Совершенствование конструкции и технологии изготовления пружинных клемм крепления рельсов на основе моделирования процесса пластической гибки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.09, кандидат наук Виноградов, Александр Георгиевич

• Виноградов, Александр Георгиевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Виноградов, Александр Георгиевич

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. Проблемы изготовления и эксплуатации пружинных клемм крепления рельсов железнодорожного пути. Задачи исследования

1.1. Конструкции рельсовых скреплений с использованием упругих элементов

1.2. Конструкции клемм и требования, предъявляемые к клеммам. Технологические процессы изготовления пружинных клемм

1.3. Метод конечных элементов и его основные положения, используемые в программном комплексе «БЕРСЖМ-ЗО»

1.4. Задачи исследования

2. Механические свойства стали марки 40С2А, применяемой для изготовления пружинных клемм крепления рельсов железнодорожного пути

3. Анализ внутренних силовых факторов и напряженно-деформированного состояния в пружинной клемме при её нагружении

3.1. Определение внутренних силовых факторов в пружинных клеммах типа ЖБР при установке и эксплуатации

3.2. Совершенствование конструкции клеммы ЖБР

3.3. Моделирование процессов упругой деформации пружинных клемм типа ЖБР круглого и овального поперечных сечений с использованием программного комплекса «БЕРОПМ-ЗО»

4. Теоретические и экспериментальные исследования процесса гибки

4.1. Геометрические параметры процесса гибки

4.2. Напряженное состояние и изгибающий момент в очаге деформации при гибке

4.3. Исследование упругого пружинения после гибки

4.4. Экспериментальные исследования процесса гибки

5. Изготовление и испытания опытно-промышленной партии

пружинных клемм ЖБР

5.1. Технология и основные технические характеристики полуавтомата для гибки клемм

5.2. Испытания опытно-промышленной партии клемм ЖБР

5.3. Разработка рекомендаций по совершенствованию технологии изготовления пружинных клемм типа ЖБР

5.4. Расчет экономического эффекта

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Список использованных источников

Приложения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование конструкции и технологии изготовления пружинных клемм крепления рельсов на основе моделирования процесса пластической гибки»

ВВЕДЕНИЕ

Российская Федерация обладает разветвленной сетью железных дорог, которая постоянно развивается, усовершенствуется и требует существенных затрат на свое содержание и эксплуатацию. Железнодорожный транспорт (ЖДТ) в нашей стране играет ведущую роль в транспортном обеспечении, так как более 70 % грузовых и 30% пассажирских перевозов осуществляются с использованием ЖДТ. Правительством РФ разработана «Стратегия развития железнодорожного транспорта Российской Федерации до 2030 г.» [1], в соответствии с которой к 2030 г. предполагается ввести в эксплуатацию более 20 тысяч новых железнодорожных линий, электрофицировать 7000 км путей, увеличить протяженность скоростных дорог (скорость до 350 км/час) до 1500 км. Внедрение разработанных мероприятий позволит увеличить грузооборот в 1,7 раза, а скорость доставки грузов на 25%.

Среди основных тенденций развития ЖДТ необходимо выделить направления, связанные с повышением скорости движения поездов и увеличением массы подвижного состава, что ведет к существенному повышению нагрузки на рельсовые скрепления железнодорожного пути. Поэтому только за счет совершенствования и применения новых конструкций верхнего строения железнодорожного пути возможно обеспечить повышение скорости движения и массы подвижного состава [2].

Традиционная конструкция верхнего строения железнодорожного пути с использованием деревянных шпал, костылей и противоугонов не отвечает современным требованиям, предъявляемым к железнодорожному полотну для прохождения составов большой массы на высоких скоростях. За рубежом, а в последнее время и в нашей стране, все шире внедряются железобетонные шпалы с пружинными клеммами для крепления рельсов [3-5]. Использование рельсовых скреплений с использованием пружинных клемм позволяет существенно снизить затраты на текущее содержание пути.

Технические требования к промежуточным рельсовым скреплениям, применяемым в России, по большинству параметров совпадают с требованиями,

предъявляемыми к соответствующим узлам за рубежом. Однако проблему рельсовых скреплений для отечественных железных дорог существенно усложняют особенности их эксплуатации - более высокая грузонапряженность, разнообразные и тяжелые климатические условия, продолжительность периода отрицательных температур и др. Эти особенности ограничивают возможность прямого использования зарубежного опыта.

Пружинные клеммы являются ответственными элементами рельсовых скреплений. От надежности работы клемм зависят безопасность движения поездов, затраты на монтаж железнодорожного пути и его содержание.

Особенности эксплуатации пружинных клемм заключаются в том, что наиболее нагруженными являются поверхностные слои прутка клеммы. Напряжения кручения и изгиба, действующие в поверхностных слоях и принимающие наибольшие значения в местах технологических перегибов клемм, могут при наличии дефектов на поверхности клемм в виде трещин, волосовин, рисок, вмятин от технологической оснастки приводить к излому клемм в процессе эксплуатации.

Основная технологическая операция при изготовлении клемм - пластическая гибка в холодном либо в горячем состоянии. В настоящее время в известных методиках исследования процессов гибки прутков используются гипотезы и допущения, которые вносят определенные погрешности в результаты расчетов напряженно-деформированного состояния (НДС), остаточных напряжений, упругого пружинения и др. Поэтому использования современных методов исследования процессов гибки позволит повысить точность результатов ,

Таким образом, совершенствование конструкции клемм и процессов их изготовления на основе применения современных методов исследования позволит разработать рекомендации по повышению качества и снижению затрат на производство. Поэтому исследования, направленные на повышение качества пружинных клемм за счет совершенствования конструкции и технологии изготовления, следует считать важными и актуальными.

Целью работы является разработка технических и технологических решений, направленных на повышение эффективности производства и применения пружинных клемм за счет совершенствования конструкции и технологии изготовления на основе компьютерного и натурного моделирования.

Научная новизна результатов исследования:

1. Установлены аналитические зависимости для определения внутренних силовых факторов (ВСФ), возникающих в клеммах типа ЖБР и АРС при их установке и эксплуатации, что позволило выявить опасные сечения, в которых ВСФ принимают максимальные значения. На основе численного конечно-элементного моделирования процесса нагружения клеммы определены рациональные форма и размеры поперечного сечения заготовки.

2. Подтверждена целесообразность использования при изготовлении гибкой пружинных клемм исходной заготовки овального поперечного сечения вместо круглого, что обеспечивает снижение расхода металла и усилий гибки при сохранении основных эксплуатационных характеристик.

3. Разработана методика определения остаточных напряжений и упругого пружинения, отличающаяся тем, эти параметры с высокой точностью вычисляются по результатам конечно-элементного моделирования процессов гибки и использования энергетического метода.

1. ПРОБЛЕМЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ЭКСПЛУАТАЦИИ ПРУЖИННЫХ КЛЕММ КРЕПЛЕНИЯ РЕЛЬСОВ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ПУТИ.

ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Конструкции рельсовых скреплений с использованием упругих

элементов

Мировыми лидерами в сфере производства рельсовых скреплений являются фирмы «Рапёго1» (Великобритания) и «УовБЬИ» (Германия), которые на протяжении многих лет работают в этом направлении. Продукция вышеназванных фирм используется во всех климатических поясах, при различных условиях эксплуатации (скорость движения поездов, грузонапряженность, осевые нагрузки и т.п.). Однако высокая стоимость скреплений, высокая степень патентной защиты и высокая стоимость лицензий на производство не позволяет освоить выпуск элементов крепления верхнего строения пути фирм «Рапс1го1» и «УозэЬЬ» на отечественных предприятиях.

Специалистами фирмы «Рапс1го1» (Великобритания) разработан целый комплекс рельсовых скреплений, некоторые из которых запатентованы в нашей стране [6-8]. Типовая конструкция рельсового скрепления содержит анкер 1, замоноличенный в железобетонной шпале, упругую клемм 2 сложной пространственной формы, выполненную из пружинной стали, изолятор 3 и прокладку 4.

Рис. 1.1. Рельсовое скрепление «Рапс1го1»: 1 - анкер; 2- клемма; 3 - изолятор; 4 - прокладка

Другая запатентованная конструкция рельсового скрепления фирмы «Рапс1го1» (рис. 1.2) содержит плоскую пружинную клемму 1, выполненную в форме буквы «М» в плане [9]. В работе [25] отмечаются преимущества этого скрепления, которое названо «Пендрол Фастклип»: малое количество деталей, высокая надежность, стабильность силы прижатия рельса к шпале, анти-вандальность (невозможно разобрать без специального инструмента).

Рельсовые скрепления фирмы «УоббЫ!» (Германия) [10-12] широко используется на железных дорогах различных стран мира (рис. 1.3). Пружинная клемма, применяемая в рельсовом скреплении «УоббЫ!», изготавливается из кремнистых пружинных сталей, имеет сложную пространственную формы, обладает большой податливостью (малой жесткостью) и обеспечивает надежное прижатие рельса к подкладке. Малая жесткость обеспечивается за счет большой длины изгибаемых и скручиваемых участков. В литературе отмечаются технические преимущества применения рельсового скрепления «УоззЬИ» в верхнем строении железнодорожного пути [2]. Однако высокая стоимость конструкции и высокая стоимость лицензии на производство сдерживают потребителей от использования этого рельсового скрепления.

Ь-з

Фиг.1

Рис. 1.2. Рельсовое скрепление «Пендрол Фастклип» по патенту [9]

(Щ 1

т i L Ч // АН

<__

Рис. 1.3. Рельсовое скрепление «Vossloh» На российских железных дорогах широко применяется клеммно-болто-вое рельсовое скрепление КБ-65 (рис. 1.4), в котором рельс к подкладке прижимается жесткими клеммами, надеваемыми на клеммные болты, а фигурные головки болтов заводятся в пазы подкладочных реборд [3, 4, 17]. Под гайки клеммных болтов ставятся двухвитковые пружинные шайбы. Металлические подкладки укладывают на наклонную (для обеспечения подуклонки рельсов) подрельсовую площадку, заглубленную в тело шпалы на 15-25 мм. Для электро- и виброизоляции на бетон под подкладку кладут резиновую прокладку толщиной 6-8 мм. Подкладка крепится к шпале закладными болтами; при этом головки болтов опираются на замоноличенную в бетон металлическую шайбу, которая при затяжке монтажных гаек равномерно распределяет нагрузку на бетон. Электроизоляция подкладок от шпал осуществ-

ляется нашпальной прокладкой и втулкой из текстолита, надеваемой на стержень закладного болта.

9 6 1 7

Рис. 1.4. Рельсовое скрепление КБ-65:

1 - прокладка ПР 65; 2- скоба для изолирующей втулки; 3 - втулка изолирующая КБ; 4 — прокладка ПБР 65x7; 5 - прокладка КБ-10; 6 - болт клеммный, 7 — болт закладной М22х175; 8 - гайка М22; 9 - жесткая клемма подкладка КБ 65; 11- шайба двухвитковая

Недостатками конструкции типа КБ являются многодетальность (21 деталь в каждом узле скреплений), материалоемкость (общая масса металлических и полимерных деталей на 1 км пути составляет соответственно 41,6 и 2,1 т) и наличие около 16 тыс. болтов на 1 км пути, содержание которых (очистка от грязи, смазка, подтягивание гаек и т.п.) требует больших затрат. Кроме того, при затяжке гайки пружинная шайба сжимается и её податливость практически исчерпывается. Поэтому возникающие при движении поездов циклические нагрузки могут вызвать перемещение рельса относительно шпал. Конструкцию следует считать устаревшей.

Одним из видов рельсовых скреплений, рекомендованных Министерством путей сообщения (МПС) для серийного внедрения, является ЖБР-65 [4,5,17,26, 126-130]. Конструкция рельсового соединения ЖБР-65 с использованием закладного болта представлена на рис. 1.5, а с использованием путе-

вого шурупа - на рис. 1.6. Это универсальное рельсовое скрепление разработано ПТКБ ЦП (г. Москва) на основе широких эксплуатационных испытаний отечественных скреплений БП, ЖБ и ЖБР. В качестве упругого элемента в таком скреплении использована пружинная клемма ЖБР-3. По своим параметрам скрепление ЖБР-65 не уступает лучшим зарубежным образцам, а по цене оно значительно дешевле зарубежных аналогов.

Рис. 1.5. Скрепление рельсовое ЖБР - 65 с закладным болтом К недостаткам рельсового скрепления ЖБР следует отнести необходимость периодического затягивания резьбовых элементов (путевой шуруп или гайка закладного болта), так как в процессе эксплуатации происходит релаксация упругих свойств пружинной клеммы, что приводит к снижению усилия прижатия рельса к шпале [4].

Рис. 1.6. Скрепление рельсовое ЖБР - 65 с путевым шурупом: 1 - шуруп путевой с шестигранной головкой; 2 - шайба плоская; 3 - клемма ЖБР; 4 - дюбель полимерный; 5,6- прокладки: 7 - плита. Одной из тенденций в совершенствовании конструкций рельсовых

скреплений для железобетонных шпал является создание безболтовых анкерных конструкций с упругими клеммами. Для российских железных дорог разработано (МИИТ, г. Москва) анкерное рельсовое скрепление АРС (рис. 1.7), предназначенное для магистральных линий без ограничений по грузонапряженности и скоростям движения поездов [4,5,19, 26] .

Рис. 1.7. Анкерное рельсовое скрепление АРС-3: 1- монорегулятор; 2 - клемма пружинная; 3 - подклеммник; 4 - анкер;

5 - изолятор; 6 - прокладка

APC характеризуется высокой надежностью и стабильностью рельсовой колеи, малодетальностью (отсутствием резьбовых соединений), простотой сборки и эксплуатации и, как следствие, высокой экономической эффективностью. По сравнению с КБ-65 на 30% снижена маретиалоёмкость конструкции, что позволяет экономить на каждом километре пути не менее 15т металла.

К недостаткам конструкции следует отнести сложность и трудоёмкость изготовления некоторых деталей, таких как анкер и монорегулятор, для чего приходится применять литье и механическую обработку.

Также существует большое количество других запатентованных рельсовых скреплений, подобных «Pandrol», «Vossloh», ЖБР и АРС, которые отличаются незначительными конструктивными отличиями [20-23].

Рельсовое скрепление по патенту РФ 2185471 [20] (рис. 1.8) отличается от рельсового скрепления ЖБР тем, что под каждую электроизолирующую втулку введена скоба, взаимодействующая с пружинной клеммой, которая выполнена из пруткового материала П-образной в плане формы с отогнутыми внутрь и к полке концами.

Рис. 1.8. Рельсовое скрепление по патенту РФ 2185471 [20]

Конструкция рельсового скрепления по патенту [21] во многом совпадает с конструкцией рельсового скрепления АРС (рис.1.9). Исполнение клеммы практически аналогично АРС. Изменены конструктивные элементы анкера и прокладок.

Фиг. 16

Рис. 1.9. Рельсовое скрепление по патенту РФ 2254407 [21]

1.2. Конструкции клемм и требования, предъявляемые к клеммам. Технологические процессы изготовления пружинных клемм

В работе [13] рекомендуется рельсовые скрепления условно разделять на три группы:

1. Скрепления с упругими элементами большой жесткости (малой податливостью).

2. Скрепления с клеммами средней жесткости и податливости.

3. Скрепления с клеммами малой жесткости (большой податливостью)

К первой группе относятся скрепления, подобные КБ-65, у которых в качестве упругого элемента используется двухвитковая пружинная шайба (см. рис. 1.4). Большое количество деталей и значительные затраты на обслу-

живание и содержание пути (регулярные очистка, смазка и подтягивание гайки) делают это скрепление малоэффективным.

Вторую группу составляют клеммы типа ЖБР, АРС, «Пендрол Фастк-лип» и т.п., которые имеют плоскую или близкую к ней форму в виде букв «В» или «М». Так клеммы типа ЖБР (рис. 1.10) и АРС (рис. 1.11 ) имеют «В»-образную форму в плоскости клеммы. У клемм имеется прямолинейный на-рельсовый участок, который плавно соединен с боковыми протяженными участками , а расположенные за ними дуговые нашпальные участки соединены с концевыми участками , отогнутыми внутрь клеммы.

К скреплениям с клеммами малой жесткости относятся скрепления, подобные «Рапс1го1» (см. рис. 1.1) и «УобзЬЬ» (см. рис. 1.3), у которых клеммы имеют сложную пространственную форму.

На «Магнитогорском метизно-калибровочном заводе ОАО «ММК-МЕТИЗ» освоено производство пружинных клемм ОП-Ю5 (рис. 1.12) конструктивно близких к клеммам «УоббЬЬ» [13-16] .

Рис. 1.11. Клемма АРС

Рис. 1.12. Пружинная клемма ОП-Ю5 Следует отметить, что клеммы малой жесткости («Рапёго1», «Уозз1оЬ», ОП-Ю5 и т.п.) обладают высокой надежностью и применяются во многих странах мира. Однако цена рельсовых скреплений «Рапс1го1» и «Уо8з1о11» в 3-^4 раза превосходит цену скреплений типа КБ-65, ЖБР-65 и АРС-3. Поэто-

му использовать единую конструкцию рельсового скрепления во всех условиях эксплуатации невыгодно. В более легких условиях (прямолинейные участки, умеренный климат, малый грузопоток и т.п.) будет необоснованно «оплачиваться» чрезмерный коэффициент надежности, а в сложных условиях (участки с малым радиусом кривизны, суровые климатические условия, большой грузопоток, тяжеловестное и высокоскоростное движение) надежность будет недостаточной [24]. Поэтому, например в России и Казахстане, дорогостоящие рельсовые скрепления с использованием клеммы ОП-Ю5 применяется только на участках стрелочных переводов.

В данной работе приведены результаты исследований, направленные на совершенствование конструкции и технологии изготовления клемм средней жесткости (клеммы типа ЖБР и АРС).

К сталям для изготовления пружинных клемм предъявляются повышенные требования. Они должны в отожженном состоянии обладать хорошей пластичностью, а после термической обработки - высокой прочностью и выносливостью, сохранять в процессе эксплуатации изделия упругие свойства.

Кремнистые стали широко используются в производстве упругих элементов (пружины, торсионы, клеммы и т.п.) [27]. Присутствующий в сталях кремний обеспечивает повышение твердости твердого раствора, способствует созданию в твердом растворе направленных связей, которые обеспечивают упорядоченность распределения атомов в решетке.

Для изготовления клемм рельсовых скреплений используются пружинные кремнийсодержащие стали марок 60С2, 60С2ХА, 60С2ХФА, 40С2. 40С2А и др.^ В работах [18, 28] отмечаются преимущества стали марки 40С2 (ТУ 1150-168-011243-2003 «Прокат стали 40С2 для производства упругих элементов железнодорожного крепежа») по сравнению со сталями 60С2, 60С2ХА, 60С2ХФА:

- возможность использовать в качестве закалочной среды воду вместо масла, что удешевляет процесс термической обработки и делает его более экологически безопасным;

- повышенные пластические свойства позволяют осуществлять процесс гибки в холодном состоянии.

Химический состав стали марки 40С2 в соответствие с требованиями ТУ 1150-168-011243-2003 представлен в табл. 1.1.

Таблица 1.1

Химический состав стали марки 40С2

Элементы С Мп Сг Б Р А1 Си N1

Массовая доля элемента, % 0,39-0,35 1,50-И,80 0,60-0,90 <0,20 <0,012 <0,020 <0,025 <0,20 <0,20

Особенности эксплуатации пружинных изделий, к которым относятся и упругие клеммы, заключаются в том, что наиболее нагруженными являются поверхностные слои прутка клеммы. Напряжения кручения и изгиба, действующие в поверхностных слоях и принимающие наибольшие значения в местах технологических перегибов клемм, могут при наличии дефектов на поверхности клемм в виде трещин, волосовин, рисок, вмятин от технологической оснастки и инструмента приводить к разрушению клемм в процессе эксплуатации. Анализ разрушившихся клемм показал, что основной причиной излома клемм являлись поверхностные дефекты (трещины, волосовины, риски, вмятины и т.п.) и повышенная твердость, что говорит о низком качестве проката и нарушении технологии термообработки.

В процессах гибки заготовок клемм используются горячекатаный и калиброванный металл. В работе [18] приведены результаты усталостных испытаний образцов из горячекатаного и калиброванного металла (сталь 40С2), в том числе, в условиях коррозионной среды. Испытания показали, что предел выносливости калиброванного металла на 30-^40% выше, чем горячека-

таного металла. Это подтверждает необходимость использования калиброванного металла при производстве упругих пружинных клемм.

Технические требования к пружинным клеммам рельсовых скреплений изложены в соответствующих нормативно-технических документах. Так например, пружинная клемма ЖБР должна соответствовать «Техническим условиям ЦП 369 ТУ-1», где, в частности, отмечено следующее:

1. Конструкция и размеры клеммы должны соответствовать чертежу ЦП 369.002.

2. Смещение концов клемм друг относительно друга в горизонтальной плоскости не должно превышать 3 мм.

3. Клеммы должны изготавливаться из прутковой стали марок 60С2ХА по ГОСТ 14959-79 или 40С2 по ТУ 1150-071-01124328-2003. Допускается по согласованию с заказчиком изготавливать клеммы из других марок стали с механическими свойствами не ниже, чем у стали марки 40С2.

4. Клеммы должны подвергаться термической обработке (закалка и отпуск). Твердость обработанных клемм должна быть в пределах 42-^49 ИКС.

5. На поверхности клеммы не должно быть рванин, закатов, плен, вмятин, забоин, насечки, трещин и нематаллических включений. Допускаются без зачистки или шлифовки местные зажимы, вмятины от инструмента не более 1,0 мм, рябизна от окалины. А также отдельные риски и волосовины глубиной в пределах минусового отклонения на толщину прутка, предусмотренного таблицей ГОСТ 2590-88.

6. На торцевых поверхностях клемм не должно быть расслоений и трещин. Допускаются заусенцы высотой не более 1,0 мм.

7. Участок клеммы, опирающийся на подошву рельса, должен быть прямолинейным. Допускается выпуклость в сторону подошвы рельса в вертикальной плоскости не более 1,0 мм.

8. Клеммы поставляются с нормированной величиной обезуглерожен-ного слоя. Глубина обезуглероженного слоя должна быть не более 2% на сторону от диаметра прутка.

9. С целыо определения остаточной деформации и оценки предельной величины монтажного нагружения клеммы должны испытываться на пружинящие свойства. При испытании на пружинящие свойства клемм не должно возникать изломов и трещин. Остаточная деформация испытуемых клемм после трехкратного нажатия по оси болтового отверстия усилием 25 кН не должна превышать 1 мм.

Клеммы малой жесткости («Рапс1го1», «УозбЫ!», ОП-Ю5) также в обязательном порядке подвергаются механическим испытаниям.

Клемма «Уо8з1оЬ» деформируется предварительной нагрузкой 25 кН и после выдержки в течение 10 сек. и ослабления на 4 мм остаточное натяжение должно составлять 5,5 кН.

Все клеммы ОП-Ю5 подвергаются испытаниям с целыо оценки качества и выявления скрытых дефектов. Каждая клемма подвергается обжатию на величину прогиба петли не менее 8 мм. Кроме того, периодически проводятся выборочные испытания нескольких клемм от отдельных партий на циклическую прочность. При изменении нагрузки от Р„и„- 22,5 кН до Р тах= 30 кН клемма должна выдержать базовое число цикло 7У=2х106.

Гибка представляет собой формообразующую операцию штамповки [35-37], при которой происходит изменение кривизны оси стержня заготовки, что сопровождается возникновением неравномерных по сечению напряжений и деформаций, причем линейные деформации на оси заготовки близки к нулю. Пластическая деформация гибки осуществляется с использованием специальной технологической оснастки в виде гибочных штампов различной конструкции, либо специального оборудования (гибочные машины). Следует отметить, что в процессе гибки пластически деформируется только часть заготовки (очаг деформации).

При изготовлении деталей с использованием методов холодного деформирования возникают остаточные напряжения [54-57], которые оказывают существенное влияние на качество изделий. Остаточные растягивающие напряжения способствуют росту микротрещин, превращению их в макро-

трещины с последующим разрушением изделий при эксплуатации. Кроме того, релаксация остаточных напряжений может привести к нежелательному изменению геометрических размеров готовых изделий (упругое пружине-ние). Упругое пружинение необходимо учитывать при разработке технологических процессов гибки.

В зависимости от конструкции изделия, изготавливаемого гибкой, применяемого оборудования и инструмента используются различные способы, которые можно разделить на три группы. Первая группа - профилирование на вертикальных прессах в нескольких штампах с использованием многопереходной гибки. При этом, как правило, число переходов равно числу перегибов на изделии. Недостатки этих способов связаны с низкой производительностью процессов и использованием ручного труда при загрузке и разгрузке штампов.

При использовании способов второй группы гибка осуществляется на нескольких последовательно расположенных универсальных гибочных машинах. Недостатки - малая производительность, значительные производственные площади и использование ручного труда.

Третья группа способов - гибка с использованием универсально-гибочных автоматов (многоползунные автоматы) [118]. Изготовление изделия осуществляется на одной позиции с перемещением инструмента в различных направлениях и плоскостях при концентрации технологических переходов и инструментальной оснастки. Способы третьей группы следует считать наиболее прогрессивными.

На основании анализа результатов проведенного патентно-информационного поиска выявлено несколько известных технических решений, связанных с технологическими процессами гибки изделий типа пружинных клемм.

Способ по патенту [29] включает предварительную, а затем окончательную гибку клеммы. На позиции предварительной гибке осуществляют гибку концевых участков и переходных участков в виде дуг, связывающих

концевые участки с боковыми сторонами общего П-образного контура детали. При этом предварительную гибку производят в подготовительной позиции штампа. После чего изогнутую заготовку переносят в позицию для окончательной гибки. Обе операции гибки производят в одном двухпозиционном штампе, который устанавливают на кривошипном прессе. Предварительную гибку детали производят при прямом ходе ползуна пресса. Перенос во вторую окончательную позицию гибки производят во время обратного (холостого) хода ползуна пресса.

Вышеотмеченная технология обладает следующими недостатками. При переносе с предварительной позиции гибки полученного предварительно контура заготовки на позицию окончательной гибки затруднено совмещение контура заготовки с контуром штампа, что снижает точность гибки и предопределяет необходимость введения операции калибровки заготовки при окончательной гибке. Кроме того, штамп для гибки с двумя рабочими позициями и переносом изогнутой заготовки из первой во вторую позицию представляет собой сложную как для изготовления, так и наладки конструкцию.

Специалистами ОАО «Тяжпрессмаш» (г. Рязань) разработан способ изготовления из прутка посредством гибки деталей пространственной формы типа клемм [30], который включает поштучную подачу заготовок в зону штамповой гибки, перенос заготовки на рабочую позицию гибки, прижим ее к неподвижной части штампа, двустороннюю последовательно осуществляемую предварительную и окончательную гибку заготовки (рис. 1.13). При этом в процессе предварительной гибки производят гибку концевых и дуговых участков заготовки с образованием предварительного контура детали, а в процессе окончательной гибки осуществляют гибку промежуточных участков с образованием полного контура детали. Двустороннюю предварительную и окончательную гибку производят в одной рабочей позиции штампа, образованной ручьями, выполненными по контуру на совместно работающих подвижной и неподвижной оправках-шаблонах и гибочных рабочих органах.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Виноградов, Александр Георгиевич, 2013 год

Список использованной литературы

1. Стратегия развития железнодорожного транспорта Российской Федерации до 2030 г. Распоряжение Правительства РФ № 877/р от 17 июня 2008 г.

2. Айсенманн И.Н. Совершенствование верхнего строения железнодорожного пути. / Железные дороги мира, 1997, № 12. С. 61-65.

3. Шарапов С.Н., Афанасьев В.Ф. Разработка и внедрение рельсовых скреплений / Железнодорожный транспорт, 1995, № 7. С. 47.

4. Ермаков В.М., Федин В.М., Борц А.И. Оценка качества и совершенствование элементов верхнего строения / Путь и путевое хозяйство, 2000,

№. 3 С. 20-32.

5. Ермаков В.М. Перспективы внедрения упругих скреплений / Путь и путевое хозяйство, 2002, №. 5 С. 2-5.

6. A.c. 350278 СССР, МКИ Е01В9/48. Крепежный элемент пружинного промежуточного рельсового скрепления / Джеоффрей Петер Девис (GB), фирма "Pandrol Limitid" (GB). Опубл. 04.09.72. Бюл. № 26.

7. A.c. 1210666 СССР, МКИ Е01В9/48. Клемма рельсового скрепления / Дэвид Уильям Миллер (GB), фирма фирма "Pandrol Limitid" (GB). Опубл. 07.02.86. Бюл. № 5.

8. A.c. 1466657 СССР, МКИ Е01В9/48. Рельсовое скрепление / Питер Вильям Бриндли (GB), фиpмa"Pandrol Limitid" (GB). Опубл. 15.05.89. Бюл. № 7.

9. Патент 2116397 РФ, МКИ Е01В9/30. Клемма железнодорожного рельсового скрепления, крепежное прспособление и комбинация клеммы с крепежным приспособлением/ Т.П. Браун, Б.Ж. Конрой, С.Д. Кокс и др., фирма"Рап0го1 Limitid" (GB). Опубл. 27.07.98. Бюл. № 9.

10. Deutsches Patentamt № 1954008, Int Cl.: E01B, 9/48. Schienenbefestigung/ W. Munch (G). Ausgabetag 20.01.72.

11. Deutsches Patentamt № 3526653., Int CI.: E01B, 9/48. Schienenbefestigung/ W. Eitle, K. Hoffman, W/ Lehn . Vosclor-Werke (G)/ Offenlegungstag Ausgabetag 05.02.87.

12. Патент СССР 1482536, МКИ E01B9/48. Устройство для крепле-ния рельса / Хеннинг фон Хайбург, Фридхельм Вебер, Ханс Шультхайс и Хорст Бауернфайнд (D). Опубл. 23.05.89. Бюл. № 19.

13. Кривощапов В.В. Технология производства пружинных клемм. -Магнитогорск: Дом печати, 1999. С. 176.

14. Кривощапов В. В., Кривощапов М. В. Освоение и внедрение технологии производства пружинных клемм // Прогрессивные решения в метизной промышленности: Сб. науч. тр. под редакцией В. В. Кривощапова^ Магнитогорск: Мини-Тип. 1996. С. 77-79.

15. Технология изготовления упругих прутковых клемм в условиях МКЗ / Кривощапов В.В., Краснов А. В., Кривощапов М. В. и др. // Актуальные проблемы материаловедения в металлургии: Сб. тезисов докл. V межд. конф. "Актуальные проблемы материаловедения в металлургии" Новокузнецк, 1997. С. 76.

16. Совершенствование технологии производства железнодорожных клемм в условиях ОАО "МКЗ" / Кривощапов В.В., Чукин В. В., Мезин И. Ю. и др. // Материалы межд. науч.-техн. конф. "Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства". Череповец, 1998. .

17. Освоение производства железнодорожного крепежа для узла рельсового скрепления типа КБ в условиях ОАО "МКЗ" / Кривощапов В. В., Кривощапов М. В., Вершигора С. М. и др. // Научный поиск в обработке давлением: Сб. науч. тр. под ред. Г. С. Гуна, Магнитогорск: МГМА, ПМП "Мини-Тип", 1998. С. 84-88.

18. Технология производства упругих клемм рельсовых скреплений ЖБР-65: пути совершенствования / Федин В.М., Борц А.И., Кузнецов В.В. и др. // Вести НИИЖТ, 2005,№ 5.

19. Филатов Е.В., Ковенькин Д.А., Купко P.C. Эксплуатационные испытания скрепления АРС-4 на Восточно-Сибирской дороге / Путь и путевое хозяйство, 2013, №. 1. С. 16-18.

20. Патент 2185471 РФ, МПК: Е01В9/48. Рельсовое скрепление пути на железобетонном основании / Антонов Н.И., Архипов В.М., Гучков А.К. и др. Опубл. 20.07.2002.

21. Патент 2254407 РФ, МПК: Е01В9/48. Промежуточное рельсовое скрепление / Аксёнов Ю.Н., Богачев А.Ю., Круглов В.М. и др. Опубл. 20.06.2002.

22. Патент 2235159 РФ, МПК: Е01В9/30. Устройство «Трансроуд груп» для крепления рельса к шпале / Бучко И.В., Бучко В.М., Кацберг J1.A. Опубл. 27.08.2004.

23. Патент 2372436 РФ, МПК: Е01В9/30. Анкерное рельсовое скрепление, анкер рельсового скрепления и клемма рельсового скрепления / Аксёнов Ю.Н., Богачев А.Ю., Воробьев В.Б. и др. Опубл. 10.06.2009.

24. Ермаков В.М. О промежуточных рельсовых скреплениях / Путь и путевое хозяйство, 2002, №. 1. С. 5-6.

25. Байла Д.Р. Рельсовое скрепление для высокоскоростного пути / Метизы, 2008, № 3. С.44-46.

26. Гучков А.К., Радыгин Ю.Н. Скрепление ЖБР-65/ Путь и путевое хозяйство, 2000, № 2. С. 14-15.

27. Рахштадт А. Г. Пружинные стали и сплавы.- М.: Металлургия, 1982. С. 400.

28. Казанцева Т.В. Разработка стали и технологии термической обработки упругих клемм верхнего строения пути / Автореферат дис. канд. техн. наук.- Пермь, 2002. С. 18

29. Патент 2157291 РФ, МПК: B21D53/36, B21D7/05, B21D33/00. Способ изготовления деталей из прутка/ Жученко А.Н., Пискунов O.A., Казачков Е.А.. Опубл. 10.10.2000.

30. Патент 2253529 РФ, МПК: B21D7/02, B21D7/06, B21D35/00. Способ изготовления из прутка посредством гибки деталей пространственной

формы типа клемм рельсовых скреплений / Никитин В.В., Володин A.M., Федчин A.M. и др. Опубл. 28.07.2003.

31. Володин A.M. Кузнечно-прессовое оборудование ОАО «Тяжпрес-смаш» сегодня / КШП. ОМД, 2002, № 8. С.20-23..

32. Освоение новых видов железнодорожного крепежа в условиях АО "МКЗ" / М. В. Кривощапов, Е. А. Пудов, О. А. Кушманова, и др. // Проблемы развития металлургии Урала на рубеже XXI века: Сб. науч. тр. Магнитогорск. 1996. ТомЗ. С. 34-38.

33. Техническое перевооружение и диверсификация производства на ОАО "Магнитогорский калибровочный завод" / В. В. Кривощапов, С. М. Вершигора, Е. А. Пудов и др. // Прогрессивные технологические процессы в обработке металлов давлением: Сб. науч. тр. под ред. Б. А. Никифорова, Магнитогорск, 1997. С. 29-31.

34. Кривощапов В. В., Кривощапов М. В. Формирование остаточных напряжений при калибровке вальцами заготовки железнодорожных клемм / // Обработка сплошных и слоистых материалов: Межвуз. сб. науч. тр. Магнитогорск, 1998, с. 172-182.

35. Сторожев М.В., Попов Е.А. Теория обработки металлов давлением. -М.: Машиностроение, 1971. С. 285.

36. Лысов М.И. Теория и расчет процессов изготовления деталей методами гибки. - Л.: Машиностроение, 1971. С.236.

37. Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке.- М.-Л.: Машгиз, 1954. С. 494.

38. Безухов Н. И. Теория упругости, пластичности и ползучести. Высшая школа, 1961.

39. Ильюшин А. А. Пластичность. ГТИ, 1948. С. 376.

40. Малинин Н. Н. Прикладная теория пластичности и ползучести. Машиностроение, 1968, 398 с.

41. Надаи А. Пластичность и разрушение твердых тел. Изд. Иностранной литературы, 1954.

42. Хилл Р. Математическая теория пластичности. ГИТТЛ, 1956.

43. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов.- М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит. «Наука», 1986. С. 544.

44. Вдовин С.И., Петров Н.В. Инженерные расчеты операций гибки / КШП. ОМД, 2004, № 12. С. 26 - 28.

45. Определение силовых параметров гибки труб / В.А. Богуслаев, А.И. Долматов, М.Н. Багмет и др. // КШП. ОМД, 2009, № 3. С. 10-16.

46. Жарков В.А. Моделирование в системе Marc обработки материалов в машиностроению Часть 1. Одноугловая гибка / Вестник машиностроения, 2012, №8. С. 67-72.

47. Томленов А.Д. Теория пластического деформирования металлов.-М.: Металлургия, 1972. С. 408.

48. Вдовин С.И. Вариационная оценка утонения труб при гибке / КШП. ОМД, 2007, № 11. С.6-8.

49. Вдовин С.И., Петров Н.В. Инженерные расчеты операций гибки / КШП. ОМД, 2004, № 12. С.26-28. 44.

50. Вдовин С.И. Расчет гибки труб / Заготовительное производство в машиностроении, 2008, № 2. С.33-36.

51. Козлов A.B., Бобылев A.B. Технология и оборудование холодной гибки тонкостенных труб.- Челябинск: ЮУрГУ, 2007. С. 169.

52. Козлов A.B., Чуманов И.В., Бобылев A.B. Изучение влияния холодной гибки труб с раскатыванием на структуру и свойства металлов / Известия вузов. Черная металлургия. -1999, № 6. С. 33-35.

53. Козлов A.B., Лакирев С.Г., Хилькевич Я.М. Новая технология гибки труб / Прогрессивная технология чистовой и отделочной обработки -Челябинск: Изд-во ЧГТУ, 1993. С. 73-76.

54. Соколов И.А., Уральский В.И. Остаточные напряжения и качество металлоизделий. - М.: Металлургия, 1981. С. 96.

55. Поздеев A.A., Няшин Ю.И., Трусов П.В. Остаточные напряжения: теория и приложения.- М.: Наука, 1982. С. 111.

56. Шапиро Е.А. Остаточные напряжения и циклическая прочность пружин железнодорожного подвижного состава / Вестник ВНИИЖТ, 1974, № 2. С. 21-25.

57. Кривощапов В. В., Кривощапов М. В. Формирование остаточных напряжений при калибровке вальцами заготовки железнодорожных клемм / // Обработка сплошных и слоистых материалов: Межвуз. сб. науч. тр. Магнитогорск, 1998, с. 172-182.

58. Губкин С.И. Пластическая деформация металлов.- М.: Метал-лургиздат, 1960. T. I - III.

59. Унксов Е.П. Инженерная теория пластичности.- М.: Машгиз, 1959. С. 251.

60. Шофман JI.A. Теория и расчеты процессов холодной штамповки.-М.: Машиностроение, 1964. С.375.

61. Шофман JI.A. Основы расчета процессов штамповки и прессования.- М.: Машгиз, 1961. С. 340.

62. Hencky H. Zeitsschr. fur angew. Mach/ 1923/ Bd/ 3/ S/ 241/

63. Nadai A. Theory of flow and fracture of solids /New York, 1950. S.154.

64. Prager W. Fn introducton to plasticity / Lodon, 1959/ S. 211.

65. Соколовский В.В. Построение полей напряжений и скоростей в задачах пластического течения // Инженерный журнал. Вып.З, 1961.

66. Томсен Э., Янг К., Кабояши Ш. Механика пластических деформаций при обработке металлов.- М.: Машиностроение, 1969. С. 503.

67. Друянов Б.А. Метод решения статически неопределимых задач плоского течения идеально-пластических сред // Доклады АН СССР. 1962, № 4. С. 808.

78. Ольшак В., Мруз 3., Пежина П. Современное состояние теории пластичности.- М.: Мир, 1964. С. 242.

69. Джонсон В., Кудо X. Механика процесса выдавливания металла.-М.: Металлургия, 1965. С. 174.

70. Прагер В., Ходж Ф. Теория идеально пластических тел. Пер. с англ..- М.: Иностранная литература, 1956. С. 311.

71. Михлин С.Г. Вариационные методы в математической физике. -М.: Наука, 1970.-512 с.

72. Тарновский И .Я., Поздеев A.A., Ганаго O.A. Деформации и усилия при обработке металлов давлением.- М.: Машгиз, 1959. 304 с.

73. Теория обработки металлов давлением / И.Я.Тарновский, А.А.Поз-деев, О.А.Ганаго и др. - М.: Металлургиздат,1963. 672 с.

74. Тарновский И.Я. Вариационные методы механики пластических сред в теории обработки металлов давлением // Инженерные методы расчета технологических процессов обработки металлов давлением. М.,1963. С. 4572.

75. Тарновский И. Я., Поздеев А. А., Тарновский В. И. Вариационные методы в теории обработки металлов давлением // Прочность и пластичность. М. 1971. С. 175-178.

76. Колмогоров В.Л., Тарновский И.Я., Ериклинцев В.В. Новый метод расчета напряжений в обработке металлов давлением // Изв.вузов.Черная металлургия, 1964, № 9. с. 74-92.

77. Крауч С., Старфилд А. Методы граничных элементов в механике твердого тела: Пер. с англ. - М.: Мир, 1987. 328 с.

78. Stiffness and deflection analysis of complex structures / Turner L.J., Clough R.W., Martin H.C., Topp LJ. // J. Aeronaut Sci., 1956, v. 23, № 9, p. 805824.

79. Сегерлинд Л.Д. Применение метода конечных элементов.- М.: Мир, 1979. С. 240.

80. Зенкевич O.K. Метод конечных элементов в технике - М.: Мир, 1975. С. 541.

81. Морозов В.М., Никишков Т.П. Метод конечных элементов в механике разрушения.- М.: Наука, 1980. С.256.

82. Биба Н.В., Лишний А.И., Стебунов С.А. Трехмерное моделирование процессов обработки металлов давлением методом конечных элементов // Производство проката. - 2003. № 12. С. 20-24.

83. DEFORM-3D Version 6.0 User's Manual // [M].Columbia, Ohio: Scientific Forming Technologies Corporation, 2006.

84. Norrie D.H., de Vries G. The Finite Element Method - Fundamentals and Applications. - Academic Press, New York, 1973.

85. Ильюшин А.А. Механика сплошной среды. - M.: Изд. МГУ, 1978. С. 388.

86. Мейз Дж. Теория и задачи механики сплошных сред. М.: Мир, 1974. С. 319.

87. Колмогоров.В.Л. Механика обработки металлов давлением.- М.: Металлургия, 1986. С. 688.

88.Седов Л.И. Механика сплошной среды. -М.: Наука, 1983. С. 528.

89. Джонсон У., Меллор П. Теория пластичности для инженеров.- М.: Машиностроение, 1979. С. 568.

90. Третьяков А.В., Зюзин В.И. Механические свойства сталей и сплавов при обработке давлением. - М: Металлургия, 1973. - 224 с.

91. Смирнов-Аляев Г.А. Сопротивление материалов пластическому деформированию. 3-е изд., перераб. - Л.: Машиностроение, 1978. - 368 с.

92. Андреюк Л.В., Тюленев Г.Г. Об учете упрочнения стали при дробной деформации / Сталь, 1969, № 5. С. 245-249.

93. Остапенко А.Л., Забира Л.А. Сопротивление деформации стали при прокатке и методика его расчета / Бюл. Ин-та «Черметинформация», 2009, №3. С. 54-79.

94. Лагранж Ж. Аналитическая механика. - М.: Гостехиздат, 1950 . С.

594.

95. Кроха В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации,- М.: Машиностроение, 1980. 157 с.

96. Давиденков H.H., Спиридонова Н.И. Анализ напряженного состояния в шейке растянутого образца. - Заводская лаборатория, 1945, № 6. С. 583-593.

97. Лихарев К.К. К практике построения диаграмм истинных напряжений.-Заводская лаборатория, 1949, № 11. С. 1343-1347.

98. Аркулис Г.Э. Метод записи истинных кривых сопротивления металла сжатию.- Заводская лаборатория, 1956, № 10. С. 1217-1220.

99. Полухин П.И., Гун Г.Я., Галкин A.M. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. Справочник.- М.: Металлургия, 1964. 270 с.

100. Шофман Л.А. Экспериментальное исследование холодной и горячей осадки. / Новые исследования в области кузнечной технологии. -М..-1950. С. 39-110.

101. Растегаев М.В. Новый метод равномерного осаживания образцов для определения истинного сопротивления деформации и коэффициента внешнего трения. - Заводская лаборатория, 1940, № 3. С. 354-355.

102. Суяров Д.И., Беняковский М.А., Скрябин Н.П. Определение сопротивления деформации металлов.- Заводская лаборатория, 1956, № 1. С.97-99.

103. Смирнов-Аляев Г.А., Розенберг В.М. Теория пластических деформаций металлов. М.: Машгиз, 1956. С. 367.

104. Рудаков В .П., Кузнецов A.M., Виноградов А.Г. Исследование зависимости механических характеристик стали от параметров ее структуры при производстве железнодорожной клеммы ЖБР/ Метизы 3(19), 2008, С. 1415.

105. Железков О.С., Виноградов А.Г. Исследование внутренних силовых факторов, возникающих в пружинных клеммах при их установке / Производство конкурентоспособных метизов. Сб. науч. тр. Вып. 3. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. С. 117-120.

106. Патент РФ № 105302 на полезную модель «Пружинная клемма рельсового скрепления» / Железков О.С., Виноградов А.Г., Костенко В.А. Опубл. 10.06.2011.

107. Железков О.С., Виноградов А.Г. Совершенствование конструкции пружинных клемм. /Обработка сплошных и слоистых материалов. Сб. науч. тр. под ред. М. В.Чукина.- Магнитогорск,: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та. им. Г.И.Носова. 2011. С. 122-125.

108. Малаканов С.А., Железков О.С., Виноградов А.Г. Геометрические параметры процесса двухопорной гибки прутков / Обработка сплошных и слоистых материалов. Сб. науч. тр. под ред. М. В.Чукина.- Магнитогорск, Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та. им. Г.И.Носова. 2012. С. 163-166.

109. Исследование процесса гибки пружинных клемм ЖБР с использованием метода конечных элементов / А.Г.Виноградов, О.С.Железков, К.Ю.Морозов и др. //Обработка сплошных и слоистых материалов. Межвуз. сб. науч. тр. Вып. 36. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ». 2010. С. 68-70.

110. Компьютерное моделирование операции гибки применительно к изготовлению железнодорожных клемм ЖБР / О.С. Железков, К.Ю. Морозов, В.А. Ханафина и др. // Актуальные проблемы современной науки, техники и

образования: Материалы 68-ой межрегион, нучн.-техн. конф. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2010. С.302-304.

111. Исследование напряженно-деформированного состояния в процессе гибки пружинных клемм / О.С. Железков, В.А. Ханафина, К.Ю. Морозов, А.Г. Виноградов // Тезисы доклада Международного форума «Реконструкция промышленных предприятий - прорывные технологии в металлургии и машиностроении» - Челябинск, 2011: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та. им. Г.И.Носова. С.49-51.

112. Напряженно-деформированное состояние при гибке пружинных клемм типа ЖБР / О.С. Железков, А.Г. Виноградов, В.А. Ханафина и др. /Актуальные проблемы современной науки, техники и образования. Материалы 69 -ой науч.-техн. конф. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ». 2011 -С. 177-179.

113. Компьютерное моделирование процесса гибки пружинных клемм типа ЖБР / О.С. Железков, А.Г. Виноградов, В.А. Арзамасцева и др. // Актуальные проблемы современной науки, техники и образования. Материалы 70 -ой науч.-техн. конф. - Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та. им. Г.И.Носова, 2012. - С. 172- 173.

114. Виноградов А.Г., Рудаков В.П., Железков О.С. Проблемы обеспечения стабильности формы и размеров пружинных клемм ЖБР в процессе их изготовления / Образование. Наука. Производство. Сб. науч. тр. Вып. 4. -Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. С. 8 - 11.

115. Совершенствование технологических процессов изготовления фасонных профилей, крепежных изделий и пружинных клемм крепления рельсов / О.С.Железков, Н.П.Морозов, А.Г. Виноградов и др. // Тезисы доклада Международного форума «Реконструкция промышленных предприятий -прорывные технологии в металлургии и машиностроении» - Челябинск, 2013. С.75-77.

116. Изменение формы и размеров пружинных клемм ЖБР в процессе их изготовления / В.П.Рудаков, А.Г.Виноградов, О.С.Железков и др.//Процессы

и оборудование металлургического производства. Межрегион сб. науч. тр. Вып. 8. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ». 2009. С.159-161.

117. Экспериментальные исследования процесса холодной гибки прутков из стали 40С2А /. О.С. Железков, С.А. Малаканов, А.Г. Виноградов и др. // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением : Межрунар. сб. науч. тр. под ред. В.М. Салганика. Изд-во Магнитогорск, гос.тех. ун-та им. Г.И.Носова, 2012. - С. 46-48.

118. Федоров И.Я., Шебельский И.З. Универсально-гибочные автоматы. - М.: Машгиз, 1961. С. 237.

119. Филатов Е.В., Ковенькин Д.А., Купко P.C. Эксплуатационные испытания скрепления АРС-4 на Восточно-Сибирской дороге / Путь и путевое хозяйство, 2013, № 1. С. 16-18.

120. Вдовин С.И. Теория и расчеты гибки труб. - Орел: ОрелГТУ, 2009.

С. 96.

121. Вдовин С.И. Гибка труб и стержней со сложной формой поперечного сечения /Ковка и штамповка: справочник в 4 томах. Том 4. Под ред. А.Д.Матвеева.- М.: Машиностроение, 1987. С. 104-111.

122. Вдовин С.И. Гибка труб по трехроликовой схеме / Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением, 2008, № 8. С. 20-23.

123. Горьков М.А., Власов A.B. Гибка малопластичных материалов на малый радиус / Заготовительное производство в машиностроении, 2007, № 6. С. 35-37.

124. Чудинов В.Н., Поликарпов Е.Ю. Изгиб с нагревом элементов оболочки / Заготовительное производство в машиностроении, 2007, № 5. С. 1728.

125. Тан Вин Аунг. Исследование процесса гибки с радиальным нагру-жением / Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением, 2007, № 11. С. 18-23.

126. Эффективные технологические решения при производстве упругих элементов скрепления верхнего строения пути / В.М. Федин, А.И. Борц, Ю.В. Ронжина и др. // Промышленный транспорт XXI века, 2010, № 3. С. 4550.

127. Технолгия производства упругих клемм рельсовых скреплений ЖБР-65: пути совершенствования / В.М. Федин, А.И. Борц, В.В. Кузнецов и др. // Вестник ВНИИЖТ, 2005, № 5. С. 4-5.

128. Ершов Д.С., Инячин А.И., Корольков В.И. Рекомендации по использованию скрепления ЖБР-65 / Путь и путевое хозяйство, 2010, № 3. С. 5-7.

129. Технические решения по стабилизации работы упругих клемм рельсовых скреплений / Ю.В. Ронжина, В.М. Федин, А.И. Борц и др. // Вестник ВНИИЖТ, 2012, № 4. С. 52-55.

130. Ронжина Ю.В. Переспективы производства и термического упрочнения упругих клемм рельсовых скреплений / Вестник ВНИИЖТ, 2012, № 5. С. 52-55.

131. Железков О.С., Виноградов А.Г., Малаканов С.А. Энергетический метод определения упругого пружинения при гибке стержневых заготовок / «Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением», 2013, №7. С. 23-25.

132. Параметры холодной гибки листовых заготовок, прутков и труб /

B.П. Лукьянов, И.И. Маткава, В.А. Бойко и др // М.: Машиностроение, 2005.

C.151.

133. Методика определения геометрических параметров очага сворачивания при непрерывной формовке заготовки для получения труб малого и среднего диаметров / C.B. Самусев, Д.В. Захаров, Н.Г. Пашков и др. //Изв. вузов. Черная металлургия, 2006, № 2. С. 22-25.

134. Совершенствование технологии производства тонкостенных труб и оболочек малого диаметра / C.B. Самусев, Д.В. Захаров, E.JI. Маршалкин и др. // Изв. вузов. Черная металлургия, 2007, № 7. С. 36-38.

135. Самусев C.B., Люскин A.B., Больдт В.В. Анализ способов формовки заготовки для производства труб большого диаметра // Изв. вузов. Черная металлургия, 2009, № 12.С. 46-47.

136. Расчет геометрических параметров трубной заготовки при профилировании / C.B. Самусев, В.В. Больдт, A.B. Люскин и др. // Изв. вузов. Черная металлургия, 2009, № 7. С. 31-34.