Разработка методов оценки вибросостояния основных элементов статоров турбогенераторов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 01.02.06, кандидат наук Шевчук, Роман Эдуардович

• Шевчук, Роман Эдуардович
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Шевчук, Роман Эдуардович

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. КОНСТРУКЦИЯ СТАТОРА ТУРБОГЕНЕРАТОРА. ПОВРЕЖДЕНИЯ, ОТКАЗЫ И АВАРИИ. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ВИБРАЦИОННОГО СОСТОЯНИЯ

1.1. Конструкция статора турбогенератора

1.2. Повреждения, отказы и аварии статоров

1.3. Аналитические методы оценки вибрационного состояния элементов статора

1.4. Расчетные методы оценки вибрационного состояния элементов статора

1.5. Выводы к главе 1

ГЛАВА 2. ВИБРАЦИОННОЕ СОСТОЯНИЕ СЕРДЕЧНИКА

2.1. Особенности конструкции сердечника статора

2.2. Стандартные методы определения собственных частот колебаний сердечника

2.3. Разработанный аналитический метод определения собственных частот колебаний сердечника

2.4. Метод определения эффективных свойств сердечника

2.5. Расчетно-экспериментальная оценка собственных частот и форм колебаний сердечника

2.6. Программа для автоматизации расчета эффективных свойств

2.7. Выводы к главе 2

ГЛАВА 3. ВИБРАЦИОННОЕ СОСТОЯНИЕ СИСТЕМЫ ИЗОЛЯЦИИ

3.1. Особенности конструкции системы изоляции статора

3.2. Тепловое состояние пазовой части статора

3.3. Стационарное термомеханическое состояние пазовой части

3.4. Расчетная оценка вибрационного состояния изоляции в номинальном режиме работы статора

3.5. Выводы к главе 3

ГЛАВА 4. ВИБРАЦИОННОЕ СОСТОЯНИЕ ТОКОВЕДУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.1. Особенности конструкции токоведущих элементов статора

4.2. Колебания стержней и балок

4.3. Моделирование материала изоляции

4.4. Расчетно-экспериментальная оценка вибрационного состояния шины статора

4.5. Влияние податливости крепления на вибросостояние шины

4.6. Моделирование стержня обмотки

4.7. Выводы к главе 4

ГЛАВА 5. ВИБРАЦИОННОЕ СОСТОЯНИЕ ТОРЦЕВОЙ ЗОНЫ

5.1. Разработка модели торцевой зоны статора

5.2. Чувствительность основных параметров модели

5.3. Расчетно-экспериментальная оценка собственных частот и форм колебаний торцевой зоны

5.4. Расчетно-экспериментальная оценка вибрационного состояния торцевой зоны в номинальном режиме работы статора

5.5. Выводы к главе 5

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка методов оценки вибросостояния основных элементов статоров турбогенераторов»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования.

В настоящее время область проектирования и разработки турбогенераторов характеризуется появлением широкого спектра мощных генераторов новых типов. Это вызвано стремлением к повышению единичной мощности оборудования, эффективности производства электроэнергии, увеличению экономичности при одновременном обеспечении максимальной надежности и безопасности эксплуатации.

Одной из основных проблем, связанных с тенденцией к увеличению мощности турбогенераторов, является повышение действующих на основные конструктивные элементы нагрузок. Ввиду циклического характера электродинамических сил, происходит увеличение амплитуд вибрации элементов, что напрямую влияет на усталостную прочность статоров, при этом снижается их вибронадежность. Как следствие, для обеспечения надежной и безопасной эксплуатации турбоагрегатов, возрастают требования к обеспечению достаточной степени точности оценки вибрационного состояния основных элементов статоров.

Повышение эксплуатационных характеристик турбогенераторов является актуальной научно-технической проблемой и может быть обеспечено за счет разработки и использования новых методов расчетов, позволяющих получить более точную, по сравнению со стандартными подходами, расчетную оценку вибрационного состояния основных элементов конструкции статоров. Одним из наиболее передовых методов решения задач указанного класса является цифровое моделирование, сравнительно широко применяемое в инженерной практике, в том числе, в области энергетического машиностроения.

Ввиду значительной сложности системы статоров, обусловленной многообразием используемых конструктивных решений, многоуровневой (Multiscale) структурой, где размеры основных элементов варьируются в

диапазоне от микро до макроуровня, наличием композитных материалов с зачастую неизвестными анизотропными физико-механическими свойствами, неопределенностями возникающих в процессе эксплуатации изменений в поведении системы, связанности проблем, требующих проведения комплекса электромагнитных, тепловых, механических и др. расчетов и вытекающими сложностями в определении основных действующих нагрузок, при построении модели специалист неминуемо вводит в рассматриваемую систему ряд допущений. Корректность принятых гипотез на различных этапах мероприятий, связанных с разработкой модели, определяется степенью соответствия ключевых характеристик, описывающих комплексное состояние, объекта исследования и цифровой модели в условиях работы и требует высокой квалификации специалиста.

Степень разработанности темы исследования.

Проблемам теоретической оценки вибрационных и прочностных характеристик основных элементов статоров посвящены труды авторов Г.М. Хуторецкого, Ф.М. Детинко, Г.А. Загородной, В.М. Фридмана [83, 95, 99, 101], В.М. Подреза [80, 81], Л.Я. Станиславского [92, 93], В.М. Рабиновича [84, 85]. Дополнительно следует отметить работы В.Э. Школьника [107], В.И. Иогансена [66], И.Д. Урусова [96, 97], S.P. Verma [34, 35], С.Н. Кострицкого [23, 68-70], O.P. Chabra [10].

В целом, в большинстве предлагаемых подходов анализируемые элементы статора представлены в виде тонких стержней или балок с различными вариантами закреплений. Безусловно, такие модели обладают определенными преимуществами, в частности, в простоте анализа чувствительности, т.е. выявления степени влияния конкретного параметра на механическое состояние элемента. Вместе с тем, модели, построенные с принятыми таким образом допущениями, зачастую оказываются ограниченно применимыми для проведения достаточно точных для

инженерной практики оценок механического состояния основных элементов статоров, что отмечается в ряде исследований.

Для повышения степени корректности проводимых оценок, в современной инженерной практике зачастую применяются методы цифрового моделирования, позволяющие выполнять построение и анализ существенно более сложных и многофакторных моделей. Применительно к проблеме моделирования и оценки вибрационного состояния статора и его элементов, стоит отметить исследования авторов P. Arend [4, 5], A. Tampion [37], Y. Wang [39-42], Y. Tamiya [36], B. Yan [44], К.А. Кучинского [67, 73], X. Liu [18].

Несмотря на достаточно широкую проработку в литературе указанной темы, остается нерешенным ряд проблем, зачастую связанных со сравнительно высоким отклонением расчетных результатов от данных натурных испытаний, что может являться неприемлемым как для целей вибрационной отстройки, так и для оценки механического состояния основных элементов статора.

Цель работы.

Основной целью работы является разработка методов оценки вибрационного состояния основных элементов статоров турбогенераторов с использованием цифрового моделирования, чья корректность определяется валидацией с расчетно-экспериментальными данными.

Задачи исследования.

- Разработать аналитический метод расчета собственных частот сердечника статора, основанный на его представлении в виде длинного толстостенного цилиндра. Сопоставить точность определения частот со стандартно применяемыми в инженерной практике методами, используя результаты модального анализа.

- Для сердечника статора, имеющего композитную шихтованную структуру, разработать метод определения эффективных свойств и

цифровую модель. Оценить степень корректности разработанной модели сопоставлением спектров собственных частот и форм колебаний, полученных расчетным и экспериментальным путем.

- В целях упрощения трудоемкого процесса определения эффективных физико-механических свойств, заключающегося в расчетном решении ряда базовых задач, разработать программу, позволяющую автоматизировать указанный процесс.

- Разработать модель и провести термомеханический анализ изоляции токоведущего стержня обмотки в наиболее термонагруженной зоне - пазовой части статора. Сопоставить расчетные температуры с данными натурных замеров. Выявить наиболее нагруженные зоны изоляции. Оценить изменения поля температур и теплового потока при применении изоляции с различными коэффициентами теплопроводности.

- Построить рациональную цифровую модель токоведущей шины, установить величину отклонения в определении собственных частот при использовании стандартных подходов к моделированию вибрационного состояния шины, используемых в современной инженерной практике. Оценить корректность моделей путем сопоставления с натурными данными.

- На базе конструкции статора турбогенератора мощностью 1200 МВт (проект АЭС-2006) разработать цифровую модель торцевой зоны. Выполнить модальный и гармонический расчеты, определить собственные частоты и формы колебаний, построить АЧХ основных элементов модели, сопоставить с натурными данными в исследуемом диапазоне частот.

Научная новизна.

1. Разработан новый аналитический метод расчета собственных частот плоских колебаний сердечников статоров, основанный на представлении сердечника в виде длинного толстостенного цилиндра, в отличие от модели тонкого кольца, применяемой в инженерной практике.

2. Область применения метода прямой гомогенизации расширена на случай полых цилиндрических тел, для базовых задач сформулированы граничные условия.

3. Впервые предложен трехэтапный метод определения эффективных физико-механических свойств сердечников статоров, основанный на методе прямой гомогенизации.

4. На базе проблемы моделирования вибрационного состояния сердечников статоров разработана программа UCH (Unit Cell Homogenizator), автоматизирующая процесс расчетного определения эффективных физико-механических свойств композитных материалов.

5. На основании проведенного термомеханического анализа пазовой части статора на базе турбогенератора мощностью 220 МВт установлено, что наиболее нагруженной областью изоляции является угловая зона верхнего стержня обмотки, здесь наиболее вероятен риск зарождения и развития дефектов в виде расслоений структуры изоляции или отслоений от токоведущей части. Для снижения вероятности появления дефектов в изоляции является целесообразным снижение общего уровня температур и ее перепада по толщине, что может быть обеспечено за счет увеличения теплопроводности изоляции.

6. Показана рациональность прямого моделирования контактных зон в элементах крепления токоведущих шин.

7. Впервые разработана цифровая модель торцевой зоны статора турбогенератора мощностью 1200 МВт (проект АЭС-2006), учитывающая основные особенности конструкции, в т.ч. моделирующих наличие контактных зон, и позволяющая проводить оценку основных вибрационных характеристик и анализ прочности.

Практическая значимость работы.

Результаты исследования могут быть напрямую применены для целей вибрационной отстройки основных элементов статора и проведения

уточненной оценки их комплексного состояния. Используемые в работе подходы к цифровому моделированию могут послужить основой для разработки нормативных документов, регламентирующих подготовку моделей, проведение расчетов и анализ комплексного состояния статоров в различных эксплуатационных режимах. В рамках нового технологического уклада Industry 4.0 и сопутствующему тренду по цифровизации предприятий, разработанные подходы могут быть применены для создания цифровых двойников (Digital Twins) статоров, что позволит управлять полным жизненным циклом турбогенератора.

Методы исследования.

При решении указанных задач использовались методы сопротивления материалов, теоретической механики, теории колебаний и теории упругости. Цифровое моделирование осуществлено с помощью метода конечных элементов, позволяющего проводить расчеты напряженно-деформированного состояния объекта исследования в статической и динамической постановке, а также модальный анализ с определением собственных частот и форм колебаний. Для решения указанных классов задач используется лицензионная версия программной системы конечно-элементного анализа Ansys, прошедшая тщательные процедуры верификации и валидации.

Основные положения, выносимые на защиту.

1. Аналитический метод расчета собственных частот плоских колебаний сердечников статоров.

2. Расчетный метод определения эффективных физико-механических свойств тел цилиндрической формы.

3. Трехэтапный метод определения эффективных физико-механических свойств сердечников статоров.

4. Программа UCH (Unit Cell Homogenizator), автоматизирующая процесс расчетного определения эффективных физико-механических свойств композитных материалов на базе системы Ansys.

5. Наиболее нагруженной областью изоляции является угловая зона верхнего стержня обмотки. При прочих равных условиях, увеличение теплопроводности изоляции позволяет снизить уровень действующих напряжений и вероятность появления и развития дефектов в виде расслоений и отслоений.

6. Целесообразность выполнения прямого моделирования контактных зон в элементах крепления токоведущих шин.

7. Цифровые модели основных элементов статоров мощных турбогенераторов: сердечника, изоляционных материалов, токоведущих шин и стержней обмотки, торцевой зоны статора.

8. Результаты расчетных оценок вибрационных характеристик, сопоставление с данными натурных испытаний.

Степень достоверности результатов.

Достоверность результатов определяется строгостью используемого в работе математического аппарата, применением теоретически обоснованного современного расчетного метода - метода конечных элементов, а также сравнительным анализом результатов, полученных в ходе данной работы, с теоретическими и экспериментальными данными, результатами, приведенными в публикациях других авторов.

Личный вклад автора.

Все представленные в диссертации результаты получены лично автором или при его определяющем участии. Автор занимался постановкой и решением задач, разработкой моделей и программных кодов, проведением расчетов, интерпретацией результатов и подготовкой материалов для публикаций.

Апробация результатов.

Основные положения работы докладывались на следующих конференциях, форумах и семинарах.

1. VII международная научно-техническая конференция «Проблемы вибрации, виброналадки, вибромониторинга и диагностики оборудования электрических станций» ОАО «ВТИ». Москва, 19-21 ноября 2013 г.

2. XL.II научно-практическая конференция с международным участием «Неделя науки». С.-Петербург, 2-7 декабря 2013 г.

3. VIII международная научно-технических конференция «Проблемы вибрации, виброналадки, вибромониторинга и диагностики оборудования электрических станций» ОАО «ВТИ». Москва, 17-19 ноября 2015 г.

4. Форум с международным участием «Неделя науки 2015». С.Петербург, 30 ноября - 4 декабря 2015 г.

5. Научный семинар на кафедре «Механика и процессы управления» Института прикладной математики и механики СПбПУ. С.-Петербург, 15 декабря 2015 г.

6. Научный семинар ИПМаш РАН. С.-Петербург, 16 июня 2016 г.

7. ХЬУ научно-практическая конференция с международным участием «Неделя науки». С.-Петербург, 14-19 ноября 2016 г.

8. Семинар академика Морозова Н.Ф. С.-Петербург, 20 февраля 2017

г.

9. VII научно-практическая конференция молодых ученых и специалистов атомной отрасли «КОМАНДА-2017». С.-Петербург, 5-9 июня 2017 г.

10. XIV конференция пользователей CADFEM/Ansys. С.-Петербург, 31 октября-2 ноября 2017 г.

11. ХЬМ научно-практическая конференция с международным участием «Неделя науки». С.-Петербург, 13-19 ноября 2017 г.

12. VIII конференция молодых специалистов инженерно-технических подразделений ПАО «Силовые машины» - «Энергия молодости». С.-Петербург, 16-17 ноября 2017 г.

13. IX Международная научно-техническая конференция «Элмаш-2018». Москва, 16-19 апреля 2018 г.

14. X Российская конференция «Методы и программное обеспечение расчетов на прочность». Сочи, 8-12 октября 2018 г.

15. XV конференция пользователей CADFEM/Ansys. Москва, 16-18 октября 2018 г.

16. Научный семинар на кафедре «Механика и процессы управления» Института прикладной математики и механики СПбПУ. С.-Петербург, 27 ноября 2018 г.

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 12 статей, из них 5 статей [26, 58, 59, 77, 104] в журналах, входящих в перечень изданий, публикации которых признаются Высшей аттестационной комиссией Минобрнауки России и 7 статей в материалах международных научно-технических конференций.

Структура и объем диссертации.

Работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка сокращений и условных обозначений и списка литературы. В приложении представлен акт внедрения результатов работ. Общий объем диссертации составляет 184 страницы, включая 81 рисунок и 21 таблицу. Список литературы содержит 107 наименований.

ГЛАВА 1. КОНСТРУКЦИЯ СТАТОРА ТУРБОГЕНЕРАТОРА. ПОВРЕЖДЕНИЯ, ОТКАЗЫ И АВАРИИ. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ВИБРАЦИОННОГО СОСТОЯНИЯ

1.1. Конструкция статора турбогенератора

Турбогенераторы предназначены для выработки электрической энергии путем преобразования механической энергии турбины на электростанции. Генераторы состоят из двух основных частей - вращающегося ротора и неподвижного статора.

Статор турбогенератора, в основном, состоит из полого цилиндрического сердечника, во внутренние пазы которого укладывается обмотка, элементов крепления и корпуса (рисунок 1.1.1 [15]). При вращении ротора в обмотке статора наводится переменная ЭДС.

Постоянно находясь В „______ Стержни обмотки

переменном магнитном поле, вызываемом вращением ротора, сердечник является источником вибрации в статоре. В двухполюсных турбогенераторах с частотой

вращения ротора 50 Гц, т.е.

3 ООО оборотов В минуту, Рисунок 1.1.1. Конструкция генератора

основная частота вибрации в статоре составляет 100 Гц [95].

Сердечник статора обладает шихтованной структурой и набирается в пакеты из листов сегментной стали толщиной 40 - 70 мм. Толщина сегментов обычно составляет 0.5 мм, реже 0.35 мм. Пакеты набираются из сегментов на стяжных ребрах статора вставкой наружных пазов сегментов в специальные выступы на стяжных ребрах в виде ласточкиного хвоста (рисунок 1.1.2). После укладки очередного пакета, он отделяется от следующего путем вставки

дистанционных распорок из немагнитной стали, как правило, прямоугольного или двутаврового поперечного сечения, толщиной 5 - 10 мм (рисунок 1.1.3). Дистанционные распорки привариваются к крайним сегментам пакета точечной сваркой. По окончании сборки сердечника на ребрах, он запрессовывается для монолитности при помощи нажимных плит специального профиля, выполненными из немагнитной стали.

Рисунок 1.1.2. Сегмент сердечника, Рисунок 1.1.3. Дистанционные распорки

закрепленный на стяжном ребре

Обеспечение плотности шихтованных сердечников является одной из важных задач проектирования и изготовления турбогенераторов. При недостаточной плотности отдельных участков могут возникать колебания листов сердечника в направлении, перпендикулярном их плоскости, вызываемые потоками рассеяния в торцевых частях машины. Колебания листов сопровождаются повышенным шумом, контактной коррозией и поломкой зубцов, отломившиеся куски которых повреждают изоляцию обмотки [83].

В рабочем режиме сердечник испытывает действие значительных радиальных сил магнитного тяжения и окружных электромагнитных сил, в результате приобретаемая таким образом форма эллипса (для случая двухполюсного турбогенератора) является одной из основных его форм вынужденных колебаний. Большие величины усилий могут вызывать появление контактной эрозии в зонах крепления сердечника к стяжным ребрам, кроме того, повышенная вибрация сердечника передается на корпус и другие ответственные элементы статора. Посредством опорных лап и

фундамента вибронагрузка также может достигнуть смежных элементов конструкции, например, подшипников. В целях снижения амплитуд вибрации, передаваемых от сердечника, в стяжных ребрах выполняются длинные продольные прорези, позволяющие элементам ребер деформироваться в радиальном направлении (рисунок 1.1.4 [22]).

В целях защиты крайних пакетов сердечника от магнитного поля лобовой части обмотки, между сердечником и нажимными плитами часто помещают медный экран. Для лучшего охлаждения крайних пакетов и более качественной спрессовки в зонах расположения зубцов сердечника, между пакетами устанавливают несколько рядов нажимных пальцев, аналогичным по конструкции дистанционным распоркам.

Крепление сердечника осуществляется путем приварки стяжных ребер к корпусу статора турбогенератора. Корпус статора турбогенератора с воздушным охлаждением сваривается из листовой стали. Поперечные внутренние стенки служат для крепления к ним ребер статора и разделения потоков горячего и холодного воздуха, циркулирующего внутри корпуса статора.

В механическом отношении корпус статора нельзя рассматривать как нечто самостоятельное; его жесткость, прогиб элементов некорректно оценивать без учета жесткости сердечника, собранной внутри корпуса. После того, как активная сталь собрана на ребрах и стянута нажимными плитами, силы трения в случае качественной прессовки превращают активную сталь и корпус в единое целое. Жесткость цилиндра активной стали значительно

Рисунок 1.1.4. Упругая подвеска сердечника

превышает жесткость тонкостенного корпуса статора и практически целиком

определяет механические свойства всей системы.

Практически во всех _

современных статорах ——

турбогенераторов используется ==

двухслойная система обмотки, когда в ==

пазы один над другим вставляются

два стержня обмотки. В каждом р

стержне содержится большое число ==

изолированных медных проводников ==

прямоугольного поперечного сечения ==

площадью 10 - 20 мм2 (рисунок 1.1.5

[ 2 21), уложенных в 2 или 4

параллельных столбца. Охлаждение ^

стержней может выполняться как

Рисунок 1.1.5. Стержни обмотки с

косвенным методом, путем косвенным охлаждением в пазу

сердечника статора

теплоотдачи в окружающую среду, так

и непосредственно напрямую, при циркуляции внутри стержней охлаждающей жидкости. Во втором варианте, в отличие от первого, часть проводников имеют полое исполнение для осуществления циркуляции охладителя. Полые проводники изготавливаются из меди, либо из нержавеющей стали.

В целях снижения потерь элементарные проводники транспозируются, т.е. перекладываются по высоте и ширине стержня таким образом, чтобы каждый совершил полный период изменения своего положения. При водяном охлаждении стержней концы проводников в лобовой части впаиваются в медные наконечники, в которых предусмотрено электрическое и гидравлическое соединение. Описанная конструкция представляет собой головку лобовой части обмотки.

Внешняя изоляция стержней является монолитной слоистой структурой, получаемой путем специальной термомеханической обработки стержня, предварительно обмотанного в несколько слоев слюдолентой. Слюдолента представляет собой композитный материал - это слюдяная бумага, с двух сторон обклеенная стеклотканью, где в качестве связующей матрицы выступает эпоксидный термореактивный компаунд. После выпекания изоляция приобретает высокие электрические и механические свойства. Толщина изоляции определяется исходя из номинального напряжения турбогенератора. В целях обеспечения противокоронной защиты, на поверхность корпусной изоляции наносятся полупроводящие покрытия.

Крепление обмотки в пазах в радиальном направлении обычно осуществляется при помощи клиньев, вставляемых с внутренней стороны зубцов и выполняемых из прессованных пластиков. Также стержни обмотки зачастую удерживаются внутри пазов в окружном направлении путем введения между стенкой и стержнем гофрированной прокладки из стеклотекстолита.

Надежное крепление обмотки, и, особенно, лобовых частей является актуальной инженерной задачей ввиду действия на них значительных электромагнитных сил даже в нормальных режимах работы турбоагрегата, что приводит к повышенным уровням вибрации как лобовых частей, так и отдельных стержней друг относительно друга. Постоянное действие вибрационной нагрузки может приводить к усталостному излому проводников внутри стержней и к истиранию изоляции. При водяном охлаждении обмоток появление излома в виде сквозного трещиноподобного дефекта представляет особую опасность, поскольку может привести к течи воды из обмотки и, как следствие, короткому замыканию.

Существует несколько вариантов крепления лобовой части. В современных мощных турбогенераторах обычно используется конструкция с «жесткой» корзиной (рисунок 1.1.6). В данном варианте лобовые части

стержней обмотки закреплены между опорным и распорным стеклотекстолитовыми кольцами. Крепление осуществляется шнуровыми бандажами к бандажным кольцам и лобовых частей стержней обмотки между собой.

Опыт эксплуатации статоров с «жесткой» корзиной лобовых частей показывает, что одним из наиболее узких мест в отношении усталостной прочности являются места соединения лобовых частей выводных стержней с шинами.

Рисунок 1.1.6. Конструкция крепления лобовой части с «жесткой» корзиной

1. Сердечник статора 8. Пазовый клин

2. Стяжное ребро 9. Тяга

3. Нажимное кольцо 10. Упоры

4. Нажимные пальцы 11. Конические кольца

5. Экран 12. Стяжные шпильки

6. Пакет шунта 13. Пружины

15. Шланги водоподвода

16. Изолирующие коробки

17. Вентиляционные перегородки

18. Клиновые распорки

19. Пружинно-тормозное устройство

20. Гайка

7. Стержень обмотки 14. Водяной коллектор 21. Замазка

При непосредственном водяном охлаждении стержней обмоток, выводные и соединительные шины также охлаждаются водой. В этом случае,

шины выполняются в виде полых прямоугольных или круглых медных труб. Изоляция шин осуществляется аналогичным образом исполнению на стержнях обмотки.

Водяное охлаждение стержней обмотки, при его наличии, замыкается на напорный и сливной коллекторы через систему фторопластовых шлангов. Обычно коллекторы крепятся к нажимным кольцам статора, а фторопластовые шланги, ввиду их достаточной собственной жесткости, в дополнительном креплении не нуждаются.

Необходимо отметить обилие типов турбогенераторов, чьи мощности представлены на отечественных электростанциях, с существенно различной продолжительностью эксплуатации. В таблице 1.1.1 и на рисунке 1.1.7 приведены фактические сроки службы в выборке из 913 турбогенераторов единичной мощностью свыше 63 МВт по состоянию на 2003 г. [88].

Таблица 1.1.1.

Фактические сроки службы турбогенераторов ___

Продолжительность эксплуатации, лет от 0 6 11 16 21 26 31 36 41 46

до 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50

Количество турбогенераторов шт. 29 48 90 126 164 130 137 117 46 26

% 3.2 5.3 9.9 13.8 18.0 14.2 15.0 12.8 5.0 2.8

..illlll..

0 - 5 6 - 10 11 - 15 16 - 20 21 - 25 26 - 30 31 - 35 36 - 40 41 - 45 46 - 50 Продолжительность эксплуатации, лет

Рисунок 1.1.7. Фактические сроки службы турбогенераторов

За исключением отдельных элементов, в пределах серии выдерживается единство общих конструктивных особенностей [91]. Самая первая серия Т турбогенераторов с воздушным охлаждением в СССР начала производиться в 1929 г. и обладала сравнительно небольшой мощностью моделей в 6 МВт [88]. Позднее была разработана модифицированная серия Т2, мощность

20

п

о Л

о 15

се а

В 10

5

0

отдельных турбоагрегатов которой достигала 100 МВт, а выпуск продолжался до конца 1940-х годов. Отдельные представители серии эксплуатируются до настоящего времени, имея календарную наработку свыше 60 лет.

Последующая серия турбогенераторов носила обозначение ТВ и ТВ2 и, конструктивно, во многом повторяла серию Т2. Однако в данных моделях была реализована более эффективная система водородного охлаждения, позволяющая снизить рабочую температуру и, соответственно, увеличить срок службы. Мощность генераторов составляет от 30 до 150 МВт. Производство данной серии осуществлялось с 1946 г. по 1965 г.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Шевчук, Роман Эдуардович, 2018 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Adhikari S. Damping Models for Structural Vibration, Ph. D. Thesis, Cambridge University, Engineering Department. 2000.

2. Ansys Element Reference. Eleventh edition. SAS IP, Inc. 2001.

3. Ansys Material Reference. Eleventh edition. SAS IP, Inc. 2001.

4. Arend P. Simulation of generators stator end-winding dynamics: Considerable model improvements by means of measurement results. ANSYS Conference, Winterthur, 2016. 20 pp.

5. Arend P., Mayor K. Turbogenerator Stator End-winding Dynamic Behaviour - A Manufacturer's Perspective. CIGRE 2015, Madrid. Sep. 2015. 19 pp.

6. Bathias C., Paris P. Gigacycle Fatigue in Mechanical Practice. Taylor and Francis, 2004. 328 pp.

7. Bouzek L., Pechanek R. Vibration behaviour of the asynchronous machine magnetic core. 15th European Conference on Power Electronics and Applications. 2013. pp. 1 - 7.

8. Brütsch R. Insulation Failure Mechanisms of Power Generators [Feature Article]. / Brütsch R., Tari M., Fröhlich K., Weiers T., Vogelsang R. // IEEE Electrical Insulation Magazine, vol. 24, № 4, pp. 17 - 25, July-Aug. 2008.

9. Brütsch R., Lutz A., Tari M. HTC Insulation for Turbo Generators. Von Roll Isola, 1 pp.

10. Chabra O.P. Residual technological stresses in stator bar insulation of large machines. Conference Record of the 1992 IEEE International Symposium on Electrical Insulation, Baltimore, MD USA, June 7-10, 1992. pp. 495 - 498.

11. Cheng J. Robust optimization of structural dynamic characteristics based on adaptive Kriging model and CNSGA / Cheng J., Liu Z., Wu Z., Li X., Tan J. // Struct Multidisc Optim (2015) vol. 51. pp. 423-437.

12. Favier Véronique Very high cycle fatigue for single phase ductile materials:

Comparison between a-iron, copper and a-brass polycrystals / Favier V., Blanche A., Wang C., Phung N.L., Ranc N., Wagner D., Bathias C., Chrysochoos A. // Volume 93, Part 2, December 2016, pp. 326 - 338. // International Journal of Fatigue. 2016. (93). C. 326-338.

13. Futakawa A. Mechanical fatigue characteristics of high voltage generator insuration / Futakawa A., Hirabayashi S., Tani T., Shibayama K. // 1977 EIC 13th Electrical/Electronics Insulation Conference, Chicago, IL, USA, 1977, pp. 209 - 214.

14. Futakawa A., Murakami A., Yamasaki S. Interaction mechanism between conductor and ground insulation of stator windings. IEEE Transactions on El. Insulation. 1983. № 5. pp. 143 - 151.

15. GE Power. Technical downloads. Hydrogen cooled generator [Электронный ресурс]. Режим доступа: https://www.ge.com/content/dam/gepower-

pgdp/global/en_US/images/product/generators/Photos/hydrogen-cooled-generator-1500x625.jpg.

16. Gruning A., Kulig S. Electromagnetic forces and mechanical oscillations of the stator end winding of turbo generators. Recent Developments of Electrical Drives Best papers from the International Conference on Electrical Machines ICEM'04. pp. 115 - 126.

17. Hamidzadeh H.R., Jazar R.N. Vibrations of Thick Cylindrical Structures. Springer, 2010, 214 p.

18. He Y.L. Stator Vibration Characteristic Identification of Turbogenerator among Single and Composite Faults Composed of Static Air-Gap Eccentricity and Rotor Interturn / He Y.L., Deng W.Q., Peng B., Ke M.Q., Tang G.J., Wan S.T., Liu X.Y. // Shock and Vibration, Volume 2016, Article ID 5971081, 14 p.

19. Heikkinen S. Thermally Induced Ultra High Cycle Fatigue of Copper Alloys of the High Gradient Accelerating Structures. Aalto University. 2018, 122 pp.

20. Ishikawa T. Analysis of Natural Frequency, Radial Force and Vibration of

Induction Motors Fed by PWM Inverter. Induction Motors - Modelling and Control. 2012, pp. 225 - 246.

21. Khawly Z.El., Schramm D. Analytical Modal Analysis for the Stator System of a Permanent Magnet Synchronous Motor for Hybrid Vehicles and Calculation of its Natural Frequencies. Proceedings of ISMA2010 including USD2010. pp. 4535-4548.

22. Klempner G., Kerszenbaum I. Handbook of large turbo-generator operation and maintenance. IEEE Press, 2008. 592 pp.

23. Kostritskii S.N., Isaeva A.G. Residual technological stresses in the winding of the stator of large electrical machines. Fifth All-Union Conference on the Mechanics of Polymer and Composite Materials. Riga, Oct. 1983. pp. 644 - 648.

24. Liang R. et al. Determination of thermal and thermo-mechanical stresses in stator insulation of wind turbine generator based on online monitoring temperatures. 2016 IEEE International Conference on Dielectrics (ICD), Montpellier, 2016, pp. 1183 - 1186.

25. Long S., Zhu Z., Howe D. Vibration behaviour of stators of switched reluctance motors // Electric Power Applications, IEE Proceedings. 2001. Vol. 148, № 3. pp. 257-264.

26. Petrenya Y.K., Gaev A.V., Shevchuk R.E. Method of Numerical Simulation of the Vibrations of a Stator Core. Power Technology and Engineering, 2018, Volume 52, Issue 2, pp. 214 - 222.

27. Phung N.L. Very High Cycle Fatigue for Single Phase Ductile Materials: Slip Band Appearance Criterion / Phung N.L., Marti N., Blanche A., Ranc N., Favier V., Chrysochoos A., Saintier N., Gregori F., Bacroix B., Thoquenne G. // Procedia Engineering. Volume 66, 2013, pp. 615 - 625.

28. Pillay P., Cai W. An Investigation into Vibration in Switched Reluctance Motors. IEEE transactions on industry applications, vol. 35, № 3, may/june 1999. pp. 589 - 596.

29. POWERFAB Improved Mica Insulation System for HV Rotating Machines,

VPI-System. Isovolta Group. 2006, 16 pp.

30. Ri C.-S. Study on the Vibration Displacement Distribution of a Circular Ultrasonic Motor Stator / Ri C.-S., Kim M.-J., Kim C.-S., Im S.-J. // Ultrasonics. Vol. 59. May 2015, pp. 59 - 63.

31. Rokach A.J. Schaum's Outline of Structural Steel Design. McGraw-Hill, 1991. 194 pp.

32. Schlegl B. Determination of the Orthotropic Material Behavior of Stator Bars and of the Material Characteristics of the Space Brackets / Schlegl B., Schönleitner F., Marn A., Neumayer F., Heitmeir F. // Journal of Energy and Power Engineering 7, 2013. pp. 1352 - 1361.

33. Schmerling R. Investigations of modified nonlinear electrical materials for end corona protection in large rotating machines / Schmerling R., Jenau F., Staubach C., Pohlmann F. // 2012 47th International Universities Power Engineering Conference (UPEC), London, 2012, pp. 1 - 5.

34. Singal R.K., Williams K. V.S.P. The Effect of Windings, Frame and Impregnation upon the Resonant Frequencies and Vibrational Behavior of an Electrical Machine Stator. Experimental Mechanics. Volume 30, Issue 3, pp. 270 -280.

35. Singal R.K., Williams K., Verma S.P. Vibration behaviour of stators of electrical machines, part II: Experimental study // Journal of Sound and Vibration. 1987. № 1 (115). C. 13-23.

36. Tamiya Y. Natural Frequency Calculation Tool for Turbo-Generator Stator Coil End. Mitsubishi Electric Advance. March 2012. pp. 9 - 11.

37. Tampion A.A. Double-frequency stator core vibration in large two-pole turbogenerators. University of Southampton, 1990, 291 p.

38. Tang Z. Young's Modulus for Laminated Machine Structures With Particular Reference to Switched Reluctance Motor Vibrations / Tang Z., Pillay P., Omekanda A.M., Li C., Cetinkaya C. // IEEE transactions on industry applications. 2004. Vol. 40,

№ 3. pp. 748 - 754.

39. Wang Y. Probability calculation for natural frequency of anisotropic stator core of large turbo-generator // WSEAS Transactions on Applied and Theoretical Mechanics. 2015. (10). C. 71-82.

40. Wang Y., Wang Y. Research on Dynamic Characteristics of Stator core of Large Turbo-Generator. 2010 Asia-Pacific Power and Energy Engineering Conference, Chengdu, 2010, pp. 1-4.

41. Wang Y., Wang Y. Material Properties and Natural Frequency of Stator Core of Large Turbo-Generator. Advanced Materials Research. Vol 322 (2011). pp. 81 -84.

42. Wang Y., Wang Y., Lin L. Virtual Prototype and Modal Analysis of Stator System of Large Turbo-Generator. Applied Mechanics and Materials Vols. 190-191 (2012). pp. 232-236.

43. Williams K., Wang H. The effect of laminations on the vibrational modes of circular annular plates // Experimental Mechanics. 1996. Vol. 36, № 2. pp. 180 -186.

44. Zhao Y. Parametric Study on Dynamic Characteristics of Turbogenerator Stator End Winding / Zhao Y., Yan B., Chen C., Deng J., Zhou Q. // IEEE transactions on energy conversion, Vol. 29, № 1, Mar. 2014. pp. 129-137.

45. Агамалов О.Н. Кластерный анализ частичных разрядов для оценки технического состояния изоляции электрических машин // Электричество. -2006. - №7. - С. 56 - 62.

46. Алексеев Б.А. Турбогенераторы большой мощности в докладах СИГРЭ 2000—2004 гг.// Электро. — 2006 . — № 2, С. 42 - 48.

47. Бахвалов И.С., Панасенко П.П. Осреднение процессов в периодических средах. Москва. «Наука». 1984.

48. Бидерман В.Л. Теория механических колебаний. М.: Высшая школа, 1972. 408 с.

49. Биргер И.А., Пановко Я.Г. Прочность. Устойчивость. Колебания. Справочник в трех томах. Том 3. М.: Машиностроение, 1968. 569 с.

50. Биялт М.А. Разработка методов обеспечения вибрационной надежности турбоагрегатов на электростанциях и их реализация в Омской энергосистеме : диссертация ... кандидата технических наук : 05.04.12 / Биялт Михаил Александрович; [Место защиты: Ур. федер. ун-т имени первого Президента России Б.Н. Ельцина]. - Екатеринбург, 2013. - 175 с.

51. Боровков А.И. Эффективные физико-механические свойства волокнистых композитов. - М.: Изд-во ВИНИТИ, 1985, 113 с.

52. Боровков А.И., Пальмов В.А. Базовые решения и регулярное разложение в механике периодических композитов // Труды СПбГТУ. № 498. Вычислительная математика и механика. - СПб.: Изд-во СПбГПУ. 2006. С. 73 -97.

53. Боровков А.И., Пальмов В.А. Шесть фундаментальных задач в механике упругих композитов и гомогенизация // Научно-технические ведомости СПбГПУ. 2008. № 4 (63). С. 27 - 37.

54. Ваксер Б.Д. Исследование конструкции изоляции обмотки статора мощных турбогенераторов, изготавливаемых способом вакуум-нагнетательной пропитки / Ваксер Б.Д., Кийло О.Л., Перминов В.Л., Пинчук Н.Д., Чибриков А.Н. // Сборник «Электросила». - 2004. - № 43. - С. 65 - 71.

55. Ваксер Н.М. Изоляция электрических машин : учеб. пособие / Н. М. Ваксер ; ЛПИ им. М. И. Калинина. - Л.:, 1985. 81 с.

56. Варламов Ю.В., Ройтгарц М.Б., Чечурин В.Л. Численный электромагнитный анализ в торцевой зоне мощных турбогенераторов. В кн: Проблемы создания и эксплуатации новых типов мощного оборудования. РАН, Отделение проблем электроэнергетики. №6, СПб, 2004, с.60-74.

57. Вибрации в технике: Справочник. В 6-ти т./Ред. Совет: В.Н. Челомей (пред.). - М.: Машиностроение, 1978, 352 с.

58. Гаев А.В. Разработка методики оценки надежности и безопасности тепломеханического оборудования / Гаев А.В., Данюшевский И.А., Шевчук Р.Э., Журавлев Д.Н. // Надежность и безопасность энергетики. - М.: «НПО Энергобезопасность», №2 (29), 2015. - С. 65 - 69.

59. Гаев А.В., Шевчук Р.Э. Расчетно-экспериментальная методика анализа и оценки вибрационного состояния токоведущих элементов электрических машин с композитной изоляцией // Надежность и безопасность энергетики. - М.: «НПО Энергобезопасность», №4 (35), 2016. С. 60 - 65.

60. Гаев А.В., Шевчук Р.Э. Многоуровневый подход к конечно-элементному моделированию вибрационного состояния элементов турбогенераторов, содержащих композиционные материалы / Проблемы вибрации, виброналадки, вибромониторинга и диагностики оборудования электрических станций сб. докл. VII Международной научно-технической конференции ОАО «ВТИ». 2013. С. 258 - 265.

61. Гибкие плетеные шины Druseidt INBALT electro [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://inbalt.ru/braided_flexible_druseidt.html.

62. Гинзбург Л.Д. Твердая изоляция высоковольтных конструкций внутренних установок. - СПб.: Энергоатмиздат., 1992. - 274 с.

63. Данилевич Я.Б., Кострицкий С.Н. Проблемы обеспечения механической надежности стержней обмотки статора генераторов// Электротехника. -1985. - № 4. - С. 21 - 23.

64. Жимолохов О.М. Вибрация и надежность обмоток статоров турбогенераторов в стационарных режимах: диссертация ... кандидата технических наук : 05.09.01. - Харьков, 1984. - 170 с.

65. Зайдель В.А. Монтаж котельного оборудования. - М.: Государственное энергетическое издательство, 1953, 369 с.

66. Иогансен В.И. Исследование и разработка методов расчета и конструирования основных узлов высокоиспользованных

турбогенераторов : диссертация ... доктора технических наук: 05.09.01. -Санкт-Петербург, 2003. - 274 с.

67. Ключников А.А., Кучинский К.А., Федоренко Г.М. Термомеханическое состояние элементов стержня обмотки статора турбогенератора типа ТВВ-1000-2У3 при снижении расхода охладителя. Проблеми безпеки атомних електростанцш i Чорнобиля, вип. 12, 2009. С. 49 - 59.

68. Кострицкий С.Н. Регулирование остаточных напряжений при изготовлении стержней обмотки статора крупных электрических машин / Кострицкий С.Н., Житомирский А.А., Исаева А.Г., Шикова Т.М. // Механика композитных материалов. 1986. - № 2. - С. 313 - 319.

69. Кострицкий С.Н., Исаева А.Г. Остаточные технологические напряжения в обмотке статора крупных электрических машин // Механика композитных материалов. 1983. - № 5. - С. 868 - 872.

70. Кострицкий С.Н., Петров В.В. Остаточные температурные напряжения в изоляции обмотки статора крупных электрических машин // Электротехника. 1983. - № 3. - С. 41 - 43.

71. Кузнецов Д.В. Развитие методов исследования процессов в узлах крепления сердечников статоров к корпусам турбогенераторов и совершенствование их диагностики в условиях эксплуатации : диссертация ... кандидата технических наук: 05.14.02, 05.09.01 / Кузнецов Дмитрий Владимирович; [Место защиты: Науч.-техн. центр электроэнер.]. - Москва, 2009. - 221 с.

72. Куимов И.Е., Папков А.В., Пак В.М. Состояние и развитие термореактивной изоляции крупных электрических машин на современном этапе. Труды Четвёртой Международной научно-технической конференции «Электрическая изоляция - 2006». СПб, Изд-во Политехнического университета, 2006. С. 25 - 26.

73. Кучинский К.А. Термонапряженное состояние изоляции обмотки

статора турбогенератора при различных вариантах ее крепления в торцевой зоне сердечника. ISSN 1727-9895. Пращ 1ЕД НАНУ. 2016. Вип. 43. С. 65 - 70.

74. Назолин А.Л. Динамическая диагностическая модель узла крепления обмотки в пазу сердечника статора мощного турбогенератора, 2012, №2. Наука и образование.

75. Пак В.М., Трубачёв С.Г. Новые материалы и системы изоляции высоковольтных электрических машин. - М.: Энергоатомиздат, 2007. - 416 с.

76. Пановко Я.Г. Основы прикладной теории колебаний и удара. Л.: Машиностроение, 1976. 320 с.

77. Петреня Ю.К., Гаев А.В., Шевчук Р.Э. Метод численного моделирования колебаний сердечников статоров // Электрические станции. 2018. № 2 (1039). С. 44-52.

78. Петров Ю.В. Исследование вибраций статоров крупных гидрогенераторов, возбуждаемых силами магнитного притяжения: диссертация ... кандидата технических наук : 05.09.01. - Москва, 1976. - 208 с.

79. Победря Б.Е. Механика композиционных материалов. Москва: Изд-во Моск. ун-та (МГУ), 1984. - 336 с.

80. Подрез В.М. Методика расчета частот собственных колебаний статора турбогенератора // Электрические машины. - 1965. - С. 44 - 48.

81. Подрез В.М. Упругие колебания статора турбогенератора // Электрические машины. - 1965. - С. 49 - 54.

82. Полимеры в узлах трения машин и приборов : Справочник / Е.В. Зиновьев, А.Л. Левин, М.М. Бородулин, А.В. Чичинадзе. - М.: Машиностроение, 1980. - 208 с.

83. Прочность и колебания электрических машин / Детинко Ф.М. Загородная Г.А., Фастовский В.М.. - Л.: Энергия, 1969. - стр. 440.

84. Рабинович В.М. Об оптимальном положении упругих элементов подвески сердечника статора турбогенератора. М.: Электротехника. №12.

1965. С. 56 - 57.

85. Рабинович В.М. Упругие колебания и виброизоляция статоров турбогенераторов: диссертация ... кандидата технических наук. Л., 1968. 155 с.

86. РД 34.45-51.300-97. Объем и нормы испытаний электрооборудования. Предельные значения вибрации генераторов и их возбудителей.

87. РД 34.46.505-97. Методические указания по переводу блоков генератор-трансформатор (автотрансформаторов) гидроэлектростанций в режим несимметричной нагрузки для пофазного ремонта трансформатора (автотрансформатора), пофазного ремонта и ревизии высоковольтной коммутационной аппаратуры на открытом распределительном устройстве.

88. Ростик Г.В. Оценка технического состояния турбогенераторов: Учебно-практическое пособие. - М.: ИПКгосслужбы, 2008. - 492 с.

89. Самородов Ю.Н. Дефекты генераторов. - М.:ЗАО «Энергетические технологии», 2005. - 350 с.

90. Самородов Ю.Н. Причины и последствия аварий и отказов турбогенераторов. 2014, т. 2, вып. 13 // Энергия единой сети. - С. 70 - 80.

91. Справочник по ремонту турбогенераторов / Гурвич В.С., Гурьев И.Я., Каплуновский М.И. и др.; Под ред. П.И. Устинова. - М.: Энергия, - 1978. - 480 с.

92. Станиславский Л.Я. Проблемы виброустойчивости конструкций статоров мощных турбогенераторов / Станиславский Л.Я., Гаврилов Л.Г., Лембриков В.М., Рабинович В.М. // М.: Электричество, 1967, №1. С. 6 - 11.

93. Станиславский Л.Я., Гаврилов Л.Г., Остерник Э.С. Вибрационная надежность мощных турбогенераторов. М.: Энергия. 1975. 239 с.

94. Тимошенко С.П. Колебания в инженерном деле. М.: Наука, 1967. 444 с.

95. Турбогенераторы. Расчет и конструкция / В.В. Титов, Г.М. Хуторецкий, Г.А. Загородная, Г.П. Вартаньян, Д.И. Заславский, И.А. Смотров. - Л.: Энергия, 1967. - 896 с.

96. Урусов И.Д. Механическая устойчивость корпуса электрической машины под воздействием электромагнитных нагрузок. Вестник электропромышленности. 1951. №2. С. 1 - 7.

97. Урусов И.Д. Основной вид собственных поперечных колебаний статора электрической машины. Вестник электропромышленности. 1951. №3. С. 3 - 6.

98. Федеральный закон «О промышленной безопасности опасных производственных объектов».

99. Фридман В.М. Вибрации статоров турбогенераторов с гибкими корпусами / Фридман В.М., Загородная Г.А., Кожевников И.Ф., Курилович Л.В. // Электротехника. - 1963. - № 10. - С. 22 - 27.

100. Хазанов А.И. Научно-технические основы контроля монолитности корпусной изоляции электрических машин высокого напряжения: диссертация ... кандидата технических наук : 05.09.02 / Ленингр. политехн. инт им. М. И. Калинина. - Ленинград, 1989. - 201 с.

101. Хуторецкий Г.М., Фридман В.М., Курилович Л.В. Вибрация статорных обмоток турбогенераторов большой мощности. Электричество-1974-2. С. 59 -62.

102. Цветков В.А. К расчетной модели стержней обмоток статора синхронных генераторов. Элекртичество. 1974, вып 3, С. 77 - 80.

103. Чистяков А.А. Термомеханические напряжения в обмотке статора гидрогенератора. - В кн.: Электрические машины. Исследование электромагнитных, тепловых и механических процессов. Л.: ВНИИ Электромаш, 1980, с. 182 - 189.

104. Шевчук Р.Э., Гаев А.В. Метод приближенного решения задачи о колебаниях сердечников статоров // Научно-технические ведомости СПбГПУ. 2017. Т. 23. № 1. С. 98 - 106.

105. Шевчук Р.Э., Гаев А.В. Методы конечно-элементного моделирования

вибрационного состояния элементов электрических машин, содержащих композитные структуры / Неделя науки СПбГПУ: материалы научно-практической конференции с международным участием. Институт прикладной математики и механики СПбГПУ. - СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2014. С. 143 - 146.

106. Шикова Т.М. Исследование и усовершенствование технологии изготовления изоляции статорных обмоток высоковольтных электрических машин: диссертация ... кандидата технических наук: 05.09.02 / Шикова Татьяна Михайловна; [Место защиты: С.-Петерб. политехн. ун-т]. - Санкт-Петербург, 2007. - 221 с.

107. Школьник В.Э. Колебания статоров мощных турбогенераторов в стационарном и переходном режимах : диссертация ... кандидата технических наук : 01.02.06. - Ленинград, 1978. - 187 с.