Повышение эксплуатационной стойкости футеровок тепловых агрегатов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.11, кандидат технических наук Словиковский, Валентин Валерианович

• Словиковский, Валентин Валерианович
• кандидат технических наук
• 0

Оглавление диссертации кандидат технических наук Словиковский, Валентин Валерианович

ВВЕДЕНИЕ.■.

ГЛАВА I. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ. 1° вывода. ОБЩИЕ ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ. 2Л

ГЛАВА П. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ.

ГЛАВА III. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ. ИЗУЧЕНИЕ СВОЙСТВ ЭЛЕМЕНТОВ КЛАДОК ТЕПЛОВЫХ АГРЕГАТОВ В УСЛОВИЯХ, БЛИЗКИХ

К ЭКСПЛУАТАЦИОННЫМ.

3.1. Определение шлакоустойчивости жароупорных изделий различного состава, растворов к различным реагентам плавок.

3.2. Исследование упруго-механических свойств жароупорных изделий различного состава.

3.3. Изучение влияния применяемых растворов и защитных обмазок в элементах кладок на их свойства.

3.4. Определение абразивоустойчивости жароупорных изделий различного состава.

3.5. Исследование упруго-механических свойств строительных изделий, пропитанных медно-никелевым штейном. . бч

3.6. Влияние состава торкрет-шсс на эксплуатационные. свойства покрытия.

3.7. Изучение распределения температур в жароупорных изделиях при стационарном и нестационарном режимах работы тепловых агрегатов. ^

ВЫВОДЫ

ГЛАВА 1У. УВЕЛИЧЕНИЕ СТОЙКОСТИ ФУТЕРОВОК ВРАЩАЮЩИХСЯ

ПЕЧЕЙ.

4.1. Особенности условий службы футеровки в вельц-печах.

4.2. Влияние конструктивных особенностей вельц-печей на стойкость футеровки.

4.3. Разработка усовершенствованных схем строительных жароупорных кладок.

4.3.1. Конструкция однослойной футеровки.

4.3.2. Комбинированные кладки на основе плавленных материалов.

4.3.3. Шлицевая кладка для реакционной зоны футеровки вращающихся печей. 10^

ВЫВОДЫ.112.

ГЛАВА У. ПОВЫШЕНИЕ СТОЙКОСТИ ФУТЕРОВОК ШДО-1ШКЕЛЕВЫХ

КОНВЕРТЕРОВ. №

5.1. Изучение механизма разрушения нароупорных строительных конструкции.

5.2. Разработка технологии жароупорных изделий для фурменной зоны конвертеров.

5.2.1. Фурменные блоки.

5.2.2. Периклазохромитовые плавленные изделия.

5.3. Разработка рациональных конструкций кладки конвертеров на основе высокостойких жароупорных материалов. 12.

5.3.1. Испытание схемы кладки "шахштка".

5,3.2. Разработка мероприятий по защите футеровки от первичного удара. вывода.

ГЛАВА У1. ЖАРОУПОРНЫЕ ЗАЩТТШЕ ПОКРЫТИЯ И ТОРЮРЕТ-МССЫ.13 G

6.1. Оптимизация состава набивных гласс для мед-но-гаколевпх конвертеров.

6.2. Разработка технологии жароупорных торкрзт-шсс различного состава.

6.3. Обработка жароупорных изделий.1^ вывода.15£

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение эксплуатационной стойкости футеровок тепловых агрегатов»

Актуальность ре боты. Важнейшей инженерно-экономической задачей при разработке и конструировании сооружений является обеспечение их надежной работы в течение всего периода эксплуатации и увеличения стойкости футеровок. В настоящее время вопросу повышения надежности и долговечности конструкций стали уделять особое внимание. Оценка качества сооружений по степени их надежности выражает экономическую целесообразность, позволяет производить различные технологические операции по созданию оптимального вида конструкционных материалов с наперед заданными свойствами, про- . гнозировать сроки эксплуатации отдельных конструктивных элементов, обоснованно планировать капитальные и текущие ремонты, определять места, требующие усиления.

Из многочисленных видов сооружений, применяемых в промышленном строительстве, минимальным сроком эксплуатации обладают тепловые агрегаты, и в частности огнеупорная кладка. Продолжительность ее срока эксплуатации колеблется от 0,5 - I месяца (медно-никелевые конвертера) до нескольких лет. Основными воздействующими факторами являются высокие температуры и агрессивность окружающей среды.

По настоящего времени процесс разрушения футеровки в тепловых агрегатах (и преимущественно в металлургических) отождествлялся лишь с химическим разрушением огнеупоров от взаимодействия о перерабатываемым продуктом •

Однако статистические денные свидетельствуют, что использование одного и того же вида огнеупоров в идентичных технологических операциях сопровождается различным эффектом в стойкости. Так, согласно результатов исследований Н.В.ИлышоН, В.И.Шубина и др.стойкость одного и того яе вида огнеупоров в зоне спекания цементных вращающихся печей может колебаться от 20 до 800 суток. Практика эксплуатации печей цветной металлургии также указывает на отклонение в стойкости футеровок на одних и тех же заводах на 200-400 %• При этом анализ аварийных ситуаций свидетельствует, что в большинстве случаев определяющим фактором является механическое разрушение.

Применение известных методов определения механического состояния каменных кладок, разработанных для условий эксплуатации в гражданском и промышленном строительстве для оценки прочности, надежности и долговечности огнеупорных клгдок тепловых агрегатов не дала положительных результатов. Такие дополнительные факторы воздействия,как химическая агрессия перерабатываемого продукта, и наличие высоких температур создают весьма отличительные условия эксплуатации и требуют специфического подхода в научных исследованиях.

В основных направлениях экономического и социального развития СССР на 1986-1990 годы и на период до 2000 года определены конкретные плановые задания, в которых предусмотрено в цветной металлургии опережающими темпами раввивать алюминиевую промышленность, увеличить в 2,5 - 3 раза применение процесса плавки в жидкой ванне, обеспечить производство 35 % меди,, свинца и никеля с использованием ресурсосберегающих автогенных процессов. Разработка и внедрение новых прогрессивных методов получения металлов и интенсификация применяемых ныне процессов производства требуют от ученых и специалистов усилить внимание к вопросам повышения стойкости огнеупорных изделий в металлургических агрегатах, расширить область проводимых исследований. Подобные исследования имеют весьма важное значение и в других областях народного хозяйства, связанных с эксплуатацией тепловых агрегатов: в промышленности строительных материалов, энергетике и т.п.

Цель работы» Для решения проблемы повышения эффективности огнеупорной футеровки в тепловых агрегатах, их надежности и долговечности необходимо:

- разработать достоверные методы оценки стойкости жароупорных изделии^зшмической агрессии перерабатываемого продукта в условиях воздействия высоких температур;

- исследовать упруго-механические свойства каменных кладок, представив их в виде составляющих из двух разнородных материалов связующего раствора и жароупорного камня;

- изучить термомеханические факторы воздействия и их влияние на надежность и долговечность футеровок, влияние конструктивного решения огнеупорной кладки на ее стойкость;

- разработать новые составы защитных покрытий, жароупорных изделий,, торкрет-масс, а также принципиально новые конструктивные решения каменных кладок, существенно повышающие сроки безаварийной эксплуатации агрегатов в цветной металлургии.

Научная новизна» Разработаны методы оценки прочности, надежности и долговечности футеровок тепловых агрегатов. П0казано, что в агрегатах периодического действия механическая прочность является основным критерием, определяющим такое качество огнеупорной футеровки, как надежность и долговечность. Химическая агрессия перерабатываемого продукта и температура окружающей сре ды также играют существенную роль в стойкости футеровки. Предложен принципиально новый метод оценки шлакоустойчивости огнеупорных изделий, который позволяет с достаточной для практических за дач точностью прогнозировать время эксплуатации огнеупорной клад ки, находящейся в условиях химического воздействия агрессивного реагента.

Математическая интерпретация термо-напряженного состояния футеровки, учитывающая конструктивные особенности агрегатов, поз волила предложить новые конструктивные решения, существенно повышающие надежность и долговечность печей цветной металлургии.

Разработаны методы и критерии оценки качества защитных покрытий и торкрет-масс, что способствовало получению их новых разновидностей, эффективность использования которых в агрегатах цветной металлургии значительно выше известных.

Создана физическая модель многослойной футеровки, позволяющая изучать стационарное и нестационарное распределение температуры в кладке.

Практическая ценность.

- Разработаны технологии изготовления фурменных блоков на основе спеченного и плавленного периклазохромита, при реализации которых экономический эффект составил 500 тыс.руб./год.

- Предложена технология получения хромитопериклазовых плавленых порошков для изготовления термостойких периклазохромитовых изделий с высокой химической стойкостью и на их основе разработаны эффективные конструкции футеровок тепловых агрегатов.

- Создана новая конструкция огнеупорной кладки, в которой чередуются изделия на основе жаростойких изделий с различными упруго-механическими свойствами.

- Для фурменного пояса конвертеров предложен способ защиты от термоударов, существенно повышающий надежность теплового агрегата.

Внедрение этого способа защиты. позволило получить эффект 192 тыс .руб./г од.

- Разработан ряд усовершенствованных схем кладок для вращающихся печей, таких,как шлицевая кладка, однослойная футеровка, кладка с чередованием зон плавленых и спечен'ых огнеупоров, изде лий, пропитанных каменноугольным пеком. Внедрение вышеприведенных конструкций кладок позволило получить экономический эффект порядка 960 тыс .руб./год.

- Предложены новые составы торкрет-покрытий, защитных обмазок с использованием высокотемпературного клея, термосмесей, оксида кремния, обеспечивающие высокую адгезию шлака с футеровкой. Эко номический эффект составил 63 тыс.руб./год.

- Разработаны и внедрены способы пропитки жаропрочных изделий раз личными компонентами / АХФС, медно-никелевым штейном /. Экономический эффект составил 18 тыс.руб./год.

Реализация в промышленности. Результаты работы испытаны и внедрены на конвертерах Уфалейского никелевого комбината, Киров-градском, Карабашском, Красноуральском медеплавильных комбинатах,

Алавердинском горно-металлургическом комбинате, комбинате

Печенганикель", Лениногорском полиметаллическом комбинате, Усть-Каменогорском свинцово-цинковом комбинате, Челябинском электроцинковом заводе и др. заводах (см-приложение).

Заключение диссертации по теме «Технология силикатных и тугоплавких неметаллических материалов», Словиковский, Валентин Валерианович

ВЫВОДЫ. ! : "

Использование предлагаемого способа пропитки магнезиальных изделий повышает их термофизические свойства и увеличивает срок службы, а следовательно, увеличивается межремонтный период примерно в два раза, что ведет к снижению затрат на ремонт, увеличивает выпуск продукции, улучшает условия труда. Экономический эффект от использования предлагаемого способа 20-30 тыс .руб. в год для одного конвертера медно-никелевого производства.

ВЫВОПЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПО 'РАБОТЕ

Изучение службы футеровок тепловых агрегатов цветной металлургии показало, что стойкость футеровки зависит от физико-химических свойств применяемых жароупорных материалов, их упруго-механических свойств, конструкции кладки и режима эксплуатации агрегата.

Разработаны новые методики по исследованию физико-химических и механических свойств жаропрочных изделий и растворов в условиях приближенных к службе футеровок. К ним следует отнести определение шлакоустойчивости жароупорных изделий креагентам кладки динамическим методом, с предварительным нагревом, метод оценки скорости износа жароупорных изделий, определение стойкости связующего раствора по отношению к шлако-штейновым расплавам, исследование физико-механических свойств пропитанных и непропитанных жаропрочных изделий.

Исследования химической и абразивной стойкости жароупорных изделий различного состава на основе спеченного и плавленного зерна к реагентам процесса вельцевания, конвертирования показали, что наиболее стойкими жароупорными материалами являются изделия, состоящие из плавленого зерна периклазохромитового и плавленной тонкомолотой с содержанием С^^Од до 1625 %. Однако данные огнеупоры имеют повышенный модуль упругости ( Е ), коэффициент термического расширения, превышающие в 1,5 - 2 раза модуль упругости и коэффициент термического расширения (КТР) жароупорных изделий из спеченного материала аналогичного состава, что увеличивает возможность сколов изделийво времяслужбы ввиду возникновения в них температурных напряжений, превышающих механическую прочность изделия.

В работе показано, что огнеупоры во время службы имеют зо

-(банальную структуру, состоящую из пропитанной расплавом части огне-упора и неизменной части. Зоны огнеупора имеют разные физико-химические и упруго-механические свойства, что приводит к возникновению напряжений на границе зон, приводящему к разрушению футеров ки, особенно в агрегатах периодического действия (вельц-печи, кон вертера), так как возникают напряжения, превышающие прочность жароупорных изделий в 3 - 5 раз. Ввиду этого недопустимо охлаждение футеровок агрегатов ниже 800-850°С, т.е. ниже температуры застывания штейна.

Изучена зависимость между толщиной защитных покрытий и напряжениями, возникающими в жароупорных изделиях во время их разогрева. Зафиксировано, что растворы, огнеупорные массы значительно уменьшают напряжения в изделиях во время их службы как в виде пок рытий, так и в виде связующих швов.

Исследовано влияние скорости разогрева футеровки на упруго-механические свойства, установлено, что увеличение скорости разогрева создаст микротрещиноватую структуру, тем самым уменьшая модуль упругости, но увеличивая показатель шлакоустойчивости.

Показаны эшоры напряжений при одностороннем нагреве по сечению жароупорного изделия. Анализ эпюр напряжений показывает, что наибольшая величина напряжений наблюдается при 1/3 - 1/5 .длины изделия от поверхности нагрева.

Изучены особенности распределения температур в футеровке конвертеров при стационарном и нестационарном режимах работы, позволяющие рассчитать безопасное время остановки агрегата периодического действия с целью ликвидации напряжений, возникающих при охлаждении жароупорных изделий зональной структуры.

Вышеприведенные исследования позволили разработать конструкции жароупорных эффективных футеровок для вращающихся печей и горизонтальных конвертеров. Для вращающихся печей разработаны схеш кладки, предусматривающие применение однослойных футеровок вместо двухслойных на основе высокостойких огнеупоров, конструкции-которых обеспечивают повышенную строительную и эксплуатационную стойкость футеровки.

Первая из них предусматривает применение "шлицевой кладки" в реакционной зоне вращающейся печи вельцевания, которая обеспечивает уменьшение напряжения в рабочей поверхности жароупорной футеровки ввиду разрыва ее сплошности ^а 1/3 сечения изделия, т.е. в зоне наибольших напряжений, данная футеровка способствует также образованию регулируемого гарнисажа в пазах кладки, что предохраняет огнеупоры от химической коррозии и препятствует образованию настылеобразований.

При второй схеме кладки используются различные свойства спеченных и плавленных жароупорных изделий периклазохромитового состава, изделия располагаются участками в реакционной зоне вращающейся печи вельцевания в определенном соотношении. Данные футеровки позволявтгуменыпить сколы футеровки при службе, препятствуют образованию настылеобразований, особенно в печах большого диаметра (3,6 - 5,0 м). Фактический экономический эффект от внедрения однослойной, "шлицевой" и комбинированной футеровки составил свыше 950 тыс.руб. в год.

Лля повышения стойкости жароупорных футеровок медно-никеле-вых конвертеров разработана конструкция фурменного блока, имеющего повышенные физико-химические свойства. Применение блоков уменьшает количество швов в кладке фурменного пояса в 9 раз.

Лля наиболее изнашиваемых участков надфурменной зоны конвертеров (с 7 по 12 ряд) предусмотрено использовать плавленный кирпич периклазохромитового состава с повышенным содержанием С с 20д (до 18-20 % ) в тонкомолотой, изготовленной по специальному режиму плавки с использованием необожженного магнезита (МдС03).

Ланные изделия обладают высокой шлакоустойчивостью» термостойкостью, абразивоустойчивостью. Весьма важно, чтобы жароупорная кладка сочетала высокую строительную и эксплуатационную прочность и необходимую деформационность. Для решения этого вопроса были разработана, конструкция фурменного пояса, защищающая фурменный пояс от первичного термоудара, жароупорная набивная масса для данной конструкции на основе углеродсодержащего компонента и высокотемпературного клея (отходы гранита), огнеупорная теплопроводная масса на основе чугунной стружки и жидкого стекла с целью отвода тепла от футеровки, растворы и торкрет-массы с использованием термосмесей типа СВС, обеспечивающих полное спекание компонентов, огнеупорные массы с использованием окиси кремния, способствующей образованию жароупорного материала типа форстерит, набивной массы на основе электроплавленного корунда и алгомохром-фосфатной связки, исключающие усадку во время службы.

Осуществлен оригинальный способ пропитки жароупорных изделий медно-никелевнм штейном, который исключает зональность по сечению изделия во время службы и тем самым уменьшает температурные' сколы футеровки.

Разработана принципиально новая конструкция огнеупорной кладки, сущность которой'заключается в чередовании жароупорных изделий с различными упруго-механическими и физико-химическими свойствами (ПХПП с ПХС или ПХС с ХПТ). Предложенная конструкция кладки типа "шахматки" нашла широкое применение в надфурменной зоне горизонтальных конвертеров. Таким образом, наиболее рациональной схемой футеровки конвертера является кладка, предусматривающая применение в фурменном поясе фурменных блоков с использованием специальной конструкции, предусматривающей выдвижение надфурменного и подфур-менного рядов на 60 мм с целью защиты от термоудара с последующим заполнением образующегося паза набивной углеродсодержащей массой.

Кладка фурменных блоков производится на шпинельном безусадочном растворе, зазор между фурменным блоком и кожухом выполняется теплопроводной набивной массой (чугунная стружка, жидкое стекло, огнеупорный компонент). Надфурменная зона (с 7 по 12 ряд) выполняется по схеме кладки "шахмагка" из плавленных и спеченных огнеупо ров периклазохромитового состава, где плавленные изделия имеют хромитоперйклазовую тонкомолотую. Спеченные огнеупоры для уменьшения сколов пропитываются медньтм штейном или каменноугольным пеком, так как имеют повышенную пористость. "Горячие ремонты" выполняются путем применения факельного торкретирования торкрет-массами на основе термосмесей, или окиси^кремния и хромитоперик-лазового порошка.

Широкие испытания элементов вышеприведенной схемы кладки в промышленных условиях на 45 конвертерах отрасли показали увеличение стойкости футеровок медно-никелевых горизонтальных конвертеров в 1,5 - 2 раза и дозволили получить экономический эффект порядка 1070 тыс.руб. в год.

По результатам работы получены 3 бронзовых медали ВЯНХ, защищены 5 авторских свидетельства и получено 5 положительных решений, опубликовано 25 печатных работ в центральных журналах, получен экономический эффект на предприятиях цветной металлургии более 2 млн.руб. в год.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Словиковский, Валентин Валерианович, 0 год

1. Стрелов К.К. Технический контроль производства огнеупоров. М. .Металлургия- 1970. -с. 15-42:

2. Специализированные огнеупоры, Ваг.ъ /Зг>ё&г£ ,fSoa,tk, i^e^^ 88, I) 12, 1966 (англ.). р.8-1 а: :

3. Маранц А.Г. О развитии производства электроплавленных огнеупоров / "Огнеупоры", tf II, 1964. с Л2-13;

4. Литваковский A.A., °сИНовМ.В^ Электроплавленные высокоглиноземистые огнеупоры для стеклоделия. Гослегпром. 1941. с.40

5. Литваковский A.A. Циркономуллитовые огнеупоры. / Стекло и керамика. 1950, & 9, с.6-9.

6. Соломин М.В. Новые виды огнеупоров для стекловаренных печей. , Стекло и керамика, 1955, 3, с.23-24.

7. Маранц А.Г., Каменчик А.Э. Опыты применения плавлено-литых циркономуллитовых изделий в кессонах мартеновских печей. / Огнеупоры, 4, 1957, с. 145-152.

8. Сахарук С.А., Вайнштейн Г.М. Изучение плавленого магнезита. Сообщение центрального института металлов. 1934, Г- 17, с.40-50

9. Ключаров Я.В. Плавленый магнезит. Труды ЕНИИИК, вып.47, 1935 :с 25

10. Воронин Н.И. Плавленый магнезит как материал для производства высокоогнеупорных изделий. / Огнеупоры, 1940, $ 8,9, с.417,418

11. Воронин Н.И. / Тр.второго совещания по огнеупорным материалам. М-Л, изд-во АН СССР, 1941, с.192-207.

12. Производство электроплавленных литых муллитовых огнеупорных изделий в СШЧ / Огнеупоры, Т935, * I, с.53-59.

13. Роэ Ф.Е., Шрейпер Н.С. Износоустойчивые огнеупоры для доменного производства, ßßist Stxjze£.1952, У.40, ¡Ь 4.р. 429-458.

14. Производство муллитового кирпича в Японии. Бюллетень ЦНИИ, 1948 }? 6, с.21-27.-15915. Литваковский A.A. Плавленые литые огнеупоры. Госстройиздат, I959-:.?.0-40

15. Каменцев М.В. Искусственные абразивные материалы. Машгиз,1950.

16. Маранц А.Г., Танцура М.Г. и др. Производство плавленых огнеупоров в опытном цехе Подольского завода огнеупорных изделий./ Огнеупоры, 1967, J3 4, 9. с,18-1-2, сМ5-2Ö

17. Рахманов В.А., Маранц А.Г., Полубояринов Л.Н. Некоторые технологические особенности производства плавлено-литых корундовых изделий. / Огнеупоры, 1971, J" 10, с.49.

18. Рахманов В.А., Маранц А.Г., Полубояринов Л.Н. Литье изделий из корундового расплава. / Огнеупоры, 1973, Л IIf с.2731.

19. JlcLcun. О. о. v^cun^fc, % i%o, 10, tf 3, с.81-83.

20. Огнеупоры для сверхвысоких температур. ^(bs><t.</. CkteurUx:. Sog. 13 28, 1959i rC- 18"20

21. Бак Г.В. Плавленые огнеупоры и их применение для строительства стекловаренных печей.1950, У 29, 19-9-II.

22. Мак-Мэллен Д.К., Томпсон А.П. Физические свойства плавленых огнеупоров. / Мир, 1950. с

23. Маранц А.Г., Филь A.A., Струченевский Б.В. Повышение стойкости монолитных подин методических печей листопрокатных станов. / Сталь, 1971, 1Ь 4, с.368.

24. Иванов Е.В., Гаоду А.Н., Гузенко Г.Ф. Плавка огнеупорных материалов в электропечи ОКБ 514 и изготовление из них изделий. / Огнеупоры, 1961, )!? 5, с.214.

25. Иванов Е.В. Огнеупоры из плавленого магнезита. Сб.научн.трудов ВНШогнеупоров. / Металлургиздат, 1958, вып.2 (49),с.237-267.

26. Балкевич В.Л., Лемешев В.Г. Высокоогнеупорные материалы зернистого строения из плавленого оксида магния. / Огнеупоры, 1968, 1Ь 5, 49-52 .с

27. Полубояринов Д.Н., Б©лкевич В.Л., Лемешев В.Г. и др\ 0 технологии и свойствах окисных огнеупоров зернистого строения./ Огнеупоры, 1970, JS Ifr.II.

28. Кайбичева М.Н., Панов Г.А., Рождественская Г.Я. Исследование свойств чистых разностей магнезита для службы вакуумных индукционных печей. / Однеупоры, 1972, £ 1^51. "

29. Игнатова Т.О., Узберг Л.В., Таксис Г.А. и др. Свойства изделий из плавленых магнезитов. / Огнеупоры, 1966, ß 10,с49-55.

30. Узберг Л.В., Игнатова Т.О., Яаукнис В.И. и др. Исследование термической стойкости периклазовых изделий. / Огнеупоры, 1971, № II, 23 с.

31. Огнеупорная масса. A.C. СССР, кл. С04В, ft 3363II.

32. Основные огнеупоры для конвертеров. Патент США, кл.106-58, Л 3364043 от 24.10.65 г.

33. Будников П.П., Хорошавин Л.Б. Огнеупорные бетоны на фосфатных связках. Металлургия, М, 1971.

34. Басьяс И.П., Сизов В.И., Колпаков Л.Е. и др. Служба огнеупоров в дуговой электропечи для выплавки феррованадия. / Огнеупоры, 1974, 13 2, 27-31 /с,

35. Черепанов A.M., Тресвятский С.Т. Высокоогнеупорные материалы и изделия из окислов. Металлургиздат, 1964. с.5-3

36. Минералы. Справочник. Наука, М. 1974.с,9

37. Хенд Т., Бак X. Электроплавленый литой хромомагнезитовый огнеупор. Jmet- Сег&пт. ßv£ee±cn 1954, 33, ^ 6,с 186-179.

38. Ковальская К.В.- Повышение стойкости сводовых мартеновских печей за рубежом. / Огнеупоры, 1970, 1)12, 48 i0:

39. K€fierc^c^s I968 > 44f и Qf 205. p.41. ^ 1966 , 42, tf 7,' 254 p.42. ¿¿ъгсс&г^ъе с/-feckny&es 1969 , 26, В 3,pJ78I.

40. Р. £ Производство огнеупоров при температуре2000°С на заводе фирмы Корхарт. ßuch cinc/ 1970, 156, Ь 4, 41 .p.

41. Глебов C.B. Завод плавленых огнеупоров в Германии. Реферат. / Огнеупоры, 1945, Р 7-8, 47. е.

42. Кайбичева М.Н. Футеровка электропечей. М. Металлургия, 1975 280 с.

43. Воронин П.И. Служба огнеупорных материалов в плавильных печах. / Огнеупоры, 1936, 1Ь 5, с.36-42.

44. Шерстобитов М.А., Хмыкин A.B., Стрелов К.К. и др. Влияние размера пор огнеупорного материала на скорость пропитки шлаком. // Сб. научн.трудов "Взаимодействие огнеупоров с металлами и шлаками, вып.14, Ленинград, 1973, c.I9J25.

45. Прокофьева С.А. 0 смачиваемости огнеупоров расплавами сталей. // Огнеупоры, й II, 1969, c.5L-53.

46. Найдич Ю.В. Контактные явления в металлических расплавах. // Наукова думка, Киев, 1972, с. 196 с илл.

47. Кузьмин 1.И. Влияние кристаллической структуры огнеупорных изделий на смачиваемость их расплавом. // Физико-химия поверхностных явлений в расплавах. АНЗССР, Наукова думка, Киев1971, с.40-48.

48. Питак Н.В., Пьяных Н.Л. Смачивание огнеупоров расплавленной сталью и шлаком. // Огнеупоры, 1965, № 5, 31-37.с.

49. Зайцев В.Я., Ванюков A.B., Быстров В.П. Смачивание жидкими сульфидами твердой шихты и^влияние этогофактора на некоторые пирометаллургические процессы. Цветные металлы, 1965, Г> 12, с.44-49.

50. Серебряный Я. Электроплавка медно-никелевых руд и концентратов. М. Металлургия, 1974, 248 с.

51. Бабушкин В.И., Матвеев Г.М., Мчедлов-Петросян О.П. Термодинамика силикатов. М, изд-во литературы по строительству,1972, 360 с.

52. Лемихова Т.В., Бдлах И.К. Служба огнеупоров в печах цветной металлургии. Изд-во Наука, Алма-Ата, 1968, 79 с.

53. Лемихова Т.В., Карлышев Б.Н. и др. Изменение фазового состава и структуры хромсодержащих огнеупоров при циклонной плавке сульфидных концентратов. Тр. %-та металлургии и обогащения АН Каз.ССР, 1966, т.ХХ. е.58-60

54. Кайбичева М.Н. 0 характере разрушения зерен хромшпинелида в шлаковом поясе дуговых электропечей. // Огнеупоры, 1963, ß 12.

55. Басьяс И.П., Лворкинд М.М. и др. Рациональный выбор огнеупоров для кладки медеплавильной отражательной печи. // Огнеупоры, 1957, ß 7.с Л-5"

56. Лворкинд М.М. и др. Исследования работы свода отражательной печи Кировградского комбината. // Цветная металлургия, 1961, № 23. --C.J6-I3

57. Пешкова Т.В. Служба огнеупоров в опытной установке для плавки концентрата во взвешенном состоянии. Труды Ин-та металлургии и обогащения АН Каз.ССР, 1960, т.П.!'сЛ9-21

58. Зубаков С.М. О взаимодействии железистых расплавов с хромо-магнезитовыми огнеупорами. // Известия АН Каз.ССР. Серия металлургии, обогащения и огнеупоров. 1961, вып.1.с-20-25

59. Снегирев А.И., Таксис Г,А., Маурин А.Ф. и др. Установка для определения устойчивости огнеупорных материалов к расплавам. А.С. 1076830, СССР 322.09.81. В 3343349/23-33 Б.И. 1984, 8.

60. Мельников А.Я., Суворов С.А., Кузнецов Ю.Д., Яковенко В.В. Установка для определения шлакоустойчивости огнеупорных материалов. // Заводская лаборатория. 1978, 44, $ II, 1365-1367. с.

61. Мельников А.Я., Суворов С.А., Кузнецов Ю.Д. Установка для испытания шлакоустойчивости огнеупоров в условиях вакуума.// Заводская лаборатория, 1980, т.46, ¿5 8, с.744-746.

62. Вольдман О.А., Калинина Г.В., Кушнирский Г.М., Певзнер М.Л. Методика определения шлакоустойчивости огнеупоров. // Огнеупоры, 1983, В 2, с.6-7.

63. Мамыкин П.Л., Кащеев И.Я., Иванова А.Г. Определение шлакоустойчивости огнеупорных изделий. // Огнеупоры, 1965, I, с.37-41.

64. Стрелов К.К., Кащеев И.Я., Иванова А.Г. Определение шлакоустойчивости огнеупоров в условиях градиента температур. // Огнеупоры. 1982, 2, с.42-45.

65. Мамыкин П.С., Кащеев И.Д. Шлако- и термошлакоустойчивость основных огнеупоров. // Огнеупоры, 1968, Д.7в с.47-52.

66. Конопицкий К.Н. К познанию процесса ошлакования. // Достижения в огнеупорном производстве, исследования в области огнеупоров по докладам на Ш, 1У, У, У1 Международных конгрессах керамиков. Металлургиздат, М, Т962, стр.15-24.

67. Стрелов К.К. Структура и свойства огнеупоров. М, Металлургия, 1982, 208 с.

68. Гидаев И.П. Создание, исследование и внедрение инструментов для термического разрушения горных пород. Автореф. дис. . докт.техн.наук. М, 1965, 48 с.

69. Стрелов К.К., Гилев Ю.П., Иванова A.B. и др. Повышение термостойкости магнезитовых изделий. // Огнеупоры, 1986, }'■> 9, с.43-44.

70. Немец И.И., Загоскин В.Г., Гогоци Г.А., Гащенко А.Г. Критериальная оценка термического разрушения неоднородных огнеупорных материалов. // Огнеупоры, 1973, Г= 10, с.36-42.

71. Куколев Г.В., Немец И.И., ШехоЕцева В.А. Влияние некоторых технологических факторов на термостойкость периклазошлине-лидных огнеупоров. // Там же 1969, £ 5, с.31-40.

72. Куколев-Г.В., Немец И.И. Повышение термической стойкости шамотных огнеупоров введением выторающей органической жидкости и минеральных добавок. // Там же 1964, Л 5, с.37-49.

73. Куколев Г.В., Немец И.И. 0 теории термического удара неоднородных огнеупорных материалов. / Там же, 1965, /3 8,с.23-30.

74. Плотников Л,А. Расчетно-экспериментальный метод определения термической стойкости огнеупоров. // Огнеупоры, 1970, Г? I, с.53-57.

75. Плотников Л.А. 0'термической стойкости огнеупорных материалов. // Т2м же, 1967, V 12, с. 10-14.

76. Плотников Л.А. Номограмма для нахождения определяющего критерия термической стойкости. // Там же 1972, № 3, с.49-51.

77. Пригоровский Н.И. Экспериментальные методы определения температурных напряжений: Исследование температурных напряжений. М, Наука, 1972, с.ЗЛО.

78. Арутюнян Н.Х., Абрамян Б.Л. О температурных напряжениях в прямоугольных бетонных блоках. // Известия АН Арм.ССР. Сер. физ.-мат. наук. 1957, т.8, $ 4, с.96-117.

79. Гутман С.Т. Определение тепловых напряжений при гармонических колебаниях температуры. // Изв. ВНИИТеПлотехника, 1954, г.47, с.72.

80. Куколев Г.В., Немец И.И. Введение в шамотные массы выгорающих жидкостей для регулирования структуры и повышения термической стойкости изделий. // Огнеупоры. 1963, 2, с.85-92.

81. Даукнис В.И., Казакявичус К.А., ГОренас В.Л. Роль пластической деформации при тепловом разрушении огнеупоров. // Там же. 1971, JS 6, с.31-35.

82. Даниловская В.И. Температурные напряжения в упругом полупространстве, возникающие вследствие внезапного нагрева его границы. // Прикладная математика и механика. 1952, т.16, вып.2, с.76-86.

83. Лебедев H.H. Температурные напряжения в теории упругости. Л. ОНТИ, 1937, 160 с.

84. Черниговская Е.И. Температурные напряжения в неограниченной плите, лежащей на упругом основании и находящейся под действием источника тепла. // Строительная механика и расчет сооружений. 1959, $ 6, с.16-23.

85. Чече A.A. Расчет бетонных блоков и массивных плит на жестком и упругом основаниях от температурных воздействий с применением метода Власова А.З. // Сб.научн.работ Белорусок.полит, ин-га Минск.Изд-во АН БССР, 1956, вып.54, с.64-96.

86. Бож Б., Узинер Л. Теория температурных напряжений. М. Мир, 1964, 517 с.

87. Гейтвуд Б.Е. Температурные напряжения. М. Мир, 1959, 364 с.98. ъе$£'&£аигл&. /тъгс£ъея$е£^ ссггсъ&бе // /Ва&^спд Яеа>*ъс& . 1956, г- 84, Р. 1-2.

88. РкШео /¿. Звте. /эъэрег&ев с^<ъ6 А^г и-¿егнре/г-ссб^ "//<У с^ -¿/ге ¿Фте-гссап САПЪЪ&С 1958,13 2. Р.857-864.

89. Л&кгг- ЮМТТгл счееи&ъАогг. /ел^ег^г^ее //Свпсмг&сшс/сспзбгмс^со/?Зтреяее'Шфз . 1962. .52,Г? 29. Р.345-347.

90. Рас/уСЗгл^ешб^ А. Р36г.ез$-Жга6? ¿сЖа-г^сгг1968. V.68, 2. р.8

91. Бронов В.М., ПритороЕСКИй Н.И. Механическое моделирование термоупругих напряжений по заданному темпера ту рному полю. // Исследование температурных напряжений. М. Наука. 1972,с.11-25.

92. Кардаш С.Г., Чемохуд Е.В. Исследование термоупругих напряжений путем "замораживания" с осуществлением заданного перепада температур // Там же. г.25-36.

93. Бронов Б.М., Пригоровский Н.И., Хурщудов Т.Х. Моделирование температурных и силовых напряжений в сложных конструкциях. // Там же. С.58-80.

94. Иванов С.Л., Прейс А.К., Чернышев Г.Н. Моделирование квазистационарных температурных напряжений в стержнях сложной формы. // Т£м же. С.80-86.

95. Гогоци Г.А. Исследование некоторых вопросов разрушения термически нагружаемых огнеупоров. // Проблемы прочности, 1974.5, с.64-68.

96. Гогоци Г.А.» Грушевский Я.Л. Классификация огнеупоров по характеру хрупкости и оценка их термостойкости // Огнеупоры. 1978, 15 4f с.48-53.

97. Гогоци Г.А. Расчет критериев термостойкости с учетом особенностей деформируемости огнеупоров // Там же. 1977, Г- 5, с.45-51.

98. Мурашев В.И. Сопротивление конструкций термическому воздействию. // Строительная промышленность. 1946, J3 7, с.20-22.

99. Милованов А.Ф. Жаростойкий железобетон. М. Госстройиздат, 1963, 235 с.

100. Милованов А.Ф., Зырянов B.C. Работа жароупорных железобетонных элементов на расстояние и сжатие при неравномерном нагреве. // Бетон и железобетон. I960, J5 7, 310-316 с.

101. Милованов А.Ф., Мурашев В.И. Экспериментальные исследования работы изгибаемых элементов из жароупорного железобетона при высоких температурах. // Там же. 1956, Г II, с.397-401.

102. Гитман Ф.Е., Мурашев В.И. Расчет железобетонных перекрытий на стойкость. М. Изд-во литературы по стр-ву и арх-ре. 1970, 270 с.

103. Изучить физико-химические и технологические свойства шлаков цветной металлургии. Промежуточный отчет по теме 154-86-079 (з/н 121), i% ГР 0I86006I895. Руководитель к.т.н.Чунаев В.В.

104. БНИИэнергоцветмет, Свердловск, 1987.с.15-50.,.

105. И.Е.Липовский, В.А.Дорофеев. Основы петрургии. Металлургия, . М., 1972, с.319.

106. С.Н.Адямовский, Ю.Г.Зайнулин, Г.П.Ывейкин. Оксикарбиды иокеинитриды металлоб 1УА и УА подгруппы. М. :Наука,1981. с.50

107. Э.З.Асновяч. Керамические материалы на основе тугоплавкихокислов. Электротехн.пром-сть.Здектротехн. материалы,Г379. вып.II (112), с.19-23.

108. С.В.Борисов, А.К.Гусев, Г.П.Швейкин. Титан-ванадиевые карбонитрцды. В кн.: Синтез и свойства бескислородных неорганических материалов. Свердловск, IS80, о.3-9.

109. А.В.Бяяобжеский, М.С.Цирлин, Б.И.Красиков. Высокотешератур-ная коррозия и защита сверхт.угоплавких металлов. М. Атомиздат, 1977. с.131.

110. Г.Г.Гнесын. Карбидркремниевые материалы. М.:ГДеталлургия, 1977. 60с.

111. В.С.Дверняков . Кинетика высокотемпературного разрушения материалов. Киев: Наукова думка, 1981. с.130.

112. Диаграммы состояния тугоплавких систем/ Ин-т пробл.материаловедения АН УССР; под ред.Еременко В.Н. и др. Киев,1980.с.101.125. "Л.С.Кзйнарскпй, Э.В.Дегтярева, И.Г.Орлова. Корундовые огнеупоры и керамака. Ü.: Металлургия, 1981. c.8ü.

113. Керамика из высокоогнеупопных окислов/ Бакунов B.C., Балкевич В.Л., Власов A.C. и др. М.:Металлургия,1977.с.95.

114. П.Т.Коломыцэв.¿Жаростойкие диффузионные покрытия. М.:Металлургия, 1979. с.75.

115. P.E.Кржижановский, З.Ю.Штерн. Теплофизыческие свойства неметаллических материалов (карбиды): Справ.кн. Л.:Энергия,1977.с.50.

116. Ю.И.Крнлов, Э.А.Балакир. Карбидно-окисные системы: Справочник. М.:Металлургия, IS76. с.87.

117. Е.Я.Литовски®, Н.А.Пучкелевич. Теплофизические свойства огнеупоров: Справочник. ГЛ.: Металлургия, 1982. с.85»

118. Н.Ф. Лебедев. Новые огнеупорные материалы на предприятиях цветной металлургии: Обзор.информ./ЦНИИЗйцветмет. М. IS8I. с.48 (Общеинн.вопр.цв.металлургии, вып.8).

119. К.Г.Очагова. Огнеупоры для непрерывной разливки стали в развитых капиталистических странах: Сбзор/Черлетинформ.

120. ГЛ., 1982. с.32 (Обзоры по системе иИн5ормсталь",вып^23(147)).

121. Огнеупоры и футеровки: Пер.с яп./Под ред.Кайнарского И.С. М. :Металлургия, 1976. с.70.

122. Современные эффективные теплоизоляционные материалы: Обзор.информ./Архипов И.И., Кисельгоф А.Е., Краснова Г.Б.и др., ЕНЖЭСМ. Ы. 1980. с.75. (Пром-сть строит, материалов. Пром-сть полимер, мягких кровельных и теплойзоляц. с трои т.материалов)*

123. КЛС.Стрелов. Структура и свойства огнеупоров. М.: Металлурги^с.60.