Воздушные линии напряжением 6(10) кВ с изолированными проводами тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.09.03, кандидат технических наук Гульков, Владимир Михайлович

• Гульков, Владимир Михайлович
• кандидат технических наук
• 1997

Оглавление диссертации кандидат технических наук Гульков, Владимир Михайлович

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ РАЗРАБОТКИ И ВНЕДРЕНИЯ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 6(10) кВ С ИЗОЛИРОВАННЫМИ ПРОВОДАМИ.

1.1. Общая характеристика В Л 6(10) кВ.

1.2. Применение изолированных проводов в ВЛ 6(10) кВ.

1.3. Физико-химические свойства и параметры изолированных проводов В ЛИ 6( 10) кВ.

1.4. Грозопоражаемость В Л 6(10) кВ с изолированными и неизолированными проводами.

1.5. Цель и задачи диссертационной работы.

ГЛАВА 2. ПАРАМЕТРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ НАДЕЖНОСТИ

ВЛ С ИЗОЛИРОВАННЫМИ ПРОВОДАМИ.

2.1. Факторы, влияющие на надежность В ЛИ и задачи испытаний изолированных проводов.

2.2. Электрические испытания.

2.3. Механические испытания.

2.4. Сравнительный анализ показателей надежности В Л с изолированными и неизолированными проводами.

2.5. Выводы к главе 2.

ГЛАВА 3. ВЫБОР СЕЧЕНИЯ ИЗОЛИРОВАННЫХ ПРОВОДОВ И

ПАРАМЕТРОВ УСТРОЙСТВ ЗАЩИТЫ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ.

3.1. Выбор сечения изолированных проводов ВЛИ 6(10) кВ по условиям нагрева.

3.2. Оценка термической стойкости изолированных проводов ВЛИ 6(10) кВ без учета двигательной нагрузки.

3.3. Оценка термической стойкости изолированных проводов ВЛИ 6(10) кВ с учетом двигательной нагрузки.

3.4. Выбор параметров цифровых устройств защиты ВЛИ 6(10) кВ.

3.5. Выводы к главе 3.

ГЛАВА 4. ГРОЗОЗАЩИТА ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ 6(10) кВ С

ИЗОЛИРОВАННЫМИ ПРОВОДАМИ.

4.1. Грозозащита ВЛИ 6(10) кВ с использованием импульсных грозовых разрядников.

4.2. Изолятор с характеристиками длинно-искрового грозового разрядника.

4.3. Оценка перемещения спиралевидного канала разряда под действием электромагнитных сил.

4.4. Выводы к главе 4.

ГЛАВА 5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ И КОНСТРУКЦИИ ВЛИ 6(10)

5.1. Особенности проектирования ВЛИ 6(10) кВ.

5.2. Механический расчет ВЛИ 6(10) кВ.

5.3. Конструкции элементов ВЛИ 6(10) кВ.

5.4. Экономическая эффективность строительства и эксплуатации ВЛИ 6(10) кВ.

5.5. Выводы к главе 5.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Воздушные линии напряжением 6(10) кВ с изолированными проводами»

Воздушные линии (ВЛ) напряжением 6(10) кВ, являются одним из основных элементов систем электроснабжения промышленных предприятий и объектов коммунального хозяйства. ВЛ 6(10) кВ представляют собой сложный электротехнический комплекс, состоящий из проводов, изоляторов, траверс, опор, заземляющих устройств и разрядников, устройств защиты от аварийных режимов, в т.ч. от перегрузок и атмосферных перенапряжений.

Общая протяженность, находящихся в эксплуатации в Российской Федерации ВЛ 6(10) кВ превышает 1200 тыс.км. По состоянию на 01.01.97. в эксплуатации находилось 698 тыс. км. ВЛ 6^-20 кВ, требующих замены или реконструкции, в т.ч. в АО "Ленэнерго" 450 км.

Надежность электроснабжения предприятий в значительной мере определяется надежностью ВЛ 6(10) кВ. Ежегодно аварийно отключается 10% всех ВЛ 6(10) кВ, находящихся в эксплуатации. Анализ аварий ВЛ 6(10) кВ показывает, что их основными причинами являются экстремальные климатические воздействия, неудовлетворительное строительство и эксплуатация элементов ВЛ (в т.ч. передвижных опор и грозовых разрядников), несоответствие длины пролетов и параметров опор [53, 69]. Наиболее распространенными видами повреждений ВЛ 6(10) кВ являются междуфазные к.з., обрывы проводов, однофазные замыкания на землю. Частые повреждения ВЛ 6(10) кВ происходят из-за обрывов проводов, сближения и схлестывания проводов, ветровых и гололедных нагрузок, наезда техники и т.д. Среднее время восстановления одного отказа ВЛ 6(10) кВ составляет более 3-х часов, затраты на восстановление в среднем превышают 1 млн.руб., а ущерб, включая недо-отпуск электрической энергии, может достигать 2 млн.руб. Поэтому особую актуальность приобретает необходимость повышения надежности ВЛ 6(10) кВ путем снижения количества междуфазных к.з., замыканий на землю, повышением механической прочности проводов и опор. Сооружение ВЛ 6(10) кВ с неизолированными проводами требует отчуждения значительных площадей и значительных затрат, связанных с вырубкой и последующей периодической чисткой просек в лесной зоне.

Анализ научно-технических достижений в области передачи и распределения электрической энергии показывает, что одним из весьма эффективных способов повышения надежности и электробезопасности В Л 6(10) кВ является строительство воздушных линий с изолированными проводами (ВЛИ). К основным эксплуатационным преимуществам ВЛИ можно отнести:

• снижение механической повреждаемости из-за климатических воздействий (налипания снега, отложения гололеда, давления ветра);

• возможность уменьшения габаритов в местах пересечений и сближений с другими линиями, при прокладке в лесной зоне;

• сохранение питания потребителей при поломке (падении) опоры или частичного падения проводов на землю;

• повышение электробезопасности за счет исключения однофазных замыканий на землю;

• снижение материалоемкости конструктивных элементов ВЛ;

• уменьшение земельных отводов в густонаселенных городских, пригородных и сельских районах;

• возможность прокладки ВЛ в парках, заповедниках и лесах 1-ой группы;

• приведение распределительных сетей городов и поселков в соответствие с эстетическими требованиями мировой практики.

Все эти качества ВЛИ были подтверждены в процессе их многолетней эксплуатации в различных, в том числе очень жестких, климатических условиях. Конструктивное исполнение ВЛИ, выбор сечений, способов монтажа и прокладки проводов в разных странах различаются в зависимости от класса номинального напряжения, местных условий и требований потребителя.

Вопросы разработки BJI 6(10) kB с изолированными проводами являются предметом успешно выполняемых исследований Абрамовичем Б.Н., Ва-лявским Ю.П., Коганом Ф.Л., Лакерником P.M., Подпоркиным Г .В., Смоло-виком C.B., Тихореев H.H., Шарле Д.Л., Шийко А.П., H.Lehtinen, I.Lehtinen, A.Hinkkuri. и др. Работы ведутся в АО "РОСЭП", АО "Фирма ОРГРЭС", АО "НИПГ\ НПО "Стример", АО "Западсельэнергопроекг \ СПбГТУ, зарубежных фирмах Nokia Cables, Cableries de Lens и др.

Однако, к настоящему времени не решен комплекс вопросов, связанных с методическим обеспечением проектных работ, в т.ч. отсутствуют рекомендации по выбору типов изолированных проводов и параметров воздушных линий с учетом климатических особенностей регионов, методики выбора сечения и средств защиты изолированных проводов по условию термической стойкости к токам к.з. и эффективные средства грозозащиты ВЛИ. Поэтому, целью настоящей работы являлось создание теоретической и методической базы проектирования воздушных линий повышенной надежности напряжением 6(10) кВ с изолированными проводами, обеспечивающими снижение количества и продолжительности перерывов электроснабжения, вызванных междуфазными к.з., обрывами проводов и однофазными к.з. на землю, а также снижение материалоемкости и эксплуатационных затрат за счет уменьшения междуфазного расстояния, ширины просек и землеоотводов. Для практической реализации поставленной цели были решены следующие задачи:

1. Проведены электрические и механические испытания изолированных проводов отечественного и зарубежного производства, установлена степень соответствия их основных параметров стандартам РФ и разработаны рекомендации по выбору наиболее подходящего типа проводов для условий Северо-Запада России.

2. Разработана система выбора изолированных проводов воздушных линий по допустимому длительному току и термической стойкости к току к.з. с учетом действия АПВ и подпитки точки к.з. от электродвигателей напряжением свыше 1 кВ.

3. Разработана методика выбора параметров цифровых устройств защиты воздушных линий с изолированными проводами, в том числе по условиям несрабатывания защиты после отключения к.з. на предыдущем участке и согласования чувствительности защит последующего и предыдущего участков.

4. Разработан новый эффективный метод защиты В ЛИ от грозовых перенапряжений и экономичные технические средства для реализации его, предотвращающие переход искрового перекрытия в силовую дугу путем удлинения пути импульсного грозового перекрытия.

5. Разработаны специальные длинно-искровые грозозащитные разрядники (ДИГР), исключающие переход искрового разряда в силовую дугу при амплитудных значениях перенапряжений вплоть до 400 кВ и позволяющие снизить практически до нуля вероятность возникновения силовой дуги при грозовых перекрытиях изоляции.

6. Установлены величины максимальных пролетов ВЛИ 6(10) кВ исходя из условий минимума максимальных значений габаритного и ветрового пролетов и прочности используемых опор.

Показано, что применение изолированных проводов приведет к уменьшению частоты отказов ВЛ 6(10) кВ в среднем в 2,4 раза. Применение изолированных проводов при строительстве и реконструкции В Л 6(10) кВ позволяет снизить ущерб от одного перерыва электроснабжения и необходимости проведения восстановительных работ в среднем на 2 млн.руб. в ценах 1997 г.

Заключение диссертации по теме «Электротехнические комплексы и системы», Гульков, Владимир Михайлович

Основные выводы диссертационной работы заключаются в следующем:

1. Выявлены допустимые параметры экстремальных воздействий на элементы воздушных линий по току и напряжению и зависимость их показателей надежности от физико-химических свойств проводов. Установлено соответствие прочностных электрических и механических характеристики, изолированных и неизолированных проводов зарубежного и отечественного производства требованиям стандартов РФ, проведен их сравнительный анализ. Выявлено, что пробивные напряжения изолированных проводов при приложении груза и без него практически не отличаются. Определена кратковременная электрическая прочность испытанных типов проводов. Для проводов типа "Торсада" (фазный провод) и "SAX-70" она составляет 42-^45 кВ. Изоляция троса проводов типа "Торсада" и изолированного провода фирмы Cableries de Lens пробивалась при напряжении 30-г35 кВ. Показано, что на величину пробивного напряжения существенное влияние оказывает конструкция жилы и эксцентриситет изоляции.

2. Установлены величины пробивного напряжения изоляции проводов при междуфазных перекрытиях. Для фазных проводов типа "Торсада" 0,4 кВ и "SAX-70" 10 кВ пробивное напряжение имеет стабильное значение, равное 65 кВ. У проводов, имеющих эксцентриситет жилы, пробивное напряжение при схлестывании изменяется в пределах 45^-65 кВ. Сравнительные механические испытания шести типов проводов на растяжение показали, что у провода типа "SAX-70" 10 кВ и изолированного провода 6 кВ фирмы Саbienes de Lens усредненный предел прочности ан = 315 МПа в 2,5 раза превосходит прочность алюминиевого сплава, используемого в отечественных алюминиевых проводах типа А-70 (ан = 125 МПа). Предел прочности отечественного сталеалюминиевого провода АС 70 (ан = 327 МПа) аналогичен величине прочности зарубежных проводов, выполненных из альдрея и альмелека.

3. Выполнен сравнительный анализ показателей надежности BJI с изолированными и неизолированными проводами. Установлено, что в условиях "Ленэнерго" частота отказов на 1 км составляет сон = 0,0584-0,0742 год'1, среднее значение сонс = 0,0684 год"1. Наибольшее число отказов (49,5%) обусловлено посторонними воздействиями, на втором месте находятся отказы, возникающие из-за недостатков проектирования и дефектов конструкции и монтажа. Установлено, что физико-химические свойства изолированных проводов позволяют частично или полностью исключить отказы вызванные влиянием климатических условий и посторонними воздействиями, уменьшить частоту отказов ВЛ 6(10) кВ в 2,4 и более раз. Установлено, что в условиях Северо-Запада РФ наиболее подходящим типом провода являются провода, имеющие конструкцию, аналогичную проводам типа "SAX" фирмы Nokia Cables (Финляндия). При этом следует ожидать, что средняя частота отказов составит не более 0,0287 год"1. Показано, что существенным резервом повышения надежности ВЛ 6(10) кВ в первую очередь являются повышение механической прочности, качества проектирования и строительства линий.

4. Установлены закономерности и разработаны методические положения выбора изолированных проводов воздушных линий по допустимому длительному току и термической стойкости к токам к.з. от параметров питающей системы, устройств защиты и автоматического повторного включения, конфигурации сети, величины э.д.с. и постоянной времени затухания переходной составляющей тока к.з. от синхронных и асинхронных электродвигателей напряжением свыше 1 кВ.

5. Разработана методика проверки термической стойкости изолированных проводов воздушных линий 6(10) кВ в экстремальных условиях без учета двигательной нагрузки. Уставлено, что даже при мощности силовых трансформаторов подстанции 10 MB А, линии, выполненные изолирован-ными проводами сечением 70 мм , могут оказаться нетермостойкими. Уменьшение импульса квадратичного тока, воздействующего на провода ВЛИ, путем ограничения длительности к.з. благодаря выполнению защиты на электромеханических реле в виде токовой отсечки оказывается недостаточным при использовании для повышения надежности электроснабжения. Снижение величины времени приведенного к.з. до необходимого значения может быть достигнуто путем применения цифровых реле за счет ускорения отключения к.з., благодаря их более высокой точности работы и введению ускорения действия защиты после АПВ. При этом минимальное значение времени отключения к.з. составит 0,3-г0,65 с, а собственное время работы защиты - 0,2^0,25 с.

6. Разработана методика оценки термической стойкости изолированных проводов ВЛИ 6(10) кВ с учетом действия АПВ и подпитки точки короткого замыкания от электродвигателей напряжением свыше 1 кВ. Установлена зависимость величины теплового импульса тока к.з. от параметров питающей системы, величины э.д.с. и постоянных времени затухания переходной составляющей тока к.з. от синхронных и асинхронных двигателей напряжением свыше 1 кВ. Выполнена проверка адекватности установленной зависимости. Показано, что полученная зависимость позволяет определить импульс квадратичного тока с погрешностью не более 5%. Установлено, что в условиях горных предприятий подпитка точки короткого замыкания может приводить к увеличению импульса квадратичного тока к.з. на

10-^30%. Предложена методика выбора параметров цифровых устройств защиты воздушных линий с изолированными проводами, в том числе по условиям несрабатывания защиты после отключения к.з. на предыдущем участке, согласования чувствительности защит последующего и предыдущего участков и обеспечения требуемой чувствительности в основной зоне и зонах дальнего резервирования.

7. Разработан новый эффективный метод защиты воздушных линий 6(10) кВ от грозовых перенапряжений. Метод предусматривает ограничение градиента рабочего напряжения при перекрытии изоляции величиной 7 кВ/м. При этом предотвращается переход искрового перекрытия в силовую дугу путем удлинения пути импульсного грозового перекрытия и обеспечивается повышение надежности работы ВЛИ. Разработаны специальные длинно-искровые грозозащитные разрядники (ДИГР), реализующие предложенный метод и исключающие переход искрового разряда в силовую дугу при амплитудных значениях перенапряжений вплоть до 400 кВ. Предложены два вида ДИГР, отличающиеся способом установки по отношению к изоляции защищаемой фазы - параллельно изолятору (со стороны опоры) и последовательно (на проводе) с изоляцией защищаемой фазы. Определены основные конструктивные размеры ДИГР для ВЛИ 6(10) кВ, позволяющие снизить практически до нуля вероятность возникновения силовой дуги при грозовых перекрытиях изоляции.

8. Синтезирована конструкция И ДИГР, обеспечивающая выполнение основной функции - изоляции и одновременно грозозащиту ВЛИ. Принцип действия изолятора основан на эффекте уменьшения вероятности установления силовой дуги при увеличении длины импульсного грозового перекрытия. За счет спирального ребра на поверхности изолятора создан весьма длинный путь прекрытия изолятора по его поверхности. Вероятность образования силовой дуги промышленной частоты сводится практически к нуто, и тем самым обеспечивается бесперебойная работа электрической сети при грозовых перенапряжениях. Выполнена оценка перемещения спиралевидного канала разряда под действием электромагнитных сил. Установлено, что при токах до 10 кА перемещение канала разряда под действием электромагнитных сил не превосходит 3 см. Поэтому при вылете ребра 3 см, начальном радиусе спирали канала (цилиндра изолятора) 2,5 см и токах до 10 кА канал разряда будет оставаться на поверхности изолятора. Конечный радиус спирали будет составлять 2,9ч-5,9 см. При больших токах, по -видимому, произойдет "срыв" канала с изолятора. Однако, для распределительных сетей 10 кВ протекание токов грозового перенапряжения при перекрытии изолятора больших 10 кА очень маловероятно.

9. Рассмотрены особенности электрического и механического расчета воздушных линий с изолированными проводами Отмечено, что электрический расчет должен производится в соответствии с разработанными в гл.2 настоящей диссертации системой выбора сечений изолированных проводов по длительно допустимому току и по термической стойкости к токам к.з., методиками оценки термической стойкости изолированных проводов ВЛИ 6(10) кВ с учетом и без учета действия АПВ и подпитки точки к.з. от электродвигателей напряжением свыше 1000 В и методикой выбора и согласования параметров цифровых устройств защиты последующего и предыдущего участка ВЛИ. Применительно к изолированным проводам адаптирована методика расчета механических напряжений и тяжений проводов, определения максимальных пролетов между опорами ВЛ. На основании результатов опыта эксплуатации ВЛИ в Ленинградской области отмечено, что гололедные отложения при определении габаритного пролета могут не учитываться, учитывается возрастание парусности ВЛИ из-за наличия изоляции и изморози. Установлено, что максимальными пролетами для ВЛ с изолированными проводами на железобетонных опорах П10-1 и П10-5 являются 110 м и 140 м соответственно. Показано, что применение укороченных траверс при реконструкции ВЛИ позволяет уменьшить расход металла на 20-г40% по сравнению с вариантом с типовыми траверсами, применяемыми для ВЛ с неизолированными проводами.

10.Разработана методика экономического обоснования строительства и реконструкции ВЛ 6(10) кВ с применением изолированных проводов, учитывающая их повышенную надежность по сравнению с неизолированными. Методика предусматривает определение ущерба от недоотпуска электроэнергии потребителям, учитывающая убытки энергоснабжающей организации, территории, затраты на восстановление ВЛ и ликвидацию последствий аварии, а также штрафы предъявляемые потребителями. Установлено, что срок окупаемости капитальных вложений при реконструкции ВЛИ не превышает 5 лет, годовой экономический эффект на 1 км в условиях Северо-Запада России составляет около 4,5 млн.руб.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертации дано решение научной задачи, заключающейся в разработке теоретической и методической основы проектирования воздушных линий электропередачи 6(10) кВ повышенной надежности с применением изолированных проводов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Гульков, Владимир Михайлович, 1997 год

1. ГОСТ 16442-80. Кабели силовые с пластмассовой изоляцией.

2. ГОСТ 20.57.406-81. Изделия электронной техники, квантовой электроники и электротехнические. Методы испытаний.

3. ГОСТ 13109-87. Требования к качеству электрической энергии в электрических сетях общего назначения.

4. Инструктивные материалы Главгосэнергонадзора. -М.: Энергоатомиздат, 1986.

5. Инструкция по выбору, монтажу и эксплуатации средств защиты от перенапряжений. -М.: Энергия, 1969.

6. ПАС система Энсто. Техническая информация. -Хельсинки, Нокиа кабель А.О., 1994.

7. Додвесные скрученные кабели, провода "SAX", волоконнооптические грозозащитные тросы. Каталоги по кабельным изделиям и их монтажу. -Хельсинки, Нокиа кабель А.О., 1995.

8. Правила эксплуатации электроустановок потребителей. -М.: Энергоатомиздат, 1987.

9. Правила устройства электроустановок. -М.: Энергоатомиздат, 1992.

10. Правила устройства опытно-промышленных воздушных линий электропередачи напряжением 6-20 кВ с проводами "SAX". -М: АО "РОСЭП", 1996.

11. Рекомендации по организации учета и анализа отключений в воздушных электрических сетях напряжение 0,38-20 кВ. -М.: СПО ОРГРЭС, 1994.

12. Передача энергии постоянным и переменным током. Труды НИИПТ, вып. 21-22, 1975.

13. Рекомендации типового проекта 3.407.1 143.1. -СПб.: АО "Западсель-энегопроект", 1995.

14. Рекомендации типового проекта 3.407.1 143.8. -СПб.: АО "Западсель-энегопроект", 1995.

15. Руководящие материалы по проектированию электроснабжения сельского хозяйства. -М.: АО РОСЭП, 1995, №5.

16. Руководящие материалы по проектированию электроснабжения сельского хозяйства. -М.: ВГПИиНИИ, 1982, ноябрь-декабрь.

17. Указания по заполнению ведомостей нарушений в воздушных распределительных сетях напряжением 0,4-20 кВ министерства энергетики и электрификации СССР. -М.: СПО Союзтехэнерго, 1984.

18. ТУ 16 К 71-120-91. Провода изолированные для воздушной подвески.

19. Абрамович Б.Н. и др. Электромеханические комплексы с синхронным двигателем и тиристорным возбуждением. -СПб.: Наука, 1995.

20. Абрамович Б.Н., Гульков В.М. Распределительные электрические сети напряжением 0,38-10 кВ с изолированными проводами. В сборнике тезисов докладов научно-технического семинара "Проблемы энергетики и пути их решения", Барселона, 1997.

21. Абрамович Б.Н., Полищук В.В. Пути энергетической оптимизации процессов добычи и переработки полезных ископаемых. В сб.тез. докладов международного симпозиума 'Топливно-энергетические ресурсы России и других стран СНГ', СПб, 1995.

22. Акодис М.М. Развитие грозового разряда в силовую дугу и методы его изучения. -Электричество, 1941, №3.

23. Бархалев JIM., Громов И.Г., Семенов В.А. и др. Обработка технико-эко-номической информации на ЭВМ в энергетике. -М.: Энергоатомиздат, 1991.

24. Белоусов ВН., Копытов Ю.В. Пути экономии энергоресурсов в народном хозяйстве. -М.: Энергоатомиздат, 1986.

25. Бургсдорф В.В., Майкопар A.C. Исследование мощного разряда в воздухе при атмосферном давлении. . -Электричество, 1957, №12.

26. Веников В.А., Ежиков В.В. Электроэнергетические системы в примерах и иллюстрациях. -М.: Энергоатомиздат, 1983.

27. Вияск А., Рорбах А. Проблемы использования кабелей с пластмассовой изоляцией. Сб. "Сооружение и эксплуатация городских кабельных сетей 1-35 кВ". Новосибирск, 1982.

28. Воробьев A.A. Техника высоких напряжений. -М.: Госэнергоиздат, 1945.

29. Гельман Г.А. Автоматизированные системы управления электроснабжением промышленных предприятий. М.: Энергоатомиздат, 1984.

30. Гладилин J1.B. Основы электроснабжения горных предприятий. М.: Энергоатомиздат, 1986.

31. Глазунов A.A. Сети электрических систем. -М.: Госэнергоиздат, 1947.

32. Гульков В.М. Воздушные линии электропередачи 6(10) кВ с изолированными проводами. В сборнике тезисов докладов ежегодной научной конференции молодых ученых СПбГГИ, 1996.

33. Гульков В.М. Выбор сечения изолированных проводов и параметров устройств защиты воздушных линий. В сборнике тезисов докладов ежегодной научной конференции молодых ученых СПбГГИ, 1997.

34. Гульков В.М. Лозовский С.Е. Определение величины пролета для воздушных линий 6(10) кВ с изолированными проводами. В сборнике тезисов докладов ежегодной научной конференции молодых ученых СПбГГИ, 1997.

35. Гульков В.М. Грозозащита ВЛ напряжением 6(10) кВ с изолированными проводами. В сборнике тезисов докладов симпозиума "Горное оборудование, переработка минерального сырья, новые технологии, экология. СПб.: BAO Рестэк, 1996.

36. Гусейнов Ф.Г., Мамедяров О.С. Экономичность режимов электрических сетей. М.: Энергоатомиздат, 1984.

37. Дикерман Д., Лащивер Р. Новый способ сшивания полиэтилена. -Кабельная техника, 1978, №7.

38. Железко Ю.С. Компенсация реактивной мощности и повышение качества электрической энергии. -М.: Энергоатомиздат, 1985.

39. Ивоботенко ЕЛ. и др. Планирование эксперимента в электромеханике. -М: Энергия, 1975.

40. Идельчик В.И. Расчеты установившихся режимов электрических систем. Под ред. ВениковаВ.А. -ML: Энергия, 1977.

41. Испытания на воздействие внешних факторов. 4.1. Общие положения и руководство. МЭК 68-1, 1988.

42. Корн Т. Справочник по математике. -М.: Наука, 1974.

43. Корсунцев A.B. Проект руководящих указаний по защите электрических сетей 3-750 кВ от грозовых и коммутационных перенапряжений. -Труды НИИПТ, 21-22, 1975.

44. Кудрин Б.И. Основы комплексного метода расчета электрических нагрузок. Промышленная энергетика, 1987, №11.

45. Лакерник P.M., Шарле Д.Л. Полиэтилен и его применение в кабельной технике. ГЭИ, 1958.

46. Маврицын A.M., Петров O.A. Электроснабжение угольных разрезов. -М.: Недра, 1977.

47. Маркушевич Н.С. Автоматизированное управление режимами электросетей 6-20 кВ. -М.: Энергия, 1980.

48. Майкопар A.C. Дуговые замыкания на линиях электропередач. -М.: Энергия, 1965.

49. Поливанов K.M. Теоретические основы электротехники, -М.: Энергия, 1975.

50. Минин Г.П., Копытова КХВ. Справочник по электропотреблению в промышленности. -М.: Энергия, 1978.

51. Михайлов В.В. Расчет и конструирование высоковольтной аппаратуры. -М.: Госэнергоиздат, 1951.

52. Михайлов В.В. Надежность электроснабжения промышленных предприятий. -М.: Энегроатомиздат, 1992.

53. Некрасов М.М. Переход импульсного перекрытия в дугу на линиях передачи с деревянными опорами. -Электричество, 1951, №3.

54. Никифорова В.Н., Гульков В.М., Ситников А.И. Сертификация электрической энергии по показателям качества. -М.: Энергетическая политика, 1995, вып.4.

55. Никотин П.П., Перфилетов А.Н., Каминский B.C. Материалы кабельного производства. ГЭИ, 1963.

56. Огарков М.А. Методы статистического оценивания параметров случайных процессов. -М.: Энергоатомиздат, 1989.

57. Отчет о НИР "Разработка импульсного грозозащитного разрядника, обеспечивающего возможность создания компактных линий без грозозащитных тросов" по теме №205194 за 1993 г.

58. Пиковский A.A. Использование экономико-математических методов при решении задач управления в промышленной электроэнергетике. -Промышленная энергетика, 1987, №5.

59. Подпоркин Г.В., Сиваев А.Д. Грозозащита линий электропередач при помощи импульсных грозовых разрядников. Техническая информация НПО "Стример", СПб, 1995.

60. Прейскурант № 09-01. Тарифы на электрическую и тепловую энергию, отпускаемую энергосистемами и электрическими станциями Министерства энергетики и электрификации СССР. -Прейскурант М.: 1980, 47с.

61. Прузнер C.JL Экономика, организация и планирование энергетического производства. -Саратов: Энергоатомиздат, 1984.

62. Самойлович И.С., Ситник И.В. Линии электропередачи карьеров. -М.: Недра, 1987.

63. Солдаткина Л.А. Электрические сети и системы. -М.: Энергия, 1978.

64. Справочник по электрическим аппаратам высокого напряжения. Под ред. Афанасьева В.В. -Л.: Энергоатомиздат, 1987.

65. Техника высоких напряжений. Под ред. Разевига Д.В. -М.: Энергия, 1976.

66. Техническая информация NOKIA.

67. Указания по определению электрических нагрузок нефтяных промыслов Западной Сибири. РД 39-3-626-81. Составитель Кудряшов P.A.; под общей ред. Новоселова Ю.Б. -M.: Техническое управление МНП, Гипро-тюменнефтегаз, 1982.

68. Федоров A.A., Каменева В.В. Основы электроснабжения промышленных предприятий. -М: Энергоатомиздат, 1984.

69. Федоров Е.Я., Смирнов С.И. Некоторые вопросы применения кабелей с пластмассовой изоляцией. Сб. "Сооружение и эксплуатация городских кабельных сетей 1-35 кВ" Новосибирск, 1982.

70. Фокин Ю.А. Вероятностно-статистические методы в расчетах систем электроснабжения. -М: Энергоатомиздат, 1985.

71. Цапенко Е.Ф., Сычев ЛИ., Кулешов П.Н. Шахтные кабели и электробезопасность сетей. -М.: Недра, 1988.

72. Чунихин A.A. Электрические аппараты. -М.: Энергоатомиздат, 1988.

73. Шнитман М.Н. Опыт эксплуатации кабелей с пластмассовой изоляцией напряжением 1 кВ. Сб. "Сооружение и эксплуатация городских кабельных сетей 1-35 кВ". Новосибирск, 1982.

74. Электротехнический справочник. Производство и распределение электрической энергии. Под. ред. Орлова И.Н. -М.: Энергоатомиздат, 1988.

75. Connecteurs et accessoires pour reseaux BT/HTa. Cedex, 1996.

76. Produits Cableries de Lens.-Cedex, 1996.

77. SIMEL connexions et accessoires pour reseaux aeriens isoles. Gevrey-Chambertin, 1995.

78. H.R.Armstrong et. El. Impulse studies on distribution line construction. IEEE Trans. On PAS-86, 1967, No.2.

79. Alexandrov G.N., B.B.Bochkovskiy and G.V.Podporkin. Evaluation of the lightning performance of ultra -high voltage transmission lines without ground return wires. Electric Technology USSR, No.2, 1986.

80. W.Baumann. Wechselstorm Lichtbogen Niederspannungs installationen als Jolge von Stossentladungen, Bull.ASE, 1954, No. 12.

81. P.L.Bellashi. Lightning and 60-Cycle Power Tests on Wood Pole line Insulation. A.I.E.E. Trans. Vol.66, 1947.

82. A.S.Brooks, R.N.Soothgate and E.R.Whitehead. Impulse and Dynamic Flashover Studies on 26 kV Wood Pole Transmission Construction. A.I.E.E. Elect. Eng., Vol.52, 1933.

83. V.V.Burgsdorf. Lightning Protection of Overhead Transmission Lines and Operating Experience in the USSR. CIGRE Paper, No.326, Paris, 1958.

84. M.Darveniza and G.Elittler. The Ratio of Power Outages to Lightning Flash-hovers. The Beerwah Field Experiment. I.E. Aust., Old. Div., Tech. Pap. Vol.10, No. 18 and I.E.E. Paper No.70, 1969.

85. M.Darveniza. Electrical Propetries of Wood and Line Disign. Monography, University of Quensland Press, St.Lucia, Quensland, 1980.

86. J.Eaton, J.Peak, J.Dunham. Line Field Investigation with Flashovers. EL Eng., 1939, No.11.

87. Electrical Transmission and Distribution Reference Book. Westinghouse Electric Corporation, East Pittsburg, Pensilvania, USA, 1964.

88. H.N.Ekvall. Minimum Insulation Level for Lightning Protection of Medium Voltage Lines. A.I.E.E. Elect. Eng. Trans. Vol.60, 1941.

89. S.Furukawa, O.Usuda, T.Isozaki, T.Irie. Development and Application of Lightning Arresters for transmission Lines. IEEE Trans, on Power Delivery, Vol.4, No.4, 1989.

90. K.Ishida, O.Usuda, T.Isozaki, T.Irie, T.Nakayama, Y.Aihara. Development of a 500 kV Transmission Line Arrester and its characteristics. IEEE Trans, on Power Delivery, Vol.7, No.3, 1992.

91. A.Hinkkuri, I.Lehtinen. The SAX-system a new medium voltage distribution mode. CIRED, 1987.

92. R.E.Koch, J.A.Timoshenko, J.G.Anderson and C.H.Shih. Design of zinc oxide transmission line arresters. IEEE Trans, on Power Apparatus and Systems, Vol. PAS-104, No. 10, 1985.

93. R.E.Lee et. al. Prevention of covered conductor burndown on distribution circuit arcing protection devices. IEEE Trans. Pas. Vol PAS-101, 1982.

94. I.Lehtinen. Phase-to-phase sparkover of covered conductors. Helsinki University of Technology, 1990.

95. H.Lehtinen, I.Lehtinen, A.Hinkkuri. Research on covered medium-voltage overhead lines in Finland. CIRED, 1989.

96. G.Richardson, S.Palumbo, Новые компаунды для низковольтных изолированных проводов. Wire Industry, vol. 58, №692, 1991.

97. C.H.Shih, R.M.Hayes, D.K.Nichols, R.E.Koch, J.A.Timoshenko and J.G.Anderson. Application of special arresters on 138-kV lines of Appalachian Power Company. IEEE Trans, on Power Apparatus and Systems, Vol. PAS-104, No.10, 1985.

98. H.Tatizava et. al. Compartamento, frente a impusos atmosféricos, para diferentes amarracoes e isoladores. Electrcidade Moderno, 1994.

99. C.Wagner, C.Layn, C.Leer. Arc Drop During Transition from Spark Discharge to Arc. Pow. App. Syst., No.36, 1958.

100. M.Washino, A.Fukuyama, K.Kito and K.Kato. Development of Current Limiting Arcing Horn for Prevention of Lighting Faults on Distribution Lines. IEEE Trans, on Power Delivery, VoL3, No.3,1988.