Влияние внутренних напряжений в инструментальных твердых сплавах на работоспособность сборных инструментов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.07, кандидат наук Чуйков, Сергей Сергеевич

• Чуйков, Сергей Сергеевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Чуйков, Сергей Сергеевич

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ИЗУЧЕНИЕ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Определение понятия «работоспособность режущих инструментов»

1.2. Работоспособность режущих элементов из твердых сплавов

1.3. Основные физико-механические свойства ИТС групп ВК и ТК

33

1.4. Выводы по результатам анализа литературных источников. Постановка цели и задач исследования

ГЛАВА 2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ВНУТРЕННИХ

НАПРЯЖЕНИЙ В ИТС ГРУППЫ ТК

2.1. Анализ существующих моделей определения внутренних напряжений в ИТС и возможности их применения

для сплавов группы ТК

2.2. Расчет внутренних напряжений второго рода в ИТС

группы ТК в соответствии с математической моделью

2.3. Выводы 59 ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАВИСИМОСТЕЙ ВНУТРЕННИХ НАПРЯЖЕНИЙ ВТОРОГО РОДА ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ В ИТС ГРУППЫ ТК

3.1. Разработка методики проведения исследований зависимости внутренних напряжений второго рода от температуры в ИТС группы ТК

3.2. Методика определения внутренних напряжений второго рода в ИТС группы ТК с использованием метода аппроксимации

3.3. Определение внутренних напряжений второго рода с использованием рентгенографического анализа

3.4. Обработка результатов экспериментальных исследований с целью определения температуры минимальных значений внутренних напряжений

3.5. Выводы 88 ГЛАВА 4. НОВОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ ПО РЕАЛИЗАЦИИ МЕТОДА ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАГРЕВА СМП ИЗ ИТС ГРУППЫ ТК

4.1. Известные способы предварительного нагрева заготовки

и режущего инструмента

4.2. Разработка физической модели предварительного нагрева РИ с использованием эффекта Пельтье и связующего

слоя

4.3. Выводы 98 ГЛАВА 5. ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДА ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО

НАГРЕВА СМП ИЗ ИТС ГРУППЫ ТК НА ПРОИЗВОДСТВЕ

5.1. Компьютеризированная методика расчета параметров для устройства по снятию внутренних напряжений в СМП из ИТС группы ТК

5.2. Металлорежущий инструмент для снятия внутренних напряжений

5.3. Практическая реализация технологических решений для применения метода предварительного нагрева при точении стали 20X17Н2 сборным резцом с СМП из твердого сплава Т15К6

5.4. Металлорежущий инструмент с устройством для снятия внутренних напряжений с регулируемым предварительным нагревом режущих пластин из ИТС группы ТК

5.5. Практическая реализация технологических решений для применения метода предварительного регулируемого нагрева при фрезеровании стали 5ХГМ сборной фрезой с СМП из твердого сплава Т15 Кб

5.6. Практическая реализация результатов исследования

5.7. Выводы

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ЛИТЕРАТУРА

ПРИЛОЖЕНИЯ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Влияние внутренних напряжений в инструментальных твердых сплавах на работоспособность сборных инструментов»

ВВЕДЕНИЕ

Общеизвестно, что развитие отечественного и мирового машиностроительного производства во многом определяется использованием высокоэффективного металлорежущего оборудования и инструмента. При этом на современном этапе применение прогрессивного металлорежущего инструмента дает более быстрый экономический эффект, что в условиях рыночного производства является актуальным. Практика показывает, что для механической обработки резанием более эффективными являются сборные инструменты, оснащенные сменными многогранными пластинами (СМП) из инструментальных твердых сплавов (ИТС). Однако надежность таких инструментов недостаточно высока.

По статистическим данным, большая часть отказов (70-75%) инструмента с СМП связана с разрушением пластин. Существует множество факторов, влияющих на работоспособность сборных инструментов с СМП из ИТС. Известно, что и в состоянии поставки изделия из твердых сплавов группы ВК зачастую имеют внутренние напряжения, близкие по величине к ав. Эти напряжения возникают в процессе изготовления при спекании пластин и их последующего охлаждения. Причиной возникновения напряжений является разница коэффициентов линейного расширения в кобальтовой связке и карбидов вольфрама. Твердые сплавы группы ТК обладают более высокой хрупкостью по сравнению со сплавами группы ВК, поэтому исследование внутренних напряжений в инструментальных твердых сплавах группы ТК, снижение их величины, изучение их влияния на работоспособность сборных инструментов является актуальной проблемой для машиностроения.

Автор выражает благодарность доктору технических наук, профессору Артамонову Евгению Владимировичу и коллективу кафедры «Станки и инструменты» Тюменского государственного нефтегазового университета.

ГЛАВА 1. ИЗУЧЕНИЕ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ

ИССЛЕДОВАНИЯ

В этой главе рассмотрены такие понятия, как работоспособность режущих инструментов и стойкость режущих инструментов. Дан подробный обзор основных причин, приводящих к разрушению режущей части инструментов из инструментальных твердых сплавов (ИТС) групп вольфрамокобальтовой и титановоль-фрамокобальтовой. Показано, как механические характеристики ИТС и темпера-турно силовое воздействие в зоне резания влияют на работоспособность режущих инструментов. Предлагается дальнейшее развитие теории, выдвинутой Шпетом, о влиянии внутренних напряжений (напряжений II рода), возникающих в инструментальных твердых сплавах после спекания на работоспособность режущих инструментов, на основе гипотезы выдвинутой профессором Артамоновым Е.В., что их можно снять используя предварительный нагрев СМП до температуры меньшей чем температура спекания. Данная гипотеза была ранее подтверждена на инструментальных твердых сплавах группы ВК, а влияние напряжений II рода на показатели работоспособности сменных многогранных пластин группы ТК не исследовалось. Проанализированы рассмотренные работы, сформулирована цель и поставлены задачи для дальнейших исследований.

1.1. Определение понятия «работоспособность режущих инструментов»

Проблемой повышения работоспособности режущего инструмента (РИ) в последнее время занимались ряд ведущих отечественных и зарубежных ученых. Само понятие «работоспособность РИ» за эти годы претерпело существенное изменение, так профессор A.C. Верещака в одной из своих работ [1-2] определил понятие «работоспособность РИ» через его способность выполнять свои функции с износом режущей части меньшим, чем установленные значения. Он установил и систематизировал основные факторы, влияющие на параметры работоспособно-

сти РИ. При этом одним из наиболее значимым фактором он выделил свойства инструментальных материалов РИ.

Ряд ученых из свердловской школы резалыциковтаких, как Л.Г. Куклин, В.И. Сагалов, В.Б. Серебровский и С.П. Шабашов подтвердили в своих работах [3], что на прочность и износостойкость РИ большое влияние оказывают основные характеристики ИТС - прочность и износостойкость. Они установили, что при определении работоспособности РИ в процессе прерывистого резания она должна быть рассмотрена не только с позиции предела прочности при изгибе, но и с позиции вязкости ИТС.

В ряде работ [4] ученых О.Б. Арбузова, Ю.Л. Боровой, Г.Н. Сахарова, было уточнено понятие «работоспособность РИ» через определение понятия «работоспособное состояние инструмента», где требуемая форма, размеры и качество обработанных поверхностей деталей в процессе обработки резанием обеспечивается РИ при максимальной производительности и при минимальных затратах.

Автор Г.Л. Хает в своей работе [5] сужает понятие работоспособности РИ и определяет его как возможность обеспечить заданную производительность и качество процесса механической обработки. При этом дает определение отказа РИ через нарушение его работоспособности. Его классификация отказов имеет два вида: полный отказ - когда процесс резания прекращается в обязательном порядке; частичный отказ - частичная потеря работоспособности РИ, не требующая полного прекращения процесса резания. Среди основных видов разрушения РИ Г.Л. Хает выделил поломку, скалывание и выкрашивание.

В работе [6] дано дальнейшее развитие и конкретизация понятия «работоспособности РИ». Вводится определение запаса работоспособности РИ через термин «достаточная безотказность РИ». Здесь РИ считается безотказным, если он сохраняет свою работоспособность в течение установленного промежутка времени или до установленного значения наработки. Количественная оценка работоспособности РИ, характеризующая продолжительность или объем его работы, выражается через наработку в часах, циклах нагружения или через пробег вершины РИ в километрах. Кроме того, для количественной оценки РИ могут использо-

ваться другие величины и единицы величин.

Обобщая все рассмотренные источники, можно сформулировать определение работоспособности РИ через его способность обеспечивать механическую обработку резанием детали заданной формы при условии обеспечения необходимой геометрической точности и шероховатости обрабатываемой поверхности и заданной производительности обработки. При этом наиболее важным критерием работоспособности РИ может являться стойкость режущего инструмента, которая соответствует понятию «наработка на отказ», используемому для технических объектов. Среди факторов, влияющих на стойкость РИ, можно выделить следующие: поломка, скалывание, выкрашивание и собственный износ. При этом повышение работоспособности РИ обычно достигается посредством уменьшения доли вероятности полных отказов за счет его разрушения, т.е. поломки, скалывания или выкрашивания и путем уменьшения скорости износа режущей части посредством минимизации количества микровыкрашиваний за единицу времени, т.е. собственно износ.

1.2. Работоспособность режущих инструментов из ИТС

Проблема повышения работоспособности режущих инструментов в научной литературе отражена достаточно широко. Большинство ведущих отечественных и зарубежных ученых путем экспериментальных исследований занимались получением стойкостных зависимостей РИ от свойств ИТС [7-12]. При этом в процессе этих исследований основным объектом являлась задняя поверхность

I

режущей части инструментов, т.к. износ по ней являлся определяющим при количественной оценке работоспособности РИ.

Большой вклад в теоретические исследования и практическую реализацию методологии и способов повышения работоспособности РИ внесли такие отечественные ученые, как A.A. Аваков [7], A.C. Верещака [1-2], Г.С. Креймер [13], Ю.Г. Кабалдин [14], Т.Н. Лоладзе [15], А.Д. Макаров [16], М.Ф. Полетика [17], А.М. Розенберг и А.Н. Еремин [18], Ю.А. Розенберг [19], С.С. Силин [20], А.И.

1

Бетанели [21] и др.

Так, A.C. Верещака [1-2] установил и систематизировал основные факторы, влияющие на параметры работоспособности РИ, где одним из наиболее значимых факторов он определил свойства инструментальных материалов РИ. Автор считает, что нанесение износостойкого покрытия на инструментальные материалы нужно рассматривать не как улучшение качественных показателей базового материала, а как новый материал композиционного типа, который дает оптимальное сочетание свойств, присущих для поверхностного слоя, а именно высокие значения микротвердости, инертность по отношению к обрабатываемым материалам, теплостойкость, красностойкость и др. и определяет свойства, которые обычно проявляются в объеме режущей части металлорежущего инструмента, связанные с прочностью, трещиностойкостью, ударной вязкостью и другими. В связи с чем основным направлением работы многих научных школ является изучение влияния таких показателей, как прочность, ударная вязкость и трещиностойкость на работоспособность РИ из ИТС.

Автор H.H. Зорев в своей работе [22] обобщил результаты экспериментальных исследований зависимости стойкости РИ от скорости резания при механической обработке деталей из молибденовых сплавов инструментом из ИТС и быстрорежущей стали. Условия проведения экспериментальных исследований предполагали изменения параметров резания в широком диапазоне с применением метода анализа стойкостных кривых, когда на них накладывались полученные температурные кривые и микрофотографии поверхности износа режущей части инструмента.

Полученные стойкостные кривые для режущих инструментов из ИТС и быстрорежущей стали укладываются в классические представления о зависимости стойкости РИ от скорости резания металлов с характерными «горбами» и «переломами». Из анализа полученных кривых, как показано на рисунке 1.1, видно, что стойкость РИ зависит в основном от свойств обрабатываемых и инструментальных материалов. Природа и интенсивность преобладающего вида износа режущего инструмента, напрямую связанная со свойствами обрабатываемых и ин-

струментальных материалов, во многом определяет характерные «горбы» и «переломы» на стойкостных кривых.

ДЧО" 6

-

о о ) -

Hl [А ВК8

о о 0 о о о о

}

Д ВК8

-

HRA 90

85

80 HV

220

200 180

100

200 300 400 500

600

700 800 900 0 С

Рисунок 1.1— Зависимости твердости и относительного износа режущих инструментов из ИТС группы ВК8 и быстрорежущей стали от температуры при токарной обработке молибденового сплава (t=10" м, S=0,1 • 10"3 м/об) [22]

Зависимость износа и стойкости РИ от температуры в зоне резания можно проследить, если построить графики зависимостей, на которых износ режущей части металлорежущего инструмента зависит от средневзвешенной контактной температуры РИ и обрабатываемого материала (см. рисунок 1.1). На рисунке 1.1 показаны кривые зависимостей твердости молибденового сплава марки ВМ1 и ИТС марки ВК8 от температуры РИ. Из анализа экспериментальных кривых (см. рисунок 1.1) становится ясно, что до температур ИТС от 100 °С до 500 °С наблюдается «полка» постоянного относительного износа, соответствующая равномерному износу РИ, при этом относительный линейный износ определялся отношением радиального износа вершины РИ к единице его пройденного пути. Постоянство относительного линейного износа РИ объясняется, скорее всего, незначительным влиянием повышения температуры в диапазоне от 100 °С до 500 °С на прочность и микротвердость быстрорежущей стали и ИТС. Данный диапазон температур является недостаточным для запуска процессов диффузионного обме-

на на границе ИТС-обрабатываемый материал (диффузионного износа), следовательно, основная роль здесь принадлежит адгезионному износу, который, судя по значительным вырывам ИТС с поверхности режущей части РИ, как показано на микрофотографиях (см. рисунок 1.2), протекает весьма интенсивно [22]. При этом интенсивность линейного износа режущих инструментов из ИТС в диапазоне температур от 100 °С до 500 °С значительно больше, чем из быстрорежущей стали (см. рисунок 1.1). Это обстоятельство, по мнению автора [22], можно объяснить тем, что быстрорежущие стали значительно прочнее, чем ИТС.

Из рисунка 1.1 видно, что дальнейшее увеличение температуры РИ в диапазоне более 500 °С приводит к снижению микротвердости ИТС группы ВК8 следовательно, к повышению его пластичности. Все это повышает в значительной степени его сопротивляемость к циклическим микроконтактным нагрузкам и, соответственно, снижает интенсивность адгезионного износа, за счет миминизации адгезионных вырывов (см. рисунок 1.2, б). Этим самым можно объяснить снижение относительного линейного износа А при повышении температуры до 800 °С, как показано на рисунке 1.1.

Дальнейшее повышение температуры в диапазоне от 800 °С до 950 °С приводит к увеличению интенсивности адгезионного износа РИ (см. рисунок 1.1), что, по мнению автора [22], связано с уменьшением численного отношения прочности ИТС к напряжениям в зоне контакта РИ и обрабатываемого материала. Кроме того, в диапазоне температур свыше 800 °С автором отмечено появление диффузионного износа (см. рисунок 1.2, г), что приводит к увеличению суммарного износа (см. рисунок 1.1).

Ряд ведущих ученых [23] в своих работах отразили результаты исследования зависимости коэффициента трения стружки о переднюю грань резца от температуры в зоне контакта РИ и обрабатываемого материала, что позволило выявить новые пути повышения работоспособности РИ. A.M. Розенберг и А.Н. Еремин в своей монографии [18] опубликовали результаты экспериментальных исследований по измерению контактных температур на передней поверхности РИ с

а) б) в) г)

а - V = 0,67 м с; 6 < 460 °С; интенсивный адгезионный износ; б - Y = 1,08 м/с; 460 °С < 6 < 800 °С; умеренный адгезионный износ; в - Y = 1.66 м/с; Э « 800 °С; слабый адгезионный и начинают?шея

диффузионный износ; г - Y = 2 м с; 6 > 800 °С; слабый адгезионный и диффузный iвносы Рисунок 1.2 - Микрофотографии износа задних поверхностей РИ из ИТС гр\тшы ВК8 при токарной обработке молибденового сплава (t=10"3 м, S=0,110'3 м об) [22] использованием естественной термопары. Эти авторы своими экспериментальными исследованиями доказали, что температура на передней поверхности РИ определяет углы наростов 5i независимо от комбинаций скоростей резания V и толщин среза а, определяющих ее. Ими экспериментально доказано, что на вершине резца заданной геометрии может быть получен одинаковый угол нароста в зависимости от разного сочетания V и а, если температура резания в данных случаях была на передней поверхности РИ одинаковой. Все это дало основание данным авторам сделать вывод о зависимости коэффициента трения при обработке стали и чугуна не от комбинации параметров «скорость резания - толщина среза», а от контактной температуры в зоне схода стружки с передней поверхности РИ. Из рисунка 1.3 а видно, что расхождение точек на кривых усадок стружки, полученных в зависимости от различных комбинации скорости резания и толщины среза, может быть устранено путем построения кривой зависимости усадки

1

стружки от температуры на передней грани РИ, что доказывает правильность сделанного A.M. Розенбергом и А.Н. Ереминым вывода. При этом, как видно из рисунка 1.3 б, каждому переднему углу РИ соответствует своя зависимость, т.к. для переднего угла и угла резания характерно оказывать самостоятельное влияние, изменяющее как направление равнодействующей силы, так и величину усадки стружки. Следовательно, из анализа вышеуказанной литературы можно сделать однозначный вывод, что скорость резания и толщина среза стружки не являются основополагающими факторами, влияющими на усадку стружки при заданных геометрических параметрах РИ, а преобладающую роль здесь играет температура на участке контакта стружки с передней гранью РИ, от которой зависят и действительные углы резания и коэффициент трения.

а - при точении стали 40Х (7=10°) (H.H. Зорев); б - при торцовом фрезеровании стали 10 (А.И. Промптов) Рисунок 1.3 - Зависимость усадки стружки от температуры на передней грани [64] Данный вывод подтверждают результаты экспериментальных исследований, проведенных авторами [18]. Эти результаты проиллюстрированы графиком зависимости коэффициента усадки стружки от толщины среза при режимах одинаковой температуры на передней грани РИ при обработке стали марки 20Х (см. рисунок 1.4). Из рисунка 1.4 видно, что, варьируя скорость резания от 23 до 120 м/мин для режущего инструмента с 5=91° при толщине срезаемого слоя от 0,51 до 0,4 мм, обеспечивается равность температур на передней гране РИ, мы получаем в виде графика зависимости практически прямые линии. Данный вывод подтвер-

X

г<

2,

Un

200 250300 WO 500 600 800 t°C

а)

500 600 700 too т ГС

ждают графики, построенные при аналогичных условиях резания для углов резания 73° и 58°. Для подтверждения правомочности данного вывода при обработке чугунов авторами [18] были проведены экспериментальные исследования зависимости относительного сдвига 8 на передней грани РИ от температуры в зоне контакта. Так как измерить усадку стружки практически невозможно, авторами измерялись в процессе резания углы которые определяют положение плоскости сдвига стружки и по которым стало возможным в последствии рассчитать относительные сдвиги. Из рисунка 1.5 видно, что, как и в случае обработки сталей, при обработке чугуна деформация стружки зависит от температуры и практически не зависит от толщины срезаемого слоя. Авторы А.М. Розенберг и А.Н. Еремин в своей работе [18] обобщили результаты опытов экспериментальных исследований, зависимости величины нароста на РИ от температуры. %

3,0 2,0

8,-69"

X 8^60° }Г

X х Л, Ü Л X

8г57 0

* -5=0,31 ми ¡öS о-5^0.583мф1 = Qßttfwloö

'0 0.2 ОМ 0.6 0,8 Толщина среза а 6 мм

Рнс\тюк 1.4 - Зависимость

Ш

коэффициента усадки стружки с при режимах одинаковой температуры на передней грани РИ при обработке стали марки 20Х ((р=90°? Г-сошО [18]

О 200 т 600 800 tac Рисунок 1.5 - Зависимость

относительного сдвига s на передней

грани РИ от температуры при

точении чугуна НБ=20 7-к217 (ВК8,

у=0°, ф=90°, t=3MM) (Ю.А. Розенберг)

[18]

Зависимость усредненных значений действительного переднего угла у\ в от температуры на вершине резца и переднего угла у показана на рисунке 1.6, из которого видно, что при температурах от 80 до 100 °С на вершинах РИ всегда появляется нарост, и это практически не зависит от величин передних углов. При дальнейшем повышении температуры на вершине РИ передний угол нароста начинает расти и с достижением температуры значения 300 °С он становиться

максималь-

/'

О WO 200 300 400 500 600 700 800 ГС

О

WO 200 300

т 5оо

tt о

^ * , I о О in ' im*--

WO 200 300 т 500 600 W 800 VC

Рисунок 1.6- Зависимость усредненных Рисунок 1.7- Зависимость изменения значений действительного переднего угла значений коэффициентов трения ¡1 и

7! от температуры на вершине резца и усадок стружки £ от температуры на

ным. Дальнейшее увеличение температуры до 500 °С приводит к снижению значения переднего угла нароста до величины, равной переднему углу РИ. Авторы A.M. Розенберг и А.Н. Еремин, обобщив результаты своих экспериментальных исследований по РИ из твердых сплавов вольфрамокобальтовой группы, доказали, что при температурах, примерно равных 500 °С, нарост на этих инструментах не образуется, т.е. они работают вне его зоны. Как видно из рисунка 1.7, значения коэффициента трения и усадки стружки при температуре на вершине резца примерно 550 °С достигают максимальных значений, что соответствует зоне отсутствия наростов.

Автором H.H. Зоревым в своей работе [22] были опубликованы данные экспериментальных исследований влияния температуры на относительный износ РИ из твердого сплава вольфрамокобальтовой группы, где он показал, что с увеличением температуры значения интенсивности относительного износа РИ уменьшаются и при температуре, близкой 800 °С, относительный износ достигает своего минимального значения. Анализируя полученные данные, можно задаться оче-

переднего угла у [18]

вершине резца и разных передних углов у [18]

видным вопросом, почему минимальные значения относительного износа РИ возникают при значениях условий резания, близких к максимальным?

В связи с вышеизложенным определенный научный интерес имеет изучение вопроса о влиянии условий резания и свойств инструментальных материалов на работоспособность РИ вне зоны устойчивого нароста, т.е. при температурах ниже 100 °С и выше 500 °С.

Кроме того, напрашивается логический вывод о том, что на стойкость режущего инструмента влияет не только относительный износ, но и сама скорость резания. При этом, если мы меняем скорость резания при постоянных условиях трениях и постоянных значениях относительного износа, то изменение величины стойкости РИ является функцией, прямо пропорциональной скорости резания.

Из литературного обзора также можно отметить, что нередко изменение скорости резания меняет физико-механические свойства и обрабатываемого материала и инструментальных твердых сплавов. Кроме того, отмечено, что изменение скорости резания влечет за собой изменение характера взаимодействия обрабатываемого материала и инструментального твердого сплава в зоне контакта, поэтому все вышеперечисленные авторы ^сходятся во мнении, что математическая модель стойкости инструмента - это функция многих переменных.

Из работ авторов [18] и [22] анализа кривых стойкостей при механической обработке стали 40Х и сплава ВМ1 (см. рисунок 1.1 и рисунок 1.3) можно сделать вывод, что, имея одинаковые стандартные механические характеристики, эти материалы обладают разной обрабатываемостью в зоне адгезионного износа.

Если пытаться проанализировать интенсивность износа РИ и определить рациональные условия механической обработки, то нужно рассматривать не только стойкостные зависимости, но и такие параметры, как зависимость пройденного РИ пути (vT) и площадь обрабатываемой поверхности (vTs) при различных скоростях и толщинах срезаемого слоя.

В литературе [24] имеются данные, где стойкость, путь резания и площадь обрабатываемой поверхности деталей были получены при различных скоростях и

температурах резания. При этом в качестве обрабатываемого материала использовались конструкционные стали и жаропрочные сплавы, а в качестве инструментальных материалов применялись быстрорежущие стали и твердые сплавы. Графики зависимости пути резания от температуры представлены на рисунках 1.8 1.11, из которых видно, что одинаковые температуры резания и соответствующая им минимальная интенсивность износа определяют максимальные значения пройденного РИ пути при различных толщинах срезаемого слоя. Так, при токарной обработке деталей их стали марки 40Х резцом с режущей пластиной из ИТС марки Т15К6 наибольший путь резания достигается в интервале температур от 730 °С до 760 °С, как показано на рисунке 1.8 б. Подобные результаты были получены, когда обрабатывали жаропрочный сплав марки ХН70МВТЮБ токарным резцом с режущей пластиной из ИТС марки ВК8, но здесь температурный диапазон составлял 680^-720 °С, как показано на рисунке 1.10, б, а при обработке жаропрочного сплава марки ХН55ВМТКЮ максимум пути резания достигался в интервале температур от 720 °С до 760 °С.

Анализируя представленные графики можно, сделать вывод, что при обработке РИ из ИТС значительное снижение стойкости отмечается в зоне малых скоростей резания, что, скорее всего, вызывается низкой стабильностью процесса образования нароста на режущей части инструмента. В данной ситуации можно говорить о пульсирующем характере нагружающих напряжений, действующих на РИ. Вследствие того что образующийся на поверхности РИ нарост обладает высокой твердостью, а, соответственно, низкой прочностью в условиях пульсирующих напряжений при малых скоростях резания, происходит отказ РИ из-за выкрашивания значительных фрагментов материала ИТС. Кроме того, увеличивается интенсивность износа самого РИ. Следовательно, из-за низких значений стойкости и пути резания при малых скоростях резания применение РИ из ИТС считается нерациональным.

vT м 16000

10000

8000

4000

0 2,0 4,0 Vm/C 327 727 1127 0°С

а) б)

1 - 0.037 мм'об; 2 - 0.1 ммоб; 3 - 0.3 ммоб; 4 - 0.5 мм,об

Рисунок 1.8 - Графики пути or скорости (а) и температуры (б) резания при

обработке стали марки 40Х резцом с режущей пластиной из ИТС марки T15К6 при

различных толщинах срезаемого слоя

(у = 0°; а = 10°; щ = 12°; <р = 90°: а = 0°: h3 = 0,6 мм) [15]

vTa

2400

1800 1200 600

0 2,0 4,0 Ум/с 127 527 927 0°С

а) б)

1 - 0,037 мм об; 2-0,1 мм/об: 3 - 0,3 мм об; 4 - 0,5 мм об Рис\тюк 1.9 - Графики площади обрабатываемой поверхности от скорости (а) и температуры (б) резания при обработке стали марки 40Х резцом с режлтцен пластиной из ИТС марки Т15К6 при различных толщинах срезаемого слоя (у - 0°; а = 10°; о^ = 12°; <р = 90°; л - 0 '; И3 - 0,6 мм) [15]

и "А1

Л

0,4 0,6 Vm/C 227 427 627 827 1027 9 "С а) б)

1-0.1 мм: 2 - 0,3 мм

Рисунок 1.10 - Графики пути от скорости (а) и температуры (б) резания при обработке жаропрочного сплава марки ХН70МВТЮБ резцом с режу щей пластиной из ИТС марки ВК8 при различных толщинах срезаемого слоя (t = 1мм; у = 0°; а = 10°; с^ - 10°; <р - 90°; cpi = 15°; X = 0°; h3 = 0.6 мм) [15]

Авторами отмечается также тот факт, что стойкость инструмента не всегда соответствует определенным механическим характеристикам обрабатываемых материалов. Так, в случае, когда механической обработке подвергалась нержавеющая сталь марки 12X18Н9Т РИ из ИТС марки ВК8, длина пути до установленного уровня затупления РИ получалась в 1,5-2 раза больше, чем для случая, когда обработке подвергалась сталь марки 40Х с более низкими механическими характеристиками, чем у нержавеющей стали.

Однако вышеуказанное соотношение резко'меняется при условии, если эти же материалы подвергаются обработке РИ из ИТС марки Т15К6. Скорее всего, на износ РИ, кроме механических характеристик материала, подвергающегося обработке, значительное влияние оказывает химическое сродство контактирующих в зоне обработки материалов, которые определяют интенсивность адгезионных процессов, явления застоя, диапазон температур, диффузионные процессы и др. В этом случае комплекс физико-химических и механических свойств материала РИ и материала, подвергающегося обработке, определяет стойкость режущего инструмента.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Чуйков, Сергей Сергеевич, 2013 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Верещака, A.C. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями [Текст] / A.C. Верещака. -М.: Машиностроение, 1993. - 336 с.

2. Проворное, М.В. Исследование теплового состояния режущих инструментов с помощью многопозиционных термоиндикаторов [Текст] / М.В. Проворное, A.C. Верещака, В.В. Кузин // Вестник машиностроения. - 1986. - С. 45-49.

3. Повышение прочности и износостойкости твердосплавного инструмента [Текст] / под ред. канд. техн. наук С.П. Шабашова. - 2-е изд., перераб. и доп. -М. : Машиностроение, 1968. - 140 с.

4. Сахаров, Г.Н. Металлорежущие инструменты [Текст] / Т.Н. Сахаров, О.Б. Арбузов, Ю.Л. Боровой. - М.: Машиностроение, 1989. - 329 с.

5. Хает, Г.Л. Прочность режущего инструмента [Текст] / Г.Л. Хает. - М.: Машиностроение, 1975. - 167 с.

6. Ящерицын, П.И. Теория резания [Текст]: учебник для студентов вузов, обучающихся по машиностроительным специальностям / П. И. Ящерицын, Е. Э. Фельдштейн, М. А. Корниевич. - Минск: Новое знание, 2007. - 512 с.

7. Аваков, A.A. Физические основы теорий стойкости режущих инструментов [Текст] / A.A. Аваков. - М.: Машгиз, 1960. - 308 с.

8. Лурье, Г.Б. Новые инструментальные материалы и конструкции резцов [Текст] : учебное пособие для профессионально-технических училищ / Г. Б. Лурье. - М. : Высшая школа, 1977. - 55 с.

9. Аршинов, В.А. Резание металлов и режущий инструмент [Текст]: учебник для машиностроительных техникумов / В. А. Аршинов, Алексеев Г.А. - 2-е изд., перераб. и доп. - М. : Машиностроение, 1968. - 479 с.

10. Обработка металлов резанием [Текст] : справочник технолога / Г. А. Монахов [и др.] ; под ред. Г. А. Монахова. - М. : Машиностроение, 1974. - 598 с. : ил. -Авт. указаны на обороте тит. л. - Библиогр.: с. 582. - Предм. указ.: с. 583.

11. Обработка металлов резанием [Текст] справочник технолога / А. А. Панов [и др.]; под общ. ред. А. А. Панова. - 2-е изд., перераб. и доп. - М. : Машиностро-

ение, 2004. - 784 с.

12. Резников, А. Н. Теплофизика резания [Текст]: научное издание / А.Н. Резников. - М. : Машиностроение, 1969. - 288 с.

13. Креймер, Г.С. Высокопроизводительная обработка стали твердосплавными резцами при прерывистом резании [Текст] / Г.С. Креймер, H.H. Зорев. - М.: Машгиз, 1961.-79 с.

14. Современные методы конструирования, контроля качества и прогнозирования работоспособности режущего инструмента [Текст] / Ю.Г. Кабалдин, Б .Я. Мокрицкий, H.A. Семашко, С.П. Тараев. - Владивосток: Дальневост. ун-та, 1990.- 121 с.

15. Лоладзе, Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента [Текст] / Т.Н. лоладзе. - М.: Машиностроение, 1982. - 320 с.

16. Макаров, А.Д. Оптимизация процессов резания [Текст] / А.Д. Макаров. - 2-е изд. - М.: Машиностроение, 1976. - 278 с.

17. Полетика, М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностях инструмента [Текст] / М.Ф. Полетика. - М.: Машиностроение, 1969. - 150 с.

18. Розенберг, A.M., Еремин А.Н. Элементы теории процесса резания металлов [Текст] / A.M. Розенберг, А.Н. Еремин. - М.; Свердловск: Машгиз. [Урало Сиб. отд-ние], 1956. - 319 с.

19. Розенберг, Ю.А. Создание нормативов по определению сил резания с использованием теоретических зависимостей процесса резания [Текст] / Ю.А. Розенберг // Вестник машиностроения. - 2000. - № 9. - С. 35-40.

20. Силин, Р.И. Анализ процесса снятия стружки металла режущим клином [Текст] / Р.И. Силин, A.A. Мясищев, С.С. Ковальчук. // Известия вузов - Машиностроение, 1989. - №2. - С. 145-148.

21. Бетанели, А.И. Прочность и надежность режущего инструмента [Текст] / А.И. Бетанели. - Тбилиси: Сабчота Сакартвело, 1973. - 304 с.

22. Зорев, H.H. Обработка резанием тугоплавких сплавов [Текст] / H.H. Зорев, З.М. Фетисов. - М.Машиностроение, 1966. - 227 с.

23. Горбачева, Т.Б. Рентгенография твердых сплавов [Текст] / Т.Б. Горбачева. -

М: Металлургия, 1985. - 102 с.

24. Лоладзе, Т.Н. Износ режущего инструмента[Текст] / Т.Н. Лоладзе. -М.:Машгиз, 1958. - 356 с.

25. Васин, С. А. Резание материалов [Текст]: термомеханический подход к системе взаимосвязей при резании: учебник для студентов, обучающихся по специальностям "Технология машиностроения" и "Металлорежущие станки и инструменты" направление подготовки дипломированных специалистов "Кон-структорско-технологическое обеспечение машиностроительных производств" / С. А. Васин, А. С. Верещака , В. С. Кушнер . - М.: МГТУ, 2001. - 448 с.

26. Верещака, A.C. Резание материалов [Текст]: учебник для студентов вузов, обучающихся по направлению подготовки бакалавров и магистров "Технология, оборудование и автоматизация машиностроительных производств" и направлению подготовки дипломированных специалистов "Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств" / А. С. Верещака, В. С. Кушнер. - М.: Высшая школа, 2009. - 535 с.

27. Справочник по технологии резания материалов. В 2-х книгах [Текст]: пер. с нем. / ред.: Г. Шпура, Т. Штеферли ; пер. Ю. М. Соломенцев. - М.: Машиностроение, 1985.

28. Режимы резания труднообрабатываемых материалов [Текст] : справочник / Л. Я. Гуревич и др. - 2-е изд., перераб. и доп. - М. : Машиностроение, 1986. - 240 с.

29. Режимы резания труднообрабатываемых материалов [Текст]: справочник. -М.: Машиностроение, 1976. - 176 с.

30. Тахман, С.И. Силы резания и методы их определения [Текст] / С.И. Тахман, Ю.А. Розенберг // Часть 1. Общие положения: Учебное пособие. - Курган: КМИ, 1995.- 104 с.

31. Некрасов, Р.Ю. Прочность, надежность и эксплутационный ресурс режущего инструмента [Текст]: учебное пособие для студентов направления 657800 -"Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных произ-

водств" / Р. Ю. Некрасов, У. С. Путилова ; ред. М. X. Утешев ; ТюмГНГУ. -Тюмень: ТюмГНГУ, 2008. - 132 с.

32. Якобе, Г.Ю. Оптимизация резания [Текст] = Spanungsoptimierung. Verfahrensgestaltung durch technologische Optimierung in der spanungstechnik : параметризация способов обработки резанием с использованием технологической оптимизации / Г. Ю. Якобе, Э. Якоб, Д. Кохан. - М. : Машиностроение, 1981.-279 с.

33. Кравченко, Б.А. Силы, остаточные напряжения и трение при резании металлов [Текст]: научное издание / Б.А. Кравченко. - Куйбышев: Книжное издательство, 1962. - 178 с.

34. Резников, А. Н. еплообмен при резании и охлаждение инструментов [Текст]: научное издание / А.Н. Резников. - М.: Машгиз, 1963. - 200 с.

35. Силин, С. С. Метод подобия при резании металлов [Текст] / С.С. Силин. - М.: Машиностроение, 1979. - 152 с.

36. Баранов, A.B. Расчет оптимальной скорости резания при зенкеровании сталей и сплавов [Текст] / A.B. Баранов, С.С. Силин // Станки и инструменты. - 1989.

- № 6. - С. 34.

37. Киффер, Р. Твердые сплавы [Текст] / Р. Киффер, Ф. Бенезовский , В.И. Третьяков. -М.: Металлургия, 1971. - 390 с.

38. Креймер, Г.С. Прочность твёрдых сплавов [Текст] / Г.С. Креймер. - М.: Металлургия, 1966. - 200 с. i

39. Третьяков, В.И. Твердые сплавы [Текст] / В.И. Третьяков, И.Н. Чапорова // Сб. трудов ВНИИТС. - №1. - Металлургиздат, 1959. - 191 с.

40. Киселев, Н.Ф. Исследование прочности режущих кромок инструмента при ударно-циклических нагрузках [Текст] / Н.Ф. Киселев, И.П. Третьяков, Н.В. Яцук // Известия вузов - М.: Машиностроение, 1970. - №10.

41. Чуйков, P.C. Интерферометрический метод исследования упругих постоянных инструментальных твердых сплавов [Текст] / P.C. Чуйков // Новые технологии

- нефтегазовому региону: Материалы 2-й региональной научно-практической конференции молодых ученых. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2003. - С. 139-140.

42. Артамонов, E.B. Интерферометрический метод исследования модуля упругости и коэффициента Пуассона инструментальных материалов [Текст] / Е.В. Артамонов, И.А. Ефимович, Р.С.Чуйков // Нефть и газ Западной Сибири: Материалы международной научно-технической конференции, посвященной 40-летию ТюмГНГУ. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2003. - С. 33-34.

43. Артамонов, Е.В. Метод исследования упругих постоянных твердых сплавов [Текст] / Е.В. Артамонов, И.А. Ефимович, P.C. Чуйков // Нефть и газ: проблемы недропользования, добычи и транспортировки: Материалы научно-технической конференции, посвященной 90-летию со дня рождения В.И. Му-равленко. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2002. - С. 249-250.

44. Ammann Е., Hinnuber J. Stahl und Eisen, 1951, Bd 71, S. 1Л81—1090.

45. Chermant J.L. and Osterstock F.. Fracture Toughness and Fracture of TiC-Co Composites. - J. Mat. Sei., №11; 1939-1951, 1976.

46. Kieffer R., Benesovsky F. Hartmetalle. Springer-Verlag, Wien-New-York 1965.

47. Справочник по машиностроительным материалам [Текст]: в 4 т. / под ред. д-ра техн. наук Г.И. Погодина-Алексеева. - М.: Машгиз, 1959 - Т.2: Цветные металлы и их сплавы / ред. инж. М.А. Бочвар; [авт: М.Ю. Балыпин, канд. техн. наук, C.B. Виноградов, инж., С.Г. Глазунов, канд. техн. наук и др.]. - М.: Машгиз, 1959.-639 с.

48. Brams S.H. Iron Age, 1945, v.156. №13, p.55.

49 French. D.N. and Amer J. Ceram. Soc., 1969, v. 52, №5, p. 267.

50. E.W. Engle and J. Wulff. Powder Metallurgy, Am. Soc. Met., Cleveland, 1942, p. 436-453.

51. Irwin G.R., In « Fracture Vtchanics», Structural Mechanics, Proceedings of the First Symposium on Naval Structural Mechaniks, Pergamon Press, New York, 1960, pp. 557-594.

52. Pfau H., Rix W. Über den Gitterzustand und die Festigkeit des Wolframkarbid -Körnes im Hartmetallgefuge. - Z. Metallkunde, 1952, Bd 43, №13, S. 440^143.

53. Feigar R.P., Lubahn I.D. Proceed. ASTM. 1957, v.57. p.770.

54. Funke V. F. etc. FMM, 1961, t.12, v. 3, p. 382.

55. Kerper M.G. a.u. Res. Nat. Bur. Standarts. 1958. v.61. №3, p. 149.

56. Lardner E., Mc Gregor N.J. Inst, of Metals, 1951, v.80, p.369.

57. Sandford E.Y., Trent E.M. Symposium on Powder Metallurgy. Iron Stell Inst Special Report, 1947, v.38, p.84.

58. Koster W., Rauscher W.Z. Metallkunde. 1948, Bd 39, S.l 11.

59. Späht W. Einige Betrachtungen zum Festigkeitsverhalten von Hartmetallen. -Metall, 1958, Bd 12, №10, S. 925-929.

60. Лошак, М.Г. Прочность и долговечность твердых сплавов [Текст] / М.Г. Лошак. - Киев: Наук, думка, 1984. - 325 с.

61. Riviere R., Bernard R.J. Phys. et Radium, 1958, v. 19, №12, p. 819.

62. Bernard R. Jernkontorets Annaler, 1963, v. 147, №1, p. 22.

63. Ballhausen C. Werkstattstechn. und Maschinenbau, 1952, Bd 43, S. 452—455; 1953, Bd 44, S. 236—242; 1954, Bd 45, S. 557— 561.

64. Васильев, Д.М. О микронапряжениях, возникающих в поликристаллических образцах при пластическом деформировании [Текс] / Д.М. Васильев // ЖТФ. -1958.-Т. 28. -№1. - С. 25.

65. Gurland J. Trans. ASM, 1958, v. 50, р. 1063.

66. Механика деформирования и разрушения при резании [Текст]. Т. 1. Нестационарный процесс резания / Б. В. Барбышев [и др.]; ред. М. X. Утешев; ТюмГН-ГУ. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2012. - 212 с.

67. Ефимович, И.А. Напряженно-деформированное состояние и прочность режущих элементов инструментов [Текст] / И.А. Ефимович, Е.В. Артамонов, Н.И. Смолин, М.Х. Утешев. - М.: Недра, 2001.- 199 с.

68. Артамонов, Е.В. Модели температурных микронапряжений в режущих твердосплавных пластинах [Текст] / Е.В. Артамонов, P.C. Чуйков // Труды XXIV Российской школы по проблемам науки и технологий, посвященная 80-летию со дня рождения академика В.П. Макеева. Сборник кратких сообщений. -Екатеринбург: УрО РАН, 2004. - С. 306-307.

69. Артамонов, Е.В. Повышение работоспособности сменных твердосплавных пластин путем снятия температурных микронапряжений [Текст] / Е.В. Арта-

монов, P.C. Чуйков // Труды XXIV Российской школы по проблемам науки и технологий, посвященная 80-летию со дня рождения академика В.П. Макеева. Сборник кратких сообщений. - Екатеринбург: УрО РАН, 2004. - С. 475-477.

70. Артамонов, Е.В. Экспериментальное определение внутренних напряжений в инструментальных твердых сплавах [Текст] / Е.В. Артамонов, P.C. Чуйков, С.С. Чуйков // Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении. В 2 т. Том 2: Материалы IV международной научно-технической конференции. - Тюмень: Изд-во «ВекторБук», 2008. - С. 26-28.

71. Чернявский, К.С. Структура спечённых твёрдых сплавов [Текст] / К.С. Чернявский, И.Н. Чапорова. - М.: Металлургия, 1975. - 247 с.

72. Коноваленко, Н.К Новиков Н.В.,. и д.р. Влияние структурных факторов на трещиностойкость сплавов WC-CO при высоких температурах [Текст] / Н.К. Коноваленко, Н.В. Новиков // Сверхтвердые материалы - 1981. - №5. - С. 2026.

73. Уманский, Я.С. Рентгенография металлов и полупроводников [Текст]: учеб. пособие для студ. металлург, спец. вузов / Я.С. Уманский - М.: Металлургия, 1969.-496 с.

74. Избранные методы исследования в металловедении [Текст] / Г.И. Хунгер. -М.: Металлургия, 1985. - 416 с.

75. Чуйков, P.C. Повышение работоспособности сменных твердосплавных пластин путем снятия внутренних напряжений : дис. ...канд. техн. наук : 05.02.07 / Чуйков Роман Сергеевич. - Т., 2004. - 108 с. :

76. Bock Н., Hoffmari Н., Blumenauer Н. Mechanische Eigenschaften von Wolframkarbid - Kobalt - Legierungen. - Technik, 1976, 31, N1, S. 47-51.

77. Теория резания. Ч 1. Механика процесса резания [Текст]: учебное пособие / М.Ф. Полетика.- Томск: Изд. ТПУ, 2001.- 202 с.

78. Мелихов, В.В. Контактные нагрузки на задней поверхности инструмента [Текст] /В.В. Мелихов, М.Ф. Полетика // Вестник машиностроения. - 1967. -№9.-С. 78-81.

79. Прибылов, Б.П. Основы расчета режущего инструмента на прочность [Текст] / Б.П. Прибылов. - М.: ВНИИ, 1966.

80. Утешев, М.Х. Исследование процесса резания поляризационно-оптическим методом [Текст] / М.Х. Утешев, М.Ф. Полетика // Известия Томского политехнического института. - Томск, 1964. - №. 114.-С. 114-118.

81. Малкин А.Я. Исследование процесса резания металлов при обработке сталей высоких механических качеств: дисс. ... докт. техн. наук: 05.02.07 / Малкин Александр Яковлевич. - Москва, 1949.

82. Креймер, Г.С. Статическая и циклическая прочность металлокерамических твердых сплавов карбид-вольфрам-кобальт [Текст] / Г.С. Креймер, О.С. Сафонова, А.И. Баранов // ЖТФ. - 1955. - Т. XXV. Вып. I. - 117 с.

83. Талантов, Н.В. Физические основы процесса резания, изнашивания и разрушения инструмента [Текст] / Н.В. Талантов. - М.: Машиностроение, 1992. -240 с.

84. Полетика, М.Ф. Контактные условия как управляющий фактор при элементном стружкообразовании [Текст] / М.Ф. Полетика // Прогрессивные технологические процессы в машиностроении: Сборник научных трудов. - Томск: Изд-во ТПУ, 1997. - С. 6-13.

85. Кабалдин, Ю.Г. Исследование разрушения режущей части твердосплавного инструмента при фрезеровании [Текст] / Ю.Г. Кабалдин // Вестник машиностроения. - 1981.-№ 8.-С. 52-54.

86. Кабалдин, Ю.Г. Хрупкое разрушение режущей части инструмента [Текст] / Ю.Г. Кабалдин // Вестник машиностроения. - 1981. - № 7. - С. 41-42.

87. Nishimatsu С., Gruland J. Transact. ASM. 1960, v.52. p.469.

88. Ковальский, A.E. Влияние технологических режимов на внутризеренную структуру твердых сплавов (рентгеноанализ) [Текст] / А. Е. Ковальский // Всесоюзный научно-исследовательский институт твердых сплавов (ВНИИТС). Сб. трудов. : с 1970 г. Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт тугоплавких металлов и твердых сплавов (ВНИИТС) . - М. : Метал-лургиздат, 1959-1981. - 1/23 : Твердые сплавы : сб. тр. / отв. ред. С. И. Башки-

ров . -М. : Металлургиздат, 1959 . - С. 275-294.

89. Grube W.Z. Metall Progress, 1950, Bd. 57. 341.

90. Бетанели, А.И. Хрупкая прочность режущей части инструмента [Текст] / А.И. Бетанели. - Тбилиси: Грузинский политехнический ин-т, 1969. - 319 с.

91. Артамонов Е.В. Прочность и работоспособность сменных твердосплавных пластин сборных режущих инструментов: дисс. ... докт. техн. наук: 05.02.07 / Артамонов Евгений Владимирович. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2003. - 192 с.

92. Александров, А .Я. Поляризационно-оптические методы механики деформируемого тела: монография / А.Я. Александров, М.Х. Ахметзянов. - М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит., 1973. - 576 с.

93. Горелик С.С. Рентгенографический и электронно-оптический анализ [Текст]: учеб. пособие для вузов / С.С. Горелик, Ю. А. Скаков, JL Н. Расторгуев . - 4-е изд., перераб. и доп . - М. : Изд-во МИСиС, 2002 . - 358 с.

94. Фрохт, М.М. Фотоупругость. Поляризационно-оптический метод исследования напряжений. Т. 2 : в 2-х т.: пер. с англ. [Текст] / М. М. Фрохт, Н. И. При-горовский . - М. : Гостехиздат, 1950 . - 488 с.

95. Остафьев, В.А. Расчет динамической прочности режущего инструмента [Текст] / В.А. Остафьев. - М.: Машиностроение, 1979. - 168 с.

96. А. с. 78767 СССР, Кл. В 23 В 1/00. Способ обработки металлов с подогревом в зоне резания электрическим током [Текст] / Ананьев С.Л.,Иоффе М.М.,Ларин М.Н., В.В. Фильчев (СССР). -№ 380505; заявл. 16.06.48; опубл. 01.01.49.

97. Балашов, Д.Б. Физика твердого тела [Текст] / Д.Б. Балашов, Ф.Ф. Воронов. ФММ. - 1960. - Т. 9. - №4. - 616 с.

ОС Т^отэглг-чгстиг Р Г1 ллттот/гтлт/т ГПГат/ргг1 • ттг\г»г^т/та ТТГТ5Г тэ\/г2г\тэ / Р г т^РИГУПКЯЫ —

KJ . А X »Л. • ivj V^/XlJiHVIl L 1 vJ\V X J . J 1VV« ilVWVIlV fC^Jiyi л-fj JViJ / А .А . A wwV^IVÄli.

M.: Высш. шк., 1979. - 656 с.

99. Ящерицын, П. И. Основы резания материалов и режущий инструмент [Text] : учебник для студентов инженерно-пед., инженерно-эконом. спец.машиностроит. профиля вузов / П. И. Ящерицын. - 2-е изд., доп. и перераб. - Минск : Вышэйшая школа, 1981. - 560 с., .

100. Общемашиностроительные нормативы режимов резания для обработки рез-

цами и фрезами, оснащенными композитом (временные) [Текст]: утв. 16 сентября 1977 г. - М.: [s. п.], 1980. - 31 с.

101. Общемашиностроительные нормативы режимов резания [Текст]: справочник в 2-х томах. - М.: Машиностроение, 1991 - Т. 1. - 640 с.

102. Костив, В.М. Инструментальные твердые сплавы и их влияние на работоспособность металлорежущих инструментов [Текст]: учебное пособие / В.М. Костив, Е.В. Артамонов. - Тюмень: ТюмГНГУ, 1998. - 136 с.

103. Ковенский, И.М. Методика определения оптимальных условий резания инструментами из твердых сплавов [Текст] / И.М. Ковенский, Е.В. Артамонов, В.М. Костив, Т.Е. Помиталова // Энергосберегающие технологии в нефтегазовой промышленности России: Материалы международного совещания. - Тюмень: ТГНГУ, 2001.-Ч. 1.-С. 142-143.

104. Трифонов, В.Б. Устройство предварительного подогрева режущей части как способ повышения стойкости инструмента [Текст] / В.Б. Трифонов, В.М. Костив, P.C. Чуйков // Нефть и газ Западной Сибири: Материалы международной научно-технической конференции, посвященной 40-летию ТюмГНГУ -Тюмень: ТГНГУ, 2003. - С. 35-36.

105. Артамонов, Е.В. Ударная вязкость как критерий оценки температур максимальной работоспособности твердого сплава [Текст] / Е.В. Артамонов, В.М. Костив, P.C. Чуйков // Нефть и газ Западной Сибири: Материалы международной научно-технической конференции, посвященной 40-летию ТюмГНГУ - Тюмень: ТГНГУ, 2003. - С. 37-38.

106. Сенькин, Е. Н. Основы теории и практики фрезерования материалов [Текст] / Е. Н. Сенькин. - Л. : Машиностроение, 1989. - 103 с.

107. Пат. 2254211, Российская Федерация. Металлорежущий инструмент / В.Н. Кусков, Е.В. Артамонов, P.C. Чуйков, В.Б. Трифонов, В.М. Костив; заявитель и патентообладатель Е.В. Артамонов, P.C. Чуйков, С.С. Чуйков. Ун-т - № 2004101575/02; заявл. 19.01.2004, опубл. 20.06.2005.

108. Трифонов, В.Б. Металлорежущий инструмент повышенной работоспособности [Текст] / В.Б. Трифонов, Е.В. Артамонов, P.C. Чуйков // Новые техноло-

гии нефтегазовому региону: Материалы 3-й региональной научно-практической конференции молодых ученых. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2004. - С. 20-21.

109. А. с. 1247173 СССР, МКИ4 В 23 В 27/16. Резец для обработки труднообрабатываемых материалов [Текст] / А .Я. Алифанов (СССР). - № 3533897; заявл. 11.01.83; опубл. 30.07.86.

110. Режущие инструменты [Текст] : учебное пособие для студентов вузов, обучающихся по направлениям подготовки "Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств" / В. А. Гречишников [и др.]. -Старый Оскол : ТНТ, 2009. - 388 с.

111. Четвериков, С.С. Металлорежущие инструменты (проектирование и производство) [Текст]: учебное пособие для вузов / С. С. Четвериков. - 5-е изд., пе-рераб. и доп. - М. : Высшая школа, 1965. - 731 с.

112. Заявка на полезную модель №2013113465,-МПК В23 В 27/16 (2006.01). Установка для регулируемого подогрева твердосплавной режущей пластины / Е.В. Артамонов, С.С. Чуйков, P.C. Чуйков; ТюмГНГУ. - Заяв. 26.03.2013.; По-лож. реш. 15.08.2013. - 5 е.: 2 ил.

113. Артамонов, Е.В. Металлорежущий инструмент с предварительным подогревом сменных твердосплавных пластин [Текст] / Е.В. Артамонов, С.С. Чуйков // Омский научный вестник. Серия Приборы, машины и технологии. — 2010. — №1(87).-С. 24-26.

114. Артамонов, Е.В. Повышение работоспособности режущих твердосплавных элементов [Текст] / Е.В. Артамонов, P.C. Чуйков, С.С. Чуйков // Новые технологии нефтегазовому региону Материалы Всероссийской научно-практической конференции. Тюмень: ТюмГНГУ, 2010. - С. 104-107.

115. Справочник инструментальщика [Текст]: справочное издание / И. А. Ординарцев. - Д.: Машиностроение, 1987. - 846 с.

116. Короткое, И.А. Фрезерный инструмент [Текст]: учебное пособие для студентов вузов, обучающихся по направлению подготовки "Конструкторско-

технологическое обеспечение машиностроительных производств" / И. А. Короткое, А. Г. Схиртладзе, В. П. Борискин. - Старый Оскол: ТНТ, 2006. - 248 с.

117. Режущие инструменты, оснащенные сверхтвердыми и керамическими материалами, и их применение [Текст]: справочник / Жедь В.П. - М.: Машиностроение, 1987. - 320 с.

Российская Федерация '' Общество с ограниченной ответственностью

625059, i. Тюмень, ул. Т. Маркова , 6; тел/факс [phone], 681-378 ИНН/КПП 720 317 0515/ 720 301 001, р/с 407 02 810 767 020 000 169 в Западно-сибирский банк Сбербанка РФ г. Тюмени, к/с 301 018 108 000 000 00 651,БИК 047 102 651 http:// www.stroymash72, E-mail: stroymash72(У:vаndex.ru

АКТ

о внедрении результатов . научно-исследовательской работы

Настоящий акт составлен о том, что результаты диссертационной работы Ч\йкова С.С. на тему «О влиянии внутренних напряжений в.инструментальных твердых сплавах на' работоспособность сборных инструментов», выполненной на кафедре «Станки и инструменты» Тюменского государственного нефтегазового университета

переданы для внедрения ООО «Сибстроймаш» в виде р\ководящих технических материалов «Повышение работоспособности сменных твердосплавных пластин путем предварительною их нагрева». '

Исполнители: сотрудники ТюмП 1ГУ Артамонов Е.В:, Чуйков С.С. (внедрение Р1М позволило: - .

1. Повысить эффективность использования и уменьшить число отказов сборного режущего инструмента с СМ11 в 2-3 раза.

2. Повысить работоспособность сборного режущего инструмента с СМП из инструментальных твердых1 сплавов на 40-50%. •

Экономический эффект в расчете на год составляет 110 тыс. рублей.

От вуза

От предприятия: <тор

«С и б строД /а LL!»

.Р. 'KöKüiap'ÖB';

Соискатель </7

Е.В. Артамонов С.С. Чуйков

■ í ■ конструктореко-технблогинеского отдела ООО «Сибстроймаш»

J Т.А. Ожогина

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО

ЗАВОД ГЕОЛОГОРАЗВЕДОЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ И МАШИН

(ОАО "ГРОМ") ^

уп. Дружбы, в. 130, г. Тюмень, Россия, 62503», а/я1590 ■ тел'фвяс (34511 47-29-22, 47-25-80 т<!Л:47.2В-»8,47.г$-#2 с . B-msit: [e-mail]-

ОКЛО 05246600, ОГРН 1027200760414

инн/кпп 720г08Ш4П10г0ю01

■ ■p/c"40702S102SSS9000002Ste't3a(icu6miuSaim" (ОАО):г; .Тюмокь к/с ЗО1О181О1ООООМООвЩ!ВИК04713ОШ. оконх иш- ,

АКТ

о внедрении результатов научно-исследовательской работы

, Настоящий акт составлен о том, что результаты диссертационной работы Чуйкова С.С. на тему «О влиянии внутренних напряжений в инструментальных твердых сплавах на работоспособность сборных инструментов», выполненной на кафедре «Станки и инструменты» -Тюменского- государственного нефтегазово! о

университета

переданы для внедрения ОАО «ГРОМ» в виде руководящих 1ехпических материалов «Повышение работоспособности сменных твердосплавных пластин путем предварительного их нагрева». _ -

Исполнители: сотрудники ТюмП1ГУ Артамонов Е.В., Чуйков С.С. Внедрение РТМ позволило: ^ ^ „ - -

1. Повысить эффективность использования и уменьшить, число откаюв сборного режущего инструмента с СМГГ в 2:3 раза-.

2, Повысить работоспособность сборного режущего инструмента с СМП и„* инс груменчальных твердых сплавов на 40-50%.

Экономический эффект в расчете па год составляет 180 тыс. рублей.

.м0сйяшей»-. - ■ » г-' • л ' . « .. ,.v •■.',■••. . ;• *- •

С)т вуза: /Прореку ( 1юмП:1ГУ

ffnK'- -

Иаучный:руководитель, д.т.н., профессор

_ Е.В. Артамонов С.С. Чуйков

От предприятия: Генеральный директор ОАО «ГРОМ»

/ / - , - Федин

Началь ни к кон стру ктор с ко-технологического отдела ОАО «ГРОМ»

■ А

Ю.А. Сараев

< ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО '

"ТЮМЕНСКИЙ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫЙ ЗАВОД"

625037, г.Тюмень, 'почтовый адрес:.аш-3463 телефон (факс): 43-20-24

ИНН 7202105337. р'с 40702810763000000171

. и с 30101810900000000957, ЬИК 047106957 Бднк фичиап ОАО «УрачС'иоиг Ьрмснп......

о внедрении результатов научно-исследовательской работы

Настоящий акт составлен о том, что результаты диссертационной работы Чуйкова С.С. на тему «Влияние внутренних напряжений в инструментальных твердых сплавах на работоспособность сборных инструментов», выполненной на кафедре «Станки и инструменты» Тюменского государственного нефтегазового университета- переданы для внедрения на-",.ЗАО «Тюменский машиностроительный ',завод»в виде руководящих технических материалов «Повышение работоспособности сменных твердосплавных пластин путем предварительного их нафева».

Исполнители: сотрудники ТюмГШ У Артмонов Е.В., Чуйков С.С.

Внедрение РТМ позволило: .

1. Повысить -эффективность использования и уменьши!ь число отьазов сборного режущего инструмента с СМИ в 2-3 раза,-

2. Повысить работоспособность сборного режущего инструмента с СМИ . из ипстр)ментальных твердых сплавов на 40-50%.'

"Экономический эффект в расчете на год составляет 130 тыс. р\блей.

'' Тюу ПТЕГШГ'

Научный рукб д.т.н.. г^эофессор

Е.В.Артамонов

Чуйков С.С.

От предприятия: ¿Гехйцческий директор "X ЗАО «Тюм'ещ лмашзавод»

^Началыш^^конструкторско-тёхнолоТического отдела

„ кЛ7^^^)'1' Л.А.Казанцева