Несущая способность и деформативность соединений элементов деревянных конструкций на вклеенных стальных стержнях с учетом действия основных эксплуатационных факторов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат технических наук Оспанова, Жумабике Нургалиевна

• Оспанова, Жумабике Нургалиевна
• кандидат технических наук
• 1984

Оглавление диссертации кандидат технических наук Оспанова, Жумабике Нургалиевна

ВВВДЕНЙЕ

Глава I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛДДОВАНШ

1.1. Действие статических нагрузок на соединения на вклеенных стерзшях.

1.2. Выносливость конструкционных материалов и клеевых соединений

1.3. Выводы и задачи исследования.

Глава 2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИШТАПЫЖ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1. Испытания образцов соединений стальных стержней с древесиной

2.2. Испытания балок-моделей

2.3. Испытания натурных конструкций

2.4. Испытания по подбору теплостойкого состава клея.

2.5. Определение механических характеристик древесины.72

2.6. Оборудование для испытаний

Глава 3. ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВИОСТЬ СОЕДИНЕНИЙ СТЕРЖНЕЙ С ДРЕВЕСИНОЙ РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ.

3.1. Влияние угла наклона вклеивания к волокнам древесины на прочность и деформативность соединения

3.2. Прочность и деформативность соединений при постоянной статической нагрузке

3.3. Выносливость соединений

•Стр.

3.4. Расчет прочности клеевого соединения стального стержня с древесиной с учетом влияния пограничного слоя.

Глава 4. ИССЛЕДОВАНИЕ КОНСТРУКЦИЙ С УЗЛАМИ НА ВКЛЕЕННЫХ

СТЕРШИХ.

4.1. Статические и циклические испытания балок-моделей с соединениями на вклеенных стальных стержнях.

4.2. Составные балки, соединенные вклеенными стержнями.

Глава 5. СВОЙСТВА КЛЕЕВОГО СОЕДИНЕНИЯ СТАЛЬНЫХ СТЕРШЕЙ

С ДРЕВЕСИНОЙ.

5.1. Подбор клеевой композиции для соединения стержней с древесиной.

5.2. Влияние эксплуатационных воздействий на прочность клеевого соединения.

Глава 6. ТЕХНОЛОГИЯ ВШИВАНИЯ СТАЛШЫХ СТЕРШЕЙ В ДРЕ ВЕСИНУ И ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ.

6.1. Технология вклеивания стальных стершей и

• контроль качества соединения . 20Г;

6.2. Технико-экономическая оценка соединений элементов деревянных конструкций на вклеенных стальных стержнях

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Несущая способность и деформативность соединений элементов деревянных конструкций на вклеенных стальных стержнях с учетом действия основных эксплуатационных факторов»

В Основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года поставлена задача наращивать выпуск прогрессивных железобетонных, металлических и деревянных конструкций.

Древесина, как конструкционный материал в последнее время благодаря своим положительным качествам - легкому весу, высокой прочности, малому коэффициенту теплопроводности, высокой стойкости к химической агрессии, легкости обработки имеет широкое признание как конструкционный материал у нас в Союзе и за рубежом.

Опыт строительства показал перспективность применения клееных деревянных конструкций для покрытия большепролетных общественных и производственных зданий. Создание конструкций различных форм и очертаний больших пролетов требует разработки соединений сопряжения элементов конструкций.

С появлением клеев, обеспечивающих хорошую адгезию, как с древесиной так и с металлом, стало возможным соединение элементов деревянных конструкций с помощью вклеенных стальных стержней.

До настоящего времени исследования соединений сводились в основном к испытаниям малых образцов на действие кратковременных нагрузок при вклеивании стержней вдоль волокон. При вклеивании:: под углами 30-45° к волокнам увеличивается прочность и надежность соединения, так как наклонно расположенный стержень обеспечивает сцепление не с отдельным слоем клееного пакета, а с рядом слоев, исключая влияние усушечных трещин, однако в силу анизотропии древесины в этом случае должна увеличиваться деформативность, которая до настоящего времени не исследована.

Для вклеивания стержней используются эпоксидные клеи холодного отверждения, которые характеризуются высокой прочностью, низкой деформативностью, но не теплостойки, дефицитны, имеют высокую стоимость, что в некоторых случаях ограничивает применение соединения, t

Цель настоящей работы. Комплексные исследования прочностных и деформационных свойств соединения элементов деревянных конструк

УГЛА НАКЛОНА к волокнам, ций на вклеенных стальных стержнях в зависимости отУ-бостава клея и действия эксплуатационных факторов.

Автор выносит на защиту:

- результаты экспериментального изучения напряженно-деформированного состояния соединения с учетом угла вклеивания стержней к волокнам древесины и действия кратковременных и длительных статических, а также циклических нагрузок;

- предложения по уточнению расчета соединения стальной стержень-древесина;

- результаты подбора и экспериментальной проверки на действие эксплуатационных факторов новых клеевых составов,отличающихся повышенной теплостойкостью и большей доступностью по сравнению с эпоксидными клеями;

- основу рекомендаций по технологии вклеивания стержней.

Научная новизна работы состоит в экспериментально-теоретическом исследовании закономерности изменения напряженно-деформированного состояния соединения стального стержня вклеенного,в древесину, в зависимости от геометрии соединения, упругих и деформационных характеристик клея и действия температурно-влажностных факторов при различных режимах нагружения.

Практическое значение работы заключается в установлении прочностных и деформационных характеристик соединений с учетом рецептуры клея и разработке рекомендаций по технологии изготовления соединений.

- б

Результаты исследований а) использованы при разработке нормативных документов:

- разделов "Материалы" и "Соединения элементов деревянных конструкций" - Пособия по проектированию и расчету деревянных конструкции;

- разделов "Материалы", "Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям второй группы", "Расчет соединений элементов деревянных конструкций" - предложения для корректировки СНиП П-25-80 Нормы проектирования. Деревянные конструкции;

- "Временных рекомендаций по вклеиванию металлических стержней в деревянные элементы конструкций"; б) внедрены:

- МОСлОЩОРПРОЕКТом при расчете и конструировании узлов клееных деревянных арок пролетом 42 м, выполненных с применением наклонно вклеенных стержней для цилиндрической оболочки учебно-тренировочного катка "ЛОКОМОТИВ" в г.Москве;

- на Волоколамском ЭЗСК путем применения экспериментального клея и разработанной технологии вклеивания, при изготовлении узлов арок пролетом 12 м для покрытия животноводческих зданий, строящихся в Серпуховском районе Московской, области.

Работа выполнялась в отделе деревянных конструкций ЦНИИ строительных конструкции им.В.А.Кучеренко под руководством доктора технических наук А.С.Фрейдина.

Заключение диссертации по теме «Строительные конструкции, здания и сооружения», Оспанова, Жумабике Нургалиевна

Выводы и задачи исследований

На основании анализа литературных данных, изложенных в главе, можно сделать следующие выводы:

I, Использование в соединениях деревянных конструкций вклеенных стержней позволяет создавать надежный, жесткий, коррозион-ностойкий компактный стык. Узлы на вклеенных стержнях дают возможность конструировать большепролетные балки, фермы, решать сложные узлы сопряжения конструкций.

2• Обширные исследования по изучению прочности соединения стержней с древесиной относятся к стержням, вклеенным в древесину вдоль волокон. При вклеивании стержней под углом к волокнам увеличивается прочность и надежность соединения. К числу наиболее важных и в то же время мало изученных вопросов, связанных с поведением соединения при различных режимах нагружения, относятся вопросы податливости соединения особенно при работе, в том числе под постоянной и циклической нагрузках, стержней, вклеенных под углом к волокнам,

3. Рекомендованная в нормативных документах длина заделки стержней в древесину равная 10-30 d , основанная на изучении длительной прочности соединения в основном на малых образцах или при мало.й длине заделки, требует уточнения.

4. Существующий инженерный метод расчета адгезионных соединений дает значительную разницу между теоретическими и экспериментальными значениями несущей способности.

5. Применявшийся до сих пор для клеестервдевых соединений эпоксидный клей ЭПЦ-1 отличается высокой прочностью, низкой де-формативностью, малой усадкой и стойкостью к температурно-влаж-ностным воздействиям. Однако он характеризуется низкой теплостойкостью, дефицитностью, высокой стоимостью, наличием в составе токсичных компонентов, что сдерживает более широкое использование данных соединений.

Цель настоящей работы. Комплексные исследования прочностных и деформационных свойств соединения элементов деревянных конструкций на вклеенных стальных стержнях в зависимости от состава клея и действия эксплуатационных факторов.

В соответствии с намеченной целью и основываясь на анализе состояния вопроса определились следующие задачи исследований:

1. Экспериментальное изучение напряженно-деформированного состояния соединения с учетом угла вклеивания стержней к волокнам древесины и действия кратковременных и длительных статических, а также циклических нагрузок.

2. Разработка уточненного расчета соединения стальной . стержень-древесина на основе метода пограничного слоя , образующегося в контактной зоне клей-склеиваемый материал.

3. Подбор и экспериментальная проверка на действие эксплуатационных факторов новых клеевых составов, отличающихся повышенной теплостойкостью и большей доступностью по сравнению с эпоксидными клеями.

4. Разработка принципов технологии вклеивания стержней в древесину.

Глава 2. МЕТОДИКА ПРОВВДЕНШ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1» Испытания образцов соединений стальных стержней с древесиной

В большей степени вызывают сложности решения узлов при работе соединяемых элементов на растяжение, так как при сжатии часть нагрузки может быть передана чистым упором, а при растяжении стержень, вклеенный в древесину, работает на выдергивание, T.ei на сдвиг при растяжении. Работа стального стержня на выдергивание из древесины аналогична работе арматурного стержня замоноли-ченного в бетоне.

Анализ исследований вопросов сцепления арматуры, как с бетоном, так и с древесиной, показал правомерность проведения массовых испытаний с использованием образцов-призм,

В работах ВНИИ железобетона /70/, а также /53,72,87/ применяется методика вытягивания арматуры из массива, где реактивное усилие прикладывается не к призме, а к массиву в его периферийных зонах. При этом исключается трение по торну призмы, а также растрескивание, и создаются условия для депланации загруженного торца и возможности замера деформаций. Однако дня этого метода характерна высокая трудоемкость проведения массовых испытаний в силу больших размеров образца и сложность измерения смещения свободного конца стержня,

В работе использовались образцы призмы на двухстороннее выдергивание /14/ и на выдергивание стержня из древесины с упором призмы на торец (рис.2.1), во втором случав несущая способность соединения на 10-20$ ниже, В образцах на двухстороннее выдергивание при вклеивании стержней под углами к волокнам измерение деформаций загруженного и незагруженного концов невозможно без а) г

Jl. 2 i щ. о 3 к*. б)

Рис. 2.1 Схемы испытаний образцов натурных сечений : а- на выдергивание с упором на торец ; б- на двухстороннее выдергивание <

I- образец; 2- рамка ; 3 - система опорных плит; 4- скоба ; 5- усы; б - подкладочные пластины ; 7- зажимы пресса ; 8- пластины жестко соединены со стержнем нарушения целостности древесины. В связи с чем были приняты образцы призмы, испытываемые на выдергивание с упором на торец. Призмы изготавливались из клееного пакета на Волоколамском ЭЗСК.

Клееный пакет размерами 130^300x9000 мм набирался из пиломатериала длиной до 6 м, толщиной 22-30 мм. Изготавливали образцы с углом наклона стержня к волокнам 0; 30; 45 и 90°

Рекомендуется /82/ для соединения элементов деревянных конструкций использовать стержни диаметром от 12 до 25 мм класса не ниже А-П с длиной заделки от 10 до 30 d . В экспериментах были использованы стержни диаметром 14 мм класса А-У с длиной заделки 20 d с прочностью 1000,0 и пределом текучести 850 МПа. Ей-бор высокого класса арматуры объясняется повышенной прочностью соединения при действии кратковременных и многократно-повторных нагрузок.

На двухстороннее выдергивание образцы изготавливались следующим образом:

- для измерения смещения незагруженного конца к стержню с торца приваривался перпендикулярно ус арматуры ф 6AI, длиной 160 мм, со сплющенными концами;

- призма распиливалась на две полупризмы в одной из которых по оси выбирался полукруглый паз и в середине поперечный паз для размещения усов (рис.2.2).

При вклеивании стержней поперечный паз и усы изолировались, а клеем заполнялись основные пазы и пласти полупризм, устанавливался стержень и призма запрессовывалась. На рис.2.3 показана схема раскроя клееного пакета на заготовки-призмы и образец в готовом виде, испытываемый на выдергивание с упором на торец. Одиночный стержень располагается по геометрической оси призмы, причем диаметр отверстия для арматуры ф 14 мм составляет 18 мм. i ис.2.2 Стержень (а) и деревянные полупризмы (б) при изготовлении образцов на двухстороннее вьщергивание а) ч

30

0/4 flV А

Рис. 2.3 Схема раскроя клёёного пакета на образцы (а) ,внешний вид образца при испытании на выдергивание стержней из древесины с упором на торец (б)

С одной стороны стержень располагается заподлицо с деревянной призмой, с другой выступает из призмы на длину 370 мм. При испытаниях на двухстороннее выдергивание стержни крепились в захватах непосредственно, а при испытании образцов на выдергивание с упором на торец использовалась рамка, которая подвешивалась к верхнему захвату пресса. Призма устанавливалась опорным торцом на стальные плиты размерами 140x140 толщиной по 295 мм, имеющие центральное квадратное отверстие размерами 70x70 мм.

Нагрузка прикладывалась к выступающему концу стержня, причем образец центрировался с помощью шарового шарнира с центральным отверстием дяя пропуска арматуры. Вся эта система устанавливалась на полку рамки, также имеющей центральное отверстие (см.рис.2.1а).

Перед установкой в пресс проводили визуальный осмотр образцов с зарисовкой пороков и прочих дефектов древесины, фиксацией толщины досок. Деформации смещения стержня относительно древесины замерялись приборами механического действия. Со стороны незагруженного конца смещения стержня относительно древесины измерялись индикаторами с ценой деления 0,001 мм. Со стороны загруженного конца - индикаторами с ценой деления 0,01 мм.

У образцов на двухстороннее выдергивание для измерения смещения загруженных концов стержней индикаторы крепились к скобам огибающих торец призмы, выполненных из полосовой стали и имеющих фиксирующие зажимы. Измерительные ножки индикаторов в рабочем положении упирались в пластину,жестко прикрепленную к стержню на выходе из призмы. На длине заделки индикаторы крепились к древесине, и ножки приборов упирались в сплющенные плоскости усов.

В образцах, испытываемых на выдергивание с упором на торец, смещения незагруженного конца стержня замерялись индикатором, прикрепленным к огибающей торец скобе, а измерительная ножка упиралась непосредственно в торец арматурного стержня. Со стороны загруженного конца стержня деформации смещения замерялись двумя индикаторами, ножки которых упирались в консоли усов, прикрепленных жестко к стержню у выхода из призмы (рис.2.4).

Чтобы исключить возможное продавливание и проскальзывание винтов скоб, под ними были установлены металлические пластины на клею и шурупах с откерненными отверстиями. Кронштейны индикаторов также крепились к призме на клею и шурупах.

Распределение напряжений по длине заделки стержня при выдергивании, перераспределениенапряжений во времени при длительном действии нагрузки исследовались с помощью тензорезисторов с базой 20 мм. В стержнях с двух сторон выбирались пазы сечением 3x4 мм, в которые с шагом 40-50 мм вклеивались тензорезисторы. О работе слоев древесины, прилегающей непосредственно к соединению судили по показаниям тензорезисторов, приклеенных в пазах отверстий призм. При этом призмы распиливались пополам, в каждой половине фрезеровалось полукруглое отверстие и паз размерами 4x4 мм по оси отверстия, в которые вклеивались тензорезисторы (рис.2.5). Для обеспечения надежной работы, исключения влияния усадочных напряжений клея и возможности повреждения при вклеивании стержней, приклеенные к стержням и внутренней поверхности призм тензорезисторы снаружи покрывали слоем эластичного герметика, а затем слоем эпоксидного клея. Для оценки напряженно-деформированного состояния деревянных призм измерялись тензорезисторами деформации на наружных боковых поверхностях вдоль оси стержня и поперек (рис.2.5). Шаг расстановки тензорезисторов на стержне и древесине принят для сопоставления одинаковым. За разрушающую нагрузку при испытании на выдергивание стержня из деревянной призмы принято максимальное усилие, которое необходимо для сдви

Рис.2.4 Измерение смещений загруженного конца стержня: 1 -опорная пластина; 2 - усы; 3 - кронштейн для крепления индикатора

Ir

- 41

I-I

50

50 kO

320

5) jU

6; к a1 s>

§

§

§

40 Л

30

3-3

2-2 s>

§

§

§ о о ч

4 Ч

30 - •

4*°

Q>

00 cm

Рис. 2.5 Схемы расстановки тензорезисторов на стержне (а) на наружной поверхности (б) и в пазах призмы (в)

Tit; г< га арматуры относительно деревянного элемента и разрушения контактного слоя»

2.2. Испытания балок-моделей

Для исследования работы вклеенных стержней в условиях, приближенных к реальным, испытаны балки-модели размерами 80х200х х2400 мм, изготовленные из двух полубалок по 1200 мм. Склеивание балок производилось в производственных условиях Нелидовского ССК на фенольнорезорциновом клее ФРФ-50 (рис.2.6).

Балки изготовлены из сосновых досок толщиной 33 мм после острожки пиломатериалов второго и третьего сортов. Доски второго сорта располагались в наиболее напряженных растянутой и сжатой зонах сечения, среднюю зону выполняли из досок третьего сорта.

При конструировании узла балок был принят расчет на основе обеспечения несущей способности по древесине и возможном разрушении по соединению арматурного стержня с древесиной в растянутой зоне.

Перед конструированием узла балок для определения несущей способности и проверки методики и схемы испытания были испытаны балки цельного сечения (без стыка). Чтобы получить разрушение от чистого изгиба, точки приложения усилий были сближены к середине пролета и составили примерно 1/4 цролета /7/.

Балки распиливались пополам, в них вклеивались арматурные стержни и полубалки состыковывались с помощью соединительных деталей с приваренными вклеенными стержнями. В сжатой зоне балки стержни ф 14АУ вклеены вдоль волокон древесины на длину 10 d и приварены к соединительной детали (6). К одной из соединительных деталей приварен шарнир (7).

- .- ^ jboA * r 1 Т" ■ v 1200 | 1200

2400 . t——-

I-I r-=F-=Fn I Й.

1

НЩг r 7 5 —t

91 1 10 80 /0 i m i

Рис. 2.6 Конструкции узла балок-моделей

В растянутой зоне стержни (3) ф 14АУ вклеены в древесину по оси ширины сечения, под углом 30° к волокнам на длине 20 d , и к ним заподлицо приварена соединительная деталь (2). Соединительные детали сварены между собой парными коротышами-накладками (8) из арматурных стержней ф 14АУ длиной 150 мм. Чтобы исключить образование эксцентрицитета и искривления стержней, накладки приварены и сверху и снизу одиночным швом на некотором удалении от древесины.

В сжатой зоне предусмотрена для фиксирования положения полубалок сверху балки деревянная накладка (4) сечением 25x70 мм, прибитая гвоздями (9).

Таким образом, усилия в растянутой зоне будут восприниматься только стальными стержнями, а в сжатой вклеенными стержнями и древесиной. Шарнир в сжатой зоне фиксирует положение силы и позволяет задаваться плечом между растянутой и сжатой зоной.

Несущая способность стыка определялась следующим расчетом: максимальный момент в середине пролета для данной схемы испытания определяется по формуле:

М-- Р/2 -а, (2Д) где CL - расстояние между точкой приложения усилия и опорой (рис.2.7).

Шарнир в сжатой зоне позволяет задаваться в расчете плечом пары сил, воспринимающей данный момент:

2.2) отсюда можно найти усилие, действующее на соединительную деталь в растянутой зоне:

М=Р/2 ха z N

Рис.2.7 Расчетная схема стыка балок-моделей

А/„ м р/а • а , (2.з)

Так как стержень вклеен в балку под углом 30° к волокнам, то усилие А/ восцринимается работой стержня, как на выдергивание >Vp, так и на действие поперечной сдвигающей силы & •

Из силового треугольника оцределяем усилие /Vp , равное 0,87 V и fl =0,5 V .

Расчет прочности соединения арматурного стержня, вклеенного под углом к волокнам, выполнялся по формуле /65/ л/^У +

Та J \ Тн I ~ i 1 (2.4)

ГД© Тй ~ Ро. 'Fa - расчетная несущая способность одного стержня по условию прочности стержня на растяжение, 7н =70 с/2 для арматуры Ш - расчетная несущая способность стержня на один шов из условия его работы на изгиб при жестком сварном соединении с соединительным элементом.

Нагружение модельных балок производилось при помощи одного силовозбудителя с распределением усилия через траверсу на две точки, расположенные симметрично относительно середины пролета на расстоянии 850 мм от опор. Приложение нагрузки в точке обеспечивалось использованием ножей. Возможность смятия древесины на опорах и под ножами в точках приложения нагрузки исключили использованием распределительных пластин толщиной 10 мм. Цилиндрические опоры обеспечили свободу угловых перемещений и перемещений в направлении продольной оси балки.

Деформации прогибов балок измерялись прогибомерами системы Мокина с ценой деления 0,01 мм в середине пролета и в местах

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Оспанова, Жумабике Нургалиевна, 1984 год

1. Астрова Т.И. Экспериментальные исследования стержневой арматуры классов А-Ш и А-1У с бетоном: Автореф. дис. канд.техн. наук. - М., 1965, 23 с.

2. Ашкенази Е.К., Боксберг И.П., Рубенштейн Г.М., Туроверов К.К. Анизотропия механических свойств древесины и фанеры.-М.^Я.: Гослесбумиздат, 1958. 138 с.

3. Белянкин Ф.П. Влияние асимметрии циклов нагрузки и концентрации напряжений на прочность древесины при повторных нагрузках. Киев, Институт строительной механики Дй УССР, 1938.

4. Богданович А.Ф. К вопросу об ускоренном определении предела выносливости древесины при сжатии вдоль волокон. Тр.МИИТ, вып.78, М., 1953, с.25-30.

5. Богданович А.Ф. Об ускоренном определении предела выносливости древесины сосны при сжатии вдоль волокон. В кн.: Исследование прочности и деформативности древесины./Под ред.Карлсена Г.Г. М., Госстройиздат, 1956, с.158-166.

6. Бондин В.Ф., Вылегжанин Ю.Б. О прочности на сдвиг клеевых соединений стальных стержней с древесиной. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1976, № II, с.20-24.

7. Варфоломеев К).А. Исследование прочности изгибаемых элементов композитных сечений из клееной древесины: Автореф.дис. канд. техн.наук. М., 1982. 20 с.

8. Ду Ба Кием. Исследование прочностных и деформационных свойств эпоксидных клеев и соединений на их основе. Автореф. дис. канд.техн.наук. М., 1968. 26 с.

9. Ду Ба Кием, Урусов Р. А., Фрейдин А .С. Исследование влияния температурно-влажностных факторов на прочностные и деформационные свойства клеевых соединений древесины со стальной арматурой. Тр.ВДИИСК, 1972, вып.24, с.86-124.

10. Вуба К.Т. Температурные напряжения в клеевых соединениях разнородных материалов. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1974, № 10, с.26-30.

11. Дуба К.Т. Зависимость прочности клеевых соединений древесины со стальной арматурой от длительного действия температуры и влаги. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1975, Л II, с.69-72.

12. Etyda К.Т., Фрейдин А.С. Исследование прочности и прогнозирование механических свойств клеевых соединений древесины со стальной арматурой при различных температурах. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1978. № 6, с.22-25.

13. Вуба К.Т., Турусов Р.А. Оценка модуля сдвига и эффективной толщины пограничного слоя в адгезионных соединениях. Физика и химия обработки материалов, 1982, с.85-88.

14. Валегжанин Ю.Б. Исследование работы соединений на вклеенныхв древесину стальных стержнях: Автореф. дис. канд.техн.наук.-М. ,1980. 18 с.

15. Гаф. Г.Дж. Усталость металлов. ОНТИ, 1935.

16. Гриб А.Е. Особенности определения остаточных напряжений полимеров на древесине. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1976, № 5, с.163-165.

17. Дмитриев П.А., Колпаков С.В., Осипов К., Сипаренко В.Г., Добрынин Ю.А. Клееные деревянные рамы для сельского строительства. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1972, № II,с.28-36.

18. Дучинский Ь.н. йшосливость элементов сварных мостовых конструкций при переменных и знакопеременных напряжениях. ЦЕИИС, вып.20, 1956.

19. Жак С.М., Строганова С.М. Рамные конструкции для залов большой высоты. В кн. Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве. - Тезисы докладов Всесоюзного совещания. М., 1980, с.112-115.

20. Журков С.Н., Нарзулаев Б.И. Временная зависимость прочности твердых тел. Журнал технической физики, 1953, № 10,с.1667--1689.

21. Журков С.Н. Кинетическая концепция прочности твердых тел. -Вестник АН СССР, 1968, Я 3, с.46-52.

22. Зажитаев Л.С., Кишьян А.А., Романиков Ю.И. Методы планирования и обработки результатов физического эксперимента. М., Атомиздат, 1978. 232 с.

23. Зубарев Г.Н., Лялин И.М. Конструкции из дерева и пластмасс. М., Высшая школа, 1980. 311 с.

24. Зубарев Г.Н., Логинова М.П., Головина В.М. Испытание и расчет соединений деревянных конструкций на вклеенных стержнях.- Науч.тр./ЦНИИСК им.Кучеренко. М.,1981. Несущие; деревянные конструкции, с.83-92.

25. Зубарев Г.Н., Бойтемиров Ф.А., Головина В.М. Испытание деревянной арки с соединениями на вклеенных стержнях. Изв. вузов. Строительство и архитектура, 1983, $ 12, с.13-16.

26. Иванов Ю.М. Влияние влажности на длительную прочность древесины. Изв.вузов. Лесной журнал. 1975, J£ II, с,22-25.

27. Иванов Ю.М., Богданович А.Ф. Об ускоренном определении предела выносливости древесины сосны при сжатии вдоль волокон.1. М., 1953, с.402-406.

28. Труды ин-та Леса АН СССР, т.9).

29. Иванов Ю.М. Длительная несущая способность деревянных конструкций. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1972, № II, с.6-12.

30. Иванов Ю.М. Области упругого и неупругого деформщювания древесины и фанеры. Изв.вузов. Лесной журнал, 1979, Л 12, с.75-78.

31. Иванов Ю.М. 0 длительной прочности древесины по результатам испытаний образцов крупного размера. Изв.вузов. Лесной журнал, 1978, № I, с.77-83.

32. Изготовление строительных конструкций на основе пластмасс /под ред.Л.М.Ковальчук, А.С.Фрейдин/-М.: Изд-во литерат. по строительству, 1956. 324 с.

33. Кабанов В.А. Влияние температурно-влажностных воздействий на прочность и выносливость клееных соединений деревянных балок: Автореф.дис. канд.техн.наук. Л., 1983. - 23 с.

34. Каргин Е.А., Соголова Т.И. Высокомолекулярные соединения, I960, Я 17, с.1093-1098.

35. Карлсен Г.Г., Большаков В.В., Каган М.Е., Свенцицкий Г.В. Деревянные конструкции. М.-Л., 1952. 758 с.

36. Квасников Е.Н. Вопросы длительного сопротивления древесины. Л.: Изд-во литерат.по стр-ву, 1972.- 95 с.

37. Корчинский И.Л. Расчет строительных конструкций на вибрационную нагрузку. М.: Стройиздат, 1948. 133 с.

38. Кривой Э.А. Исследование по закреплению в бетоне анкеров стальных закладных деталей эпоксидным пластраствором: Авто-реф. дис. ,, канд.техн.наук, Одесса, 1970. 25 с.

39. Леонтьев Н.Л. Длительное сопротивление древесины. М.-Л., Гослесбумиздат, 1957. 132 с.

40. Леонтьев Н.Л. Техника статистических вычислений. M.-JE. Лесная промышленность, 1966. 248 с.

41. Методические рекомендации по определению эффективности научно-исследовательских работ. М., НИИЭС Госстроя СССР, 1978.- 48 с.

42. Митинский А.Н. Упругие постоянные древесины как трансизотропного материала. Труды лесотехнической академии им.С.М. Кирова, 1949, № 67, с.51-68.

43. Митропольский А.К. Техника статистических вычислений. Наука, 1971. 576 с.

44. Цур Г.Ф., Кошера Дж.В. Усталость металлов, дерева и бетона. М.: Гостехиздат, 1929. 203 с.

45. Никифоров Ю.Н., Ромашина И.Ф. Сравнительные испытания клеев для склейки древесины. В кн. Вопросы технологии строительных материалов. М.: Трансжелдориздат, 1953, с.130-135 (Труды ШИШСП).

46. Овчинникова И.Г. Исследование клееных деревянных ферм на вклеенных стержнях. Строительная механика и расчет сооружений, 1981, В 4, с.25-28.

47. Овчинникова И.Г. Оценка напряженно-деформированного состояния вклеенных в древесину стержней при выдергивании. Научн. тр. /ЦНИИСК им.Кучеренко, М., 1981, Несущие деревянные конструкции, с.92-105.

48. Овчинникова И.Г. Клееные деревянные конструкции с соединениями на вклеенных стальных стержнях. В кн.: Эффективное исследование древесины и древесных материалов в современном строительстве: Тезисы докладов Всесоюзного совещания. М., 1980, с.189-192.

49. Овчинникова И.Г., Оспанова Ж.Н. Исследование величины модуля упругости в клеевых деревянных элементах при сжатии. В кн.: Конструкции из клееной древесины и пластмасс: Межвуз.темат. сб.тр. Л.: ЛИСИ, 1982, с.97-102.

50. Отарбаев Ч.Т. Прочность и деформативность клеевых соединений деревянных конструкций при длительном загружении: Авто-реф. дис. канд.техн.наук. М., 1982. - 23 с.

51. Патуроев В.В. Мастики, полимербетоны, по л кмер с гот.тааты. М.: Стройиздат, 1975. - 219 с.

52. Паулаускас И. Предел выносливости древесины сосны при скалывании. Каунас, 1958, (Труды Каунасского политехнического института № 9), с.107-116.

53. Парфенов В.Д. Эпоксидные клеи для железобетонных конструкций. Бетон и железобетон, 1965, № 4, с.41-52.

54. Педдер АЛО. Влияние вибрации на прочность древесины. Лесное хозяйство и лесная промышленность, 1931, № 9-10, с.62-68.

55. Попов В.Д., Серов Е.Н. Упрочнение приопорных зон клеедощатых балок. В кн.: Конструкции из клееной древесины и пластмасс. - Межвузовский тематический сборник трудов ЛИСИ, Л., 1978,с.15-21.

56. Поспелов И.Д., Тумас Г.В. О новых клеештыревых стыках несущих элементов деревянных пролетных строений мостов. М.: СоюздорНИИ, Научное сообщение, 1970. - 43 с.

57. Пособие по расчетным характеристикам клеевых соединений для строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1972. - 56 с.

58. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к главе СНиП П-25-80), М., 1984. 242 с. (вторая редакция).

59. Прокофьев А.С. Сопротивляемость клеевого шва деревянных балок скалыванию при асимметричном действии пульсирующих нагрузок: Автореф.дис. канд.техн.наук. Воронеж,1973,- 20 с.

60. Прокофьев А.С., Сморчков А.А., Вуба К.Т., Фрейдин А.С. Экспериментальные исследования выносливости и виброползучести клееных деревянных балок. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1981, № 9, с.130-133.

61. Прокофьев А.С., Кабанов В.А. Сдвиговая прочность и выносливость клееных деревянных балок, подвергнутых цикличным тем-пературно-влажностным воздействиям. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1983, Л» 6, с.22-25.

62. Пятикрестовский К.П. Пространственные деревянные конструкции в кн. Состояние и перспективы исследований в области деревянных строительных конструкций. М.: ЩШСК им.Кучеренко, 1983, с.49-65.

63. Рекомендации по испытаниям на сцепление арматуры с бетоном (Р-36-67). ШИЖелезобетон, М., 1968.

64. Рекомендации по испытанию соединений деревянных конструкций /ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко. М.: Стройиздат, 1980. - 40 с.

65. Рекомендации по испытанию деревянных конструкций /ЦНИИСК игл. В.А.Кучеренко. М.: Стройиздат, 1976. - 32 с.

66. Ржаницын А.Р. Теория составных стержней строительных конструкций. М.: Стройиздат, 1948. - 192 с.

67. Руководство по изготовлению и контролю качества деревянных клееных конструкций. ГЛ., Стройиздат, 1982, 79 с.

68. Санжаровский А.Т., Епифанов Г.И., Ломакин А.Т. Внутренниенапряжения в полимерах и покрытиях. Лакокрасочные материалы и их применение. М.: 1962, № 3, с.21-32.

69. Симинский К.К. 0(3 усталости дерева при повторной нагрузке.-- Вестник инженеров и техников, 1927, № 4, с.137-140, В 5, с.185-189.

70. Смирнова Т.П. Сопротивление скалыванию клееных деревянных балок. Тезисы докладов Всесоюзного совещания "Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве". М., 1980, с.207-210.

71. Смирнов Н.В., Дунин-Барковский Н.В. Курс теории вероятности и математической статистики. М.: Наука, 1955. - 511 с.

72. Сморчков А.А., Прокофьев А.С., Фрейдин А.С. Влияние коэффициента асимметрии цикла на предел выносливости клееных деревянных балок. Изв.вузов. Строительство и архитектура,1982, J§ 9, с.25-26.

73. Сморчков А.А. Вшосливость и виброползучесть клееных деревянных балок: Автореф.дис. канд.техн.наук. М.,1982.- 23 с.

74. Строительные нормы и правила. ч.П. Нормы проектирования. Гл.25. Деревянные конструкции: СНиП П-25-80. Стройиздат, 1982. 66 с.

75. Соболев Ю.С. Древесина как конструкционный материал. М.: Лесная промышленность, 1979. - 248 с.

76. Соротокин В.М. Исследование применения предварительно-напряженного армирования в клееных деревянных изгибаемых элементах: Автореф.дис.канд.техн.наук. М. ,1971. 23 с.

77. Соротокин В.М., Шолохова А.Б., Фрейдин А.С. О прочности и деформативности клеевого соединения арматуры с древесиной.-Тр.ЩШСК, 1972, вып.24, с.40-46.

78. Турковскии С.Б. и др. Разработать технические решения монтажных стыков большепролетных деревянных конструкций на основе исследования их работы. Научно-технический отчет.ЦНШСК им.Кучеренко, инв.й 9Г07Г4250. М., 1980. III с.

79. Турковский С.Б., Саяпин В.В. Исследование монтажных узлов соединений клееных деревянных конструкций. В кн.: Тр.ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко. Несущие деревянные конструкции. М. ,1981, с.92-105.

80. Турковский С.Б., Саяпин В.В., ^очерняев Б.Г. Соединения деревянных элементов с помощью наклонно вклеенных стержней. В кн.: Эффективное использование древесины и древесных материаловв современном строительстве. М.: НТО Стройиндустрия,с.192--197.

81. Турусов Р.А., Зуба К.Т. Влияние пограничного слоя на прочность и напряженное состояние клеевых соединений. В кн.: Достижения в области создания и применения клеев. - М., ЩЩТП, 1979, с.169-172.

82. Турусов Р.А., Зуба К.Т. Напряженное состояние и особенности оценки прочности адгезионных соединений при сдвиге. Физика и химия обработки материалов, 1979, й 5,с.87-94.

83. Турусов Р.А., Зуба К.Т. Напряженное состояние и особенности оценки прочности адгезионных соединений при отрыве. Физика и химия обработки материалов, 1980, № 2, с.108-115.

84. Турусов Р.А., Зуба К.Т. Роль неоднородного напряженного состояния в оценке прочности моделей и адгезионных соединений.

85. В кн.: Физика прочности композитных материалов. Л. ДШФ, 1978, с.75-84.

86. Уржумцев Ю.С., Максимов Р.Д. Прогностика деформативности полимерных материалов. Рига, 1975. с.416. .

87. Фигурнов Н.М. Об усталости древесины при скалывании. Л., 1948, с.78-89 (Труды Военно-транспортной академии, № 15).

88. Фигурнов Н.М. Исследование напряженного состояния и особенностей работы древесины при скалывании. В кн.: Исследование прочности и деформативности древесины /Под ред.Карлсена Г.Г., М.: Госстройиздат, 1956, с.167-169.

89. Фигурнов Н.М. Влияние сил трения на напряженное состояние элементов деревянных конструкций при разностороннем скалывании. Л.Д953. (Труды Военно-транспортной академии,Jfc 46), с.150-173.

90. Фрейдин А.С., Дуба К.Т. Современные способы прогнозирования длительной работоспособности силовых клеевых соединений.-Вестник машиностроения, 1978, $ 6.

91. Фрейдин А.С., Дуба К.Т. Прогнозирование свойств клеевых соединений древесины. М.: Лесная промышленность,1980.- 224 с.

92. Фрейдин А.С. Современные синтетические клеи для склеивания древесины. В кн.: Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве. - Тезисы докладов Всесоюзного совещания. - М., 1980, с.301-302.

93. Фрейдин А.С. Прочность и долговечность клеевых соединений.-М.: Химия, 1981. 276 с.

94. Фрейдин А.С., Оспанова S.H. Теплостойкость клеевых соединений металлической арматуры с древесиной. Экспресс информация. Строительство и архитектура. Серия П, Строительные конструкции. М., вып.II, 1983, с.24-29.

95. Фрейдин А.С., Оспанова К.Н., Клаузнер Г.М. Склеивание арматуры с древесиной модифицированным клеем ФРФ-50. Известил вузов. Строительство и архитектура, 1984 5,с.17-20.

96. Хрулев В.М., Арисланов О.И. Исследование усадочных напряжений в клеевых соединениях модифицированной древесины. Изв. вузов. Строительство и архитектура,1982, № 10, с.5-8.

97. Чернин Е.И. Влияние параметров фазовой структуры наполнителя и межфазного взаимодействия на физико-механические свойства наполненных реактопластов на основе мономера ФА: Авто-реф.дис.канд.хим.наук. М.,1977. 22 с.

98. Чистяков A.M. Состояние и перспективы развития исследований в области деревянных клееных конструкций. В кн.: Расширение применения деревянных клееных конструкций в строительстве /Материалы Всесоюзной научно-практической конференции. М., 1983, с.62-73.

99. Шевченко Г.в. Экспериментально-теоретические исследования клеестальных соединений в изгибаемых элементах (Научно-техническая информация). М., I960, 38 с.

100. Шенк ЗС. Теория инженерного эксперимента /пер.с англ.Коваленко Е.Г. М.: Мир, 1972. 381 с.

101. Щуко С.А. Исследование работы клееных армированных деревянных балок при циклических воздействиях: Автореф.дис. канд. техн.наук. М., 1974. 21 с.

102. Ясовский С.В. Исследование усталостной прочности эпоксидных полимеров в клеевых соединениях: Автореф. дис. канд.техн. наук. М., 1968. 24 с.- 234

103. Tzans, t/Z, /962, -/35c. U9. RiieiAott H. бои tons en aci&i pouz 6ois fame-He co№e-bat/ment int&inationat, /939, V8, л/3, p№-/57. {20. ivihmte. SdzauBen -//ofatf&iS/ndunp -Sou en m 'it HqEz , /972, a/6, s 3/6-3/7.