Влияние режимов термомеханической обработки на формирование ферритно-бейнитной микроструктуры и свойства рулонного проката из низколегированных трубных сталей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, кандидат технических наук Соя, Сергей Владимирович

• Соя, Сергей Владимирович
• кандидат технических наук
• 2012

Оглавление диссертации кандидат технических наук Соя, Сергей Владимирович

Введение

Глава I. Литературный обзор

1.1 Требования к рулонному прокату для газопроводных труб

1.1.1 Общие требования к сталям для труб большого диаметра

1.1.2 Особенности требований к рулонному прокату, определяемые с 18 учетом изготовления спиральношовных труб

1.2 Области применения рулонного проката для изготовления труб 20 большого диаметра

1.3 Понятие о термомеханической обработке низколегированных 23 сталей

1.4 Механизмы упрочнения низколегированной стали

1.5 Основные процессы структурообразования, происходящие в 28 стали в процессе ТМО

1.5.1 Рост зерна аустенита в стали при нагреве слябов под прокатку

1.5.2 Рекристаллизация горячедеформированного аустенита

1.5.3 Выделение частиц Мэ(С,1Ч) в аустените под действием 33 деформации

1.5.4 Фазовое превращение аустенита

1.5.5 Выделение дисперсных частиц избыточных фаз карбонитридов 37 микролегирующих элементов при фазовом превращении и в а

1.6 Развитие процесса ТМО применительно к производству 39 проката на НШС ГП

1.7 Металловедческие особенности формирования 42 микроструктуры в рулонном прокате при производстве на НШСГП

1.7.1 Особенности композиции химического состава сталей для рулонного проката.

1.7.2 Использование повышенных температур нагрева слябов под прокатку

1.7.3 Особенности стратегии обжатий

1.7.4 Ускоренное охлаждение полосы на отводящем рольганге

1.7.5 Формирование окончательной микроструктуры проката в смотанном рулоне

1.8 Зависимость уровня механических свойств проката, производимого по технологии ТМО, от угла отбора проб относительно направления прокатки

1.9 Опыт производства рулонного проката класса прочности К56

К60 толщиной 8-16 мм по технологии ТМО на отечественных

НШС ГП

1.10 Актуальные направления совершенствования технологии производства рулонного проката касса прочности К60 (Х70) с повышенными требованиями по хладостойкости при ИПГ

Выводы по главе I

Глава II. Материалы и методы исследования

2.1 Материалы исследования

2.1.1 Химический состав исследованных сталей

2.1.2 Выплавка стали и термомеханическая обработка рулонного проката

2.2 Методы исследования

2.2.1 Исследование механических свойств

2.2.2 Методы исследования микроструктуры

2.2.3 Методика проведения лабораторного эксперимента

2.2.4 Исследование микроструктуры дилатометрических образцов

2.2.5 Исследование свариваемости

Глава III. Исследование влияния параметров ускоренного 65 охлаждения полосы на формирование микроструктуры низколегированной стали Х70 при двухстадийной схеме охлаждения на отводящем рольганге НШС ГП

3.1 Выявление технологических параметров, определяющих 65 процессы структурообразования низколегированной стали на отводящем рольганге НШС ГП

3.2 Классификация продуктов промежуточного (бейнитного) 69 превращения в исследованной стали

3.3 Определение типа микроструктуры, наличия и долей 70 структурных составляющих в низколегированной стали после двухстадийного УО

3.4 Изучение морфологии составляющих микроструктуры стали 78 Х70 методами электронной микроскопии

3.5 Анализ влияния технологических параметров двухстадийного 86 УО полосы на отводящем рольганге НШС ГП на формирование микроструктуры стали типа Х

Выводы по главе III

Глава IV. Исследование влияния температуры начала прокатки 91 в группе чистовых клетей НШС ГП на параметры микроструктуры и хладостойкость рулонной стали Х

4.1 Влияние параметров чистовой стадии КП на микроструктуру и 91 хладостойкость рулонного проката

4.2 Изучение влияния температуры начала прокатки в группе 93 чистовых клетей НШС ГП на механические свойства и микроструктуру стали Х

4.2.1 Характеристика объекта исследования

4.2.2 Определение механических свойств проката по длине полосы

4.2.3 Исследование микроструктуры стали при различных значениях 97 температуры начала чистовой стадии КП

4.3 Анализ влияния температуры начала чистовой прокатки на 102 параметры микроструктуры и хладостойкость рулонной стали Х

Выводы по главе IV

Глава V Промышленное опробование производства рулонного 107 проката класса прочности К60 с гарантией уровня механических свойств на стане 2000 ОАО «ММК»

5.1 Разработка технологических параметров производства 107 рулонного проката класса прочности К60 (Х70) толщиной 1216 мм с гарантией механических свойств и хладостойкости из сталей с экономным легированием

5.2 Производство опытно-промышленной партии рулонного 110 проката толщиной 10,3 и 12,3 из стали 10Г2ФБЮ (К60) с гарантией уровня механических свойств и хладостойкости при

ИПГ для прямошовных труб 0530 и 0 1020 мм

5.3 Промышленное опробование производства рулонного проката 113 класса прочности К60 толщиной 16,0 мм из сталей с различным уровнем легирования для труб, производимых сваркой ТВЧ

5.4 Исследование свариваемости сталей 06Г2НДБ и 08Г2НДФБ

5.5 Выводы по главе V 120 Общие выводы 122 Список использованной литературы 125 Приложение

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Влияние режимов термомеханической обработки на формирование ферритно-бейнитной микроструктуры и свойства рулонного проката из низколегированных трубных сталей»

Основным направлением развития магистральных трубопроводов в отечественной и мировой практике является повышение уровня требований, предъявляемых к прокату и трубам, что вызвано увеличением рабочего давления в трубопроводах (до 9,8 МПа (100 атм.) и 11,8 МПа (120 атм.) и строительством трубопроводов в областях с суровым климатом. Применение проката и труб повышенных классов прочности К60 (Х70) и К65(Х80) с улучшенными характеристиками ударной вязкости, хладостойкости и свариваемости обеспечивает повышенную производительность трубопроводов при сохранении их надежности.

В последнее время спиральношовные трубы категорий прочности Х70 и Х80 находят широкое применение при строительстве протяженных магистральных трубопроводов (в особенности в Китае, США). Для производства таких труб необходим прокат толщиной 12-16 мм (в ряде случаев до 20-25 мм), с гарантией уровня механических свойств, высокой ударной вязкостью и хладостойкостью. Современные спецификации на спиральношовные трубы также регламентируют получение ферритно-бейнитной микроструктуры стали (игольчатого феррита).

Мелкодисперсная ферритно-бейнитная микроструктура проката является предпочтительной для обеспечения указанного сочетания свойств при ограниченном уровне легирования стали, поскольку характеризуется меньшим размером элемента матрицы (зерна) и повышенной плотностью дислокаций по сравнению с ферритно-перлитной микроструктурой.

Высокопрочный рулонный прокат производится на непрерывных широкополосных станах горячей прокатки (НШС ГП) по технологии термомеханической обработки (ТМО), сочетающей высокотемпературную контролируемую прокатку (КП) с последующим ускоренным охлаждением (УО), что имеет цель получить мелкодисперсную ферритно-бейнитную микроструктуру стали. Однако до настоящего времени в отечественной практике на НШС ГП по технологии ТМО производился прокат классов прочности К52-К56 толщиной до 10-12 мм преимущественно с ферритно-перлитной микроструктурой.

Реализация технологии ТМО в условиях НШС ГП существенным образом отличается от процесса на тол сто листовом стане горячей прокатки (ТЛС). Применительно к формированию ферритно-бейнитной микроструктуры важными вопросами являются состояние горячедеформированного аустенита перед превращением и условия прохождения фазового превращения. Влияние основных параметров технологии в условиях НШС ГП - температуры конца прокатки (Ткп) и смотки (Тсм), на формирование микроструктуры и механические свойства рулонного проката из низколегированных сталей достаточно хорошо изучены. Однако при увеличении толщины полосы до 12-16 мм в условиях станов 2000 важными факторами технологии ТМО являются: ограничение по температуре начала прокатки в группе чистовых клетей и толщине подката, а также малая скорость ускоренного охлаждения полосы при ламинарном охлаждении на отводящем рольганге. Поэтому в работе рассматриваются вопросы структурообразования, существенные для получения ферритно-бейнитной микроструктуры в толстой полосе применительно к условиям отечественных станов 2000.

В России для производства спиральношовных труб (в ОАО «ВТЗ») используется технология объемной термической обработки готовых труб, заготовкой для которых является рулонный прокат с факультативным уровнем прочностных свойств. Применение рулонного проката с гарантией уровня механических свойств, производимого технологии ТМО, позволяет отказаться от объемной термической обработки труб и обеспечить соответствие труб удовлетворить требования современных спецификаций.

Большой вклад в разработку теоретических основ термомеханической обработки низколегированных сталей по схеме контролируемой прокатки внесли отечественные ученые: М.Л. Бернштейн, С.А. Голованенко, Д.А. Литвиненко, Ю.И. Матросов, Ю.Д. Морозов, Л.И. Эфрон и др.

Целесообразность работы обусловлена необходимостью совершенствования технологии производства рулонного проката большой толщины (12-16 мм и более), предназначенного для перспективных трубопроводных проектов, для повышения качества проката при экономном легировании стали.

Целью диссертационной работы является установление закономерностей формирования ферритно-бейнитной микроструктуры низколегированной стали для повышения прочности и хладостойкости металла при производстве рулонного проката по технологии термомеханической обработки, и разработка на этой основе технологических схем производства хладостойкого рулонного проката толщиной 12-16 мм с гарантией уровня механических свойств и хладостойкости в условиях станов 2000. Для достижения поставленной цели было необходимо решить следующие задачи:

- изучить влияние различных стратегий и параметров ускоренного охлаждения, в том числе производимого в две стадии, на формирование конечной микроструктуры низколегированной стали; в том числе наличия и объемных долей продуктов бейнитного превращения различной морфологии;

- определить оптимальные параметры двухстадийного ускоренного охлаждения для составов стали Х70 с различным уровнем легирования, позволяющие получать требуемый комплекс механических свойств проката;

- исследовать влияние температуры начала деформации аустенита вблизи температуры торможения его рекристаллизации на формирование ферритно-бейнитной микроструктуры низколегированной ниобийсодержащей стали Х70;

- определить взаимосвязь параметров конечной микроструктуры, в том числе размера условного зерна и степени разнозернистости, а также наличия, количества и типа структурных составляющих, на хладостойкость низколегированной стали Х70;

- разработать с использованием результатов проведенных исследований технологические режимы ТМО рулонного проката толщиной 12-16 мм класса прочности К60 (Х70) с гарантией уровня механических свойств и 8 хладостойкости при ИПГ и осуществить опробование промышленного производства на стане 2000 ОАО «ММК».

Объектом исследования служили низколегированные трубные стали нескольких систем легирования, в том числе: сталь 06Г2НДБ с микролегированием ниобием и добавками никеля и меди; стали 08Г2НДФБ и 07Г2НДФБ, кроме того, имевшие микролегирование ванадием; а также микролегированная ниобием и ванадием сталь 10Г2ФБЮ (К60).

Предметом исследования являлось: установление влияния режима горячей пластической деформации аустенита с началом деформации вблизи температуры торможения рекристаллизации, а также реж имов ускоренного охлаждения, производимого с ограниченными скоростями в две стадии, на формирование микроструктуры и механические свойства ниобийсодержащих низкоуглеродистых трубных сталей с различным уровнем легирования; изучение особенностей микроструктуры в стали Х70 с добавками элементов, повышающих устойчивость аустенита, и микролегированием ниобием; опробование и освоение с применением разработанных рекомендаций промышленного производства рулонного проката толщиной 12-16 мм для труб большого диаметра в условиях НШС ГП 2000 ОАО «ММК».

Диссертация состоит из введения, 5 глав, общих выводов, списка цитируемой литературы из 130 наименований и приложения. Работа изложена на 141 страницах машинописного текста, содержит 33 рисунка и 14 таблиц.

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Соя, Сергей Владимирович

Общие выводы

1. Исследовано влияние режимов чистовой стадии контролируемой прокатки и ускоренного охлаждения в условиях непрерывного широкополосного стана горячей прокатки 2000 (НШС ГП 2000) на структурообразование и механические свойства рулонного проката толщиной 10-16 мм из низколегированной стали класса прочности К60 (Х70). Определены условия устойчивого формирования однородной ферритно-бейнитной микроструктуры для сталей с различным уровнем легирования; разработаны научно-обоснованные рекомендации по совершенствованию технологии, реализованные в условиях стана 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».

2. Выявлены закономерности формирования микроструктуры низколегированной стали К60 (Х70) при ускоренном охлаждении (УО), производимом в две стадии, что соответствует условиям охлаждения толстых полос (10-16 мм) на отводящем рольганге НШС ГП 2000 при смотке полос на моталки 2-й (дальней) группы, состоящие в том, что температура завершения охлаждения на первой стадии (Т]) в основном определяет тип, морфологию и долю структурных составляющих ферритной матрицы, а температура конца УО на второй стадии (Тку0 ~ Тсм) - тип и морфологию углеродсодержащей фазы (перлит, вырожденный перлит, верхний бейнит).

3. Показано, что для получения значительной доли игольчатого феррита более 20-40%), обеспечивающей упрочнение проката, в микроструктуре низколегированной стали К60 (Х70) с добавками № и Си при двухстадийной схеме УО необходимо обеспечить завершение УО на первой стадии при Т! < Вдэ (ВБрасч. - (20-25 °С)), а также конец УО (смотку) при температуре в средней части области бейнитного превращения (Тсм ~ 540°С), при этом понижение Тсм в интервале от 580°С до 500 °С способствует увеличению доли игольчатого феррита. Понижение Тсм при высоких значениях Т] > В5Э позволяет получить ограниченное количество игольчатого феррита (< 20%), так как его

122 формирование происходит на заключительной стадии УО. Снижение Тсм обеспечивает уменьшение полосчатости микроструктуры, повышение дисперсности углеродсодержащей фазы и изменение ее типа от перлита к вырожденному перлиту и верхнему бейниту дисперсной морфологии, что объясняется уменьшением диффузионной активности углерода с понижением температуры.

4. Выявлены структурные факторы, ответственные за снижение величины ударной вязкости и хладостойкости при ИПГ рулонного проката толщиной 1216 мм: разнозернистость матрицы из КвПФ и ПФ с долей зерен размером > 10 мкм более 15%, а также объемная доля областей из продуктов бейнитного превращения реечной морфологии в границах бывших аустенитных зерен более 10-15%.

5. Показано, что причиной неоднородности микроструктуры является частичная рекристаллизация аустенита в начальной стадии прокатки в чистовой группе клетей стана при Тнчп > Т^, приводящая к разнозернистости аустенита и наследуемая при фазовом превращении. Поэтому необходимым условием получения высокой хладостойкости рулонного проката, производимого в условиях НШС ГП 2000, является начало прокатки в группе чистовых клетей в температурной области отсутствия рекристаллизации аустенита при Тнчп ^ (Тш - 20°С). Это может достигаться путем увеличения содержания ниобия в стали до максимально допустимого значения (до 0,10-0,11%) и (или) подстуживания подката.

6. Разработаны режимы У О полос толщиной 12-16 мм из стали К60 для получения прочностных свойств проката в пределах требований класса прочности К60 (Х70) для сталей с разным уровнем легирования. Полосы из экономно легированной стали (Сэкв~0,36%) целесообразно охлаждать по режиму с пониженной Т1 ~ 600-620 °С и Тсм ~ 500-540 °С для получения большой доли игольчатого феррита в микроструктуре стали. Для стали с повышенным уровнем легирования (Сэкв~0,43%) рекомендуются режимы с

T i~63 О °С и Тсм~540 °С, так как интенсивное У О приводит к переупрочнению стали.

7. Разработанные рекомендации использованы при опробовании производства рулонного проката из сталей 06Г2НДБ и 08Г2НДФБ толщиной 16 мм и 10Г2ФБЮ (К60) толщиной 10,3 и 12,3 мм с гарантией уровня механических свойств и хладостойкости при ИНГ в условиях стана 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат». Применение усовершенствованной технологии ТМО позволило получить в рулонном прокате толщиной до 16 мм сочетание высоких показателей прочности (сгт > 500 Н/мм2, ав > 600 Н/мм2), ударной вязкости (KCV"20 > 150 Дж/см2) и хладостойкости (Т50 < -80 °С, Т90(ипг>< -30.-40 °С), что достигнуто благодаря формированию мелкодисперсной ферритно-бейнитной микроструктуры стали.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Соя, Сергей Владимирович, 2012 год

1. Хайстеркамп Ф., Хулка К., Матросов Ю.И. и др. Ниобийсодержащие низколегированные стали. М.: СП Интермет Инжиниринг, 1999, 94 с.

2. Шабалов И.П., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. Стали для труб и строительных конструкций с повышенными эксплуатационными свойствами. -М., Металлургиздат, 2003.- 520 с.

3. DeArdo A.J. Modern Thermomechanical Processing of Microalloyed Steel: A Physical Metallurgy Perspective // Microalloying'95 Conference Proceedings. Pittsburgh, PA, June 11-14, 1995, The Iron and Steel Society, pp. 1533.

4. Морозов Ю.Д., Матросов М.Ю., Настич С.Ю., Арабей А.Б. Высокопрочные трубные стали нового поколения с феррито-бейнитной структурой // Металлург. 2008. №8. С. 39-42.

5. Филимонов В.Н., Матросов Ю.И., Бородкина М.М., Орехова Т.С., Куптасов С.Ф. Текстура низколегированных сталей, подвергнутых контролируемой прокатке // Металлы. 1983.- №1.- С. 101-107.

6. Матросов Ю.И., Филимонов B.H., Бородкина M.M., Григорьева Т.М. Влияние контролируемой прокатки на механические свойства, структуру и характер разрушения стали 09Г2 // Металлы. 1980. - №5. - С. 99-104.

7. Rittmann R., Freier K. Niobium Containing Steels for Spiral and Electric Resistance Welded Line Pipe Production. Proceedings of the Int. Symposium Niobium 2001 (Orlando, USA)/ Niobium 2001 Lim., pp. 571-586.

8. JIA Shu-jun, LIU Qing-you, Peng Ling-li, Qu Peng. Research on

9. Alloying Desigh and Process Control for XI00 Hot-Rolled Strips. / in Proceedings: th

10. The 6 International Conference on High Strength Low Alloy Steels (HSLA Steels'2011). Journal of Iron and Steel Research int. 2011. Vol 18. Supplement 1-2. May 2011. P. 675-680.

11. Hulka K., Gray J.M. High Temperature Processing of Line-Pipe Steels. Proceedings of the Int. Symposium Niobium 2001 (Orlando, USA)/ Niobium 2001 Lim., pp. 587-612.

12. Чикалов С.Г., Кириченко B.B., Федичкин В.Ф., Фролочкин В.В., Кузнецов В.Ю. Освоение технологии производства электросварных спиральношовных нефтепроводных труб // Сталь. 2000. №2. С 43-45.

13. Nakate Н., Kami С., Matsuo N. API Х80 grade electric resistance welding line pipe with excellent low temperature toughness. // JFE gicho. 2007. # 17. P. 37-41 (Engl.) // Новости черной металлургии за рубежом. 2008. №3. С 60-63.

14. Литвиненко Д.А. Влияние легирования и режимов контролируемой прокатки на свойства сталей для газопроводных труб // Сталь. 1984. №1. С 6873.

15. Tamura I., Ouchi С., Tanaka Т., Sekine H. Thermomechanical Processing of High Strength Low Alloy Steels // Butterworth's, Borrough Green, Seven oaks, Kent TN 158 PH, England, 1989, 248 p.

16. Погоржельский В.И., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И., Иваницкий А.В. Контролируемая прокатка//М. «Металлургия», 1979 184 с.

17. Матросов Ю.И., Литвиненко Д.А., Голованенко С.А. Сталь для магистральных газопроводов//М.: «Металлургия», 1989 288 с.

18. DeArdo A. J. Fundamental Metallurgy of Niobium in Steel // Niobium. Science & Technology / Proceedings of the International Symposium Niobium 2001. Orlando, Florida, USA. December 2-5, 2001. TMS. (Niobium 2001 Lim.). PP. 427500.

19. Эфрон Л.И., Мельник Н.П., Литвиненко Д.А. Высокотемпературная контролируемая прокатка низколегированной стали повышенной прочности // Сталь. 1992. №3. С 63-65.

20. Голованенко С.А., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И., Морозов Ю.Д., Болотов А.С., Щербак В.М. Малоперлитная сталь высокой прочности и хладостойкости для магистральных газопроводов // Сталь. 1988. №4. С 86-89.

21. Эфрон Л.И. Состав и свойства конструкционных сталей, получаемые ТМО в потоке стана // Сталь. 1996. №1. С 54-61.

22. Эфрон Л.И., Литвиненко Д.А. Влияние параметров ускоренного охлаждения на структурообразование и механические свойства конструкционных сталей // Сталь. 1994. №1. С 53-58.

23. Эфрон Л.И., Ильинский В.И., Голованов А.В. Морозов Ю.Д. Металловедческие основы получения хладостойких трубных сталей путем высокотемпературной контролируемой прокатки // Сталь. 2003. №6. С 69-72

24. Эфрон Л.И., Ильинский В.И., Морозов Ю.Д., Голованов А.В. Разработка и промышленное опробование трубной стали повышенной прочности и хладостойкости с преимущественно бейнитной структурой // Сталь. 2003. №9. С. 83-87.

25. Петч Н. Дж. Переход из вязкого состояния в хрупкое в а-железе. В кн. Атомный механизм разрушения / Пер. с англ. М.: Металлургиздат, 1963. С. 69-83.

26. Low J.R. Relation of properties to microstructure. ASM. Cleveland. 1954. P. 163-177.

27. Armstrong R., Codd I., Doutwaite R.M., Petch N. J. The plastic deformation of polycrystalline aggregates // Phil. Mag. 1962. V. 7. № 73 P. 45-58.

28. Котрелл A.X. Теретичские аспекты процесса разрушения. В кн. Атомный механизм разрушения / Пер. с англ. М.: Металлургиздат, 1963. С. 30-68.

29. Конрад X. Модель деформационного упрочнения для объяснения влияния величины зерна на напряжение течения металлов. В кн.: Сверхмелкое зерно в металлах / Пер. с англ. -М.: Металлургия, 1973. С.206-219.

30. Orowan E. Conditions for dislocation passage of precipitates. In: Symp. Intern. Stress in Metals and Alloys. London. 1948. P. 451-454.

31. Gladman Т., Holmes В., Mclvor D. The effect of second Phase particles on mechanical properties of steels. London. ISI Publ. 1967. P. 68-72.

32. Gray J.M. et al. Columbium carbonitride precipitation in low-alloy steels with particular emphasis on "precipitate-row" formation. // ASN (Amer. Soc. Metals) Trans. Quart., 61 (2). 1968. pp. 255-269.

33. Гольдштейн М.И., Фарбер В.М. Дисперсионное упрочнение стали. М.: Металлургия, 1979, 208 с.

34. К., Петере П., Хайстеркамп Ф. Тенденции разработки сталей для труб большого диаметра // Сталь. 1997. №10. С 62-67

35. Seilars С.М., Whitman W.A. Recristallization and grain growth in hot rolling//"Metal Science", №13, 1979, p.p. 187-194.

36. Gladman T. Grain refinement in multiple microalloyed steels // Proceedings of HSLA Steels 92 / Warrendale, PA: TMS-AIME, 1992. PP. 3-14.

37. Honeycombe R.W.K. Carbide precipitation in HSLA steels // Proceedings of an International Symposium on Processing, Microstructure and Properties of HSLA steels, Pittsburg, Pennsylvania, November 3-5, 1987, pp. 1-13.

38. Литвиненко Д.А., Эфрон Л.И. Влияние титана на структуру и свойства горячекатаной стали типа 10Г2 // Сталь. 1988. №9. С 76-79.

39. Матросов Ю.И. // МиТОМ. 1984. - № 11. - С. 13-22.

40. Irvine J. et al. Grain refined C-Mn steels. J. Iron Steel Inst., 205 (1967), 161-182.

41. Kozasu I., Ouchi C., Sampei T., Okita T. Hot rolling as a high temperature thermomechanical process//Microalloying 75. Hystory and theory. New York, 1977, pp. 120-135.

42. Yamamoto S., Ouch Ch., Osuka T. // Thermomechanical processing of microalloyed austenite: TMS. Warrendale (PA). 1982. pp. 613-639.

43. Cho S.H., Kang K.B., Jonas J.J. Effect of manganese on recrystallization kinetics of Nb microalloyed steel. / Mater. Sci. and Techn., vol. 18, 2002, pp. 389395.

44. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов // М.: «Металлургия», 1978, 556 с.

45. Ouchi C., Sampei Т., Okita Т., Kozasu I. Microstructural changes of austenite during hot rolling and their effects on transformation kinetic//Conference on hot deformation kinetics of austetite, New York, 1977, p.p. 68-85.

46. Хулка К. Взаимосвязь между микролегированием, обработкой и свойствами листовой трубной стали / В сборнике докладов международной научно-технической конференции «Азовсталь-2002»/ -М.: «Металлургиздат», 2004.-С. 43-47.

47. DeArdo A.J. Ferrite formation from thermomechanically processed austenite in HSLA steels / Proceedings of HSLA Steels-85, (Port Kembla) South Coast Printers. 1985. pp. 70-79.

48. Hutchinson B. Microstructure development during cooling of hot rolled steels//Termomechanical processing of steels, 24-26 May, 2000, Church House Conference Centre, London, UK, p.p. 233-244.

49. Пикеринг Ф.Б. Физическое металловедение и разработка сталей // Пер. с англ. М., Металлургия, 1982, - 183 с. (С. 38-54).

50. Фарбер В.М. и др. Влияние высокотемпературной деформации и последующей выдержки на структуру низколегированных строительных сталей//Физика металлов и металловедение. М., 1976, т. 41, вып. 4, с. 634-642.

51. Gray M.J., De Ardo A.J. Austenite conditioning alternative for microalloyed steels products. HSLA steels: metallutgy and applications//Proceedings of on International Conference on HSLA Steels 85, Beijing, China, 4-8 November, 1985, p.p. 83-96.

52. Хлусова Е.И., Михайлов M.C., Орлов B.B. Особенности формирования структуры толстолистовой низкоуглеродистой стали при термомеханической обработке. // Деформация и разрушение материалов. 2007. №6. С. 18-24.

53. Krauss G., Thompson S.W. Ferritic Microstructures in Continuous Cooled Low- and Ultralowcarbon Steels J. // ISIJ International, Vol. 35 (1995), No 8, pp. 937-945.

54. Смирнов M.A., Пышминцев И.Ю., Борякова A.H. К вопросу о классификации микроструктур низкоуглеродистых трубных сталей // Металлург. 2010. - № 7. - С. 45-51.

55. Schwinn V., Zajac S., Fluess P., Tacke K-H. Bainitic steel plates for XI00 and XI20 // in Proceedings of 4-th International Conference on Pipeline Technology (Ostend, Belgium, 9-13 May 2004)/ Scientific Surveys Ltd, UK. 2004. Vol. 2, pp. 837-850.

56. Asahi, Т. Нага, E, Tsuru et al. The metallurgical design of high-strength steels, and development of XI20 UOE linepipe // 4-th International Conference on

57. Pipeline Technology (Ostend, Belgium, 9-13 May 2004)/ Scientific Surveys Ltd, UK. 2004. Vol. 2, pp. 851- 871.

58. Эфрон Л.И., Настич С.Ю., Столяров В.И., Лубе И.И., Голованов A.B., Филатов Н.В. Рулонная сталь контролируемой прокатки для труб класса прочности К60 // Сталь. 2006. № 7. С. 75-78.

59. Бодяев Ю.А., Столяров В.И. Морозов Ю.Д., Настич С.Ю., Корнилов В.Л., Лубе И.И. Применение технологии контролируемой прокатки при производстве рулонной стали для нефтепроводных труб класса прочности до К65 //Металлург. 2006. №8. С. 63-67.

60. Корчинский М. Высокотемпературная контролируемая прокатка низколегированных сталей // Сталь. 1990. №7. С 85-92.

61. Korchynsky M. Microalloying and thermo-mechanical treatment // Proceedings of an International Symposium on Processing, Microstructure and Properties of HSLA steels, Pittsburg, Pennsylvania, November 3-5, 1987, pp. 169201.

62. Настич С.Ю., Шульга Е.В., Лясоцкий И.В., Дьяконов Д.Л. Выделение избыточных карбонитридных фаз в рулонном и листовом прокате из микролегированной стали при различных вариантах охлаждения. // Сталь. 2011. №12. С.48-54.

63. Настич С.Ю., Филатов Н.В., Морозов Ю.Д., И.В. Лясоцкий, Е.В. Шульга. Структурообразование и выделение наноразмерных частиц в стали Х70 при смотке и охлаждении рулонов // Сталь. 2009. № 9. С. 82-87.

64. Смирнов Е.В.,. Гунько Б.А,. Тишков В .Я,. Алюшин Б.А, Сергеев Е.П. Охлаждение полос при горячей прокатке на непрерывных широкополосных станах // Сталь. 1980. №5. С 388-394.

65. Погоржельский В.И., Чистяков Ю.И., Хромов В.Д., Поор Ф., Вида 3. Контролируемая прокатка низколегированных сталей на то л стол истовом и широкополосном станах // Сталь. 1980. №9. С 790-792.

66. Погоржельский В.И., Франценюк И.В., Дегтеренко В.К., Коцарь С.Л., Бобров М.А., Лома В.К., Мухин Ю.А., Белянский А.Д. Контролируемая прокатка малоперлитных сталей на непрерывном широкополосном стане 2000 // Сталь. 1981. №3. С 39-43.

67. Литвиненко Д.А., Стеценко Б.А., Извалов С.Б., Сергеев Е.П. Рулонная высокопрочная сталь 09Г2СФ для многослойных газопроводных труб //Сталь. 1981. №10. С 70-72.

68. Рудченко А.В. Производство и разработка рулонной стали для спиральношовных газонефтепроводных труб // Сталь. 1982. №3 С 70-73.

69. Франценюк И.В., Шаповалов А.П., Ермолаев В.Г., Бобров М.А., Лома В.К. Разработка режимов прокатки на НШС-2000 НЛМК рулонной стали для двухслойных спиральношовных труб // Сталь. 1984. №11. С 46-48.

70. Насибов А.Г., Литвиненко Д.А., Попова Л.В. Свойства стали 08Г2СФБ для рулонированных сосудов высокого давления // Сталь. 1985. №3. С 73-75.

71. Насибов А.Г., Попова Л.В., Ковтуненко В.А., Шнайдер М.Б., Ковальчук E.H. Высокопрочная рулонная сталь 08Г2СФБ для многослойных сосудов высокого давления // Сталь. 1990. №1. С 76-79.

72. Гладштейн Л.И., Бобылева Л.А., Литвиненко Д.А., Эфрон Л.И., Лома В.К., Соболев A.B., Широкополосная сталь для гнутосварных профилей северного исполнения // Сталь. 1993. №5. С 64-69.

73. Капнин В.В., Спиридонова Л.М., Ларин Ю.И., Гуляев Н.И. Производство горячекатаной товарной продукции класса Х60 на АО НЛМК // Сталь. 1994. №10. С 79-81.

74. Рашников В.Ф., Карагодин H.H., Карпов Е.В., Краснов С.Г., Черятьев А.П. Нетрадиционные технологические решения при освоении стана 2000//Сталь. 1999. №11. С 36-38

75. Настич С.Ю., Морозов Ю.Д., Зинько Б.Ф., Корнилов В.Л., Денисов C.B., Кудряков Е.А. Производство рулонной стали с улучшенной свариваемостью для труб большого диаметра // Металлург. 2006. №2. С 36-40.

76. Настич С.Ю., Филатов Н.В., Немтинов A.A., Попов Е.С., Голованов A.B. Формирование гарантированного комплекса свойств рулонного проката категории прочности Х70 // Металлург. 2008. № 7. С. 46-51.

77. И.П. Бардина») / Сб. докладов. М.: Металлургиздат, 2009. - 102 с. Илл. С. 3033.

78. Настич С.Ю., Корнилов B.JL, Морозов Ю.Д., Денисов С.В., Молостов М.А. Новые рулонные стали для магистральных трубопроводов классов прочности К54-К60(Х70): опыт производства в ОАО ММК и комплексное исследование // Сталь. 2009. №5. С. 59-63.

79. Филатов Н.В., Настич С.Ю., Голованов А.В., Торопов С.С., Попов Е.С., Соя С.В. Обеспечение равномерности свойств и хладостойкости при ИПГ в рулонном и листовом прокате из стали Х70 со стана 2000 // Металлург. 2009. № 8. С. 57-61.

80. Модернизация станов горячей прокатки и анализ технологических аспектов производства горячекатаных стальных полос / Реф. Зиновьев А.В. // ОАО «Черметинформация». Новости черной металлургии за рубежом. 2008. №1. С. 44-51.

81. Бринк А., Флакса В., Кнуп Ф.М., Соммер Б. Термомеханическаяобработка штрипса и производство спиральношовных труб // Труды

82. Международного семинара «Современные стали для газо-нефтепроводных137труб; проблемы и перспективы», г. Москва, 15-16 марта 2006 г. М.: «Металлургиздат», 2006. - С. 113-116.

83. Эфрон Л.И., Настич С.Ю. Состояние производства листового и рулонного проката для спиральношовных труб категории прочности до XI00 // Бюллетень научно-технической информации «Черная металлургия». 2006. №11 (1283). С. 68-81.

84. Настич С.Ю. Производство рулонного проката для газопроводных спиральношовных труб категорий прочности Х70 и Х80. // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2011. №4. С.29-42

85. Настич С.Ю. Разработка технологии термомеханической обработки рулонного проката класса прочности К56-К60 в условиях станов 2000. // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2012. №1. С.40-53.

86. Gray J.M. Evolution of Microalloyed Linepipe Steels With Particular

87. Emphasis on the "Near Stoichiometry" Low Carbon, 0.10 Percent Niobium "HTP"th

88. Concept. / in Proceedings: The 6 International Conference on High Strength Low Alloy Steels (HSLA Steels'2011). Journal of Iron and Steel Research int. 2011. Vol. 18. Supplement 1-2. May 2011. P. 652-657.

89. Patel J.K., Evans P.J., Wilshire B. Optimisation of Hot Strip Moll Processing Conditions for Niobium HSLA Steels / In Conference Proceedings: Thermomechanical Processing of Steels (London 24-26 may 2000). The Institute of Metals. 2000. P. 265-274.

90. Patel J.K., Evans P.J. The Effect of Processing Conditions of the Consistency of Mechanical Properties for Nb HSLA Strip Stees / Proceedings of 41st MWSP Conference. ISS. Vol. XXXVII 1999. P. 445-457.

91. Чащин B.B., Куклев A.B., Попов E.C., Славов В.И. Регулируемое охлаждение полосы в рулоне ответственный этап формирования тонкой структуры стали // Сталь. 2007. №3. С. 79-82.

92. Чащин В.В., Хлопонин В.Н., Пешков В.А., Белянский А.Д., Каретный З.П., Захаров И.Ю. Улучшение качества горячекатаных полос регулируемым охлаждением рулонов // Сталь. 1990. №3. С 77-81.

93. Гашо Е.Г., Прохоров В.И., Мороз А.Т., Франценюк Л.И. Режимы охлаждения горячекатаных стальных рулонов // Сталь. 1987. №2. С 63-65.

94. Мазур В.Л., Костяков В.В., Каретный З.П., Корниенко В.Ф., Чуйко А.В. Эффективные режимы принудительного ускоренного охлаждения рулонов горячекатаных полос // Сталь. 1989. №4. С 44-48

95. Славов В.И., Попкова H.A., Бецофен С .Я. Влияние температурных режимов горячей прокатки на структуру и свойства штрипсового проката // ОАО «Черметинформация». Бюллетень «Черная металлургия». 2007. №10. С. 41-48.

96. Кичкина А.А., Матросов М.Ю., Эфрон Л.И., Клюквин М.Б., Голованов А.В. Влияние анизотропии ферритно-бейнитной трубной стали на механические свойства при испытаниях на растяжение и ударный изгиб // Металлург. 2010. №12. С. 33-39.

97. Бодяев Ю.А., Николаев О.А., Корнилов В.Л., Морозов Ю.Д., Лубе И.И., Денисов С.В., Фролов В.В. Оценка качества новых микролегированных сталей для труб большого диаметра // Сталь. 2007. №2. С. 114-117.

98. Салганик В.М., Сычев О.Н. Совершенствование технологии контролируемой прокатки трубной стали на широкополосном стане горячей прокатки // Бюллетень «Черная металлургия». 2007. №8. С.42-46.

99. Морозов Ю.Д., Настич С.Ю, Матросов М.Ю., Чевская О.Н. Обеспечение повышенного комплекса свойств проката для труб большого диаметра на основе формирования феррито-бейнитной микроструктуры стали // Металлург. 2008. №1. С. 41-46.

100. Матросов М.Ю., Кичкина A.A., Ефимов A.A., Эфрон Л.И. и др. Имитация процессов структурообразования в трубных сталях при контролируемой прокатке с ускоренным охлаждением // Металлург. 2007. -№7.-С. 52-58.

101. Настич С.Ю., Соя C.B., Ефимов A.A., Молостов М.А., Васильев И.С. Разработка режимов ускоренного охлаждения полосы для формирования ферритно-бейнитной микроструктуры проката из низколегированной стали Х70// Сталь. 2012. - №4. - С. 50-57.

102. Использование разработанной технологии обеспечило выполнение требований к прокату по ТУ 14-1-5477-2004 по уровню механических свойств проката; при этом достигнуты повышенные показатели ударной вязкости и хладостойкости стали.

103. Заместитель начальника ЦЛК ОАО «ММК»1. B.JI. Корнилов