Влияние параметров системы внешнего электроснабжения на устойчивость промышленных электротехнических систем тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.09.03, кандидат наук Комков, Александр Николаевич

• Комков, Александр Николаевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Комков, Александр Николаевич

Содержание

Введение

1. Постановка задачи. Параметры несимметричных возмущений 11 в системе внешнего электроснабжения

1.1. Изученность проблемы. Постановка задачи

1.2. Область значений напряжения прямой и обратной 19 последовательностей на входе электротехнических систем при несимметричных внешних возмущениях

1.3. Результаты наблюдения значений прямой и обратной 25 последовательностей при внешних возмущениях на входе ЭТС промышленных предприятий

1.3.1. Алгоритмы обработки результатов измерений

1.3.2. Результаты обработки несимметричных возмущений на 28 входе ЭТС предприятия по производству пищевой пленки (БОПП)

1.3.3. Результаты обработки несимметричных возмущений на 32 входе ЭТС предприятия по производству синтетического

каучука

1.3.4. Результаты обработки несимметричных возмущений на 47 входе ЭТС нефтеперерабатывающего завода

1.3.5. Результаты обработки несимметричных возмущений на 56 входе ЭТС компрессорной станции перекачки попутного газа

1.3.6. Анализ возмущений на входе ЭТС промышленных 61 предприятий

1.4. Выводы по первой главе

2. Влияние несимметрии питающего напряжения на работу и 67 устойчивость синхронной электродвигательной нагрузки

2.1. Вектор магнитной индукции вращающего магнитного поля в 67 машинах переменного тока при несимметрии питающего напряжения

2.2. Модель синхронного электродвигателя, учитывающая 76 несимметрию питающего напряжения

2.3. Экспериментальное исследование влияние несимметрии 81 питающего напряжения на работу синхронного двигателя

2.4. Статическая устойчивость СД при несимметричных 93 возмущениях

3. Влияние частоты на устойчивость промышленных 101 электротехнических систем

3.1 Стандарты качества электрической энергии

3.2. Модель ЭТС

3.3. Влияние частоты питающего напряжения на статическую 108 устойчивость промышленных ЭТС

3.4. Влияние частоты питающего напряжения на динамическую

устойчивость промышленных ЭТС

3.5. Влияние скорости изменения частоты на устойчивость 117 промышленных ЭТС

3.6. Выводы по третьей главе 121 4. Примеры повышения устойчивости электротехнических 123 систем промышленных предприятий

4.1.0 необходимости проведения мероприятий по повышению 123 устойчивости ЭТС

4.2. Повышение устойчивости ЭТС предприятия по производству 126 пищевой плёнки (БОПП)

4.3. Повышение устойчивости ЭТС предприятия про производству 129 синтетического каучука

4.4. Повышение устойчивости ЭТС нефтеперерабатывающего 133 завода

4.5. Повышение устойчивости ЭТС компрессорной станции 135 перекачки попутного газа

4.6. Выводы по четвёртой главе 140 Заключение 143 Список литературы

Приложение 1. Средства регистрации осциллограмм напряжения

Приложение 2. Линейный датчик тока ACS712-30A-T

Приложение 3. Динамическая устойчивость тестовой ЭТС

Приложение 4. Схемы внешнего электроснабжения предприятий

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Влияние параметров системы внешнего электроснабжения на устойчивость промышленных электротехнических систем»

Введение

Актуальность работы. Устойчивость электротехнических систем (ЭТС) промышленных предприятий определяется в первую очередь составом самой ЭТС, параметрами её элементов: трансформаторов, кабельных линий, электроприводов. Система внешнего электроснабжения в задаче определения показателей устойчивости представляется в виде эквивалентного источника ЭДС за сопротивлением. Энергосистема определяется совокупностью параметров: ЭДС прямой, обратной и нулевой последовательности; эквивалентным сопротивлением прямой, обратной и нулевой последовательности; углами между системами векторов прямой и обратной, прямой и нулевой последовательностей; частотой.

Изменение режима работы генерирующих мощностей, работа регулировочных устройств, осуществление коммутаций элементов электрической сети приводят к изменению значений вышеуказанных параметров. Значительно изменяются параметры энергосистемы в аварийных режимах, приводящих к возникновению на вводах электротехнических систем промышленных предприятий провалов и прерываний напряжения.

Предприятия нефтяной и газовой промышленности, в силу сложности и напряженности непрерывных технологических процессов, чувствительны даже к кратковременным возмущениям (порядка 0,2 с). При этом длительность провала может варьироваться от сотен миллисекунд до нескольких секунд, а восстановление нормального режима работы технологических линий порой занимает продолжительное время, вплоть до нескольких суток [40, 17]. Сырье, находящееся в производстве, отбраковывается. Также браком оказывается продукция, производимая во время восстановления технологии объекта, длительность которого иногда может превышать сутки. Практически весь объем продукции, находящейся в процессе переработки, на нефте- и газоперерабатывающих предприятиях аварийно сбрасывается на факел, что отрицательно влияет на состояние

окружающей среды. Все это ведет к значительным экономическим потерям и, зачастую, тяжелым экологическим последствиям [10, 17].

Поэтому предприятия с непрерывными технологическими процессами вынуждены, ввиду отсутствия нормативно-правовой базы, самостоятельно заботится о повышении надежности электроснабжения и устойчивости собственных ЭТС, применяя дорогостоящие технические решения [17, 29]. Для выбора оптимального решения необходимо определять показатели устойчивости, которые зависят от параметров системы внешнего электроснабжения.

Электромеханические переходные процессы и устойчивость электротехнических систем (ЭТС) при несимметрии питающего напряжения изучены в меньшей степени, чем явления, возникающие при внешних симметричных возмущениях. При этом среди аварийных режимов, обуславливающих провалы напряжения в электрических сетях, наиболее часты именно несимметричные короткие замыкания [15]. Несимметричные короткие замыкания обуславливают в системе внешнего электроснабжения возмущения, которые могут быть представлены в виде напряжений прямой, обратной и нулевой последовательностей.

Влияние эквивалентного сопротивления питающей энергосистемы на устойчивость ЭТС исследовано в достаточной степени [38].

Частота системы внешнего электроснабжения рассматривалась как дополнительный параметр энергосистемы [20] и её изменения рассматривались в широких пределах (±2 Гц) в качестве теоретического исследования. Возникновения подобной ситуации в реальных условиях было практически невозможно ввиду жестких требований, предъявляемых ГОСТ 13109-97 к частоте. Но вступивший в силу с 01 января 2013 года ГОСТ Р 54149-2010 предъявляет к частоте изолированных систем электроснабжения очень мягкие требования (±5 Гц). В нефтяной и газовой отрасли предприятия с полностью автономным электроснабжением не являются редкостью,

поэтому появляется необходимость проведения исследования влияния частоты энергосистемы на показатели устойчивости.

В связи с тем, что срок действия ГОСТ 13109-97 продлён до 01 июля 2014 года, решение о применении ГОСТ Р 54149-2010 или ГОСТ 13109-97 принимает организация , обеспечивающая поставки электрической энергии [50].

Данная работа посвящена исследованию влияния параметров системы внешнего электроснабжения (несимметрии и частоты питающего напряжения) на устойчивость ЭТС и разработке рекомендаций по повышению устойчивости электротехнических систем промышленных предприятий, что является актуальной научной и технической задачей.

Идея работы состоит в оценке влияния на устойчивость ЭТС параметров энергосистемы, исследование для которых ранее не проводилось или их влияние на устойчивость ЭТС изучено недостаточно.

Цель работы заключается в определении влияния параметров системы внешнего электроснабжения, обусловленных несимметрией напряжения и значением частоты, на устойчивость промышленных электротехнических систем, разработке рекомендаций по расчету показателей и поиске решений повышения устойчивости ЭТС.

Реализация сформулированных целей требует решения следующих основных задач исследования:

1. Определить область возможных сочетаний напряжений прямой и обратной последовательностей на входе электротехнических систем.

2. Разработать математическую модель синхронного двигателя для расчета переходных процессов при несимметричных возмущениях в системе внешнего электроснабжения.

3. Исследовать влияние несимметричных провалов напряжения на устойчивость синхронного двигателя.

4. Исследовать влияние частоты и её изменения на устойчивость асинхронных электротехнических систем.

5. Сформировать предложения и рекомендации, способствующие повышению точности расчета

Объекты исследования. Объектами исследования в предлагаемой работе являются ЭТС предприятий нефтяной и газовой промышленности и отдельные узлы электродвигательной нагрузки. Для установления закономерностей изменения показателей устойчивости используется упрощенная тестовая асинхронная ЭТС. В качестве иллюстраций результатов исследований и примеров их подтверждения в работе используются ЭТС реальных промышленных предприятий.

Методы исследования. В работе использовались положения и методы теории электрических цепей, теории электромагнитного поля, теории электрических машин, теории электропривода, математического анализа, математического и компьютерного моделирования электротехнических систем, теории устойчивости электротехнических систем.

Научная новизна результатов исследования:

1. Определена и подтверждена экспериментально область возможных сочетаний напряжений прямой и обратной последовательностей на входе электротехнических систем.

2. Разработана и подтверждена экспериментально математическая модель синхронного двигателя для исследования несимметричных провалов напряжения.

3. Определены дополнительные методы повышения устойчивости синхронной электродвигательной нагрузки при несимметрии питающего напряжения.

4. Получены зависимости показателей устойчивости ЭТС от частоты питающего напряжения, изменяющейся в пределах установленных ГОСТ Р54149-2010. Установлены факт потери ЭТС устойчивости в случае скачкообразного и непрерывного увеличения частоты.

Основные научные положения, выносимые на защиту.

1. Область возможных сочетаний напряжений прямой и обратной последовательностей на входе электротехнической системы.

2. Математическая модель синхронного двигателя, учитывающая несимметрию питающего напряжения.

3. Закономерности поведения ЭТС при изменениях частоты питающего напряжения в пределах, установленных ГОСТ Р 54149-2010 для изолированных систем электроснабжения.

Обоснованность и достоверность результатов подтверждается корректностью исходных предположений и допущений, хорошей сходимостью расчетных и экспериментальных результатов, использованием апробированных методов математического моделирования

электротехнических систем, апробированных программных средств для расчёта режимов ЭТС.

Практическая ценность работы.

1. Определена область сочетаний напряжений прямой и обратной последовательностей на входе ЭТС при возмущениях в системе внешнего электроснабжения. Данные результаты могут быть использованы при разработки защит для оценки необходимости учёта обратной составляющей.

2. Определена возможность применения анализа траекторий провалов напряжения, расположенных на области сочетаний напряжений прямой и обратной последовательностей, для оценки надёжности системы внешнего электроснабжения.

3. Проведено исследование устойчивости синхронных двигателей при несимметрии питающего напряжения. Предложен метод повышения устойчивости СД.

4. Выполнен анализ показателей устойчивости ЭТС при изменения частоты в широких пределах. Результаты анализа необходимо учитывать при управлении электротехническими системами уже существующих и строительстве новых, в случае их питания от изолированных систем электроснабжения.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы диссертационной работы докладывались на следующих конференциях:

• 65-ая Международная научная студенческая конференция "НЕФТЬ И ГАЗ - 2011" (Москва, 2011);

• Девятая Всероссийская конференция молодых ученых, специалистов и студентов "Новые технологии в газовой промышленности" (Москва, 2011);

• Техническая конференция «Совещание главных специалистов предприятий ЗАО "СИБУР Холдинг" (Москва, 2011);

• IX Всероссийская научно-техническая конференция "Актуальные проблемы развития нефтегазового комплекса России" (Москва, 2012);

• ХЫ1 Всероссийская научно-практическая конференция (с международным участием) с элементами научной школы для молодежи "Федоровские чтения - 2012" (Москва, 2012);

• Восьмая международная научно-практическая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых "Энергия-2013" (Иваново, 2013);

• Юбилейная десятая Всероссийская конференция молодых ученых, специалистов и студентов "Новые технологии в газовой промышленности" (газ, нефть, энергетика) (Москва, 2013);

• I М1жнародно1 науково-техшчноТ конференцй' викладач1в, асшраштв \ студенев "Сучасш проблеми систем електропостачання промислових та побутових об'екпв" (Донецк, 2013);

• Научно-техническая конференция молодых ученых «Электротехнические комплексы и системы в нефтяной и газовой промышленности» (Москва, 2013);

• Х1ЛП международная научно-практическая конференция " Федоровские чтения - 2013" (Москва, 2013).

Результаты работы использовались при разработке рекомендаций по повышению устойчивости электротехнических систем ряда предприятий ОАО "СИБУР Холдинг", ОАО "Газпром нефть".

Публикации. По теме диссертации опубликовано 15 печатных работ, в том числе 4 в изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы из 56 наименований, 4 приложений. Работа изложена на 163 страницах машинописного текста и содержит 64 рисунка и 26 таблиц.

1. Постановка задачи. Параметры несимметричных возмущений в системе внешнего электроснабжения

1.1. Изученность проблемы. Постановка задачи

Характер электромеханических переходных процессов в промышленных электротехнических системах (ЭТС), возникающих в результате различного рода возмущений, определяет устойчивость ЭТС. Под возмущениями понимается достаточно резкое, зачастую скачкообразное изменение параметра, определяющего состояние электротехнической системы. По источнику возникновения возмущения делятся на внешние и внутренние. Внешние возмущения возникают в системе внешнего электроснабжения и проявляются на входе ЭТС, например, короткое замыкание линии электропередач проявляется на входе ЭТС в виде провала напряжения. Внутренние возмущения возникают в самой электротехнической системе, примером такого возмущения может быть короткое замыкание в распределительной сети предприятия. Число внутренних возмущений характеризует состояние электротехнической системы.

При удовлетворительном состоянии электротехнической системы предприятия доля внешних возмущений преобладает. Кроме того внешнее возмущение влияет на всю ЭТС, внутреннее возмущение, в свою очередь затрагивает обычно только участок электротехнической системы и в меньшей степени влияет на её устойчивость. Поэтому задача оценки устойчивости промышленной ЭТС в первую очередь решается для возмущений в системе внешнего электроснабжения.

В теории устойчивости промышленных ЭТС система внешнего электроснабжения представляется в виде эквивалентного источника ЭДС за сопротивлением. Источник ЭДС определяется совокупностью параметров П., описывающих текущий режим питающей энергосистемы:

О = {Е", Е(2), Е(0>, ¿(», ¿(2>,*<»>, ц,хл, , /},

(1)

(1.1)

где Ет, £(2), £(0) - эквивалентные ЭДС прямой, обратной и нулевой последовательностей соответственно;

¿(1), ¿(2), ¿(0) - эквивалентные полные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей;

¥\,г ~~ угол между системами векторов напряжений прямой и обратной последовательностей;

- угол между системами векторов напряжений прямой и нулевой последовательностей;

/ - частота питающей энергосистемы.

Так как устойчивость определяется электродвигательной нагрузкой, а в неповрежденной электрической машине нет пути протекания токов нулевой последовательности, параметры нулевой последовательности Е{0), ¿(0), у/\,о

исключаются из вектора О.:

Так как параметры нулевой последовательности из вектора О. исключены, дальнейшие выкладки будут производиться для линейных значений напряжений и ЭДС.

Различие между сопротивлениями прямой и обратной последовательности велико только для вращающихся машин, в электрических сетях вращающиеся машины отсутствуют, поэтому ¿(2) также можно исключить из вектора параметров С1 системы внешнего электроснабжения:

Эквивалентные ЭДС прямой Е(1) и обратной Е(2) последовательностей, активное сопротивление энергосистемы гс и реактивное сопротивление энергосистемы хс относятся к основным параметрам питающей энергосистемы. Частота питающей энергосистемы / относится к дополнительным параметрам [20]. Угол сдвига фаз между системами

(1.2)

векторов прямой и обратной последовательностей у/Х2 при оценке

устойчивости промышленных электротехнических систем не учитывается, в связи с тем что вычисления производятся в скалярных величинах.

Эквивалентные ЭДС прямой Ет и обратной Е(2) последовательностей непосредственно определяют уровень напряжения II на входе ЭТС и

коэффициент несимметрии напряжения по обратной последовательности К2и-

£(2)

Кг и = £(]) • (1 >3)

Параметры системы внешнего электроснабжения, также как и параметры самой электротехнической системы, не остаются неизменными. Допустимые значения некоторых из них: уровня напряжения и, коэффициента несимметрии питающего напряжения К2и, частоты / нормируются ГОСТ Р 54149-2010, который введен в действие 01 января 2013 года. Допустимые значения данных параметров устанавливаются стандартом для нормального режима работы, для провалов и прерываний напряжения допустимые значения параметров не устанавливаются. Также нормативными документами не установлены ограничения на частоту возникновения подобного рода возмущений.

Введенным стандартом установлено допустимое значение отклонения напряжения ±10% (в то время как в ГОСТ 13109-97 установлено нормально допустимое отклонение ±5% [7]), от уровня напряжения, устанавливаемого договорными отношениями [6]. Допустимые, на основании договорных условий, пределы уровня напряжения стандартом не устанавливаются, следовательно, они могут существенно отличаться от напряжений нормального ряда, установленного ГОСТ 29322 [8]. Степень такого отличия введенным стандартом неограниченна.

Для целого ряда объектов нефтяной, газовой, нефтехимической и газохимической промышленности отдельной проблемой является устойчивость их электротехнических систем к внешним возмущениям [20]. При этом нормальный уровень напряжения является определяющим

параметром. Заниженное напряжение отрицательно сказывается на показателях устойчивости электротехнических систем, что, в свою очередь, повышает и без того достаточно высокую чувствительность данных систем к кратковременным провалам продолжительностью доли секунды [19]. Низкий уровень напряжения приводит к уменьшению перегрузочной способности электродвигательной нагрузки, к увеличению протекающих по сетям потребителя токов, что в свою очередь, приводит к дополнительному снижению напряжения у конечных электроприемников. Потребитель вынужден регулировать напряжение на шинах среднего напряжения за счет устройств регулирования напряжения под нагрузкой (РПН)

трансформаторов, что приводит к увеличению эквивалентного входного сопротивления для ЭТС [44] и отрицательно скажется на запасе устойчивости в целом. Также работа трансформаторов с введением большого количества ступеней РПН не позволит в дальнейшем в полной мере производить регулирование напряжения в распределительных сетях промышленного предприятия. Учитывая и без того высокий уровень потерь при транспорте электроэнергии, при данных условиях следует ожидать дополнительного увеличения значения потерь вследствие роста токов, протекающих по линиям электропередач с заниженным напряжением.

Обратная ситуация, завышение напряжения относительно номинального в точке передачи электроэнергии, положительно скажется на устойчивости ЭТС. Однако в энергосистемах с профицитом мощности это приведет к существенному увеличению и так повышенного напряжения при недостаточной загрузке энергосистемы, например, в нерабочие дни. Повышенное сверх номинального значения напряжение приводит к преждевременному старению изоляции как в электрических машинах в другой нагрузке, в кабельных линиях электропередачи. Учитывая высокий возраст большей части электротехнического оборудования промышленных предприятий, повышение напряжения приведет к сокращению сроков его службы и к преждевременному выходу из строя [17].

К коэффициенту несимметрии К2и в действующем стандарте предъявляются требования, аналогичные ГОСТ 13109-97: значение не должно превышать 2% в течение 95% времени и 4% в течение 100% времени измерения. Даже при коэффициенте несимметрии, равном 4%, заметного изменения показателей устойчивости не происходит. При этом в момент возмущения, во время которого данный показатель не нормируется, коэффициент несимметрии по обратной последовательности К2ц может значительно отличаться от установленных стандартом норм. В результате анализа литературы установлено, что предел значений изменения коэффициента несимметрии К2и во время провалов не установлен. Это значит, что значение К2ц может достигать 1 или даже, возможно, превышать его.

Электромеханические переходные процессы и устойчивость ЭТС при несимметрии питающего изучены в меньшей степени, чем при симметричных возмущениях. Среди аварийных режимов, обуславливающих провалы напряжения в электрических сетях, наиболее часты именно несимметричные короткие замыкания (КЗ), создающие в системе внешнего электроснабжения токи обратной и нулевой последовательностей [3]. Вследствие этого у потребителей электрической энергии нарушается симметрия питающего напряжения.

Несимметрия питающего напряжения влияет и на показатели устойчивости ЭТС. Пренебрежение составляющей напряжения обратной последовательности при определении уставок защит минимального напряжения может привести к неотключению узла нагрузки в случае потери им устойчивости. В то же время из-за чрезмерного запаса при выборе уставок защит, обусловленного предположением, что значение напряжения обратной последовательности может находиться в тех же пределах, что и значение составляющей прямой последовательности, возможны необоснованные отключения узлов нагрузки в случае сохранения их устойчивости [13].

Несимметричные режимы особенно опасны для ЭТС с двигательной нагрузкой. Например, у асинхронных машин [4] увеличивается скольжение из-за появления отрицательного момента обратной последовательности, а также происходит их перегрев токами обратной последовательности. Следует отметить, что при увеличении скольжения возрастают токи прямой последовательности и еще более повышается степень перегрева. У синхронных двигателей из-за несимметрии питания увеличиваются также токи статора, и помимо этого появляется переменная составляющая двигательного момента.

Для ЭТС с асинхронной двигательной нагрузкой ранее проведены расчеты [20] границы статической устойчивости при несимметричных возмущениях. Расчетное моделирование проводилось с использованием метода симметричных составляющих, при этом токи, моменты на валу двигателей определялись как скалярная сумма величин прямой и обратной последовательностей. То есть динамика изменения данных величин в течении периода не учитывалась. В результате предложен вид функции, аппроксимирующей границу статической устойчивости при несимметричных возмущениях:

& = Е^-Е,+Ь,-Е2+Ь2-Е1= 0. (1.4)

где , Ь2 - коэффициенты, определяемые аппроксимацией расчетных точек.

При Е2=0 функция (1.4) сводится к случаю симметричного возмущения.

Ошибка аппроксимации для предложенного соотношения находится в

пределах 1-2%. Статическая устойчивость сохраняется, если «9<0и

нарушается при положительных значениях данной функции.

Физически нарушение статической устойчивости при несимметричном возмущении происходит вследствие снижения величины максимального момента асинхронного двигателя как из-за уменьшения ЭДС прямой последовательности, так и из-за появления момента токов обратной последовательности, направленного противоположно. Очевидно, что потеря статической устойчивости при наличии обратной составляющей ЭДС будет

происходить при больших значениях ЭДС прямой последовательности, чем в случае симметричного возмущения [20].

Исследование устойчивости промышленных электротехнических систем, содержащих синхронную электродвигательную нагрузку, при несимметричных возмущениях в системе внешнего электроснабжения ранее не проводились. Использование скалярных сумм токов и моментов прямой и обратной последовательности не позволяют оценить происходящие в течении периода синуса изменения в электрической машине, но это, ввиду малой продолжительности возмущений (от 100 мс, что при частоте /=50 Гц составляет 10 периодов), может быть весьма важно при оценке устойчивости ЭТС. Работа в данном направлении позволит установить влияние обратной составляющей напряжения на устойчивость синхронной электродвигательной нагрузки, а также определить динамику изменения параметров СД в пределах одного периода при несимметричных возмущениях в системе внешнего электроснабжения.

В ГОСТ 13109-97 нормально допустимое отклонение частоты системы электроснабжения составляет ±0,2 Гц, предельно допустимое - ±0,4 Гц. При превышении нормально допустимого отклонения предусмотрена частотная разгрузка. А превышение предельно допустимого уровня в большинстве случаев возникает в результате системной аварии и приводит к полному отключению потребителей электроэнергии.

Оценка устойчивости при изменении частоты, в пределах ±0,4 Гц, которые устанавливались стандартами ранее, показала, что ее увеличение приводит к незначительному ухудшению показателей устойчивости. В расширенном диапазоне изменения частоты ±2 Гц были определены точки скачкообразного изменения запаса динамической устойчивости. Пределы изменения напряжения при этом в соответствии с ГОСТ 13109-97 составлял ±5 % [20].

Введенный в действие ГОСТ Р 54149-2010 выделяет в отдельную группу изолированные системы электроснабжения с автономными

генераторными установками и предъявляет к ним более мягкие требования к отклонению частоты питающей энергосистемы: ±1 Гц в течении 95% времени и ±5 Гц в течении 100% времени интервала в одну неделю. Изменение частоты в таких широких пределах приводит к недоотпуску продукции, высокому уровню брака, значительному изменению потерь во вращающихся электрических машинах и трансформаторах, удорожанию электрооборудованию [17]. Одновременное увеличение допустимого значения отклонения напряжения до ±10 % и увеличение допустимого изменения частоты до ±5 Гц могут оказать существенное влияние на показатели устойчивости промышленных электротехнических систем, питание которых осуществляется от автономных генераторных установок. При этом прослеживаемая раннее тенденция изменения показателей устойчивости позволяет предположить, что при снижении напряжения на 10 % и увеличении частоты на 5 Гц уровень устойчивости ЭТС будет неприемлемым. Поэтому в работе предлагается установить закономерности изменения показателей устойчивости промышленных энергосистем в установленных стандартом пределах и оценить степень влияния на устойчивость частоты/, как параметра системы внешнего электроснабжения.

Вектор параметров системы внешнего электроснабжения также содержит в себе входное сопротивление. Изменения данного параметра связаны с изменением структуры сетей энергосистемы, вызванные оперативными переключениями, изменением режимов работы генераторов и устройств компенсации реактивной мощности, уставки РПН трансформаторов. Значения входного сопротивления может быть получено от самой энергосистемы а также определены расчетным или экспериментальным путем. Исследования влияния величины входного сопротивления на устойчивость промышленных ЭТС проводилась ранее неоднократно [20, 3, 38]. Данная проблема достаточно изучена, дальнейшие исследования в данном направлении на текущий момент можно считать излишними.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Комков, Александр Николаевич, 2013 год

Список литературы

1. Бахвалов Н.С., Жидков Н.П., Кобельков Г.М. Численные методы. - М.: Бином. Лаборатория знаний, 2006.

2. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. Электрические цепи. Учебник. 10-е изд. - М.: Гардарики, 2002.

3. Валов Н.В. Устойчивость промышленных электротехнических систем при несимметричных возмущениях в электрических сетях. Дисс. ... канд. техн. наук. - М. 2011.

4. Вольдек А.И. Электрические машины. Учебник для студентов высш. техн. заведений. - Л.: Энергия, 1974.

5. ГК «Таврида Электрик»: эффективность КРМ в сетях промышленных предприятий. // Новости электротехники. - 2008. - №3(51).

6. ГОСТ Р 54149-2010. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения.

7. ГОСТ 13109-97. Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения.

8. ГОСТ 29322-92. Стандартные напряжения.

9. Гуревич Ю.Е., Файбасович Д.Л., Хвощинская З.Г. Особенности электроснабжения промышленных предприятий с непрерывными технологическими процессами. // Электричество, 1990, № 1.

10. Егоров A.B., Трифонов A.A. Стандарты электромагнитной совместимости и баланс интересов поставщиков и потребителей электрической энергии. / Энергетика: приоритеты устойчивого развития. Материалы международной научно-практической конференции. - Прага, 2007.

И. Ершов М.С., Егоров A.B., Алексеев В.В., Прокопьев Н.В. Астраханский ГПЗ: повышение надежности и устойчивости электроэнергетической системы и технологических процессов. // Газовая промышленность. - 1992. -№11.

12. Ершов М.С., Егоров A.B., Анцифоров В.А., Суржиков A.B. К вопросу о количественной оценке взаимозависимости источников внешнего электроснабжения. - Промышленная энергетика, 2011, №6.

13. Ершов М.С., Егоров A.B., Валов Н.В., Комков А.Н. Учет несимметрии питающего напряжения в системах защиты от потери устойчивости промышленных электротехнических систем. // Промышленная энергетика. -2011.-№9.

14. Ершов М.С., Егоров A.B., Зарубицкая Ю.В. Анализ некоторых методов повышения устойчивости электротехнических систем при внешних возмущениях. // Промышленная энергетика. - 2003. - №10.

15. Ершов М.С., Егоров A.B., Комков А.Н. Влияние несимметрии питающего напряжения на устойчивость синхронных двигателей. // Труды Российского государственного университета нефти и газа имени И.М. Губкина, 2012, №1(266).-С. 117-128.

16. Ершов М.С., Егоров A.B., Комков А.Н. Влияние частоты на устойчивость промышленных электротехнических систем // Промышленная энергетика. -2013. - №9.

17. Ершов М.С., Егоров A.B., Комков А.Н. Новый стандарт качества электрической энергии и вопросы регулирования взаимоотношений ее поставщиков и потребителей // Территория НЕФТЕГАЗ. - 2012. - №6.

18. Ершов М.С., Егоров A.B., Новоселова Ю.В. О влиянии состава нагрузки на устойчивость промышленных электротехнических систем. // Промышленная энергетика. - 2004. - №4.

19. Ершов М.С., Егоров A.B., Трифонов A.A. К вопросу о государственном регулировании взаимоотношений поставщиков и потребителей электрической энергии // Территория нефтегаз. - 2008. - №4.

20. Ершов М.С., Егоров A.B., Трифонов A.A. Устойчивость промышленных электротехнических систем. - М.: ООО «Издательский дом Недра», 2010.

21. Ершов М.С., Егоров А.В., Яценко Д.Е. О влиянии параметров энергосистемы на устойчивость узлов электрической нагрузки // Промышленная энергетика. - 1997. - №5.

22. Иванов-Смоленский А.В. Электрические машины. В 2-х т. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Издательство МЭИ, 2004.

23. Инструкция по работе с программным комплексом SAD, предназначенным для расчета электромеханических переходных процессов в системах внутреннего электроснабжения промышленных предприятий с двигательной нагрузкой. - М.: Государственная академия нефти и газа имени И.М. Губкина, 1997.

24. Каталог ABB «Contactors type AF1350/AF1650»

25. Кингсеп А.С. Основы физики. Курс общей физики. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2001.

26. Комков А.Н. Анализ повышения надежности энергообеспечения предприятий нефтехимической промышленности. / IX Всероссийская научно-техническая конференция «Актуальные проблемы развития нефтегазового комплекса России». Тезисы докладов. Секция 6. - М.: РГУ нефти и газа, 2012. - С. 106.

27. Комков А.Н. Влияние несимметрии питания на устойчивость промышленных электротехнических систем. / 65-ая Международная научная студенческая конференция «НЕФТЬ И ГАЗ - 2011». Тезисы докладов. Секция «Автоматизация и вычислительная техника в нефтегазовом деле». -М.: РГУ нефти и газа, 2011. - с. 28

28. Комков А.Н. Влияние несимметрии питания на устойчивость электроприводов переменного тока. / Девятая Всероссийская конференция молодых ученых, специалистов и студентов «Новые технологии в газовой промышленности». Тезисы докладов. Секция 11. - М.: РГУ нефти и газа, 2011.-С. 7.

29. Комков А.Н. Влияние положений нового стандарта качества электрической энергии на показатели устойчивости электротехнических

систем. / Федоровские чтения - 2013. Х1ЛП международная научно-практическая конференция (Москва, 6-8 ноября 2013 г.). Тезисы докладов. -М.: Издательский дом МЭИ, 2013. - С. 23-24.

30. Комков А.Н. Влияние частоты питающей энергосистемы на устойчивость асинхронных промышленных электротехнических систем. / Вестник Российского национального комитета СИГРЭ // Специальный выпуск № 1. Материалы Молодежной секции РНК СИГРЭ: сборник конкурсных докладов по электроэнергетической и электротехнической тематикам по направлениям исследований СИГРЭ «Энергия-2013». - Иваново: ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», 2013. -С. 314-317

31. Комков А.Н. Влияние частоты питающей энергосистемы на устойчивость асинхронных промышленных электротехнических систем. /Электроэнергетика // Восьмая международная научно-практическая конференция студентов, аспирантов и молодых ученых «Энергия-2013»: материалы конференции. В 7 т. Т. 3. Ч. 1. - Иваново: ФГБОУВПО «Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина», 201.-С. 113-116.

32. Комков А.Н. Несимметричные провалы напряжения и их влияние на устойчивость синхронных двигателей. / Федоровские чтения - 2012. Х1Л1 Всероссийская научно-практическая конференция (с международным участием) с элементами научной школы для молодежи. Тезисы докладов. -М.: Издательский дом МЭИ, 2012. - С. 82-84

33. Комков А.Н. О параметрах несимметричных возмущений в системе внешнего электроснабжения. / I М1жнародно1 науково-техшчно1 конференцп викладач1в, асшрант1в { студешчш "Сучасш проблеми систем електропостачання промислових та побутових об'екпв". Зб1рник наукових праць. - Донецьк: «ДВНЗ» ДонНТУ, 2013. - С. 22-23.

34. Комков А.Н. Устойчивость асинхронных промышленных электротехнических систем при отклонениях частоты питающей

энергосистемы. / Научно-техническая конференция молодых ученых «Электротехнические комплексы и системы в нефтяной и газовой промышленности». Сборник тезисов докладов. - М.: РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2013. - С. 27-29

35. Комков А.Н. Экспериментальное исследование влияния несимметрии питающего напряжения на работу синхронного двигателя. / Юбилейная десятая Всероссийская конференция молодых ученых, специалистов и студентов «Новые технологии в газовой промышленности» (газ, нефть, энергетика). Тезисы докладов. Секция 11. Энергетика. - М.: РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2013. - С. 10.

36. Костенко М.П. Электрические машины. - JL: Государственное энергетическое издательство, 1944.

37. Костомаров Д.П., Фаворский А.П. Вводные лекции по численным методам. - М.: Логос, 2004.

38. Лебедев A.A. Влияние параметров системообразующих связей на режимы и процессы в промышленных электротехнических системах. Дисс. ... канд. техн. наук. - М. 2009.

39. Ленартович С.Л. Влияние несимметрии питающего напряжения на устойчивость двухполюсных высоковольтных синхронных двигателей. / Научно-техническая конференция молодых ученых «Электротехнические комплексы и системы в нефтяной и газовой промышленности». Сборник тезисов докладов. - М.: РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2013. - С. 2930.

40. Меньшов Б.Г., Ершов М.С., Яризов А.Д. Электротехнические установки и комплексы в нефтегазовой промышленности: Учеб. для вузов. - М.: ОАО "Издательство "Недра", 2000.

41. Методика компьютерного моделирования электропотребления систем электроснабжения газовых комплексов. - М: 2003.

42. Никифоров В.В. Новый стандарт по качеству электрической энергии. Основные положения и отличия от ГОСТ 13109-97. // Новости электротехники. - 2011. - №3(69).

43. Петриченко В.Е. Влияние устройств регулирования напряжения двухобмоточных трансформаторов на устойчивость ЭТС. / Тезисы докладов шестой Всероссийской конференции молодых ученых, специалистов и студентов Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России. - М.: РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2007 г.

44. Петриченко В.Е. Моделирование и анализ устойчивости электротехнических систем нефтегазовых производств к внешним и внутренним возмущениям. Дисс. ... канд. техн. наук. - М. 2007.

45. Правила пользования электрической и тепловой энергией. Приложение 1 к приказу Министерства энергетики и электрификации СССР от 6 декабря 1981 г. № 310 (отменены 10 января 2000г.)

46. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей (утвержденных приказом Минэнерго России от 13.01.2003 №6).

47. Правила устройства электроустановок. 6-е изд. - М.: Госэнергонадзор, 2000.

48. Правила устройства электроустановок. 7-е и 6-е изд. - СПб.: Издательство ДЕАН, 2008.

49. Приказ Министерства топлива и энергетики Российской федерации от 10 января 2000г. № 2 «О признании недействующими Правил пользования электрической и тепловой энергией».

50. Приказ Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 25 октября 2012 года №565-ст «О продлении действия на территории Российской Федерации ГОСТ 13109-97».

51. Пупин В.М. Устройства защиты от провалов напряжения: приложение к журналу «Энергетик». - М.: Энергопрогресс, 2011.

52. Соколов Ю.И. Катастрофы начала XXI века. // Стратегия гражданской защиты: проблемы и исследования. - 2011. - №1.

53. Справочник по энергоснабжению и электрооборудованию промышленных предприятий и общественных зданий. Под общей редакцией профессоров МЭИ (ТУ) С.И. Гамазина, Б.И. Кудрина, С.А. Цырука. - М.: Издательский дом МЭИ, 2010.

54. Улановский A.C. Исследование устойчивости частотно-регулируемых приводов к кратковременным провалам напряжения. / 67-ая Международная научная студенческая конференция «НЕФТЬ И ГАЗ - 2013». Тезисы докладов. Секция «Автоматизация и вычислительная техника в нефтегазовом деле». - М.: РГУ нефти и газа, 2013.

55. Фоменко В.В. Электромагнитная совместимость электротехнических комплексов компрессорных станций с электроприводными ГПА и электростанций собственных нужд. Дисс. ... канд. техн. наук. - М. 2010.

Приложение 1. Средства регистрации осциллограмм напряжения

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

СВИДЕТЕЛЬСТВО

об утверждении типе средств измерений

RU.C.34.004.A Ni 46958

Срок действий до 22 июня 2017 г.

НАИМЕНОВАНИЕ 1ИПА СРЦДСГВ ИЗМЕРЕНИЙ

Вольтметры самопишущие Flash-R»corder-2-16, S-Rccorder-2-16.

S-Recorder-E, S-Recorder-L

ИЗГОТОВИТЕЛЬ

ООО "НПФ АДСилаб", г. Москва

РЕГИСТРАЦИОННЫЙ * 50230-12

ДОКУМЕ1ГГ НА ПОВЕРКУ 4228-001-63806098-2012 МП

ИНТЕРВАЛ МЕЖДУ ПОВЕРКАМИ 2 года

Тип средств намерений угвержден приказом Федеральною агентства мо техническому peí улиропанню и метрологии от 22 июня 2012 г. № 435

Описание типа средств измерений является обязательным приложением к настоящему свидетельству.

Замеспнсль Руководителя Федерального агентства

П.Р.Петросян

&.L........2<J12 г

>

V

i

Серим СИ

N, 005190

Рисунок П. 1.1 - Свидетельство об утверждении типа средств измерений вольтметра самопишущего Р1а5Ь-Кесогёег-2-16

Таблица П.1.1. Технические характеристики

регистратора Flash-Recorder-2-16RTC-SD

Параметр Значение параметра

Каналов аналогового ввода (каналов АЦП) 2 синхронных

Каналов аналогового ввода (мультиплексируемых) С общим проводом 32 (16 пар)

Дифференциальных 16 (8 пар)

Разрешение АЦП 16 бит х 2

Усилитель Коэффициенты усиления 1, 10, 100, 200

Входное сопротивление Н менее 10 МОм

Полоса пропускания (-3 дБ) Не менее 100 кГц

Максимальная частота опроса в одноканальном режиме при сборе по USB на жесткий диск компьютера ( в режиме синхронного сбора 2-х каналов и более) 200 кГц (100 кГц на канал/Ы-каналов)

Диапазоны входного сигнала Биполярного, по напряжению ±10 В; ±1 В; ±0,1 В; ±0,05 В

Погрешность измерения постоянного напряжения для диапазона ±10 В (после калибровки) Не более ±0,05% (±0,01%)

Погрешность измерения переменного напряжения (1-10 кГц) для диапазона ±10 В Не более ±0,1%

Перегрузка по входу ±40 В (питание включено) ±40 В (питание выключено)

Цифровой ввод/вывод, ТТЛ, разовые команды 8 линий ввод/ 8 вывод

Интерфейс управления устройством USB 2.0 совместимый

Расстояние до устройства До 5 метров

Потребление энергии Не более 350 мА

Условия эксплуатации Температура +5...+55°С

Относительная влажность 0...85%

Размеры Длина/ Ширина/ Высота 160 мм / 95 мм/ 42 мм

Вес 0,3 кг

8

к

s

S

СО

s

со

I

S

£

É л

g. s

m

n

® ,-J

151

О

л с

e-

f CI

Формирователь сигнала внешнего запуска

О

Цифровой порт ввода-вывода 8 линий ввод/ 8линий вывода ТТЛ

7>

Индикация

работы устройства индикация

7Т

j ПУ усилитель

-У КУ-1,10,100,200

ж

АЦП 16бит 100кГц

АЦП 16бит 1ООкГц

-ft-

ПУ усилитель

КУ-1,10,100,200

к

Центральный

микро контроллер

Малошумящий источник питания +/- 15В +5В, +З.ЗВ

Съёмная SD-card

ФЛЭШ-ЗУ

7Т

FIFO 64кБ

Флэш-ЗУ настроек и программ

Часы реального времени RTC

Контроллер USB

Рисунок П.1.2 - Функциональная схема регистратора Flash-Recorder-2-16RTC-SD

Приложение 2. Линейный датчик тока АС8712-30А-Т

Принцип работы линейного датчика тока АС8712-30А-Т основан на эффекте Холла. Преобразует токовый сигнал на входе (1Р+, 1Р-) в сигнал по напряжению (Уоит)-

|Р+ VCC IP+ VIOUT ACS712 ,р_ FILTER 1Р~ GND 8 ~Г

7 ^оат

д 6

5 T47nF

BYP

Рисунок П2.1 - Схема подключения линейного датчика тока АС8712-30А-Т: выводы 1 -2 (1Р+) - присоединяется к источнику питания, выводы (3-4) 1Р- - присоединяется к вводу двигателя, вывод 5 - общая точка, заземлена, вывод 6 - фильтрующая ёмкость (С^= 1 нФ), вывод 7 - напряжение, пропорциональное току 1Р, вывод 8 - питание датчика

Таблица П.2.1. Общие рабочие электрические параметры

Параметр Условия испытаний Мин. Станд. Макс. Ед. изм.

Напряжение питания VCc 4,5 5,0 5,5 В

Ток питания 1Сс Усс= 5,0 В - 10 13 мА

Выходная ёмкость нагрузки Cwad Между ПОИТ и вЫИ - - 10 нФ

Выходное сопротивление нагрузки Rload Между ¥ЮиТи СМИ 4,7 - - кОм

Первичное сопротивление токопроводящей ЖИЛЫ RprimARY ТА = 25°С - 1,2 - мОм

Время нарастания ir 1р-1р(тах), ТА = 25°С, С0уг=открыто - 5 - МКС

Диапазон частот f -3 дБ, Тл = 25°С, двойная амплитуда 1Р 10 А - 80 - кГц

Нелинейность Еиы В пределах измерения Ь - 1,5 - %

Симметричность Esyu В пределах измерения /я 98 100 102 %

Выходное напряжение при Двунаправленный: - 0,5 -Vcc - В

нулевом токе УЮит» 1Р=0 А, ТА = 25°С

Время включения tPO Выходное напряжение достигает 90% установившегося значения, ТА = 25°С - 35 - Мкс

Оптимизированный диапазон 1Р -30 - 30 А

Чувствительность Sens В пределах измерения 1р 63 66 69 мВ/А

Шум Vnoiseipp) Двойная амплитуда ТА = 25°С, чувствительность 66 мВ/А, С>=47 нФ, С0,;/=открыто, при /=2 кГц - 7 - мВ

Полная ошибка на выходе ЕТОТ /^=±30 А, ТА=25°С - ±1,5 - %

-30 -20 -10 0 10 20 30

lp (А)

Рисунок П2.2 - Зависимость выходного напряжения Viout от тока 1р.

Приложение 3. Пример расчёта динамической устойчивости тестовой ЭТС

Таблица П3.1. Запас (время) динамической устойчивости тестовой ЭТС

/Гц

Е=6000В Е=6300В Е=6600В Е=6900В Е=7200 В

45 0,444 00 00 оо 00

45,1 0,438 00 00 00 00

45,2 0,432 оо 00 00 00

45,3 0,426 00 00 00 00

45,4 0,42 1,892 00 ОО 00

45,5 0,413 1,801 00 ОО 00

45,6 0,408 1,739 00 ОО 00

45,7 0,403 0,579 00 ОО 00

45,8 0,398 0,547 00 00 00

45,9 0,393 0,528 00 00 00

46 0,389 0,513 00 00 00

46,1 0,384 0,501 00 00 00

46,2 0,38 0,491 00 со 00

46,3 0,376 0,482 00 00 00

46,4 0,371 0,475 00 00 00

46,5 0,367 0,468 00 00 00

46,6 0,363 0,462 00 00 00

46,7 0,36 0,455 00 00 00

46,8 0,356 0,450 2,093 00 00

46,9 0,352 0,444 1,93 00 00

47 0,348 0,438 1,851 00 00

47,1 0,344 0,431 1,79 00 00

47,2 0,34 0,426 1,726 00 00

47,3 0,337 0,421 0,573 00 00

47,4 0,255 0,416 0,552 00 00

47,5 0,243 0,412 0,536 00 00

47,6 0,235 0,407 0,524 00 00

47,7 0,229 0,403 0,513 00 00

47,8 0,224 0,398 0,504 00 00

47,9 0,1 0,394 0,497 00 00

48 0,094 0,39 0,49 00 00

48,1 0,091 0,386 0,483 00 00

48,2 0,088 0,382 0,477 00 00

48,3 0,061 0,378 0,471 2,059 00

48,4 0,057 0,374 0,465 1,951 00

48,5 0,055 0,371 0,46 1,885 00

48,6 0,053 0,367 0,454 1,828 00

48,7 0,052 0,363 0,447 0,631 00

48,8 0,05 0,359 0,442 0,592 00

48,9 0,049 0,355 0,438 0,572 00

49 0,048 0,352 0,433 0,556 00

49,1 0,047 0,263 0,428 0,543 00

49,2 0,046 0,253 0,424 0,533 00

Продолжение таблицы П3.1. Запас (время) динамической устойчивости тестовой ЭТС

49,3 0,045 0,245 0,419 0,524 00

49,4 0,044 0,239 0,415 0,516 00

49,5 0,043 0,234 0,411 0,51 00

49,6 0,043 0,104 0,407 0,503 оо

49,7 0,042 0,099 0,403 0,497 2,17

49,8 0,041 0,095 0,399 0,491 2,041

49,9 0,041 0,092 0,395 0,485 1,967

50 0,040 0,090 0,392 0,479 1,908

50,1 0,039 0,061 0,388 0,474 1,854

50,2 0,039 0,058 0,384 0,467 0,634

50,3 0,038 0,056 0,381 0,462 0,605

50,4 0,038 0,055 0,376 0,457 0,587

50,5 0,037 0,053 0,373 0,452 0,572

50,6 0,037 0,052 0,369 0,448 0,56

50,7 0,036 0,051 0,366 0,443 0,55

50,8 0,036 0,05 0,268 0,439 0,541

50,9 0,035 0,049 0,26 0,435 0,534

51 0,035 0,048 0,253 0,43 0,527

51,1 0,034 0,047 0,248 0,426 0,521

51,2 0,034 0,046 0,114 0,422 0,515

51,3 0,033 0,045 0,106 0,419 0,509

51,4 0,033 0,045 0,102 0,415 0,503

51,5 0,032 0,044 0,098 0,411 0,497

51,6 0,032 0,043 0,096 0,407 0,492

51,7 0,032 0,043 0,093 0,404 0,486

51,8 0,031 0,042 0,064 0,4 0,48

51,9 0,031 0,041 0,061 0,396 0,475

52 0,030 0,041 0,059 0,392 0,471

52,1 0,030 0,040 0,057 0,389 0,466

52,2 0,030 0,040 0,056 0,385 0,461

52,3 0,029 0,039 0,055 0,382 0,457

52,4 0,029 0,039 0,054 0,281 0,453

52,5 0,029 0,038 0,052 0,271 0,449

52,6 0,028 0,038 0,051 0,266 0,445

52,7 0,028 0,037 0,051 0,26 0,441

52,8 0,027 0,037 0,05 0,255 0,437

52,9 0,027 0,036 0,049 0,112 0,433

53 0,027 0,036 0,048 0,107 0,429

53,1 0,026 0,035 0,047 0,104 0,425

53,2 0,026 0,035 0,047 0,101 0,422

53,3 0,026 0,034 0,046 0,098 0,418

53,4 0,025 0,034 0,045 0,096 0,415

53,5 0,025 0,034 0,045 0,066 0,411

53,6 0,025 0,033 0,044 0,063 0,408

53,7 0,025 0,033 0,043 0,061 0,403

53,8 0,024 0,032 0,043 0,06 0,4

53,9 0,024 0,032 0,042 0,058 0,397

54 0,024 0,032 0,042 0,057 0,292

Продолжение таблицы П3.1. Запас (время) динамической устойчивости тестовой ЭТС

54,1 0,023 0,031 0,041 0,056 0,283

54,2 0,023 0,031 0,041 0,055 0,276

54,3 0,023 0,031 0,04 0,054 0,27

54,4 0,022 0,03 0,04 0,053 0,265

54,5 0,022 0,03 0,039 0,052 0,117

54,6 0,022 0,03 0,039 0,051 0,112

54,7 0,022 0,029 0,038 0,05 0,108

54,8 0,021 0,029 0,038 0,05 0,105

54,9 0,021 0,029 0,037 0,049 0,103

55 0,021 0,028 0,037 0,048 ОД

Таблица П3.2. Точки разрыва зависимостей запаса динамической устойчивости

от частоты г0 (/)

Е,В 1 разрыв 2 разрыв 3 разрыв 4 разрыв 5 разрыв

/Гц 4>с /Гц /> Гц г0>с /, Гц с /,Гц г0>с

6000 - - - - 47,38 0,334 47,84 0,222 48,29 0,086

- - - - 47,39 0,257 47,85 0,105 48,3 0,061

6300 45,31 00 45,68 1,693 49,06 0,35 49,53 0,233 50,02 0,089

45,32 2,061 45,69 0,586 49,07 0,268 49,54 0,109 50,03 0,065

6600 46,78 00 47,2 1,726 50,7 0,366 51,18 0,244 51,72 0,093

46,79 2,131 47,21 0,606 50,71 0,283 51,19 0,116 51,73 0,068

6900 48,22 00 48,69 1,77 52,32 0,381 52,81 0,254 53,4 0,096

48,23 2,243 48,7 0,631 52,33 0,294 52,82 0,12 53,41 0,07

7200 49,65 00 50,16 1,813 53,92 0,396 54,42 0,264 - -

49,66 2,273 50,17 0,652 53,93 0,303 54,43 0,124 - -

Приложение 4. Схемы внешнего электроснабжения предприятий

Рисунок П4.1 - Упрощенная схема внешнего электроснабжения предприятия по производству синтетического каучука

V©

Рисунок П4.2 - Упрощенная схема внешнего электроснабжения нефтеперерабатывающего завода

3x167 МВ-А

Рисунок П4.3 - Упрощенная схема внешнего электроснабжения компрессорной станции перекачки попутного газа