Улучшение эксплуатационных показателей быстроходных дизелей воздушного охлаждения повышением стабильности геометрии цилиндра тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.02, кандидат наук Платонов Константин Юрьевич

• Платонов Константин Юрьевич
• кандидат наук
• 2021

Оглавление диссертации кандидат наук Платонов Константин Юрьевич

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ПРИЧИН ВОЗНИКНОВЕНИЯ ДЕФОРМАЦИЙ ЦИЛИНДРА И СПОСОБОВ ИХ УМЕНЬШЕНИЯ

1.1 Предварительные замечания

1.2 Классификация этапов жизненного цикла изделия

1.3 Классификация причин нарушения стабильности геометрии цилиндра

1.3.1 Анализ причин деформации, связанных с конструкцией цилиндра и условий его эксплуатации

1.3.2 Анализ причин деформаций, связанных с дефектами при изготовлении цилиндра

1.3.3. Анализ причин монтажных деформаций

1.3.4 Анализ причин деформаций, связанных с процессом обкатки

1.4 Анализ влияния искажения исходной геометрии цилиндра двигателя на его выходные характеристики

1.5 Методы и средства исследования деформаций и стабильности геометрии цилиндра

1.5.1 Экспериментальные методы исследования остаточных напряжений

1.5.2 Экспериментальные методы исследования стабильности геометрии цилиндра

1.5.3 Расчетные методы исследования стабильности геометрии цилиндра

1.6 Существующие методы и средства повышения стабильности геометрии цилиндра

1.6.1 Конструкционные методы

1.6.2 Технологические методы

1.7 Выводы по первой главе

ГЛАВА 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗМЕНЕНИЯ ГЕОМЕТРИИ ЦИЛИНДРОВ НА СТАДИИ СБОРКИ

2.1 Предварительные замечания

2.2 Экспериментальное определение механических свойств цилиндра дизеля

2.3 Экспериментальные исследования изменения внутреннего диаметра цилиндра дизеля с учетом действия монтажных усилий

2.4 Выводы по второй главе

ГЛАВА 3. МОДЕЛИРОВАНИЕ МОНТАЖНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ЦИЛИНДРА ДИЗЕЛЯ И РАБОТЫ ДВИГАТЕЛЯ С УЧЕТОМ РАСХОДА КАРТЕРНЫХ ГАЗОВ

3.1 Предварительные замечания

3.2 Математическая модель деформации цилиндра от действия монтажных усилий

3.3 Моделирование температурных деформаций цилиндра

3.4 Сравнительный анализ конструкций цилиндра

3.5. Анализ закономерностей изменения расхода картерных газов

3.6 Разработка математической модели функционирования ПДВС с учетом изменения расхода картерных газов

3.7 Выводы по третьей главе

ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЯ ДИЗЕЛЯ С СЕРИЙНЫМ И ОПЫТНЫМ ЦИЛИНДРОМ

4.1 Предварительные замечания

4.2 Методика испытаний дизеля 1Ч9,5/8,0 с серийным и опытным цилиндром

4.3 Анализ результатов испытаний дизеля 1Ч9,5/8,0 с серийной и опытной конструкцией цилиндра

4.4 Выводы по четвертой главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ОСНОВНЫЕ СОКРАЩЕНИЯ

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЯ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Улучшение эксплуатационных показателей быстроходных дизелей воздушного охлаждения повышением стабильности геометрии цилиндра»

ВВЕДЕНИЕ

Основной задачей отечественного двигателестроения является создание конкурентоспособных поршневых двигателей внутреннего сгорания (ПДВС), не уступающих зарубежным аналогам и отвечающих современным требованиям. Такие двигатели должны обладать рядом свойств, среди которых можно выделить надежность, ресурс, экономичность, экологичность, материалоемкость, простоту изготовления и обслуживания. Несмотря на существующее в настоящее время многообразие конструкций поршневых двигателей внутреннего сгорания, в любом двигателе цилиндропоршневая группа (ЦПГ) является ключевым элементом. Именно на ЦПГ приходятся основные потери на трение. Величина деформаций цилиндра и стабильность его геометрии существенным образом влияют на продолжительность обкатки ПДВС, уровень механических потерь [4], вероятность натира и задира деталей ЦПГ на стадии обкатки и способность достижения двигателем заданных характеристик [60].

Среди многообразия конструкций ПДВС стоит выделить малоразмерные быстроходные дизельные двигатели воздушного охлаждения, которые широко применяются в сельскохозяйственной, строительной технике, дизель-генераторных установках и малых судах.

В двигателях рассматриваемого типа проблема обеспечения стабильности геометрии цилиндра стоит наиболее остро [4]. При этом конструкция оребрения и необходимость создания определенных условий охлаждения не позволяют применить блок-картерную конструкцию. Крепление цилиндра осуществляется путем применения силовых шпилек или посредством фланцевой системы. При таких типах крепления, цилиндр двигателя подвергается существенным монтажным нагрузкам. Также, применение воздушного охлаждения, зачастую, не обеспечивает равномерного распределения температуры в цилиндре. Эти факторы значительно повышают склонность цилиндров одноцилиндровых двигателей с воздушным охлаждением к деформации.

Деформации цилиндра могут быть вызваны рядом факторов, среди которых можно выделить монтажные, температурные и динамические. В данной работе рассматривается проблема монтажных деформаций, поскольку, в силу специфики конструкции, двигатели рассматриваемого типа в значительно большей степени подвержены искажению геометрии при сборке, нежели двигатели других типов. Исследованию монтажных деформаций цилиндра ПДВС, а также анализу их влияния на показатели работы двигателя посвящены труды Агеева А.Г.[4], Путинцева С.В. [86-94], Чайнова Н.Д. [107-110], Поспелова Д.Р. [82-83], Эфроса В.В. [115], Вагабова Н.М. [26-28], Чугунова Г.П. [113], Взорова Б.А. [31-32], Гоголицына М.А. [40], Шиловского Н.А. [40], Керчера Б.М. [51-52], Вахтеля В.Ю. [52], Кононова А.А. [55], Санаева Н.К. [97], Антипова А.И. [12], Белова Е.С. [1718], Голубева Ю.В. [41] и других ученых. В опубликованных работах рассматриваются вопросы моделирования и прогнозирования деформаций, способов их уменьшения, однако не уделено должного внимания комплексному анализу влияния монтажных деформаций цилиндра дизеля на его эксплуатационные показатели, такие как:

- эффективную мощность;

- эффективный крутящий момент;

- удельный эффективный и часовой топлива;

- расход картерных газов;

- момент механических потерь;

- продолжительность наработки дизеля перед предъявительскими и периодическими испытаниями.

В соответствии с вышеизложенным, цель исследования состоит в разработке комплекса научно обоснованных технических решений, обеспечивающих значимое снижение монтажных деформаций цилиндра и, как следствие, минимизацию продолжительности обкатки двигателя и удельного эффективного расхода топлива.

Для достижения поставленной цели предусматривается решение следующих задач:

1. Анализ причин возникновения монтажных деформаций и способов их уменьшения.

2. Математическое моделирование деформации цилиндра от монтажных усилий.

3. Экспериментальные исследования изменения геометрии цилиндра на стадии сборки.

4. Разработка математической модели работы двигателя с учетом изменения расхода картерных газов.

5. Сравнительные моторные испытания серийного и опытного цилиндров.

Объект исследования: многоцелевые малоразмерные дизели с воздушным

охлаждением 1Ч9,5/8,0 и 1Ч8,5/8,0 семейства ТМЗ (производства АО «АК «Туламашзавод»).

Предмет исследования: стабильность геометрии цилиндра дизеля с воздушным охлаждением и ее влияние на эксплуатационные характеристики двигателя.

Научная новизна работы заключается в:

-разработке математических моделей изменения геометрии цилиндра при сборке и функционировании ПДВС;

-установлении взаимосвязи геометрии стенки цилиндра c эксплуатационными показателями двигателя.

Практическая ценность результатов работы состоит в:

-разработке расчетной программы «Динамическая модель быстроходного дизеля с воздушным охлаждением» [77];

-опытной конструкции цилиндра дизеля-объекта исследования 1Ч 9,5/8,0;

-технико-технологических решениях, обеспечивших сокращение продолжительности обкатки дизеля 1Ч 9,5/8,0 с 21 до 13 ч;

-методике прогнозирования показателей работы двигателя по геометрическим параметрам цилиндра.

Методы исследования:

-математическое моделирование рабочих процессов ПДВС и напряженно-деформированного состояния (НДС) цилиндров;

-высокоточные метрологические измерения цилиндров;

-обкаточные и стендовые моторные испытания дизелей.

Положения, выносимые на защиту:

-включенные в перечень положений научной новизны работы математические модели и закономерности, связывающие расход картерных газов и способы обработки цилиндров с показателями работы ПДВС;

-технико-технологические решения, обеспечившие сокращение продолжительности обкатки дизеля 1Ч 9,5/8,0;

-методика определения выходных показателей работы ПДВС по геометрическим параметрам цилиндра.

Достоверность результатов исследования базируется на:

-использовании фундаментальных уравнений механики, а также современных численных методов реализации соответствующих математических моделей;

-корреляции и удовлетворительном совпадении результатов расчетов с экспериментальными данными, полученными на базе АО «АК «Туламашзавод», при исследовании натурных объектов.

Личный вклад автора в разработку положений и результаты исследования состоит в:

-выполнении критического анализа конструкций, схем крепления на блоке и расчетных моделей НДС цилиндров быстроходных дизелей с воздушным охлаждением;

-получении и статистической обработке результатов измерений геомет-рии цилиндров;

-разработке математических моделей функционирования ПДВС и деформации цилиндра при сборке;

-выявлении закономерностей изменения геометрии цилиндра от действия монтажных усилий и предложении на этой основе опытной конструкции цилиндра;

-проведении экспериментальных исследований изменения показателей работы дизелей на стадии обкатки.

Внедрение и реализация результатов работы

Полученные теоретические результаты внедрены в учебный процесс кафедры «Автомобили и автомобильное хозяйство» ФГБОУ ВО «Тульский государственный университет».

Разработанное автором программное обеспечение внедрено в практику АО ПО «Туламашзавод».

Область исследования соответствует требованиям паспорта научной специальности ВАК: 05.04.02-«Тепловые двигатели», а именно, пунктам:

1. «Теоретические и экспериментальные исследования тепловых, газодинамических, гидродинамических, механических и физико-химических процессов в двигателях и их системах»,

3. «Разработка математических моделей, пакетов программ и методов экспериментальных исследований тепловых двигателей и их систем, обеспечивающих надежное прогнозирование жизненного цикла двигателя».

Апробация результатов. Результаты исследований доложены и обсуждены

на:

-научно-технической конференции «Инновационные наукоемкие информационные технологии», Тула, ТулГУ, 2017 г., 2018 г.;

-4-й Международной молодежной научно-практической конференции «Качество продукции: контроль, управление, повышение, планирование». Курск, 2017 г.;

-Международной научно-технической конференции «Проблемы исследования систем и средств автомобильного транспорта». Тула, ТулГУ, 2017 г.;

-Всероссийской научно-практической конференции «Роль опорного вуза в развитии транспортно-энергетического комплекса Саратовской области (Трансэнергоком-2018)». Саратов, СГТУ им. Ю.А. Гагарина, 2018 г.;

-Международной научно-практической конференции «Прогресс транспортных средств и систем-2018». Волгоград, ВолгГТУ, 2018 г.;

-Международной научно-технической конференции «Двигатель-2018». МГТУ им. Н.Э. Баумана. Москва. 2018 г.;

-Международной научно-технической конференции молодых ученых «Новые материалы, оборудование и технологии в промышленности». Могилев, МГТУ, 2018 г.;

-Х Международном молодежном форуме «Образование. Наука. Производство», Белгород, БГТУ им. В. Г. Шухова, 2018 г.;

-Международной научно-технической конференции «Пром-Инжиниринг-2019, 2020»;

-Международной научно-технической конференции «Фундаментальные и прикладные исследования в науке и образовании», Новосибирск, 2020.

Публикации. По теме диссертации опубликована 23 печатная работа, из них 2 в изданиях по списку ВАК РФ, 3 в изданиях базы Scopus; получено свидетельство о регистрации программы для ЭВМ.

Структура и объем работы: Диссертация состоит из введения, четырех глав, общих выводов, списка литературы и приложения. Содержит 129 страниц текста, включающего 44 рисунка, 11 таблиц и список литературы из 142 наименований.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ПРИЧИН ВОЗНИКНОВЕНИЯ ДЕФОРМАЦИЙ ЦИЛИНДРА

И СПОСОБОВ ИХ УМЕНЬШЕНИЯ

1.1 Предварительные замечания

При проведении исследований стабильности геометрии цилиндра в первую очередь должны учитываться особенности конструкции и технологии изготовления цилиндра, а также его сборки с последующей обкаткой и испытаниями.

Дизель с воздушным охлаждением требует особого подхода к рассмотрению вопроса стабильности геометрии цилиндра. Особенности конструкции одноцилиндрового дизеля воздушного охлаждения зачастую не позволяют рассматривать его наравне с многоцилиндровыми двигателями. Такая ситуация требует детального исследования данного типа двигателей. Поскольку одной из важных для одноцилиндровых двигателей воздушного охлаждения является проблема стабильности геометрии, первоочередной задачей является анализ основных причин, приводящих к деформации цилиндра. Стоит обратить внимание, что отмеченная проблема возрастает с увеличением диаметра цилиндра и уменьшением толщины стенки. Так, при увеличении диаметра цилиндра дизеля с воздушным охлаждением с 85 мм до 95 мм, при равных внешних размерах, максимальное перемещение стенки цилиндра составило 8 мкм и 20 мкм соответственно. В данной главе, также рассмотрены показатели работы двигателя, зависящие от стабильности геометрии цилиндра, методы исследования и прогнозирования деформаций, и основные способы их уменьшения. Важной особенностью дизелей семейства ТМЗ с точки зрения их назначения является отсутствие необходимости обкатки двигателя потребителем. Двигатель должен быть полностью готов к принятию максимальной нагрузки после сдачи заказчику.

1.2 Классификация этапов жизненного цикла изделия

Производство двигателя внутреннего сгорания - сложный процесс, состоящий из многих операций. Каждая стадия процесса производства важна для получения изделия, отвечающего всем требованиям. Цилиндр, как один из наиболее ответственных компонентов двигателя, нуждается в особом контроле на всех производственных этапах. На каждом из этих этапов существуют факторы, влияющие на стабильность цилиндра впоследствии. При рассмотрении данных факторов целесообразно анализировать этапы жизненного цикла цилиндра. Согласно ГОСТ Р 53791-2010 выделяют следующие этапы жизненного цикла изделия (Рисунок 1.1) [114,128].

стадии жизненного цикла

гобоснование разработки]

[разработка технического задания]

[шюведеш1е опытно-конструкторской работы]

производство и испыташхяг]

модернизация

использование (эксштуатацйя)]

[ликвидация]

Рисунок 1.1 - Стадии жизненного цикла изделия

1 Стадия "Обоснование разработки" включает в себя этап формирования исходных требований к продукции, реализуемых на каждой стадии жизненного цикла.

2. Стадия "Разработка технического задания" является исходной для разработки основного документа для создания продукции - технического задания.

3. Проведение ОКР

Стадия "Проведение ОКР" включает в себя реализацию требований, заложенных в ТЗ на разработку продукции и проведение ОКР, контроль воплощения этих требований в технической документации на изготовление и испытания опытных образцов продукции. Результатом работ на стадии "Проведение ОКР" является оценка достигнутых показателей на соответствие их требованиям ТЗ.

4. Производство и испытания

Стадия "Производство и испытания" включает в себя пуск и проверку технологического оборудования, запуск в производство установочной серии, проведение испытаний изделий.

5. Модернизация

Стадия "Модернизация" характеризуется процессами, направленными на своевременную замену составных частей продукции на новые, соответствующие современному техническому уровню путем улучшения характеристик продукции.

6. Использование (эксплуатация)

Стадия "Использование (эксплуатация)" включает в себя использование изделия по назначению, его хранение, транспортирование, обслуживание и ремонт.

7. Ликвидация

На стадии "Ликвидация" проводят комплекс документированных организационно-технических мероприятий по утилизации списываемой или выработавшей свой ресурс продукции и удалению опасных отходов от продукции

и ее составных частей, а также по повышению эффективности использования материальных ресурсов.

1.3 Классификация причин нарушения стабильности геометрии цилиндра

Геометрические параметры, точность получаемых размеров, качество изготовления поверхностей - эти факторы определяют контактные деформации, характеризуют трение и износ поверхностей, герметичность соединений и т.п. При этом необходимо обеспечить не только заданные требования качества поверхности, но и их стабильность, которая определяется стохастическими характеристиками параметров геометрии поверхности детали, задаваемыми законом их распределения [56].

На изменение геометрии цилиндра могут влиять несколько факторов, которые приведены в таблице 1.1.

Таблица 1.1

Основные причины деформации цилиндра

Причины деформаций Авторы, труды которых посвящены исследованиям причин деформаций цилиндров

Конструкционные Агеев А.Г. [3,4] , Симдянкина А.А. [100], Чугунов Г.П.[113], Макаренков А.А. [61], Иванова Н.С. [49], Мелещенко Н.Г. [49], Чайнов Н. Д. [107-108], Семенов В.С. [99] и др.

Технологические Леонов С.Л. [59], Вагабов Н.М. [26-28], Вердиева М.Г. [28], Саркарова Т.Э. [28] и др.

Эксплуатационные Чайнов Н. Д., [109-110] Семенов В.С. [99] и др.

Рассмотрим более подробно указанные в таблице 1. 1 причины деформаций цилиндров.

1.3.1 Анализ причин деформации, связанных с конструкцией цилиндра и условий

его эксплуатации

Различные конструкции цилиндров с воздушным охлаждением имеют свои особенности, на которые следует ориентироваться при проектировании ПДВС.

По конструкции и способу изготовления цилиндры воздушного охлаждения можно разделить на монометаллические и биметаллические. Монометаллические цилиндры изготавливают литыми из серого чугуна или легких сплавов. Наиболее простым и экономически целесообразным является производство оребренных цилиндров из чугуна. Чугунные цилиндры обладают достаточным значением прочности, износостойкости и антифрикционности. Монометаллические цилиндры имеют ряд недостатков. Одним из них является недостаточная теплопроводность чугуна, которая влечет за собой ограничения в возможностях форсирования двигателя вследствие возможного перегрева рабочей поверхности цилиндра. Кроме того при изготовлении цельнолитого чугунного цилиндра часто возникают трудности получения свободных щелей между ребрами для протока воздуха. Еще один недостаток чугуна, как материала для изготовления цилиндров, является его большой удельный вес.

Биметаллические цилиндры выполняют чугунными или стальными с отдельно изготовленными из высокотеплопроводного материала ребрами, крепящимися на цилиндре.

Биметаллические варианты цилиндров, состоящие из чугунного или стального цилиндра и алюминиевых ребер, сочетают высокую износостойкость и высокую теплоотдачу, так как теплопроводность алюминиевых сплавов выше теплопроводности чугуна. Результатом использования биметаллических цилиндров является снижение температуры рабочей поверхности цилиндра и

возможность повышения мощности двигателя. Однако стоимость производства таких цилиндров выше.

Цилиндры разных типов конструкции имеют различные показатели жесткости, поэтому для каждого типа необходимо исследовать оптимальные параметры крепления.

Можно выделить два основных метода крепления цилиндра ПДВС с воздушным охлаждением: несущая схема с анкерными шпильками и фланцевая схема.

Несущая схема отличается простотой и надежностью, однако имеет ряд недостатков. Согласно исследованиям [115] внутренняя поверхность цилиндра, установленного с использованием анкерных шпилек, в поперечном сечении приобретает форму овала в средней части и огранки в верхней.

На рисунке 1.2 приведены результаты сравнения несущей и свободной фланцевой схем крепления, приведенные в работе Агеева А.Г. [4].

а) б)

Рисунок 1.2 - Сравнение несущей (а) и фланцевой (б) конструкций крепления на блоке

Среди основных преимуществ фланцевой схемы по сравнению с несущей Агеев А.Г. отмечает уменьшение [4] деформации внутренней поверхности цилиндра от монтажных усилий. Автор описывает преимущества данной схемы

так: «Эта известная схема предполагает опору цилиндра на специально выполненный в верхнем поясе фланец, анкерные шпильки при этом также преобразуются во фланцевые, получая опорные поверхности в верхней и нижней частях для связи с цилиндром и блоком. Деформированная зона цилиндра в данном случае ограничивается только высотой его (цилиндра) верхнего опорного фланца».

Недостатком данной схемы является высокий уровень изгибных напряжений в материале шпилек, уменьшение жесткости и надежности конструкции.

Вне зависимости от конструкции двигателя, при его проектировании важнейшей задачей является обеспечение эффективного охлаждения с равномерным температурным полем его стенок и заданным уровнем температуры рабочей поверхности. Равномерностью распределения температур следует называть отношение разности температур между точками цилиндра с наибольшей и наименьшей температурой к средней температуре цилиндра. Симметричное температурное поле относительно оси цилиндра - это важное условие снижения неравномерности дополнительных термических усилий, возникающих в отдельных силовых шпильках и достигающих, по данным НАТИ, до 30 % усилия предварительной затяжки и негативно влияющех на условия работы ЦПГ.

Одним из важных конструктивных параметров цилиндров с воздушным охлаждением является площадь оребрения, от которой в значительной степени зависит тепловая напряженность двигателя и вероятность клинения поршня в цилиндре. Для улучшения эффективности охлаждения цилиндра, в условиях невозможности увеличения площади оребрения, возможно применить дополнительное охлаждение моторного масла.

На стабильность геометрии цилиндра непосредственным образом влияет толщина его стенки. При производстве модельной серии однотипных двигателей производителями используется принцип унификации. При проектировании данных двигателей, конструкторы могут сталкиваться с ограничениями в геометрических параметрах цилиндра, связанными с особенностями компоновки

и параметрами смежных унифицированных деталей. В данном случае может возникнуть ситуация, при которой заданные внешние геометрические параметры цилиндра не позволят принять толщину стенки, обеспечивающую прочность детали.

Также, особенности компоновки могут вносить коррективы в конструкцию оребрения цилиндра в виде технологических разрывов в поясе оребрения. Возникающая вследствие этого несимметричность цилиндра может негативно сказаться на стабильности его геометрии.

Проблема изменения физико-механических свойств деталей ЦПГ и оптимизации контактно-силового взаимодействия исследована в работе Симдянкина А.А. [93].

Исследование и доработка конструкции цилиндра для обеспечения минимальных монтажных деформаций проведено Чугуновым Г.П. в работе [113], Макаренковым А.А. в работе [61]. С понятием теплонапряженности двигателя можно связать представления о температурных напряжениях деталей, вызванных перепадом температур, и температурах на поверхности деталей. Температура нагрева деталей в районе камеры сгорания (втулка цилиндра, дно крышки цилиндра, дно поршня, район 1 -го поршневого кольца, тарелки клапанов газораспределения) различна. Неодинаково перечисленные детали прогреваются в осевом и радиальном направлении, что приводит к высоким тепловым напряжениям и может привести к трещинам и полному разрушению.

Вопросы исследования ТНС и формирования температурных и деформационных полей рассмотрены в работах: Семенова В.С. [99], Иванова Н.С. [49], Чайнова Н.Д. [108].

В частности, в работе Семенова В.С. [99] решена задача установления взаимосвязи локального распределения интенсивности теплообмена с процессом смесеобразования и горения топлива.

1.3.2 Анализ причин деформаций, связанных с дефектами при изготовлении

цилиндра

Одним из важнейших этапов при изготовлении цилиндров является производство отливок. На данном этапе формируются базовые физико-механические свойства каждой детали. Стабильность геометрии цилиндра в значительной степени зависит от качества отливки.

На основании ГОСТ 19200-80 можно выделить наиболее распространенные и наиболее значимые при производстве цилиндров дефекты литья, которые приведены в таблице 1.2. Большая часть дефектов выявляется при техническом контроле литейного производства. Интерес представляют те дефекты, которые не могут быть обнаружены при производстве

Таблица 1.2

Классификация дефектов литья

Вид дефекта Характеристика дефекта

Графитовая пористость Дефект отливок из серого чугуна в виде сосредоточенных или паукообразных выделений графита, вызывающих неплотности металла при испытании гидравлическим или газовым давлением

Усадочная пористость Дефект в виде мелких пор, образовавшихся вследствие усадки металла во время его затвердевания при недостаточном питании отливки

Газовая пористость Дефект в виде мелких пор, образовавшихся в отливке в результате выделения газов из металла при его затвердевании

Рыхлота Дефект в виде скопления мелких усадочных раковин. Примечание. Рыхлота обнаруживается при механической обработке отливки или методами дефектоскопии

Металличес кое включение Дефект в виде инородного металлического включения, имеющего поверхность раздела с отливкой

Неметаллич еское включение Дефект в виде неметаллической частицы, попавшей в металл механическим путем или образовавшейся вследствие химического взаимодействия компонентов при расплавлении и заливке металла

Королек Дефект в виде шарика металла, отдельно застывшего и несплавившегося с отливкой, образовавшегося брызгами при неправильной заливке

Отбел Дефект в виде твердых, трудно поддающихся механической обработке мест в различных частях отливки из серого чугуна, вызванных скоплением структурно свободного цемента

Половинчат ость Дефект в виде проявления структуры серого чугуна в отливках из белого чугуна

Ликвация Дефект в виде местных скоплений химических элементов или соединений в теле отливки, возникших в результате избирательной кристаллизации при затвердевании

Исследование внутренней структуры цилиндра дизеля с воздушным охлаждением на предмет неоднородности распределения плотности проводилось Дроновым Е.А., Самочкиным В.Н., Бараховым В.И. [45]. В работе описано применение рентгеновской томографии для получения матриц плотностей поперечных сечений цилиндра.

Рисунок 1.3 - Рентгенограмма заготовки цилиндра двигателя семейства ТМЗ протомографированными сечениями 1, 2, 3 [45]

Рисунок 1.4 - Томограмма сечения 3 заготовки для интервала самых малых плотностей от 6,76 до 7,25 г/см3 [45]

Приведенные материалы свидетельствуют о не симметричной разноплотности внутренней структуры материала цилиндра. И, соответственно, свидетельствуют о наличии разброса в характеристиках материала.

Напряженно деформированное состояние цилиндра и стабильность его геометрии в значительной степени зависит от условий термообработки.

Технологический процесс изготовления цилиндров из чугуна предусматривает следующие операции термообработки:

1. Отжиг (искусственное старение);

2. Стабилизирующее старение (перед хонингованием);

3. Стабилизирующий низкотемпературный отпуск (после 1 -го

предварительного хонингования);

4. Стабилизирующий низкотемпературный отпуск (после

финишного хонингования).

Среди нарушения условий термообработки можно выделить:

• ненормируемое расстояние между отливками при загрузке в печь;

• отсутствие ограничения температуры печи при загрузке отливок;

• отсутствие контроля скорости нагрева печи;

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Платонов Константин Юрьевич, 2021 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Авдеев К.А. Теория рабочих процессов автомобильных двигателей: учебное пособие / К.А. Авдеев, И.Е. Агуреев, А.П. Безгубов, Р.Н. Хмелев. ФГУП НТЦ «Информрегистр», депозитарий электронных изданий, рег. № 0321002389, 23.11.2010 - 103

2. Авдеев К.А., Малиованов М.В. К вопросу о разработке теоретической базы , обеспечивающей описание функционирования двигателя внутреннего сгорания в составе автотранспортного средства [Текст] // Известия ТулГУ. Сер. «Автомобильный транспорт». - Вып. 6 - Тула: ТулГУ. - 2002 - С.90-98.

3. Агеев А. Г. Влияние сужения профиля внутренней поверхности цилиндра на механические потери и износ // Будущее машиностроения России: сб. тр. VI Всерос. конф. молодых ученых и специалистов. М. 2013. С. 195-200.

4. Агеев А.Г. Снижение механических потерь в быстроходном дизеле воздушного охлаждения совершенствованием конструкции деталей ЦПГ, дисс канд. техн. наук. - Москва, 2017 г. 177 с.

5. Агуреев И.Е. Анализ и синтез динамических характеристик многоцилиндровых поршневых двигателей внутреннего сгорания [Текст]: дис...докт. техн. наук. - Тула: ТулГУ, 2002. - 305 с.

6. Агуреев И.Е., Безгубов А.П., Темнов Э.С., Власов М.Ю., Лукьянов Д.С. Техника экспериментальных исследований для повышения эффективных показателей двигателей внутреннего сгорания [Текст] // Известия ТулГУ. Технические науки. Вып. 5, Ч. 3. - Тула: Изд-во ТулГУ. - 2011. - С. 289-298.

7. Агуреев И.Е., Власов М.Ю., Волков А.И. Применение нелинейных динамических моделей двигателей внутреннего сгорания для построения скоростных и нагрузочных характеристик [Текст] // Известия ТулГУ. Технические науки. Вып. 3. - Тула: Изд-во ТулГУ. - 2011. - С. 492-502.

8. Агуреев И.Е., Груничев А.В., Платонов К.Ю., Плешанов А.А., Рыбаков Г.П., Хмелев Р.Н. «Экспериментальные исследования влияния

монтажных деформаций цилиндра дизеля на его эксплуатационные показатели». Известия МГТУ «МАМИ» №3 (45) 2020 г. 18-19 с.

9. Агуреев И.Е., Платонов К.Ю., Хмелев Р.Н. Анализ влияния монтажных деформаций цилиндра дизеля на его эксплуатационные показатели. Пром-Инжиниринг: труды 6-й международной научно-технической конференции.

10. Агуреев И. Е., Хмелев Р. Н., Платонов К. Ю., Рыбаков Г. П. Анализ закономерностей деформации цилиндра дизеля с воздушным охлаждением от действий монтажных усилий. Прогресс транспортных средств и систем-2018 : Материалы международной научно-практической конференции. Волгоград, 9-11 октября 2018 г. / ВолгГТУ ; редкол.: Г. В. Бойко (отв. ред.) [и др.]. - Волгоград, 2018. - 326 с.

11. Алексеев А.Л. «Моделирование напряженно - деформированного состояния цилиндровых втулок четырехтактных дизелей»: Автореф. дис. канд. тех. наук - Калининград. 2011 г.

12. Антипов А.И., Завороткин Е.А. Исследование монтажных деформаций цилиндров двигателей внутреннего сгорания // Известия Санкт-Петербургского государственного аграрного университета №24. - СПб.: СПбГАУ, 2011. - С. 291-297.

13. Аристов А. И., Малышева Е.Б., Селиверстова О.В., Сергеев И.Д., Фатюхин Д.С., Шеина А.Е., Яндулова О.В. Контроль отклонений формы цилиндрических поверхностей деталей: Методические указания к лабораторной работе №6 по дисциплине "Взаимозаменяемость и технические измерения" / Аристов А.И. [и др.].- М.:МАДИ, 2017. - 20с.

14. Архангельский В.М. [и др.]. Автомобильные двигатели / М.: Машиностроение, 1977. 591 с.

15. Архипов А. Н., Темис Ю. М. Исследование остаточных напряжений в конструкциях сложной формы методом конечных элементов // Проблемы прочности. 1980. № 7. С. 81-84.

16. Бахмутов С. Е., Ахмедов А. А. Многокритериальная оптимизация автомобильной техники при ее создании и доводке [Текст] // Автомобильная промышленность. - М.: Машиностроение, 2010г. - № 10. С. 14-16.

17. Белов В.В. «Повышение работоспособности газового стыка дизелей с воздушным охлаждением»: Автореф. дис. канд. тех. наук - Москва. 1984 г.

18. Белов Е.С. Влияние деформации цилиндра на толщину масляной пленки в сопряжении «поршень-цилиндр» // Фундаментальные исследования. -2011. - № 8 (часть 3) - С. 603-606.

19. Белоусов Н.Б. Комплексная математическая модель как основа создания ТТС будущего [Текст] // Автомобильная промышленность. № 8. 2012. -С. 8-12.

20. Биргер И.А., Иосилевич Г.Б. Резьбовые и фланцевые соединения. - М.: Машиностроение, 1990. - 368 с.: ил.

21. Бобренко В.М., Вангели М.С., Куценко А.Н. Акустическая тензомерия . - Кишинев: Штнинца, 1991 - 204 с.

22. Бобренко В.М., Куценко А.И., Рудаков А.С. Акустическая тензометрия//Контроль Диагностика. - 2001 - №4. -С.23-39

23. Борисов А.О., Загайко С.А. Управление двигателем внутреннего сгорания по модели // Ползуновский вестник. № 4. 2006. - С. 23-26.

24. Браун Э.Д. Основы трибологии (трение, износ, смазка): Учебник для технических вузов / [и др.]. М.: Центр Наука и техника, 1995. 778 с.

25. Буркин, С.П. Остаточные напряжения в металлопродукции»: учебное пособие / С. П. Буркин, Г.В. Шимов, Е.А. Андрюкова. — Екатеринбург: Изд-во Урал. ун-та, 2015. — 248 с.

26. Вагабов Н.М. «Исследование точности сборки судового малоразмерного дизеля и разработка способов уменьшения отклонений макрогеометрии цилиндров»: Автореф. дис. канд. тех. наук - Махачкала. 2010 г.

27. Вагабов Н.М., Батдалов М.М., Муртузалиев Г.М. «Повышение точности затяжки резьбы при сборке группового резьбового соединения

малоразмерного дизеля 6ч 9,5/11»: Вестник ДГТУ. Технические науки -Махачкала. 2011 г. т.3(22). 88-91 с.

28. Вагабов Н.М., Вердиев М.Г., Саркаров Т.Э. «Способ уменьшения сборочных деформаций втулок цилиндров (вц) путем исправления погрешностей формы базовых поверхностей поясков блок-картера»: Вестник ДГТУ. Технические науки - Махачкала. 2011 г. т.2(21). 88-91 с.

29. Вальехо Мальдонадо П.Р., Гришин Д.К. Кинематический и динамический расчеты аксиального и дезаксиального кривошипно-шатунных механизмов рядного поршневого двигателя внутреннего сгорания с применением программы mathcad: Учебно-методическое пособие для выполнения практических и лабораторных работ, курсовых и дипломных проектов / М. : МГТУ «МАМИ», 2011 - 108 с.

30. Васильев В.А. [и др.]. Управление качеством и сертификация: Учеб. пособие / Под ред. В.А. Васильева. - М.: Интермет Инжиниринг, 2002. - 416 с.

31. Взоров Б.А. Тракторные дизели: Справочник / [и др.]. М.: Машиностроение, 1981. 535 с.

32. Взоров Б.А., Исаев Е.Б. Исследование закономерностей деформаций гильз цилиндров при сборке двигателей / Тракторы и сельхозмашины, 1967, №5.-С.3-5.

33. Власов М.Ю. Повышение эффективных характеристик поршневых ДВС за счет улучшения управления нагрузочно-скоростными режимами [Текст]: дисс... канд. тех. наук / М.Ю. Власов. - Тула, 2011. - 118 с.

34. Волков М.Ю. Совершенствование системы вентиляции картера двухцилиндрового дизеля: дисс. канд. тех. наук / Волков М.Ю.. - Тула, 2008. -105 с.

35. Вырубов Д.Н. [и др.]. Двигатели внутреннего сгорания: Теория поршневых и комбинированных двигателей: Учебник для втузов по специальности «Двигатели внутреннего сгорания» / М.: Машиностроение, 1983. 372 с.

36. Гаврилов А.А., Морозов В.В., Сысоев С.Н. О расходе картерных газов быстроходных дизелей // Современные проблемы науки и образования. - 2012. -№ 4.; URL: http://www.science-education.m/ra/article/view?id=6486 (дата обращения: 28.04.2021

37. Гелин Ф.В. Металлические материалы: Справочник. Минск: Высш. шк., 1987. - 368 с.

38. Гинцбург Б.Я. Деформационное сужение холодного цилиндра ДВС как фактор повышения его работоспособности // Двигателестроение. 1984. № 4. С. 52-55.

39. Гликман Л.А. Писаревский М.М. Измерение остаточных напряжений в поверхностном слое крупных изделий с помощью тензометрирования /Заводская лаборатория. 1962. Т.28. №12. - С. 1478-1482.

40. Гоголицын М.А., Шиловский Н.А. Монтажная деформация гильз цилиндров. Техника в сельском хозяйстве, 1986, №11. С. 51-52

41. Голубев Ю.В. «Численное исследование трехмерного напряженно-деформированного состояния блока цилиндров автомобильного дизеля с учетом его контактного взаимодействия с коленчатым валом»: Автореф. дис. канд. тех. наук - Ярославль. 2000 г. 14 с.

42. Гоц А.Н. Расчеты на прочность деталей ДВС при напряжениях, переменных во времени: учеб. пособие/ А.Н. Гоц . - 2-е изд., испр. и доп.; Владим. гос. ун-т. - Владимир: Изд-во Владим. гос. ун-та, 2011. - 140 с. (грифом УМО).

43. Гузь А.Н., Махорт Ф.Г., Гуща О.И. Введение в акустоупругость. Киев: Наукова думка. 1977 -162 с

44. Гутиева Г.А., Хизриева З.А. «О проблемах и качестве сборки судовых малоразмерных дизелей»: Вестник ДГТУ. Технические науки - Махачкала. 2011 г. т.2(21). 92-98 с.

45. Дронов Е.А. Применение рентгеновской вычислительной томографии для определения причины заклинивания цилиндра дизельного двигателя / Е.А.

Дронов, В.И. Барахов, В.Н. Самочкин // Известия ТулГУ. Технические науки. 2016. Вып. 12. 4. 2. - С. 39-46.

46. Евстратьев Е.В. Разработка методики оценки зеркала цилиндров двигателя внутреннего сгорания. Магистерская диссертация. - Спб, Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого. - 85 с.

47. Еникеев Р.Д., Рудой Б.П. Двигатели внутреннего сгорания. Основные термины и русско-английские соответствия: Учебное пособие. - М.: Машиностроение, 2004. - 384 с.

48. Загайко С.А. Математическое моделирование изнашивания деталей ЦПГ ДВС // Вестник УГАТУ. Машиностроение. 2013. Т. 17, № 3 (56). С. 231-238.

49. Иванова Н.С., Мелещенко Н.Г., Чайнов Н. Д. «Расчет теплового и напряженно-деформированного состояния моноблока быстроходного судового дизеля»: Материалы МНТК посвященной 110-летию специальности "Поршневые двигатели" МГТУ им. Н.Э. Баумана- Москва. 2017 г. 26-27 с.

50. Карунин А.Л., Дащенко О.А., Гладков В.И. и др. Технология двигателестроения: учебник. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Высшая школа, 2006. 608 с.: ил.

51. Керчер Б.М., Подщеколдин М.И. Исследование зазора между поршнем и гильзой двигателя // Тракторы и сельхозмашины. 1970. № 11. С. 13-14.

52. Керчер Б.М., Вахтель В.Ю. Способы устранения монтажной овальности гильз цилиндров / Тракторы и сельхозмашины, 1965, №5. С. 12-14.

53. Козлов А.В. Теоретические основы оценки показателей силовых установок автомобилей в полном жизненном цикле [Текст] : дисс... докт. техн.наук / А.В. Козлов. - М.: 2004. - 426 с.

54. Колчин А.И. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учебное пособие для вузов / А.И. Колчин, В.П. Демидов. - 4-е изд., стер. - М.: Высшая школа, 2008. - 496 с.: ил.

55. Кононов А.А. Исследование деформации гильз цилиндров и ее влияние на угар масла в двигателе СМД-14. Дисс. . канд. техн. наук. Москва, 1969-205 с.

56. Костин А.К., Ларионов В.В., Михайлов Л.И. «Теплонапряженность двигателей внутреннего сгорания. Справочное пособие» Л. Машиностроение 1979г. 224 с.

57. Коцюбинский О.Ю. Коробление чугунных отливок от остаточных напряжений. - М.: Моск. типография № 12, 1965. - 176 с.

58. Кравченко Б. А., Гутман Г. Н., Фокин В. Г. Исследование процесса формирования остаточных напряжений в зоне концентраторов и их влияние на выносливость деталей. Высокоэффективные методы обработки резанием жаропрочных и титановых сплавов. Куйбышев: КуАИ, 1982. С. 65-70.

59. Леонов С. Л. Обеспечение геометрических параметров качества деталей на основе прогнозирования законов распределения методами имитационного стохастического моделирования. АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук Барнаул - 2009

60. Луканин В.Н., Алексеев И.В., Шатров М.Г. и др. Двигатели внутреннего сгорания. Динамика и Конструирование: учебник для вузов. М.: Высшая школа, 2007. 400 с.: ил.

61. Макаренков А.А. «Повышение долговечности втулок цилиндров судовых Дизелей»: Автореф. идс. канд. тех. наук - Владивосток. 2002 г. 14 с.

62. Малиованов М.В. К вопросу разработки математического и программного обеспечения процесса проектировочного расчета ДВС / М.В. Малиованов, А.С. Пустовгар, Р.Н. Хмелев // Известия ТулГУ. Серия «Автомобильный транспорт». - Тула: Изд-во ТулГУ, 1999. - Вып. 3. - С. 69-74.

63. Малиованов М.В. О разработке структурной схемы комбинированного двигателя и особенностях его математического описания / М.В. Малиованов, Р.Н. Хмелев // Известия ТулГУ. Серия «Автомобильный транспорт». - Тула: Изд-во ТулГУ, 2006. - Вып. 10. - С. 157-166.

64. Малиованов М.В., Хмелев Р.Н. Разработка и исследование динамической модели автомобиля // Материалы МНПК «Модернизация и научные исследования в транспортном комплексе». - Пермь: ПНИПУ. - 2013. -С. 207-216.

65. Миркин Л.И. Рентгеноструктурный контроль машиностроительных материалов. Справочник/ Машиностроение - 1979 г. 270 с.

66. Ненишев А.С., Мельник С.В., Расщупкин В.П., Корытов М.С., Корзунин Ю.К. Технология производства деталей двигателей внутреннего сгорания: учебное пособие. Омск: СибАДИ, 2009. 92 с.

67. Никишин В.Н. Формирование и обеспечение качества автомобильного дизеля. Часть I. Наб. Челны: Изд-во Камской госуд. инж.-экон. акад., 2006. 456 с.

68. Никишин В.Н. Формирование и обеспечение показателей качества автомобильных дизелей на стадии их проектирования и доводки: дис. ... докт.техн. М.. 2006. 377 с.

69. Николаев Е. В. Совершенствование технологии диагностирования цилиндропоршневой группы дизельного двигателя по параметрам картерных газов: дис. ... канд.техн. М.. 2013. 150 с.

70. Новиков А.М. «Повышение эффективности ремонта дизельных двигателей путем обоснования величины монтажного зазора в сопряжении "поршень-цилиндр"»: Автореф. дис. канд. тех. наук - Санкт-Петербург. 2002 г. 12 с.

71. Патрахальцев Н.Н. Неустановившиеся режимы работы двигателей внутреннего сгорания: Монография. - М. - РУДН. - 2009. - 380 с.

72. Петриченко Р.М. Физические основы внутрицилиндровых процессов в двигателях внутреннего сгорания: Учебное пособие. Л.: ЛГУ, 1983. 244 с.

73. Пенкин Д.В. Формирование моделей для управления двигателем по цикловому расходу воздуха [Текст]: автореф. канд. техн. наук / Д.В. Пенкин. -У.:УГАТУ. 2000. - 19 с.

74. Петриченко Р.М. [и др.]. Элементы системы автоматического проектирования ДВС. Алгоритмы прикладных программ: Учебное пособие/ Л.: Машиностроение, 1990. 328 с.

75. Петрова Л.Г., Чудина О.В., Остроух А.В. Механические свойства металлов. Пластическая деформация и рекристаллизация: Методическое пособие к мультимедийному учебному изданию / МАДИ(ГТУ). - М., 2007. - 47 с.

76. Платонов К.Ю. Анализ деформации различных конструкций цилиндра малоразмерного дизеля с воздушным охлаждением от действия монтажных усилий". Новые материалы, оборудование и технологии в промышленности: материалы междунар. науч.-техн. конф. молод. ученых / М-во образования Респ. Беларусь, М-во образования и науки Рос. Федерации, Белорус. -Рос. ун-т; редкол. : И. С. Сазонов (гл. ред.) [и др.]. - Могилев: Белорус.-Рос. ун-т, 2018. / 50 с.

77. Платонов К. Ю., Павлов Д. В., Хмелев Р.Н. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ №2020661037 Динамическая модель быстроходного дизеля с воздушным охлаждением. 17.09.2020 г.

78. Платонов К.Ю., Хмелев Р.Н. Сравнительный анализ деформации различных конструкций цилиндра малоразмерного дизеля на этапе сборки. Х Международный молодежный форум «Образование. Наука. Производство.» Материалы форума. (Эл. сборник). Белгород. 2018 г.

79. Платонов К.Ю., Хмелев Р.Н., Агуреев И.Е. Разработка способа уменьшения деформаций цилиндров дизелей с воздушным охлаждением на стадии сборки. Инновационные наукоемкие информационные технологии: доклады студентов, аспирантов, молодых ученых на науч.-технич. конференции / под общ. ред. В.Ю. Анцева. Тула: Изд-во ТулГУ, 2018./ 103-106 с.

80. Платонов К. Ю., Хмелев Р. Н., Агуреев И. Е. Расчетно-экспериментальные исследования деформаций цилиндров дизелей с воздушным охлаждением на этапе сборки. 25-30 с. Пром-Инжиниринг: труды 5-й международной научно-технической конференции. - Челябинск: Издательский центр ЮУрГУ, 2019. - 425 с.

81. Попык К.Г. Динамика автомобильных и тракторных двигателей / М.: Машиностроение, 1965. - 259 с.

82. Поспелов Д.Р. Двигатели внутреннего сгорания с воздушным охлаждением. Редакция литературы по тракторному и сельскохозяйственному машиностроению, 1961. 556 с.: ил.

83. Поспелов Д.Р. Двигатели внутреннего сгорания с воздушным охлаждением. Изд. 2-е, пер. и доп. М.: Машиностроение, 1971. 536 с.

84. Прилуцкий М.А. Методы определения напряженно-деформированного состояния сварных металлоконструкций // Изв. Вузов. Машиностроение. 2007 - №1. - С.17 - 21.

85. Пронин М.Д. Снижение механических потерь совершенствованием конструкции поршня быстроходного дизеля: автореферат дис. канд. техн. наук. М., 2009. 16 с.

86. Путинцев С. В. Введение в трибологию поршневых двигателей: учебник / С. В. Путинцев. - Москва: Издательство МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2018. 183, [1] с.

87. Путинцев С.В. Снижение механических потерь в автотракторных двигателях внутреннего сгорания: дис. д-ра техн. наук. М. 1998. 319 с.

88. Путинцев С. В. Трибометрия поршневых машин : учеб. пособие. М.: МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2003. 64 с.

89. Путинцев С.В., Аникин С.А. Оценка и снижение механических потерь в поршневых двигателях. Saarbrucken: Lambert Academic Publishing. 2011. 330 c.

90. Путинцев С.В., Аникин С.А. Гидродинамическое обоснование применения и выбора параметров микрорельефа цилиндра ДВС // Двигателестроение.2010. № 4. С. 3-6.

91. Путинцев С.В., Аникин С.А., Галата Р.А. Основы расчета и проектирования узлов трения ДВС: Уч. пособ. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2000. 30 с.

92. Путинцев С. В., Кулешов А.С., Агеев А.Г. Оценка механических потерь современных поршневых двигателей // Двигателестроение. 2013. № 2 (252).С. 15-20.

93. Путинцев С. В., Кулешов А.С., Агеев А.Г. Эмпирическая зависимость для исследования механических потерь в четырехтактных дизелях // Двигателестроение. 2014. № 3 (257). С. 3-7.

94. Путинцев С.В. Снижение механических потерь в автотракторных двигателях внутреннего сгорания: дис. ... д-ра техн. наук. М. 1998. 319 с.

95. Путинцев С.В. Механические потери в поршневых двигателях: специальные главы конструирования, расчета и испытаний // Электронное учебное издание. 2011. URL.http: wwwcdl.bmstu.ru/e2/putintsev1.pdf. (дата обращения: 11.10.20).

96. Самочкин В.Н. Применение рентгеновской томографии и разработанных программных продуктов при отработке конструкции и технологии изготовления специзделий двойного назначения АК «Туламашзавод» / В.Н. Самочкин, В.И. Барахов, А.Д. Шавелкин и др.. Отчет. - Тула, ПО «АК «Туламашзавод», 2017. - 112 с

97. Санаев Н.К., Дорохов А.Ф., Гибалов Г.М. Исследование точности сопряжений блок-втулка цилиндра и зеркало цилиндра-поршень в зависимости от погрешностей сборки судовых высокооборотных дизелей. Вестник Астраханского государственного технического университета. Сер.: Морская техника и технология: -2009.- №1. - С. 231-238.

98. Седов Ю.Е., Адаскин А.М. Справочник молодого термиста. - М.: Высш. шк., 1986. - 239 с., ил.

99. Семенов В.С. «Теплонапряженность и долговечность цилиндропоршневой группы судовых дизелей»: Автореф. дис. док. тех. наук -Одесса. 1983 г. 14 с.

100. Симдянкина А.А. «Повышение эксплуатационных показателей автотракторных дизелей учетом контактно-силового взаимодействия деталей цилиндро-поршневой группы. »: Автореф. дис. док. тех. наук - Саратов. 2003 г. 30 с.

101. Такигути М., Матида К., Фурухама С. Сила трения поршня о стенку цилиндра высокооборотного карбюраторного двигателя внутреннего сгорания //Проблемы трения и смазки. 1988. № 4. С. 106-112.

102. Углов А.Л., Попцов В.М., Углова О.В. Современные акустические методы контроля качества материалов элементов машин и конструкций. - М.: ВНИИКИ. 1989, в. 3, -36 с.

103. Фролов К.В. Современная трибология: Итоги и перспективы / Институт машиноведения РАН им. А.А. Благонравова; отв. ред. К.В. Фролов. М.: Издательство ЛКИ,2008. 480 с.

104. Хмелев Р.Н. Математическое и программное обеспечение системного подхода к исследованию и расчету поршневых двигателей внутреннего сгорания: монография / Р.Н. Хмелев. - Тула: Изд-во ТулГУ, 2011. - 229 с

105. Хмелев Р.Н. Разработка теоретических основ определения параметров поршневых двигателей как единой динамической системы для повышения эффективности их функционирования [Текст]: дисс... док. тех. наук / Р.Н. Хмелев

- Тула, 2011г. - 296 с.

106. Храмцов Н.В. Обкатка и испытание автотракторных двигателей / Н.В. Храмцов, А.Е. Королев, В.С. Малаев. М.: Агропромиздат, 1991. 125 с

107. Чайнов Н.Д., Иващенко Н.А., Краснокутский А.Н., Мягков Л.Л. Конструирование двигателей внутреннего сгорания: учебник для студентов высших учебных заведений. М.: Машиностроение, 2011. 496 с.: ил.

108. Чайнов Н.Д., Краснокутский А.Н., Капшуков А.В. «Конечно-элементная модель анализа напряженно-деформированного состояния деталей, образующих газовый стык среднеоборотного дизеля, от монтажных нагрузок»: Наука и образование: научное издание МГТУ им. Н.Э. Баумана - Москва. 2015 г. №11. 72-91 с.

109. Чайнов Н.Д., Краснокутский А.Н., Капшуков А.В. «Методика расчета герметичности газового стыка форсированного среднеоборотного дизеля»: Двигателестроение. — Санкт-Петербург 2018. — № 4.

— С. 3-7.

110. Чайнов Н.Д., Краснокутский А.Н., Капшуков А.В. «Оценка работоспособности и повышение герметичности газового стыка форсированных

среднеоборотных дизелей»: Известия высших учебных заведений. Машиностроение - Москва. 2017 г. т. 6(687). 51-57 с.

111. Чернышев Г.И., Попов А.Л., Козинцев В.М., Пономарев И.И. Остаточные напряжения в деформируемых твердых телах. М., 1996.

112. Чистяков В.К. Динамика поршневых и комбинированных двигателей внутреннего сгорания: Учеб. пособие для машиностроительных вузов по специальности «Двигатели внутреннего сгорания» / М.: Машиностроение, 1989. -256 с.

113. Чугунов Г.П. «Повышение долговечности цилиндро-поршневой группы двигателя КамАЗ путем снижения монтажных деформаций»: Автореф. дис. канд. тех. наук - Пенза. 2003 г. 12 с.

114. Шатров М. Г. Формирование компонентов единого информационного пространства для обеспечения жизненного цикла двигателей внутреннего сгорания : диссертация ... доктора технических наук : 05.04.02 Москва, 2006 403 с., Библиогр.: с. 355-392 РГБ ОД, 71:07-5/510

115. Эфрос В.В. Дизели с воздушным охлаждением Владимирского тракторного завода / М.: Машиностроение, 1976. 277 с.

116. Agureev I, Elagin M, Khmelev R, Platonov K and Pyshnyi V. Using experience of the dynamic models of piston internal combustion engines. IOP Conference Series: Materials Science and Engineering, Kazan, 2019.

117. Agureev I, Khmelev R, Platonov K. Analysis of the influence of installation deformations of the diesel cylinder on its operating indicators. Lecture Notes in Mechanical Engineering. Proceedings of the 6th International Conference on Industrial Engineering (ICIE 2020). pp 308-315.

118. Agureev I. E., Platonov K. Yu. and Khmelev R. N.. Computational and Experimental Studies of Deformations of Air - Cooled Diesel Cylinders at Its Assembling. Lecture Notes in Mechanical Engineering. Proceedings of the 5th International Conference on Industrial Engineering (ICIE 2019) Volume II, pp 261 - 271.

119. Besserdich G., Scholtes B., M'uller H., Mochrauch E. Consequences of transformation plasticity on the development of residual stresse and distortion during

martensitic hardening of SAE4140 steel cylinders // Steel Res. 1994. Vol. 65, no. 1. P. 41-46.

120. Kao M., Moskwa J. J. Nonlinear Diesel Engine Control and Cylinder Pressure Observation // Trans. of the ASME. J. of Dyn. Syst., Measur. and Control.

1995. V.117. №6. Р.183-192.

121. Lino Guzzella and Christopher H. Onder Introduction to Modeling and Control of Internal Combustion Engine Systems. Springer-Verlag Berlin Heidelberg, 2010. 362 с.

122. Lukin S., Le Dai Lam, Radko A. Calculation of combustion and formation of nitrogen oxide in disel. // Innovative development trends in modern technical

sciences: problem and prospects. СА, USA, B&M Publishing, 2013. - р. 84-88.

123. Mihai NAGI, Dânilâ IORGA, Ioan-Daniel CARABAÇ, Adrian IRIMESCU, loan I. LAZA. Simulation of a passenger car performance and emission-susing the avl-cruise software // TERMOTEHNICA №1. 2011.

124. Regner G., Loibner E., Krammer J., Walter L., Truemner R. Анализ переходных ездовых циклов с применением совместного моделирования CRUISE - BOOST. [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://www.apsc. ru/publications/boost_cruise_ rus.pdf (дата обращения: 10.11.2013).

125. ГОСТ 1412-85 «Чугун с пластическим графитом для отливок» Комплект документов к групповому технологическому процессу изготовления отливки детали «Цилиндр» литьем в оболочковые формы, Тула: ООО «Металлург-Туламаш», - 37 с.

126. ГОСТ 1497-84 «Методы испытаний на растяжение»

127. ГОСТ Р 15.000-94 Система разработки и постановки продукции на производство. Основные положения

128. ГОСТ 53791-2010 Стадии жизненного цикла изделий производственно-технического назначения

129. ГОСТ 9651-84 «Металлы. Методы испытаний на растяжение при повышенных температурах»

130. Детали приборов высокоточные металлические. Стабилизация размеров термической обработки. Типовые технологические процессы: ОСТ 35231-82. Введ. 1983-07-01. - М.: 1982 - 60 с

131. Дизели ТМЗ-650Д. Программа и методика испытаний. 045 410 000 ПМ. Тула: АО АК «Туламашзавод». - 41 с.

132. Карта техпроцесса термической обработки цилиндров № 077 110 0005, 077 810 0005, 048 810 0005, 049 110 005, 045 610 002, Тула: ООО «Металлург-Туламаш», 2017. - 3 с.

133. Комплект документов на технологический процесс механической обработки цилиндра № 045 610 002, Тула: АО «АК «Туламашзавод», 2017 г. - 71

с.

134. Комплект документов на технологический процесс механической обработки цилиндра № 049 110 005, Тула: АО «АК «Туламашзавод», 2017. - 91 с

135. MP 1 03-83. Методические рекомендации. Расчёты и испытания на прочность. Экспериментальные методы определения напряженно-деформированного состояния элементов машин и конструкций. Определение макронапряжений рентгеновским методом. - М.: ВНИИНМАШ, 1983. -48 с.

136. Патент РФ № 2011137712/02, 2011.09.13 Способ финишной обработки полости гильзы цилиндра ДВС и устройства для его осуществления// Патент России № 2482951. 2013. Бюл. № 15. / Дронов Евгений Анатольевич, Батазов Виктор Николаевич, Кобяшев Николай Васильевич, Краснов Юрий Алексеевич, Филлипов Евгений Сергеевич.

137. Технологическая инструкция на проведение термической обработки отливок из серого чугуна ТИ 25.50.59 - 5 с.

138. Applus IDIADA. [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://www.applusidiada.com/en/ (дата обращения: 20.05.2014).

СКМ ЛП «ПолигонСофт» (CSS PoligonSoft) [Электронный ресурс]. Режим доступа: https://poligonsoft.ru/

139. AVL Simulation Tools Practical Applications // Lukasz Grabowski, Konrad Pietrykowski, Miroslaw Wendeker. Politechnika Lubelska Graz - Lublin 2012.

140. Gamma Technologies. [Электронный ресурс]. Режим доступа: https://www.gtisoft.com/ (дата обращения: 15.07.2014).

141. Improving the safety, quality & performance of the world's railways. Электронный ресурс]. Режим доступа: http://www.ricardo.com/en-GB/ (дата обращения: 10.04.2014).

142. Statistica [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://statsoft.ru/

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение №1

Программа обкатки дизеля 1Ч9,5/8,0 перед предъявительскими испытаниями

Режимы работы Частота вращения коленчатого Вра- МИ Е1 ' Крутя ЕДИН МОМС11Т, Нм Продолжи-тельноеть, мин

1 Принудительная прокрутка внешним приводом 1800 - 30

2 Режим холостого хода 1Я00 - 10

3 Рабочий режим под нагрузкой 1Я00 я

4 Рабочий режим под нагрузкой 2500 12 50

5 Рабочий режим под нагрузкой 3200 15 30

Останов II охлаждение дизеля 10 мин

1 Рабочий режим под нагрузкой 1Я00 Я 50

2 Рабочий режим под нагрузкой 2500 12 Й0

3 Рабочий режим под нагрузкой 3200 15 Й0

4 Рабочий режим под нагрузкой 3200 17 5

5 Рабочий режим под нагрузкой 3200 19 5

Останов Е1 охлаждение дизеля 10 мин

1 Рабочий режим под нагрузкой 1Я00 Я 40

2 Рабочий режим под нагрузкой 2500 12 50

3 Рабочий режим под нагрузкой 3200 15 Й0

4 Рабочий режим под нагрузкой 3200 17 20

5 Рабочий режим под нагрузкой 3200 21 10

Останов Е1 охлаждение дизеля Шмша

Режимы работы Частота вращения коленчатого Еала. мин ' Крутящий момент, Нм Продолжи-телыюеть, нвн

1 Рабочий режим под нагрузкой 1ЯЛ0 Я 40

2 Рабочий режим под нагрузкой 2500 15 40

3 Рабочий режим тюд нагрузкой 3200 17 60

4 Рабочий режим под нагрузкой 3200 19 30

5 Рабочий режим под нагрузкой 3200 23 10

Останов и охлаждение дизеля 10 мин

1 Рабочий режим под нагрузкой 2500 17 40

2 Рабочий режим под нагрузкой 3200 21 40

3 Рабочий режим под нагрузкой 3200 25 40

4 Рабочий режим под нагрузкой 3200 29 40

5 Рабочий режим под нагрузкой 3200 31 20

Останов н охлаждение дизеля 10 мин

1 Рабочий режим под нагрузкой 2500 19 40

2 Рабочий режим под нагрузкой 3200 21 40

3 Рабочий режим под нагрузкой 3200 25 40

4 Рабочий режим под нагрузкой 3200 29 40

5 Рабочий режим под нагрузкой 3200 31 15

6 Рабочий режим под нагрузкой 3400 31 5

Останов и охлаждение дизеля 10 мин

1 Рабочий режим под нагрузкой 2500 19 40

2 Рабочий режим под нагрузкой 3200 21 40

3 Рабочий режим под нагрузкой 3200 25 40

4 Рабочий режим под нагрузкой 3200 29 40

5 Рабочий режим под нагрузкой 3200 31 15

6 Рабочий режим под нагрузкой 3200 33 5

Приложение № 2 Конструктивные и эксплуатационные параметры дизеля ТМЗ-650Д

Номинальная частота вращения коленчатого вала, мин-1 Эффективная мощность, по ГОСТ 18509, кВт, не менее Минимальная частота вращения коленчатого вала на режиме холостого хода, мин-1 Максимальная частота вращения коленчатого вала на режиме холостого хода, мин-1

3000±30 10,0 1000±100 3100+100

3100+100 *

3350±100 11,5 1000±100 3650+100

3650+100 *

3600 -5000 * Для диз 12,0 елей с жесткой 1000±100 фиксацией рычага пода 3700+200 чи топлива

Тип дизеля четырехтактный, с непосредственным впрыском

Число цилиндров 1

ТМЗ-650Д/30 под углом 30° к горизонтали

ТМЗ-650Д/90 вертикальное

Число клапанов на цилиндр 2

Диаметр цилиндра, мм 95

Ход поршня, мм 92

Рабочий объем, см3 652

Направление вращения коленчатого левое со стороны привода (против

вала часовой стрелки)

Угол опережения впрыска 25°. 29°

Степень сжатия 19±1

Максимальный крутящий момент, по ГОСТ 18509, Н-м, не менее 35,0

Частота вращения коленчатого вала при максимальном крутящем моменте, мин-1 2800±100

Применяемое топливо: топливо дизельное по ГОСТ РВ 50920 группа 1.4.1; топливо дизельное по ГОСТ 305;

Количество масла, заливаемое в картер дизеля, л:

- с наклонным расположением цилиндра 1,7+0,1

- с вертикальным расположением цилиндра 1,8+0,1

Удельный эффективный расход топлива на номинальном режиме, по ГОСТ 18509, г/(кВт-ч), не более 300

Длительность непрерывной работы, ч 24 +0,5

Относительный расход масла на угар в процентах от расхода топлива, не более 0,85

Давление масла в системе смазки при температуре масла (80.. .95) °С, МПа (кгс/см2):

При частоте вращения коленчатого вала выше 3000 мин -1 0,35.0,6 (3,5.6,0)

При минимальной частоте вращения коленчатого вала на режиме холостого хода 1000±100 мин -1 не менее 0,02 (0,2)

Масса дизеля сухая, без навесного оборудования (глушителя, фильтра очистки воздуха, стартера, генератора), кг, не более 65

Габаритные размеры дизелей, мм, не более

ТМЗ-650Д/90 465 х 420 х 586

ТМЗ-650Д/30 556 х 422 х 426

Система охлаждения

Основная - воздушная, от центробежного вентилятора

Дополнительная - система охлаждения масла системы смазки дизеля: блок распределительный с термосиловым датчиком; масляный радиатор

Система смазки комбинированная, под давлением от масляного насоса и разбрызгиванием

Имеется уравновешивающий вал

Поршневые кольца два компрессионных и одно маслосъемное

коренные подшипники коленчатого вала скольжения, смазка под давлением

Насос топливный подкачивающий двух видов: - мембранного типа; - электрический проточного типа с электроприводом 12 В (24 В)

Топливная аппаратура

Топливный насос высокого давления плунжерный, столбикового типа, встроенный в картер

Форсунка соплового типа (5 сопел)

Регулятор частоты вращения всережимный

Степень неравномерности регулятора по ГОСТ 18509, %, не более 8

Свеча накаливания (в головке цилиндра) со спиралью в оболочке (12 В или 24 В)

Насос масляный системы смазки шестеренчатый, односекционный

Датчик давления масла электрический

Датчик температуры масла двух видов: работающий в комплекте с указателем температуры; работающий в комплекте с контрольной

лампой

Фильтр масляный двух видов: - с бумажным фильтрующим элементом (одноразовым); - с фильтрующим элементом сетчатого типа (многоразовым)

Генератор (в исполнении дизеля с генератором) встроенный в маховик, переменного тока с реле-регулятором напряжения. Двух видов: - 14 В, 28 А; - 28 В, 20 А

Пуск дизелей

Электростартером должен обеспечиваться аккумуляторной батареей (батареями) емкостью не менее 60 Ач

Ручной с помощью шнура

Электростартер двух видов: с номинальным напряжением, 12 В; с номинальным напряжением, 24 В Направление вращения со стороны привода - левое.

Воздухофильтр 1) сухого типа, с бумажным фильтрующим элементом

Глушитель (искрогаситель) 1) с резонансной системой глушения

Фильтр топливный с датчиком наличия воды в топливе и со встроенным подогревателем

Приложение №3 Результаты испытаний образцов на растяжение при повышенной температуре

№ пп /п Метка образца Диа мет ^ мм Длин а, мм Площад ь, мм2 Конеч ная длина , мм Коне чный диам етр, мм Модуль (автомати ческий), МПа Нагрузка при пределе текучест и (Условн ый 0,01 мм), Н Преде л текуче сти (услов ный 0,01 шш), МПа Макси мум Нагруз ка, Н Переме щение при растяже нии при максим уме нагрузк и, мм Напря жение при растяж ении при макси муме нагруз ки, МПа Деформа ция при растяже нии (переме щение) при максиму ме нагрузки , %

1 сч-1 20 гр. 3,97 43,0 12,37858 43,5 3,97 16 895,70 2 090,5 0,69182 168,88 1,609

2 сч-2, 20 гр. 3,95 40,0 12,25417 40,5 3,95 16 834,30 1 731,8 0,45028 141,32 1,126

3 сч-3, 20 гр. 3,97 43,0 12,37858 43,5 3,97 20 153,84 2 014,87 162,76 2 364,2 0,45871 190,99 1,067

4 сч-4,100гр. 3,98 43,0 12,44102 43,5 3,90 20 719,64 2 114,22 169,94 2 470,7 0,54175 198,59 1,260

5 сч-5,100 гр. 4,05 43,0 12,88249 43,5 3,90 19 784,09 2 267,19 175,99 2 760,4 0,61671 214,27 1,434

6 сч-6, 200 гр. 4,01 40,0 12,62928 40,5 4,00 18 035,49 2 214,42 175,34 2 493,5 0,54190 197,44 1,260

7 сч-7, 200 гр 4,00 41,0 12,56637 41,5 4,00 19 978,10 1 791,5385 2 176,21 8 2 582,0 39 0,52495 205,47 2 1,221

№ пп /п Метка образца Диа мет ^ мм Длин а, мм Площад ь, мм2 Конеч ная длина , мм Коне чный диам етр, мм Модуль (автомати ческий), МПа Нагрузка при пределе текучест и (Условн ый 0,01 мм), Н Преде л текуче сти (услов ный 0,01 шш), МПа Макси мум Нагруз ка, Н Переме щение при растяже нии при максим уме нагрузк и, мм Напря жение при растяж ении при макси муме нагруз ки, МПа Деформа ция при растяже нии (переме щение) при максиму ме нагрузки , %

8 сч-15, 20 гр. 3,88 43,9 11,82370 43,5 3,88 25 364,65 1 871,76 158,30 2 329,3 0,40020 197,01 0,912

9 сч-16, 20 гр. 3,96 43,5 12,31630 43,9 3,95 24 169,24 1 780,80 144,58 2 402,9 0,42513 195,10 0,977

10 сч-17, 200 гр. 4,02 42,5 12,69235 42,7 3,90 18 050,20 685,3786 54,000 1 056,0 0,23333 83,200 0,549

11 сч-18, 200 гр. 3,96 43,0 12,31630 43,2 3,96 23 808,73 644,0320 52,291 996,971 0,18341 80,947 0,427

Приложение №4

Таблица - Химический состав чугунов, используемых для изготовления гильз цилиндров ДВС

Марка двигателя (чугуна), страна (фирма)-производитель Химический состав, %

С Мп Р Б Сг № Си Т V Мо

Нелегированные и низколегированные

GKN (Вел-британия), 5 3,2 2,0 0,65 0,2 - 0,4 - - - - -

GKN (Вел-британия), 11 3,4 2,5 0,65 0,18 - 0,3 0,25 - - - 0,4

ОКК (Вел-британия), 28 3,2 1,9 0,65 0,25 - - - 0,8 0,04 - -

ЗМЗ-53 (РФ), СЧ 24-44 3,1-3,4 2,2-2,4 0,7-1,2 0,18-0,25 0,12 0,2-0,35 0,150,35 - - - -

ЗИЛ-130 (РФ), СЧ 18-36 3,2-3,6 1,9-2,4 0,7-1,2 0,2-0,3 0,12 0,2-0,35 0,35 - - - -

CaterpШer (США) 3,2 2,17 0,73 - - 0,25 - 0,23 0,03 0,04 -

Среднелегированные

СДМЛТ/и (Япония) 3,29 2,16 0,72 0,07 - 0,33 0,32 0,55 0,02 0,05 -

ЯМЗ-236,-238 (РФ) 3,2-3,5 2,1-2,6 0,6-0,8 0,2 ?0,12 0,3-0,45 0,12 0,150,4 0,08 - -

КамАЗ-740 (РФ) 3,1-3,4 1,9-2,5 0,6-0,9 0,2 0,12 0,25-0,5 0,15-0,4 0,250,4 0,12 - -

ТМЗ-450Д, ТМЗ-520Д, ТМЗ-650Д (РФ) 3-3,5 2,1-2,7 0,5-0,9 0,1-0,6 <0,14 0,3-0,6 0,7-1,3

Низколегированные фосфористые

АЕ Franse(Франция), 38С 2,8-3,5 1,7-2,5 0,5-1,0 0,35-0,65 0,1 0,2-0,5 - - - -

Tev.-Thompson(Гер.),A62 3,2-3,5 1,8-2,2 0,6-1,0 0,3-0,5 0,07 0,2-0,5 - - - - -

Tev.-Thompson(Гер.),A82 3,2-3,5 1,8-2,2 0,6-1,0 0,3-0,5 0,07 0,2-0,5 0,3-0,6 - - -

ЗИЛ-130 (РФ), КМЗ 3,1-3,5 1,8-2,5 0,5-1,0 0,4 0,15 0,25-0,6 0,3 ?0,3 - - -

ЫРЯ (Япония) С1(Си,Сг) 3,0-3,7 1,4-2,5 0,5-1,0 0,5-1,0 0,12 0,2-0,5 - 0,2-0,5 - - -

Среднелегированные фосфористые

Tev.-Thompson(Гер.),A92 3,8-4,3 1,0-1,4 0,1-0,4 0,1-0,4 0,04 0,2-0,4 - 0,4-0,8 - - -

ЗМЗ-2401 (РФ) 3,3-3,7 2,2-2,6 0,5-0,7 0,3-0,45 ?0,1 0,5-0,75 0,15-0,5 0,5-0,8 0,15 - -

ЭБиТ/ (Германия) 3,57 1,9 0,70 0,45 - 0,33 0,13 0,32 - - -

Б1АТ (Италия) 3,30 2,25 0,67 0,53 - 0,41 0,17 0,40 0,03 - -

ЫРЯ(Япон.) СТ(М,Сг,Мо) 3,0-3,7 1,4-2,5 0,5-1,0 0,2-0,5 0,12 0,5-1,2 0,150,25 - - - -

Приложение №5 Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ

Приложение № 6 Акт внедрения результатов работы в учебный процесс

АКТ

об использовании результатов кандидатской диссертации Платонова Константина Юрьевича в учебном процессе кафедры «Автомобили и автомобильное хозяйство»

Комиссия в составе:

д.т.н. доцент, зав. кафедрой АиАХ Агуреев И.Е., председатель комиссии;

д.т.н., проф., проф. кафедры АиАХ Елагин М.Ю., член комиссии;

к.т.н., доцент, доцент кафедры АиАХ Тишин С.А. член комиссии;

составила настоящий акт о том, что ряд положений и выводов диссертационной работы Платонова К.Ю. был использован при чтении лекций, проведении лабораторных и практических занятий по курсам «Силовые агрегаты автомобилей», «Основы научных исследований и планирования жеперименгов на транспорте», «Основы математического моделирования технических систем».

В учебный процесс были внедрены результаты, связанные с разработкой комплекса математических моделей и программного обеспечения расчета функционирования поршневых двигателей, а также результаты экспериментов по исследованию стабильности геометрии цилиндра одно! илиндрового дизеля с воздушным охлаждением.

Председатель комиссии

Члены комиссии

И.Е. Агуреев М.Ю. Елагин

С.А. Тишин

Приложение № 7 Акт внедрения результатов работы в производственный процесс

/

УТВЕРЖДАЮ

Зам.главного конструктора

АКТ

о внедрении в АО «ПО «Туламашзавод» программного обеспечения «Динамическая модель быстроходного дизеля с воздушным охлаждением.

Комиссия в сост две:

составила настоящий аст в том, что:

1. В период с » 2020 г. по «<£ » с* гл^ ^ 2020 г. комиссия провела приемку программного обеспечения «Динамическая модель быстроходного дизеля с воздушным охлаждением», полученных в процессе диссертационного исследования а^ пиранта Платонова К.Ю.

2. Комиссии был) предъявлены следующие материалы:

2.1 Описание программного обеспечения и руководство пользователя.

2.2 Результаты апробации программного обеспечения.

2.3 Примеры расче а функционирования ДВС для различных режимов работы.

3. Комиссия установила:

3.1 Работоспособность программного обеспечения, проиллюстрированную примерами расчетов дина> ической модели во всем диапазоне скоростных и нагрузочных режимов.

3.2 Возможность применения предлагаемого программного обеспечения для установления акономерностей, определяющих связь параметров динамической модели с её выходными характеристиками.

3.3 Возможность применения разработанного программного обеспечения для исследования лияния параметров двигателя на экономические и мощностные показатели ДВ< .

Чугунов С.В., зам.глав юго конструктора по двигателям

председатель комиссии; член комиссии;

Тимофеев С.В., ведущ! й инженер-конструктор КБ двигателей

.Медведев Е.А. ведущи i инженер- конструктор КБ двигателей член комиссии;

/

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Представлены« е программное обеспечение разработано с учетом особенностей, характерных для одноцилиндровых дизельных двигателей с воздушным охлаждением, к которым относятся двигатели семейства ТМЗ.

2. Программное обеспечение позволяет установить закономерности влияния основных пар; метров двигателя на эксплуатационные характеристики.

3. Применение рограммного обеспечения позволяет сократить материальные и временные затраты, связанные с проектированием и доводкой многоцелевых ДВС.

4. Программное обеспечение позволяет учитывать изменение расхода картерных газов с учетом зазора в цилиндропоршневой группе.

5. Применение программного обеспечения позволяет прогнозировать состояние цпг при обкатке, о новываясь на показателях двигателя.

6. Подтверждена адекватность применяемой математической модели реальным объектам.

7. Комиссия рекомендует программное обеспечение к применению в практике АО «ПО «Туламапзавод» при исследовании функционирования, при проектировании и доводке многоцелевых ДВС.

Председатель комиссии

С.В. Чугунов

Члены комиссии