Термоокислительная стабильность защитных жидкостей для баков-аккумуляторов горячего водоснабжения энергетических предприятий тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.07, кандидат наук Шеронов Дмитрий Николаевич

• Шеронов Дмитрий Николаевич
• кандидат наук
• 2016

Оглавление диссертации кандидат наук Шеронов Дмитрий Николаевич

АННОТАЦИЯ

ВВЕДЕНИЕ

1 ПРИМЕНЕНИЕ ЗАЩИТНЫХ (ГЕРМЕТИЗИРУЮЩИХ) ЖИДКОСТЕЙ В БАКАХ-АККУМУЛЯТОРАХ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

(ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ)

1.1 Применение защитных жидкостей в баках-аккумуляторах

1.2 Состав и свойства защитных жидкостей

1.3 Реологические свойства растворов полиизобутиленов в нефтяных маслах

1.4 Термоокислительная стабильность растворов полиизобутиленов в нефтяных маслах

1.4.1 Термоокислительная стабильность базовых нефтяных и синтетических масел

1.4.2 Механизм окисления углеводородов и действия антиоксидантов

1.4.3 Термоокислительная стабильность полимеров

1.4.4 Повышение термоокислительной стабильности защитных жидкостей

РЕЗЮМЕ

2 ОБЪЕКТЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1 Объекты исследования

2.1.1 Характеристика нефтяных и синтетических масел

2.1.2 Характеристика полимерного загустителя

2.1.3 Характеристика защитной жидкости АГ-4И

2.1.4 Характеристика антиокислительных присадок

2.2 Методы исследования

3 ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕРМООКИСЛИТЕЛЬНОЙ СТАБИЛЬНОСТИ ЗАЩИТНЫХ ЖИДКОСТЕЙ НА НЕФТЯНОЙ ОСНОВЕ

3.1 Термоокислительная стабильность нефтяных базовых масел

3.2 Выбор параметров оценки термоокислительной стабильности защитных жидкостей

3.2.1 Выбор параметров оценки реологических свойств защитных жидкостей

3.2.2 Выбор параметров оценки термоокислительной стабильности защитных жидкостей

3.3 Применение антиокислительных присадок для повышения термоокислительной стабильности защитных жидкостей

3.3.1 Оценка эффективности действия антиокислительных присадок в составе защитной жидкости

3.3.2 Исследование молекулярной массы полиизобутилена при термоокислительной деструкции защитной жидкости

3.3.3 Определение оптимального состава композиции антиокислительных присадок в защитной жидкости методом математического планирования эксперимента

3.3.4 Определение вымываемости антиокислительных присадок водой из защитных жидкостей

3.3.5 Влияние композиции антиокислительных присадок на эксплуатационные свойства защитных жидкостей

4 ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ СОСТАВА БАЗОВОЙ ОСНОВЫ ЗАЩИТНЫХ ЖИДКОСТЕЙ НА ИХ ТЕРМООКИСЛИТЕЛЬНУЮ СТАБИЛЬНОСТЬ

4.1 Применение полиальфаолефиновых и изопарафиновых масел в качестве базовой основы защитных жидкостей

4.1.1 Применение ПАОМ в качестве базовой основы защитных жидкостей

4.1.2 Применение изопарафинового масла в качестве базовой основы защитных жидкостей

4.3 Влияние состава базовой основы на термоокислительную стабильность защитной жидкости

4.4 Влияние смол базового нефтяного масла на термоокислительную стабильность защитных жидкостей

4.5 Использование антиокислительных присадок для повышения термоокислительной стабильности защитных жидкостей на смешанной базовой основе

4.6 Исследование кинетики процесса окисления полиизобутиленов в защитных жидкостях на нефтяной и синтетической основе

5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПОЛНИТЕЛЬНОГО СРОКА СЛУЖБЫ ЗАЩИТНЫХ ЖИДКОСТЕЙ

5.1 Предлагаемые нормативные показатели для оценки срока службы защитных жидкостей

5.2 Мониторинг состояния защитных жидкостей в реальных условиях эксплуатации

5.2.1 Защитные жидкости из БАГВ Чебоксарской ТЭЦ-2, Новочебоксарской ТЭЦ-3 и Йошкар-Олинской ТЭЦ-2

5.2.2 Защитные жидкости из БАГВ Выборгской ТЭЦ-17 филиала «Невский» ОАО «ТГК-1»

ВЫВОДЫ

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ЛИТЕРАТУРНЫХ ИСТОЧНИКОВ

Приложение А (обязательное) Изменение к технологическому регламенту на производство защитной (герметизирующей) жидкости АГ-4И

Приложение Б (обязательное) Акт о выпуске опытной партии герметизирующей жидкости АГ-4И

Приложение В (обязательное) Анализ эффективности применения защитной жидкости с увеличенным сроком службы

Приложение Г (обязательное) Извещение № 9 об изменении ТУ 26-02-592-83 Герметизирующие жидкости АГ-4 и АГ-4И

АННОТАЦИЯ

Работа посвящена исследованию термоокислительной стабильности защитных (герметизирующих) жидкостей, используемых в теплоэнергетическом комплексе для защиты баков-аккумуляторов горячего водоснабжения от коррозии и воды в них от аэрации. Защитные жидкости представляют собой растворы высокомолекулярных полимеров и специальных добавок в минеральном масле. Процессы термоокислительной деструкции, протекающие в условиях эксплуатации защитных жидкостей, сопровождаются снижением их вязкости, ухудшением антикоррозионных, защитных и антиаэрационных свойств, что приводит к сокращению их срока службы.

В работе представлены новые методики и предложены критерии оценки термоокислительной стабильности защитных жидкостей, результаты исследования влияния состава базовой основы и основных компонентов на термоокислительную стабильность и эксплуатационные свойства защитных жидкостей.

Рассмотрены различные методы повышения термоокислительной стабильности защитных жидкостей, в том числе введение в их состав антиокислительных присадок.

Учитывая тенденцию увеличения доли гидрокаталитических процессов в производстве отечественных базовых масел, была рассмотрена возможность использования масел III группы по классификации API в производстве защитных жидкостей.

Разработаны составы защитных жидкостей на основе синтетических полиальфаолефиновых масел с улучшенными низкотемпературными свойствами.

Диссертация изложена на 162 листах машинописного текста и состоит из аннотации, введения, пяти глав, выводов, списка сокращений, списка использованных литературных источников из 76 наименований. Диссертация включает 37 таблиц, 44 рисунка, 4 приложения.

ВВЕДЕНИЕ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Термоокислительная стабильность защитных жидкостей для баков-аккумуляторов горячего водоснабжения энергетических предприятий»

Актуальность проблемы

Сокращение расходов на обслуживание и ремонт резервуарного оборудования предприятий теплоэнергетического комплекса является важной задачей современной энергетической отрасли. В данной работе рассмотрена возможность увеличения срока службы защитных жидкостей путём повышения их термоокислительной стабильности. Защитные жидкости применяются на тепловых станциях в баках-аккумуляторах горячего водоснабжения (БАГВ) -резервуарных ёмкостях для накопления горячей сетевой воды и подпитки систем водо- и теплоснабжения с целью бесперебойного обеспечения потребителей водой в период пиковых нагрузок. Защитные жидкости рекомендованы к применению в БАГВ в качестве комбинированного средства, позволяющего одновременно обеспечивать защиту внутренней металлической поверхности бака-аккумулятора от коррозии и, создавая на поверхности воды плавающий газонепроницаемый слой, предотвращать насыщение кислородом воздуха и испарение деаэрированной воды. Наряду с качественной водоподготовкой, свойства защитной жидкости определяют надежность и долговечность безаварийного функционирования тепловых сетей.

Используемые в настоящее время защитные жидкости (герметизирующие жидкости марок АГ-4И, АГ-5И) представляют собой растворы высокомолекулярных полимеров (полиизобутиленов) и специальных добавок в нефтяном масле. Условия эксплуатации защитных жидкостей предполагают постоянный контакт с водой, температура которой может достигать 95 °С, с кислородом из окружающей среды или растворённым в воде при ненадлежащей работе системы деаэрации, а также с металлической поверхностью бака-аккумулятора. Таким образом, создаются условия, способствующие термоокислительной деструкции растворенного полимера. Деструктивные процессы сопровождаются снижением вязкости защитной жидкости, ухудшением

антикоррозионных, антиаэрационных свойств и способствуют уменьшению срока службы. Следует отметить, что на стадии промышленного производства защитной жидкости также возможны аналогичные деструктивные процессы, приводящие к снижению заявленного срока службы.

Отсутствие критериев оценки степени термоокислительной деструкции полимеров в составе защитных жидкостей не позволяет обоснованно выбирать базовую основу и антиокислительные присадки для повышения термоокислительной стабильности защитных жидкостей, а также контролировать технологический процесс производства, оценивать эксплуатационный ресурс защитных жидкостей и выявлять возможности его увеличения.

Нормативной документацией гарантированный срок службы защитных жидкостей ограничивается 4 годами [1-2]. В ранее проводимых работах [3-6] возможность увеличения срока эффективной эксплуатации защитной жидкости рассматривалась только с точки зрения оценки остаточной защитной способности после 4 лет эксплуатации в БАГВ. Однако исследования влияния состава базовой основы и антиокислительных присадок на термоокислительные свойства и возможности увеличения срока службы защитных жидкостей ранее не проводились.

В данной работе показана возможность увеличения регламентированного срока службы защитных жидкостей путём повышения их термоокислительной стабильности.

Цель и задачи исследования

Цель работы - повышение термоокислительной стабильности защитных жидкостей для увеличения их срока службы в баках-аккумуляторах горячего водоснабжения теплогенерирующих предприятий.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

- изучение влияния состава базового масла и антиокислительных присадок на термоокислительную стабильность защитных жидкостей;

- разработка методики оценки термоокислительной стабильности защитных жидкостей;

- оценка степени деструкции полиизобутилена в процессе окисления защитных жидкостей;

- выбор оптимальной композиции отечественных антиокислительных присадок для защитных жидкостей;

- исследование кинетики термоокислительной деструкции полиизобутилена в нефтяном и синтетическом маслах;

- повышение термоокислительной стабильности защитных жидкостей путем применения смеси нефтяных и синтетических масел в качестве базовой основы.

Научная новизна

1. Выявлено, что композиция антиокислительных присадок алкилфенольного и аминного строения (0,3 % мас. Агидол-1 и 0,2 % мас. МДС-5) обладает синергетическим действием при торможении термоокислительной деструкции защитной жидкости на нефтяной основе, повышая ее стабильность более, чем в 1,5 раза.

2. Показано, что синергетическая композиция антиокислительных присадок (0,3 % мас. Агидол-1 и 0,2 % мас. МДС-5) в защитной жидкости на смешанной основе (полиальфаолефиновое масло ПАОМ-10 и индустриальное масло И-20А) снижает степень деструкции полиизобутилена в 2 раза больше, чем в защитной жидкости на нефтяной основе.

3. Установлено, что соединения алкилфенольного строения в составе смол базового нефтяного масла ингибируют термоокислительную деструкцию полиизобутилена.

4. Рассчитаны константы скоростей и энергии активации реакции термоокислительной деструкции полиизобутилена в маслах. Константы скоростей составили 0,122 и 0,180 ч-1 в индустриальном масле И-20А; 0,177 и 0,372 ч-1 в полиальфаолефиновом масле ПАОМ-10 при 140 и 150 °С, соответственно. Энергии активации составили 56,6 и 107,9 кДж/моль в индустриальном и полиальфаолефиновом масле, соответственно.

Практическая значимость

1. Разработаны методики и предложены критерии оценки

термоокислительной стабильности защитных жидкостей.

2. На основании предложенного комплекса оценочных показателей выданы практические рекомендации по применению защитных жидкостей на Чебоксарской ТЭЦ-2, Новочебоксарской ТЭЦ-3 и Йошкар-Олинской ТЭЦ-2 филиала ПАО «Т Плюс» «Марий Эл и Чувашии» и Выборгской ТЭЦ-17 филиала «Невский» ОАО «ТГК-1».

3. Предложены рецептуры защитных жидкостей на нефтяных и смешанных маслах со сроком службы не менее 5 лет.

4. Разработана нормативно-техническая документация (рецептуры, изменение к технологическому регламенту и изменение № 9 (ТУ 26-02-592-83)) для защитных жидкостей для баков-аккумуляторов горячего водоснабжения энергетических предприятий с более высоким сроком службы.

Публикации и апробация работы

Основные положения диссертации изложены: в 5 научных статьях в изданиях, рекомендованных ВАК для публикаций, в 10 тезисах докладов конференций, в учебном пособии для студентов ВУЗов, получен патент на изобретение.

Благодарности

Автор выражает благодарность научному руководителю, доценту кафедры химии и технологии смазочных материалов и химмотологии РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, к.т.н. Татуру И.Р., консультантам по экспериментальной части работы: профессору кафедры химии и технологии смазочных материалов и химмотологии, д.т.н. Спиркину В.Г. и доценту кафедры промышленной экологии, к.т.н. Сидоренко Д.О., а также сотрудникам кафедры химии и технологии смазочных материалов и химмотологии РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина за поддержку и помощь при проведении исследований и подготовке диссертационной работе к защите.

1 ПРИМЕНЕНИЕ ЗАЩИТНЫХ (ГЕРМЕТИЗИРУЮЩИХ) ЖИДКОСТЕЙ В БАКАХ-АККУМУЛЯТОРАХ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

(ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ)

1.1 Применение защитных жидкостей в баках-аккумуляторах

Безаварийная работа централизованных систем тепло- и водоснабжения городов и промышленных предприятий во многом определяется совокупностью принятых мер по предотвращению коррозионного разрушения оборудования тепловых сетей. Согласно исследованиям значительная доля повреждений оборудования теплосетей обуславливается внутренней коррозией, вызванной нарушениями параметров водно-химического режима, в частности, высоким содержанием растворенного в воде кислорода вследствие нарушения систем деаэрации или повторного насыщения деаэрированной воды кислородом воздуха в баках аккумуляторах горячего водоснабжения [7-10]. Количество растворенного в подпиточной и сетевой воде кислорода регламентировано «Правилами технической эксплуатации электрических станций и сетей РФ» [11].

Важными элементами открытых централизованных систем теплоснабжения, обеспечивающими их надёжную и экономичную работу, являются БАГВ. Они предназначены для хранения деаэрированной подпиточной воды с целью бесперебойного обеспечения потребителей и выравнивания потоков горячего водоснабжения при резких изменениях расхода. БАГВ изготавливаются из листовой стали и состоят из цилиндрического корпуса и каркасной или самонесущей крыши. Емкость баков составляет 100 - 20000 м . Температура подаваемой воды может достигать 95 °С. Металлоёмкие конструкции БАГВ в условиях эксплуатации подвержены риску интенсивных коррозионных разрушений, приводящих к необходимости дорогостоящих внеплановых ремонтов. Кроме того, от эффективности предотвращения аэрации воды в баках-аккумуляторах зависит содержание кислорода в воде, и, следовательно, скорость

внутренней коррозии в трубопроводах и оборудовании теплосетей. В связи с этим в БАГВ наряду со средствами для защиты внутренней поверхности от коррозии (лакокрасочные и другие покрытия) должны предусматриваться эффективные способы предотвращения насыщения воды кислородом воздуха, например, за счёт устройства «паровой подушки» [1-2, 12-14].

Широкое применение в баках-аккумуляторах энергетических предприятий России, Белоруссии, Литвы и Казахстана получило использование защитных (герметизирующих) жидкостей марок АГ-4, АГ-4И, АГ-5И. По сравнению с традиционными способами защиты баков-аккумуляторов от коррозии использование защитных жидкостей позволяет предотвращать аэрирование воды кислородом воздуха и её испарение без дополнительных устройств. Защитные жидкости представляют собой растворы полимеров в индустриальном масле, стабилизированные добавками. Они создают на поверхности зеркала деаэрированной горячей воды плавающий слой, защищающий от аэрации, а на стенках бака-аккумулятора образуют сплошную плёнку, защищающую от коррозии.

Технология нанесения защитной жидкости основана на её свойствах -гидрофобности, низкой плотности, высокой адгезии к поверхности металла. Для нанесения на внутреннюю поверхность защитную жидкость помещают в бак-аккумулятор и заполняют его водой, подавая её под защитную жидкость. В соответствии с инструкциями по применению защитных жидкостей толщина слоя на стенках должна быть до 150 мкм. Защитная пленка формируется в результате не менее двух подъемов и опусканий воды. В среднем расход защитной жидкости

л

составляет 0,10 - 0,15 кг/м внутренней поверхности бака. Для предотвращения аэрирования воды и её испарения необходимо наличие слоя защитной жидкости на поверхности воды толщиной 20 - 30 мм, при этом её расход составляет до 27 кг/м2 поверхности воды.

Использование защитных жидкостей для защиты баков-аккумуляторов от коррозии и воды в них от аэрации позволяет упростить трудоёмкий процесс подготовки поверхности бака и нанесения антикоррозионного покрытия;

отказаться от устройства «паровой подушки»; увеличить срок эффективной защиты по сравнению с лакокрасочными покрытиями [1-2, 15-17].

Защитные жидкости относятся к группе продуктов, обеспечивающих временную защиту от коррозии с возможностью удаления покрытия через определенное время (растворением, промывкой, механическим путем) [18]. Гарантированный срок службы защитных жидкостей типа АГ-4 и АГ-4И составляет 4 года, АГ-5И - 3 года, однако фактически срок, как правило, превышает гарантийный. Оценить остаточный ресурс защитной жидкости и прогнозировать её дальнейший срок эксплуатации позволяет «Методика оценки срока защиты баков-аккумуляторов герметизирующими жидкостями после 4-х лет эксплуатации», разработанная в РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина [3].

Используют защитные жидкости для защиты баков-аккумуляторов от коррозии и воды в них от аэрации и испарения более половины всех теплогенерирующих предприятий России. Объём производства защитных жидкостей в настоящее время составляет более 1200 т/год [19].

1.2 Состав и свойства защитных жидкостей

Основные требования к защитным жидкостям для баков-аккумуляторов были сформулированы в работе Д.А. Яковлева [20]. Для осуществления защиты БАГВ от коррозии и воды в них от аэрации защитные жидкости должны обладать следующими свойствами: гидрофобностью, низкой газопроницаемостью, плотностью

-5

менее 1000 кг/м , оптимальными вязко-температурными свойствами, высокой адгезией к поверхности металла, высокими антикоррозионными свойствами, физико-химической и термической стабильностью при температурах до 100 °С, высокими диэлектрическими свойствами пленок и покрытий в водных средах, технологичностью производства и применения, физиологической безвредностью и нетоксичностью при контакте с питьевой водой.

При разработке способа защиты БАГВ с использованием защитных жидкостей ОАО «ВНИИНЕФТЕМАШ» были предложены составы на основе высокоочищенного минерального масла (парфюмерного) с добавками этилен-пропиленового каучука, пищевого парафина и высокомолекулярного полиизобутилена (АГ-4). Использование высокоочищенного парфюмерного масла в качестве базовой основы для защитных жидкостей было вызвано требованиями к нетоксичности компонентов и отсутствию ухудшения качества питьевой воды после контакта с защитной жидкостью [20]. Однако дефицит парфюмерного масла, возникший на российском рынке, вызвал необходимость изменения рецептуры защитной жидкости и перехода на более доступное сырьё. Положительные результаты санитарно-химических и санитарно-токсикологических исследований воды после контакта с защитной жидкостью, полученные в Федеральном научном центре гигиены им. Ф.Ф. Эрисмана, показали возможность использования индустриальных масел И-20А, И-40А в качестве базовой основы защитных жидкостей (АГ-4И, АГ-5И).

В настоящее время в качестве основы защитных жидкостей используется индустриальное масло И-20А, загущенное высокомолекулярным полиизобутиленом П-200 (молекулярная масса 200000). Исследования возможности применения в качестве загущающей добавки взамен полиизобутилена П-200 низкомолекулярных полимерных загустителей (со средней молекулярной массой 20000) - полиизобутилена (марка П-20), высокоокисленного атактического полипропилена (марка ВАПП) и полибутадиенового каучука (марка МНПБ) проводились в РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина. Установлено, что оптимальными эксплуатационными свойствами обладают защитные жидкости на основе высокомолекулярного полиизобутилена П-200 [5-6].

Защитным жидкостям, представляющим собой растворы высокомолекулярного полиизобутилена в минеральном масле, присущи свойства растворов высокомолекулярных соединений, в частности, высокая вязкость и процесс набухания полимера, вызванные длинноцепочечным строением

макромолекул [21-25]. В связи с этим технология производства защитных жидкостей включает стадии: вальцевания и измельчения полиизобутилена, набухания полимера в индустриальном масле, растворение с образованием 10 %-го концентрата полимера в масле и разбавление концентрата до вязкости, соответствующей товарному продукту.

Требования к свойствам защитных жидкостей определяются условиями эксплуатации и функциями, выполняемыми защитными жидкостями в баках-аккумуляторах. В частности, требования к вязкостным свойствам были установлены по результатам исследования реологических свойств защитных жидкостей в сопоставлении с данными по газопроницаемости плёнок защитных жидкостей и с учётом технологичности производства и применения защитных жидкостей [20]. Опытным путём было установлено, что вязкость составов должна соответствовать значениям условной вязкости по шариковому вискозиметру 30 -60 с по ГОСТ 8420-74, так как это позволяет механизировать и упростить процесс заливки защитной жидкости в баки-аккумуляторы в весенне-осенний период. Показатель условной вязкости по шариковому вискозиметру, предназначенный для лакокрасочных материалов, также был использован для упрощения процесса измерения вязкости защитных жидкостей. В настоящее время данный показатель остается одним из основных нормируемых показателей качества товарной защитной жидкости, а также используется в качестве браковочного показателя. При снижении условной вязкости до 15 с согласно нормативной документации защитная жидкость подлежит замене [1].

К нормируемым показателям, характеризующим эксплуатационные свойства защитных жидкостей, относятся определение защитных свойств и испаряемости воды из-под слоя защитной жидкости. Нормирование данных показателей позволяет оценивать способность товарного продукта обеспечивать надёжную защиту металлических стенок баков-аккумуляторов от коррозии и степень газопроницаемости гидрофобной пленки на поверхности воды.

Для защитных жидкостей, находящихся в эксплуатации, предельные значения показателей защитной способности и газопроницаемости в нормативно-

технической документации не были установлены.

Кроме показателя условной вязкости в качестве браковочного показателя принят показатель содержания механических примесей, характеризующий степень загрязнения защитных жидкостей внешними загрязнителями. При содержании более 0,2 % мас. механических примесей в защитной жидкости после 4-х лет эксплуатации защитная жидкость подлежит замене.

1.3 Реологические свойства растворов полиизобутиленов в нефтяных маслах

Исследования свойств растворов полиизобутиленов в нефтяных маслах начали проводиться в целях уменьшения зависимости вязкости минеральных масел от температуры. Общий принцип получения вязких масел с пологой вязкостно-температурной кривой путём загущения маловязких масел высокомолекулярными добавками был сформулирован П.П. Кобеко и Н.И. Шишкиным [26]. Они установили, что вязкость таких растворов зависит от свойств и концентрации добавки, а вид вязкостно-температурной кривой - от свойств маловязкого масла. Высокомолекулярная добавка должна быть значительно более вязкой, чем загущенные масла и должна образовывать истинный стабильный раствор.

В работе Червовой Л.В. [27] было установлено, что высокомолекулярные полимеры в разной степени улучшают вязкостно-температурные свойства отдельных фракций углеводородов, выделенных из масел хроматографическим методом. В частности, полиизобутилен в большей степени улучшает вязкостно -температурные свойства парафино-нафтеновых и легких ароматических фракций и в значительно меньшей степени тяжелых ароматических фракций. Кроме того, было показано, что загущающий эффект высокомолекулярных полимеров по-разному изменяется с изменением температуры и зависит от природы полимера и химического состава масла. Полиизобутилен обладает наименьшим загущающим эффектом в парафино-нафтеновых фракциях и наибольшим загущающим

эффектом в ароматических фракциях масел различных нефтей. С повышением температуры загущающий эффект полиизобутилена резко снижается в тяжелых ароматических углеводородах и в гораздо меньшей степени - в парафино-нафтеновых, т. е. увеличение содержания ароматических углеводородов приводит к большей температурной зависимости загущающего эффекта полимера.

Отечественные присадки, синтезированные впервые С.С. Намёткиным и М.Г. Руденко, а позже С.М. Вайнштейном и А.И. Динцисом получили названия суперол и изол [26]. Американский препарат получил название эксанол. Продукты европейского химического концерна BASF выпускаются под торговыми марками Glissopal (низкомолекулярный ПИБ) и Oppanol (средне- и высокомолекулярный ПИБ).

Для удобства использования в качестве загущающих присадок полиизобутилены выпускаются, как правило, в смесях с маслом. Состав и структура этих присадок близки между собой, но различаются молекулярной массой и связанными с ней свойствами.

Современные отечественные полиизобутиленовые присадки (КП-5, КП-10, КП-20) также применяются в виде масляных растворов для загущения моторных, индустриальных, редукторных, гидравлических масел. Присадка КП-5 - раствор ПИБ средней молекулярной массы 4000 - 6000 в трансформаторном масле; КП-10 - раствор ПИБ средней молекулярной массы 9000 - 15000 в И-12А; присадка КП-20 - раствор ПИБ средней молекулярной массы 15000 - 25000 в И-12А [26].

С увеличением концентрации и молекулярной массы полимера вязкость раствора ПИБ в масле растет. И.Г. Фуксом с Н.Г. Пучковым установлено, что для растворов, содержащих до 8 - 10 % мас. ПИБ с молекулярной массой не выше 10000 и до 3 - 5 % мас. с молекулярной массой 10000 - 35000, изменение относительной вязкости растворов определяется уравнением:

V0™= + « с, (1)

где М- молекулярная масса присадки; С - концентрация полиизобутилена;

а ив - постоянные величины, связанные с химической природой и вязкостью нефтяного масла.

Вязкостно-температурные кривые масел, загущенных ПИБ, круче, чем аналогичные кривые исходных масел, но значительно более пологие, чем кривые равновязких при заданной температуре незагущенных масел. Чем больше молекулярная масса ПИБ, тем более пологой является вязкостно-температурная кривая. Согласно формуле (1) для получения одинаковой вязкости низкомолекулярную присадку необходимо добавлять в большем количестве, чем высокомолекулярную присадку.

Изучение низкотемпературных свойств нефтяных масел с добавками ПИБ показало, что эти присадки снижают предельное напряжение сдвига, при этом предел текучести возрастает с увеличением молекулярной массы полимера. Целесообразность применения загущающих присадок к отечественным маслам была впервые показана К.К. Папок и Л.И. Саранчук. Исследования Н.Г. Пучкова показали, что ПИБ с молекулярной массой до 30000 не ухудшают эксплуатационных свойств масел, в частности, не снижают способность нефтяных масел противостоять окислительному воздействию кислорода воздуха и термоокислительную стабильность по методу К.К. Папок. На основании этих работ было установлено, что оптимальная молекулярная масса ПИБ для улучшения вязкостных свойств масел составляет 20000 - 32000 [26]. Исследование вязко-температурных свойств индустриальных масел загущенных высокомолекулярными полиизобутиленами показало, что полиизобутилены с молекулярными массами 85000 - 200000 в концентрациях до 1 % мас. могут использоваться для получения высокоиндексных основ масляных композиций, предназначенных для эксплуатации при умеренных температурах [28].

Исследование продуктов полимеризации с молекулярной массой выше 100000 показало их низкую механическую стабильность, а также проявление их растворами аномалии вязкости, характерной для неньютоновских жидкостей.

Неньютоновские жидкости характеризуются эффективной или кажущейся вязкостью, которая зависит не только от температуры, но и от напряжения и

скорости сдвига. У неньютоновских жидкостей при увеличении градиента скорости течения вязкость уменьшается до некоторого предела. Когда этот предел достигнут, вязкость становится постоянной до наступления турбулентности, когда она снова начинает возрастать. Подобные кривые были получены в разнообразных вискозиметрах. Для капиллярного вискозиметра признаком неньютоновской жидкости служит снижение вязкости с повышением разности давлений, обусловливающей протекание жидкости. В ротационном вискозиметре вязкость уменьшается с увеличением скорости вращения цилиндра.

Временное снижение вязкости можно определить, измеряя эффективную вязкость при различных скоростях сдвига и получая соответствующую кривую. Можно найти уменьшение вязкости (в %) по отношению к начальной ньютоновской вязкости или к приращению вязкости, возникшему при загущении. Часто за исходную принимают эффективную вязкость, найденную при определенной скорости сдвига, и по отношению к ней ведут расчеты. Эффективную вязкость загущенных масел измеряют на ротационных вискозиметрах различного устройства.

На аномалию вязкости влияет молекулярная масса и строение полимерной присадки, её молекулярно-массовое распределение (ММР), концентрация раствора и температура. Аномалия вязкости проявляется, когда молекулярная масса полимера достигает и особенно превышает определенное значение. Для ПИБ такое значение молекулярной массы составляет примерно 17 000. Однако аномалия вязкости обнаружена и в загущенном масле, содержащем ПИБ с меньшей молекулярной массой. Возможно, это связано с широким ММР. При повышении концентрации вязкостной присадки временное снижение вязкости загущенного масла увеличивается. Временное снижение вязкости при повышенных температурах проявляется слабее, чем при низких температурах. Так, относительная вязкость растворов ПИБ с увеличением скорости сдвига от 2700 до 6800 с-1 при 20 °С снижается в два раза сильнее, чем при 150 °С. Однако временное снижение вязкости необходимо учитывать и при повышенных температурах [21, 26, 29].

Отнесение защитных жидкостей к неньютоновским требует более тщательного изучения их реологических свойств при разработке новых составов. Высокая температура в условиях эксплуатации в баках-аккумуляторах (до 95 °С) и силы деформации сдвига со стороны слоёв воды при заполнении и опорожнении баков могут влиять на вязко-текучее состояние, толщину слоя и, следовательно, защитную способность составов. Результаты проведенных ранее работ свидетельствуют, что для защитных жидкостей с одинаковыми показателями условной вязкости (ГОСТ 8420-74) величина и характер изменения динамической вязкости значительно отличаются, что не может не отразиться на эксплуатационных свойствах товарной защитной жидкости. В связи с этим было предложено ввести показатели, нормирующие реологические свойства защитных жидкостей [5, 6, 30].

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Шеронов Дмитрий Николаевич, 2016 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ЛИТЕРАТУРНЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Методические указания по оптимальной защите баков-аккумуляторов от коррозии и воды в них от аэрации: РД 153-34.1-40.504-00. - М.: ОРГРЭС, 2000. -18 с.

2. Типовая инструкция по технической эксплуатации баков-аккумуляторов горячей воды в системах коммунального теплоснабжения: МДК 4-04.2002. - М., 2002. - 40 с.

3. Методика оценки срока защиты баков-аккумуляторов герметизирующими жидкостями после 4-х лет эксплуатации. - М.: ЦПТИиТО ОРГРЭС, 2008. - 12 с.

4. Татур, И.Р. Методика оценки срока защиты баков-аккумуляторов герметизирующими жидкостями после 4-х лет эксплуатации / И.Р. Татур, Ю.А. Мусалов, Д.В. Шарафутдинова, Л.Б. Тен // Материалы 4-й Международной конференция «Глубокая переработка нефтяных дисперсных систем». - М.: РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2008. - С. 188 - 190.

5. Шарафутдинова, Д.В. Улучшение эксплуатационных свойств защитных жидкостей для баков аккумуляторов энергетических предприятий: дис. ... канд. техн. наук: 05.17.07 / Шарафутдинова Дина Вазировна. - М., 2013. - 130 с.

6. Татур, И.Р. Применение защитных жидкостей для обеспечения надежной работы оборудования горячего водоснабжения энергетических предприятий / И.Р. Татур, Д.В. Шарафутдинова, В.Г. Спиркин, Д.Н. Шеронов // Труды Российского государственного университета нефти и газа имени И.М. Губкина. -2013. - № 1 (270). - С. 120 - 132.

7. Балабан-Ирменин, Ю.В. Защита от внутренней коррозии трубопроводов водяных тепловых сетей / Ю.В. Балабан-Ирменин, В.М. Липовских, А.М. Рубашов. - М.: Издательство «Новости теплоснабжения», 2008. - 288 с.

8. Шарапов, В.И. Технологии защиты сетевой и подпиточной воды от аэрации / В.И. Шарапов, Э.У. Ямлеева. - М.: Издательство «Новости Теплоснабжения», 2012. - 176 с.

9. Татур, И.Р. Коррозионное разрушение резервуарного оборудования в теплофикационных и охладительных системах водоснабжения / И.Р. Татур, Д.А. Яковлев, А.А. Шереметова и др. // Защита окружающей среды в нефтегазовом комплексе. - 2012. - № 3. - С. 23 - 28.

10. Ямлеева, Э.У. Предотвращение повторного насыщения газами деаэрированной воды в системах теплоснабжения / Э.У. Ямлеева, В.И. Шарапов // С.О.К. - 2006. - № 7. - С. 7 - 9.

11. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации: утв. М-вом энергетики Рос. Федерации 19.06.03. - М.: ЭНЕРГОСЕРВИС, 2003. - 342 с.

12. Типовая инструкция по технической эксплуатации тепловых сетей систем коммунального теплоснабжения: МДК 4-02.2001. - М., 2001. - 55 с.

13. Татур, И.Р. Методы защиты резервуарного оборудования систем теплоснабжения от коррозии / И.Р. Татур, Д.В. Шарафутдинова, Д.А. Яковлев, А.А. Шереметова, В.Г. Спиркин // Защита окружающей среды в нефтегазовом комплексе. - 2012. - № 9. - С. 5 - 7.

14. Методические указания по обследованию баков-аккумуляторов горячей воды: РД 34.40.601 - 97. - М.: СПО ОРГРЭС, 1998. - 64 с.

15. Спиркин, В.Г. Химмотология. Часть II: учеб. пособие для студентов ВУЗов / В.Г. Спиркин, И.Г. Фукс, И.Р. Татур и др. - Ч. 2. - М.: Российский государственный университет имени И.М. Губкина, 2014. - С. 125 - 127.

16. Сухотин, А.М. Коррозионная стойкость оборудования химических производств. Коррозия под действием теплоносителей, хладагентов и рабочих тел / А.М. Сухотин, А.Ф. Богачев, В.Г. Пальмский и др.: Справ. издание; под ред. А.М. Сухотина, В.М. Беренблит. - Л.: Химия, 1988. - 360 с.

17. Татур, И.Р. Применение защитных жидкостей для баков-аккумуляторов горячего водоснабжения энергетических предприятий / И.Р. Татур, А.А. Шереметова, Д.А. Яковлев и др. // Тезисы докладов Международной конференции «Противокоррозионная защита - ключ к энергетической и экологической безопасности». - Москва. - 2013. - С. 118 - 119.

18. ГОСТ 28549.8-90. Смазочные материалы, индустриальные масла и родственные продукты. (Класс L). Классификация. Группа R. (Временная защита от коррозии). - М.: ИПК Изд-во стандартов, 1991. - 4 с.

19. Татур И. Р. Защита от коррозии оборудования систем водоснабжения. -Германия: LAP LAMBERT Academic Publishing, 2012. - 75 с.

20. Яковлев, Д.А. Исследование коррозионного разрушения и разработка способа защиты резервуарного оборудования в системах водоснабжения: дис. ... канд. техн. наук: 05.17.14 / Яковлев Дмитрий Александрович. - М., 1979. - 189 с.

21. Тагер, А.А. Физико-химия полимеров : учеб. пособие для хим. фак. унтов / А.А. Тагер; под ред. А.А. Аскадского. - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Научный мир, 2007. - 573 с.

22. Шур, А.М. Высокомолекулярные соединения: учебник для ун-тов / А.М. Шур. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Высшая школа, 1981. - 656 с.

23. Киреев, В.В. Высокомолекулярные соединения: учебник для бакалавров / В.В. Киреев. - М.: Издательство Юрайт, 2013. - 602 с.

24. Тугов, И.И. Химия и физика полимеров / Тугов И.И., Костыркина Г.И.: Учеб. пособие для вузов. - М.: Химия, 1989. - 432 с.

25. Семчиков, Ю.Д. Высокомолекулярные соединения: Учеб. для вузов / Ю.Д. Семчиков. - 2-е издание. - М.: Издательский центр «Академия», 2005. -368 с.

26. Фукс, Г.И. Вязкость и пластичность нефтепродуктов / Г.И. Фукс. - М.; Ижевск: Институт компьютерных исследований, 2003. - 328 с.

27. Червова, Л.В. Исследование в области вязкостных свойств загущенных высокополимерами масел: дис. ... канд. техн. наук: 05.17.07 /Червова Лия Викторовна. - М., 1959. - 239 с.

28. Абдуллин, М.И. Высокоиндексные вязкие масла / М.И. Абдуллин, Л.И. Ахметов, А.Р. Халимов, В.В. Матвеева // Химия и технология топлив и масел. - 1998. - №6. - С 33 - 34.

29. Малкин, А.Я. Реология: концепции, методы, приложения / А.Я. Малкин, А.И. Исаев: Пер. с англ. - СПб.: ЦОП «Профессия», 2010. - 560 с.

30. Татур, И.Р. Исследование вязкостно-температурных свойств защитных жидкостей для баков-аккумуляторов горячего водоснабжения / И.Р. Татур,

B.В. Мишанов, Д.В. Шарафутдинова, В.Г. Спиркин // Тезисы докладов IX Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы развития нефтегазового комплекса России». - Москва. - 2012. - С. 221 - 222.

31. Черножуков, Н.И. Окисляемость минеральных масел / Черножуков Н.И., Крейн С.Э.: третье издание, переработанное. - М.: Государственное научно-техническое издательство нефтяной и горно-топливной литературы, 1955. - 372 с.

32. Рудин, Л.Р. Присадки к смазочным материалам. Свойства и применение / Л.Р. Рудин; под ред. А.М. Данилова. - пер. с англ. яз. 2-го изд. - СПб.: ЦОП «Профессия», 2013. - 928 с.

33. Цветков, О.Н. Поли-а-олефиновые масла. Химия, технология и применение. - М: Издательство «Техника», ТУМА ГРУПП, 2006. - 192 с.

34. Паронькин, В.П. Синтетические продукты как базовые компоненты низкозастывающих моторных масел / В.П. Паронькин, В.М. Школьников, Ф.Н. Мерзликин, О.Н. Цветков // Химия и технология топлив и масел. - 1990. - № 4. -

C. 16 - 18.

35. Цветков, О.Н. Термоокислительная стабильность синтетических углеводородных масел / О.Н. Цветков, М.А. Чагина, М.В. Строганова // Нефтепереработка и нефтехимия. - 1984. - № 9. - С. 15 - 16.

36. Neiman, M.B. Aging and stabilization of polymers / M.B. Neiman; translated from Russian. - New York: CONSULTANTS BUREAU. - 1965. - 366 c.

37. Шляпников, Ю.А. Антиокислительная стабилизация полимеров / Ю.А. Шляпников, С.Г. Кирюшкин, А.П. Марьин. - М.: Химия, 1986. - 256 с.

38. Грасси, Н., Деструкция и стабилизация полимеров / Грасси Н., Скотт Дж. - М.: Мир, 1988. - 246 с.

39. H. Zweifel. Stabilization of polymeric materials / Hans Zweifel. - SpringerVerlag Berlin Heidelberg, 1997. - 219 p.

40. E.N. Step. Mechanism of stabilization by Hindered-Amine Light Stabilizers (HALS). Model Investigations of the Interaction of Peroxy Radicals with HALS

Amines and Amino Ethers / E.N. Step, N.J Turro, M.E. Gande, P.P. Klemenchuk // Macromolecules 1994, 27, 2529 - 2539.

41. Каплан, С.З. Вязкостные присадки и загущенные масла / С.З. Каплан, И.Ф. Радзевенчук. - Л.: Химия, 1982. - 136 с.

42. Кузьминский, А.С. Старение и стабилизация полимеров / А.С. Кузьминский. - М.: Химия, 1966. - 211 с.

43. Ивашкина, Г.Н. О структурных изменениях полиметаакрилата при окислении в углеводородных растворах / Г.Н. Ивашкина, С.З Каплан, К.П. Мищенко // Химия и технология топлив и масел. - 1972. - № 7. - С. 43 - 47.

44. Садыхов, З.А. Термическая устойчивость сополимеров изобутилена с некоторыми производными а-метилстирола / З.А. Садыхов, Т.Г. Ханларов, Н.А. Нечитайло, М.А. Дзюбина П.И. Санин // Химия и технология топлив и масел. -1994. - № 6. - С. 9 - 12.

45. Levin, V. Functional tackifiers for high temperature lubricants [Электронный ресурс] / Victor Levin, Fredric Litt - Режим доступа: http://functionalproducts.com/documents/articles/Tackifiers/3%20High%20Temp%20T ackifier-paper.pdf.

46. Татур, И.Р. Увеличение срока службы герметизирующей жидкости для баков-аккумуляторов горячего водоснабжения энергетических предприятий / И.Р. Татур, Д.Н. Шеронов, В.Г. Спиркин, И.В. Пиголева // Защита окружающей среды в нефтегазовом комплексе.- 2014 г. - №8. - С. 25 - 29

47. Шеронов, Д.Н. Комплексная оценка эксплуатационных свойств герметизирующих жидкостей для баков-аккумуляторов систем горячего водоснабжения / Д.Н. Шеронов, И.Р. Татур, В.Г. Спиркин и др. // Энергетик. -2014. - №11. - С 43 - 46.

48. Топлива, смазочные материалы, технические жидкости. Ассортимент и применение: Справочник / И.Г. Анисимов, К.М. Бадыштова, С.А. Бнатов [и др.]; под ред. В.М. Школьникова. - 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Техинформ, 1999. -596 с.

49. Цветков, О.Н. Современные базовые масла России: планы и реалии / О.Н. Цветков // Мир нефтепродуктов. - 2015. - № 3. - С. 15 - 19.

50. Капустин, В.М. Технология переработки нефти. Часть третья. Производство нефтяных смазочных материалов/ В.М. Капустин, Б.П. Тонконогов, ИГ. Фукс; Учеб. пособие в 4-х частях. - М.: Химия, 2014. - 328 с.

51. Гайдар, С.М. Этаноламиды карбоновых кислот как полифункциональные ингибиторы окисления углеводородов / С.М. Гайдар // Химия и технология топлив и масел. - 2010. - № 6. - С. 16 - 20.

52. Гайдар, С.М. Защита сельскохозяйственной техники от коррозии и износа с применением нанотехнологий: автореф. дис. ...д-ра техн. наук: 05.20.03 / Гайдар Сергей Михайлович. - М., 2011. - 36 с.

53. Кайдриков, Р.А. Стандартизованные методы коррозионных испытаний: учебное пособие / Р.А. Кайдриков, С.С. Виноградова, Намзиева Л.Р., Егорова И.О.; Федер. агентство по образованию, Казан. гос. технол. ун-т. -Казань: КГТУ, 2011. - 150 с.

54. СТО Газпром 2-2.4-134-2007. Методика оценки эксплуатационных свойств смазочных масел. - М.: ООО «Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий ВНИИГАЗ», 2007. - 18 с.

55. DIN 51451-2004. Продукты нефтяные и аналогичные им. Испытание. Общие принципы спектрометрического анализа в области инфракрасного излучения, 2004. - 19 с.

56. DIN 53019-1-2008. Вискозиметрия измерение вязкости и кривых текучести посредством ротационных вискозиметров. Часть 1. Принципы и геометрия измерения, 2008. - 22 с.

57. СанПиН 2.1.4.1074-01. Питьевая вода. Гигиенические требования к качеству воды централизованных систем питьевого водоснабжения. Контроль качества.

58. Лурье, Ю.Ю. Химический анализ производственных сточных вод / Ю.Ю. Лурье, А.И. Рыбникова. - М.: Химия, 1984. - С. 45 - 54.

59. Шарафутдинова, Д.В. Регенерация отработанных защитных жидкостей с применением избирательных растворителей / Д.В. Шарафутдинова, И.Р. Татур, Ю.А. Мусалов, Т.И. Сочевко // Химия и технология топлив и масел. - 2010. - № 1. - С. 12 - 14.

60. Шарафутдинова, Д.В. Применение отработанных защитных жидкостей / Д.В. Шарафутдинова, И.Р. Татур, Ю.А. Мусалов, Т.И. Сочевко // Материалы 5-й Международной конференции «Глубокая переработка нефтяных дисперсных систем». - Москва. - 2009. - С. 141 - 142.

61. Герасимов, Я.И. Курс физической химии; т. II, под ред. проф. Я.И. Герасимова; Издание 2. - М.: «Химия», 1973. - 624 с.

62. Рыков, В.В. Математическая статистика и планирование эксперимента. Серия Прикладная математика в инженерном деле / В.В. Рыков, В.Ю. Иткин. -М.: РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2009. - 303 с.

63. Смидович, Е.В. Практикум по технологии переработки нефти / Е.В. Смидович, И.П. Лукашевич, О.Ф. Глаголева и др.; под ред. Е.В. Смидович, И.П. Лукашевич. - Изд. 3-е, пер. и доп. - М.: «Химия», 1978. - 288 с.

64. Хартман, К. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов / Хартман К., Лецкий Э., Шефер В. и др.; перевод с немецкого Г.А. Фомина, Н.С. Лецкой; под ред. Э.К. Лецкого. - М.: Мир, 1977. -552 с.

65. Scott, G. Synergism and antagonism, in Atmospheric Oxidation and Antioxidants. Vol. 2, G. Scott, ed., Elsevier Science Publishers B.V., Amsterdam, 431 -457, 1993.

66. Аракелян, Э.А. Закономерности ингибированного автоокисления углеводородов синергетическими смесями фенолов / Э.А. Аракелян, Н.А. Азатян, Г.В. Карпухина, З.К. Майзус // Нефтехимия. - 1980. - т. 20. - № 5. - С. 711 - 718.

67. Rasberger, M. Oxidative degradation and stabilization of mineral oil based lubricants, in Chemistry and Technology of Lubricants. R.M. Motier and S.T. Orszulik, eds., Blackie Academic & professional, London, UK, 98 - 143, 1997.

68. Pospisil, J. Aromatic and heterocyclic amines in polymer stabilization. Advances in Polymer Science, 124, 87 - 190, 1995.

69. Татур, И.Р. Применение невысыхающих герметиков для защиты баков-отстойников от коррозии, содержащих в них дистиллерных жидкостей / И.Р. Татур, Д.А. Яковлев, В.А. Лазарев, М.С. Ривкин // Химическая промышленность. - 1991. - №7. - С. 32 - 36.

70. Наумова, Т.И. Стабильность поли-а-олефиновых масел и способы её повышения / Т.И. Наумова, Тыщенко В.А., Г.В. Суровская, В.В. Григорьев // Химия и технология топлив и масел. - 2011. - № 5. - С. 44 - 46.

71. Липштейн, Р.А. Причины снижения эффективности ионола в высокоароматизированных маслах / Р.А. Липштейн // Химия и технология топлив и масел. - 1981. - № 9. - С. 54 - 55.

72. Гуреев, А.А. Эффективность ионола в маслах разного химического состава А.А. Гуреев, Н.Н. Попова, И.О. Колесник, Э.Д. Мамедова, Т.Ю. Михеева // Химия и технология топлив и масел. - 1991. - № 7. - С. 18 - 20.

73. Довгополый, Е.Е. Взаимосвязь окислительной стабильности и газостойкости трансформаторных масел / Е.Е. Довгополый, С.П. Суворов, Н.И. Марченко // Химия и технология топлив и масел. - 1991. - № 8. - С. 16 - 17.

74. Лебедев, В.С. Влияние природных и синтетических ингибиторов на окисление нефтяных масел: дис. ... канд. хим. наук: 05.17.07 / Лебедев Владимир Степанович. - М., 1986. - 173 с.

75. Амер Марван Аммар Физико-химические свойства дизельных топлив в условиях подземного хранения; под ред. И.М. Колесникова. - М.: Издательство «Нефть и газ», 2008. - 237 с.

76. Ковалев, Г.И. Оценка эффективности ингибиторов по кинетике окисления углеводородного топлива растворенным кислородом / Г.И. Ковалев, Е.Т. Денисов, Р.А. Катернова, Б.Н. Ляшенко // Нефтехимия. - 1977. - т.17. - №3. -С. 444 - 448.

Приложение А (обязательное)

Изменение к технологическому регламенту на производство защитной (герметизирующей) жидкости АГ-4И

№ разд. стр. по рсгл. СТАРАЯ РЕДАКЦИЯ НОВАЯ РЕДАКЦИЯ Обоснование изменения и дополнения

1 2 3 4

Тит.лист Срок действия регламента до 03 ноября 2015 г. Срок действия регламента до 03 ноября 2020 г.

Разд.2, стр.5 п.6 Добавить: п.6.Присадка антиокислительная 4-метил-2,6-дитретичный бутилфенол (Агидол-1) технический ТУ 38.5901237-90, изв.4-6 1.Внешний вид - белый кристаллический порошок без посторонних примесей Гарантийный срок хранения- марки А один год, марки Б-пять лет со дня изготовления.

Раздел 3, стр.6 3.1 .Состав добавить Вариант 2. Письмо Директора ООО «Композит-92» Татура И.Р. от 22.10.2015 г.

Наименование компонентов Номер ГОСТ или ТУ %% масс.

1 .Полиизобутилен высокомолекулярный П-200 ГОСТ 13303-86 3,5-3,6

2.Парафин нефтяной твердый марки П-1 ГОСТ 23683-89 0-0,2

3.Присадка антиокислительная 4-метил-2,6- дитретичный бутилфенол (Агидол-1) технический ТУ 38.5901237-90 0,5- 0,55

4.Индустриальное масло И-20А или И-40А ГОСТ 20799-88, изм. 1-5 До 100,0

Раздел 3, стр.8 3.4. ГОСТ 2517-85, изм.1 3.4. ГОСТ 2517-2012

1 2 3 4

Раздел 3, стр.7 3.3.8 абзац после слов «в мешалку-аппарат М-14 (М-11,М-13) загружают расчетное количество парафина» добавить: «и присадки Агидол-1».

Раздел 4, табл.2, ст. 12 11. Загрузка парафина в М-14 (М-11,М-13) 11. Загрузка парафина и присадки Агидол-1 в М-14 (М-11,М-13)

Раздел 5, стр.14 Добавить: п.6.Присадка антиокислительная 4-метил-2,6-дитретичный бутилфенол (Агидол-1) технический- из тары 1.Внешний вид - белый кристаллический порошок без посторонних примесей По п.4.2 ТУ 38.5901237-90, изв.4-6

Разд. 10, стр.42 10.2. Перечень нормативно-технической документации - изложить в новой редакции: 10.2. 1. Методические рекомендации по разработке технологического регламента на производство продукции нефтеперерабатывающей промышленности (утверждено Приказом Минэнерго России № 393 от 30.09.2003 г). 2. Руководящие указания по эксплуатации и ремонту сосудов и аппаратов, работающие под давлением ниже 0,7 кгс/см2 и вакуумом (РУА-93). 3. Руководство по безопасности «Рекомендации по устройству и безопасной эксплуатации технологических трубопроводов». (утверждено Приказом Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору № 784 от 27.12.2012 г.) 4.Федеральные Нормы и Правила в области промышленной безопасности «Правила промышленной безопасности опасных производственных объектов, на которых используется оборудование, работающее под избыточным давлением» (Приказ Федеральной службы по экологическому, технологическому и атомному надзору № 116 от 25.03.2014 г.) 5. Правила пожарной безопасности при эксплуатации нефтеперерабатывающих предприятий (ППБ-79). 6. Правила пожарной безопасности в Российской Федерации (ППБ 01-2003).

Приложение Б (обязательное)

Акт о выпуске опытной партии герметизирующей жидкости АГ-4И

Приложение В (обязательное)

Анализ эффективности применения защитной жидкости с увеличенным сроком

службы

УТВЕРЖДАЮ:

по научной работе и газа

^А ^^КХ^Ш у р ад о в "« » /а_2015 г.

Анализ эффективности применения защитной жидкости с увеличенным сроком службы

При описании расчётов приняты следующие сокращения: защитная жидкость с увеличенным до 5 лет сроком службы - ЗЖ 5; защитная жидкость, требующая замены через 4 года - ЗЖ 4; цинконаполненная краска «Теплокор Пигма» - краска.

Эффективность применения защитной жидкости рассчитывается по следующим вариантам:

1) Эффективность применения ЗЖ 5 по сравнению с краской;

2) Эффективность применения ЗЖ 4 по сравнению с краской;

3) Эффективность применения ЗЖ 5 по сравнению с ЗЖ 4.

Исходные данные для расчета представлены в таблице 1.

Таблица 1 - Исходные данные для расчета показателей эффективности

Наименование Единица измерения Значение

Число защищаемых баков-аккумуляторов шт. 100

Емкость бака м3 5000

Площадь защищаемой поверхности м2 2096

Площадь зеркала воды 2 М 408

Наименование Единица измерения Значение

Цена ЗЖ 5 руб./кг 76,5

Цена ЗЖ 4 руб./кг 75

Объём производства защитной жидкости т/год 1200

Срок сохранения эксплуатационных свойств: ЗЖ 4 ЗЖ 5 лет 4 5

Расход герметика, в том числе: на поверхность бака на зеркало воды кг/м2 0,125 27

Затраты на очистку и осушку перед нанесением ЗЖ руб./м 40

Стоимость нанесения ЗЖ руб./м 25

Площадь поверхности защищаемой краской м2 1691

Цена краски руб./кг 182,9

Расход краски кг/м 0,265

Затраты на услуги дробеструйной очистки поверхности руб./м2 375

Затраты на услуги нанесения краски руб./м 150

Срок сохранения эксплуатационных свойств краски лет 1

Затраты на создание и поддержание паровой подушки руб./год 1600000

По всем вариантам проводился расчёт дисконтированного денежного потока при норме дисконта 10 %. Расчёт проводился за период 20 лет использования защитной жидкости и краски (таблица 2).

Параметры Ед. изм. 2015 2016 2017 2018 2019 2020 2021 2022 2023 2024

Номер 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

ЗЖ 5

Объём защитной жидкости на поверхности бака на зеркало воды тонн 1127,8 26,2 1101,6 1127,8 26,2 1101,6

Стоимость ЗЖ тыс. руб. 86276,7 86276,7

Затраты на очистку/осушку поверхности перед нанесением тыс. руб. 8384 8384

Затраты на нанесение ЗЖ тыс. руб. 5240,00 5240,00

Общие затраты связанные с ЗЖ тыс. руб. 99900,70 99900,7

ЗЖ 4

Объём защитной жидкости на поверхности бака на зеркало воды тонн тонн тонн 1127,8 26,2 1101,6 1127,8 26,2 1101,6 1127,8 26,2 1101,6

Стоимость ЗЖ тыс. руб. 84585 84585 84585

Затраты на очистку/осушку поверхности бака перед нанесением ЗЖ тыс. руб. 8384 8384 8384

Затраты на нанесение ЗЖ тыс. руб. 5240,0 5240,0 5240,0

Общие затраты связанные с ЗЖ тыс. руб. 98209 98209 98209

Краска

Объём закупки краски «Теплокор Пигма» тонн 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8

Затраты на закупку краски тыс. руб. 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0

Затраты на дробеструйную очистку поверхности бака тыс. руб. 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5

Затраты на создание и поддержание паровой подушки тыс. руб. 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000

Затраты на нанесение краски тыс. руб. 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0

Общие затраты связанные с использованием краски тыс. руб. 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5

Разностный денежн. поток, связанный с использованием ЗЖ 5 тыс. руб. 157072,8 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 157072,8 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5

Коэффициент дисконтирования 1 1,1 1,21 1,33 1,46 1,61 1,77 1,95 2,14 2,36

ДДП ЗЖ 5 тыс. руб. 157072,8 233612,3 212374,8 193068,0 175516,4 97529,9 145054,9 131868,0 119880,0 108981,9

Эффект. ЗЖ 4 тыс. руб. 158764,5 256973,5 256973,5 256973,5 158764,5 256973,5 256973,5 256973,5 158764,5 256973,5

ДДП раз в 4 года тыс. руб. 158764,5 233612,3 212374,8 193068,0 108438,3 159560,3 145054,9 131868,0 74064,8 108981,9

Эффект ЗЖ 5 к ЗЖ 4 тыс. руб. -1691,7 0,0 0,0 0,0 98209,0 -99900,7 0,0 0,0 98209,0 0,0

ДДП ЗЖ 5 к ЗЖ 4 тыс. руб. -1692 0 0 0 67078 -62030 0 0 45815 0

Параметры Ед. изм. 2025 2026 2027 2028 2029 2030 2031 2032 2033 2034 Итого

Номер 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19

ЗЖ5

Объём защитной жидкости на поверхности бака на зеркало воды тонн 1127,8 26,2 1101,6 1127,8 26,2 1101,6 4511,2 104,8 4406,4

Стоимость ЗЖ тыс. руб. 86276,7 86276,7 345106,8

Затраты на очистку/осушку поверхности перед нанесением ЗЖ тыс. руб. 8384 8384 33536

Затраты на нанесение ЗЖ тыс. руб. 5240 5240 20960

Общие затраты связанные с ЗЖ тыс. руб. 99900,7 99900,7 399602,8

ЗЖ 4

Объём защитной жидкости на поверхности бака на зеркало воды тонн 1127,8 26,2 1101,6 1127,8 26,2 1101,6 5639 131 5508

Стоимость ЗЖ тыс. руб. 84585 84585 422925

Затраты на очистку/осушку поверхности бака перед нанесением ЗЖ тыс. руб. 8384 8384 41920

Затраты на нанесение ЗЖ тыс. руб. 5240,0 5240,0 26200

Общие затраты связ. с ЗЖ тыс. руб. 98209 98209 491045

Краска 0

Объём закупки краски тонн 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 44,8 896,2

Затраты на закупку краски тыс. руб. 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 8196,0 163920,5

Затраты на дробеструйную очистку поверхности бака тыс. руб. 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 63412,5 1268250,0

Затраты на создание и поддержание паровой подушки над поверхностью воды тыс. руб. 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000 160000 3200000

Затраты на нанесение краски тыс. руб. 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 25365,0 507300,0

Общие затраты связанные с использованием краски тыс. руб. 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 5139470,5

Разностный денежн. поток, связанный с использованием ЗЖ 5 тыс. руб. 157072,8 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 157072,8 256973,5 256973,5 256973,5 256973,5 4739867,7

Коэффициент дисконтирования 2,59 2,85 3,14 3,45 3,80 4,18 4,59 5,05 5,56 6,12

ДДП ЗЖ 5 тыс. руб. 60558,4 90067,7 81879,7 74436,1 67669,2 37602,0 55924,9 50840,8 46218,9 42017,2 2182173,9

Эффект. ЗЖ 4 тыс. руб. 256973,5 256973,5 158764,5 256973,5 256973,5 256973,5 158764,5 256973,5 256973,5 256973,5 4648425,5

ДДП раз в 4 года тыс. руб. 99074,4 90067,7 50587,3 74436,1 67669,2 61517,4 34551,8 50840,8 46218,9 42017,2 2142768,7

Эффект ЗЖ 5 к ЗЖ 4 тыс. руб. -99900,7 0,0 98209,0 0,0 0,0 -99900,7 98209,0 0,0 0,0 0,0 91442,2

ДДП ЗЖ 5 к ЗЖ 4 тыс. руб. -38516 0 31292 0 0 -23915 21373 0 0 0 39405

Итоги расчётов приведены в таблице 3

Таблица 3 - Эффективность применения защитной жидкости

Показатели эффективности Ед. изм. Величина

1. Эффект применения ЗЖ 5 по сравнению с краской млн. руб. 4739,9

1.1. Дисконтированный эффект млн. руб. 2182,2

2. Эффект применения ЗЖ 4 по сравнению с краской млн. руб. 4648,4

2.1. Дисконтированный эффект млн. руб. 2142,8

3. Эффект применения ЗЖ 5 по сравнению с ЗЖ 4 млн. руб. 91,4

3.1. Дисконтированный эффект млн. руб. 39,4

Таким образом, защитная жидкость с увеличенным до 5 лет сроком службы по сравнению с краской «Теплокор Пигма» эффективнее на сумму 2182,2 млн. дисконтированных рублей. Защитная жидкость со сроком службы 4 года также эффективнее краски на сумму 2142,8 млн. дисконтированных рублей. Денежная сумма приведена к первому году применения герметика.

Защитная жидкость с увеличенным до 5 лет сроком службы эффективнее защитной жидкости со сроком службы 4 года на сумму 39,4 млн. рублей.

Анализ чувствительности проекта

По данному проекту была рассчитана чувствительность показателей по отношению к изменению цены на ЗЖ 5 на +/- 5 % и на +/- 10 %. Первоначальная цена ЗЖ 5 составляет величину - 76,5 руб./кг. В расчётах была использована изменённая цена ЗЖ 5: 68,9 руб./кг; 72,7 руб./кг; 80,3 руб./кг; 84,2 руб./кг. Было проведено дополнительно 4 расчёта. Результаты расчёта представлены в таблице 4.

Таблица 4 - Расчёт чувствительности проекта использования защитной жидкости с увеличенным сроком службы

Показатели эффективности Ед. изм. 90% 95% 100% 105% 110%

Цена ЗЖ 5 руб./кг 68,9 72,7 76,5 80,3 84,2

Эффект применения ЗЖ 5 по сравнению с краской млн. руб. 4774,4 4757,1 4739,9 4722,6 4705,4

Дисконтированный эффект млн. руб. 2201,6 2191,9 2182,2 2172,5 2162,8

Эффект применения ЗЖ 4 по сравнению с краской млн. руб. 4648,4 4648,4 4648,4 4648,4 4648,4

Дисконтированный эффект млн. руб. 2142,8 2142,8 2142,8 2142,8 2142,8

Эффект применения ЗЖ 5 по сравнению с ЗЖ 4 млн. руб. 126,0 108,7 91,4 74,2 56,9

Дисконтированный эффект млн. руб. 58,8 49,1 39,4 29,7 20,0

Для расчёта чувствительности проекта необходимо провести анализ итоговых показателей проекта. Отношение экономического эффекта проекта при измененном показателе к базовому показателю.

1) Для расчёта эффективности ЗЖ 5 по отношению к краске

при изменении цены на - 5 % 4757,1/4739,9 = 0,4 %

дисконтированные показатели: 2191,9/2182,2 = 0,4 %

при изменении цены на - 10 % 4774,4/4739,9 - 0,7 %

дисконтированные показатели 2201,6/2182,2 = 0,9 %

при изменении цены на + 5 % 4722,6/4739,9 = 0,4 %

дисконтированные показатели 2172,5/2182,2 - 0,4 %

при изменении цены на + 10 % 4705,4/4739,9 = 0,7 %

дисконтированные показатели 2162,8/2182,2 = 0,9 %

2) Для расчёта ЗЖ-4 по отношению к краске анализ чувствительности не рассчитывается.

3) Для расчёта ЗЖ 5 по отношению к ЗЖ 4

при изменении цены на - 5 % 108,7/91,4 = 19 %

дисконтированные показатели: 49,1/39,4 = 25 %

при изменении цены на - 10 % 126,0/91,4 = 38 %

дисконтированные показатели

дисконтированные показатели при изменении цены на + 5 %

дисконтированные показатели при изменении цены на + 10 %

58,8/39,4 = 49 % 74,2/91,4= 19% 29,7/39,4 = 25 % 56,9/91,4 = 38 % 20,0/39,4 = 49 %

Из анализа чувствительности можно сделать вывод, что применение ЗЖ 5 по отношению к краске не подвержено риску. Чувствительность очень низкая. То есть при изменении цены на 5 % эффективность проекта изменяется на 0,4 %. При изменении цены ЗЖ 5 на 10% эффективность проекта изменяется на 0,7 %. Таким образом, применять защитную жидкость с увеличенным сроком службы можно при любых изменениях цены в пределах 5 - 10 %.

Чувствительность проекта при сравнении ЗЖ 5 и ЗЖ 4 очень высокая. При изменении цены ЗЖ 5 на 5 % эффективность проекта изменяется на 19 %. При изменении цены герметика на 10 % эффективность проекта изменяется на 38 %. Это означает, что при изменении цены защитной жидкости с увеличенным сроком службы на 5 - 10%, более выгодно является применение защитной жидкости со сроком службы 4 года.

Расчет составили:

Доцент кафедры экономики нефтяной

и газовой промышленности, к.э.н.

Доцент кафедры химии и технологии смазочных материалов и химмотологии,

к.т.

И.Р. Татур

Аспирант кафедры химии и технологии смазочных материалов и химмотологии

Ни 1^.1 уЛ Д.Н. Шеронов

Приложение Г (обязательное) Извещение № 9 об изменении ТУ 26-02-592-83 Герметизирующие жидкости АГ-4 и АГ-4И

АО ВНМ ИЗВЕЩЕНИЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ

ДАТА ВЫПУСКА СРОК ИЗМ. №9 ТУ 26-02592-83 Лист 1 Листов 5

ПРИЧИНА Корректировка текста код

УКАЗАНИЕ О ЗАДЕЛЕ не отражается

УКАЗАНИЕ О ВНЕДРЕНИИ

ПРИМЕНЯЕМОСТЬ

РАЗОСЛАТЬ

ИЗМ. СОДЕРЖАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ

9 Титульный лист: Заменить название «Герметизирующие жидкости АГ-4,

АЕ-4И» на «Герметизирующие жидкости АГ-4, АГ-4И и АГ-5И». Лист 2. Дополнить: «Настоящие технические условия распространяются на герметизирующие жидкости АГ-4. АГ-4И и АГ-5И. которые предназначены для защиты гидрофильных химрасгворов и деаэрированной воды от насыщения кислородом, углекислым газом, механических загрязнений атмосферы воздуха, испарения, охлаждения, а также для защиты внутренней металлической поверхности резервуарного оборудования и коммуникаций систем теплофикации от коррозионного разрушения». «Герметизирующие жидкости АГ-4, АГ-4И и АГ-5И структурированные вязко-подвижные эластичные жидкости, представляющие собой раствор нефтяного масла, загущенного каучукоподобными полимерами и стабилизированными антиокислительными присадками». «Герметизирующие жидкости (герметики антиарационные) АГ-4. АГ-4И и АГ-5И не токсичны». Раздел 1. Технические требования. Дополнить: «Герметизирующие жидкости АГ-4, АГ-4И и АГ-5И должны изготавливаться в соответствии с требованиями настоящих технических условий и технологическим регламентом, утвержденным в установленном порядке».

СОСТАВИЛ Шеронов Д.Н. Н.КОНТР. ПР. ЗАК Татур И.Р.

ИЗМЕНЕНИЕ ВНЕС

ИЗВЕЩЕНИЕ

ТУ 26-02-592-83

Лист 2

Содержание изменения

Подраздел ЕЕ «Характеристика». Дополнить:

«Герметизирующие жидкости АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И по физико-химическим показателям должны соответствовать требованиям и нормам, указанным в таблице 1».

Пункт 1.2. Е Дополнить: «Отфильтрованные герметизирующие жидкости АЕ-4. АЕ-4И и АЕ-5И расфасовываются в чистые плотно закрытые металлические бочки по ЕОСЕ 13950 или ЕОСТ 6247 массой (нетто) до 200 кг».

Пункт 1.3.1. Дополнить: «Бочки с герметизирующими жидкостями АЕ-4, АГ-4И и АЕ-5И должны быть оформлены маркировкой непосредственно на таре или этикеткой».

Пункт 1.4.1. Дополнить: «Еерметизирующие жидкости АЕ-4. АЕ-4И и АЕ-5И поставляются заказчику партиями».

Подраздел 2.1. Дополнить: «Еерметизирующие жидкости (герметики антиаэрационные) АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И представляют собой горючие вязкоподвижные жидкости с температурой вспышки не менее 150 °С».

Подраздел 2.2. Дополнить: «По степени воздействия на организм человека герметизирующие жидкости АЕ-4. АЕ-4И и АЕ-5И относятся к III классу опасности по ЕОСЕ 12.1.005».

«Основу герметизирующих жидкостей АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И составляет масло парфюмерное и индустриальное».

«В процессе производства герметизирующих жидкостей АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И в воздух рабочей зоны может выделяться аэрозоль минерального масла, летучие углеводороды, пары полиизобутилена. взвешенные частицы присадки Агидол-1».

«ПДК аэрозоля минерального масла - 5 mt/mj (класс опасности 3); ПДК летучих углеводородов (Ci - Сю) - 300 мг/м3 (класс опасности 4); ПДК Агидол-1 не установлен (класс опасности 4); ПДК паров полиизобутилена -100 мг/м ' (класс опасности 4)».

Подраздел 2.1. Дополнить: «Изготовление герметизирующих жидкостей АЕ-4. АЕ-4И и АЕ-5И должно производиться при работающей пригочно-вытяжной вентиляции».

Подраздел 2.2. Дополнить: «При разливе герметизирующих жидкостей АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И необходимо собрать их в отдельную тару».

Подраздел 2.5. Дополнить: «Индивидуальные средства защиты работников, занятых изготовлением герметизирующих жидкостей АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И. предусматривают использование респираторов по ЕОСТ 12.4.041, защитной спецодежды, непромокаемых фартуков по ЕОСТ 12.4.029. защитных перчаток из маслостойких материалов».

Подраздел 3.1. Дополнить: «Еерметизирующие жидкости АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И принимаются партиями».

Подраздел 3.4. Исключить.

Подраздел 4.1. Дополнить: «Пробы герметизирующих жидкостей АЕ-4, АЕ-4И и АЕ-5И отбирают по ЕОСТ 2517».

Подраздел 4.3. Дополнить: «Жидкости герметизирующие АЕ-4. АЕ-4И и АЕ-5И имеют слабый запах минерального масла».

Таблица 1

№ Наименование Нормативные показатели Метод контроля

АГ-4 АГ-4И

1 Внешний вид Вязко-подвижная жидкость Визуально

2 Цвет От темно-желтого до коричневого Визуально

3 Плотность при 20 °С, кг/м3 850 - 900 ГОСТ 3900-85

4 Температура вспышки в открытом тише, °С > 190 ГОСТ 4333-87

5 Испаряемость воды из-под слоя защтгной жидкости толщиной 7 мм при 80 °С, г/(*/-ч) <1,5 ТУ 26-02-592-83

6 Насыщение воды кислородом под слоем защитной жидкости толщшой 20 мм при 20 °С, мг/л <1,0 ТУ 26-02-592-83

7 Вяжость динамическая при 90 °С, Па-с 0,8-1,6 ГОСТ 1929-87

8 Отн . изменение динамической вязкости при 90 °С после окисления на приборе Папок-Р при 140 °С в течение 6 ч, % <60 ГОСТ 1929-87

9 Высота пика поглощения в области 1650 - 1820 см'1 ИК-спекгра, соответствующей содержанию продуктов окисления, отн. ед. не более 0,05 DIN 5145

10 Скорость коррозии Ст.З под пленкой защитной жидкости в дистиллирован-ной воде, при 90 °С, мм/год <0,09 ГОСТ 9.054-75

ИЗВЕЩЕНИЕ

ЕУ 26-02-592-83

Лист 4

Содержание изменения

Подраздел 4.10. Изложить в новой редакции: «Скорость испарения воды из-под слоя герметизирующей жидкости определяется гравиметрическими методами по потере массы воды за время 120 ч при температуре 80 °С. Толщина слоя герметизирующей жидкости составляет 7Т0"3 м.

Подраздел 4.11. Изложить в новой редакции: «Антикоррозионные испытания осуществляются на металлических пластинах Ст. 3 размером (50х 50х 3) мм, подготовленных под нанесение герметизирующих жидкостей в соответствии с ЕОСЕ 9054-75. Скорость коррозии определяется гравиметрическим способом по потере массы пластин в дистиллированной воде при температуре 90 °С. Продолжительность испытаний 300 ч.

Добавить подраздел 4.12.

«4.12 Концентрация растворённого кислорода в термически деаэрированной дистиллированной воде под слоем герметизирующей жидкости толщиной 20 мм определяется химическим титрованием по методу Винклера. Продолжительность испытания не менее 30 ч».

Добавить подраздел 4.13.

«4.13 Динамическая вязкость определяется по ЕОСТ 1929-87 на ротационном вискозиметре при температуре 90 °С и градиенте скорости сдвига 0 - 100 с"'. Используется цилиндрическая измерительная система: диаметр измерительного стакана 18 мм, диаметр ротора 16 мм. длина ротора 35 мм. заливаемое количество герметизирующей жидкости 5 мл. В качестве результата принимается значение динамической вязкости при нулевом градиенте скорости сдвига, определяемое из уравнения 3-й степени зависимости динамической вязкости защитной жидкости от градиента скорости сдвига в диапазоне 15 — 80 с1.

Добавить подраздел 4.14.

«4.14 Относительное изменение динамической вязкости герметизирующей жидкости определяется по формуле:

у _ VdQ-läi 1ПП

Xdv ---1UU,%

7ldo

где //do и t]d\ - расчетные значения динамической вязкости защитной жидкости до и после окисления при нулевом градиенте скорости сдвига, Пас.

Окисление герметизирующей жидкости производится на аппарате Папок-Р (СТО Еазпром 2.2-4-134-2007) при температуре 140 °С в течение 6 ч».

Добавить подраздел 4.15.

«4.15 Высота пика поглощения в области 1650 - 1820 см"' ИК спектра, соответствующей содержанию продуктов окисления, определяется на ИК-Фурье спектрометре типа ФСМ 1201. Запись и обработка ИК спектров проводится в соответствии с DIN 51451».

Подраздел 5.1. Дополнить: «Еерметизирующие жидкости АЕ-4. АЕ-4И и АЕ-5И. упакованные в плотно закрытые металлические бочки с массой (нетто) до 200 кг. могут транспортироваться любым видом транспорта в соответствии с правилами перевозки, действующими на каждом виде транспорта».

ИЗВЕЩЕНИЕ

ТУ 26-02-592-83

Лист 5

ИЗМ.

9

Содержание изменения

Подраздел 5.2. Дополнить: «Герметизирующие жидкости АГ-4, АГ-4И и АГ-5И хранятся в плотно закрытой таре при температуре от - 20 °С до + 60 °С под навесом или в складском помещении с предохранением от воздействия атмосферы».

Подраздел 6.1. Дополнить: «Для заливки герметизирующих жидкостей АГ-4, АГ-4И и АГ-5И в емкости внутренняя поверхность емкости механически очищается от ржавчины и грязи, промывается горячей водой и просушивается».

Подраздел 6.2. Дополнить: «Для предотвращения аэрации воды с температурой до + 95 °С и антикоррозионной защиты резервуарного оборудования и коммуникации систем теплофикации герметизирующая жидкость АГ-4, АГ-4И и АГ-5И заливается на дно бака-аккумулятора (или др. емкости), после чего снизу подается вода (или др. гидрофильная жидкость)».

Подраздел 6.4. Дополнить: «Рабочая температура применения герметизирующих жидкостей АГ-4. АГ-4И и АГ-5И от 0 °С до + 100 °С.

Подраздел 6.4. Исключить абзац «Применение герметизирующих жидкостей АГ-4. АГ-4И должно осуществляться в соответствии с инструкцией, утвержденной АООТ «ВНИИНефтемаш».

Подраздел 7.1. Дополнить: «Изготовитель гарантирует соответствие герметизирующих жидкостей АГ-4, АГ-4И и АГ-5И требованиям настоящих технических условий при соблюдении потребителем правил транспортировки, хранения и способа применения, установленных техническими условиями».

Подраздел 7.2. Дополнить: «Срок гарантии герметизирующих жидкостей АГ-4, АГ-4И и АГ-5И устанавливается 4 года со дня изготовления».

Приложение 1. Перечень НТД. на который даны ссылки в технических условиях. Добавить:

«ГОСТ 1929-87 Нефтепродукты. Методы определения динамической вязкости на ротационном вискозиметре».

«СТО Газпром 2.2-4-134-2007 Методика оценки эксплуатационных свойств смазочных масел».

«DIN 51451-2004 Продукты нефтяные и аналогичные им. Испытание. Общие принципы спектрометрического анализа в области инфракрасного излучения».

«ТУ 38.5901237-90 Присадка антиокислительная 4-метил-2.6-дитретичный бутилфенол (Агидол-1) технический».

«ГОСТ 13303-86 Полиизобутилен высокомолекулярный. Технические условия».

Приложение 2. Перечень необходимого измерительного инструмента, используемого для контроля качества изготавливаемой продукции. Добавить:

«ГОСТ 20354-74 аппарат Папок-Р»

«ГОСТ 1929-87 ротационный вискозиметр Rheotest RN 4.1»

«СТО Газпром 2.2-4-134-2007 ИК спектрофотометр».