Теплотехнический расчет и теплоэнергетическая эффективность наружной стены здания с активным гелиовоздухонагревателем тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.03, кандидат технических наук Хрустов, Борис Викторович

• Хрустов, Борис Викторович
• кандидат технических наук
• 1984

Оглавление диссертации кандидат технических наук Хрустов, Борис Викторович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА. I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Анализ принципов конструирования наружной стены здания с гелиоприемникагли.

1.2. Методы расчета тепловых режимов наружных стен и гелиовоздухонагревателей

1.3. Методы определения расчетных значений параметров климата

1.4. Цели и задачи исследования

ГЛАВА П. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

НАРУЖНЫХ СТЕН С АКТИВНЫМИ ГЕЛИ0В03ДУХ0НАГРЕВАТЕ

ЛЯМИ.

2.1. Характеристика экспериментального объекта

2.2. Методика проведения экспериментальных исследований

2.3. Эффективность использования солнечной энергии гелиоколлектором

2.3.1. Метеорологические условия в период экспериментальных наблюдений

2.3.2. Влияние массового расхода воздуха при активной вентиляции теплосъемного канала на тепловую эффективность гелио-воздухонагревателя.

2.3.3. Влияние конструктивного решения гелио-воздухонагревателя и внешних воздействий на эффективность использования солнечной энергии.

2.4. Теплозащитные свойства наружных стен зданий с гелиовоздухонагревателями

ВЫВОЛЬ! ПО ВТОРОЙ ГЛАВЕ.

ГЛАВА Ш. НЕСТАЦИОНАРНАЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧА В МНОГОСЛОЙНОЙ НАРУЖНОЙ СТЕНЕ ЗДАНИЯ С АКТИВНЫМ ГЕЛИ0В03ДУХ0НАГ

РЕВАТЕЛЕМ.

3.1. Тепловые процессы, определяющие тепловой режим наружной стены с гелиовоздухонагревателем

3.2. Математическое моделирование теплопередачи в наружных стенах с гелиовоздухонагревателями

3.3. Сопоставление результатов расчета теплопередачи с экспериментальными данными

ГЛАВА IУ. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО

РАСЧЕТА НАРУЖНЫХ СТЕН С АКТИВНЫМ ГЕЛИОВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЯМИ

4.1. Модель стохастических климатических воздействий и метод расчета значений климатических параметров при заданной вероятности их реализации

4.2. Метод определения расчетных значений климатических параметров для оценки ресурсов полезного тепла гелиовоздухонагревателя

4.3. Результаты расчета климатических параметров для условий Ташкента

ВЫБОЛИ ПО ЧЕТВЕРТОЙ ГЛАВЕ

ГЛАВА У. ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ НАРУЖНЫХ СТЕН С

ГЕЛИОВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЯМИ И МЕТОД ИХ ВЕРОЯТНОСТНОГО ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

5.1. Факторы, определяющие теплоэнергетическую эффективность ограждения

5.2. Влияние основных факторов на теплотехнические характеристики конструкции

5.3. Метод вероятностного теплотехнического расчета теплоизоляции огравдения

5.4. Практическое применение конструкции наружной стены с гелиовоздухонагревателем. вывода ПО ПЯТОЙ ГЛАВЕ.I8I

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Теплотехнический расчет и теплоэнергетическая эффективность наружной стены здания с активным гелиовоздухонагревателем»

В Директивных документах ЦК КПСС и Советского правительства уделяется большое внимание развитию топливно-энергетической базы народного хозяйства. Рост экономического потенциала нашей страны, повышение его энерговооруженности все острее ставит задачу всемерной экономии энергоресурсов. Вместе с повсеместной экономией энергии традиционными средствами и повышением эффективности потребляющих систем одно из важнейших направлений в решении проблемы экономии энергоресурсов состоит в использовании новых и возобновляемых источников энергии. В материалах ХХУ1 съезда КПСС и "Основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года" указывается на необходимость увеличения масштабов "использования в народном хозяйстве возобновляемых источников энергии (гидравлической, солнечной,ветровой, геотермальной)!'

Наиболее актуальным и перспективным направлением является использование солнечной энергии для получения низкопотенциального тепла с последующим использованием его в системах теплохладоснаб-жения гражданских и промышленных зданий, потребляющих энергию такого же температурного потенциала.

К выполнению комплексной программы по использованию солнечной энергии, разработанной ГКНТ СССР, наряду с институтами Академии наук СССР, Академиями наук УССР, УзССР, ТССР, Минэнерго и другими, привлечены научно-исследовательские и проектные организации строительного профиля, такие как НИИСФ, КиевЗНИИЗП, Таш-ЗНИИЗП, ТбилЗНИИЗП, ГипроНИИ АН СССР и другие. Этими институтами разработан, в частности, ряд проектов жилых домов, общественных зданий, детских и оздоровительных учреждений с системами солнечного теплоснабжения, двадцать пять из которых находятся в опытной эксплуатации.

Одна из перспективных тенденций в строительстве гелиозда-ний, особенно многоэтажных, состоит в применении конструктивных элементов, сочетающих в себе два функциональных назначения: наружного ограждения и коллектора солнечной энергии. Б связи с этим "Программой по решению научно-технических проблем на I981-1985 годы" Госстроя СССР предусмотрено: "Разработать, изготовить и испытать опытные образцы ограждающих конструкций, включающих гелио-приемные устройства" (№ 02.04.05.01 Л2в).

Частью этой проблемы является задача разработки принципиальных конструктивных схем и методов оценки теплотехнических свойств наружной стены здания с активным гелиовоздухонагревате-лем, что определило содержание настоящего исследования.

Цель диссертационной работы состоит в определении конструктивных признаков эффективной по теплотехническим свойствам наружной стены здания с активным гелиовоздухонагревателем, выявлении ее теплоэнергетической эффективности и разработке метода теплотехнического расчета ограждения с учетом вероятностной природы реализации климатических параметров и теплофизических характеристик материалов конструкции.

Научной новизной диссертации является метод вероятностного теплотехнического расчета наружной стены с активным гелиовоздухонагревателем, основой которого служат разработанные математическая модель теплопередачи в конструкции и модель стохастических климатических воздействий, а также экспериментальные данные о теплоэнергетической эффективности ограждений рассматриваемого типа и теплотехнические принципы их рационального конструирования.

Практическое значение исследований состоит в том, что использование разработанных в работе рекомендаций и методов позволит конструировать рациональную по теплотехническим свойствам наружную стену с активным гелиовоздухонагревателем, применение которой в практике строительства сократит затраты органического топлива на теплоснабжение зданий при обеспечении (с заданной вероятностью) комфортных условий в помещении.

Теоретическая часть работы посвящена изучению тепловых процессов в наружной стене с активным гелиовоздухонагревателем,оценке степени влияния конструктивного решения, теплошизических и радиационных свойств материалов на теплоэнергетическую эффективность конструкции, анализу алгебры событий, связанной с безотказной работой ограждения по теплотехническим свойствам, разработке методов определения расчетных значений климатических параметров, изысканию путей и средств реализации математических моделей, служащих основой метода вероятностного теплотехнического расчета.

В этой частй исследований использованы теории вероятностей и случайных процессов, теория алгебры событий, многомерный статистический анализ, результаты исследований специалистов в области конвективного, лучистого и кондуктивного теплообмена в многослойных конструкциях, математическое моделирование нестационарных тепловых процессов, численные методы решения нелинейных дифференциальных уравнений с нелинейными граничными условиями и интегральных уравнений, элементы теории структурного программирования на ЭВМ.

Экспериментальная часть работы содержит материалы теплотехнических исследований в экспериментальном павильоне четырех типов наружных стен с активными гелиовоздухонагревателями, в процессе которых изучалось влияние конструктивного решения гелиоколлектора и расхода воздуха на теплотехнические свойства ограждения и оценивались теплозащитные качества конструкции как в летних, так и зимних условиях. Результаты экспериментов использовались так же для оценки корректности математической модели теплопередачи в ограждении.

На защиту выносится теоретическое и экспериментальное обоснование эффективности применения наружной стены с активным гелио-воздухонагревателем в решении задачи снижения затрат невозобнов-ляемых энергоресурсов на теплоснабжение зданий и разработанные для достижения цели диссертационной работы методы и средства, ориентированные на создание рациональных по теплотехническим свойствам ограждений исследуемого типа.

Диссертация выполнена в Центральном научно-исследовательском и проектном институте типового и экспериментального проектирования жилых зданий Госгражданстроя при Госстрое СССР и Среднеазиатском филиале Государственного проектного и научно-исследовательского института по проектированию учреждений здравоохранения Министерства здравоохранения СССР.

Автор работы выражает глубокую признательность к.т.н. Турулову В.А. за методическую помощь при экспериментальных ж теоретических исследованиях и в работе по внедрению полученных в диссертации научных и практических результатов.

Заключение диссертации по теме «Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение», Хрустов, Борис Викторович

ВЫВОДЫ ПО ПЯТОЙ ГЛАВЕ

I. Основное влияние на теплотехнические свойства НСГ оказывают соотношение длины и ширины теплосъемного канала,радиационные свойства поверхностей светопрозрачных слоев и их количество, селективность коллекторной поверхности, температура воздуха на входе в гелиовоздухонагреватель, теплофизические свойства материалов конструкции.

2. При одинаковых скоростях воздуха в канале увеличение отношения его длины к ширине приводит к росту температур в его выходном сечении, к снижению к.п.д. и увеличению максимальной температуры на внутреннюю поверхность ограждения.

3. При проектировании НСГ, ширину теплосъемного канала необходимо принимать минимальной из конструктивно возможных, но обеспечивающую его беспрепятственную естественную вентиляцию в случае отказа систем принудительной вентиляции. Длину канала и скорость воздуха в нем необходимо выбирать такой, чтобы расход воздуха не превышал 0,08 кг/(с м2).

4. В панелях НСГ при разности температур воздуха на входе канала и внешней среды до 40°С и расходах воздуха выше 0,02 кг/(с м2) отклонение к.п.д. с различным числом светопрозрачных слоев не превышает 5$, что делает целесообразным использование в этих условиях однослойных светопрозрачных покрытий.

5. Снижение.степени черноты поверхности теплоотражающих стекол приводит к росту к.п.д. гелиовоздухонагревателя при увеличении температуры в выходном сечении теплосъемного канала.

6. Увеличение отношения поглощательной способности коллекторной поверхности и ее степени черноты приводит к росту к.п.д. гелиовоздухонагревателя НСГ.

7. Увеличение к.п.д. гелиовоздухонагревателя НСГ при использовании селективных и теплоотражающих покрытий сопровождается незначительным повышением максимальной температуры внутренней поверхности ограждения.

8. Установка фольги на внешней границе теплоизоляции незначительно снижает к.п.д. гелиовоздухонагревателя НСГ и практически не влияет на максимальную температуру внутренней поверхности ограждения.

9. Фасад здания с панелями НСГ целесообразно ориентировать в секторе 135-225°, при этом предпочтительным от южного направления следует считать отклонение в сторону западной ориентации, что позволяет повысить температуру воздуха в выходном сечении теплосъемного канала за счет более высокой температуры подаваемого в гелиоколлектор НСГ воздуха.

10. Установка панелей НСГ на юго-западном фасаде здания в летнее время позволяет увеличить среднюю за год суточную тепло-производительность гелиовоздухонагревателя по сравнению с южной ориентацией, при некотором повышении максимальной .температуры внутренней поверхности, что обуславливает при определении необходимой теплозащиты для летних условий за расчетную принимать юго-западную ориентацию.

11. В гелиосистемах зданий с НСГ в качестве гелиоприемных устройств следует предусматривать автоматику, обеспечивающую возможность естественного движения воздуха в канале в случае отказа систем принудительной вентиляции, что позволяет значительно снизить необходимую толщину утепляющего слоя по сравнению с замкнутым теплосъемным каналом.

12. Стоимость сэкономленного органического топлива в ге-лиозданиях с конструкциями НСГ составляет 7-8 руб на I м2 гелиоприемных поверхностей при сроке окупаемости дополнительных капитальных затрат на изготовление панелей 6-7 лет.

184

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. В работе обоснована актуальность задач разработки прин-. ципов конструирования эффективных, с теплотехнической точки зрения, наружных стен с активными гелиовоздухонагревателями, совершенствования методов теплотехнических расчетов ограждений такого типа и.оценки их теплоэнергетической эффективности.

2. Установлено, что при совмещении функций наружных стен .и гелиовоздухонагревателей целесообразно использовать схему воздушного коллектора, имеющего однополоетной теплосъемный канал.и неперфориро ванный поглощающий элемент, изолированный от свето-. прозрачного покрытия замкнутой воздушной прослойкой. При конструировании НСГ ширину теплосъемного канала необходимо принимать минимальной из конструктивно допустимых, но реализующих возможность его интенсивной естественной вентиляции. Длину теплосъемного канала и скорость воздуха в нем необходимо выбирать так, чтобы расход воздуха не превышал 0,08 кг/ (м2*с).

3. В панелях НСГ при разности температур воздуха в входном сечении теплосъемного канала и внешней среды до 40°С и расчетном расходе выше 0,02 кг/ (м2*с) целесообразно применять однослойное светопрозрачное покрытие. . .

4.Экспериментально установлено., значительное влияние конструктивного решения коллектора НСГ на эффективность использования солнечной энергии. Так, для экспериментальных условий выявлено, что гелиовоздухонагреватели с поглощающими элементами в виде плоской пластины с. турбулизаторами, жалюзийной решетки и гофрированной пластины соответственно на 10, 15, 20% выше по сравнению с воздушным коллектором, имеющим плоский поглощательный элемент.

5. На основе изучения и анализа известных методов расчета . теплообмена в конструктивных элементах НСГ разработана математическая модель нестационарной теплопередачи, воспроизводящей тепловые процессы в ограждении системой нелинейных дифференциальных и интегральных уравнений. В отличие от известных моделей теплопередачи в НСГ, разработанная учитывает: двумерность переноса тепла; влияние несимметричности нагрева стенок теплосъемного канала; различие рациональных свойств поверхностей; возможность трансформации принудительно вентилируемого теплосъемного канала за сутки в замкнутую или естественно вентилируемую воздушную прослойку; изменение воздушного режима в гелиоколлекторе НСГ за период моделирования; возможность установки в ограждении нескольких светопрозрачных элементов, при произвольном чередовании теплопроводных слоев и воздушных прослоек. Сопоставлением экспериментальных и расчетных данных обоснована достоверность математической модели теплопередачи.

6. Показано, что достаточная надежность теплотехнических расчетов может быть обеспечена при использовании корректных моделей климатических воздействий, учитывающих вероятностную природу реализации значений параметров климата и теплофизических характеристик материалов.

7. Анализ известных моделей климатических воздействий, ориентированных на теплотехнический расчет наружных стен и гелиокол-лекторов, выявил, что при их построении используются как методы Монте-Карло, так и теория вероятностей. Обоснована необходимость использования при теплотехническом проектировании НСГ двух типов расчетных значений климатических параметров: для определения необходимой теплозащиты (с заданной вероятностью) и оценки ресурсов полезного тепла гелиоколлектора.

8. В работе показано, что при определении расчетных значений параметров климата с заданной вероятностью их реализации необходимо устанавливать логические взаимосвязи между элементами алгебры событий, связанной с безотказной работой ограждения. Определено, что для оценки ресурсов полезного тепла гелиоколлектора НСГ в качестве расчетных допустимо использовать средние многолетние значения соответствующих метеоэлементов. Разработана модель климатических воздействии, в которой учитываются стохастические зависимости между значениями параметров климата.

9. В диссертации излагаются основные положения метода теплотехнического расчета теплоизоляции НСГ при заданной суммарной вероятности осуществления событий, реализующих расчетные значения параметров климата и характеристик материалов. Обоснована методика расчета ресурсов полезного тепла гелиоколлекторов НСГ в годовом цикле эксплуатации.

10. Показана необходимость использования в гелиосистемах с НСГ в качестве гелиоприемных устройств автоматики, обеспечивающей возможность естественной вентиляции теплосъемного канала при отказе систем принудительного движения воздуха.

11. Рекомендации по конструированию рациональных конструкций НСГ использованы при проектировании Республиканского кардиологического центра в Ташкенте. Технико-экономический анализ проектного решения конструкции НСГ выявил значительную экономию органического топлива, используемого для теплоснабжения здания, что в денежном выражении составляет 7-8 руб в год на I м2 гелиоприемной поверхности, при сроке окупаемости дополнительных капитальных вложений на изготовление панелей НСГ 6-7 лет, а на гелиосистему 9-10 лет.

12. Внедрение результатов экспериментальных и теоретических исследований в практику проектирования позволяет разрабатывать конструкции НСГ, обеспечивающие при соблюдении (с заданной вероятностыо) теплового комфорта в помещениях высокую эффективность использования солнечной энергии, что сокращает потребление не-возобновляемых энергоресурсов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Хрустов, Борис Викторович, 1984 год

1. АВЕЗОВ P.P., БАЕАКУЛОВ К.Б. Метод теплотехнического расчета пассивной системы солнечного обогрева. Гелиотехника,1982, № 5, с.39-41.

2. БОГОСЛОВСКИЙ В.М., ФАМ НГОК ДАНГ. Теплопоступления через покрытие с вентилируемой прослойкой. Научные труды / МИСИ, 1977, вып.114.

3. БОГОСЛОВСКИЙ В.Н. Строительная теплофизика (Теплофизические основы отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха). -М.: Высшая школа, 1982, с.209-232, с.248-255, с.83-93,с.351-362, с.282-293.

4. БОГОСЛОВСКИЙ В.Н., КУВШИНОВ Ю.А., МАЛЯВИНА Е.Г. Климатологическое обеспечение проектирования и эксплуатации зданий с эффективным использованием энергии. Труды / Международный симпозиум по строительной климатологии, 1982, с.45-61.5.

5. ВЛАСОВ О.Е. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. М. - Л.: Госстройиздат, 1933 - 46с.

6. ГДАЛЕВИЧ Л.В., НОГОТОВ Е.Ф., ФЕРПМАН В.Е. Влияние толщины и теплопроводности стенок на теплообмен при ламинарной естественной конвекции в прямоугольной полости. ИФЖ, 1978, ХХХУ, Jfe 6, C.II30-II35.

7. ГОМЕЛАУРИ В.И. Труды / Институт физики АН ГрузССР, 1963, т.9, с.3-30.

8. ГРИНЕВИЧ Г.А. Опыт разработки элементов малого ветроэнергетического кадастра Средней Азии и Казахстана. Труды / АН1. УзССР, 1952.

9. ГУЛАБЯНЦ Е.Г. Исследование теплопоглощающего остекления как средства солнцезащиты зданий. Дис. канд.техн.наук. - М., 1967 - 156 л.

10. ГЭ-СИНЬ-ШИ. Влияние селективной характеристики поглощающей пластины на КПД гелиоустановки. В кн.: Теплоэнергетика.М., АН СССР, I960.

11. ДАФФИ А.Дж., БЕКМАН У.А. Тепловые процессы с использованием солнечной энергии. М.: Мир, 1977 - 420с.

12. ДЕНИСОВ П.П. Расчет колебаний температуры внутренних поверхностей многослойных ограждающих конструкций при гармонических колебаниях наружного воздуха. В кн.: Успехи строительной физики. М., НИИСФ, 1969, вып.I (IX), с.41-51.

13. ДИЗЕНДОРФ В.Э. Выбор термического сопротивления наружных ограждений мобильных жилых домов. Автореферат дис. канд.техн. наук. Л., 1975 - 25с.

14. ДРОЗДОВ В.А.,САВИН В.К.,АЛЕКСАНДРОВ Ю.П. Теплообмен в свето-прозрачных ограждающих конструкциях.-М. :СтройиздатД979 306с.

15. ДРОПКИН, СОМЕРСКЕЙЗЛ. Теплопередача путем естественной конвекции в жидкостях,ограниченных двумя параллельными плоскими поверхностями, которые располагаются под разными углами наклонак горизонтали. Теплопередача, 1965, № I, с.94-101.

16. ЖУК И.П. К расчету температурного поля в многослойной стенке.- ИФЖ, 1962, т.5, № 10, с.100-103.

17. ЖУК И.П., МИНЧЕНКОВА Л.П. Теплотехнический расчет наружных ограждений. Минск: Наука и техника, 1975 - 100с.25. 30К0ЛЕЙ С. Солнечная энергия и строительство. М.: Стройиз-дат, 1979 - 208с.

18. ЗИГЕЛЬ, ПЕРЛМУТТЕР. Теплопередача при ламинарном неустановившемся течении жидкости в канале с произвольно изменяющимся тепловым потоком на стенке. Теплопередача, 1963, т.7, № 3, с.83-92.

19. ЗИГЕЛЬ Р., ХАУЭЛ Дяс. Теплообмен излучением. М.: Мир, 1975 -924с.

20. ЕРШОВ А.В., ВАВИЛОВА Э.А. Летний тепловой режим южного жилища в естественных: условиях эксплуатации. Строительство и архитектура Узбекистана, 1969, № 8, с.9-13.

21. ЕРШОВ А.В., ГОЛВДПЕЙН Г.К., КОРБУТ Г.О. Учет солнечной радиации при проектировании жилых зданий в условиях Средней Азии.- Гелиотехника, 1971, № 3, с.48-54.

22. ИСАЧЕНКО В.П., ОСИПОМ В.А., СУКОМЕЛ А.С. Теплопередача. М.: Энергия, 1981 - 417с.

23. КАЗАНЦЕВ И.А. Теплотехнические требования к ограждающим конструкциям с применением легких теплоизоляционных материалов. -Л.: ЛДНТП, 1975 26с.

24. КАЛИТКИН Н.Н. Численные методы. М.: Наука, 1978 - 512с.

25. КЕНДАЛ М.Дж., СТЬЮАРТ А. Многомерный статистический анализ и временные ряды. М.: Наука, 1976, с.585, с.677.

26. КЕШОК, ЗИГЕЛЬ. Комбинированный лучисто-конвективный теплообмен при течении в нессиметрично нагреваемом канале между параллельными пластинами. Теплопередача, 1964, т.54, $ 3, с.54-65.

27. КИШЬЯН А.А., ЗАЖГАЕВ Л.С., РОМАННИКОВ Ю.И. Методы планирования и обработки результатов физического эксперимента. М.: Атомиздат, 1978, с.61, с.179.

28. КОЖИНОВ И.А., ЗАЦАРИННАЯ Н.С. Расчет температурного режима зданий в зимних условиях с учетом нестационарности процессов теплообмена. Научные труды НИИСФ, 1970, вып.2. с.38-54.

29. КОЖИНОВ И.А., ТАБУНЩИКОВ Ю.А. Решение нелинейной задачи теплоустойчивости вентилируемых покрытий на ЭЦВМ. Труды НИИСФ, 1968, с.102-110.

30. КОЛТУН М.М. Селективные оптические поверхности преобразователей солнечной энергии. М., Наука, 1979, с.110.

31. КОРН Т., КОРН Т. Справочник по математике. Для научных работников и инженеров. М.: Наука, 1978, с.539-647.

32. КУТАТЕЛАДЗЕ С.С. Пристенная турбулентность. Новосибирск: Наука, 1973 - 227с.

33. ЛЕГЕЙДО С.М. Методика оценки экономической эффективности использования солнечной энергии для теплоснабжения гражданских зданий. Сборник научных трудов / ЦНИИЭП инженерного оборудования, 1981. Вопросы теплоснабжения, отопления ивентшшцш, с. 156-162.

34. МАК-АДАМС В.Х. Теплопередача. М.: Металлургиздат, 1961 -686с.

35. МАК-ВЕЙГ Д. Применение солнечной энергии. М.: Энергоиз-дат, 1981 - 215с.

36. МАЛЫШЕВА А.Е. Гигиенические вопросы радиациошого теплообмена человека с окружающей средой (радиационное охлаждение). М.: Метеоиздат, 1963

37. МАЧИНСКИЙ В.Д. О теплоемкости зданий. Труды / Всесоюзная конференция "Вопросы современного жилищного и промышленного строительства". - М.: Плановое хозяйство, 1926, с.200-206.

38. МАЧИНСКИЙ В.Д. Теплопередача в строительстве. М.-Л.:Строй-издат, 1939

39. МИХЕЕВ М.А., МИХЕЕВА И.М. Основы теплопередачи. М.: Энергия, 1973 - 320с.

40. МУРОМОВ С.И. Расчетные температуры наружного воздуха и теплоустойчивость ограждений. М.-Л.: Госстройиздат, 1939 -52с.

41. ПЕРЛМУТТЕР, ЗИГЕЛЬ. Нестационарное ламинарное течение в канале с нестационарным подводом тепла. Теплопередача,.!961, JS 4, с.52-63.

42. ПЕТЕЛИНА Н.А. Некоторые результаты исследования режимных гелиоэнергетических характеристик. В сб.: Исследования характеристик режима возобновляющихся источников энергии. Ташкент, АН УзССР, 1963.

43. ПОЗ М.Я., КУДРЯВЦЕВ А.И. Эффективность солнечного воздухонагревателя, совмещенного со стеновой панелью. Водоснабжение и санитарная техника, 1983, В 8, с.П-14.

44. ПОЛЕЖАЕВ В.Н. Численное решение системы одномерных нестационарных уравнений Навье-Стокса для сжимаемого газа. Изв. АН СССР, ЖГ, 1966, с.34-44.

45. ПОЛЯК Г.Л. Исследование теплообмена излучением между диффузными поверхностями. ЕТФ, 1935, $ 6, с.555-590.

46. Рекомендации по расчету и проектированию систем горячего водоснабжения с солнечными водонагревательными установками. Ташкент, ФТИ АН УзССР, 1977 - 28с.

47. Рекомендации по учету случайных возмущающих факторов при разработках систем кондиционирования микроклимата. Ташкент, ТашЗНИИЗП, 1980 - 106с.

48. Рекомендации по расчету ограждающих конструкций зданий с вентилируемыми прослойками. Ташкент, ТашЗНИИЗП, 1974 -40с.

49. РЕНДАЛЛ, МИТЧЕЛЛ, ЭЛЬ-ВАКШЕ. Характеристики теплообмена при свободной конвекции в плоскопараллельных плоскостях. Теплопередача, 1979, й I, с.141-148.

50. РЮЭЛЬ Д., ТАКЕНС Ф. О природе турбулентности. В кн.: Странные аттракторы. М., 1981, C.II7-I5I.

51. САЕАДИ П.Р. Солнечный дом. М.: Стройиздат, 1981 - П2с.

52. САЛИЕВА Р.Б. Основы разработки гелиоэнергетического кадастра. Гелиотехника, 1976, JS 6, с.61-77.

53. СЕЛИБЕСТРОВ Г.А. Теплоустойчивость зданий. М.-Л.: Гос-стройиздат, 1934 - 52с.

54. СЕМЕНОВ JI.А. Теплоустойчивость и печное отопление жилых и общественных зданий. М.: Машстройиздат, 1950 - 263с.

55. СЕМЕНОВА Е.й. Теплозащитные свойства двойного оконного остекления с внутренним теплоотражающим стеклом различной отражательной способности. В кн.: Теплотехнические свойства и микроклимат жилых зданий. М., ЦНИШ1 жилища, 1982,с.61-64.

56. СОЛДАТОВ Е.А. Летний температурный режим облегченного стенового ограждения. Строительство и архитектура Узбекистана, 1969, № 8, с.13-16.

57. СОЛДАТОВ Е.А., ДМИТРИЕВА Л.Д. Теплофизические качества наружных стеновых ограждений с теплоизоляцией из пенополисти-рола в условиях жаркого климата. Труды / Ташкентской политехнических! институт, 1972, вып.88, с.45-49.

58. СУХАНОВ И.С. Роль наружных ограждений в формировании летнего микроклимата помещений и нормы теплоустойчивости. Строительство и архитектура Узбекистана, 1970, J6 II, с.14-16.

59. СУХАНОВ И.С., ДЕВЛИКАМОВА Ф.Ф. Определение необходимой толщины минераловатного утеплителя в асбестоцементных стеновых панелях в условиях Узбекистана. Строительство и архитектура Узбекистана, 1969, й 9, с.26-29.

60. СПЭРРОУ, ЛЛОЙД, ХИКСОН. Экспериментальное исследование турбулентной теплоотдачи в ассиметрично нагреваемых каналаз прямоугольного сечения. Теплопередача, 1966, J5 2, с.23-31.

61. ТУРУЛОВ В.А., ЮСУПОВ Щ.Н. Теплотехнический расчет на ЭВМ многослойных ограждающих конструкций с учетом воздействия солнечной радиации. Гелиотехника, 1979, й 6, с.70-76.

62. УГРКМОВ Е.И. Исследование теплоустойчивости наружных стен жилых зданий в Узбекистане. Строительство и архитектура Узбекистана, 1966, № 8, с.39-41.

63. УГРЮМОВ Е.И. Предложения по оценке теплоустойчивости облегченных ограздающих конструкций в летних условиях Средней Азии. Строительство и архитектура Узбекистана, 1971, .J> I, с.35-38.

64. УРМАНОВ Р.Ш. Теплоустойчивость зданий с облегченными ограждающими конструкциями. Автореф.дисс. канд.техн.наук. -Л., 1975 - 29с.

65. УШКОВ Ф.В. Теплотехнические свойства крупнопанельных зданий и расчет стыков. М.: Стройиздат, 1967 - 238с.

66. УМОВ Ф.В. Теплопередача ограждающих конструкций при фильтрации воздуха. М.: Стройиздат, 1969 125с.

67. ФЕРТ А.Р., ЦИПЕНКК А.Л. "Типичный год" для моделирования эксплуатационных режимов систем гелиотеплохладоснабжения. -Гелиотехника, 1983, № 3, с.60-63.

68. ФОКИН К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий. М.: Стройиздат, 1973 - 289 с.

69. ШВДОВ С.А. Конструкция и метод вероятностного теплотехнического расчета наружной стены с вентилируемой прослойкой. -Автореф. дис.канд.техн.наук. М., 1984,- 25с.

70. ХОЛЛАНДС, ЩИ, РЕЙТБИ, КОНИЧЕК. Перенос тепла свободной конвекцией через наклонные слои. Теплопередача, 1976, .£ 2,с.43-49.

71. Ценник средних зональных сметных цен на местные строительные работы, полуфабрикаты, изделия и конструкции для объектов строительства расположенных на территории Узбекской ССР и Каракалпакской АССР. Ташкент, 1977, с.213.

72. ЧАПЛИЦКАЯ В.Л. Расчет легких ограждений с теплоизоляцией из пенопластов на теплоустойчивость в летний период года. Научные труды / НИИСФ, 1967, вып.2, с.6-И.

73. ЧАПЛИЦКАЯ В.Л. Теплотехнический расчет алюминиевых панелей, утепленных пенопластом. Промышленное строительство, 1969, J& 4, с.33-36.

74. ШАГОВ Н.В. Влияние теплозащитных качеств ограждающих конструкций из пластмасс на микроклимат передвижных жилых домов для условий Крайнего Севера. Дис.канд.техн.наук. - М., 1972 - 141л.

75. ШЕВЧИК. Совместное действие вынужденной и свободной конвекции при ламинарном течении. Теплопередача, 1964, $ 4,с.41-47.

76. ШКЛОБЕР A.M. Метод расчета зданий на теплоустойчивость. -М.: Госстройиздат, 1945 82с.

77. ШКЛОВЕР A.M. Теплоустойчивость зданий. ГЛ.: Госстройиздат, 1952 - 167с.

78. ШКЛОВЕР A.M. Теплотехнические расчеты зданий, расположенных на юге СССР. М.: Госстройиздат, 1952 - 44с.

79. ШКЛОВЕР A.M., ВАСИЛЬЕВ Б.Ф., УМОВ Ф.В. Основы строительной теплотехники жилых и общественных зданий. М.: Госстройиздат, 1956 - 350с.

80. ШКЛОВЕР A.M. Теплопередача при периодических тепловых воздействиях. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1961 - 160с.

81. ИШШИНГ Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1969 -744с.

82. ЭККЕРТ Э.Р., ДРЕЙК P.M. Теория тепло- и массообмена. М.: Энергия, 1961 - 680с.

83. ЭМЕРИ, ГЕССКЕР. Численный расчет турбулеттного течения и характеристик теплоотдачи на начальном участке плоскопараллельного канала. Теплопередача, 1967, $ 4, с.65-71.

84. ЩАЕВ Б.И. Теплопередача. М.: Высшая школа, 1981 - 319с.

85. ЮСУПОВ Ш.Н. Теплозащитные свойства стен и покрытий инвентарных жилых зданий и метод их теплотехнического расчета с заданной вероятностью безотказной работы. Автореф.дис. канд.техн.наук. - М., 1983-27с.95. //. ТЯ. Зогдел-з т?/1/е

86. СУ/77/ЛС/Г f"7ok/ 1л/А / -6/) 7 Г7 Tf-O /77 ^ е us с/У/с А <У/7/ &olcr/~ 9. ISO fcPeP^.^a /9^5-/974

87. A/.S&r^ou/. /?s>o t&t/cc, / o>ic/ /гto//jStuc/y of Ccg F/оь/ Between7Vo gmo Pcyro 7/e / h/of/s V/A;t Т/ле%«су/

88. C/ose &.У. Я о/or Я/г /У^о tL erg for /о a/ /Wdc/erey te 7esnjoe/~cr-£cs /~e. //car £Sos>JS1. TAq

89. Jэлло / of £F/?erо у ^о/елсе crs?c/ /^n <?/sieer//уол

90. P. X Cooler. /?. v.2>uo4/e A nco ///?есл

91. Sfate со //oc or snoafe/ So/cyr Tr/i orо/9<P /

92. Ио/ 2€ ./ojo. /33 -/</£), ** ' '102. /F<Suso>rc/s a/er C/.7: ЛУе/son /С.

93. О. /f Lcrme/ro. U/.S. ^bcf-f- /7? ^ /

94. ЯО/суа- £^/otveg A0-£ к/субе/enjS — /F/ies-joy, /S& tso / ££л J£ e.r-c*c 6>n Sn о /зCft-cs//&/ jo/с/ т£ <9 с Ac/ns)e /—at/>fi//caf6ton -to £>>/>- ojoer-aflteo/ So/ста- co//eo £orSr J^ter. ST. f/ea/* • /^«y^ 7~r-ats?sfe>^ £3pp. //3?-M€.

95. SU/ne /Г рсгг-бек Ъ ел/Vq» ^/в/? o-f e/7^"ten су

96. У/?о/ /oss су с ^©л-vs for S'ofcyr А&о —fSc/art- gnergi/, /&<?/, iso/.^ё, pp. г?-за,107. Torre*»s-en с e оот^эеу £cr /0/3J o^ f?o- cy / co/yw&C•&/ОЛ. — Jocsr-rx* £ of л*с.А of e /t^tt'onc*/ crr> of £ a/atr zf-js —mcs^tcaf/ /9€<Р. fo/.3t>/j '

97. TftA/SYS. Vers*on ^fO/. S о/с/r jfr/?e/-oy л-су / tsers / £ & of со n j- />? /Vc/c/z son, J9 PP.

98. Д. f?. & el Trcn Sfer -£d <* F/«;c/

99. P/ou^/nq ТигчЬи /еп у jSe. и^еe/7 //в/

100. U/c*//s к/А/'6A tfs&mme. -6^/e U/"c// 7enrj/>e. -r-<x tur*e.s. f?SWE /950. *<>/. fe./yo.110. ^ h< Я?'" /t

101. T/><? EffecL-6 of cy/V- f/obs t-c/-6<e />? ce//ec-■6.O/- ~ S е» Д^-СУ //S . ^So/cVA- ^о/111. h//>;//er~. ^^

102. Аес/бегЯ of coo ''o/?or / a/eSSgs?

103. РАСЧЕТНЫЙ МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ИНТЕНСИВНОСТИ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ И ПЕРЕСЧЕТ ЕЕ НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ЗАДАННОЙ ОРИЕНТАЦИИ

104. COSSr =Stn<psLn5 *C0SfC0SdC0B00, (П.1.3)где ф широта местности, град;5. угол склонения солнца, град;

105. ЬЭ часовой угол солнца в расчетный момент времени,град. Склонение 5 определяется по эмпирической формуле /17/$=23,45Sin(360 28^5Пз ), (п.1.4)где порядковый номер дня года.

106. Теоретический расчет диффузной радиации от небосвода в реальной атмосфере представляет значительные трудности. Для практического расчета хорошую сходимость с натурными данными дает формула Берлоге1. D « 0,5(1-1) cos вг шл-5)

107. COS бSir? <ГSinco -Sin5cos? cosгде df азимут вертикальной поверхности, град.

108. Поток диффузной солнечной радиации на вертикальную поверхность складывается из потоков рассеяной радиации от небосвода ( Dfrg) и потоков отраженной радиации Фб.от )1. А =ДЛ£ +Ds.0t . с1-1-8)

109. Составляющие уравнения (П.1.8) вычисляются по эмпирическим формулам Е.А.Ершова

110. DslHB =D0t55+Q437co$es +Q3J3cosos) DSt0r=C!47As(I+D). v.i.idгде Аз альбедо земли.

111. РАСЧЕТ ПЛОТНОСТИ ПОТОМ СОЛНЕЧНОЙ РАДИАЦИИ, ПОГЛОЩЕННОЙ В СЛОЯХ СВЕТ0ПР03РАЧН0Г0 ПОКРЫТИЯ И КОЛЛЕКТОРНОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ

112. Углы di и связаны с показателем преломления законом Снеллиуса$1пвг М1. ЛШгК <ц-2-2)где показатели преломления сред.

113. Для воздуха /\/равен единице. Отсюда92 = QZС Si/1($in/л£) . (п.2.3)

114. После несложных преобразований получаем1. Yi=(i-Z) ztr+ . J .

115. Рис* П.2.I. Схема прохождения солнечных лучей в светопрозрачном слое.

116. Рис. П.2.2. Схема отражения солнечных лучей в воздушной прослойке между свето-прозрачными слоями.

117. Выражение в квадратных скобках есть сумма бесконечной геометрической прогрессии. Поэтомуу^МШ сп.з.е)1 i-ZJT

118. Доля радиации, прошедшей через первый светопрозрачный слой согласно схеме (си.рис .П.2.1) вычисляется как суша

119. F^U-zfjr -(i-zTz^^a-zf^fr^.tили после преобразований1. Аналогично с Yi получаемc^ft^L1 /- Z2JT* '1. П.2.7)

120. Чтобы перейти к расчету второго светопрозрачного слоя, необходимо рассмотреть отражение солнечного луча в воздушной прослойке между двумя элементами светопрозрачного покрытия.

121. Согласно схеме (рис.П.2.2) доля излучения, падающего на поверхность второго слоя равна

122. Тогда доля энергии солнечной радиации, проникающей во второй слой покрытия, с учетом прохождения через первый, равна1. П.2.8)

123. Части радиации поглощенной во втором слое и прошедшей через него вычисляются аналогично первому слою1. П.2.9)

124. Обобщая эти формулы для произвольного номера слоя (/7) и количества слоев (/Г)), с учетом, что в общем случае все переменные зависят от времени, получаем

125. Vfo 7 7Г7) WЯп'£a-jr) (П.2.II)a-zwr (i-zjrJ '1. Г- fi'Z)miifrm1. F(mzjrz)~— v, --(п.2.12)

126. Доля солнечной радиации, поглощенная коллекторной пластиной определяется по методике /17/ и в данном случае равна

127. Ф(ГП, гл/Ц, г) =F(m.ZAz) {^jZcn , ®-2-13)где jvi коэффициент поглощения солнечной радиации коллекторной пластиной;

128. Zen коэффициент диффузного отражения светопрозрачного покрытия равный для покрытий из одного, двух, трех слоев соответственно 0,16, 0,24, 0,29.

129. ЧИСЛЕННЫЙ МЕТОД РЕШЕНИЯ И РЕАЛИЗАЦИЯ НА ЭВМ АЛГОРИТМА РАСЧЕТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В НАРУЖНОЙ СТЕНЕ С ГЕЛИОВОЗДУХОНАГРЕВАТЕЛЕМ

130. П.3.1. Численный метод решения краевой задачи

131. Дифференциальное уравнение теплового баланса воздуха в теп-лосъемном канале (3.7) после проведения очевидных преобразований приводится к видуkD^OJGfc&y.z)* ТЛ.У,1)1, 01.3.2)где2ouJt<M.z)R2R-D& ps (fyt) cs fa* V® '1. П.З.З)

132. С ki ехр-0т-У)лу.^25ехр[ф-1),у]у1. П.3.5)где р' указывает на то, что внутри одной итерации помеченные таким образом параметры вычисляются неоднократно;аУшаг по оси У , м;

133. М. число узлов разностной сетки по оси ОС в L -ом слое ограждения.

134. Вычисление параметров, входящих как в величину М(,С , так и в (3.4) проводится при средних значениях температур, получаемых путем численного интегрирования по правилу трапеций интегралов в (3.5).

135. Нелинейные члены, входящие в граничные условия линеризова-лись согласно /32/ по формулеi5r1. ЪЪ(хлг)bx1. ЪШМ!)1. Li,t.f Ч// (П.3.7)х4и AXi 11. Ъх- Ч*,/ ^Л-i.j в (П.3.8)1. X=ti A Xi

136. Существует достаточно простой и эффективный способ решения такого специального вида системы уравнений, так называвши метод прогонки. Алгоритм метода общеизвестен и изложен в многочисленной литературе, например в /32/, ввиду чего не приводится.

137. П.3.2. Реализация численного метода решения на ЭВМ

138. Главная программа MSAWG- осуществляет ввод исходной информации, задание начальных значений температур и тепловых потоков, организует схему обращения к подпрограммам, вывод результатов счета.

139. Подпрограмма SOLAR расчитывает интенсивность солнечной радиации на горизонтальную поверхность по часам суток, а также геометрические характеристики положения солнца в зависимости от географических координат объекта строительства и суток года.

140. Подпрограмма GLASA расчитывает распределение температур в первом слое светопрозрачного покрытия, или, если такого нет, то просто в первом слое ограгвдения.

141. Подпрограмма GLASS вычисляет распределение тешератур в других слоях светопрозрачного покрытия.

142. Подпрограмма RADIA определяет потоки эффективного излучения на границы воздушной прослойки и теплосъемного канала.

143. Подпрограмма CON АС расчитывает конвективный поток тепла в воздушных прослойках.

144. Подпрограмма C0NFR вычисляет температуру воздуха по высоте теплосъемного канала, а также конвективные потоки тепла.

145. Подпрограмма WALLS расчитывает распределение температур в чисто теплопроводных слоях, входящих в состав теплоизоляции.

146. Подпрограмма ABZOV вычисляет распределение температур на поглощающей пластине.

147. Подпрограмма BLOCK содержит массивы значений теплофи-зических констант воздуха в зависимости от температуры.

148. Укрупненная блок-схема главной программы изображена на рис.1. П.3.1.1.Ввод исходных данных

149. Вычисление значений рабочих массивов3 Задание начальных условий4 РА У =15 R0U И=1

150. Вычисление распределения температур в слоях ограждения1. Печать результатов1.1. HJ№H0UR+I1. Нет

151. Рис. П.3.1. Укрупненная блок-схема программы расчета теплопередачи в наружной стене с гелиовоздухонагревателем. ЭАУ номер суток; HOUR - расчетный час.

152. БЛОК-СХЕМА. АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В НАРУЖНЫХ СТЕНАХ С ГЕЛИ0В03ДУХ0НАГРЕВАТЕЛШЖ1. Ввод исходных данных

153. Вычисление интенсивности солнечной радиации на горизонтальную поверхность и астрономических характеристик положения солнца1. SUBROUTINE Л 0 U A1V ч *

154. Задание начальных значений температур и тепловых потоков1 t

155. Вычисление интенсивности солнечной радиации на поверхность заданной ориентации и солнечной энергии, поглощенной ограждением1. SUBROUTINE ,501АЯ. 1 5Г Печать исходных данных и промежуточных результатов расчета6 =17 ноик =18 L = =13от блока 1№8

156. Расчет распределения температур в первом слое1. SUBROUTINE GIAS'Aой блоков №2,4-6101. L+Iжгруппа блоков I1. SUBROUTINE COW АС

157. Вычисление температур и 14 конвективных потоков тепла в теплосъемном канале1. SUBROUTINE C0NFR15

158. Вычисление эффективных потоков излучения1. SUBROUTINE R.AD1 А1. Ош блока &2316 1=217 L = L +112

159. Вычисления в промежуточном слое свегопрозрачного покрытия1. SUBROUTINE GLASSX1. К 6Л6КУ h:24У1. К блоку №3126 L = 1-1

160. Обращение к группе блоков 11 28 1 = 1+2 «1.

161. Обращение к группе блоков Iг

162. Вычисление т поглощающей емлератур на пластине1. SUBROUTINE AbZOY 1. От блока1. От блока Ш30 L=ul31 •L- 32 1. Да35

163. Вычисление температур в чисто теплопроводных слоях теплоизоляции1. SUBROUTINE WALLS36 1. Да1. К блоку Ы21. К блоку №311. К блоку №8 НЕТ1 139 L=Ve+I1

164. Обращение к группе блоков I1 ^ L-L+I1. К блоку №384 .1. DAY < < 2 г1. Печать результатов f-1. К блоку № 71. DA4=DA4 +1

165. ТЕКСТ ПРОГРАММЫ РАСЧЕТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ В НАРУЖНОЙ СТЕНЕ С ГЕЛИОВОЗДТХОНАГРЕ-ВАТЕЛЕМ (ФОРТРАН ЕС-ЭВМ)1.D1. Г PRQUHflH MSAWI.coniPN tout 1лй t o^ »DH pe) iVH<3<j)

166. CornoN/a^PoiibJ j^Jni ;вьнУ \ 15!

167. CQfintiN/aV'vpR (2Л > ' П' I 12 д )

168. CdnnvN/ejybu li^iNHjKJi; CSinnON/B?/CPni Jt>j • §L I МП I 10) ,POflM0) CQMMON/a^/Trt < It:»;o он J • тк i (H • iu д>a I0QMM&N/B //T r^ ) И lTS«Y (24i"common/3*/s ipvpth .poslp cQriHt>N/Di0?a'Tifltijflgnepsi»?i IUI qqn.iPN/a м/кма*

169. CphM0N/5i</tB(a«) .(jopf jSlfefB

170. C0n«pN/ei7/F«oV «NKVlRfcC f IPK iKiTli^P

171. OATA'PFKlPHVjgTPP'HFK'i'PRV'lfOTH»/09" Vise ' ""о 5M-UHP0TAi W«HU/ir<?TA {СЧР-ЧДСОЬОИ пряс{ p PND«f"!pPRiiKUBb0 "номьр'дня ГОдМ А/С-АЗ^ПУТ ПРВЬР£НОрТ(А

172. ЙЕДО fa•112"Ёий?1iSH t ^ I CHP .f?NU

173. PR | N r aOitfliSMifliGM^AZiPNP и VH-CKQPOiiTb'dETPA }0гб1»ЛдЧн0сТ1»^^Д"ПИ03РдЧн0дТЬ дтпои f

174. С НМ/1И ;С„УМРУГ0СТЬ убцйнсго П A if A

175. С " ОГРАЖДЕНИИ lHE ЬОЛЕЬ J 01 J NH-ЧИСЛО РдЗБИЬРИй

176. С не бблЕЕ «bj"' " " " "" . . .

177. П JN&'. Ь aNQi J ь{ П fNE ,4» GO-ГУ 5У

178. Не А»5" i»P6i(jprlU • з»-1 ri м I П iPonUbfPl п 'pfMNi a'»Vn ? »Н1,1Г1(П »РОМ<П jNPjj)1Й1?6 FORMAT I 3^6 , и Мб ) 204Й FORKAT < t a |3f 12,<> I >) 5 0 continue"

179. С 5PS(I!J}"СТЕПЕНЬ чьриоть ИТОГО ^ЛОЯ

180. О (Тилькр ИОЗд/ц1ЙА^ rjPpCflO(|KA П?П ЛЕЬМН IjOBfe^i.ljt:ро б у | = i•N С

181. JF( Ud bME.BtAiNOiiSU J ,Ng,2f.5QTV 6*» «еао juoiibp'ji I»i)»eь(j ,2)

182. СОТОГО ' " A^pp frix« I ЦРpp зi f?i124~

183. T(U^TCPtAfiPeC05{Z 1 1 *273 . J4

184. P « I N Г 2 2'M »Йг»Йо;тЗкЬТС»:«рГ

185. Nf ; i «►v;! I, JJ 1,24) • |NC)g "nйА/It>н анлчЛмйи'тьпи^лтурpo 70 J a I j N С ' "" *.

186. JP( j) t-M If jEQ,2l I AK*|i F <IS t i ) . fe- Й , i i NP <iF< J?( U Н »Ев.2,оН; ii?t I ) tSQ,3)Np И1. Np | J j cf|f4 | J + Г"тaiсs{7ц\.)«I(in* it {nс*j)+т(и АриечИnt>0 7tf Jsji^^U

187. PO K*1»NH TK(ijo» К7»ТБJU 7tf TKJ и , J = Tt»JG1F (6» U T » i w) i А К = N С * J

188. О ЗАДАЧЕ ^НАЧЕН|Л0 РАЦИ^МРНУХ ПОТ ОКОВ1. SRrH/HH1. PO ей i=2fNc

189. JPtlS(n i МЕ » и » ANP ц 'Sill |Ne»2jooto sc ро oe L = ; »NH"' ' 06 61(1calC йдо{А?l 'Uot) CONTINUEу " о п p 1; ii Г Л = и и t МОРяй^НвОС0 НОМЕРА «Н^! КАНАЛДоо1. jfivmehfi1. CONT ii'UE

190. P ( | XP » Nfc' И • ОН I «е о ♦ NT;» OTP ) GO TP p*0;i Is "уэ vpHt;i~tjj й continue" "" iril*p.Nu,n«Q то Pb

191. N3V«23" " " "" N£Vcfej 56 CONTINUE00 lk>e N041,34lliro Tt!1. TO >1ihips.s1*! iic-о то эа1.fNyy.^T f25MPSfi"continue"

192. СА1Л CONt»MJ •NO)" УV qONT(NU5 I T E P a Xо расчет нового пок.кьтияp0S | tsУ, V99

193. CALt" GUA^A f I t NO » A Utl ? 0 РАСЧЁТ О ГОИО! О СЛОЙ1. J« 2g УТОЧНЕНИЙ Рд«ИАииО«ИЯ* потоков CAU~RA3» M Г»21с ^ТОМИСНЯЬ Кбм0ькТИвНУХ ПОТОКОВ

194. П ,5j йот oil?" qALt'CONACUV

195. U5 IF(lS(l) .*NE,-4) U070 12W ' CALU~06NFB С I » N 0 I" Q РАСЧЁТ T ' Ё T b t f1 и спич 120

196. US(I) »N£,;)G0T012J> NSLASaZ

197. CAUL'ULA^SniHOiMGUA?) I % ц j * J

198. С ?TOHl?EHHt P А ри АМН К конвективны* п и т и к о в

199. С A L U"К А О Г A i lljli" С ALU CQNHCUi) CAUC RAO»AU*'2i2i

200. J 5{ I 2 7 , N£i i У i T У ; Z I CAllTcONAGl VHг\ iF(P( (2/«N6la)uotu 122 q A u С* с w 'N t н U 1 н u I131*2' (1$ ( I I »N£j 11 С0Т012» HJUASsi

201. О РАСЧЁТ Tt»TIP ПОГЛОЧАЫЯЬй ПОВЬИХМуиТИ1.уграйичнмноя с дэу* сторон ибзй^Гр'ослоякАни * № IP с i *TlI.ANU,1s).WfcVMз GUTO iU

202. CAU abzqv(I,NO) i * s i -1 12*1*1oaU HADU l !щ)

203. QALt RAOIA(U^) i F ( I 3 ( I p ,Neju)!;OTOj3lqлui, cqnacmju 131 iFU'5(MfiNe:?|Cotui32

204. СА1Л CONf'M ПiN0)"" ;Э2 jPU5|i?7iNE?a)GuTa рз1. PALI, "C0N/»0 U'2 I.

205. J33 iF(i'5(l2».N«3)^070 134 ."' CALL- CON»'H( {%iNPJг?i*ax к с t & (u tea.?» Ne + т JFUsm ,gUH)Nej« = i q Расчет |рплицогб £еяина gтены рз jsioui " .j3 7 iFJNuI^lSLoi'l.Ng.NCjANO, XMNBlg^SUoU j ^Е » gOTO ■ 12»

206. NЁ NO ? f)U I li * i sCo 1" 11. ( |S(N3 Jii-M ПУТ0С = !!6jF(is(,Nai'w j-u^i jQTocfiNaig*"ffoci4igfdc«i

207. PALI. "К ДОТ A 4 i'fOCl i J I

208. САЦ."СЬ^ДС t П 0С1) 130 JF< J5( IT0C1) • "ё I ijoTO *60

209. TO UT i l OUT i =0 •»«(r n (И "1 • NP {.1 * 1 J » I HH ) *Tf< ( It i 11NH i I ?2 > t \ 2 230 1П (b(r,| rN£f Г.-А^е; ib ГмГ.^Е e4r4<rfW-2fC " t out";out*ifour HOUT) гТМ|Ч* I 1Г1и>-2 73 * 1 oyfRI OUT*1.

210. T0UTlicUT)c7<\(n»Hf'«M) I I NH)'273.111. J 0 и T I'j и |> \ "

211. F < л К ( I ,N H) .SijADMs^l INH) IHyiminA) iuT, A1)VJ = Y«( j NH)jF(DR(INnJ ,"sT;uiiPl = Uf<( nNHi

212. P(HU<C£.MiiV7AND,NUlUE«NEVJQU^ettyi*QU J F ( Np f t!£ J NjjV j a NP't Nt Y |E ^ i <J» A NO, Ш . \} TPS?TPb/»H0СёАЗЗ(ОЦ5/{|Р5-ЦГ1иМ J1.f (RPF t N J|, Lb 0 аю i J »<P F J NO J ♦»» 1

213. FReisv/(RpF ( NU) TF' l NO)-T iNPJJ J .jF(R0(NPf|t£tO,Cl)U0TP1. OHBRp (NO) *HQ~\nb) "1. TALkh'I'K (NO) /мЦвивои/ач'1. (Npp r;e «Nb V* ANO. NO. ЦЕ • NE Vt V tg у QfP (9 | NQ) aQH* Д fl0151 самипиг"

214. ООд FORMAT ( ' 'i/' •?Ш£!Ь!1ТЫ о t^ ч t^ О Л fc н и и у

215. J ГЕГ11.Е»'ЛТУРА ! TEMflOHOTgPn j ТЕЩ ИОТрЦ < TEflMtPA ТУРл1. J Ч ' .

216. ВРЕМЯ I ОНУТР.ПОН^Р I КОПЛЕ^ЛР.РА I 8 ПУМЕЦЕ^! I 3" " "" * . ,• ' ' I l ГРАДУСЫ MdO I ьиГ2 J в v fi 2' I ГРАМгс* ЦЕЛ17 " *.*.~ " .1. J ЧАС I1.naKc i с?ед j г?дки i ppea i мдкр j сред { вход j• I.'/f 'e I i !'''I