Тепломассообменный процесс при контактной конденсации в вихревом аппарате тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.08, кандидат наук Москалев, Леонид Николаевич

• Москалев, Леонид Николаевич
• кандидат наук
• 2016

Оглавление диссертации кандидат наук Москалев, Леонид Николаевич

Введение........................................................................4

Глава 1. Обзор литературы.......................................................8

1.1. Классификация контактных теплообменных аппаратов...........................8

1.2. Существующие конструкции контактных аппаратов.............................10

1.2.1 Вихревые контактные аппараты.............................................18

1.2.2 Конденсаторы смешения....................................................26

1.3. Гидродинамическая модель закрученного потока пара в контактном конденсаторе

вихревого типа.................................................................36

Выводы.........................................................................40

Глава 2. Экспериментальные исследования процессов конденсации в контактном конденсаторе вихревого типа и распыливания воды центробежной форсункой с винтовым завихрителем...................................................................41

2.1. Экспериментальные исследования процесса конденсации в контактном конденсаторе

вихревого типа.................................................................41

2.1.1. Описание экспериментальной установки....................................41

2.1.2. Конструктивная характеристика аппарата экспериментальной установки......45

2.1.3. Методика проведения экспериментов.......................................52

2.1.4. Оценка погрешности эксперимента.........................................59

2.1.5. Результаты оценки погрешностей экспериментальных исследований контактной

конденсации с начальной закруткой потоков......................................60

2.2. Экспериментальные исследования процесса распыливания воды центробежной форсункой с винтовым завихрителем (вкладышем) малой производительности.........62

2.2.1. Описание экспериментальной установки....................................63

2.2.2. Методика проведения экспериментов.......................................64

2.2.3. Результаты экспериментальных исследований...............................65

2.2.4. Результаты оценки погрешностей экспериментов исследований процесса

распыливания воды центробежной форсункой с винтовым завихрителем малой производительности.............................................................68

Выводы.........................................................................70

Глава 3. Конденсация закрученного потока пара на капле диспергированной струе жидкости.......................................................................71

3.1. Постановка и формулировка задачи для отдельной капли в контактном конденсаторе вихревого типа....................................................72

3

3.2. Численное исследование распределения скоростей и давления пара в закрученном

потоке аппарата.................................................................75

3.3. Характеристика дисперсности капель распыленной жидкости из центробежной

форсунки с винтовым завихрителем малой производительности.......................77

3.4. Модель поведения полидисперсного потока жидкой фазы в контактном конденсаторе

вихревого типа..................................................................80

3.5. Результаты и обсуждения численного моделирования движения капли в закрученном

потоке пара.....................................................................87

Выводы..........................................................................91

Глава 4. Моделирование контактного конденсатора вихревого типа в среде CHEMCAD..92

4.1. Описание модели контактного конденсатора вихревого типа в универсальном

моделируещем пакете CHEMCAD.....................................................92

4.2. Анализ влияния температуры охлаждающей жидкости на

производительность ККВТ.........................................................95

4.3. Энтальпийная эффективность контактного конденсатора вихревого типа........106

Выводы.........................................................................113

Глава 5. Применение контактного конденсатора вихревого типа в процессе производства технического формалина.........................................................114

5.1. Описание технологической схемы абсорбции..................................114

5.2. Описание модели поглащения метанола и формальдегида из контактного газа...116

5.3. Проверка адекватности модели поглащения метанола и формальдегида из контактного

газа...........................................................................119

5.4. Сравнивание технологических схем абсорбции технического формалина.........122

5.5. Наращивание мощностей производства технического формалина.................127

Выводы ........................................................................131

Заключение.....................................................................132

Литература.....................................................................133

Приложение I...................................................................145

Приложение II..................................................................170

Приложение III ................................................................172

4

Введение

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Тепломассообменный процесс при контактной конденсации в вихревом аппарате»

Актуальность

В настоящее время все отрасли российской промышленности ориентированы на создание компактных, высокоэффективных и потребляющих минимальное количество энергии установок. Современное оборудование должно быть максимально эффективным в плане проведения целевого процесса.

Одной из важнейших проблем предприятий химической промышленности РФ, является неэффективное использование энергии и природных ресурсов, а также их негативное влияние на экологию и экономику нашей страны.

На многих предприятиях химической промышленности в окружающую среду выбрасывается значительное количество отравляющих веществ остронаправленного механизма действия, например: метанол, метандиол.

Одним из источников выброса метанола и метандиола в атмосферу являются абсорбционные газы, образующиеся в производстве метанольного формалина. Утилизация абсорбционных газов происходит путем сжигания на факелах. Однако содержащиеся в абсорбционных газах ценные компоненты (метанол и метандиол) не успевают сгорать и попадают в окружающую среду, что влечет за сбой экологическую нагрузку. Проблему можно решить предварительным снижением или полным исключением метанола и метандиола, перед сжиганием, методом возврата их в технологическую цепочку производства, что является также ресурсосбережением.

В химической промышленности контактные конденсаторы применяются в процессах: абсорбция, каплеулавливание, создания вакуума, контактная конденсация хлора, охлаждение ацетилена и газов при получении аммиачной селитры, в установках деминерализации и очистки сточных промышленных вод, в производстве минеральных удобрений и др. [1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9]

В теплоэнергетике контактные аппараты используются для утилизации тепловой энергии уходящих газов котельных, дизельных и газотурбинных установок; получения нагретой воды в контактных водонагревателях; деаэрирования воды, испарительного охлаждения и конденсации пара в барометрических конденсаторах выпарных установок. [3]

Интенсификация процесса взаимодействия рабочих сред осуществляется не только за счет подбора определенных физико-химических характеристик, но и за счет создания наиболее бла

5

гоприятных гидродинамических условий, что может существенно повысить съем тепла с единицы объема аппарата. [3] Таким образом, эффективность протекания процессов тепломассообмена напрямую зависит от конструкции применяемых устройств.

Преимуществами контактных конденсаторов являются: высокая интенсивность процессов тепломассообмена, незначительная металлоемкость и простота их конструкции, исключение возможности отложений на поверхности нагрева, возможность повышения/понижения температурного уровня технологических процессов, значительное увеличение коэффициента теплопередачи и уменьшение габаритов. Однако их широкое применение сдерживается не только необходимостью подбора конденсирующего агента, но и повышенным брызгоуносом, а главное энтальпийная эффективность контактных конденсаторов не достигает более 90%.

В химической промышленности аппараты смешения являются одновременно и конденсаторами, и каплеуловителями, например, в производстве метанольного формалина: конденса-ция/улавливание непрореагировавших капель/паров метанола и метандиола. Поэтому разработку высокоэффективного аппарата смешения предназначенного для конденсации или улавливания, следует считать актуальной.

Степень разработанности темы. Экспериментальными и теоретическими исследованиями закрученных потоков газа (поле скоростей, гидравлические сопротивления) без учета конденсации или влияния капель, распиливаемых центробежной форсункой, занимались Л.А. Ву-лис, Б.П. Устименко, К.А. Штым, А.А. Халатов, Н.А. Николаев, А.Н. Николаев, В.А. Булкин и др. Тепломассообмен между каплями и паром, движение и изменение размеров капель при конденсации без закручивания потока пара рассмотрены в работах С.С. Кутателадзе, В.П. Исаченко, В.А. Бариловича, J.N. Chung, R.L. Steinberg, A. Lekic, J.D. Ford, G. Herdan, И.В. Мещерского и др. Однако процесс контактной конденсации в закрученном потоке пара на каплях, распыли-ваемых центробежной форсункой (с винтовым завихрителем) малой производительности, остается экспериментально малоизученным.

Цели и задачи.

Целями диссертации являлись исследования процесса конденсации в вихревых условиях на диспергированной центробежной форсункой (с винтовым завихрителем) малой производительности жидкости. Разработка новой конструкции контактного конденсатора вихревого типа (ККВТ).

Для достижения указанных целей, необходимо решить следующие задачи:

ж создание экспериментальных установок для исследований (с проведением физических экспериментов) процесса конденсации с начальной закруткой потоков на диспергированной жидкости и дисперсного состава капель, распыливаемых центробежной форсункой (с винтовым завихрителем) малой производительности;

6

ж построение модели движения капли с учетом тепломассопереноса в закрученном потоке пара при контактной конденсации для предлагаемого аппарата;

* построение модели ККВТ, с учетом гидродинамики, в среде ChemCAD, а также выявление зон работоспособности и степени конденсации в предлагаемом аппарате;

* оценка энтальпийной эффективности полого ККВТ и при наличии конусообразного вихревого устройства (КВУ) с различными плотностью орошения и температурой охлаждающей жидкости.

Научная новизна

* получены экспериментальные данные степени конденсации паров воды и этанола на диспергируемой жидкости (в зависимости от плотности орошения и температуры подаваемой жидкости) и исследован дисперсный состав капель, распыленных центробежной форсункой (с винтовым завихрителем) малой производительности;

* построена модель движения капли с учетом тепломассопереноса для предлагаемого аппарата и реализована в программе Wolfram Mathematica;

* в результате численных и экспериментальных исследований выявлены зоны работоспособности аппарата: полная, частичная или отсутствие конденсации;

* выявлено количество неконденсируемых паров и энтальпийная эффективность ККВТ в зависимости от плотности орошения и температуры охлаждающей жидкости;

* с помощью модуля Excel Unit Op в среде ChemCAD построена модель ККВТ, которая интегрирована в модифицированную технологическую схему абсорбции метанольного формалина.

Теоретическая и практическая значимость работы.

По полученным экспериментальным данным построена модель ККВТ в среде ChemCAD с учетом модели, построенной в программе Wolfram Mathematica. Предложена усовершенствованная технологическая схема абсорбции метанольного формалина. Разработанная конструкция ККВТ защищена патентами РФ RU №124778 U1 МПК F28B 3/08 и RU №2502929 С1 МПК F28B 3/00 и принята к внедрению на предприятиях ПАО «НКНХ», ООО «НПФ ЭИТЭК», акты об использовании результатов исследования представлены в Приложении к диссертации.

Методология и методы исследования. Методологическую основу исследования составили методы физического, математического моделирования и элементы статистики.

Методами исследования являлись физические эксперименты и моделирование в универ-сально-моделирующих пакетах (УМП) «ChemCAD» и «Wolfram Mathematica». Аппроксимация полученных экспериментальных данных проводилась в программе «Microsoft Excel».

Положения, выносимые на защиту

7

ж экспериментальные данные по контактной конденсации на диспергированной жидкости в системах «вода - водяной пар» и «этанол - пары этанола»;

* данные экспериментов по определению дисперсного состава жидкости на выходе из центробежной форсунки (с винтовым завихрителем) малой производительности;

* модель движения капли с учетом тепломассопереноса в закрученном потоке пара при контактной конденсации в предлагаемом аппарате;

* модель ККВТ в универсально - моделирующем пакете ChemCAD;

* результаты численных и экспериментальных исследований: эффективности и работоспособности ККВТ (полого и при наличии КВУ);

Степень достоверности полученных результатов диссертационного исследования подтверждается использованием стандартных и поверенных приборов измерения, обработкой результатов экспериментов методами математической статистики, а также расчетами по фундаментальным уравнениям термодинамики и гидродинамики в современных УМП и хорошим совпадением их с воспроизводимыми экспериментальными данными.

Апробация результатов работы. Основные положения и результаты научной работы докладывались и обсуждались на международных и Российских научно-практических конференциях: «Прорывные научные исследования как двигатель науки». г. Саранск, 2016г.; «Моделирование и оптимизация химико-технологических процессов и систем РАШХИ-2016». г. Казань, 2016г.; «Приоритетные направления развития науки и технологий», г. Тула, 2012г.; «Интенсификация тепло- и массообменных процессов, промышленная безопасность и экология», Казань, 2012 г.

Личный участие

Постановка целей и задач исследований осуществлялась научным руководителем и автором совместно. Все результаты экспериментов и их обработка, представленные в диссертации, получены лично автором. Обсуждение экспериментальных и численных результатов проводились с научным руководителем (д.т.н., профессор).

Автор выражает благодарность своим научным руководителям профессорам Поникарову Ивану Ильичу, Поникарову Сергею Ивановичу, Булкину Вадиму Александровичу, доценту Алексееву Владимиру Викторовичу за повседневную помощь и ценные советы при выполнении данной работы.

8

Глава 1. Обзор литературы

1.1. Классификация контактных теплообменных аппаратов

Как известно, в химической, нефтехимической, пищевой, газовой промышленности, теплоэнергетике теплообменные и тепломассообменные аппараты применяются не только как самостоятельные аппараты, но и как составные устройства сложной технологической цепочки, поэтому важным фактором интенсификации различных процессов является повышение их эффективности.

Использование традиционного колонного, насадочного или тарельчатого оборудования сдерживается низкой энтальпийной эффективностью и производительностью прямоточного воздействия фаз. В работах [2, 3] дан сравнительный анализ различных типов технологических аппаратов, который показал, что для ведения процессов полной конденсации самыми оптимальными типами технологических аппаратов являются контактные теплообменники. [1, 2, 3]

Из существующих аппаратов максимальную энтальпийную эффективность имеют устройства с активными гидро- газодинамическими режимами, представленные в таблице 1.1. [1, 2]

Таблица 1.1

Показатели энтальпийной эффективности

Тип аппарата КПД, 8

Поверхностные вихревые аппараты ВЗПс (вихревой закрученный поток спутный) 0,89-0,94

ВЗПп (вихревой закрученный поток противонаправленный) 0,86-0,89

Контактные аппа- раты Форсуночная камера 0,09-0,60

С орошаемой насадкой 0,05-0,21

У дарно-пенный 0,09-0,42

Центробежный 0,21-0,64

С учетом специфики разнообразных технологических процессов в различных отраслях промышленности создано большое количество высокоэффективных типов аппаратов с непосредственным контактом газа и жидкости [6, 7, 8, 9, 10, 11].

Все контактные теплообменники можно разделить по следующим признакам [3]:

- ио числу ступеней контактные теплообменники делятся на одно- и многоступенчатые (каскадные), при этом каждая ступень (каскады) взаимодействует друг с другом.

9

- ио числу и жилу бзоимоЭенсжбия фол, создаются двухфазные системы (газ - жидкость, пар - жидкость, жидкость - жидкость, газ - твердые частицы, пар - твердые частицы, жидкость - твердые частицы, твердые частицы - твердые частицы, газ - газ, пар - пар) и трехфазные системы (например, газ - жидкость - твердые частицы). В особых случаях взаимодействие фаз может изменяться по длине (высоте) аппарата (например, система жидкость - жидкость превращается в систему пар - жидкость). [3, 6, 7, 8, 9, 12]

- ио хорокжеру сил, используемых Эля созЭония бзоимноео Эбижения жеилоносижелен, движение теплоносителей определяется: силами гравитации, центробежной силой, давлением, поверхностным натяжением, электромагнитными силами или их комбинацией.

- ио способу оброзобония и биЭу межфознобон иоберхносжи, которая может быть капельной, пленочной, пенной или пузырьковой.

Лоиельноя поверхность контакта обычно образуется путем разбрызгивания жидкости форсунками в поток газа (пара). Типичным и одним из самых распространенных аппаратов этого класса являются форсуночные камеры. Кроме форсунок могут применяться разбрызгиватели и оросители различного типа, поэтому аппараты этого класса получили название камеры орошения. [8, 13]

Лленочноя поверхность контакта образуется при течении жидкости в аппаратах с орошаемой насадкой. [9, 13, 14]

Ленные аппараты - это аппараты, в которых поверхность контакта фаз образована газожидкостной эмульсией, состоящей из ячеек пены. [7, 8, 15, 16, 17]

Лузырькобоя поверхность контакта фаз образована движением газа сквозь слой жидкости в виде отдельных пузырьков. [6, 7, 8]

- ио бзоимному ноироблению иожокоб жеилоносижелен: с противоточным, перекрестным и смешанным движением сред;

- ио функрионольному нозночению: нагреватели, охладители, конденсаторы и деаэраторы;

- ио консжрукжибным иризноком контактные теплообменники подразделяют на полые, с трубой Вентури, барботажные, погружного горения, тарельчатые, с неподвижной, подвижной и регулярной насадкой, со встречными струями и с внешним подводом энергии. [3, 8, 9, 12]

Определяющими факторами интенсификации процессов тепломассообмена в контактных конденсаторах являются отсутствие высокой относительной скорости пара (газа) и жидкости; развитая поверхность контакта; высокая дисперсность и масса сред в реактивном пространстве; равномерность распределения скоростей, дисперсности и массы газа и жидкости в объеме реактивного пространства; достаточное время контакта сред; противоточный (спутный) характер взаимного движения контактирующих сред. Области применения контактных аппаратов приведены в таблице 1.2. [3, 6, 9, 12, 18, 19]. Но из - за ограниченности методов рас

10

чета и моделирования при разработке контактных аппаратов часто используют данные, полу

чаемые экспериментальным путем.

Таблица 1.2

Области применения контактных аппаратов

Область применения Аппараты

Полые С трубой Вентури Барботажные и пенные Погружного горения Тарельчатые С нерегулярной подвижной насадкой С регулярной насадкой С подвижной насадкой С внешним подводом энергии Со встречными потоками

Нагрев:

газа + + + - + + + + + +

жидкостей + + + + + + + + + +

твердых частиц + - - - - - - + - +

Охлаждение:

газа + + + + + + + + + +

жидкостей + + + - + + + + + +

твердых частиц + - - - - - - + - +

Выпаривание жидкостей + + + + + + + + + +

Конденсация паров + - + - + + + + - -

Нагрев (охлаждение) для кристаллизации растворов + - + + + - + + + +

.Примечание: знаком "+" обозначена возможность применения

1.2. Существующие конструкции контактных аппаратов

Лолые скрубберы (рисунок 1.1) применяются для охлаждения газов до точки росы и ниже. В данных аппаратах могут устанавливаться форсунки грубого распыла, что позволяет работать на оборотной воде, содержащей некоторое количество взвеси. Газовый поток в таком скруббере может подаваться как сверху, так и снизу, вода распыливается форсунками, размещенными та-

и

Рисунок 1.1 - Полый скруббер:

1 - корпус; 2 - скруббер

ким образом, чтобы все поперечное сечение скруббера было перекрыто факелами разбрызгиваемой жидкости. При подаче газа сверху достигается более равномерное распределение газа по сечению колонны и интенсифицируется процесс его охлаждения. Гидравлическое сопротивление составляет 150 - 300 Па. [7, 8, 9, 20, 21]. Надежных данных по расчету коэффициентов теплопередачи в подобных форсуночных скрубберах до 1983 года не было, поэтому приходилось пользоваться при расчетах коэффициентами теплопередачи, полученными экспериментальным путем при исследовании промышленных установок [9, 10, И, 22].

Недостатками полых скрубберов является [9, 15]:

1. Малая энтальпийная эффективность (0,5 0,85).

2. Низкая скорость газа - 0,8 - 1 м/с, ограниченная уносом жидкости (для конденсаторов - это достоинство).

3. Высокий расход энергии на распыливание жид-

кости.

Т/арботиаэ/сные м яенные аяяора/иь/ с см/ича/иытим м /7/?г?бт/./б//м.1/// /иореллжим (рисунок 1.2 , 1.3 ) - применяют для нагрева и охлаждения газа и жидкостей, выпаривание жидкостей, конденсации паров, нагрев (охлаждение) для кристаллизации растворов.

Конструкций рассматриваемых аппаратов множество: полочного, циклонно-пенного, ударно-пенного, противоточный односекционный, противоточный секционированный и др. Интенсивность тепломассообмена между фазами определяется скоростью молекулярной и турбулентной (конвективной) диффузии [8, 15]. При определенных условиях на поверхности барботируемого слоя возникает пена. Такой аппарат называют полочным пенным аппаратом. При толщине слоя жидкости 3-8 мм пена не образуется; взвешенный слой жидкости интенсивно уносится из аппарата потоком газа уже при его скорости 1 м/с [11, 15].

Наличие пены позволяет обеспечить устойчивую работу аппаратов при скорости газа до 2,5 м/с, так как при более высокой скорости газа капельный унос жидкости резко возрастает. Продолжительность контакта газа с жидкостью определяется толщиной слоя жидкости, пены и скоростью газа, а продолжительность контакта жидкости - длиной газонаправляющей решетки и скоростью течения жидкости по ней. [3, 9, 22]

12

Рисунок 1.2 - Схемы пенных аппаратов: а - полочного; б - циклонно-пенного; в -ударно-пенного

1 - реактивное пространство; 2 - сепаратор; 3 - газонаправляющее устройство; 4 -регулятор уровня.

Недостатками барботажных и пенных аппаратов является [9, 15]:

Скорость газа в отверстиях решетки поддерживают в пределах 15-20 м/с; живое сечение решетки 10-15 %. При меньшей скорости газа или большем живом сечении решетки резко увеличивается провал (утечка) жидкости через отверстия решеток, ситчатых и проваль-

а - противоточный односекционный, б - противоточный секционный; 1 - решетка (тарелка), 2 - переливная труба, 3 - газовый слой; I - загрязненный газ, II - очищенный газ, III - свежий абсорбент, IV - отработанный абсорбент

ных тарелок.

При большей скорости газа или меньшем живом сечении решетки резко возрастает капельный унос жидкости потоком газа, несмотря на сохранение средней по сечению скорости газа в рекомендуемых пределах, вследствие большой неравномерности скоростей газа,особенно на входе газа в слой. При увеличении скорости происходит унос пены из аппарата, что является недопустимым. [12, 15, 23] Из - за большой высоты пены на тарелках гидравлическое сопротивление пенных абсорберов значительно увеличивается, что ограничивает область их применения (1500-2000 Па).

13

Тһрельча/иые аяяора/иь/ (рисунок 1.4) - применяют для очистки сильно запыленных газов, а на некоторых химических предприятиях применяются для процесса конденсации. К этим аппаратам относятся колонны с клапанными, колпачковыми, ситчатыми и др. тарелками (рисунок 1.5, 1.6, 1.7). [6, 8, 12, 24, 25, 26, 27, 28, 29] Жидкость, взаимодействующая с газом, приводится в состояние подвижной пены, что обеспечивает большую поверхность контакта фаз. Газ подается снизу вверх. Проходя через от

верстия тарелки, газ барботирует через жидкость, превра- Рисунок 1.4 - Тарельчатая колонна щая ее в слой подвижной пены. В слое пены часть погло- со сливными устройствами:

1 -тарелка, 2 -сливные устройства щаемои пыли удаляется из аппарата через переточные по

роги, а другая часть сливается через отверстия в тарелке, промывая их и улавливая в подтарелочном пространстве крупные частицы пыли. Гидравлическое сопротивление составляет 500 -13500 Па. [8, 26, 30]. Интервал скоростей газа - от 0,8 до 4 м/с.

Недостатком тарельчатых аппаратов является:

1. При работе барботажных пылеуловителей недопустимы значительные колебания расхода газа, так как это может привести к нарушению пенного режима и загрязнению отверстий тарелок. [8, 15]

2. Возможно высокое гидравлическое сопротивление. [15, 31]

3. При внезапном прекращении подачи газа, необходимо вновь запускать колонну. [12, 31]

4. В работе ЯМ Брайнеса [26] говорится, что конденсаторы смешения занимают очень большую площадь по сравнению с поверхностными конденсаторами.

5. Неравномерность барботажа газа (газ и жидкость каждый момент времени проходят через разные отверстия). [8]

6. Низкая скорость газа. [8, 13]

7. Залипание клапанов. [8, 13]

8. При увеличении нагрузок происходит унос жидкости на вышележащие тарелки. [8, 13]

9. При продольном перемешивании жидкости происходит снижение энтальпийная эффективности (массообменной способности). [7, 8, 13, 25]

14

Рисунок 1.6 - Схема работы колпачковой тарелки:

1 - тарелка, 2 - газовые патрубки, 3 - колпачки, 4 - сливные трубки

Рисунок 1.5 - Клапанные тарелки: а, б, - с круглыми клапанами; в - с пластинчатым клапаном; г - балластная

1 - клапан, 2 - кронштейн - ограничитель, 3 -

Рисунок 1.7 - ситчатая колонна:

1 - корпус, 2 - тарелка, 3 - переливная труба, 4 - стакан

4/7/7<т/?<т/??м с насаЭлжим - конструкций насадок множество и применение их достаточно подробно рассмотрены в работах [8, 9, И, 16, 14, 26, 27, 32]. С этими насадками, как правило, проводят процессы абсорбции, ректификации, экстракции, теплообмена, адсорбции, сушки. Чтобы насадка работала эффективно, она должна удовлетворять следующим требованиям:

1. обладать большой поверхностью в единице объема;

2. хорошо смачиваться орошающей жидкостью;

3. оказывать малое гидравлическое сопротивление газовому потоку;

4. равномерно распределять орошающую жидкость;

5. быть стойкой к химическому воздействию жидкости и газа, движущихся в аппарате;

6. иметь малый удельный вес;

7. обладать высокой механической прочностью;

15

8. иметь невысокую стоимость.

Насадок, полностью удовлетворяющих этим требованиям, не существует, так как например, увеличение удельной поверхности насадки влечет за собой увеличение гидравлического сопротивления аппарата и снижение предельных нагрузок. [8, 9, 26, 27, 32]

со 6'C7?7/?cv//6/.i/// /7о/??оА'о.1/7/ (рисунок 1.8) - одной из множеств конструкций дан-

ных аппаратов, является камера орошения, которая в основном применяется в кондиционировании воздуха. В камерах орошения происходит распыление (дробление на мелкие капли) жидкости, что обеспечивает значительное развитие поверхности контакта по сравнению с поверхностью первоначальной струи. Распыливание жидкости достигается при помощи форсунок механического распыла или других оросителей. От их конструктивных характеристик и расположения зависит дисперсность, равномерность распределения, время пребывания капель жидкости в реактивном пространстве и, в конечном счете, интенсивность процессов тепломассообмена.

Рисунок 1.8 - Схема форсуночной камеры:

1 - оросительное пространство; 2 - трубный сток с форсунками; 3 - сепаратор; 4 -поддон; 5 - фильтр; 6 - насос.

Верхний предел скорости воздуха в поперечном сечении камеры составляет 2,5-3 м/с. Во взаимном движении сред в форсуночных камерах наблюдается преимущественно прямоток. Благодаря простой конструкции, малому гидродинамическому сопротивлению (100-200 Па) и удобной компоновке, форсуночные камеры широко используются в системах кондиционирования воздуха. Однако данные аппараты имеют следующие недостатки [18, 19]:

1. расчетный перепад температуры всей массы воды не превышает 3-^4°С, а обычно даже ниже. Это приводит к довольно значительному расходу воды, причем качество процесса охлаждения и осушки воздуха оказывается невысоким;

2. большие габариты, вызванные ограниченной предельно допустимой величиной скорости воздушного потока (не более 2,5 м/сек);

3. увеличение скорости ведет к уносу более крупных капель, что приводит к дополнительному увлажнению.

16

/ (рисунок 1.9) - представляют собой тепломассообменные аппараты, в которых

перенос тепла происходит при взаимодействии потока воды и воздуха, а также испарением воды на поверхности раздела. Основной поток тепла отводится из - за испарения некоторого количества воды на границе раздела фаз и переноса массы испаряющейся воды в газовую среду. Поэтому к основным элементам градирни принадлежат устройства, обеспечивающие взаимодействие потоков горячей воды и воздуха, а также движение сред. [8, 10, 34, 35, 36, 37] Один из типов водоохлаждающих устройств - брызгальные бассейны. Вода в них либо разбрызгивается форсунками, расположенными над искусственным водоемом на высоте 1-1,5 м, либо орошает расположенную в несколько ярусов насадку. Для уменьшения уноса воды ветром водоем снабжают жалюзийным (высотой 3-3,5м) ограждением либо обсаживают зелеными насаждениями. Для устройства брызгальных бассейнов не требуются значительных капитальных вложений;

они просты по конструкции, долговечны.

Рисунок 1.9 - Схемы закрытых градирен:

а - башенной; б - вентиляторной. I, II- соответственно вход и выход воды; Ш, IV - соответст-

венно вход и выход воздуха; 1 - насадка; 2 -оросительное устройство; 3 - сепаратор; 4 - вентилятор; 5 - фильтр

Применяют также открытые градирни двух типов. В брызгальных градирнях, которые по конструкции подобны брызгальным бассейнам, форсунки подняты на высоту 2-4 м над уровнем воды. Факел форсунок может быть направлен вверх или вниз. Открытые градирни просты по конструкции и дешевы (особенно брызгальные), обеспечивают более высокий (в среднем) охладительный эффект (по сравнению с брызгальными бассейнами). Однако эффект охлаждения воды в большой степени зависит от силы и направления ветра. Для чего их ставят на хорошо продуваемой ветром площадке. [34, 35, 37]

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Москалев, Леонид Николаевич, 2016 год

Литература

1. Москалев, Л.Н. Сравнение контактно-вихревого конденсатора с закрученным потоком с поверхностными вихревыми и кожухотрубными конденсаторами / Л.Н. Москалев, С.И. Пони-каров, И.И. Поникаров, В.В. Алексеев // Вестник Казанского технологического университета. -2012. - Т. 15. - №3 - С. 228.

2. Ляндзберг, А.Р. Вихревые теплообменники и конденсация в закрученном потоке: монография / А.Р. Ляндзберг, А.С. Латкин. - Петропавловск-Камчатский: КамчатГТУ, 2004. - 149 с.

3. Таубман, Е.И. Контактные теплообменники / Е.И. Таубман, В.А.Горнев, В.Л. Мельцер и др. - М.: Химия, 1987. - 256 с.

4. Якименко, Л.М. Производство хлора, каустической соды и неорганических хлорпро-дуктов / Л.М. Якименко. - М.: Химия, 1974. - 600 с.

5. Антонов, В.Н. Производство ацетилена / В.Н. Антонов, А.С. Лапидус. - М.: Химия, 1970. - 415 с.

6. Дытнерский, Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии / Ю.И. Дытнерский. -2-е изд., - М.: Химия, 1995. - 400 с.

7. Гельперин, Н.И. Основные процессы и аппараты химической технологии: в 2 кн./ Н.И. Гельперин. - М.: Химия, 1981. - кн. 1.

8. Касаткин, А.Г. Основные процессы и аппараты химической технологии / А.Г. Касаткин. - М.: Государственное научно-техническое изд-во химической литературы, 1961г. - 832с.

9. Биргер, М.И. Справочник по пыле- и золоулавливанию / М.И. Биргер, А.Ю. Вальдберг, Б.И. Мягков и др.; под общ. ред. А.А. Русанова. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиз-дат, 1983. - 312 с.

10. Ильченко, О.Т. Теплоиспользующие установки промышленных предприятий / О.Т. Ильченко. - Харьков: Высш. Шк. Изд-во при харьк. Ун-те, 1985. - 384с.

11. Дытнерский, Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии: Массообменные процессы и аппараты / Ю.И. Дытнерский. - 2-е изд., - М.: Химия, 1995. - 368 с.

12. Кафаров, В.В. Основы массопередачи: учеб. пособие для вузов / В.В. Кафаров. - 2-е изд., переработ. и доп. - М.: «Высшая школа», 1972. - 496 с.

13. Цветков, Ф.Ф. Тепломассобмен: Учебное пособие для вузов / Ф.Ф. Цветков, Б.А. Григорьев. - 2-е изд., испр. и доп. - М.: Изд-во МЭИ, 2005. - 550 с.

14. Олевского, В.М. Пленочная тепло- и массообменная аппаратура / В.М. Олевского -М.: Химия, 1988. - 240 с.

134

15. Мухленов, И. П. Пенный способ обработки газов и жидкостей / И. П. Мухле-нов, М. Е. Позин, Э. Я. Тарат, Е. С. Тумаркина // Труды ЛТИ имени Ленсовета. - 1955. - вып. 31 - С. 248.

16. Плановский, А.Н. Процессы и аппараты химической технологии / А.Н.Плановский, В.М. Рамм, С.З. Каган. - 5-е изд., стереотипное. - Госхимиздат, 1962. - 844 с.

17. Страус, В. Промышленная очистка газов / В. Страус. - М.: Химия, 1981. - 616 с.

18. Кокорин, О. Я. Установки кондиционирования воздуха / О. Я. Кокорин. - 2-е изд. -М.: Машиностроение, 1978. - 264 с.

19. Стефанов, Е.В. Вентиляция и кондиционирование воздуха / Е.В. Стефанов. - Л.: ЛВВИСКУ, 1982. - 474 с.

20. Шестов, Р.Н. Гидроциклоны / Р.Н. Шестов. - Л.: Машиностроение, 1967. - 78 с.

21. Кутателадзе, С.С. Гидродинамика газожидкостных систем / С.С. Кутателадзе, М.А. Стырикович. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1976. - 296 с.

22. Вилемас, Ю.В. Интенсификация теплообмена. Успехи теплопередачи, 2 Ю.В. Виле-мас, Г.И. Воронин. - Вильнюс: Мокслас, 1988. - 188 с.

23. Шервуд, Т. Массопередача / Т. Шервуд, Р. Пигфорд, Ч. Уилки. - М.: Химия, 1982.696 с.

24. Айнштейн, В.Г. Общий курс процессов и аппаратов химической технологии: Учебник для вузов: в 2 кн. / В.Г. Айнштейн, М.К. Захаров, Г.А. Носов и др.; под. ред. проф. В.Г. Айнштейна. - М.: Логос, 2002. - кн. 2.

25. Гельперин, Н.И. Основные процессы и аппараты химической технологии: в 2 кн./ Н.И. Гельперин. - М.: Химия, 1981. - кн. 2.

26. Брайнес, Я.М. Процессы и аппараты химических производств / Я.М. Брайнес. - 2-е изд., перераб. - М.: Государственное научно-техническое изд-во химической литературы, 1947. - 597 с.

27. Скобло, А.И. Процессы и аппараты нефтегазопереработки и нефтехимии: Учебник для вузов / А.И. Скобло, Ю.К. Молоканов, А.И. Владимиров, В.А. Щелкунов. - 3-е изд., пере-раб. и доп. - М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2000. - 677 с.

28. Лебедев, П. Д. Теплообменные сушильные и холодильные установки / П. Д. Лебедев. 3-е изд., перераб. - М.: Энергия, 1972. - 320 с.

29. Хоблер, Т. Теплопередача и теплообменники / Т. Хоблер. - М.: Госхимиздат, 1961. - 820 с.

30. Исачеко, В.П. Теплообмен при конденсации / В.П. Исачеко. - М.: Энергия, 1977. -

240 с.

135

31. Александров, И.А. Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования / И.А. Александров. - М.: Химия, 1971. - 296 с.

32. Рамм, В.М. Абсорбция газов / В.М. Рамм. - М.: Химия, 1966. - 767 с.

33. Белоусов, А.С. Гидродинамика процессов с неоднородными структурами закрученных гетерогенных потоков в вихревых аппаратах: автореф. дис. ... док. техн. наук: 05.17.08 / Белоусов Александр Сергеевич. - М., 2010. - 32 с.

34. Пономаренко, В.С. Градирни промышленных и энергетических предприятий: Справочное пособие / В.С. Пономаренко, Ю.И. Арефьев; под общ. ред. В.С. Пономаренко. - М.: Энергоатомиздат, 1998. - 376 с.

35. Фарфоровский, Б. С. Охладители циркуляционной воды тепловых электростанций / Б.С. Фарфоровский, В.Б. Фарфоровский. - Л.: Энергия, 1972. - 215 с.

36. Пушнов, А.С. Канальная модель аэродинамики градирни / А.С. Пушнов // Энергетика. 2011. - Т.57. - №1. - С. 60.

37. Рябушенко, А.С. Гидродинамика и испарительное охлаждение в насадках для градирен: дисс. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Рябушенко Александр Сергеевич. - М., 2009. - 132 с.

38. Абрамов, Н.Н. Водоснабжение / Н.Н. Абрамов. - 2-е изд., перераб. и доп. - Москва: Стройиздат, 1974. - 480 с.

39. Гладков, В.А. Вентиляторные градирни / В.А. Гладков, Ю.И. Арефьев, В.С. Пономаренко. - 2-е изд. - Москва: Стройиздат, 1976. - 216 с.

40. Андреев, Е.И. Расчет тепло- и массообмена в контактных аппаратах / Е.И. Андреев -Л.: Энергоатомиздат, 1985. - 192 с.

41. Патент RU 2461772 С1 МПК F22B1/14, F22B3/04, F22B29/04, F24D3/02, F22B37/32. Способ получения чистого пара с последующей конденсацией его с получением обессоленной-воды. Зимин Б.А., 2011.

42. Кругляков, П.М. Пена и пенные пленки / П.М. Кругляков, Ексерова Д.Р. - М.: Химия, 1990. - 432 с.

43. Братута, Э.Г. Математическая модель течения двухфазного потока в каплеуловителях контактных аппаратов / Э.Г. Братута, С.В. Боровок // Вестник национального технического университета «ХПИ». - 2009. - т.3 - С. 44

44. Трачук, А.В. Исследование и разработка вихревых аппаратов с вращающимся многофазным слоем: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Трачук Антон Владимирович. - Новосибирск, 2009. - 19 с.

45. Кувшинов, Г.Г. Гидродинамика и теплообмен вращающегося многофазного слоя в вихревых аппаратах / Г.Г. Кувшинов, А.В. Трачук // Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках. - 2008. - С. 79.

136

46. Ермолов, В.Ф. Смешивающие подогреватели паровых турбин / В.Ф. Ермолов, В.А. Пермяков, Г.И. Ефимочкин, В.И. Вербицкий. - М.: Энергоиздат, 1982. - 208 с.

47. Касаткин, А. Г. Основные процессы и аппараты химической технологии / А. Г. Касаткин. - 9-е изд., перераб. - М.: Химия, 1973. - 750 с.

48. Дмитриев, А.В. Очистка газовых выбросов промышленных предприятий от химически и экологически опасных компонентов в вихревых аппаратах: автореф. дис. ... док. техн. наук: 05.17.08 / Дмитриев Андрей Владимирович. - Казань, 2012. - 51 с.

49. Гумерова, Г.Х. Очистка крупнотоннажных газовых выбросов в вихревых аппаратах с пористыми вращающимися распылителями: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Гумерова Гузель Хайдаровна. - Казань, 2010. - 19 с.

50. Богатых, С.А. Циклонно-пенные аппараты / С.А. Богатых. - Л.: Машиностроение, 1978. - 224 с.

51. Труб, И.А. Каскадные конденсаторы смешения / И.А. Труб. - М.: Пищевая промышленность, 1969. - 121 с.

52. Чернобыльский, И.И. Выпарные установки / И.И. Чернобыльский. - Киев: изд. Киевского университета, 1960. - 262 с.

53. Яковлев, С.В. Инженерное оборудование зданий и сооружений: Энциклопедия / гл. ред. С.В. Яковлев. — М.: Стройиздат, 1994. — 512 с.

54. Бойко, Е.А. Золоулавливающие устройства тепловых электростанций: учебное пособие / Е.А. Бойко. - Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2005. - 212 с.

55. Патент RU 2379092 С2 МПК B01D45/12. Скруббер-каплеуловитель. Бондарев А.М., Котов Ю.И., 2007.

56. Зиятдинова, Л.Р. Поглощение диоксида углерода из дымовых газов в полых вихревых аппаратах: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Зиятдинова Лилия Рашитовна. - Казань, 2009. - 18 с.

57. Калимуллин, И.Р. Очистка водородсодержащих газов от диоксида углерода в аппаратах с прямоточно-вихревыми контактными устройствами с односторонней сепарацией жидкости: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Калимуллин Ильдар Рамилевич. - Казань, 2010. - 20 с.

58. Бусарев, Е.А. Исследование гидравлического сопротивления аппарата вихревого типа комплексной очистки газов / Е.А. Бусарев, В.В. Алексеев, И.И. Поникаров // Бутлеровские сообщения. - 2004. - Т.5. - №2. - С. 71

59. Балыбердин, А.С. Интенсификация процесса абсорбции аммиака высокой концентрации в вихревом аппарате для производства кальцинированной соды: автореф. дис. . канд. техн. наук: 05.17.01 / Балыбердин Алексей Сергеевич. - Казань, 2008. - 16 с.

137

60. Суслов, А.Д. Вихревые аппараты / А.Д. Суслов, С.В. Иванов, А.В. Мурашкин, Ю.В. Чижов. - М.: Машиностроение, 1985. - 256 с.

61. Соколов, Е.Я. Струйные аппараты / Соколов Е.Я., Зингер Н.М. - 3-е изд., перераб. -М:. Энергоатомиздет, 1989. - 352 с.

62. Патент RU 2075713 МПК F28B3/04. Конденсатор. Вахламов А.В., 1997

63. Патент RU 2131555 C1 МПК F22D1/50, C02F1/20, B01D19/00. Деаэратор (тепломассооб-менник). Зимин Б. А., 1997

64. Мошкарин, А.В. Деаэрационная установка двойного назначения на основе центробежно-вихревых деаэраторов / Мошкарин А.В., Ледуховский Г.В., Виноградов В.Н. // Вестник ИГЭУ. - 2009. - вып. 4. - С. 54

65. Патент RU 2093240 C1 МПК 6 B01D3/24. Массообменная решетчатая колонна. Слободя-ник И.П., 1997

66. Патент RU 2271848 C1 МПК B01D3/24. Массообменное контактное устройство. Смертин А. С., 2006

67. Патент JP3163326 МПК Ғ28В3/08. Конденсатор с закручиванием потока. 2001г

68. Патент RU 2095125 C1 МПК B01D53/18, C02F1/20. Тепломассообменник. Зимин Б.А., 1997

69. Патент RU 2435120 C2 МПК F28C3/06. Центробежно-вихревой тепломассообменник. Зимин Б.А., 2011

70. Патент RU 2417328 C2 МПК F03B3/10, F01D1/36, F28C3/06, F04F5/14. Аппарат, выполняющий функции тепломассообменника, турбины и насоса. Зимин Б.А., 2009

71. Халатов, АА Теория и практика закрученных потоков / А.А. Халатов. - Киев: Наук. Думка, 1989. - 192 с.

72. Кустов, А.В. Гидродинамика и массообмен на вихревых ректификационных ступенях при переработке растительного сырья: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.21.03 / Кустов Александр Владимирович. Красноярск, 2009. - 24 с.

73. Рябых, В.Г. Исследование гидродинамики и теплообмена в аппарате с закрученными потоками газа и жидкости: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Рябых Владимир Георгиевич. - Одесса, 1970. - 20 с.

74. Москалев, Л.Н. Исследование влияния аэродинамических закономерностей входного потока на конструктивные параметры контактного теплообменника вихревого типа / Москалев Л.Н., Поникаров С.И., Поникаров И.И., Алексеев В.В. // Вестник Казанского технологического университета. - 2012. - Т. 15. - № 10. - С. 240.

75. Вулис, Л.А. Об аэродинамике циклонной топочной камеры / Л.А. Вулис, Б.П. Устименко // Вестник АН КазССР, - 1954. - №9 - С.176

138

76. Москалев, Л.Н. Исследование влияния аэродинамических закономерностей входного потока на конструктивные параметры контактного конденсатора вихревого типа / Москалев Л.Н., Поникаров И.И., Алексеев В.В. // Интенсификация тепломассообменных процессов, промышленная безопасность и экология. - 2012. - С. 89.

77. Потапов, В.В. Процессы тепломассопереноса при комплексном использовании геотермальных ресурсов: Монография / В.В. Потапов, М.А. Близнюков, С.А. Смылов, В.А. Горбач. -Петропавловск - Камчатский: КамчатГТУ, 2005. - 137 с.

78. Латкин, А.С. Научные труды и технологические основы повышения эффективности переработки дисперсного минерального сырья на базе вихревых аппаратов: дисс. . док. техн. наук: 05.15.11 / Латкин Александр Сергеевич. - Хабаровск, 1995. - 378 с.

79. Татаринов, Е.Б. Аэрогидродинамика и пылеулавливание в вихревом аппарате с оросителем в закручивающем устройстве: дисс. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Татаринов Евгений Борисович. - Казань, 2002. - 127 с.

80. Алексеев, В.А. Аэро-гидродинамические процессы и пылеулавливание в вихревом аппарате с вертикально-дефлекторным оросителем: дисс. ... канд. техн. наук: 05.17.08 / Алексеев Виктор Александрович. - Казань, 1985. - 178 с.

81. Макарьева, А.М. Конденсационная кинематика и динамика циклонов, ураганов и смерчей / А.М. Макарьева, В.Г.Горшков // Physics Letters A, - 2009. - 373. - С. 1.

82. Патент RU 124778 U1 МПК F28B 3/08. Тепломассообменное устройство вихревого типа. Москалев Л.Н., Поникаров С.И., Поникаров И.И., Алексеев В.В., 2012.

83. Патент RU 2502929 С1 МПК F28B 3/00. Тепломассообменное устройство вихревого типа. Москалев Л.Н., Поникаров С.И., Поникаров И.И., Алексеев В.В., 2013.

84. Москалев, Л.Н. Описание экспериментальной установки для проведения исследований процесса конденсации в контактном вихревом аппарате / Л.Н. Москалев, С.И. Поникаров, И.И. Поникаров // Вестник Казанского технологического университета. - 2011. - № 14. - С. 235.

85. Москалев, Л.Н. Исследование центробежной форсунки малой производительности / Москалев Л.Н., Поникаров С.И., Алексеев В.В., Поникаров И.И. // Вестник Казанского технологического университета. - 2012. - Т. 15. - № 18. - С. 189.

86. Павлов, К.Ф. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. Учебное пособие для вузов / К.Ф. Павлов, П.Г. Романков, А.А. Носков; под. ред. чл. - корр. АН СССР П.Г. Романкова. - 10 - е изд., перераб. и доп. - Л.: Химия, 1987. - 523 с.

87. Новицкий, П.В. Оценка погрешностей результатов измерений / П.В. Новицкий, И.А. Зо-граф, - Л.: Энергоатомиздат, 1991. - 304 с.

139

88. Витман, Л.А. Распыливание жидкости форсунками / Л.А. Витман, Б.Д. Кацнельсон, И.И. Палеев; под. ред. С.С. Кутателадзе. - Москва: Государственное энергетическое издательство, 1962. - 265 с.

89. Хавкин, Ю.И. Центробежные форсунки. / Ю.И. Хавкин - Л.: Машиностроение, 1976. -265 с.

90. Пажи, Д.Л Основы техники распыливания жидкостей / Пажи Д.Г., Галустов В.С. - М.: Химия, 1984. - 107 с.

91. Пажи, Д.Г. Форсунки в химической промышленности / Д.Г. Пажи, А.М. Прахов, Б.Б. Равикович. - М.: Химия, 1971. - 224 с.

92. Галустов, В.С. Распыливающие устройства с заполненным факелом для орошения тепло- и массообменных аппаратов / В.С. Галустов, С.В. Анискин, Е.А. Михайлов. - М.: Цинти-химнефтемаш, 1988. - 33 с.

93. Райст, П. Аэрозоли. Введение в теорию / П. Райст; пер. с англ. под. ред. Б.Ф. Садовского. - М.: Мир, 1987. - 280 с.

94. Herdan, G. Small Particle statistics / G. Herdan, M. L. Snith, W. H. Hardwick, P. Connor // Atomic energy research establishment: A.R.I.C. - 1960.

95. Фукс, Н.А. Механика аэрозолей / Н.А.Фукс. - М.: АН СССР, 1955. - 351с.

96. Лышевский, А.С. Изменение коэцффициента сопротивления жидких капель / А.С. Лышевский // изв. вузов; Машиностроение. - 1964. - №5. - С. 75.

97. Бородин, В.А. Распыливание жидкостей / В.А. Бородин, Ю.Ф. Дитякин, Л.А. Клячко, В.И. Ягодкин. - М.: Машиностроение, 1967. - 264 с.

98. Кушнырев, В.И. К вопросу обработки экспериментальных данных по дисперсности распыленной жидкости / В.И. Кушнырев // Труды МИСИ. - 1974. - вып. 97. - С. 34.

99. Блох, А.Г. Распыливание жидкого топлива механическими форсунками центробежного типа / А.Г. Блох, Е.С. Кичкина; под ред. Г.Ф. Кнорре. - М.: Госэнергоиздат, 1958. - 476 с.

100. Муленко, В.В. Разработка и исследование центробежных форсунок для аэрозольного ингибирования газопроводов: дисс. ... канд. техн. наук: 05.02.13 / Муленко Владимир Валентинович. - М., 2005. - 198 с.

101. Галустов, В.С. Прямоточные распылительные аппараты в теплоэнергетике / В.С. Галустов. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 240 с.

102. Исаченко, В.П. Экспериментальное исследование теплообмена при конденсации водяного пара на турбулентных струях воды / Исаченко В.П., Солодов А.П., Самойлович Ю.З. // Труды IV Всесоюзного совещания по тепло- и массообмену. Минск. - 1972. - 442 с.

140

103. Исаченко, В.П. Исследование теплообмена при конденсации водяного пара на турбулентных струях воды / В.П. Исаченко, С.А. Сотсков, Е.В. Якушева // Труды МЭИ. - 1975. -вып. 235 - С. 145.

104. Исаченко, В.П. Исследование теплообмена при конденсации пара на турбулентных струях жидкости / В.П. Исаченко, А.П. Солодов, Ю.З. Самойлович и др. // Теплоэнергетика. -1971. - 32. - С. 7.

105. Lekic, A. Direct contact condensation on a spray of subcooled liquid droplets / A. Lekic and J. D. Ford // Int. J. Heat Mass Transfer. - 1980. - 23. - РР.1531.

106. Ford, J. D. Rate of growth of drops during condensation / J. D. Ford and A. Lekic // Int. J. Heat Mass Transfer. - 1973. - 16. - РР.61.

107. Исаченко, В.П. Струйное охлаждение / В.П. Исаченко, В.И. Кушнырев. - М.: Энерго-атомиздат, 1984. - 216 с.

108. Isachenko, V.P. Heat exchange in vapor-condensation on moving cold drop polydispersed system / V.P. Isachenko, V.I. Kushnyrev, U.Z. Samoylovich // In: Heat Transfer. - 1970. - vol.8 -РР.1.

109. Исаченко, В.П. Теплообмен при конденсации на струе диспергированной жидкости / В.П. Исаченко, В.И. Кушнырев // Советские исследования. Наука. - 1975. - С. 291.

110. Isachenko, V.P. Condensation Heat Transfer in Dispersed Liquid Spray / V.P. Isachenko, V.I. Kushnyrev // Труды V международной конф. по теплообмену. -1974. - С. 217.

111. Isachenko, V.P. Condensation Heat Transfer in Dispersed Liquid Spray / V.P. Isachenko, V.I. Kushnyrev // Труды V международной конф. по теплообмену. -1974. - С. 217.

112. Барилович, В.А. Основы термогазодинамики двухфазных потоков и их численное решение: Учебное пособие / В.А. Барилович. - СПб.: Политехнического университета. - 2009. -425 с.

113. Душкин, А.Л. Оптимизация параметров потоков тонкораспыленных огнетушащих веществ / А.Л. Душкин, А.В. Карпышев, М.Д. Сегель // Пожаровзрывобезопасность. - 2010 -т.19. - №1 - С. 39.

114. Старовойтова, Е.В. Основы прогнозирования последствий аварийных залповых выбросов сжиженных газов: монография / Е.В. Старовойтова, А.Д. Галеев, С.И. Поникаров - Казань : Изд-во КНИТУ, 2013. - 155 с.

115. Дитякин, Ю.Ф. Распыливание жидкостей / Ю.Ф. Дитякин, Л.А. Клячко, Б.В. Новиков, В.И. Ягодкин. - М.: Машиностроение, 1977. - 208 с.

116. Кутателадзе, С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие / С.С. Кутателадзе. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367 с.

141

117. Клинский, БМ Обоснование требований по величине весовой концентрации и дисперсности капель воды при проектировании стендовой установки для имитации попадания дождя / Б.М. Клинский, А.В. Кудрявцев // Наука. - 2012. - №3(81). - С. 10.

118. Волынский, МС О дроблении капель потоком воздуха / МС Волынский // Труды №164. - 1948. - 12 с.

119. Мещерский, И В. Работы по механике тел переменной массы / И В. Мещерский. - М: ГИТТЛ, 1952. -280с.

120. Рачковский, С.В. Нестационарное движение капель в насадках центробежных экстракционных аппаратов: дисс. ... канд. техн, наук: 05.17.08 / Рачковский Сергей Викторович. -Казань, 1984. - 173 с.

121. Долгушина, О.В. Динамика капель диспергированной струи в поперечном потоке газа / О В Долгушина, Н И. Платонов, В С. Белоусов, ДМ. Долгушин // Вестник Челябинского государственного университета №30(284). - 2012. - С. 12.

122. Москалев, Л.Н. Численное решение математической модели движения капель в спутном вращающемся потоке газа / Л.Н. Москалев, И.Н. Москалев, С.А. Вилохин, В.В. Алексеев, М.Р. Халиков // Вестник Казанского технологического университета. - 2015. - Т. 18. - №

2. -С. 371.

123. Меренцов, Н. А. Гидродинамические особенности нестационарного падения капли в поле сил тяжести / Меренцов Н. А., Голованчиков А. Б., Балашов В. А. // Инновации в науке. 2012. -№ И. - С. 17.

124. Глушко, В.И. Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания / В.И. Глушко. - Москва, 1971. -265 с.

125. Шпайдель, К. Диффузия и конденсация водяного пара в ограждающих конструкциях / пер. с нем. В.Г. Бердичевского; под. ред. А Н. Мазалова. - М.: Стройиздат, 1985. - 48с.

126. Поконовой. Ю.В. Новый справочник химика и технолога. Том 5-6. Сырье и продукты промышленности органических и неорганических веществ / под ред. Ю.В. Поконовой, В.И. Стархова. АНО НПО «Мир и Семья)), 2005. - 1142 с.

127. Steinberg, R.L. Mass transfer from a solid soluble sphere to a flowing liquid stream / R.L. Steinberg, R E. Treubal // А1СҺЕ Journal. - 1960. - vol. 6. - PP. 227.

128. Мак-Адамс, B.X. Теплопередача / B.X. Мак-Адамс; пер. с англ./под ред. Г.С. Белецкого. -М.: Металлургиздат, 1961. - 518 с.

129. Кушнырев В.И. Исследование теплообмена при конденсации пара на распыленной жидкости: автореф. дис. ... канд. техн, наук: 05.17.08 / Кушнырев Владимир Иванович. - Москва, 1971.-22 с.

142

130. Иванов, В.В. Исследование теплообмена при капельной конденсации пара / В.В. Иванов // Известия Томского ордена трудового красного знамени политехнического института имени С.М. Кирова. - 1962. - т. 110 - С. 95.

131. Москалев, Л.Н. Термодинамическое описание тепломассообменного устройства вихревого типа / Л.Н. Москалев, С.И. Поникаров // Энергосбережение и водоподготовка. - 2013. -№2(82). - С. 36.

132. Gundersen, T. Numerical Aspects of the Implementation of Cubic Equations of State in Flash Calculation Routines / T. Gundersen // Comp. and Chem. Eng. - 1982. - Vol 6 - №3. - PP. 245.

133. Chang, Te Vapor/Liquid Equilibria of Constituents from Coal Gasification in Refrigerated Methanol / Te Chang, R. M. Rousseau, and J. K. Ferrell // North Carolina University; NTIS, EPA/600/7-87/004. - 1987.

134. Chung, J. N. Material removal associated with condensation on a droplet in motion / J. N. Chung and P. S. Ayyaswamy // Ти/. У Мм/йрйале ETow 1981. - 7. - PP. 229.

135. Chung, J.N. Laminar condensation on a moving drop. Part 1 / J.N. Chung, P. S.

Ayyaswamy and S. S. Sadhal // У ЕТш'УМесй. - 1984. - 139. - PP. 105

136. Chung, J.N. Laminar condensation on a moving drop. Part 2 / J.N. Chung, P. S.

Ayyaswamy and S. S. Sadhal // У ЕТш'УМесй. - 1984. - 139. - PP. 131

137. Chung, J.N. Laminar condensation heat and mass transfer in the vicinity of the forward stagnation point of a spherical droplet translating in a ternary mixture: numerical and asymptotic solutions/ J.N. Chung, P.S. Ayyaswamy // Int J Heat Mass Transf. - 1978. - 21. - PP. 1307

138. Ахмадеева, Л.Ф. Описание модели тепло- массообменного устройства вихревого типа в моделирующем пакете CHEMCAD 5.2 / Ахмадеева Л.Ф., Москалев Л.Н., Осипов Э.В., Поникаров И.И. // Вестник Казанского технологического университета. - 2012. - Т. 15. - № 11. - С. 158.

139. Купленов, Н.И. Методы расчета теплообменных контактных аппаратов / Н.И. Купленов // Холодильная техника: изд-во «пищевая промышленность», 1978. - 2. - С.33

140. Шляхин, П.Н. Паровые и газовые турбины. Учебник для техникумов / П.Н. Шляхин. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия, 1974. - 172 с.

141. Платэ, Н.А. Основы химии и технологии мономеров: Учеб. Пособие / Н.А. Платэ, Е.В.Сливинский. - М.: Наука: МАИК "Наука/Интерпериодика", 2002. - 696 с.

142. ГОСТ 1625-89 (СТ СЭВ 2337-80) Формалин технический. Технические условия. Использование и издательское оформление. - М.: ИПК Издательство стандартов, 1997. - 18 с.

143. Москалев, Л.Н. Применение контактного конденсатора вихревого типа при поглощении метанола из контактного газа / Л.Н. Москалев, С.И. Поникаров // Теоретические основы химической технологии. - 2016. - Т. 50. - № 2. - С. 200;

143

Moskalev, L.N. Application of a Contact Vortex Condenser To Absorb Methanol from a Contact Gas / L.N. Moskalev, S I. Ponikarov // Theoretical Foundations of Chemical Engineering. - 2016. -Vol. 50. - No. 2. -pp. 194.

144. Москалев, Л.Н. Исследование установки очистки абсорбционных газов от метанола и формальдегида при производстве технического формалина при условии наращивания мощности / Л.Н. Москалев, С И. Поникаров // Вестник технологического университета. - 2016. - т. 19. -№ 5. - С. 138

145. Москалев, Л.Н. Минимизация метанола и метандиола в абсорбционных газах при производстве технического формалина / Л.Н. Москалев, С И. Поникаров // Прорывные научные исследования как двигатель науки. - 2016. - С.29

146. Москалев, Л.Н. Очистка абсорбционных газов от метанола и формальдегида при производстве технического формалина / Москалев Л.Н., Поникаров С И. // Вестник технологического университета. - 2015. - Т. 18. - № 19. - С. 127.

147. Москалев, Л. Н. Применение контактного конденсатора вихревого типа при поглощении метанола и формальдегида из контактного газа / Л.Н. Москалев, С И. Поникаров // ИФЖ.-2016.-т. 89.-№5-С. 111.

Moskalev, L.N. Use of a Vortex-Type Contact Condenser in Absorption of Methanol and Formaldehyde from a Contact Gas / L.N. Moskalev, S I. Ponikarov // Journal of Engineering Physics and Thermophysics. - 2016. - Vol. 89. - Issue 5. - pp. 1179.

148. Москалев, Л.Н. Область применения контактного конденсатора вихревого типа / Л.Н. Москалев, С И. Поникаров, И И. Поникаров // Вестник Казанского технологического университета. -2014. -Т. 17. -№4. - С. 251.

149. Москалев, Л.Н. Моделирование процесса очистки газообразных выбросов в производстве технического формалина / Л.Н. Москалев, С И. Поникаров // Моделирование и оптимизация химико-технологических процессов и систем «РАШХИ-2016)). - 2016. - С. 105;

Moskalev L.N., Simulation process cleaning gaseous emissions in the production of technical formalin / Moskalev L.N., Ponikarov S I. // AMERICAN - RUSSIAN CHEMICAL ENGINEERING SCIENTIFIC SCHOOL «ARChESS-2016)). - 2016. - C. 152.

150. John, T. Adsorption and decomposition of formaldehyde on tungsten (100) and (111) crystal planes / T. John, Jr. Yates, E. Madey Theodore, J. Dresser Miles // Journal of Catalysis. - 1973. -30(2).-PP 260.

151. Renon, H. Local Compositions in Thermodynamic Excess Functions for Liquid Mixtures/ H. Renon, J. M. Prausnitz // А1СҺЕ J. 1968. - 14(1) - PP.135.

152. Reid, R.C. The Properties of Gases & Liquids / R.C.Reid, J.M. Prausnitz, B E. Poling. 4-e изд. - US: McGraw-Hill, 1987. - 753 c.

144

153. Lee, B.I. A generalized thermodynamic correlation based on three-parameter corresponding states / Lee В. I., Kesler M. G. // The American Institute of Chemical Engineers Journal. - 1975. - B.

3. -T. 21. -C. 510.

154. Рид, P. Свойства газов и жидкостей / Р. Рид, Дж. Праусниц, Т. Шервуд. — 3-е изд., перераб. и доп. - Л.: Химия, 1982. - 592 с.

155. ГН 2.2.5.686-98 Предельно допустимые концентрации (ПДК) вредных веществ в воздухе рабочей зоны. Гигиенические нормативы. - М.: Нефтяник, 2009. - 15 с.

156. ГН 1.1.725-98 Перечень веществ, продуктов, производственных процессов, бытовых и природных факторов, канцерогенных для человека. - М.: Москва, 1999. - 26 с.

145

Приложение)

146

П1

Эксперимент 1: отсутствие КВУ, водяной пар - вода, L/G=15

№ п/п т P Т L^ -103 G„W L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М, М2 М3 Т11 Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Ту

1 0 2,00 2,00 2,50 135,20 130,00 129,60 124,60 126,80 125,20 124,20 123,40 - 21,00 - - - - - - -

2 1 2,00 1,80 2,50 134,60 129,60 128,40 123,00 123,60 122,60 120,20 115,60 - - - - - - - -

3 5 1,84 0,77 2,50 133,20 126,60 126,60 105,00 102,40 77,80 67,80 60,40 60,40 12,58 0,84 13,41 0,00 0,00 30,64 0,90%

4 10 1,87 0,64 2,50 133,20 126,00 127,20 104,20 102,00 63,80 60,40 57,60 57,60 12,53 0,84 13,37 0,00 0,00 158,59 4,68%

5 15 1,88 0,70 2,50 133,00 126,40 127,20 104,40 101,80 63,40 61,20 57,80 57,80 12,58 0,83 13,41 0,00 0,00 135,60 4,01%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 2: отсутствие КВУ, водяной пар - вода, L/G=10

№ п/п т P Т L^ -103 G„-103 L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М^ М2 М3 Т1 Т11 Т12 Т2 Тэ Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,40 129,20 128,60 125,60 127,20 123,60 122,00 121,00 - 21,00 - - - - - - -

2 1 2,00 1,63 2,50 135,00 128,20 128,00 121,60 120,40 118,80 116,20 112,20 - - - - - - - -

3 5 1,83 0,67 2,50 134,00 126,00 127,60 103,60 104,20 87,80 83,20 76,60 76,60 12,11 1,21 13,32 0,00 0,00 64,75 1,48%

4 10 1,77 0,58 2,50 133,80 126,40 127,00 102,20 102,80 83,60 79,80 76,00 76,00 12,16 1,22 13,38 0,00 0,00 97,98 2,23%

5 15 1,83 0,56 2,50 134,00 127,40 127,80 102,00 102,40 83,40 79,80 76,20 76,20 12,06 1,21 13,26 0,00 0,00 120,05 2,76%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 3: отсутствие КВУ, водяной пар - вода, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„W L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М[ М2 М3 Т1 Т11 Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,00 130,00 129,20 125,20 126,80 123,20 122,60 121,20 - 25,00 - - - - - - -

2 1 1,96 1,71 2,50 135,00 129,60 129,80 122,60 122,60 120,40 118,00 112,40 - - - - - - - -

3 5 1,91 0,84 2,50 134,40 128,60 130,00 102,60 102,20 94,40 86,60 79,40 79,40 12,03 1,20 13,23 0,00 0,00 32,20 0,71%

4 10 1,92 0,62 2,50 134,40 129,00 129,80 101,20 100,80 84,60 82,60 79,20 79,20 12,07 1,21 13,28 0,00 0,00 27,77 0,61%

5 15 1,84 0,57 2,50 133,80 129,40 129,80 100,40 99,80 84,40 82,20 79,20 79,20 12,09 1,21 13,30 0,00 0,00 7,92 0,18%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

147

Эксперимент 4: отсутствие КВУ, водяной пар - вода, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G^-103 Lx-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Т11 Т12 Т2 Тэ Т4 Т5 Т6 Ту

1 0 2,00 2,00 2,50 135,60 132,40 132,00 125,60 126,20 123,40 121,80 121,20 - 30,00 - - - - - - -

2 1 1,98 1,62 2,50 135,40 132,40 132,20 122,00 122,20 120,40 117,40 111,40 - - - - - - - -

3 5 1,94 0,64 2,50 135,00 132,80 133,00 101,60 98,00 87,20 84,20 82,80 82,80 11,94 1,19 13,13 0,00 0,00 73,93 1,52%

4 10 1,93 0,61 2,50 135,00 132,40 133,40 99,60 96,20 84,40 83,60 82,60 82,60 12,01 1,20 13,21 0,00 0,00 99,28 2,07%

5 15 1,90 0,57 2,50 134,60 132,40 133,00 99,80 96,00 84,20 83,40 82,20 82,20 12,02 1,20 13,22 0,00 0,00 14,70 0,31%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 5: отсутствие КВУ, водяной пар - вода, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„W L^-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Т11 Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 136,40 133,20 132,80 123,40 124,60 124,80 123,20 121,60 - 40,00 - - - - - - -

2 1 2,00 1,80 2,50 136,60 133,40 133,20 119,40 120,40 119,60 118,40 114,00 - - - - - - - -

3 5 1,96 0,74 2,50 136,00 133,80 133,80 107,60 95,80 91,40 90,60 89,40 89,40 11,66 1,16 12,71 0,111 0,00 53,29 1,04%

4 10 1,97 0,54 2,50 136,00 134,40 134,40 101,00 89,40 83,60 83,60 83,40 83,40 11,66 1,16 12,52 0,314 0,00 11,24 0,22%

5 15 1,90 0,56 2,50 136,00 134,60 134,40 100,20 89,80 84,00 83,60 83,60 83,60 11,66 1,16 12,63 0,197 0,00 82,69 1,61%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 6: отсутствие КВУ, водяной пар - вода, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„W L^-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Ти Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т?

1 0 2,00 2,00 2,50 135,20 132,00 132,60 123,80 125,20 125,00 123,40 122,00 - 50,00 - - - - - - -

2 1 1,97 1,65 2,50 135,60 132,60 133,20 118,80 119,40 119,00 115,60 112,00 - - - - - - - -

3 5 1,96 0,84 2,50 135,40 133,60 133,20 109,60 99,40 95,00 94,60 94,00 94,00 11,62 1,16 12,59 0,192 0,00 130,03 2,31%

4 10 1,93 0,56 2,50 135,40 133,60 133,40 106,20 87,40 84,40 84,40 84,00 84,00 11,62 1,15 12,35 0,429 0,00 130,84 2,33%

5 15 1,96 0,58 2,50 135,60 133,60 133,40 106,40 87,80 85,00 84,80 84,80 84,80 11,62 1,16 12,42 0,359 0,00 112,93 2,01%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

148

Эксперимент 7: отсутствие КВУ, водяной пар - вода, L/G=20

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Т11 Т12 Т2 Тэ Т4 Т5 Т6 Ту

1 0 2,00 2,00 2,50 135,40 128,00 127,60 127,20 127,20 125,60 124,80 124,00 - 21,00 - - - - - - -

2 1 1,92 1,72 2,50 135,20 128,40 128,60 121,60 122,60 120,80 119,40 114,80 - - - - - - - -

3 5 1,82 0,64 2,50 134,20 127,60 127,80 104,60 102,80 64,80 53,40 49,00 49,00 12,52 0,626 13,15 0,00 0,00 114,74 4,08%

4 10 1,78 0,68 2,50 133,60 127,20 127,00 104,40 102,40 58,20 51,80 47,80 47,80 12,68 0,634 13,31 0,00 0,00 95,69 3,36%

5 15 1,85 0,60 2,50 133,80 126,80 127,20 104,40 102,60 58,40 51,80 47,80 47,80 12,87 0,643 13,52 0,00 0,00 103,60 3,59%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 8: отсутствие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=15

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L^-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т, Т11 Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 1,99 2,50 108,40 104,80 104,40 103,20 102,40 102,00 101,00 100,80 - 21,00 - - - - - - -

2 1 1,98 0,81 2,50 108,40 106,00 105,20 99,80 98,80 96,40 95,00 94,80 - - - - - - - -

3 5 1,92 0,57 2,50 108,20 106,40 105,40 83,20 80,20 70,80 63,20 44,20 44,20 12,27 0,819 13,09 0,000 0,00 11,78 0,015%

4 10 1,90 0,46 2,50 108,40 106,40 105,60 80,20 77,80 67,00 56,80 42,60 43,40 12,35 0,824 13,17 0,000 0,00 10,51 0,013%

5 15 1,92 0,46 2,50 108,40 106,60 106,00 79,80 77,60 66,40 56,40 43,20 43,80 12,40 0,831 13,23 0,000 0,00 10,71 0,014%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 9: отсутствие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=1 [0

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L^-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т11 Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т?

1 0 2,00 2,00 2,50 108,20 103,80 103,80 101,60 101,20 99,60 98,40 97,60 - 21,00 - - - - - - -

2 1 1,94 0,91 2,50 108,20 104,00 103,80 90,00 110,00 102,00 102,00 85,00 - - - - - - - -

3 5 1,96 0,62 2,50 108,00 104,40 104,40 92,00 85,60 87,80 70,80 51,20 51,20 13,03 1,303 14,29 0,0342 0,00 21,65 0,025%

4 10 1,98 0,49 2,50 107,80 105,40 105,20 89,80 84,40 83,20 70,80 50,60 50,60 13,18 1,318 14,47 0,0330 0,00 15,06 0,017%

5 15 2,00 0,50 2,50 108,20 105,60 105,60 89,40 84,20 81,00 69,00 49,40 49,40 13,18 1,318 14,47 0,0345 0,00 15,40 0,018%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

149

Эксперимент 10: отсутствие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=10

№ п/п т P Т t^ -103 G„-103 L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т, Т11 Т12 Т2 Тэ Т4 Т5 Т6 Ту

1 0 2,00 2,00 2,50 107,20 104,40 105,00 103,00 102,80 100,80 100,20 99,20 - 25,00 - - - - - - -

2 1 1,96 1,82 2,50 107,20 104,80 106,20 103,00 102,60 101,40 101,00 93,80 - - - - - - - -

3 5 1,93 0,73 2,50 106,20 104,20 105,40 97,20 93,80 75,60 58,20 54,80 54,80 12,90 1,290 13,99 0,204 0,00 58,02 0,069%

4 10 1,94 0,66 2,50 108,20 105,20 106,20 93,00 85,80 71,50 56,80 52,20 52,20 12,87 1,287 13,96 0,197 0,00 34,36 0,041%

5 15 1,96 0,63 2,50 108,20 105,80 106,40 93,20 86,00 71,30 56,50 52,00 52,00 12,97 1,297 14,06 0,201 0,00 34,29 0,041%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 11: отсутствие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 109,40 105,20 104,60 103,60 102,00 100,80 98,60 91,00 - 30,00 - - - - - - -

2 1 1,97 1,15 2,50 109,40 105,20 104,60 97,00 96,40 95,20 92,40 85,00 - - - - - - - -

3 5 1,94 0,69 2,50 108,60 105,80 105,80 91,60 90,40 75,90 63,40 55,20 55,20 12,84 1,283 13,78 0,334 0,00 43,14 0,052%

4 10 1,96 0,66 2,50 109,40 106,60 106,40 86,00 84,00 71,60 61,20 52,60 52,60 12,85 1,285 13,80 0,335 0,00 29,53 0,035%

5 15 1,98 0,66 2,50 109,60 106,40 106,80 86,20 84,00 71,90 61,80 53,00 53,00 12,76 1,275 13,69 0,340 0,00 29,19 0,035%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 12: отсутствие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„W L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т?

1 0 2,00 2,00 2,50 112,40 109,60 110,00 106,60 105,80 103,40 102,40 100,00 - 40,00 - - - - - - -

2 1 1,97 1,00 2,50 112,40 109,60 110,00 97,40 95,80 89,40 87,00 85,20 - - - - - - - -

3 5 2,00 0,74 2,50 112,00 109,60 110,00 97,40 89,00 69,60 64,50 59,00 59,00 12,73 1,273 13,21 0,797 0,00 78,38 0,096%

4 10 2,00 0,69 2,50 112,00 110,00 110,80 94,40 84,60 69,20 62,10 54,60 54,60 12,76 1,276 13,24 0,798 0,00 18,94 0,023%

5 15 2,00 0,68 2,50 112,40 110,20 111,00 94,40 84,40 68,80 62,20 54,40 54,40 12,70 1,270 13,17 0,801 0,00 17,47 0,022%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

150

Эксперимент 13: отсутствие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т?

1 0 2,00 2,00 2,50 112,60 110,00 110,00 107,60 108,00 104,80 103,00 100,00 - 50,00 - - - - - - -

2 1 1,97 1,09 2,50 112,60 110,00 110,00 101,60 100,20 98,60 97,80 95,60 - - - - - - - -

3 5 1,98 0,92 2,50 112,40 110,00 110,60 94,60 90,80 76,60 66,80 58,60 58,60 12,59 1,259 12,67 1,172 0,00 186,75 0,230%

4 10 1,95 0,81 2,50 112,00 109,80 110,40 91,00 86,40 72,90 64,20 57,00 57,00 12,74 1,274 12,84 1,170 0,00 112,50 0,137%

5 15 1,96 0,80 2,50 111,80 109,80 110,20 91,20 86,20 72,70 64,40 57,20 57,20 12,74 1,274 12,84 1,172 0,00 121,38 0,148%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 14: отсутствие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=20

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 1,99 2,50 106,60 103,00 102,60 102,00 101,20 100,80 99,80 99,60 - 21,00 - - - - - - -

2 1 2,00 0,72 2,50 106,60 104,20 103,20 97,60 97,00 94,60 93,20 93,00 - - - - - - - -

3 5 1,88 0,48 2,50 106,40 104,60 103,80 81,20 78,20 68,80 61,20 41,20 42,20 12,36 0,617 12,98 0,00 0,00 48,76 0,063%

4 10 1,86 0,39 2,50 106,60 104,60 104,00 78,00 75,80 65,20 54,20 39,60 41,00 12,37 0,610 12,98 0,000 0,00 16,24 0,021%

5 15 1,93 0,39 2,50 106,60 104,80 105,00 77,80 75,60 64,40 54,00 40,20 41,20 12,47 0,629 13,10 0,00 0,00 9,46 0,012%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 15: наличие КВУ, водяной пар - вода, L/G= 5

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^ -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,20 129,00 128,40 126,00 126,80 125,40 124,80 123,80 - 21,00 - - - - - - -

2 1 1,94 1,74 2,50 134,60 128,80 128,60 123,20 122,60 119,20 118,20 114,20 - - - - - - - -

3 5 1,92 0,80 2,50 133,40 128,40 128,00 116,40 111,20 72,20 64,60 58,60 58,60 12,71 0,84 13,56 0,00 0,00 80,40 2,34%

4 10 1,96 0,52 2,50 134,00 128,40 127,60 114,80 109,00 66,20 60,00 56,00 56,00 12,57 0,84 13,40 0,00 0,00 187,68 3,56%

5 15 1,94 0,58 2,50 133,40 128,80 128,60 115,80 109,80 65,60 60,00 55,80 55,80 12,72 0,85 13,56 0,00 0,00 173,40 3,12%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

151

Эксперимент 16: наличие КВУ, водяной пар - вода, L/G= 0

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,40 127,60 127,40 126,00 125,00 124,20 122,80 122,20 - 21,00 - - - - - - -

2 1 1,98 1,66 2,50 135,40 127,40 128,40 125,40 124,40 123,20 116,80 110,20 - - - - - - - -

3 5 1,98 0,79 2,50 134,60 127,00 128,40 104,60 107,40 89,00 84,20 73,80 73,80 12,08 1,21 13,28 0,00 0,00 126,23 2,90%

4 10 1,91 0,68 2,50 134,40 126,60 127,80 104,80 106,60 73,80 73,20 72,00 72,00 12,07 1,21 13,27 0,00 0,00 155,42 3,57%

5 15 1,94 0,67 2,50 134,20 127,80 127,40 104,80 107,40 73,40 73,00 72,20 72,20 12,09 1,21 13,30 0,00 0,00 243,66 3,59%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 17: наличие КВУ, водяной пар - вода, L/G= 0

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 Gn. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,00 129,40 128,80 124,60 126,20 123,20 121,40 121,00 - 25,00 - - - - - - -

2 1 1,98 1,55 2,50 135,00 129,20 128,80 123,00 122,20 121,20 120,40 108,80 - - - - - - - -

3 5 1,94 0,81 2,50 134,80 128,40 129,00 104,60 107,40 89,00 84,20 78,40 79,00 12,12 1,21 13,33 0,00 0,00 146,79 2,59%

4 10 1,92 0,73 2,50 134,40 129,00 129,20 104,00 106,60 73,60 68,40 77,60 78,40 12,13 1,21 13,34 0,00 0,00 188,81 3,34%

5 15 1,94 0,71 2,50 134,40 128,40 129,00 104,60 107,40 70,80 68,00 77,80 78,60 12,06 1,21 13,27 0,00 0,00 243,80 4,39%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 18: наличие КВУ, водяной пар - вода, L/G= 0

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 Он. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,20 130,80 131,20 124,00 126,00 123,40 122,00 121,20 - 30,00 - - - - - - -

2 1 1,94 1,66 2,50 134,60 132,20 131,80 121,40 122,60 121,20 118,60 110,00 - - - - - - - -

3 5 2,00 0,86 2,50 135,40 132,40 132,20 104,80 107,40 95,20 87,20 81,80 81,80 12,00 1,20 13,20 0,00 0,00 242,21 5,08%

4 10 1,95 0,72 2,50 135,40 132,60 132,80 102,20 106,60 89,20 84,80 81,40 81,40 11,97 1,19 13,16 0,00 0,00 202,81 4,27%

5 15 1,98 0,69 2,50 135,60 133,20 133,20 102,20 107,40 88,60 85,00 81,20 81,20 12,08 1,20 13,28 0,00 0,00 218,46 4,61%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

152

Эксперимент 19: наличие КВУ, водяной пар - вода, L/G=1 0

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Ти Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,20 131,80 131,60 123,80 124,00 124,40 121,80 120,60 - 40,00 - - - - - - -

2 1 1,98 1,69 2,50 135,20 132,20 132,20 119,40 122,20 121,60 118,00 111,00 - - - - - - - -

3 5 2,00 0,93 2,50 135,40 132,40 133,00 109,20 107,40 95,40 92,40 89,60 89,60 11,66 1,16 12,81 0,0124 0,00 213,28 4,15%

4 10 1,99 0,82 2,50 135,80 132,60 133,20 106,20 106,60 91,80 88,00 83,80 83,80 11,66 1,16 12,78 0,0496 0,00 205,26 4,93%

5 15 1,98 0,76 2,50 135,40 133,40 133,20 106,40 106,40 91,60 87,60 83,60 83,60 11,66 1,16 12,77 0,0551 0,00 290,88 4,54%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 20: наличие КВУ, водяной пар - вода, L/G=1 0

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 Он. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Ти Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 135,60 131,60 132,00 123,80 124,20 124,20 122,60 121,40 - 50,00 - - - - - - -

2 1 1,98 1,71 2,50 135,60 131,80 132,40 118,80 120,80 120,60 115,60 108,80 - - - - - - - -

3 5 1,91 0,99 2,50 134,80 132,80 132,80 110,20 106,00 96,00 90,20 87,20 87,20 11,62 1,16 12,70 0,0818 0,00 198,31 3,47%

4 10 1,91 0,83 2,50 134,80 133,00 133,20 106,80 103,40 93,40 87,80 83,20 83,20 11,63 1,16 12,61 0,1848 0,00 201,33 3,80%

5 15 1,96 0,85 2,50 135,20 133,20 133,40 107,00 103,20 93,60 87,60 83,00 83,00 11,62 1,16 12,58 0,2401 0,00 199,50 3,76%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 21: наличие КВУ, водяной пар - вода, L/G=20

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 Gn. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Ти Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 1,98 2,50 135,40 128,00 128,80 125,60 127,60 125,20 124,60 123,00 - 21,00 - - - - - - -

2 1 2,00 1,46 2,50 135,40 129,00 129,40 121,40 123,40 119,60 115,20 111,60 - - - - - - - -

3 5 1,85 0,82 2,50 134,60 129,20 129,20 114,20 112,80 88,40 59,20 49,40 49,40 12,48 0,624 13,11 0,00 0,00 89,32 3,19%

4 10 1,88 0,76 2,50 133,60 129,20 128,60 108,60 108,40 85,40 58,20 47,20 47,20 12,52 0,626 13,15 0,00 0,00 132,00 4,70%

5 15 1,90 0,73 2,50 134,40 130,40 130,60 109,40 108,80 85,20 57,80 47,40 47,40 12,58 0,629 13,21 0,00 0,00 100,08 3,54%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

153

Эксперимент 22: наличие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=15

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„-103 L.-103 G^. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 105,80 103,20 102,80 101,60 101,60 100,80 100,20 100,40 - 21,00 - - - - - - -

2 1 1,92 0,75 2,50 105,80 103,00 102,80 98,00 96,00 93,80 92,20 91,00 - - - - - - - -

3 5 1,98 0,41 2,50 106,00 103,60 103,20 84,40 83,40 72,00 65,00 43,40 43,40 11,720 0,778 12,497 0,000 0,00 14,99 0,020%

4 10 1,95 0,35 2,50 105,80 104,20 103,60 79,40 80,80 72,20 47,20 41,60 41,60 11,976 0,786 12,763 0,000 0,00 17,72 0,023%

5 15 1,95 0,36 2,50 105,60 104,00 103,40 79,00 80,60 72,40 47,00 42,00 42,00 12,008 0,802 12,810 0,000 0,00 17,77 0,023%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 23: наличие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„T03 L.-103 Он. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 108,20 104,40 104,40 103,00 102,20 101,00 99,40 98,60 - 21,00 - - - - - - -

2 1 1,98 1,01 2,50 108,20 104,20 104,60 101,80 103,20 101,00 101,40 99,20 - - - - - - - -

3 5 2,00 0,56 2,50 108,80 105,20 105,40 99,40 98,00 74,60 72,20 70,60 48,60 13,09 1,309 14,40 0,00 0,00 17,51 0,021%

4 10 1,94 0,40 2,50 108,20 105,80 105,40 93,00 95,00 72,60 70,00 68,00 47,80 13,12 1,312 14,43 0,00 0,00 11,14 0,013%

5 15 1,94 0,40 2,50 108,20 106,00 106,00 92,40 95,80 73,00 70,20 68,20 48,00 13,75 1,375 15,13 0,00 0,00 10,89 0,012%

Расстояние от оси штуцера ввода пара основного аппарата до оси термометра, мм 45 178 250 320 370

Эксперимент 24: наличие КВУ, пары этилового спирта - этанол, L/G=10

№ п/п т P Т t^ L^ -103 G„T03 L.-103 Gn. -103 G пот Q пот 8

М1 М2 М3 Т1 Тц Т12 Т2 Т3 Т4 Т5 Т6 Т7

1 0 2,00 2,00 2,50 112,80 110,40 109,60 108,00 107,60 103,00 100,40 99,40 - 25,00 - - - - - - -

2 1 2,00 1,11 2,50 113,00 110,40 109,60 105,60 104,80 101,40 99,80 92,20 - - - - - - - -

3 5 2,00 0,56 2,50 113,00 110,40 109,80 96,60 88,20 73,80 59,40 52,00 52,00 12,90 1,290 14,19 0,00 0,00 143,24 0,170%