Технологическое обеспечение параметров качества поверхности с учетом их рассеяния и снижение трудоемкости плоского шлифования титановых деталей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.08, кандидат наук Май Динь Ши

• Май Динь Ши
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Май Динь Ши

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР, ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Титановые сплавы и область их применения

1.2 Показатели качества деталей машин и их влияние на эксплуатационные свойства

1.3 Обработка деталей машин из титановых сплавов шлифованием

1.4 Совершенствование методики проектирования операций плоского шлифования по результатам моделирования и оптимизации процесса

1.4.1 Основные подходы к моделированию процесса шлифования

1.4.2 Методы оптимизации процесса шлифования

1.5 Основные выводы, постановка цели и задач исследования

ГЛАВА 2 МЕТОДИКА ПОЛУЧЕНИЯ НАБЛЮДЕНИЙ И ИХ ИНТЕРПРЕТАЦИЯ

2.1 Методика проведения натурного эксперимента

2.2 Методы исследования качества шлифуемых деталей

2.2.1 Методы измерения шероховатости поверхности

2.2.2 Методы определения отклонений от плоскостности

2.2.3 Методы определения микротвердости поверхностности

2.2.4 Методика определения относительной опорной части поверхности

2.2.5 Методика исследования фазовых превращений при шлифовании

2.3 Методика статистического анализа экспериментальных данных

2.3.1 Параметрический метод интерпретации наблюдений

2.3.2 Непараметрический метод интерпретации наблюдений

2.3.3 Поправочные коэффициенты к базовым моделям МДА

2.4 Поиск регрессионных моделей многомерного дисперсионного анализа

(МДА) в среде Design Expert

2.4.1 Методика планирования эксперимента

2.4.2 Методика поиска регрессионных моделей МДА в среде Design Expert

2.5 Методика моделирования шлифования на основе искусственных нейронных сетей в среде Statistica

2.5.1 Методика реализации ИНС для задачи классификации исследуемых кругов

2.5.2 Методика реализации ИНС для поиска регрессии

2.6 Методика оптимизации процесса шлифования на основе моделей МДА 61 Выводы по второй главе

ГЛАВА 3 ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ ПОВЫШЕНИЕ КАЧЕСТВА ШЛИФОВАННОЙ ПОВЕРХНОСТИ ТИТАНОВЫХ ДЕТАЛЕЙ И ЕГО МОДЕЛИРОВАНИЕ С ПРИМЕНЕНИЕМ РАЗЛИЧНЫХ ПОДХОДОВ

3.1 Исследование влияния составляющих характеристик кругов на качество шлифованной поверхности деталей из сплава ВТ22

3.1.1 Влияние материалов абразивных зерен на качество поверхности при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

3.1.2 Влияние зернистости ВПК на качество поверхности при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

3.1.3 Влияние твердости ВПК на качество поверхности при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

3.1.4 Влияние размеров порообразователя в ВПК на качество поверхности при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

3.1.5 Влияние структуры абразивных кругов на качество поверхности при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

3.1.6 Влияние прочности абразивных зерен ВПК на качество поверхности при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

3.2 Окончательный выбор оптимального абразивного круга для плоского шлифования титановых деталей из сплава ВТ22

3.2.1 Статистический этап интерпретации экспериментальных данных

3.2.2 Выбор оптимальных абразивных кругов при плоском шлифовании титанового сплава ВТ22 с использованием ИНС

3.3 Технологические возможности повышения качества шлифуемой поверхности деталей из титановых сплавов

3.3.1 Изучение методов задания поперечной подачи и врезания круга в деталь при плоском шлифовании

3.3.2 Исследование влияния выхаживающих ходов на качество поверхности при плоском шлифовании деталей из титанового сплава ВТ22

3.3.3 Исследование шлифуемости титановых сплавов ВТ20 и ВТ22

3.4 Изучение фазового состава титанового сплава ВТ22 при плоском шлифовании

3.5 Поиск нейросетевых моделей для прогнозирования параметров качества поверхности при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

3.6 Поиск регрессионных моделей МДА для параметров качества поверхности

и их рассеяния при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22

Выводы по третьей главе

ГЛАВА 4 ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ТОПОГРАФИИ ПОВЕРХНОСТИ И ОПТИМИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА ПЛОСКОГО ШЛИФОВАНИЯ ДЕТАЛЕЙ РАЗЛИЧНОЙ ПОДАТЛИВОСТИ НА ОСНОВЕ МОДЕЛЕЙ МДА

4.1 Прогнозирование параметров качества поверхности при плоском шлифовании абсолютно жестких деталей из ВТ22 с учетом их рассеяния

4.1.1 Прогнозирование параметров шероховатости для абсолютно жестких деталей с учетом их рассеяния

4.1.2 Прогнозирование параметров точности формы абсолютно жестких деталей и их рассеяния

4.1.3 Прогнозирование микротвердости поверхности абсолютно жестких деталей и ее рассеяния

4.1.4 Прогнозирование относительной опорной части 1]м поверхности абсолютно жестких деталей и ее рассеяния

4.2 Прогнозирование параметров качества поверхности при плоском шлифовании нежестких деталей из сплава ВТ22

4.2.1 Прогнозирование параметров шероховатости шлифованной поверхности и их рассеяния

4.2.2 Прогнозирование параметров точности формы шлифуемых деталей и их рассеяния

4.2.3 Прогнозирование микротвердости и ее рассеяния при плоском шлифовании деталей переменной жесткости

4.2.4 Прогнозирование относительной опорной части поверхности и ее

рассеяния

4.3 Совершенствование процесса плоского шлифования титановых деталей на основе его многокритериальной оптимизации

4.3.1 Оптимизация трудоемкости плоского шлифования при обеспечении совокупности требуемых параметров качества деталей

4.3.2 Оптимизация опорной площади поверхности при плоском шлифовании

титановых деталей

Выводы по четвертой главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Приложение А Матрица плана эксперимента при моделировании параметров

качества шлифуемых деталей

Приложение Б (рекомендуемое) Поправочные коэффициенты к базовым моделям МДА при плоском шлифовании деталей из титанового сплава ВТ22 кругом СВ№0

В107 100 ОУ К27 КФ40 (I = 2)

Приложение В (рекомендуемое) Полученные регрессионные модели МДА при плоском шлифовании деталей из титанового сплава ВТ22 кругом СВ№0 В107

ОУ К27 КФ40

Приложение Г (рекомендуемое) Технологические рекомендации по плоскому

шлифованию заготовок из титановых сплавов

Приложение Д (справочное) Список сокращений и условных обозначений

Акт о внедрении в учебный процесс результатов диссертационной работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Технологическое обеспечение параметров качества поверхности с учетом их рассеяния и снижение трудоемкости плоского шлифования титановых деталей»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. Титановые сплавы широко применяются в различных отраслях машиностроительного производства для ответственных изделий: авиационной и космической техники, газоперекачивающей аппаратуры, химического оборудования и судостроения. Это объясняется их высокой удельной прочностью, коррозионной стойкостью и жаропрочностью. Однако существует большая проблема, связанная с их механической обработкой, в частности шлифованием. Так, они имеют низкую теплопроводность, высокую диффузионную активность и малый модуль упругости, особенно, при повышенных температурах. Указанные неблагоприятные свойства приводят не только к сокращению срока службы абразивного инструмента, но также сопровождаются снижением точности и качества обработанных изделий из титана. Наряду с этим в механизмах и узлах современных машин используется большая номенклатура нежестких деталей с тонкими стенками. Их механическая обработка по сравнению с деталями абсолютной жесткости имеет свои особенности, которые не в полной мере учитываются при проектировании шлифовальных операций.

В результате разработки методов более точной ковки и литья шлифование становится приоритетным процессом обработки заготовок до окончательных размеров без предварительного точения или фрезерования. К эффективным мерам улучшения обрабатываемости титановых сплавов шлифованием следует отнести использование высокопористых кругов из карбидов кремния черного, зеленого и кубического нитрида бора. Однако до сих пор отсутствуют рекомендации по выбору характеристик этих абразивных инструментов для обеспечения большой совокупности параметров качества деталей с учетом их рассеяния, что невозможно предсказать без привлечения методов искусственного интеллекта, например, искусственных нейронных сетей (ИНС). В последние годы ИНС становятся наиболее эффективным инструментом в задачах классификации при большом количестве входных и выходных источников информации. Сказанное позволяет повысить эффективность плоского шлифования деталей из титановых сплавов. В задачах многокритериальной оптимизации шлифования привлечен метод поиска экстремума с

использованием моделей многомерного дисперсионного анализа, которые позволяют предсказать параметры качества деталей в зависимости от режимов шлифования.

Цель работы. Повышение эффективности операций плоского шлифования за счет разработки комплекса технических решений, обоснованных анализом взаимодействия абразивных кругов различной пористости из карбида кремния и кубического нитрида бора с поверхностями заготовок из титановых сплавов.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Разработка нового метода количественного определения опорной площади поверхности при отделочных и финишных обработках.

2. Изучение влияния характеристик абразивных кругов на качество шлифованных деталей из титановых сплавов с учетом рассеяния его показателей и выбор наилучшего инструмента с использованием моделей искусственных нейронных сетей.

3. Изучение фазовых превращений в поверхностном слое при плоском шлифовании деталей из сплава ВТ22.

4. Поиск регрессий многомерного дисперсионного анализа для прогнозирования качества шлифованной поверхности и управления процессом шлифования.

5. Выявление роли операционного припуска, величины и направления варьирования податливости деталей на процесс плоского шлифования титановых заготовок.

6. Использование разработанных регрессий для многокритериальной оптимизации процесса плоского шлифования по критериям снижения трудоемкости и повышения опорной площади поверхности деталей.

7. Разработка технологических рекомендаций плоского шлифования деталей из титановых сплавов.

Объект исследования. Операция плоского шлифования поверхностей заготовок из титановых сплавов абразивными кругами различной пористости из карбидов кремния черного, зеленого и кубического нитрида бора.

Предмет исследования. Закономерности формирования показателей качества поверхности при обработке заготовок из титановых сплавов на операциях высокопроизводительного плоского шлифования.

Методы исследования. Теоретические основы исследования базируются на научных основах технологии машиностроения и шлифования металлов, теории математической статистики, моделирования, активного эксперимента, оптимизации технологических процессов и искусственных нейронных сетей. Экспериментальные данные получены с помощью измерительных приборов: программного комплекса на базе профилографа-профилометра модели 252 завода «Калибр», рентгеновского дифрактометра Shimadzu ХЯ0-7000, микрокатора 2-ИПМ, микротвердомера ПМТ-3 и др.

Научная новизна работы:

1. Разработана методика количественной оценки относительной опорной части плоской поверхности с привлечением цифровых технологий.

2. Установлено влияние характеристик абразивного инструмента и режимов резания на показатели качества поверхности при плоском шлифовании заготовок из титановых сплавов за счет применения статистических методов моделирования и теории искусственных нейронных сетей. Теоретически обосновано и экспериментально доказано в главах 3 и 4.

3. На основе исследования механизма удаления материала с поверхностей заготовок установлены взаимосвязи операционных припусков с режимами резания. Доказано, что припуск является существенным фактором, определяющим эффективность обработки при плоском шлифовании заготовок из титановых сплавов. Теоретически обосновано в главе 3 и экспериментально доказано в главе 4.

4. Предложена методика расчета оптимальных по быстродействию режимов плоского шлифования, позволяющая обеспечивать заданное качество обработки поверхностей деталей из титановых сплавов при снижении трудоемкости и рассеяния выходных показателей процесса на основе использования статистических моделей и его оптимизации методом симплекс-планирования.

Практическая значимость работы. Работа является научной основой для проектирования операций плоского шлифования деталей различной жесткости, изготовленных из титановых сплавов. Полученные результаты могут быть внедрены в производство для изготовления деталей из титановых сплавов с различными служебными свойствами. При этом результаты многокритериальной оптимизации по критерию снижения трудоемкости с учетом рассеяния показателей качества шлифуемых поверхностей, в первую очередь, необходимо использовать в автоматизированном производстве, включая шлифование на станках с ЧПУ.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Методика цифрового топографирования для количественной оценки относительной опорной части плоской поверхности деталей.

2. Результаты исследования влияния характеристик абразивных кругов на качество титановых деталей и результаты классификации абразивных кругов с привлечением нейронных сетей.

3. Технологические приемы повышения качества шлифованной поверхности деталей из титановых сплавов, полученные с привлечением нейронных сетей.

4. Результаты исследования влияния процесса плоского шлифования на фазовые превращения в титановом сплаве ВТ22.

5. Модели параметров качества деталей на основе искусственных нейронных сетей и многомерного дисперсионного анализа. Результаты оптимизации процесса плоского шлифования с учетом служебного назначения деталей.

6. Технологические рекомендации плоского шлифования деталей из титановых сплавов.

Степень достоверности и апробация результатов. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на Х1Х-ой Международной научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении» (г. Пенза, 2015), У-ой Всероссийской научно-технической конференции с международным участием «Жизненный цикл конструкционных материалов (от получения до утилизации)» (г. Иркутск, 2015), У1-ой и 1Х-ой Всероссийских научно-практических конференциях «Авиамашиностроение и транспорт Сибири» (г. Иркутск, 2016, 2017),

VI-ой Международной заочной научно-практической конференции «Автоматизированное проектирование в машиностроении» (г. Новокузнецк, 2016).

Внедрение результатов работы. Полученные результаты работы апробированы и используются в учебном процессе для студентов машиностроительных специальностей Института авиамашиностроения и транспорта, ИРНИТУ.

Публикации. По материалам диссертационной работы опубликовано 12 работ, в том числе 5 статей в научных изданиях, рекомендованных перечнем ВАК РФ для публикации результатов кандидатских и докторских диссертаций; 2 публикации в международных изданиях, входящих в перечень Scopus и WoS.

Структура и объем работы. В диссертацию входят введение, четыре главы, общие выводы, библиографический список, включающий 195 наименований, 4 приложения. Основная часть работы изложена на 166 страницах машинописного текста, содержит 49 рисунков, 52 таблицы. Общий объем работы - 193 страницы.

ГЛАВА 1 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР, ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И

ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Титановые сплавы и область их применения

В 1791 году титан был открыт британским минералогом и химиком Уильямом Грегором. Четыре года спустя его оксид был получен немецким химиком Мартином Клапротом. Однако производство титана в промышленности началось лишь после второй мировой войны [138]. Как и ряд металлов: Ca, Fe, Co и др., титан может существовать в разных модификациях: а и в [40]. Каждая модификация стабильна только в определенном температурном диапазоне. Низкотемпературная а-модификация имеет гексагональную плотноупакованную кристаллическую решетку (ГПУ) (рисунок 1.1.1,а). При температуре, превышающей 882,5оС до температуры плавления 1668оС, а- титан превращается в в-модификацию, которая характеризуется объемно-центрированной кубической кристаллической решеткой (ОЦК) (рисунок 1,б).

а) б)

Рисунок 1.1.1 - Кристаллическая структура модификаций титана:

а - «-титан; б - в-титан

Для получения заданных механических свойств титан легируют: алюминием, ванадием, марганцем, молибденом, хромом, железом и др. Свойства титановых сплавов, в первую очередь, определяются расположением, объемной долей и индивидуальными свойствами двух фаз: а и в. При сравнении ОЦК с ГПУ последняя оказалась более плотной и имеет анизотропную кристаллическую структуру, по-

этому а-титановые сплавы характеризуются следующими свойствами: пониженной пластичностью, анизотропными механическими и физическими свойствами,

низкой скоростью диффузии и более высоким сопротивлением к ползучести. Таблица 1.1.1 - Свойства а-, (а+в)- и в-титановых сплавов[138]

Свойство а-сплавы (а+в)-сплавы ¡-сплавы

Плотность + + -

Прочность - + ++

Пластичность -/+ + +/-

Вязкость разрушения + -/+ -

Сопротивление ползучести + +/- +/-

Коррозионная стойкость ++ + -

Окислительная стойкость ++ +/- -

Свариваемость + +/- -

Примечание. «-» - умеренная; «+» - высокая; «++» - очень высокая; «/» - свой-

ство сплавов до и после термической обработки

Существуют разные методы классификации титановых сплавов, но обычно в зависимости от строения они подразделяют на 4 группы: а-, псевдо-а-, (а+в)- и ¡-сплавы [15; 66; 79; 142]. Их основные свойства представлены в таблице 1.1.1.

а-сплавы. К ним относятся марки ВТ1-00, ВТ1-0, ВТ5-1 и др. Они содержат а-стабилизаторы (А1, Ga, La, Ce, O, C, Ы), повышающие температуру полиморфного превращения титана. Эти сплавы в отожженном состоянии обладают превосходными свойствами при растяжении и устойчивостью к ползучести при комнатной температуре и при повышенной температуре до 300°С, поэтому они используются главным образом для повышения коррозионной стойкости и криогенной устойчивости.

Псевдо-а-сплавы. В эту группу входят марки ОТ4-1, ВТ18У, ВТ20 и др. Они обладают высокой электронной стабилизацией. Их микроструктура состоит из а-фазы и не более 5% ¡-фазы. Эти сплавы ведут себе больше как а-сплавы и способны работать при более высоких температурах (400 - 520оС).

(а+в)-сплавы. К ним относятся марки ВТ6, ВТ22, ВТ23 и др. Они содержат а-стабилизаторы и ¡-стабилизаторы (М, Со, Сг, Ее, Мп, Бп, Та, Мо, V, ЫЬ, 2т, И/). Микроструктура этих сплавов представлена а- и ¡-фазами. Они могут подвергаться

термической обработке до высоких уровней прочности и, следовательно, используются главным образом для изготовления высокопрочных изделий, работающих при повышенных температурах (350 - 400оС).

в-сплавы. В эту группу входят марки ВТ15, ВТ19, ВТ32 и др. Эти сплавы содержат значительное количество в-стабилизаторов и характеризуются высокой прокаливаемостью, улучшенной деформируемостью при нагреве и в холодном состоянии. Их нельзя применят при температурах выше 350оС.

Титановые сплавы, обладающие отличным сочетанием уникальных свойств: высокой удельной прочностью (отношение прочности к плотности), исключительной устойчивостью к коррозии и жаропрочностью - широко используются в авиационной и космической технике, газоперекачивающей аппаратуре, химическом оборудовании и судостроении. В последние годы ведущими странами по применению титановых сплавов в промышленности являются: Россия и страны СНГ, США, Япония, Франция, Великобритания, Германия и Китай. В технике наибольшее распространение получили а- и (а+в)-сплавы.

В таблице 1.1.2 приведены материалы, которые применяются при производстве газотурбинных двигателей (ГТД). Очевидно, что потребление титановых сплавов существенно возросло при переходе от двигателей второго поколения к четвертому (в 5,64 раза).

Таблица 1.1.2 - Материалы, применяемые при производстве ГТД

(% от массы двигателя) [40]

Материал Поколение двигателей Примечание

II III IV

Жаропрочные М-сплавы и стали 28 41 58 Остальное - конструкционные стали и цветные сплавы

Нержавеющие стали 26 12 12,6

Титановые сплавы 5,5 11,5 31

Алюминиевые сплавы 7,3 1,8 0,28

В данной работе проведено исследование по плоскому шлифованию двух марок титановых сплавов ВТ20 и ВТ22. Они выбраны по следующим причинам:

- эти сплавы находятся в разных подгруппах обрабатываемости: ВТ20 - лег-кообрабатываемый, а ВТ22 - труднообрабатываемый;

- в своих подгруппах эти сплавы широко применяются в производстве для изготовления ответственных деталей.

Псевдо а-сплав ВТ20. Титановый деформируемый сплав ВТ20 разработан ВИАМ-ом в 1965 г [14; 17; 40]. Его химический состав в % и механические свойства: (5,5-7,0)A/-(1,5-2,5)Zr-(0,5-2,0)Mo-(0,8-2,5) V; ^ = 950 - 1150 МПа, S = 10%, W = 25%, KCU = 45Дж/см2. Благодаря высокому содержанию алюминия сплав имеет значительную прочность и жаропрочность. Он хорошо деформируется в горячем состоянии и сваривается всеми видами сварки, применяемыми для титановых сплавов.

а) б) В)

Рисунок 1.1.2 - Ответственные детали летательных аппаратов из ВТ20: а) силовой шпангоут, б) узел поворотного устройства крыла, в) ребристая конструкция панели защитного устройства

Сплав ВТ20 применяется только в отожженном состоянии. Полный отжиг проводится при температурах 700 - 800°С для снятия наклепа от предшествующих операций обработки давлением, а неполный отжиг - при 600 - 650°С для снятия остаточных напряжений. Сплав ВТ20 используется в конструкции планера: балки, лонжероны, стрингеры, стыковочные пояса, стенки, кронштейны, фитинги (рисунок 1.1.2) и для изготовления деталей ГТД, работающих при температурах до 450°С.

Высокопрочный сплав ВТ22. Титановый (а+в)-сплав ВТ22 разработан ВИАМ-ом в 1965 г [18; 60]. Его химический состав согласно ГОСТ 19807-91 в %: (4,4-5,7)А1-(4,0-5,5)Мо-(4,4-5,0)К-(0,5-1,5)Ст-(0,5-1,5)Ее. Структура сплава ВТ22 и его свойства сильно зависят от варьирования химического состава. После

закалки в зависимости от содержания легирующих элементов структура сплава ВТ22 может быть представлена одной в-фазой или в-фазой и мартенситом. Поэтому по структуре закаленный сплав ВТ22 относится к переходному классу. Исследуемый сплав в данном работе шлифуется после обычного режима термической обработки (закалка + старение). Он обладает следующими механическими свойствами: ^в = 1300 - 1600 МПа, д = 8%, ¥ = 25%, КСи = 30Дж/см2 [40].

г)

Рисунок 1.1.3 - Ответственные детали летательных аппаратов из ВТ22: а) балка, б) шпангоут шасси, в) деталь механизации крыла,

г) рельс закрылков

Этот сплав обладает удовлетворительной обрабатываемостью давлением. Из него получают крупногабаритные поковки, штамповки с довольно однородным распределением свойств по их сечению. Сплав удовлетворительно сваривается. Его применяют в отожженном и термически упрочненном состояниях. В отожженном состоянии в его структуре содержание а- и в-фаз присутствует примерно в равном соотношении. Его прочностные свойства в этом состоянии соответствуют сплавам ВТ6, ВТЗ-1, ВТ14. После термической обработки (закалки и старения) его временное сопротивление составляет ав = 1300 - 1600 МПа при относительном удлинении

3 = 5 - 10 %. Из сплава ВТ22 изготавливают силовые крупногабаритные детали фюзеляжа, крыла, шасси, детали системы управления, детали ГТД и др., работающие при температуре до 350°С (рисунок 1.1.3).

1.2 Показатели качества деталей машин и их влияние на эксплуатационные свойства

Известно, что работоспособность машин и механизмов в значительной мере определяется их эксплуатационными свойствами: износостойкостью, усталостной прочностью, коррозионной стойкостью, герметичностью соединений, прочностью посадок и др., которые могут повышаться технологическим обеспечением качества поверхностного слоя деталей. Это объясняется тем, что разрушение деталей машин начинается с их рабочих поверхностей, по которым происходит сопряжение [1; 111].

Качество поверхности деталей характеризуется совокупностью всех критериев, влияющих на их работоспособность на протяжении всего срока службы. К ним относятся геометрические параметры (отклонение формы, волнистость и шероховатость поверхности), физико-механические свойства (поверхностные остаточные напряжения, толщина упрочненного слоя, его строение и фазовый состав и др.).

Под точностью обработки понимают степень приближения действительных формы и размеров детали (заготовки) к форме и размерам, указанным на чертеже [116]. При плоском шлифовании кроме достижения заданных размеров необходимо обеспечить требуемое отклонение формы шлифуемой поверхности от прямолинейности и плоскостности, особенно, при изготовлении ответственных деталей. Это связанно с тем, что данный параметр непосредственно влияет на пространственное расположение деталей, трудоемкость и точность сборочных соединений. Точность формы нормируется значением допуска размера поверхности [21; 94; 110].

Среди параметров качества поверхности деталей наиболее полно изученной является шероховатость [22]: Яа, Я2, Яд, Ятах, Бт, Б, tp. Выявлено, что при плоском

шлифовании на обработанной поверхности образуются однонаправленные шероховатости вдоль продольной подачи. Структура шлифованной поверхности представляет собой совокупность параллельно расположенных царапин, произведенных абразивными зернами, находящимися на периферии инструмента. Поэтому различают продольную и поперечную шероховатости.

Влияние параметров качества поверхности на эксплуатационные свойства деталей машин представлено в таблице 1.2. Очевидно, что для обеспечения каждого свойства из них необходимо одновременно обеспечить различные параметры шероховатости поверхности. К сожалению, до настоящего времени в большинстве исследований оценку влияния шероховатости поверхности деталей машин на их эксплуатационные свойства проводят в основном только по Ra.

Таблице 1.2 - Влияние параметров шероховатости поверхности деталей на их эксплуатационные свойства [2; 111]

Эксплуатационные свойства Параметры качества поверхностного слоя

Ra, Rz Rmax Sm S tp

Контактная жесткость - - + 0 +*

Коэффициент трения + + - - -*

Износостойкость - - + * + +*

Герметичность соединения - - -* - +*

Прочность посадок - - - 0 +*

Прочность и усталостная прочность * + * 0

деталей

Коррозионная стойкость -* - + * +* +

Термостойкость - - 0 0 +

Примечание. «+» - изменение данного параметра прямо пропорционально с из-

менением эксплуатационного свойства; «-» - изменение данного параметра об-

ратно пропорционально с изменением эксплуатационного свойства; «*» - пара-

метр оказывает основное влияние на данное свойство; «0» - параметр не влияет

на данное свойство

Наиболее важные эксплуатационные свойства деталей машин, такие как износостойкость, контактная жесткость и др., значительно зависят от их контактного взаимодействия. При его изучении выявлено, что геометрия реальной поверхности любой детали в значительной мере отличается от идеальной. Сопряжение поверхностей твердых тел всегда является дискретным, т.е. имеет место на отдельных

площадках (рисунок 1.2) [100]. Это объясняется тем, что после любого метода обработки на поверхности реальной детали, с которой начинается контактирование

Рисунок 1.2 - Выступы макронеровностей, определяющие области контакта: р - идеальная плоскость; Н - расстояние от р до реального

положения при сборке

деталей машин, присутствуют макро- и микронеровности различной величины [34; 86; 151; 134]. Их наличие приводит к необходимости изучения размеров опорной площади поверхности деталей, от которых в значительной мере зависит контактная жесткость [120]. При эксплуатации на отдельных площадках контакта сопрягаемых поверхностей происходят процессы адгезионного и фрикционного взаимодействия, локального разрушения поверхностей (изнашивания). Уменьшение опорной площади поверхности деталей приводит к резкому увеличению локальных нагрузок в виде сил, стремящихся их пластически деформировать.

1.3 Обработка деталей машин из титановых сплавов шлифованием Шлифование - это процесс механической обработки, который использует различные мелкие и твердые абразивные зерна, образующие в связующем веществе множество режущих кромок, чтобы непрерывно удалять металл на поверхности заготовки при высоких скоростях резания [148; 175]. Как и другие процессы обработки с образованием стружки, шлифование имеет долгую историю, начиная с каменного века. В настоящее время шлифование стало наиболее важным процессом окончательной обработки ответственных деталей [110]. Поскольку разработаны методы точного литья и ковки, размеры которых стали ближе к окончательной конфигурации, шлифование стало использоваться без предварительного точения или фрезерования [175]. Его применение можно найти в большинстве промышленных

областей, в том числе в аэрокосмической, транспортной, медицинской промышленности и электронике, где требуются высокое качество поверхности и точность деталей. Несмотря на промышленную известность операций шлифования, обработка деталей, особенно из титановых сплавов, абразивными кругами получила наименьшее распространение среди всех процессов резания [178; 179].

Среди исследователей в области шлифования титановых сплавов следует выделить российских и зарубежных ученых: Саютина Г.И., Носенко В.А., Кремня З.И., Горелова В.А., Реченко Д.С., Скуратова Д.Л., Солера Я.И., Ryszard W., Guo-qiang G., Pavel R., Wojcik R., Yang Ch. Y., Xu X., Sadeghi M.H, Zhang H.X., Li L.L., Guo C. и других.

По [66] титановые сплавы вместе с жаропрочными сплавами относятся к материалам IV-ой группы обрабатываемости шлифованием. Более низкая обрабатываемость титановых сплавов шлифованием по сравнению с железоуглеродистыми сплавами обусловлена интенсивным налипанием металла на рабочую поверхность абразивного инструмента и возникновением металлического контакта, наступающего при ограниченном съеме припуска: 0,2 - 0,3 мм на керамической связке, до 0,6 мм на бакелитовом связующем. Налипание стружки обусловлено высокой адгезионной активностью титана по отношению к традиционным абразивам (электрокорунду и карбиду кремния). Оно сопровождается всеми видами межмолекулярного и межатомного взаимодействия, в том числе физической адсорбции, диффузией и химическим взаимодействием [52; 59]. По этой причине на поверхности деталей из титанового сплава наблюдается повышенное содержание кремния и алюминия при шлифовании соответственно кругами из карбида кремния и электрокорунда [85].

В работах [65; 68; 69; 75] показаны особенности формирования рельефа обработанной поверхности, площадок износа круга из карбида кремния и электрокорунда. Выявлено, что износостойкость корунда на порядок меньше по сравнению с карбидом кремния. При этом отмечено образование большой площадки износа на вершинах абразивных зерен, что играет важную роль в повышении силы резания (в 1,5 раза больше, чем при шлифовании сталей) и температуры в зоне контакта

инструмента с заготовкой в результате низкой теплопроводности титана (в 5-6 раз меньше, чем, например, у стали 40) и, как следствие, увеличение износа инструмента, ухудшение качества обработанной поверхности.

Сила шлифования являются одним из наиболее важных факторов при оценке эффективности процесса шлифования. Как отмечено в работе [185], при шлифовании титанового сплава ВТ22 кругами из традиционных абразивов (электрокорунда, карбида кремния) на силы резания существенно влияют продольная подача ^р, глубина шлифования ? и СОЖ. Характеристика круга также оказывает заметное влияние на силы шлифования титановых сплавов при глубинном шлифовании титановых сплавов ВТ8 и ВТ9. С уменьшением зернистости от Б60 до Б120 сила Ргтах возрастает на 35% и соотношение Р2/Ру так же увеличивается в результате возрастания затупления и засаливания вершин зерен [65]. В работах [162; 182; 184 и др.] была исследована обрабатываемость титанового сплава Т1-6Л1-4У (аналог ВТ6), который вместе с исследуемым сплавом ВТ22 относится к двухфазным (а+в). Эти сплавы входят в третью подгруппу, которая характеризуется наихудшей обрабатываемостью шлифованием [66]. По сравнению с малопрочными высокопластичными сплавами: ВТ1-00, ВТ1-0 и др. - отмечено увеличение сил резания и шероховатостей в 1,5 раза, снижение коэффициента шлифования в 2 - 3 раза.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Май Динь Ши, 2018 год

- 25 с.

20. ГОСТ 24642-81. Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины и определения. Взамен ГОСТ 10356 - 63 (в части разд. I и II). Введ. 01.07.1981. - М.: Изд-во стандартов, 1981. - 68 с.

21. ГОСТ 24643-81. Допуски формы и расположения поверхностей. Числовые значения. Взамен ГОСТ 10356-63 (в части разд. 3). Введ. 01.07.1981. - М.: Изд-во стандартов, 1981. - 14 с.

22. ГОСТ 25142-82. Шероховатость поверхности. Термины и определения. Введен 01.01.1983. - М.: Изд-во стандартов, 1982. - 22 с.

23. ГОСТ 2789-73. Шероховатость поверхности. Параметры, характеристики и обозначения. Введен 1975-11-01. Взамен ГОСТ 2789-1959. - М.: Изд-во стандартов, 1973. - 10 с.

24. ГОСТ 3.1109-82. Единая система технологической документации. Термины и определения основных понятий. Взамен ГОСТ 3.1109-73. Введ. 01.01.1983. - М.: Стандартинформ, 2012. - 14 с.

25. ГОСТ 3647-80. Материалы шлифовальные. Классификация. Зернистость и зерновой состав. Методы контроля. Введ. 01.01.1982. - М.: Изд-во стандартов, 2004. - 19 с.

26. ГОСТ 9450-76. Измерение микротвердости вдавливанием алмазных наконечников. Введ. 01.01.1977. - М.: Изд-во стандартов, 1981. - 34 с.

27. ГОСТ Р 52381-2005 (ИСО 8486-1: 1996; ИСО 6344-2: 1998; ИСО 9138: 1993; ИСО 9284: 1992). Материалы абразивные. Зернистость и зерновой состав шлифовальных порошков. Контроль зернового состава. Введ. 30.06.2006. - М.: Стандартинформ, 2006. - 11 С.

28. ГОСТ Р 52587-2006. Инструмент абразивный. Обозначения и методы измерения твердости. Введ. 01.01.2008. - М.: Стандартинформ, 2007. - 9 с.

29. ГОСТ Р 53922-2010. Порошки алмазные и из кубического нитрида бора (эльбора). Зернистость и зерновой состав шлифпорошков. Контроль зернового состава. Введ. 12.11.2010. - М. Стандартинфор, 2011. - 11 с.

30. ГОСТ Р 53923-2010. Круги алмазные и из кубического нитрида бора (эль-бора) шлифовальные. Технические условия. Введ. 12.11.2010. - М. Стандартин-форм, 2011. - 32 с.

31. Грязев В.М. Выбор метода определения фактической площади контакта поверхностей взаимодействующих деталей // Известия ТулГУ. Технические науки. - 2013. - №10. - С. 26-32.

32. Гусейнов Г.А.О., Багиров С.А.О. Исследование условий повышения точности геометрической формы поверхностей, шлифованных разнозернистым и стандартным кругами. Известия высших учебных заведений. Машиностроение. -2011. - № 3. - С. 40-47.

33. Деменок А.О., Ганеев А.А., Деменок О.Б., Кулаков Б. А. Выбор легирующих элементов для сплавов на основе алюминида титана // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Металлургия. - 2013. - №13(1). - С. 95-102.

34. Демкин Н.Б., Рыжов Э. В. Качество поверхности и контакт деталей машин. - М.: Машиностроение, 1981. - 224 с

35. Дрейпер Н.Р., Смит Г. Прикладной регрессионный анализ. - М.: Вильямс, 2007. - 912 с.

36. Жарков И.Г. Вибрации при обработке лезвийным инструментом. - Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1986. - 184 с.

37. Закс Л. Статистическое оценивание / пер. с нем. - М.: Статистика, 1976. -

598 с.

38. Захарова Е.М., Минашина И.К. Обзор методов многомерной оптимизации // Информационные процессы. - 2014. - №3(14). - С. 256-274.

39. Илларионов А.Г., Нарыгина И.В., Карабаналов М. С., Демаков С.Л., Попов А.А., Елкина О.А. Структурные и фазовые превращения в титановом сплаве переходного класса при деформационном воздействии // Физика металлов и металловедение. - 2010. - №110(3). - С. 295-304.

40. Ильин А.А., Колачев Б.А., Полькин И.С. Титановые сплавы. Состав, структура, свойства. Справочник. - М.: ВИЛС - МАТИ, 2009. - 520 с.

41. Илюшина С. Методы оптимизации технологических процессов // Вестник казанского технологического университета, 2014. №17(8). С. 323-327.

42. Исаков Д.В. Методика испытаний шлифовальных кругов с целью получения данных для проектирования шлифовальных операций // Обработка материалов резанием. - 2010. - №3 (57). - С. 2 - 11.

43. Исаков Д.В. Методика построения информационной базы для проектирования шлифовальных операций // Обработка материалов резанием. - 2009. -№2(50). - С. 9 - 15.

44. Калинин А.О. Краснокутский А.Н. Применение титановых сплавов для шатунов высокофорсированных авиационных дизелей // Наука и образование: научное издание МГТУ им. НЭ Баумана. - 2011. - №13. - С. 1-10.

45. Киселев Е.С., Стрельцов П.А., Назаров М.В. Особенности изготовления нежестких деталей при высокоскоростной обработке заготовок из труднообрабатываемых материалов на станках с ЧПУ // Механики XXI веку. - 2016. - №15. - С. 103-107.

46. Кобзарь А.И. Прикладная математическая статистика. Для инженеров и научных работников. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2006. - 816 с.

47. Кожевников В.В., Солостин Р.А. Статическая балансировка абразивных шлифовальных кругов // Модели, системы, сети в экономике, технике, природе и обществе. - 2015. - №1(13). - С. 132-137.

48. Кравцов А.Н., Кравцов Н.В. Обеспечение эксплуатационных свойств поверхностей деталей при изготовлении. - Ирбит: ОНИКС, 2011. - 261с.

49. Кремень З.И. Высокопористые круги - эффективное средство повышения производительности шлифования и качества деталей из различных материалов // Инструмент и технологии. - 2001. - № 5-6. - С. 34-37.

50. Кремень З.И., Зубарев Ю.М., Лебедев А.И. Высокопористые круги из эль-бора и их применениепри шлифовании высокопластичных сплавов // Обработка металлов резанием. - 2009. - №3(51). - С. 2-5.

51. Кремень З.И., Поповский Д.А., Юрьев В.Г. Шлифование титановых сплавов шлифовальными кругами на основе эльбора и алмаза // Вестник машиностроения. - 2013. - № 5. - С. 66-69.

52. Кремень З.И., Юрьев В.Г. Шлифование суперабразивами высокопластичных сплавов. СПб.: Изд-во Политехн, ун-та, 2013. - 167 с.

53. Кремень З.И., Юрьев В.Г., Бабошкин А. Ф. Технология шлифования в машиностроении; под ред. З. И. Кремня. - СПб: Политехника, 2015. - 424 с.

54. Лгалов В.В. Оптимизация процесса плоского шлифования штампов и пресс-форм радиоэлектронной промышленности: автореф. дисс. ... кан. техн. наук / Иркутск. гос. техн. ун-т. - Иркутск, 2013. - 20 с.

55. Лебедев В.Г., Клименко Н.Н., Чумаченко Т.В. Рациональные температуры при шлифовании некоторых наплавленных и напыленных на рабочие поверхности деталей сталей, сплавов и химических соединений (часть 2)// Вестник Нац. техн. ун-та "ХПИ". - 2014. - № 26 (1069). - С. 16-21.

56. Леонов О.А., Вергазова Ю.Г. Относительная опорная длина профиля поверхности и долговечность деталей // Инновационная наука. - 2016. - № 1. - С. 8183.

57. Линник Ю.В. Метод наименьших квадратов и основы математической статистической теории обработки наблюдений. - М.: Физматгиз, 1962. - 349 с.

58. Мальцев В.Г., Моргунов А.П., Морозова Н.С. Графическое моделирование шлифования с выхаживанием // Динамика систем, механизмов и машин. - 2014. - №2. - С. 323-326.

59. Мельников П.А., Пахоменко А.Н. Математическая модель формирования микрорельефа шейки вала при обработке алмазным выглаживанием // Вектор науки Тольяттинского государственного университета. - 2015. - №2. - С. 104-110.

60. Моисеев В.Н. Высокопрочные титановые сплавы в самолетостроении // Технология легких сплавов. - 2002. - №4. - С. 77-80.

61. Моргунов А.П., Ластовский П.Н. Обеспечение заданных требований точности размерной обработки тонкостенных деталей летательных аппаратов // Омский научный вестник. - 2009. - №3(83). - С. 79-82.

62. Назарьева В.А. Сетевая модель выбора зернистости шлифовальных кругов с элементами использования систем искусственного интеллекта // СТИН. -2016. - № 2. - С. 37-40.

63. Никифоров И.П. Современные тенденции шлифования и абразивной обработки: монография. - Старый Оскол: ТНТ, 2012. - 560с.

64. Носенко В.А. Митрофанов А. П. Крутикова А. А. Исследование разложения импрегнатора абразивного инструмента при температурном моделировании процесса и шлифовании // Механики XXI Веку. - 2016. - № 15. - С.45-50.

65. Носенко В.А., Носенко С.В, Кременецкий Л.Л. Влияние условий обработки на эксплуатационные показатели глубинного шлифования титановых сплавов // Машиностроение: сетевой электронный научный журнал. - 2014. - №4 (2). -С. 47-53.

66. Носенко В.А., Носенко С.В. Технология шлифования металлов: монография. - Старый Оскол: ТНТ, 2013. - 616 с.

67. Носенко В.А., Носенко С.В., Авилов А.В. и др. Морфология поверхности корунда после микроцарапания титанового сплава. // Машиностроение: сетевой электронный научный журнал. - 2014. - № 3. - С. 66-71.

68. Носенко В.А., Носенко С.В., Авилов А.В. Содержание титана в нанослоях карбида кремния после микроцарапания титанового сплава // Известия Волгоградского государственного технического университета. - 2015. - №1(156). - С. 27-30.

69. Носенко В.А., Носенко С.В., Авилов А.И. Микрорентгеноспектральные исследования поверхности корунда после микроцарапания титана // Известия Волгоградского государственного технического университета. - 2014. - №12.21 (148). - С. 29-32.

70. Носенко В.А., Тышкевич В.Н., Саразов А.В., Орлов С.В. Алгоритм выбора оптимальных режимов плоского шлифования нежестких заготовок // Системы. Методы. Технологии. - 2017. - № 1(33). - С. 34-38.

71. Носенко В.А., Тышкевич В.Н., Саразов А.В., Орлов С.В. Управление осевыми упругими деформациями нежестких колец подшипников при плоском шлифовании торцов // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. - 2017.

- №1(682). - С. 63-70.

72. Носенко В.А., Тышкевич В.Н., Саразов А.В., Орлов С.В. Управление упругими деформациями нежестких подшипниковых колец при закреплении и механической- обработке // Вестник современных технологий. - 2016. - №3. - С. 5362.

73. Носенко С.В., Носенко В.А., Байрамов А.А. Шероховатость обработанной поверхности при глубинном шлифовании титанового сплава на встречной и попутной подачах стола с постоянной правкой круга // Известия Волгоградского государственного технического университета. - 2013. - №10.20(123). - С. 47-49.

74. Носенко С.В., Носенко В.А., Кременецкий Л.Л. Морфология и химический состав поверхности сплава ВТ3-1 при шлифовании без СОТС // Известия Волгоградского государственного технического университета. - 2014. - №12.21(148).

- С. 32-35.

75. Носенко С.В., Носенко В.А., Крутинова А.А., Кременецкий Л.Л. Исследование химического состава поверхностного слоя титанового сплава при шлифовании его кругом из карбида кремния без использования СОСТ // СТИН. - 2015. -№1. - С. 26-29.

76. Общемашиностроительные нормативы времени на операции, выполняемые на шлифовальных и доводочных станках, с применением автоматизированной системы технического нормирования. Крупносерийное и среднесерийное производство: В 3 ч. - М.: НИИ труда, 1985. Ч. 1: Указания по эксплуатации. - 207 с.

77. Общемашиностроительные нормативы режимов резания и норм времени для работы на шлифовальных станках. - М.: ЦБНТ, 1978. - 358 с.

78. Овчинников А.И. Материалы для абразивного инструмента. Обзор // Наука и образование: научное издание МГТУ им. НЭ Баумана. - 2013. - С. 41-68. (http: //technomag.bmstu.ru/doc/577449. html)

79. Павлова Т.В., Кашапов О.С., Ночовная Н.А. Титановые сплавы для газотурбинных двигателей // Все материалы. Энциклопедический справочник. -2012. - №5. - С. 8-14.

80. Пальцева Ю.А., Бабошкин А.Ф. Методика получения трехмерной модели шероховатой поверхности // Инструмент и технологии. - 2006. - №23. - Вып. 1. -С. 135-140.

81. Переверзев П.П., Пименов Д.Ю. Модель силы резания при круглом врезном шлифовании с учетом затупления режущих зерен абразивного // круга трение и износ. - 2016. - №37(1). - С. 76-82.

82. Переверзев П.П., Попова А.В., Пименов, Д.Ю. Аналитическое моделирование взаимосвязи силы резания при внутреннем шлифовании с основными технологическими параметрами // Металлообработка. - 2013. - №3. - С. 24-30.

83. Переладов А.Б., Камкин И.П. Исследование геометрических параметров взаимодействия шлифовального круга с заготовкой // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. - 2014. - №6(651). - С. 62-67.

84. Пилинский А. В. Современные тенденции применения и развития процессов шлифования в США // Вектор науки ТГУ. - 2012. - №4 (22). - С. 191-196.

85. Полканов Е.Г., Кискин О.С., Големи С., Рябцев С.Л. Применение высокопористых кругов из синтеркорунда при профильном шлифовании фасонного режущего инструмента // Справочник. Инженерный журнал. - 2008. - №11. - С. 30-32.

86. Попов В. М. Теплообмен в зоне контакта разъемных и неразъемных соединений. - М.: Энергия, 1971. - 216 с.

87. Попов С.А., Галактионов Н.Б. Имитационное моделирование и оптимизация параметров производственного процесса с использованием многооткликовых регрессионных моделей // Информационные технологии в проектировании и производстве. - 2012. - №4. - С. 53-56.

88. Приходько В.М., Меделяев И.А., Фатюхин Д.С. Формирование эксплуатационных свойств деталей машин ультразвуковыми методами: монография - М.: МАДИ, 2015. - 264 с.

89. РДМУ 109-77. Методика выбора и оптимизации контролируемых параметров технологических процессов. Введ. 19.12.1977. - М.: Изд-во стандартов, 1978. - 49 с.

90. Режимы резания на работы, выполняемые на шлифовальных и доводочных станках с ручным управлением и полуавтоматах: Справочник / Под ред. Д.В. Ардашев, Д.Е. Анельчик, Г.И. Буторин [и др.] - Челябинск: Изд-во АТОКСО, 2007.

- 384 с.

91. Реченко Д.С. Обработка титановых и жаропрочных сплавов высокоскоростным шлифованием // Омский научный вестник. - 2008. - №4 (73). - С. 59-61.

92. Ротштейн В.П., Гюнцель Р., Марков А.Б., Проскуровский Д.И., Фам М.Т., Рихтер Э., Шулов В.А. Поверхностная модификация титанового сплава низкоэнергетическим сильноточным электронным пучком при повышенных начальных температурах // Физика и химия обработки материалов. - 2006. - №1. - С. 62-72.

93. Рудой Г.И. Выбор функции активации при прогнозировании нейронными сетями // Машинное обучение и анализ данных. - 2011. - №1(1). - С. 16-39.

94. Рыжов Э.В., Суслов А.Г., Федоров В.П. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин. - М.: Машиностроение, 1979. - 176 с.

95. Саютин Г.И. Выбор шлифовальных кругов (для обработки жаропрочных сплавов и инструментальных сталей) - М.: Машиностроения, 1976. - 64 с.

96. Саютин Г.И., Богуцкий А.Д., Мельников Г.А. Применение кругов из эль-бора для шлифования титановых и жаропрочных сплавов // Станки и инструмент.

- 1975. - №2. - С. 30-31.

97. Саютин Г.И., Татаринов И.П. Выбор материала круга при шлифовании титановых сплавов // Станки и инструмент. - 1985. - №7. - С. 21-22.

98. Селяев В.П., Неверов В.А. Аппаратура и методы исследования дисперсных систем // Инновационное образование. - 2013. - №4. - С. 71-120.

99. Солер Я.И. Нгуен В.К. О стабильности процесса шлифования быстрорежущих пластин кругом из синтеркорунда на этапе выхаживания // Актуальные проблемы в машиностроении. - 2015. - №2. - С. 57-62.

100. Солер Я.И., Казимиров Д.Ю. Подходы к оценке опорной части поверхности шлифованных плоскостей титановых деталей абразивными кругами Norton // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. - 2014. - № 5 (307). - С. 142-150.

101. Солер Я.И., Май Д.Ш. Повышение эффективности использования кар-бидкремниевых абразивных кругов при плоском шлифовании титанового сплава ВТ20 // Вестник ИрГТУ. - 2016. - №8 (115). - С. 43-55.

102. Солер Я.И., Нгуен В.Л. Оптимизация производительности процесса плоского шлифования и качества закаленных деталей из стали 30ХГСА с различной податливостью // Вестник ИрГТУ. - 2017. - Т. 21. № 2. - С. 32-43.

103. Солер Я.И., Нгуен М.Т. Поиск оптимальной зернистости нитридборо-вых кругов при плоском шлифовании деталей из стали 06Х14Н6Д2МВТ-Ш по микрорельефу поверхности в условиях моделирования нечеткой логики // Вестник МГТУ им. Н. Э. Баумана. Сер. "Машиностроение". - 2015. - №6. - C 96-111.

104. Соломенцев Ю.М., Митрофанов В.Г., Драчев О.И., Капитанов А.В., Кравцов А.Н. Моделирование и оптимизация технологических процессов механической обработки. Монография. - Тольятти: ОТ-П/ТКС, 2013. - 457с.

105. Сорокина Н.В. Повышение эффективности профильного врезного алмазного шлифования на основе оптимизации технологических режимов обработки: дисс. ... кан. техн. наук / Пензенский государственный университет. - Пенза, 2005. - 131 с.

106. Старков В.К. Физика и оптимизация резания материалов. М.: Машиностроение, 2009. - 640 с.

107. Стратиевский И.Х., Юрьев В.Г., Зубарев Ю.М. Абразивная обработка: справочник. - М.: Машиностроение, 2010. - 352 С.

108. Стрелков А.Б. Создание информационной базы для управления процессом плоского шлифования периферией круга на основе многокритериальной оптимизации параметров обработки: дисс. ... кан. техн. наук / Иркутск. гос. техн. ун-т. -Иркутск, 2011. - 189 с

109. Стрижов В.В. Порождение и выбор моделей в задачах регрессии и классификации. дисс. ... док. Физ.-мат. Наук / Вычислительный центр им. А. А. Дородницына Российской академии наук. - Москва, 2014. - 299 с.

110. Суслов А.Г. Качество поверхностного слоя деталей машин. - М.: Машиностроение, 2000. - 320 с.

111. Суслов А.Г. Технологическое обеспечение и повышение эксплуатационных свойств деталей машин, технологической оснастки и инструментов // Инженерный журнал. - 2000. - № 1. - С. 6-13.

112. Суслов А.Г., Беъязычный В.Ф., Панфилов Ю.В., Бишутин С.Г., Говоров И.В., Горленко А.О., Тихомиров В.П. Инженерия поверхности деталей - М.: Машиностроение. - 2008. - 318 с.

113. Уилер Д., Чамберс Д. Статистическое управление процессами / пер. с англ. - М.: Альпина Бизнес Букс, 2009. - 409 с.

114. Федоров Д.Г., Евдокимов Д.В., Ушмодин П.А. Расчет температуры в зоне резания при плоском шлифовании титановых сплавов // Приволжский научный вестник. - 2015. - №3-1 (43). - С 64-68.

115. Федоров Д.Г., Скуратов Д.Л. Экспериментальное исследование качества поверхностного слоя и сил резания при плоском шлифовании титанового сплава ВТ6 // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета. -2015. - №3 (14-2). - С. 400-408.

116. Филимонов Л.Н. Плоское шлифование / Под ред. В.И. Муцянко. 3-е изд., перераб. и доп. - Л.: Машиностроение, 1985. - 109 с.

117. Фирсов А.М., Беляев В.Н. Патент RU 2301967 C1, 2006.

118. Хавина И.П., Лимаренко В.В. Оптимизация технологических процессов механообработки с применением нейронных сетей // Системи обробки шформацп. - 2015. - №10. - С. 258-260.

119. Хорев А.И. Теория легирования и термической обработки конструкционных Р-титановых сплавов высокой и сверхвысокой прочности // Вестник машиностроения. - 2010. - №8. - 23 с.

120. Хохлов В.М. Увеличение и уменьшение фактических площадей контакт. -2-е изд. перереб. - Брянск, ООО «ВИМАХО», 2004. - 72 с.

121. Чаплыгин Б.А., Буторин Г.И. Новое поколение общемашиностроительных нормативов режимов резания на работы, выполняемые на шлифовальных и доводочных станках // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. - 2012. - № 1. - С. 61-66.

122. Чижков А.В. Обучение искусственных нейронных сетей // Информатика, вычислительная техника и инженерное образование. - 2010. - №1. - С. 5-9.

123. Шарстнев В.Л., Вардомацкая Е.Ю. Анализ возможностей нейронных сетей для прогнозирования задач легкой промышленности // Управление экономическими системами: электронный научный журнал. - 2007. - №9. - С. 1-7.

124. Шевельков В.В. Твердость критерий упрочнения металлических материалов // Вестник Псковского государственного университета. Серия: Экономика. Право. Управление. - 2014. - № 5. - С. 125-134.

125. Шипулин Л.В. Совершенствование методики проектирования операций плоского шлифования периферией круга на основе комплексного моделирования процесса // Современные проблемы науки и образования. - 2013. - №2. - С. 1-8.

126. Шлифкруги. Norton (электронный ресурс). - URL: http://www.tehnotools. com/upload/iblock/9be/9be7e214f25e68c5398c87614355aa31 .pdf (дата обращения 01.05.2016).

127. Шустов А.И. Прогнозирование отклонений от плоскостности при плоском шлифовании пластин Р9М4К8 высокопористыми нитридборовыми кругами // Вестник Иркутского государственного технического университета. - 2017. -№21(2). - С. 44-56.

128. Якимов А.В. Оптимизация процесса шлифования. - М.: Машиностроение, 1975. - 176 с.

129. Agarwal S., Rao P.V. Modeling and Prediction of Surface Roughness in Ceramic Grinding // International Journal of Machine Tools and Manufacture. - 2010. -Vol. 50(12). - pp. 1065-1076.

130. Anderson D., Warkentin A., Bauer R. Experimental Validation of Numerical Thermal Models for Dry Grinding // Journal of Materials Processing Technology. - 2008. - Vol. 204(1). - pp. 269-278.

131. Asilturk I., Qelik L., Canli E., Onal G. Regression Modeling of Surface Roughness in Grinding // Advanced Materials Research. - 2011. - Vol. 271. - pp. 34-39 (Trans Tech Publications).

132. Awodele O., Jegede O. Neural Networks and its Application in Engineering // Science & IT. - 2009. - pp. 83-95.

133. Binu Thomas, Eby David, Manu R. Modeling and Optimization of Surface Roughness in Surface Grinding of SiC Advanced Ceramic Material // All India ManufacTuring Technology, Design and Research Conference. - 2014. - pp. 1(311)-7(311).

134. Bratan S.M., Mikhailowa E.V., Bogutsky B.V. Predicting of the Transverse Waviness Height at Flat Grinding // The priorities of the world science: experiments and scientific debate: Proceedings of the XII International scientific conference 16-17 November 2016. - North Charleston, SC, USA: CreateSpace, 2016. - pp. 25-29.

135. Bratan S.M., Bogutski B.V. Static balancing of grinding wheels // Journal of Advanced Research in Technical Science. 2016. - Issue 3. - pp. 35-37.

136. Brinksmeier E., Aurich J.C., Govekar E., Heinzel C., Hoffmeister H.W., Klocke F., Weinert K. Advances in modeling and simulation of grinding processes // CIRP Annals-Manufacturing Technology. - 2006. -Vol. 55(2). - pp. 667-696.

137. Caydas U., Hascalik A.A Study on Surface Roughness in Abrasive Waterjet Machining Process using Artificial Neural Networks and Regression Analysis Method // Journal of materials processing technology. - 2008. - Vol. 202(1-3). - pp. 574-582.

138. Christoph L., Manfred P. Titanium and titanium alloys. - Wiley-VCH, Weinheim, 2003. - 532 p.

139. Dadvandipour S. Experimental Applications of Artificial Neural Network in Engineering Processing System // Analecta. - Vol. 8(2). - pp 28-33.

140. Darafon A. Measuring and Modeling of Grinding Wheel Topography: diss. ... Doctor of Philosophy / Dalhousie University Halifax. - Nova Scotia, 2013. - 184 p.

141. Ding W.F., Xu J.H., Chen Z.Z. Grain Wear of Brazed Polycrystalline CBN Abrasive Tools during Constant-force Grinding Ti-6Al-4V Alloy // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2011. - Vol. 52(9). - pp. 969-976.

142. Ezugwu E.O., Wang Z.M. Titanium Alloys and Their Machinability - a Review // Journal of Materials Processing Technology. - 1997. - №3(68). - pp. 262-274.

143. Fu D., Ding W., Yang S., Miao Q., Fu Y. Formation mechanism and geometry characteristics of exit-direction burrs generated in surface grinding of Ti-6Al-4V titanium alloy // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2017. - Vol. 89(5-8). - pp. 2299-2313.

144. Guo C., Wu Y., Varghese V., Malkin S. Temperatures and energy partition for grinding with vitrified CBN wheels // CIRP Annals-Manufacturing Technology. -1999. Vol. 48(1). pp. 247-250.

145. Guoqiang G., Liu Z., An Q., Chen M. Experimental investigation on conventional grinding of Ti-6Al-4V using SiC abrasive // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2011. - Vol. 57. - pp. 135-142.

146. Hecker R.L., Liang S.Y. Predictive modeling of surface roughness in grinding // International Journal of Machine Tools and Manufacture. - 2003. - Vol. 43(8). - pp. 755-761.

147. Hollander M., Wolfe D.A. Nonparametric statistical methods, second edition. Wiley - Interscience, 1999. - 787 p.

148. Inasaki I., Tonshoff H.K., T.D. Howes. Abrasive machining in the future // CIRP Annals-Manufacturing Technology, 1993. Vol. 42(2). - pp. 723-732.

149. Izelu C.O., Eze S.C., Samuel O.D. Modeling and Optimization of Surface roughness and Machining Induced Vibration in 41CR4 Alloy Structural Steel Turning Operation Using Design of Experiment // The international journal of engineering and science, 2016. №7(5). pp. 34-44.

150. Kamely M.A., Kamil S.M., Chong C.W. Mathematical Modeling of Surface Roughness in Surface Grinding Operation // World Academy of Science, Engineering and Technology, International Journal of Chemical, Molecular, Nuclear, Materials and Metallurgical Engineering. - 2011. - Vol. 5(8). - pp. 704-707.

151. Klagelsky I.V., Demkin N.B. Contact Area of Rough Surfaces // Wear. -1960. - Vol. 3(3). - pp. 170-187.

152. Kumar K., Thakur G.S.M. Advanced applications of neural networks and artificial intelligence: a review // International Journal of Information Technology and Computer Science (IJITCS). - 2012. - Vol. 6(4). - pp. 57-68.

153. Kurra S., Rahman N.H., Regalla S.P., Gupta A.K. Modeling and Optimization of Surface Roughness in Single Point Incremental Forming Process // Journal of Materials Research and Technology. - 2015. - Vol. 4(3). - pp. 304-313.

154. Li L. L., Sun Y.W. Experimental Investigation on Surface Integrity in Grinding Titanium Alloys with Small Vitrified CBN Wheel // Applied Mechanics and Materials. - 2012. - Vol. 117. - pp. 1483-1490. Trans Tech Publications.

155. Li X. Modeling and Simulation of Grinding Processes based on a Virtual Wheel Model and Microscopic Interaction Analysis: diss. ... Doctor of Philosophy / Worcester Polytechnic Institute. - Worcester, 2010. - 132 p.

156. Liao T.W., Chen L.J. A Neural Network Approach for Grinding Processes: Modeling and Optimization // Int J Mach Tools Manuf. - 1994. - Vol. 34(7). - pp. 919937.

157. Liao Y.S., Yu Y.P., Chang C.H. Effects of Cutting Fluid with Nano Particles on the Grinding of Titanium Alloys // Advanced Materials Research. - 2010. - pp. 353358.

158. Liu C., Ding W., Li Z., Yang C. Prediction of High-speed Grinding Temperature of Titanium Matrix Composites using BP Neural Network based on PSO Algorithm // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2016. - pp. 1-9.

159. Mao C., Zhou Z.X., Ren Y.H., Zhang B. Analysis and FEM Simulation of Temperature Field in Wet Surface Grinding // Materials and Manufacturing Processes. -2010. - Vol. 25(6). - pp. 399-406.

160. Myers R.H., Montgomery D.C., Anderson-Cook C.M. Response Surface Methodology: Process and Product Optimization using Designed Experiments. - John Wiley & Sons. - New Jersey, 2009. - 824 p

161. Patrikar R.M. Modeling and Simulation of Surface Roughness // Applied Surface Science, 2004. - Vol. 228(1). - pp. 213-220.

162. Pavel R., Srivastava A. K. Investigations for Safe Grinding of Ti-6Al-4V Parts Produced by Direct Metal Laser Sintering (DMLS) Technology // Proceedings of the ASME 2014 International Manufacturing Science and Engineering Conference. - 2014. - pp. 1-12.

163. Raghavan V. Al-Ti-V (Aluminum-Titanium-Vanadium) // Journal of Phase Equilibria and Diffusion. - 2012. - Vol. 33(2). - pp. 151-153.

164. Raju N.V.S. Optimization Methods for Engineers, 2014. - 596 p.

165. Rao R.V. Advanced Modeling and Optimization of Manufacturing Processes: International Research and Development. Springer Science & Business Media, 2010. -380 p.

166. Rao S.S. Engineering Optimization: Theory and Practice. John Wiley & Sons, 2009. - 830 p.

167. Ryszard W. The Grinding of Titanium Alloys. Archives of Mechanical // Technology and Automation. - 2013. - Vol. 33(4). - pp. 49-60.

168. Sadeghi M.H., Haddad M.J., Tawakoli T. Minimal Quantity Lubrication-MQL in Grinding of Ti-6Al-4V Titanium Alloy // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. - 2009. - 44(5-6). - pp. 487-500.

169. Sathyanarayanan G., Lin I.J., Chen M.K. Neural Network Modeling and Mul-tiobjective Optimization of Creep Feed Grinding of Superalloys // Int J Prod Res. - 1992.

- Vol. 30(10). - pp. 2421-2438.

170. Soler Y.I., Nguyen V.L. Selection of Synthesis Corundum Grain in Grinding Flat Parts from Hardened Steel 30ChGSA by the Macrogeometry Criterion // Applied Mechanics and Materials. - 2015. - Vol. 788. - pp. 95-101.

171. Soler Ya.I., Kazimirov D.Y. Bearing Surface Area of Plate Macrorelief and Ways of Increasing it in the Course of Grinding Parts made of Corrosion-resistant Steel by Means of Aerobor Grinding Wheels // Chemical and Petroleum Engineering. - 2016.

- 52(3-4). - pp. 217-223.

172. Soler Ya.I., Mai D.S., Kazimirov D.Y. Technological Opportunities for Increasing a Bearing Surface of Flat Parts made from VT22 Alloy during Pendulum Grinding // ARPN Journal of Engineering and Applied Sciences. - 2016. - Vol. 17(11). - pp. 10190-10200.

173. Soler Ya.I., Nguyen C.K. Modeling of the Surface Microrelief during Multipass Grinding of Parts of Variable Rigidity from Alloy 1933T2 // Journal of Fundamental and Applied Sciences. - 2017. - Vol.9 (1s). - pp. 1327-1340.

174. Standley N.D. Optimization // Journal of Research of the National Bureau of Standards. - 1985. - Vol. 90(6). - pp. 479-483.

175. Stephen M., Guo C. Grinding Technology: Theory and Application of Machining with Abrasives. // Industrial Press Inc, 2008. - 372 p.

176. Tang J.S., Pu X.F., XuH. J., Zhang Y.Z. Studies on Mechanisms and Improvement of Workpiece Burn during Grinding of Titanium Alloys // Annals of the CIRP. -1990. - 39(1). - pp. 353-356.

177. Teicher U., Ghosh A., Chattopadhyay A.B., Kunanz K. On the Grindability of Titanium Alloy by Brazed type Monolayered Superabrasive Grinding Wheels // International Journal of Machine Tools and Manufacture. - 2006. - Vol. 46(6). - pp. 620-622.

178. Tonshoff H.K., Friemuth T., Becker J.C. Process Monitoring in Grinding // CIRP Annals-Manufacturing Technology. - 2002. - Vol. 51(2). - pp. 551-571.

179. Tonshoff H.K., Karpuschewski B., Mandrysch T., Inasaki I. Grinding Process Achievements and their Consequences on Machine Tools Challenges and Opportunities // CIRP Annals-Manufacturing Technology. - 1998. - Vol. 47(2). - pp. 651-668.

180. Tonshoff H.K., Peters J., Inasaki I., Paul T. Modelling and Simulation of Grinding Processes // Annals of the CIRP. - 1992. - Vol. 41. - pp. 677-688.

181. Turley D.M. Factors affecting surface finish when grinding titanium and a titanium alloy (Ti-6Al-4V) // Wear. - 1985. - Vol. 104. - pp. 323-335.

182. Veiga C., Davim J.P., Loureiro A.J.R. Properties and Applications of Titanium Alloys: a Brief Review // Rev. Adv. Mater. Sci. - 2012. - Vol. 32(2). - pp. 133148.

183. Wang S., Li C., Zhang D., Jia D., Zhang Y. Modeling the Operation of a Common Grinding Wheel with Nanoparticle Jet Flow Minimal Quantity Lubrication // The International Journal of Advanced Manufacturing Technology. -2014. - Vol. 74(5-8). -pp. 835-850.

184. Wojcik R. The Effect of Grinding in Titanium Alloy Deformation // Mechanics and Mechanical Engineering. - 2013. - Vol. 17(4). - pp. 309-315.

185. Wojcik R. The grinding of titanium alloys // Archives of Mechanical Technology and Automation. - 2013. - Vol. 33(4). - pp. 49-60.

186. Xu X., Yu Y., Huang H. Mechanisms of Abrasive wear in the Grinding of Titanium (TC4) and Nickel (K417) Alloys // Wear. - 2003. - Vol. 255. - pp. 1421-1426.

187. Xun L., Zhitong C., Wuyi C. Suppression of Surface Burn in Grinding of Titanium Alloy TC4 using a Self-inhaling Internal Cooling Wheel // Chinese Journal of Aeronautics. - 2011. - Vol. 24(1). - pp. 96-101.

188. Yang Ch.Y., Xu J.H., Ding W.F., Tong S.T. Grinding Titanium Alloy with Brazed Monolayer CBN Wheels // Key Engineering Materials. - 2008. - Vol. 359. - pp. 33-37.

189. Yang X., Liu R.C. Machining Titanium and its Alloys // Machining Science and Technology. - 1999. - Vol. 1(3). - pp. 107-139.

190. Yuan Z., Zhu B., Lu Z. Finish Surface Grinding of Titanium Alloys // Initiatives of Precision Engineering at the Beginning of a Millennium. - 2002. - pp.481-485.

191. Zagavura F.Ya., Kadenatsii L.A., Lysenko L.I., Uvarov B. M. New Methods for Determining the Actual Contact Area of solid bodies // Measurement Techniques. -1970. - Vol. 13(12). - pp. 1847-1849.

192. Zain A.M., Haron H., Sharif S. Prediction of Surface Roughness in the End Milling Machining using Artificial Neural Network // Expert Systems with Applications. - 2010. - Vol. 37(2). - pp. 1755-1768.

193. Zhang H.X., Chen W.Y., Chen Z.T. Experimental Studies on Grinding of Titanium Alloy with SG Wheels // Key Engineering Materials. - 2007. - Vol. 329. - pp. 75-80 (Trans Tech Publications).

194. Zhenzhen C., Jiuhua X., Wenfeng D., Changyu M. Grinding Performance Evaluation of Porous Composite-bonded CBN Wheels for Inconel 718 // Chinese Journal of Aeronautics. - 2014. - Vol. 27(4). - pp. 1022-1029.

195. Zhou X., Feng X. Modeling and Predicting Surface Roughness of the Grinding Process // International Journal of Machine Tools and Manufacture. - 2002. - Vol. 42(8). - pp. 969-977.

167

Приложение А

Матрица плана эксперимента при моделировании параметров качества

шлифуемых деталей

Таблица А1 - Матрица ^-оптимального плана эксперимента при

шлифовании абсолютно жестких деталей

N Нормирование уровни факторов N Норми рование уровни факторов

А в с в А в с в

1 0,0 -1,0 -1,0 -1,0 20 -1,0 1,0 0,0 0,0

2 -1,0 0,0 -1,0 -1,0 21 -1,0 -1,0 1,0 0,0

3 0,0 1,0 -1,0 -1,0 22 0,0 -1,0 1,0 0,0

4 1,0 1,0 -1,0 -1,0 23 -1,0 0,0 1,0 0,0

5 -1,0 -1,0 0,0 -1,0 24 1,0 0,0 1,0 0,0

6 1,0 -1,0 0,0 -1,0 25 0,0 1,0 1,0 0,0

7 0,0 0,0 0,0 -1,0 26 1,0 1,0 1,0 0,0

8 0,0 1,0 0,0 -1,0 27 0,0 -1,0 -1,0 1,0

9 0,0 -1,0 1,0 -1,0 28 0,0 0,0 -1,0 1,0

10 0,0 0,0 1,0 -1,0 29 1,0 0,0 -1,0 1,0

11 1,0 0,0 1,0 -1,0 30 -1,0 1,0 -1,0 1,0

12 -1,0 1,0 1,0 -1,0 31 0,0 -1,0 0,0 1,0

13 -1,0 -1,0 -1,0 0,0 32 -1,0 0,0 0,0 1,0

14 1,0 -1,0 -1,0 0,0 33 0,0 1,0 0,0 1,0

15 0,0 0,0 -1,0 0,0 34 1,0 1,0 0,0 1,0

16 0,0 1,0 -1,0 0,0 35 -1,0 -1,0 1,0 1,0

17 0,0 -1,0 0,0 0,0 36 -1,0 -1,0 1,0 1,0

18 0,0 0,0 0,0 0,0 37 0,0 0,0 1,0 1,0

19 1,0 0,0 0,0 0,0 38 0,0 1,0 1,0 1,0

Таблица А2 - Матрица ^-оптимального плана эксперимента при

шлифовании нежестких деталей

N Нормирование уровни факторов N Нормирование уровни факторов

А в с в Е А в с в Е

1 1,0 1,0 -1,0 -1,0 -1,0 36 1,0 1,0 -1,0 1,0 0,0

2 -1,0 0,0 1,0 -1,0 -1,0 37 0,0 1,0 1,0 1,0 0,0

3 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 38 0,0 -1,0 1,0 1,0 0,0

4 -1,0 1,0 1,0 -1,0 -1,0 39 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

5 1,0 -1,0 1,0 -1,0 -1,0 40 1,0 -1,0 0,0 0,0 0,0

6 1,0 1,0 -1,0 -1,0 -1,0 41 -1,0 1,0 -1,0 0,0 0,0

7 1,0 1,0 -1,0 -1,0 -1,0 42 1,0 -1,0 1,0 0,0 0,0

8 1,0 1,0 0,0 -1,0 -1,0 43 -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0

9 0,0 0,0 0,0 0,0 -1,0 44 1,0 1,0 -1,0 0,0 0,0

10 -1,0 1,0 -1,0 0,0 -1,0 45 1,0 1,0 1,0 0,0 0,0

11 1,0 1,0 1,0 0,0 -1,0 46 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 1,

12 1,0 -1,0 -1,0 0,0 -1,0 47 -1,0 -1,0 1,0 -1,0 1,0

13 -1,0 -1,0 -1,0 0,0 -1,0 48 -1,0 -1,0 1,0 -1,0 1,0

14 1,0 -1,0 1,0 0,0 -1,0 49 0,0 1,0 1,0 -1,0 1,0

15 -1,0 -1,0 1,0 0,0 -1,0 50 0,0 -1,0 1,0 -1,0 1,0

N Нормирование уровни факторов N Нормирование уровни факторов

A B C D E A B C D E

16 -1,0 0,0 1,0 0,0 -1,0 51 1,0 1,0 1,0 -1,0 1,0

17 -1,0 -1,0 1,0 1,0 -1,0 52 1,0 0,0 -1,0 -1,0 1,0

18 -1,0 0,0 -1,0 1,0 -1,0 53 -1,0 1,0 -1,0 -1,0 1,0

19 0,0 -1,0 -1,0 1,0 -1,0 54 -1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

20 1,0 0,0 1,0 1,0 -1,0 55 1,0 -1,0 -1,0 0,0 1,0

21 -1,0 1,0 -1,0 1,0 -1,0 56 1,0 -1,0 -1,0 0,0 1,0

22 -1,0 1,0 1,0 1,0 -1,0 57 1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

23 0,0 -1,0 -1,0 1,0 -1,0 58 1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

24 1,0 -1,0 1,0 1,0 -1,0 59 1,0 1,0 0,0 0,0 1,0

25 1,0 0,0 -1,0 -1,0 0,0 60 -1,0 -1,0 0,0 0,0 1,0

26 0,0 1,0 -1,0 -1,0 0,0 61 -1,0 1,0 0,0 0,0 1,0

27 -1,0 0,0 -1,0 -1,0 0,0 62 -1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

28 1,0 -1,0 0,0 -1,0 0,0 63 1,0 1,0 -1,0 1,0 1,0

29 1,0 -1,0 -1,0 -1,0 0,0 64 1,0 -1,0 1,0 1,0 1,0

30 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 0,0 65 -1,0 -1,0 -1,0 1,0 1,0

31 1,0 -1,0 1,0 -1,0 0,0 66 0,0 0,0 0,0 1,0 1,0

32 -1,0 -1,0 1,0 1,0 0,0 67 -1,0 1,0 -1,0 1,0 1,0

33 1,0 -1,0 -1,0 1,0 0,0 68 -1,0 1,0 -1,0 1,0 1,0

34 -1,0 1,0 1,0 10 0,0 69 1,0 1,0 -1,0 1,0 1,0

35 -1,0 -1,0 0,0 1,0 0,0

Приложение Б (рекомендуемое)

Поправочные коэффициенты к базовым моделям МДА при плоском шлифовании деталей из титанового сплава

ВТ22 кругом CBN30 B107 100 OV K27 КФ40 (i = 2)

Параметр Поправочные коэффициенты

k "m i i; 3 ; 2 2 k Лвр kn k "вых kM

i 3 4 5 6 7 8 9 i0 ii i2 i3 i4 i5 i6 i7 i8 i9 20 2i 22 2 4 6 8 ВТ20

Rai 0,99 i,03 i,i0 i,i0 i,05 i,07 0,96 0,94 0,97 i,04 0,8i 0,79 0,8i 0,75 0,52 0,45 0,87 0,86 0,97 0,62 0,62 0,82 i,0i 0,66 0,66 0,64 0,65 0,6i 0,99

Rz1 0,99 i,08 i,i8 i,i4 i,i0 i,ii 0,97 0,95 i,03 i,02 0,86 0,83 0,84 0,82 0,5i 0,47 0,88 0,87 0,99 0,67 0,66 0,85 i,05 0,64 0,65 0,6i 0,65 0,63 i,0i

Rqi 0,99 i,03 i,i3 i,i3 i,06 i,05 0,97 0,96 0,97 i,03 0,80 0,79 0,80 0,78 0,5i 0,47 0,85 0,86 0,97 0,62 0,63 0,82 i,0i 0,65 0,66 0,64 0,64 0,62 i,00

Rmaxi 0,98 i,03 i,22 i,i6 i,i2 i,07 0,99 0,98 0,96 i,00 0,84 0,85 0,82 0,83 0,52 0,47 0,88 0,89 0,98 0,62 0,65 0,83 i,05 0,67 0,65 0,62 0,64 0,62 i,04

Si i,00 i,37 i,i2 i,38 i,34 i,34 i,34 i,24 i,06 i,0i i,34 i,2i i,3i i,26 i,40 i,3i i,37 i,20 i,30 i,26 i,3i i,24 i,33 i,28 i,i8 i,04 i,i5 i,i4 i,00

Smi 0,95 0,97 0,93 0,97 i,06 0,88 i,02 0,87 0,94 0,98 0,94 0,85 0,84 0,87 0,96 0,99 0,99 i,0i i,02 0,93 0,93 0,92 0,86 i,08 i,04 i,06 i,i2 i,0i 0,99

t5(1) 0,97 i,00 i,03 0,93 i,02 0,95 i,05 i,07 0,88 0,92 i,00 0,83 0,83 0,86 0,47 0,58 i,00 i,00 i,09 0,99 i,03 i,02 0,88 0,63 0,59 0,73 0,64 0,5i i,03

ti0(i) i,03 0,94 0,9i 0,93 0,90 0,90 0,99 0,9i 0,80 0,9i i,i0 0,89 0,80 0,85 0,5i 0,53 i,i2 0,94 0,96 0,89 0,89 0,92 0,95 0,68 0,63 0,65 0,63 0,59 0,8i

ti5(i) 0,98 i,09 i,ii 0,96 i,09 i,07 i,08 i,02 0,9i 0,94 i,2i 0,94 0,86 0,92 0,7i 0,65 i,i4 i,i4 i,02 i,06 i,05 0,96 i,06 0,77 0,76 0,8i 0,69 0,68 0,96

t20(i) i,0i i,09 i,08 0,97 i,06 i,09 i,04 i,04 0,93 0,94 i,2i 0,93 0,89 0,92 0,76 0,69 i,ii i,08 i,00 i,05 0,99 0,96 i,08 0,87 0,79 0,83 0,79 0,72 0,84

t25(i) i,02 i,i2 i,09 0,95 i,02 i,i9 i,04 i,06 0,9i 0,92 i,22 0,94 0,92 0,94 0,83 0,76 i,i5 i,09 0,94 0,99 0,99 i,00 i,06 0,9i 0,86 0,82 0,86 0,72 0,84

t30(i) 0,97 i,i7 i,i8 0,97 i,08 i,28 i,i6 i,06 0,97 0,99 i,26 0,98 i,02 0,98 0,84 0,79 i,2i i,i6 i,0i i,04 i,02 i,05 i,i5 0,98 0,89 0,88 0,92 0,85 0,90

t35(i) i,02 i,i0 i,ii 0,92 i,02 i,i0 i,04 0,97 0,89 0,90 i,2i 0,98 0,96 0,9i 0,78 0,79 i,i7 i,i3 0,96 0,95 i,00 i,00 i,04 0,95 0,89 0,87 0,89 0,8i 0,89

t40(i) i,00 i,i7 i,i4 0,98 i,07 i,09 i,i0 i,02 0,94 0,89 i,i9 i,00 0,98 0,98 0,83 0,84 i,i9 i,i6 i,02 0,95 i,03 0,98 i,06 0,96 0,96 0,89 0,9i 0,86 0,94

t45(i) 0,98 i,i6 i,i5 0,98 i,04 i,i0 i,i3 0,98 0,97 0,97 i,i8 i,02 0,99 i,00 0,86 0,89 i,i8 i,i5 i,02 0,97 i,04 0,97 i,09 0,93 0,96 0,9i 0,93 0,88 i,0i

t50(i) 0,99 i,i3 i,i3 i,00 i,03 i,08 i,08 0,99 0,97 0,93 i,i8 i,04 i,00 i,0i 0,86 0,92 i,i3 i,08 i,00 i,00 i,06 0,97 i,ii 0,96 0,99 0,92 0,95 0,89 i,00

t55(i) 0,99 i,ii i,i4 i,00 i,05 i,09 i,07 i,02 i,00 0,96 i,i6 i,05 i,03 i,00 0,85 0,97 i,i2 i,07 i,0i i,03 i,06 i,02 i,ii 0,97 i,0i 0,92 0,96 0,90 i,04

t60(i) 0,99 i,07 i,ii i,02 i,02 i,05 i,05 i,02 0,99 0,98 i,i2 i,05 i,0i 0,99 0,88 0,96 i,07 i,05 i,0i i,02 i,04 0,99 i,08 i,00 0,99 0,93 0,97 0,93 i,06

t65(i) 0,98 i,08 i,ii i,04 i,04 i,07 i,04 i,02 i,0i 0,99 i,i0 i,04 i,02 i,00 0,9i 0,97 i,07 i,06 i,02 i,03 i,05 i,03 i,07 i,00 i,00 0,96 0,97 0,95 i,08

t70(i) i,00 i,05 i,07 i,02 i,00 i,04 i,0i i,0i 0,99 0,96 i,05 i,02 0,99 i,00 0,92 0,95 i,03 i,0i i,0i i,02 i,04 i,0i i,03 0,99 i,00 0,95 0,96 0,94 i,03

t75(i) i,00 i,03 i,05 i,0i i,0i i,02 i,0i i,02 0,99 0,98 i,03 i,02 0,99 i,00 0,94 0,96 i,02 i,0i i,00 i,0i i,02 i,0i i,02 0,97 0,99 0,97 0,96 0,95 i,02

Продолжение таблицы приложения Б

Параметр Поправочные коэффициенты

к 1 1; 3 5 2 2 к Лвр кп к Лвых км

1 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 2 4 6 8 ВТ20

¿80(1) 1,00 1,03 1,04 1,01 1,01 1,02 1,01 1,02 0,99 1,00 1,03 1,01 1,00 1,01 0,96 0,97 1,02 1,02 1,01 1,02 1,02 1,00 1,03 0,98 0,99 0,98 0,96 0,97 1,02

¿85(1) 1,00 1,01 1,02 1,00 1,00 1,01 1,00 1,01 1,00 1,00 1,01 1,00 0,99 1,00 0,97 0,98 1,01 1,00 1,00 1,01 1,01 1,01 1,01 0,98 0,98 0,98 0,96 0,98 1,01

¿90(1) 1,00 1,00 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,01 1,00 1,00 1,00 0,98 0,98 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,01 1,01 0,98 0,98 0,98 0,97 0,98 1,00

¿95(1) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,98 0,98 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 0,98 0,99 0,98 0,99 1,00

Яа2 0,99 0,68 0,83 0,73 0,95 0,75 0,77 0,56 0,81 0,94 0,66 0,63 0,75 0,87 0,48 0,50 0,84 0,92 1,05 0,39 0,47 0,75 0,61 0,52 0,43 0,47 0,50 0,55 1,03

Я?2 1,03 0,69 0,76 0,75 0,94 0,75 0,75 0,61 0,76 0,87 0,70 0,65 0,69 0,85 0,46 0,49 0,74 0,83 0,99 0,42 0,43 0,75 0,63 0,48 0,43 0,45 0,47 0,47 0,97

Яд2 1,01 0,69 0,81 0,74 0,90 0,78 0,73 0,61 0,80 0,91 0,67 0,63 0,73 0,86 0,48 0,49 0,80 0,87 1,05 0,38 0,46 0,71 0,62 0,51 0,41 0,47 0,48 0,52 1,00

Яшах2 1,04 0,69 0,79 0,71 0,90 0,74 0,73 0,58 0,81 0,82 0,69 0,64 0,70 0,80 0,45 0,49 0,74 0,82 1,05 0,38 0,42 0,72 0,64 0,47 0,40 0,44 0,44 0,47 0,89

S2 0,97 1,12 0,98 1,18 1,18 1,10 1,26 1,05 1,09 1,17 1,18 1,19 1,27 1,33 1,31 1,39 1,26 1,23 1,23 1,15 1,22 1,13 1,10 1,25 1,25 1,14 1,24 1,18 1,03

Sm2 0,97 0,97 1,05 1,02 1,21 1,26 1,00 0,96 1,13 1,19 1,01 0,98 1,02 1,13 1,10 1,25 1,23 1,16 1,12 0,84 1,19 1,21 1,14 1,08 1,27 1,04 1,41 1,22 0,94

¿5(2) 1,01 0,80 0,96 1,07 1,06 0,79 1,12 0,86 1,06 1,06 1,00 1,00 0,93 1,00 1,20 1,53 0,93 1,10 1,00 0,73 0,96 1,03 0,83 1,39 1,20 1,16 1,00 1,13 0,96

¿10(2) 0,95 1,02 1,13 1,10 1,17 0,93 1,25 1,12 1,06 1,31 1,30 1,20 1,14 1,17 1,53 1,73 1,22 1,48 1,14 0,95 1,25 1,27 0,93 1,66 1,64 1,84 1,36 1,48 1,17

¿15(2) 1,00 0,88 1,06 1,00 1,06 0,82 1,04 0,99 0,90 1,02 1,12 1,12 1,14 1,09 1,50 1,50 1,06 1,25 0,99 0,78 1,06 1,26 0,85 1,47 1,56 1,71 1,64 1,56 1,09

¿20(2) 0,94 1,13 1,22 1,07 1,19 0,93 1,04 0,99 0,92 1,12 1,42 1,28 1,35 1,13 1,89 1,74 1,17 1,44 0,99 0,91 1,13 1,42 0,92 1,69 1,87 2,12 1,82 1,99 1,32

¿25(2) 0,98 1,05 1,22 1,03 1,15 0,86 1,15 0,95 0,84 1,11 1,27 1,24 1,23 1,03 1,89 1,90 1,15 1,43 1,02 0,92 1,07 1,28 0,86 1,74 1,80 2,18 1,90 1,84 1,29

¿30(2) 0,98 1,13 1,30 1,05 1,18 0,90 1,06 0,96 0,84 1,03 1,16 1,17 1,06 1,03 1,95 1,97 1,18 1,34 1,07 0,90 1,10 1,17 0,79 1,79 1,83 2,34 2,00 1,79 1,33

¿35(2) 1,03 1,04 1,09 0,89 1,08 0,87 1,02 0,84 0,78 0,86 1,03 1,06 0,95 0,97 1,82 1,83 1,15 1,24 0,97 0,81 1,04 1,02 0,71 1,72 1,73 2,15 1,81 1,70 1,18

¿40(2) 1,03 1,03 1,06 0,92 1,06 0,83 0,96 0,84 0,79 0,81 0,96 1,08 0,93 0,93 1,77 1,84 1,08 1,17 0,96 0,82 1,10 0,99 0,68 1,78 1,65 2,00 1,69 1,56 1,13

¿45(2) 1,06 1,05 1,05 0,94 0,99 0,84 0,96 0,83 0,78 0,81 0,96 1,10 0,93 0,94 1,57 1,71 1,03 1,13 1,02 0,81 1,05 0,99 0,65 1,66 1,52 1,84 1,54 1,46 1,16

¿50(2) 1,09 1,04 1,01 0,95 0,94 0,84 0,92 0,84 0,85 0,82 0,97 1,03 0,90 0,98 1,38 1,51 0,94 1,04 0,97 0,84 0,99 0,89 0,65 1,48 1,40 1,57 1,41 1,39 1,06

¿55(2) 1,08 1,05 1,00 0,96 0,95 0,88 0,91 0,84 0,89 0,88 0,97 1,02 0,91 0,99 1,25 1,42 0,97 1,03 0,99 0,88 0,97 0,94 0,66 1,38 1,30 1,38 1,31 1,29 1,04

¿60(2) 1,03 1,03 1,03 0,99 0,99 0,96 0,97 0,87 0,96 0,95 0,97 1,04 0,93 1,04 1,20 1,35 1,01 1,07 1,02 0,96 1,05 1,02 0,78 1,33 1,28 1,36 1,28 1,23 1,08

¿65(2) 1,02 1,02 1,07 0,99 0,99 0,98 0,99 0,91 0,99 0,99 1,00 1,03 0,95 1,02 1,15 1,25 1,00 1,05 1,02 1,00 1,02 1,02 0,84 1,26 1,18 1,26 1,22 1,19 1,05

Параметр Поправочные коэффициенты

к лт 1 1; 3 3 2 2 к лвр кп к лвых

1 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 2 4 6 8 ВТ20

t70(2) 1,03 1,00 1,07 0,97 0,98 0,99 0,98 0,92 0,96 1,00 1,00 1,02 0,97 1,01 1,08 1,16 0,99 1,03 1,00 1,00 1,01 1,03 0,90 1,16 1,12 1,18 1,13 1,14 1,03

t75(2) 1,01 1,04 1,06 0,98 1,01 1,00 1,01 0,96 0,96 1,03 1,02 1,02 1,01 1,02 1,09 1,12 1,01 1,04 1,02 1,02 1,02 1,03 0,95 1,13 1,09 1,15 1,11 1,11 1,03

t80(2) 1,00 1,04 1,06 1,00 1,03 1,03 1,04 0,97 0,99 1,03 1,05 1,02 1,02 1,04 1,08 1,09 1,04 1,05 1,02 1,03 1,02 1,03 0,97 1,10 1,07 1,11 1,09 1,08 1,04

t85(2) 1,01 1,02 1,03 1,00 1,01 1,01 1,02 0,97 0,99 1,01 1,03 1,01 1,01 1,02 1,03 1,04 1,01 1,03 1,00 1,01 1,00 1,02 0,97 1,05 1,04 1,05 1,04 1,04 1,01

t90(2) 1,01 1,00 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 0,99 1,00 1,01 1,00 1,00 1,00 1,01 1,02 1,00 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 0,98 1,02 1,01 1,02 1,01 1,02 1,01

t95(2) 1,01 1,00 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,01 1,00 1,00 0,99 1,01 1,00 1,01 1,01 1,01 1,00

1,04 2,00 1,75 2,25 1,50 1,75 1,38 2,25 1,13 1,25 1,75 1,25 1,75 1,88 1,75 2,50 2,25 1,50 1,25 2,25 2,00 1,25 2,00 1,50 1,50 1,38 1,50 1,25 1,63

0,98 2,25 1,86 2,19 1,84 1,83 1,50 1,98 1,13 1,30 1,78 1,14 1,76 1,89 1,48 2,31 2,17 1,45 1,34 2,12 1,97 1,19 2,02 1,33 1,19 1,25 1,31 1,20 1,31

Е¥ЕЧ 0,99 2,18 1,81 2,17 1,82 1,91 1,49 2,02 1,15 1,30 1,75 1,22 1,78 1,88 1,60 2,38 2,17 1,49 1,33 2,15 2,06 1,18 2,02 1,37 1,22 1,28 1,33 1,19 1,43

НУ 0,99 1,00 0,97 1,00 0,90 0,89 1,08 0,89 0,90 0,88 0,96 0,92 0,98 0,97 0,87 0,90 1,03 0,98 0,89 0,72 0,71 0,91 1,02 0,82 0,98 1,01 1,04 1,03 1,04

0,97 0,92 0,88 0,87 0,94 1,00 0,97 - 1,00 0,78 0,96 1,24 1,10 0,99 1,38 1,24 0,92 1,02 0,89 - - 0,81 1,15 1,00 1,19 1,23 1,39 1,31 1,16

Примечание. Круг 1 = 1 - СВШ0 В76 100 ОУ К27 КФ40; 1 = 3 - СВШ0 В126 100 ЬУ К27 КФ25; 1 = 4 - СВШ0 В126 100 ЬУ К27 КФ40; 1 = 5 - СВШ0 В126 100 МУ К27 КФ40; 1 = 6 - СВШ0 В126 100 ОУ К27 КФ40; 1 = 7 - СВШ0 В151 100 ОУ К27 КФ40; 1 = 8 - ЛКВ50 В107 100 МУ К27 КФ40; 1 = 9 - ЛКВ50 В126 100 МУ К27 КФ40; 1 = 10 - ЛКВ50 В126 100 ОУ К27 КФ40; 1 = 11 - 37С 46 112 УР; 1 = 12 - 37С 46 К12 УР; 1 = 13 - 37С 60 К12 УР; 1 = 14 - 37С 80 К12 УР; 1 = 15 - 080С 046 112 У01 Р2; 1 = 16 - 080С 070 112 У01 Р1; 1 = 17 - 39С46 I12VP; 1 = 18 - 39С46 К12УР; 1 = 19 - 39С 80 К12 VP; 1 = 20 - 39С 46 К8 VK; 1 = 21 - 39С 60 К8 VK; 1 = 22 - 63С 40 Ь7 У

Приложение В (рекомендуемое) Полученные регрессионные модели МДА при плоском шлифовании деталей из титанового сплава ВТ22 кругом CBN30 B107 100 OV K27 КФ40 Таблица В1 - Регрессионные модели МДА при плоском шлифовании

абсолютно жестких деталей

Параметр Регрессионное выражение

качества в нормированном виде в натуральном виде

(0'83 + 0'086Л + 0'087В + 0Д0С - 0'005D + (0'785 - 0'00075пр + 0'01155п - 4'432t- 1'767z +

Ral, мкм 0'03AB + 0'027AC + 0'031BC + 0'02CD - 0'00125прsп + 0'561snp/ + 1'026sn/ + 26'838 tz -0'001sII^ + 3'455z2)2

0'021B2 + 0'035D2)2

Rz 1, мкм exp(0'85 + 0'18A + 0Д9В +0'20C -0'021D +0,053AB + 0'065BC +0'039CD - 0'058B2 + 0'078D2) exp(0'564 + 0'0153sпp + 0'04sn +3'279t - 3'973z + 0'002snisn + 2'183sпt + 52'61tz - 0'004sп2 + 7,773z2)

(0'91 + 0'097A + 0'096B + 0'11C -0'0043D + (0'90 - 0'00Шпр - 0'004sп - 4'498t- 1'825z

Rq1, мкм 0033AB + 0'033AC + 0'033BC + 0'018CD +0'0013sпp sп + 0'682sпpt + 1'097sпt + 24'019tz + 3'70 4z2)2

+0'037D2)2

Rmaxl, мкм (1'97 + 0'19A + 0'20B +0'21C - 0'00899D + (1'902 - 0'007Ьпр - 0'0197sп - 1'637t -3'132z

0'087AB + 0'064AC 0,076BC +0'076D2)2 +0'0034sпp sп + 1'309sпpt + 2'538sпt + 7,606z2)2

S(j), мкм exp(2'29 + 0'099A + 0'13B + 0'14C + 0'03D +0'036AC + 0'04BC + 0'11CD) exp(2'20 + 0'0058sпp + 0'015sп -26'763t - 1'53z + 0'748sпpt + 1'349s^ + 146'35tz)

Sm(j), мкм (0'01 - 0'00066A - 0'00083B - 0'00116C)-1 (0'0146 - 0'000Ьпр - 0'0002sп - 0'1551t)-1

¿5 (1)' % exp(1'25 + 0'065A + 0'079B + 0'096C) exp(0'852 + 0'010sпp + 0'0197sп + 12'851t)

¿10 (1)' % exp(1'82 + 0'088A + 0'074B + 0'089C) exp(1'404 + 0'0134sпp + 0'0185sп + 11'918t)

¿15 (1)' % exp(2'26 + 0'11A +0'052B +0'096C) exp(1'825 + 0'0169sпp + 0'0130sп + 12/733t)

¿20 (1)' % exp(2'62 + 0'10A + 0'044B + 0'10C) exp(2'197 + 0'0161sпp + 0'011sп + 13'55t)

¿25 (1)' % 18'39 + 1'93A + 1'90C +0'088D + 1'16AD + 1'42C2 19'655 - 0'058sпp - 377'394t - 19'564z + 1'777sпpz + 25248'36t2

¿30 (1)' % 24'37 + 2'35A + 2'39C + 1'62C2 20'725 + 0'362sпp - 401'913t + 28849'64t2

¿35 (1)' % 32'58 + 2'75A + 2'74C 23'144 + 0'424sпp + 365'42t

¿40 (1)' % 40'53 + 3'01A + 2'75C 30'624 + 0'464sпp + 366'043t

¿45 (1)' % 48'76 + 2'86A +2'52C 39'499 + 0'434sпp + 336,368t

¿50 (1)' % 56'95 + 2'74A + 2'39C + 0'29D +2'54AD 56'53 - 0'360sпp + 318'208t - 42'027z + 3'909sпpz

¿55 (1)' % 64'76 + 2'47A + 1'95C +0'27D +2'58AD 65'733 - 0'414sпp + 259'619t - 42'963z + 3'975sпpz

¿60 (1)' % 71'89 + 2'08A + 1'43C + 0'23D + 2'68AD 74'869 - 0'506sпp + 190'939t - 45'184z + 4'125sпpz

¿65 (j)' % 78'17 + 1'60A +0'95C +0'23D +2'24AD 81'208 - 0'443sпp + 126'758t - 37'270z + 3'443sпpz

¿70 (j)' % 83'53 + 1'05A 81'6735 + 0Д6тпр

¿75 (1)' % 88'03 + 0'77B 86'877 + 0'19sп

¿80 (1)' % 91'63 + 0'54B 90'817 + 0'136sп

¿85 (1)' % 94'51 94'51

¿90 (1)' % 96'69 96'69

¿95 (1)' % 98'37 98'37

Ra 2, мкм (0'47 + 0'018B + 0'015C)2 (0'419 + 0'0045sп + 1'971t)2

Rz 2, мкм 0'70 + 0'057A + 0'065C + 0,075AC + 0'081C2 0'933 - 0'011sпp - 44'922t + 1'54sHpt + 1433'247t2

Rq2, мкм exp(-1'27 + 0'091B) exp(-1'391 + 0'020sп)

Rma*2> мкм exp(0'31 + 0'066A +0'091B + 0'056C) exp(-0'033 + 0'01sпp + 0'023sп + 7'452t)

S(2), мкм 7'15 - 0'16A 7'43 - 0'024sпp

Sm(2), мкм (0'10 - 0'0031C -0'0038D)-2 (00'114 - 0'411t - 0'038z)-2

¿5 (2)' % 2'05 2'05

¿10 (2)' % 3'67 3'67

¿15 (2)' % 5'64 5'64

Продолжение таблицы В1

Параметр качества Регрессионное выражение

в норМированноМ виде в натуральной виде

¿20 (2> % ехр(2,06 - 0,076Б) ехр(2,213 - 0,7607)

¿25 (2> % ехр(2,37 -0,093Б) ехр(2,552 - 0,9337)

¿30 (2> % ехр(2,65 - 0,10Б) ехр(2,852 - 1,0197)

¿35 (2> % ехр(2,92 -0,095Б) ехр(3,113 - 0,9457)

¿40 (2> % 24,72 - 2,07Б 28,852 - 20,6747

¿45 (2> % 31,26 - 2,21Б 35,692 - 22,1387

¿50 (2> % 38,72 - 2,28Б 43,279 - 22,7787

¿55 (2> % 46,87 - 2,27Б 51,40 - 22,6557

¿60 (2> % 55,25 - 1,94Б 59,138 - 19,4377

¿65 (2> % 63,85 - 1,88Б 67,603 - 18,757

¿70 (2> % 71,96 - 1,72Б 75,406 - 17,2377

¿75 (2> % 79,33 - 0,079Л + 0,705 + 1,32С - 2,41ЛВ 69,85 + 0,5435пр + 1,23&уп + 175,451/ - 0,0935пр5п

¿80 (2> % 85,63 - 0,095Л + 0,365 + 1,11С - 0,95Б -1,67ЛВ 80,856 + 0,372^ + 0,83 + 148,534/ - 9,4977 -0,064SпрSп

¿85 (2> % 90,63 + 0,0078Л + 0,12В +0,73С - 0,76Б -1,39ЛВ +0,86 СБ 89,911 + 0,322sпр + 0,644sп - 131,06/ -21,937 -0,053sпрsп + 1144,264/7

¿90 (2> % 94,13 - 0,022Л - 0,067В + 0,37С - 0,49Б -0,82ЛВ + 0,51 СБ + 0,72Б2 97,032 + 0,185sпр + 0,344sп - 87,404/ - 42,0387 -0,031^ + 682,400/7 + 71,60372

¿95 (2> % 97,44 - 0,28Б 97,997 - 2,7757

ЕЕЕтах (0,36 - 0,030В - 0,059С - 0,025ВС + 0,054В2)-2 (0,564 - 0,038sп -2,889/ - 0,826sп/ + 0,0034sп2)-2

Е^Еа (0,47 - 0,048В - 0,076С - 0,024Б - 0,034ВС + 0,071В2)-2 (0,789 - 0,05^п - 3,304/ - 0,2447 - 1,14^п/ + 0,0044sп2)-2

Е (0,45 -0,043В - 0,072С - 0,020Б - 0,031ВС + 0,068В2)-2 (0,746 - 0,049sп - 3,469/ - 0,1997 - 1,018sп/ + 0,0042sп2)-2

НУ 3250,07 + 37,97Л + 43,94В + 56,17С + 69,52Б + 66,38ЛВ + 79,96ЛС 3296,290 - 29,982sпр - 18,377sп - 11373,80/ + 695,1867 + 2,553sпрsп + 1640,279sпр/

% 47,13 - 4,57Л - 7,28В - 7,54С - 2,65Б - 4,58ЛС +5,08 ВБ - 5,23СБ + 3,10с2 - 5,37Б2 55,417 + 0,472sпр - 4,361sп + 94,010/ +199,1547 -93,977sпр/ + 12,709sп7 - 6972,098/2 - 536,83572

SDRal, МКМ ехр(-2,86 + 0,20Л + 0,12В + 0,34С - 0,061Б + 0,17ВС + 0,19СБ + 0,20Л2 - 0,21В2 - 0,35с2 + 0,34Б2) ехр(-1,902 - 0,08^пр + 0,119sп + 88,708/ - 18,9767 + 5,788sп/ + 383,7666/7 + 0,0048sпр2 - 0,0Шп2 -6168,385/2 + 33,93072)

SDRmax1, МКМ ехр(-1,03 + 0,22Л + 0,15В + 0,35С - 0,13Б + 0,23ВС + 0,19Л2 - 0,21с2) ехр(-1,376 - 0,07sпр - 0^п + 93,87/ - 1,2957 + 7,802sп/ + 0,0045sп2 - 3770,08/2)

SDsm2, МКМ ехр(2,49 + 0,058Л - 0,13В + 0,15С +0,021Б -0,33ЛВ +0,30ЛБ - 0,46ВС + 0,36ВБ + 0,15СБ + 0,20Л2 - 0,29В2 +0,29^) ехр(3,687 - 0,116sпр + 0,343sп - 59,015/ - 12,9277 -0,013sпрsп +0,454sпр7 - 15,343sп/ + 0,891уп7 + 205,310/7 + 0,0048sпр2 - 0,018sп2 + 5214,717/2)

^ЕГЕтох,МК М ехр(0,84 - 0,025В + 0,21С + 0,14Б + 0,12СБ -0,62В2 + 0,16с2) - 0,50 ехр(-0,287 + 0,458sп - 76,699/ - 0,5837 + 156,451/7 - 0,037sп2 + 2931,535/2) - 0,50

£&ЕЕЕа, МКМ (1,04 + 0,030В + 0,14С + 0,095Б + 0,20СБ -0,36В2 + 0,10Б2)2 (0,844 + 0,277sп - 34,333г - 6,5447 + 265,385/7 -0,022sп2 + 10,43972)2

, МКМ (1,03 + 0,017В + 0,15С + 0,090Б + 0,18СБ -0,39В2 + 0,18Б2)2 (1,002 + 0,30sп - 28,476/ - 9,1497 + 239,967/7 + 0,025sп2 + 17,62172)2

SDHV, МПа (11,89 + 0,29Л - 0,79В - 0,40С + 0,33Б -0,88ЛБ + 1,16ВБ - 0,64СБ + 1,56Л2 - 1,42В2)2 (12,465 - 0,531sпр + 0,290sп + 118,069/ + 12,1607 -1,360sпр7 + 2,904sп7 - 854,332/7 + 0,037sпр2 -0,089sп2)2

, % (1,52 -0,14Л - 0,18В - 0,018С + 0,32Б - 0,37ЛВ + 0,19ЛС + 0,33Л2 + 0,50В2 + 0,47с2)2 (4,453 - 0,163sпр - 0,256sп - 254,697/ + 3,1697 -0,0Ш^п + 3,889sпр/ + 0,0078sпр2 + 0,031sп2 + 82505,051/2)2

Таблица В2 - Регрессионные модели МДА при плоском шлифовании

деталей поперечной жесткости

Параметр качества Регрессионное выражение

в нормированном виде в натуральном виде