Структурообразование и пластичность крупногабаритных слитков и плит из алюминиевого сплава 7075 тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, кандидат технических наук Дорошенко, Надежда Михайловна

• Дорошенко, Надежда Михайловна
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Дорошенко, Надежда Михайловна

Введение.

Глава 1. Состояние вопроса и задачи исследований.

1.1. Проблемы, связанные с производством крупногабаритных плит из сплава 7075.

1.2. Факторы, влияющие на разрушение внутренних слоев слитка в процессе прокатки.

Щ 1.3. Анализ путей снижения горячеломкости алюминиевых сплавов.26 1.4. Задачи исследований.

Глава 2. Материал и методы исследований.

Глава 3. Исследование неоднородности протекания пластической деформации при горячей прокатке слитка.

3.1. Макроструктурные исследования.

3.2. Микроструктурные исследования.

3.3. Изменение механических свойств плит в процессе прокатки.

3.4. Выводы.

Глава 4. Влияние примесей железа и кремния на структуру и механические свойства слитка.

4.1. Морфология, дисперсность и состав интерметаллидных фаз в зависимости от содержания железа, кремния и соотношения

Fe/Si в сплаве.:.

4.2. Влияние примесей железа и кремния на механические свойства слитка при комнатной и повышенных температурах.

4.3. Выводы.

Глава 5. Влияние модифицирования расплава на структуру г и механические свойства слитков и плит.

5.1. Структура лигатур Al-5%Ti-0,2%B и Al-5%Ti-l%B.

5.2. Влияние модифицирования на структуру слитка.

5.3. Влияние модифицирования на механические свойства слитка.

5.4. Влияние модифицирования на структуру и свойства плит.

5.6. Выводы.

Глава 6. Морфология и состав низкотемпературных эвтектик и их изменение в интервале температур 400-540°С.

6.1. Морфология и состав эвтектики в сплаве 7075 с химическим составом 5,4-5,9 %Zn; 2,5-2,8 %Mg; 1,5-1,6 %Cu; 0,19-0,21 %Cr; 0,1-0,15 %Fe; 0,03-0,05 %Si.

6.2. Морфология и состав эвтектики в сплаве 7075 с химическим составом 5,7 %Zn; 2,7 %Mg; 1,5 %Cu; 0,2 %Cr; 0,22 %Fe;

0,03 %Si.

6.3. Выводы.

Глава 7. Влияние параметров литья на горячел ом кость слитков сечением 390x1360 мм из сплава 7075.

7.1. Технологические параметры экспериментальной технологии литья слитков.

7.2. Влияние условий охлаждения, скорости литья и высоты кристаллизатора на структуру слитков.

7.3. Характеристики пористости слитков.

7.4. Микроструктура опытных вариантов литья 1-5.

7.5. Влияние условий охлаждения, скорости литья и высоты кристаллизатора на механические свойства слитков.

7.6. Особенности структурной и химической неоднородности поверхностных слоев слитка, сопутствующие образованию кристаллизационных трещин.

7.7. Структура и механические свойства плит.

7.8. Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Структурообразование и пластичность крупногабаритных слитков и плит из алюминиевого сплава 7075»

Сплавы системы А1 - Zn - Mg - Си находят широкое применение не только в современной авиационной, но и в других отраслях промышленности, в конструкциях, где требуется высокая прочность и малый удельный вес материала. В частности, авиационные концерны BOING и AIRBUS используют крупногабаритные катаные плиты из сплава 7075. Сплав 7075 разработан Алюминиевой компанией Америки и до конца 90-х годов ALCOA удерживает монополию на производство и поставку крупногабаритных плит из сплава 7075.

В связи с выходом на мировые рынки, в ОАО «Каменск - Уральский металлургический завод» в 1998 году началось освоение производства крупногабаритных плит из сплава 7075 на основе технологий, разработанных для производства плит из отечественного сплава В95, ввиду принадлежности сплавов к одной и той же системе Al-Zn-Mg-Cu и близости их химических составов*7. Однако, первые запуски в прокат крупногабаритных плоских слитков сечением 390x1330мм из сплава 7075, предназначаемых для производства плит толщиной свыше 50мм, вскрыли нерешенность целого ряда металловедческих задач, обнаружившихся на стадиях литья, деформации и термической обработки и показали несостоятельность применения к сплаву 7075 технологий, разработанных для производства слитков и плит из сплава В95.

Так, растрескивание внутренних прикромочных объемов плит и поверхностных слоев слитка в ходе горячей прокатки, нестабильность

Содержание компонентов (мае %) в сплаве 7075 (5,1 - 6,1 Zn; 2,1 - 2,9 Mg; 1,2 -2,0 Си) аналогично их содержанию в сплаве В95 (5,1 - 6,1 Zn; 2,1 - 2,9 Mg; 1,2 - 2,0 Си). Основное различие в химическом составе обусловлено разными добавками переходных металлов: сплав 7075 легирован Сг (0,18 - 0,28 %), сплав В95 легирован Мп (0,2 - 0,6 %) и Сг (0,1 - 0,25 %). Содержание в сплаве 7075 примесей Fe и Si не более 0,5 % и 0,4 %; в сплаве В95 - не более 0,4 % и 0,3 % соответственно. механических свойств термообработанных плит осложняли и делали практически невозможным внедрение в серийное производство проката крупногабаритных плит из сплава 7075 с ценными эксплуатационными свойствами.

До настоящего времени существует предположительный характер фазового состава в сплавах системы А1 - Zn - Mg - Си и противоречивость рекомендаций относительно содержания примесей Fe, Si и соотношения концентраций Fe/Si ввиду сложности и малоизученности данной системы. Спорным остается вопрос по оценке эффективности применения отдельных тугоплавких добавок в сплавах системы А1 - Zn - Mg - Си, в частности А1 - Ti - В, в качестве модификатора. Несмотря на кажущуюся завершенность общей теории кристаллизации, в вопросе горячеломкости алюминиевых сплавов еще много неясностей.

Цель работы заключалась в установлении особенностей структурообразования крупногабаритных плоских слитков в зависимости от условий кристаллизации и использования лигатурного прутка состава А1 - 5 %Ti - 1 %В в качестве модификатора, а также изучение фазового состава и фазовых превращений в интервале температур 400 - 540 °С с различными содержанием примесей Fe, Si и соотношением концентраций Fe/Si для установления их роли в формировании пластичности слитков и плит из сплава 7075.

Научная новизна.

1. Установлено, что в литом сплаве 7075 морфология и состав нерастворимых соединений зависят от содержания примесей Fe и Si и изменения соотношения их концентраций Fe/Si в пределах 1,5-^-7.

При содержаниях 0,25 - 0,35 % Fe и 0,1 - 0,15 %Si (0,1 - 0,15 % Fe и 0,03 - 0,05 %Si) и соотношении Fe/Si в пределах 1,5 4 в сплаве присутствуют соединения (CuFe)Al6, Cu2FeAl7, Mg2Si, Si.

При содержаниях 0,25 - 0,35 % Fe и 0,03 - 0,05 %Si в зависимости от соотношения Fe/Si в сплаве присутствуют: при 4< Fe/Si <7 - соединения (CuFe)Al6, Cu2FeAi7, Mg2Si, Si, Al(FeSiCrCu); при Fe/Si=7 - соединение Al(FeSiCrCu).

2. Установлены пределы химического состава сплава 5,5 - 5,9 %Zn; 2,52,7 %Mg; 1,4 - 1,5 %Cu; 0,19 - 0,2 %Cr, 0,1 - 0,15 %Fe; 0,03 - 0,05 %Si (Fe/Si=l,5-^-4), при которых кристаллизуется низкотемпературная эвтектика состава а^ + T(AlMgZnCu) + S(Al2CuMg) + Mg2Si с температурой плавления 485 °С.

3. При содержании 0,03 %Si и 0,22 %Fe (Fe/Si-7) в сплаве 7075 химического состава по основным легирующим компонентам

5,7 %Zn; 2,7 %Mg; 1,5 %Cu; 0,2 %Сг эвтектика имеет состав а а] + S(Al2CuMg) + M(AlZnMgCu) + Mg2Si с температурой плавления

476°С.

4. Показано положительное влияние непрерывного модифицирования лигатурным прутком А1 - 5 %Ti - 1 %В на измельчение структуры в процессе литья крупногабаритных плоских слитков.

5. Установлены местонахождение кристаллизационных трещин; взаимосвязь между горячеломкостью крупногабаритных плоских слитков из сплава 7075, с одной стороны, и структурной и химической неоднородностью поверхностных слоев слитка - с другой.

Практическая значимость:

- повышение чистоты сплава 7075 по содержанию примесей Fe (0,1 - 0,15 %) и Si (0,03 - 0,05 %), модифицирование расплава лигатурой состава А1 - 5 %Ti - 1 %В, повышение температуры гомогенизационного отжига от 460±ш до 470±10оС обеспечило получение мелкозернистой однородной структуры в крупногабаритных плоских слитках и позволило вести горячую прокатку без растрескивания прикромочных объемов;

- изменение условий кристаллизации крупногабаритных плоских слитков привело к снижению горячеломкости сплава и устранению растрескивания поверхностных слоев плит в процессе прокатки;

- повышение температуры нагрева под закалку от 475 °С до 480 °С привело к получению требуемого уровня механических свойств плит;

- усовершенствование технологии производства крупногабаритных плит из сплава 7075 сделало их производство конкурентоспособным на мировом рынке.

На защиту выносятся:

- морфология и состав интерметаллидных нерастворимых соединений, образованных примесями Fe и Si, в зависимости от содержания примесей и соотношения их концентраций Fe/Si;

- морфология и состав низкотемпературных эвтектик и их изменения при нагревах в интервале температур 400 - 540 °С;

- особенности структурообразования крупногабаритных плоских слитков из сплава 7075 в зависимости от условий кристаллизации и модифицирования;

- особенности структурообразования поверхностных слоев слитка, сопутствующие образованию волосовидных кристаллизационных трещин.

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Дорошенко, Надежда Михайловна

7.8. Выводы

1. Установлено влияние условий охлаждения, высоты кристаллизатора и скорости литья на склонность к горячеломкости, особенности структурообразования и механические свойства крупногабаритных плоских слитков из сплава 7075.

2. Наиболее предпочтительным вариантом литья является способ литья в кристаллизатор с направленным охлаждением при Ул= 58 мм/мин и Нк= 110 мм.

3. Слиток, отлитый в кристаллизатор с направленным охлаждением с полезной высотой 110 мм со скоростью 58 мм/мин характеризуется пористостью центральных слоев слитка 2 балла, коэффициентом затухания ультразвука 1,54 дБ/см. При температуре испытания 390 °С имеет удовлетворительные механические свойства: ств= 53 — 59 МПа, а0)2 = 50 - 55 МПа, б = 57 - 77 %, \|/ = 85 - 93 %, KCV = 2,1 - 2,4 КДж/м2. Кристаллизационные трещины в поверхностных слоях слитка не образуются.

4. В центральных слоях горячекатанных плит дефектов при УЗК не обнаруживается.

5. Механические свойства в поперечном направлении плит толщиной 90 мм из сплава 7075Т651, изготовленных из слитков, отлитых в кристаллизатор с направленным охлаждением при Ул = 58 мм/мин и Нк = 110 мм, имеют значения в пределах: ов = 51 - 56 МПа, а0,2= 41- 46,2 МПа, 5 = 8-9%.

В высотном направлении плиты имеют относительное удлинение 4 - 6 %. Вязкость разрушения плит составляет: 29,6 - 35,5 МН/м3/2 (ДП), 26,6 - 27,8 МН/м3/2 (ПД) и 23,4 - 29,8 МН/м3/2 (ВД).

6. Показаны металловедческие признаки кристаллизационных трещин, образующихся в эффективном интервале кристаллизации. В макроструктуре слитков трещины имеют вид волосовин и в подавляющем большинстве случаев не выявляются. В микроструктуре слитков в зависимости от технологии литья, трещины имеют вид полосок ликватов толщиной 8-15 мкм (серийный кристаллизатор, Ул= 40 -45 мм/мин и Нк ~ 150 - 170 мм) или 38 - 145 мкм (бескозырьковый кристаллизатор, Ул = 58 мм/мин и Нк = 135 мм). Трещины залечены ликватами, в составе которых обнаруживается (мае %) 12,5 Zn; 8,5 Mg; 12,1 Си; 2,2 Fe; 0,5 Si.

Установлено место зарождения кристаллизационных трещин: на границе перехода от мелкозернистого поверхностного слоя к зоне укрупненного зерна. Отток жидкости, обогащенной легирующими компонентами, для залечивания трещин приводит к обеднению поверхностного слоя легирующими компонентами на 0,5 - 1 %. В зависимости от технологии литья поверхностный слой, обедненный легирующими компонентами, может составлять 25 мм (серийный кристаллизатор, Ул = 40 - 45 мм/мин и Нк = 150 - 170 мм) или 10 мм (бескозырьковый кристаллизатор, Ул=58 мм/мин и Нк= 135 мм).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. С точки зрения удовлетворительных пластических свойств крупногабаритных плоских слитков из сплава 7075 целесообразно содержание примесей ограничить до 0,1-0,15 %Fe и 0,03-0,05 %Si при отношении Fe/Si в пределах 1,5 4. Это приводит к снижению объемной доли нерастворимых соединений Al^CuFe), N(Cu2Fe А17); благоприятному изменению морфологии соединения Mg2Si, снижается доля свободного Si на границах дендридов.

2. Снижение содержания примесей Fe от 0,25 - 0,35 % до 0,1 - 0,15 % и Si от 0,1-0,15% до 0,03 - 0,05 % при Fe/Si = 1,54 сопровождается повышением пластических свойств слитков в 1,5-2 раза, как при комнатной (8 повышается от значений 5,5 - 8 % до 7,5 - 11 %; vj/-ot 5-10% до 17-22%), так и при температуре горячей прокатки 390°С (5 повышается от значений 30 - 40 % до 75 - 85 %; \|/ -от 78 - 87 % до 96 - 97 %). Значения ударной вязкости KCV при температурах испытания 20 °С и 390 °С повышаются соответственно от 0,37 - 0,43 КДж/м2 до 0,9 - 1,3 КДж/м2 и от 0,5 - 0,7 КДж/м2 до 2 - 3 КДж/м2

3. Не следует превышать соотношения Fe/Si более 4 при содержании 0,03 - 0,05 %Si, поскольку в интервале соотношений 4< Fe/Si <7 в сплаве 7075 кристаллизуются нерастворимые соединения Al6(CuFe), N(Cu2FeAl7) и конгломераты из смеси частиц соединений Al(FeSiCrCu), снижающие пластические свойства слитка. При соотношении Fe/Si = 7 в сплаве кристаллизуется соединение Al(FeSiCrCu).

4. При содержании 0,1-0,15 %Fe и 0,03 - 0,05 %Si (Fe/Si = 1,5+4) и содержании основных легирующих компонентов в пределах

5,4 - 5,7 %Zn; 2,5 - 2,7 %Mg; 1,4 - 1,6 %Cu; 0,19 - 0,21 %Cr кристаллизуется низкотемпературная эвтектика состава ад1 + T(AlMgZnCu) + S(Al2CuMg) + Mg2Si с температурой плавления 485°С.

Это позволяет повысить температурный параметр гомогенизационного отжига слитков от значения 460±10 °С до значения 470±10 °С и температуру закалки плит от значения 470 °С до значения 480 °С.

5. При содержании 0,03 %Si и 0,22 %Fe (Fe/Si = 7) в сплаве 7075 химического состава по основным легирующим компонентам 5,7 %Zn; 2,7 %Mg; 1,5 %Cu; 0,2 %Сг низкотемпературная эвтектика имеет состав а а] + M(AlMgZnCu) + S(Al2CuMg) + Mg2Si с температурой плавления 476 °С.

6. В качестве модификатора целесообразно использовать лигатурный пруток А1 - 5 %Ti - 1 %В. В результате модифицирования расплава лигатурой А1 - 5 %Ti - 1 %В неоднородность структуры, обусловленная химическим составом сплава и технологией литья, уменьшается. Размер зерна уменьшается от 1,2 мм до 0,2-0,3 мм; размер нерастворимых соединений уменьшается от 50 - 250 мкм до 50 - 70 мкм; включения эвтектик равномерно рапределяются в объеме слитка.

7. Основным фактором, способствующим образованию поверхностных кристаллизационных трещин в крупногабаритных плоских слитках из сплава 7075, является неравномерный отвод тепла от кристаллизующегося слитка, обусловленный неравномерной подачей воды в зоне вторичного охлаждения. При горячей прокатке слитков в плиты кристаллизационные трещины, залеченные ликватами, раскрываются и проявляются на поверхности плит.

8. Кристаллизационные трещины зарождаются в поверхностных слоях на границе перехода от мелкозернистой поверхностной зоны к зоне укрупненных кристаллов и представляют собой полоски ликватов толщиной 8-15 и 38-145 мкм. Образование трещин в поверхностных слоях слитка сопровождается снижением концентрации легирующих компонентов до 1 % в месте зарождения трещин.

8. Применение кристаллизатора новой конструкции, обеспечивающей более равномерный отвод тепла от слитка в зоне вторичного охлаждения, а также понижение уровня расплава в кристаллизаторе и повышение скорости литья слитков (оба эти факторы способствуют формированию более гладкого, без перегибов фронта кристаллизации слитка) дало возможность существенно уменьшить структурную и химическую неоднородность поверхностных зон слитков и предотвратить образование в них кристаллизационных трещин.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Дорошенко, Надежда Михайловна, 2004 год

1. Альтман М.Б., Лебедев А.А., Чухров М.В. Плавка и литье легких сплавов. М., Металлургия, 1969, 680 с. с ил.

2. Комков П.Ф. В кн.: Технология изготовления полуфабрикатов из алюминиевых сплавов, вып.1 М., ЦИИН ЦМ, 1964, с.42-50 с ил.

3. Корольков А.М., Герасимова Л.П., Петрова Э.Н. и др. В кн.: Легкие сплавы и методы их обработки. М.: Наука, 1968, с. 139-145.

4. Литвинцев А.И., Гук Ю.П., Барышев С.Е., МурзовА.И. Строчечные расслоения в листах из алюминиевых сплавов. Куйбышев, куйбышевское книжное издательство, 1965, с.30 с ил.

5. Дриц М.Е., Корольков Ю.П., Гук Ю.П. и др. Разрушение алюминиевых сплавов при растягивающих напряжениях. М., Наука, 1973, 214 с.с ил.

6. Целиков А.И. Основы теории прокатки. М., Металлургия, 1965.

7. Тарновский И.Я., Позднев А.А., Ганаго О.А. и др. Теория обработки металлов давлением. М., Металлургиздат, 1963.

8. Колпашников А.И. Прокатка листов из легких сплавов. М., Металлургия, 1970.

9. Колмогоров В. Л., Богатов А.А., Мигачев Б. А. и др. Пластичность и разрушение. М., Металлургия, 1977, 336 с.

10. Ю.Колмогоров В.Л. Напряжения, деформации, разрушение. М., Металлургия, 1970, 227 с.

11. П.Оводенко М.Б., Копнов В.И., Гречников Ф.В. Прокатка алюминиевых сплавов. М., Металлургия, 1992, 269 с.

12. Белов А.Ф., Кирпа И.Г., Понагайбо Ю.И. Пути повышенияпроизводительности основного прокатного оборудования//ТЛС, ВИЛС, 1970, № 2.

13. М.Б. Оводенко, Г.Г. Маслов. Об опыте крупномасштабной реконструкции прокатного производства на КМЗ им. В.И. Ленина. // Цветные металлы, 1986, № 9,с.84 87.

14. Van Rooyen G.T. and Backofen W.A. Friction in Cold Rolling // J. Of Iron and Steel Institute, jine, 1957, v. 186, part 2.

15. Коганов Л.М., Копнов В.И. Оценка склонности к раскрытию при продольной горячей прокатке слитков из труднодеформируемых алюминиевых сплавов// ТЛС, Сб.науч.тр, ВИЛС, 1973, №8.

16. Копнов В.И., Коганов Л.М., Колпашников А.И. Раскрытие слитков при продольной прокатке труднодеформируемых алюминиевых сплавов//ТЛС, Сб.науч.тр., ВИЛС, 1973, №9.

17. Копнов В.И. Исследование условий разрушения при прокатке крупногабаритных слитков из труднодеформируемых алюминиевых сплавов// ТЛС, Сб.науч.тр.,/ВИЛС, 1977, №1, с.28.

18. Мочалов П.П., Яковлев В.И., Копнов В.И. в сб. Обработка легких и жаропрочных сплавов. М., Наука, 1976, с. 162.

19. Меры предупреждения расслоений в полуфабрикатах из алюминиевых сплавов. Материалы дискуссии.//ТЛС, 1972, №1.

20. Гусев В.П., Петруньков П.П., Петрунькова И.П. Дефекты длинномерных плит из сплавов В95пчТЗ, 1973Т2 и их влияние на высотную пластичность.//ТЛС, 1993, №7-8,с. 30-36.

21. Корнеев Н.И., Гук Ю.П.//МиТОМ, 1968, №10, с. 37-39.

22. Дриц М.Е., Гук Ю.П., Герасимова Л.П. Разрушение алюминиевых сплавов. М., Наука, 1980, 219 с.

23. Тейтель И.Л., Силаев П.Н., Никитин Е.М. Получение бездефектных прессованных полос сечением 30x1000мм из сплава В95. //ТЛС, 1975, №11, с.15-19.

24. Добаткин В.И., Елагин В.И. Улучшение комплекса свойств и качества полуфабрикатов из высокопрочных алюминиевых сплавов.// TJIC, 1976, №1, с.3-9.

25. Вязкость разрушения высокопрочных материалов. Пер. с анг. М., Металлургия, 1973, 303 с. с ил.

26. Piper D.E., Quist W.E., Anderson W.E. The effect of Composition on the Fracture Properties of Aluminium Alloys Sheet AIME Symposium, Philadelphia, Pa, 1961, p. 221-273.

27. Микляев П.Г., Нешпор Г.С., Кудряшов В.Г. Кинетика разрушения. М., Металлургия, 1979, с.275 с ил.

28. Телешов В.В., Кузгинов В.И., Сироткина О.М. Особенности структурыи свойств кромочных объемов плит из сплава В95пчТЗ при развитии пористости.//ТЛС, 1991, №5, с.53-59.

29. Phillips H.W.L., Varley Р.С. J. Inst. Mettals.-1943.-V. 69.-Р. 317.

30. Phillips H.W.L., Annotated equilibrium diagrams of some aluminium alloy systems. London, 1959, №25.

31. Мондольфо Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов. М., Металлургия, 1979. 639 с.

32. Алюминиевые сплавы. Металловедение алюминия и его сплавов. Под редакцией Фридляндера И.Н. М., Металлургия, 1971, 351 с. с ил.

33. Фридляндер И.Н. Высокопрочные деформируемые алюминиевые сплавы. М., Оборонгиз, 290с. с ил.

34. Захаров A.M., Фридляндер И.Н., Эдельман Н.М.//ЖНХ, 1961, т.6,вып.5, с. 1165.

35. Захаров A.M. Промышленные сплавы цветных металлов.М., Металлургия, 1980, 255 с. с ил.

36. Шамрай В.Ф., Фридляндер И.Н., Соколов А.И. В кн.: Исследование сплавов цветных металлов. М., Изд-во АН СССР, 1963, вып. 4, с. 100,

37. Золоторевский B.C., Новиков И.И. Оптимальное время гомогенизации алюминиевых сплавов.//ТЛС, 1970, №5, с.9-12.40.3олоторевский B.C. Структура и прочность литых алюминиевых сплавов. М., Металлургия, 1981, с. 190.

38. Добаткин В.И. Слитки алюминиевых сплавов. Металлургиздат, Свердловск, 1960, с.175.

39. Ливанов В.А., Габидуллин P.M., Шипилов B.C. Непрерывное литье алюминиевых сплавов. М., Металлургия, 1977. 168 с. с ил.

40. Ливанов В.А., Горохов В.П., Мамонова Ф.С. в кн.: Легкие сплавы и методы их обработки. М., Наука, 1968,с. 23-27.

41. Вайнблат Ю.М., Павлов С.В., Егоренков Г.А. и др.//ТЛС, 1983, №9, с. 59-63.

42. Голохматова Т.Н.//ТЛС, 1967, №3, с.3-9 с ил.

43. Альтман М.Б., Глотов Е.Б., Рябинина P.M., Смирнова Т.И. Рафинирование алюминиевых сплавов в вакууме. М., Металлургия, 1970, 158 с. с ил.

44. Яковлев В.И. Исследование характера локальных разрушений при пластической деформации. Автореферат канд. дис. М., 1975.

45. Яковлев В.И., Балахонцев Г.А., Бондарев Б.И. // Цветные металлы, 1974, №1, с.64-67 с ил.

46. Качество слитков сплавов 2124 и 7075 производства фирмы WAGSTAFF. ВСМПО, 2001, 15с.

47. Шуварикова Е.П., Галацкая И. К., Попко А.Е.// ТЛС, 1968, №4, с.4-9.

48. Голохматова Т.Н.ТЛС.// 1966, №4, с.3-7.

49. Иванова B.C. Усталостное разрушение металлов. М., Металлургиздат, 1963, 258 с.

50. Баландин Г.Ф. Формирование кристаллического строения отливок. М., Машиностроение, 1973, 287 с. с ил.

51. Бондарев Б.И., Напалков В.И., Тарарышкин В.И. Модифицирование алюминиевых деформируемых сплавов. М., Металлургия, 1979, 219 с. с ил.

52. Напалков В.И., Махов С.В. Легирование и модифицирование алюминия и магния. М., «МИСИС», 2002, 375с с ил.

53. Шпаков В.И., Боргояков М.П., Никитин В.М. и др. //Цветные металлы, 1992, №9, с. 70-71.

54. Тепляков Ф.К., Оскольских А.П., Калужский Н.А., Шустеров B.C., Ивченко В.П. О механизме образования интерметаллидов и их превращениях в процессе приготовления и использования лигатур А1-Ti-Ви Al-Ti. //Цветные металлы, 1991, №9, с.54-55.

55. Райф В., Шнейдер В. измельчение зерна алюминия и алюминиевых сплавов Ti и TiB2- // Aluminium, 7, 1983.

56. Андреев А.Д., Макаров Г.С., Гогин В.Б. В кн.: Металловедение сплавов легких металлов. М., Наука, 1970, с. 72-80.

57. Cornish А, // Metal Science. 1975. V. 9.- № 10. - P. 477-484.

58. Maxwell I., Hellawell A. //Metallurg. Trans. 1972.-V. 3.-№6.- P. 14871493.

59. Collins D. // Metallurg. Trans. 1972. V. 3.- № 8.- P. 2290-2292.

60. Захаров Е.Д. Изменение условий кристаллизации при непрерывномлитье слитков. В кн. Алюминиевые сплавы. Деформируемые сплавы. Вып. 3, под редакцией Фридляндера И.Н. М., Машиностроение, 1964, с. 339-348.

61. Спасский А.Г. Основы литейного производства. М., Государственное научно-техническое издательство литературы по черной и цветной металлургии, 1950, 318 с.

62. Новиков И.И. Горячеломкость цветных металлов и сплавов. М., Наука, 1966,299 с.

63. Мальцев М.В. модифицирование структуры металлов и сплавов. М., Металлургия, 1964, 213 с.

64. Ливанов В.А. Литье крупных слитков для производства листов из алюминиевых сплавов. Сб. Алюминиевые сплавы. М., Оборонгиз, 1955, с. 128-168.

65. Березин Л.Г., Малиновский P.P., Цыплухин И.П. Производство крупногабаритных слитков сплавов В95, 1163 и 1161 для изготовления длинномерных деформируемых полуфабрикатов.//ТЛС, 1987, ВИЛС, приложение к выпуску №5.

66. Березин Л.Г., Малиновский P.P., Цыплухин И.П. Разработка промышленной технологии производства крупногабаритных плоских слитков из сплава В95пч. Сб. Металлургия легких сплавов, М., 1983, с.57-59.

67. Засыпкин В.А., Лешков В.П., Ручьева Н.В. и др. Влияние структуры и свойств слитков на качество плит сплава В95пч.//МиТОМ, 1983,№7, с.16-19.

68. Перевод КУМЗа. Исследование по литью деформируемых сплавов по технологии «ЛКХ». 2001, с. 15.

69. Новиков И.И., Семенов А.Е., Инденбаум Г.В. О зоне горячеломкости в слитках непрерывного литья. Изв. ВУЗ «Цветная металлургия», 1958, №1, с.130-138.

70. Отчет по работе «Снижение отбраковки по металлургическим дефектам плит из сплава 7075» (1 и 2 этапы), Екатеринбург-Каменск-Уральский, 2001 г.

71. Новиков И.Н., Семенов А.Е. Горячеломкость сплавов типа В95. Сб. Деформируемые алюминиевые сплавы. М., Оборонгиз, 1961, с. 189194.

72. Новиков И.И. Горячеломкость цветных металлов и сплавов. М.: Наука, 1966, с. 299.

73. Алов А.А. О влиянии концентрации кремния и железа и отношения Fe/Si на горячеломкость алюминиевых сплавов.//TJIC, 1978, №7, с. 1115.

74. Хэтч Дж. Е. Алюминий. Свойства и физическое металловедение, М., Металлургия, 1989, с. 423 с ил.