Совместная работа полимеркомпозитной арматуры с цементным бетоном в конструкциях тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.05, кандидат наук Гиздатуллин, Антон Ринатович

• Гиздатуллин, Антон Ринатович
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Гиздатуллин, Антон Ринатович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ДАННЫХ О СОВМЕСТНОЙ РАБОТЕ ПКА С ЦЕМЕНТНЫМ БЕТОНОМ

1.1 Краткое описание ПКА и опыта ее применения

1.2 Роль сцепления арматуры с бетоном как главного фактора их совместной работы в конструкциях

1.3 Учет сцепления арматуры с бетоном в нормативной документации

1.4 Выводы по главе 1

1.5 Цель и задачи работы

ГЛАВ А 2. ОБЪЕКТЫ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1. Характеристика объектов исследования

2.2. Методика проведения испытаний на осевое растяжение образцов ПКА

2.3. Методика проведения испытаний по определению величины сцепления ПКА с бетоном

2.4. Методика исследования влияния удельной поверхности ПКА на

жесткость изгибаемых бетонных элементов

ГЛАВА 3. ВЛИЯНИЕ АГРЕССИВНЫХ СРЕД И ПРОЧНОСТИ БЕТОНА НА СЦЕПЛЕНИЕ ПКА С ЦЕМЕНТНЫМ БЕТОНОМ

3.1 Механические свойства арматуры

3.2 Испытание образцов на вырыв из цементного бетона

3.2.1. Испытание образцов в нормальных условиях

3.2.2. Влияние агрессивных сред на сцепление ПКА с бетоном

3.2.3. Влияние прочности бетона на его сцепление с ПКА

3.3 Анализ результатов исследований на вырыв образцов из бетона

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ УДЕЛЬНОЙ ПОВЕРХНОСТИ

ПКА НА ЖЕСТКОСТЬ ИЗГИБАЕМЫХ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ГЛАВА 5. РАЗРАБОТКА ПРАКТИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ

5.1. Рекомендации по изготовлению ПКА

5.2. Рекомендации по изготовлению бетонных конструкций с ПКА

5.3. Рекомендации по корректировке методики оценки сцепления

2

5.4. Рекомендации по модифицированию расчетных методик

ГЛАВА 6. ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ

6.1. Дорожные плиты, армированные ПКА

6.2. Бетонные перемычки, армированные ПКА

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

Приложение 1

ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПОЛИМЕРКОМПОЗИТНОЙ АРМАТУРЫ

Приложение 2

АКТЫ ВНЕДРЕНИЯ И ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совместная работа полимеркомпозитной арматуры с цементным бетоном в конструкциях»

ВВЕДЕНИЕ

Повышение надежности и долговечности строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения - непроходяще актуальная и многогранная проблема, требующая комплексного решения. Главный конструкционный строительный материал во всем мире - цементный бетон, и используется он главным образом для изготовления железобетонных конструкций. Железобетон, в свою очередь - это конструкция (изделие), состоящее из двух материалов, работающих совместно благодаря хорошему сцеплению по поверхности их контакта и разделению силовых функций: бетон хорошо работает на сжатие, арматурная сталь - на растяжение. Совместной их работе способствуют удачное сочетание трех физико-химических факторов:

1) Надежное сцепление рифленой арматуры с бетоном;

2) Защита стальной арматуры от коррозии и температурных воздействий плотным защитным слоем цементного бетона, имеющего щелочную среду (рН ~ 12-13);

3) Практически одинаковыми коэффициентами линейного температурного расширения (порядка Ю~50С).

Актуальность работы

Долговечность железобетонных конструкций при эксплуатации

обеспечивается коррозионной стойкостью и стойкостью защищающего ее

слоя бетона. Как известно, сталь интенсивно корродирует в воде, водных

растворах солей и кислот, во влажной атмосфере. Цементный бетон также не

стоек к кислым средам, а его карбонизация под влиянием углекислого газа

атмосферы снижает защитные функции, чему способствует его повышенная

капиллярная пористость. В результате при длительной эксплуатации

железобетонных конструкций в атмосферных условиях начинается процесс

коррозии арматуры, продукты коррозии, накапливаясь в контактной зоне,

вызывают отслаивание и разрушение защитного слоя бетона. Как следствие,

происходит обнажение и быстрая глубокая коррозия стальной арматуры -

железобетонная конструкция теряет несущую способность и разрушается под

4

действием внешних нагрузок. Еще один недостаток стальной арматуры -большая плотность - около 7850 кг/м3, которая вносит существенный вклад в увеличение веса железобетонной конструкции, повышая расчетные нагрузки.

В современной мировой практике, наряду с традиционной стальной, все большее применение находит неметаллическая полимеркомпозитная арматура, стойкая к большинству сред, агрессивных для стали и бетона (вода, кислые среды, водные растворы электролитов и другие). Полимеркомпозитная арматура (ПКА) представляет собой стержни, отформованные из пропитанных полимерным связующим стеклянных, базальтовых или углеродных волокон в виде пучка из нескольких ровингов (непрерывных прядей одноосно ориентированных волокон). Ее главным преимуществом перед стальной является высокая коррозионная стойкость, обеспеченная стойкостью полимерного (в основном эпоксидного) связующего и кратно более прочного волокнистого армирующего наполнителя.

Существенным технико-экономическим преимуществом ПКА является низкая плотность (1800-2000кг/м3), что вносит вклад в решение задачи снижения веса строительных конструкций.

ПКА является одной из разновидностей полимерных композиционных

материалов (ПКМ), а именно одноосно ориентированных волокнистых

композитов с высокой степенью наполнения стеклянными или базальтовыми

волокнами (70-80%). ПКМ являются важным фактором инновационного

развития экономики России, их производству и применению посвящена

программа «Развитие производства композитных материалов (композитов) и

изделий из них», по итогам реализации которой объем производства ПКМ к

2020 году планируется довести до 120 млрд. руб. в год, а объем потребления

на душу населения не менее 1,5 кг. Учитывая ситуацию в строительной

отрасли, доля ПКМ строительного назначения в их общем объеме должна

быть преобладающей, поэтому в большинстве регионов России разработаны

программы и подпрограммы развития производства и применения ПКМ в

транспортном (дорожно-мостовом), гражданском, промышленном

5

строительстве, а также ЖКХ [1, 2]. В качестве перспективных областей практического использования полимеркомпозитной арматуры в строительстве отечественные и зарубежные исследователи [3-25] выделяют следующие:

1) гибкие связи и забивные дюбели - элементы трёхслойных стеновых ограждающих конструкций;

2) армирование малонагруженных фундаментов, цоколей, силовых полов промышленных, торговых и административных зданий;

3) армирование дорожных плит, настилов мостов, оснований дорог, а также других конструкций, работающих на упругом основании;

4) армирование бетонных конструкций специального назначения (кислотостойких и электроизолирующих) и др.;

5) армирование блоков обделки (тюбингов) тоннелей метро и других подобных сооружений;

6) геотехническое строительство (за исключением пролетных конструкций).

Несмотря на то, что история исследований и применения ПКА в нашей стране началась ещё в 60-70х гг., а в США серийное производство стеклопластиковой композитной арматуры начато в 70-х годах прошлого века [26-29], ПКА до сих пор не получила широкого распространения в ответственных конструкциях, опыт ее применения в мире сводится к единичным опытным конструкциям - прежде всего к мостам, точнее для армирования их настилов.

Общеизвестно, что целостность, несущая способность и надежность армированной бетонной конструкции определяется прочным сцеплением (адгезией) цементного бетона с поверхностью арматурного стержня на весь период эксплуатации. Именно это свойство является критерием совместной работы двух материалов в несущей строительной конструкции: сплошного бетонного камня и «пронизывающего» его арматурного каркаса из высокопрочных стержней. До сих пор отсутствует массив

экспериментальных данных, характеризующих длительное поведение ПКА в

6

бетоне, данные о совместной работе различных типов ПКА с бетоном при различных эксплуатационных факторах в настоящий момент также отсутствуют, в связи с чем сложно, а порой невозможно прогнозировать вероятность наступления предельного состояния конструкции и «заложить» соответствующие коэффициенты запаса при назначении длин анкеровки стержней в бетонной конструкции и их расположение в сечении.

В Российской Федерации за последние 10 лет количество организаций, занимающихся производством ПКА, превысило сто, при этом используются различные типы волокон (или их комбинаций), связующие и различные технологии производства. Но относительная простота технологии, малая материалоемкость производства, привлекающая предпринимателей, не гарантирует широкого и разнообразного применения ПКА, дающего максимальный технико-экономический эффект. Главным «барьером» является отсутствие нормативно-технической базы, которая гарантировала бы получение арматуры требуемого качества и ее применение в конструкциях различного назначения. Принятый в России ГОСТ 31938-2012 «Арматура композитная полимерная для армирования бетонных конструкций. Общие технические условия», регламентирует лишь общие требования к ПКА: физико-механические характеристики, плотность, параметры сцепления с бетоном и щелочестойкость. Требования к составу, полимерному вяжущему, технологическому процессу, геометрическим параметрам стержней, влияющим на сцепление с бетоном, таким как шаг и глубина пазов (навивки), возможность опесчанивания, не оговорены. В связи с этим, требуется проведение комплекса экспериментальных исследований и натурных испытаний конструкций, армированных различными типами ПКА. Одной из главных задач в этих исследованиях является оценка эксплуатационной совместимости ПКА с цементным бетоном и, в первую очередь - сцепления ПКА с бетоном, как в процессе изготовления конструкций, так и при их длительной эксплуатации в различных условиях.

Степень разработанности темы диссертации.

В нашей стране h за рубежом исследованиями совместной работы ПКА с бетоном занимаются Степанова В.Ф., Marta Baena Muñoz, Brahim Benmokrane, Laura De Lorenzis, Dave Ametrano, Mohamed A.A. и другие.

В настоящее время сцепление полимеркомпозитной арматуры с бетоном до конца не изучено из-за отсутствия базы экспериментальных данных при различных эксплуатационных воздействиях и большого разнообразия современных типов ПКА, выпускаемых отечественными производителями.

Цель работы - исследование совместной работы полимеркомпозитной арматуры с цементным бетоном в различных условиях изготовления и эксплуатации для экспериментальной оценки реальных возможностей ее применения в конструкциях.

Для достижения этой цели решались следующие задачи:

1. Анализ имеющихся в литературе и сети Internet экспериментальных и аналитических данных о совместной работе полимеркомпозитной арматуры с бетоном. Оценка наиболее значимых технологических и эксплуатационных факторов, влияющих на ее сцепление с бетоном.

2. Исследование сцепления ПКА различного поверхностного профиля с бетоном при моделировании технологических и эксплуатационных факторов: тепловлажностной обработки бетона, повышенных и отрицательных температур и их попеременного воздействия, циклического водонасыщения, действия агрессивных сред (воды и щелочей).

3. Оценка влияния класса бетона по прочности на сжатие на его сцепление с ПКА (в сравнении со стальной).

4. Выявление характера и картины разрушения бетона и арматуры в контактной зоне при ее вырыве. Выбор оптимального профиля ПКА по величине ее сцепления с бетоном.

5. Разработка практических рекомендаций по производству ПКА и

ее применению в бетонных конструкциях на основе исследований влияния

8

удельной поверхности стержней ПКА в растянутой зоне изгибаемых бетонных балок на их жесткость и прочность.

6. Опытно-промышленная апробация результатов работы на примере армирования дорожных плит, бетонных балок и других конструкций.

Научная новизна проведенных исследований заключается в следующем:

1. Впервые исследован характер разрушения поверхности ПКА и бетона в контактной зоне в зависимости от поверхностного профиля стержней, и установлено, что в отличие от стальной, полимеркомпозитная арматура при вырыве из бетона разрушается с одновременным срезом цементного камня и поверхностных слоев арматуры, соотношение которых меняется в зависимости от прочности бетона и внешних факторов.

2. Выявлено существенное расхождение экспериментальных значений сцепления ПКА и бетона с расчетными, не учитывающими деформационно - прочностные свойства арматуры, как полимерного композиционного материала и особенности распределения напряжений по длине стержня при вырыве, обусловленные его низким модулем упругости.

3. Выявлен эффект увеличения жесткости и несущей способности изгибаемых бетонных конструкций с уменьшением диаметра стержней ПКА при равной суммарной площади их сечения, что обусловлено полной реализацией их высокой прочности и вовлечением в работу адгезионно связанных слоев бетона. Установлено, что характер разрушения балок с малыми диаметрами ПКА подобен «классическому» разрушению балок со стальной арматурой.

Теоретическая и практическая значимость работы:

Установленный эффект «малых диаметров» ПКА - увеличение жесткости и прочности бетонных балок позволяет более эффективно использовать высокий прочностной потенциал ПКА и расширить номенклатуру конструкций, армированных полимеркомпозитными стержнями.

Разработаны рекомендации по видам поверхностных профилей ПКА, наиболее полно реализующих их высокий прочностной потенциал, рекомендации по проектированию бетонных конструкций, армированных ПКА, получены уточненные значения коэффициента г\\ для применения в расчетных методиках СП 295.1325800.2017 при определении величины сцепления арматуры с бетоном Rbond.

Методология и методы диссертационного исследования.

Методологической основой диссертационного исследования явились структурно-технологические особенности механического поведения одноосно ориентированных полимерных композиционных материалов (ПКМ) при нагружении, микромеханические аспекты взаимодействия компонентов ПКМ при высоком содержании волокон и определяющие их упруго-прочностные свойства, а также межфазное взаимодействие двух разных по химической природе, упругим свойствам материалов.

Исследование сцепления ПКА с бетоном выполнялось методом прямого вырыва в соответствии с методикой ГОСТ 31938-2012. Воздействие эксплуатационных факторов моделировалось с помощью лабораторных установок: повышенная температура - в сушильном шкафу, пониженная температура - в лабораторной морозильной камере, воздействие воды и щелочей - путем выдержке в специальной ванне с регулируемой температурой и концентрацией состава. Исследование характера разрушения поверхности ПКА при вырыве из бетона проведено визуально-оптическим методом. Структура ПКА изучалась методом электронной микроскопии. Численное моделирование сцепления и исследование распределения напряжения по длине анкеровки выполнялось с помощью ПК ANS YS. Испытание изгибаемых балок и плит выполнено нагружением гидравлическими домкратами ДГ-50 по ГОСТ 8829-94.

Достоверность результатов и обоснованность выводов обеспечена

стандартными методами испытаний, использованием аттестованного и

поверенного измерительного оборудования, достаточным количеством

проведенных опытов и полученным объемом информации по исследуемой

10

теме. Помимо этого, проведена статистическая обработка полученных данных, показавшая удовлетворительную сходимость экспериментальных и теоретических результатов. Достоверность выводов подтверждена натурными испытаниями армированных ПЕСА бетонных конструкций.

Положения, выносимые на защиту

1. Результаты экспериментальных исследований сцепления ПЕСА с цементным бетоном при различных технологических и эксплуатационных факторах, на основе анализа которых разработаны практические рекомендации по выбору оптимальных профилей ПЕСА и корректировке параметров сцепления арматуры при проектировании бетонных конструкций.

2. Представления о работе ПЕСА в зоне контакта с бетоном и распределении напряжений по длине ее заделки, полученные на основании испытаний бетонных балок и математического моделирования.

3. Эффект «малых диаметров» стержней ПЕСА в изгибаемых бетонных конструкциях, рекомендации по их применению и корректировке расчетной методики определения величины сцепления.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на ежегодных научно-технических конференциях КГ АСУ в 2013 - 2016 г. г., VIII Академических чтениях РААСН - международной научно-технической конференции «Механика разрушения строительных материалов и конструкций» (Казань, 2014 г.), Международной Научно-технической конференции «Высокопрочные цементные бетоны: технология, конструкции, экономика» (Казань, 2016 г.), Научно-практической конференции «Актуальные вопросы теории и практики применения композитной арматуры в строительстве» (Ижевск 2015 - 2017 г.г.), VI Международной конференции «Композиты СНГ» (Минск, 2016 г.), 19-й Международной конференции «Ibausil» (Веймар, Германия, 2015 г.), V International Conference «Topical problems of continuum mechanics» (Цахкадзор, Армения, 2017 г.).

Объект исследования - полимеркомпозитная арматура.

Предмет исследования - совместная работа (сцепление) полимеркомпозитной арматуры с цементным бетоном.

Внедрение результатов исследований.

Результаты исследований использовались при изготовлении опытных участков летного поля на объекте: «Реконструкция аэропортового комплекса» г. Казань», выполняемых в рамках НИР № 453-12 от 12.10.2012г. С учетом результатов исследований были изготовлены опытные образцы сборных армобетонных конструкций, применяемых для нужд ОАО "Татнефть" им. В.Д.Шашина. Разработаны технические условия на эти изделия (ТУ № 5813-044-02069622-2015).

Публикации. Результаты исследований, отражающие основные положения диссертационной работы, изложены в 12 научных публикациях, в том числе в пяти статьях в рецензируемых изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, шести глав, основных выводов, изложена на 190 страницах машинописного текста, включающего 25 таблиц, 105 рисунков, список литературы из 124 наименований, 2 приложений.

Работа выполнена соискателем самостоятельно. В обсуждении отдельных результатов при подготовке публикаций участвовали соавторы: инж. Зыкова Е.С., инж. Куклин А.Н.

Автор выражает благодарность научному руководителю, заведующему кафедрой ТСМИК, д.т.н. Хозину В.Г. и д.т.н. Абдрахмановой JI.A. за консультативную помощь при выполнении работы. Автор также выражает признательность сотрудникам кафедры ТСМИК КазГАСУ, оказавшим помощь при выполнении экспериментальных исследований.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ДАННЫХ О СОВМЕСТНОЙ РАБОТЕ ПКА С ЦЕМЕНТНЫМ БЕТОНОМ

1.1 Краткое описание ПКА и опыта ее применения

За последние 30 лет полимеркомпозитная арматура (ПКА) «прошла путь» от экспериментальных образцов до промышленно выпускаемого эффективного материала, способного заменить сталь во многих областях строительства, благодаря таким свойствам как:

- высокая прочность при осевом растяжении (временное сопротивление при растяжении сопоставимо с прочностью сталей марок А-У и А-VI);

- стойкость к агрессивным средам;

- низкий коэффициент теплопроводности (в 100 раз меньший, чем у стали);

- диэлектричность, радиопрозрачность;

- малая плотность (1800-2000кг/м3);

ПКА по структуре и свойствам относится к волокнистым высокоориентированным полимерным композиционным материалам (композитам), высокая прочность на растяжение которых обусловлена прочностью одноосно-ориентированных волокон, связанных в монолит полимерной матрицей. Высокая адгезия и «податливость» последней обеспечивает их совместную работу и восприятие сдвигающих напряжений под растягивающей нагрузкой.

В качестве связующих и матриц в полимерных волокнисто-армированных материалах используют и термопласты и реактопласты [31]. Термопласты - высокомолекулярные полиамиды, полиимиды, полипропилен, полисульфон и другие - обладают при высокотемпературной переработке высокой вязкостью (при комнатной температуре являются твердыми материалами). Однако высокая вязкость расплавов требует силовых методов формования (прессование, прокат), что значительно

усложняет процесс. При этом линейные полимеры, в отличие от густосетчатых (эпоксидных, полиэфирных, фенолформальдегидных) менее теплостойки, склонны к большой ползучести под нагрузкой. Термореактивные связующие - олигомерные смолы при переработке низковязкие жидкости, а после отверждения - твердые, жесткие, теплостойкие сетчатые полимеры.

Свойства основных полимерных связующих приведены в табл. 1.1. Таблица 1.1. Свойства связующих для производства армированных полимеров [10]

Тип матрицы/смолы Плотность кг/м3 Прочность на растяжение МПа Модуль упругости ГПа Коэффициент Пуассона Коэффициент температурного расширения ю-6/°с

Полиэфирная смола 1200-1400 34.5-104 2.1-3.45 0.35-0.39 55-100

Эпоксидная смола 1200-1400 55-130 2.75-4.10 0.38-0.40 45-65

Винилэфирная смола 1150-1350 73-81 3.0-3.5 0.36-0.39 50-75

Полиэфирэфиркетон 1320 100 3.24 0.40 47

Полифениленсульфид 1360 82.7 3.30 0.37 49

Полису льфон 1240 70.3 2.48 0.37 56

Химическая природа волокон, используемых для производства армированных пластиков, многообразна. Это могут быть полимеры, силикатные стекла различного состава, базальт, углерод, бор, керамика и др. Свойства волокнистых армирующих материалов различной химической природы существенно отличаются друг от друга (табл. 1.2).

Первоначально наиболее широкое применение нашли стержни на основе стеклянного волокна, что обусловлено технико-экономическими преимуществами стеклопластиков по сравнению с другими материалами, так как волокна из стекла являются самыми дешевыми. В настоящее время в России наравне со стеклопластиком начали производить ПКА из базальтового волокна. Углеродные волокна в армированных пластиках строительного назначения, ввиду их высокой стоимости применяются в основном для усиления конструкций в системах, так называемого, внешнего армирования, хотя по комплексу характеристик они превосходят стеклянные

и базальтовые волокна (табл. 1.2). Их основным преимуществом перед силикатными (стекло, базальт) и полимерными волокнами является относительно высокий модуль упругости (350-650 ГПа против 85-89 ГПа). Таблица 1.2. Основные характеристики волокон, используемых для

армирования композитной арматуры [10]

Тип волокна Плотность кг/м3 Прочность на растяжение МПа Модуль упругости ГПа Предельная относительная деформация °0 Коэффициент температурного расширения ю-6/°с Коэффициент Пуассона

Стекло (Е) 2500 3450 72.4 2.4 5 0.22

Стекло (8) 2500 4580 85.5 3.3 2.9 0.22

Щелочестойкое стекло 2270 1800-3500 70-76 2.0-3.0 - -

Углерод (высокомодульный) 1950 2500-4000 350-650 0.5 -1.2...-0.1 0.2

Углерод (высокомодульный) 1750 3500 240 1.1 -0.6...-0.2 0.2

Арамид (Кс\1аг 29) 1440 2760 62 4.4 -2.0 (59*) 0.35

Арамид (Кс\1аг 49) 1440 3620 124 2.2 -2.0 (59*) 0.35

Арамид (Кс\1аг 149) 1440 3450 175 1.4 -2.0 (59*) 0.35

Арамид (Тес1тога Н) 1390 3000 70 4.4 -2.0 (59*) 0.35

Базальт 2800 4840 89 3.1 8 -

Свойства основных конструкционных материалов, образуемых различными связующими и армирующими материалами, приведены в таблице 1.3.

Таблица 1.3. Свойства конструкционных материалов

Материал Плотность. А кг/м3 Прочность при растяжении ар, ГПа Модуль упругости при растяжении, Ер, ГПа Удельная прочность Ор'Р, Удельный модуль упругости Ер/р

ГПа /рх см-3 % к ЭП-679 ГПа / р X СМ"3 %к АМГ-6

Полимерные армированные материалы

1. Стеклопластики: - однонаправленные (1:0) - перекрестные (2:1) 2,1 2,0 1,6-2,1 1,0-1,2 56-70 36-42 0,76-1,0 0,5-0,6 314-413 206-250 27-33 18-20 100-127 67-74

2. Органопластики - однонаправленные (1:0) - перекрестные (2:1) 1,35 1,35 1,9-2,5 1,2-1,6 80-95 53-63 1,40-1,85 0,88-1,18 578-764 363-487 59-70 39-46 218-260 144-170

3. Углепластики: - однонаправленные 1,5 1,0-1,5 120-180 0,66-1,0 275-413 80-120 296-444

(1:0) - перекрестные (2:1) 1,5 0,6-1,0 80-120 0,40-0,67 165-275 53-80 200-300

4. Боропластики: - однонаправленные 2,0 1,5 240 0,75 300 120 444

(1:0) - перекрестные (2:1) 2,0 0,9 160 0,45 185 80 300

Металлические сплавы

5. Алюминия АМГ-6 2,64 0,34 72 0,13 55 27 100

6. Магния МА-2-1 1,8 0,34 43 0,18 75 24 90

7. Титана ВТ-3-1 4,5 1,25 110 0,28 115 22 80

8. Бериллия АБМ-1 2,35 0,42 140 0,18 75 60 220

9. Стали ЭП-679 7,89 1,9 200 0,24 100 25 95

Неметаллическую композитную арматуру изготавливают методами фильерной (пултрузия) и безфильерной (нидлтрузия, плейнтрузия) протяжки [13].

Метод пултрузии (рис. 1.1.) заключается в вытягивании предварительно пропитанного связующим пучка из параллельно ориентированных волокон (ровинга) через фильеры заданного профиля и размера (обычно круглого) с последующим горячим отверждением в камере полимеризации [13]. Для пултрузионной технологии характерна высокая линейная скорость протяжки, которая может достигать 60-120 м/ч (зависит от времени отверждения связующего и диаметра арматуры).

Обцеиа

Наииз и счом«

Рис. 1.1. Схема пултрузионной установки Безфильерный способ изготовления композитной арматуры

периодического профиля - метод нидлтрузии (рис. 1.2) [3]. При таком

способе производства стержень, состоящий из волокнистых нитей, пропитанных полимерным связующим, сначала разделяют на отдельные части, пропускают по раздельным каналам, после чего вновь соединяют с одновременной спиральной оплеткой и натягом обмоточного жгута, радиально внедряющегося в пучок волокон. Арматура, изготовленная методом нидлтрузии, имеет более ярко выраженный профиль поверхности, а соответственно, надежное крепление спиральной обмотки на силовом стержне. Скорость процесса формования составляет 65-98 м/ч и также определяется временем отверждения и геометрическими параметрами арматуры.

Рис. 1.2. Схема нидлтрузионной установки Существует также метод плейнтрузии, разработанный в 2006 г. [32], в

дальнейшем эта технология была усовершенствована [33]. При плейнтрузии

формирование профиля стержня проходит на первом этапе в формовочном

узле (втулке), а на втором - за счёт выполнения спиральной обмотки обычно

в двух и более направлениях в процессе его формования. Разновидность

плейнтрузии [34], при которой арматура формируется многослойной.

Технологическая линия плейнтрузии снабжена одним или несколькими

дополнительными блоками оборудования для выполнения спиральных

обмоток внутренних слоев арматуры, включающими блок подготовки и пропитки ровингов полимерным связующим, узел спиральной обмотки, полимеризационную камеру. Линейная производительность линии составляет до 120 м/час.

История исследования и применения ПКА в нашей стране и за рубежом началась ещё в 60 -70х годах прошлого века [26]. В 1974 году в США начато серийное производство стеклопластиковой композитной арматуры. Тогда же был введен термин «стеклопластбетон» - для бетонных конструкций, армированных стеклопластиковой арматурой.

В 70-х годах XX века неметаллическая арматура начала применяться в конструкциях из лёгких бетонов (ячеистых бетонов, арболита и др.), а также в фундаментах, сваях, электролизных ваннах, балках и ригелях эстакад, в опорных конструкциях конденсаторных батарей, плитах крепления откосов, безизоляторных траверсах опор высоковольтных линий и других конструкциях.

В 1976 г. построены два надвижных склада в районах гг. Рогачев и Червень. Несущие наклонные элементы верхнего пояса арок армированы четырьмя предварительно напряжёнными стеклопластиковыми стержнями диаметром 6 мм. Стержни расположены в двух пазах сечением 10x18 мм, выбранных в нижней пластине элементов. Приопорные участки элементов (в коньковом и опорных узлах) усилены деревянными накладками из досок толщиной 20 мм. Стоимость сооружения по сравнению с существующими типовыми решениями складов такой же емкости снизилась в 1,7 раза.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Гиздатуллин, Антон Ринатович, 2018 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Информационный вестник по производству и применению АЕСП (арматура композитная полимерная) в бетонных изделиях. Вып.2. - М.: Ассоциация НКА, 2014,- 27с.

2. Асланова, Л. Г. Стеклопластиковая и базальтопластиковая арматура для бетона и предварительно напряженных конструкций / Л.Г.Асланова, И.Е. Евгеньев, К.В. Михайлов // Бетон и железобетон. - 1990. - № 4. - С. 21-23.

3. Степанова, В.Ф. Арматура неметаллическая композитная. Сборник технической информации / В. Ф. Степанова, Г.М. Красовская // НАУКА-МОСКОВСКОМУ СТРОИТЕЛЬСТВУ,- 2008.-№ 2.

4. Степанова, В. Ф. Неметаллическая композитная арматура для бетонных конструкций / В.Ф.Степанова, А.Ю.Степанов // Промышленное и гражданское строительство. -2013.-№1- С. 45-47.

5. Степанова, В. Ф. Неметаллическая композитная арматура для зданий и дорожно-транспортных сооружений повышенной долговечности / В. Ф. Степанова // Коррозия: материалы, защита. -2011- №8. - С. 18-19.

6. Хозин, В. Г. Одноосноориентированные армированные пластики: анализ состояния, проблемы и перспективы развития / В. Г. Хозин, И. А. Старовойтова, A.M. Сулейманов [и др.] // Известия КГАСУ. - Казань, 2012. -№ 4. - С. 332-339.

7. Стапанова, В.Ф. Арматура композитная полимерная / В. Ф. Степанова, А.Ю.Степанов, Е.П.Жирков. - М.,2013.-200с.

8. Власенко, Ф. С. Применение полимерных композиционных материалов в строительных конструкциях / Ф. С. Власенко, А. Е. Раскутин // Труды ВИАМ. - М., 2013. - № 8. - С. 13.

9. Исследование работы элементов конструкций, армированных неметаллической арматурой: Технический отчет/А.П.Филин, Н.Е.Йохельсон, П.Е.Александров, З.И.Донская. - Ленинград: Механическая лаборатория имени проф.Н.А.Белелюбского, 1967.-59с.

10. Кузеванов, Д.В. Конструкции с композитной неметаллической арматурой. Обзор и анализ зарубежных и отечественных нормативных документов [Электронный ресурс] / Д.В.Кузеванов // НИИЖБ им. А.А. Гвоздева Лаборатория № 2 URL: http://www.niizhb2.ru/Article/nka2012.pdf (дата обращения 12.01.2016 г.)

11. Теплова, Ж.С. Стеклопластиковая арматура для армирования бетонных конструкций/ Ж.С.Теплова, С.С.Киски, Я. Н.Стрижкова // Строительство уникальных зданий и сооружений,- 2014,- №9 (24).-С. 49-70.

12. De Freese, J. М. Glass fiber-reinforced polymer bars as top mat reinforcement for bridge decks/ J. M. De Freese, C. L. Roberts-Wollmann // Final contract report.- Virginia, 2003.-83p.

13. Мэттьюз, Ф. Композитные материалы. Механика и технология/ Ф.Мэттьюз, Р.Ролингс. - Москва: Техносфера, 2004. - 408 с. (184-185)

14. Hassan, Т. Fibre reinforced polymer reinforcing bars for bridge decks/ T. Hassan, A. Abdelrahman, G. Tadros, S. Rizkalla//Canadian journal of civil engineering.-2000.-№27.-P.839-849 .

15. El-Sayed, A.K. Shear Strength of Concrete Beams Reinforced with FRP Bars: Design Method/ A.K. El-Sayed, E.F. El-Salakawy, B. Benmokrane //International Concrete Abstracts Portal.-2005.-№230.- p. 955-974.

16. Benmokrane, Brahim. Fibre-reinforced polymer composite bars for the structural concrete slabs of a Public Works and Government Services Canada parking garage/ Brahim Benmokrane, Ehab E 1 - Salakawy, Zoubir Cherrak , Allan Wiseman// Canadian journal of civil engineering.-2004.-№31.-p. 732-748.

17. Kim, Young Hoon. Time-Variant Capacity and Reliability of GFRP-Reinforced Bridge Decks/ Young Hoon Kim, Paolo Gardoni, David Trejo //Second International Conference on Sustainable Construction Materials and Technologies: Ancona, Italy. June 28 - June 30, 2010.

18. Performance of a bridge deck with glass fiber reinforced polymer bars as the top mat of reinforcement: final contract report / Kimberly A. Phillips, Matthew

Harlan, Carin L. Roberts-Wollmann, Thomas E. Cousins.- Charlottesville, 2005,-68p.

19. Селяев, В.П. Работа балок, армированных композитной стеклопластиковой арматурой / В.П.Селяев, А.А.Соловьев, Р.Н.Парамонов, М.Ф.Алимов, И.Н.Шабаев // Региональная архитектура и строительство.-

2013.-№3.-С.67-73.

20. Фролов, Н.П. Экспериментальные исследования образцов армобетонных балок, в растянутой зоне армированных стеклопластиковыми стержнями / Н.П. Фролов // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В. Г. Шухова. - 2016. - №2. - С. 46-50.

21. Фролов, Н.П. Экспериментальные исследования образцов армобетонных балок с двухрядным расположением в растянутой зоне стержней стальной и стеклопластиковой арматуры / Н.П. Фролов, М.А.Полоз, Е.Г.Колесникова // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В. Г. Шухова. - 2016. - № 10. - С. 83-88.

22. Михайлов, К. В. Перспективы применения неметаллической арматуры в преднапряженных бетонных конструкциях / К. В. Михайлов // Бетон и железобетон. - 2003. - №5. - С. 29-30.

23. Матвеева, О.И. Цементобетонные покрытия с композитным армированием для автомобильных дорог, эксплуатируемых в климатических условиях Якутии / О.И.Матвеева, Е.П.Николаев, А.Т.Винокуров, А.Н. Гаврильев // Научные труды III Всероссийской (2-й международной) конференции «Бетон и железобетон - взгляд в будущее». - Москва: МГСУ,

2014.-С. 85-96.

24. Крамер, E.JI. О перспективах применения композиционных материалов в мостостроении/ E.JI. Крамер // Наука и техника в дорожной отрасли. - 2008. - №2. - С. 12-17.

25. Римшин, В.И. Элементы теории развития бетонных конструкций с неметаллической композитной арматурой / В. И. Римшин, С.И.

Меркулов//Промышленное и гражданское строительство. -2015.-№5.-С. 38-42.

26. Фролов, Н. П. Стеклопластиковая арматура и стеклопластбетонные конструкции./Н.П.Фролов. - М.: Стройиздат, 1980. - 104с.

27. Р-16-78. Руководство по расчету конструкций со стеклопластиковой арматурой. - М.: НИИЖБ, 1978. - 27 с.

28. Фролов, Н.П. Коррозиестойкие и электроизолирующие стеклопластбетонные конструкции/ Н.П.Фролов, С.С.Жаврид, К.В. Зеленский // Бетон и железобетон,- 1975. -№ 12.

29. Гвоздев, А. А. Арматура из стеклопластиков для армирования конструкций / А. А. Гвоздев, И. Н. Никула // Бетон и железобетон. - 1960. -№ 3.-С. 23-25.

30. СП 63.13330.2012. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003. - М.: НИИЖБ, 2012. - 153 с.

31. Берлин, A.A. Полимерные композиционные материалы: структура, свойства, технология: учебное пособие /A.A. Берлин. - Санкт-Петербург.: ЦОП Профессия, 2014.-592с.

32. Патент на изобретение РФ № 2287646 от 20.11.2006 «ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЛИНИЯ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОМПОЗИТНОЙ АРМАТУРЫ»

33. Патент на полезную модель РФ № 76659 от 27.09.2008 и РФ № 82247 от 20.04.2009

34. Патент на полезную модель РФ № 2417889 от 10.05.2011 «Технологические линии для изготовления композитной арматуры»

35. Вдовин, Е.А. Опыт применения полимеркомпозитной арматуры при

строительстве бетонных аэродромных покрытий в аэропортовом комплексе

г.Казань / Е.А.Вдовин, В.Г.Хозин, О.Н. Ильина., А.Н.Куклин,

А.Р.Гиздатуллин, Б.Д.Шарафутдинов // Инновационные материалы,

технологии и оборудование для строительства современных транспортных

162

сооружений. Сборник докладов международной научно - практической конференции. - Белгород, 2013,- С. 86 - 90.

36. Гиздатуллин, А.Р. Прочность и деформативность бетонных конструкций, армированных полимеркомпозитными стержнями / А.Р.Гиздатуллин, Р.Р.Хусаинов, В.Г.Хозин, Н.М.Красиникова // Инженерно-строительный журнал. - Санкт-Петербург, 2016. - № 2 (62). - С. 32-41.

37. Гиздатуллин, А.Р. Полимеркомпозитная арматура в сборных дорожных плитах / В.Г. Хозин, А.Р. Гиздатуллин, А.Н. Куклин // Актуальные вопросы теории и практики применения композитной арматуры в строительстве. Сборник докладов конференции. - Ижевск, 2015.-С. 14-24.

38. Мулин, Н. М. Стержневая арматура железобетонных конструкций/ Н. М. Мулин. - М.: Стройиздат, 1975. - 233 с.

39. Холмянский, М.М. Контакт арматуры с бетоном/ М.М.Холмянский -М.:Стройиздат, 1981.-184 с.

40. Мадатян, С.А. Арматура железобетонных конструкций / С.А. Мадатян,-М. : Воентехлит,2000.- 256 с.

41. Marta Baena Munoz. Study of bond behaviour between FRP reinforcement and concrete. Technology doctorate program. - Girona. 2010.-308 p.

42. Baena, M. Experimental study of bond behaviour between concrete and FRP bars using a pull-out test / Marta Baena, Lluis Torres, Albert Turon, Cristina Barris// An International Journal «Composites Part B: Engineering». - United Kingdom, 2009. - P. 784-797.

43. Sandstrom, Ryan James. Bond behavior of fiber reinforced polymer bars under hinged beam conditions: Requirements for the Degree Master of Science in Civil and Environmental Engineering. - 2011.

44. Bakis, С. E. Evaluation of Crack Width and Bond Strength in GFRP Reinforced Beams Subjected to Sustained Loads / С. E. Bakis, Т. E. Boothby // Proceedings of the 4th International Conference on Advanced Composite Materials in Bridges and Structures - ACMBS-IV, M. El-Badry and L. Dunaszegi, eds., -2004. - P. 119-125.

45. Mazaheripour, H. Experimental study on bond performance of GFRP bars in self-compacting steel fiber reinforced concrete/H. Mazaheripour, J.A.O. Barrosa, J.M. Sena-Cruza, M. Pepeb, E. Martinellib//Composite Structures.-2013. - 95,- P. 202-212.

46. De Lorenzis, Laura. Anchorage Length of Near-Surface Mounted Fiber-Reinforced Polymer Bars for Concrete Strengthening - Experimental Investigation and Numerical Modeling/ Laura De Lorenzis, Karin Lundgren, Andrea Rizzo // ACI STRUCTURAL JOURNAL.-2004.-№ 101.- p. 269-278

47. De Lorenzis, Laura. Bond Between Near Surface Mounted FRP Rods and Concrete in Structural Strengthening/ Laura De Lorenzis //ACI Structures Journal. -2002.-№ 2. - P. 123-133.

48. Zhang, H. X. Bond behavior and modeling of fiber reinforced polymer bars to concrete under direct pullout/ H. X. Zhang, J. Li// Asia-Pacific Conference on FRP in Structures, 2007. -739-744 p.

49. Gao, D. Bond Properties of FRP Rebars to Concrete / D. Gao, B. Benmokrane, B. Tighiouart // Technical Report, Department of Civil Engineering, University of Sherbrooke. - Quebec, Canada, 1998. - 27 p.

50. Bond stress-slip characteristics of FRP Rebars. Technical report / L.J.Malvar.- Naval Facilities Engineering Service Center, Port Hueneme, 1994 .-51p.

51. Wai, How Soong. Bonding between the concrete and fiber reinforced plastic (frp) rods: A Thesis Submitted to the Faculty of Graduate Studies in Partial Fulfillment of the Requirements For the Degree of master of science. - Manitoba, 2001. - 127 p.

52. Караваев, И. В. Влияние вида анкеровки на адгезию композитной арматуры к бетону / И.В.Караваев, В.Е.Румянцева, В.С.Коновалова // Физика волокнистых материалов: структура, свойства, наукоемкие технологии и материалы.-2017.-№ 1.-С. 115-117.

53. Дронов, А.В. Экспериментальное исследование сцепления

стеклопластиковой арматуры с бетоном / А. В. Дронов, С. В. Дрокин, Н. В.

164

Фролов 11 Промышленное и гражданское строительство. - 2016. - № 11. - С. 80-83.

54. Караваев, И.В. К вопросу о прочности сцепления композитной арматуры с бетоном/ И.В.Караваев, В.Е.Румянцева, В.С.Коновалова //Физика волокнистых материалов: структура, свойства, наукоемкие технологии и материалы. Т. 2. (SMARTEX). - 2016. -№ 1. - С. 124-127.

55. Караваев, И.В. Теоретические предпосылки к верификации моделей напряженно-деформированного состояния в системе «Композитная арматура

- Бетон»/ И. В. Караваев, В. Е. Румянцева // Молодые ученые - развитию текстильно-промышленного кластера. - 2016. - № 1. - С. 506-507.

56. Румянцева, В.Е. К вопросам методики проведения испытаний анкеровки арматуры неметаллической композитной в бетоне/ В.Е.Румянцева, И.В.Караваев // Строительство и реконструкция. - 2015. - № 1 (57). - С. 108-113

57. Караваев, И.В. Исследование влияния покрытия на анкеровку композитной арматуры в бетоне/ И.В.Караваев, В.Е.Румянцева, В.И. Караваев // Теоретические и прикладные аспекты современной науки. - 2015.

- № 9-2. - С. 84-87.

58. Коковцева, A.B. Моделирование процесса выдергивания стеклопластиковой арматуры из бетонного блока / А.В.Коковцева, А.С.Семенов, С.Г.Семенов //Сборник трудов конференции с международным участием "XIII неделя науки СПБГПУ".-2013.-Санкт-Петербург: СПБГПУ.-С.182-184.

59. Бенин, A.B. Экспериментальные исследования сцепления композитной арматуры с плоской навивкой с бетоном/ А.В.Бенин, С.Г.Семенов //Промышленное и гражданское строительство.-2013. - №9. -С.74-76.

60. Mohamed, A.A. Bond Durability of Basalt Fibre-Reinforced Polymers (BFRP) bars under freeze-and-thaw conditions: Maître ès sciences (M.SC) : Mohamed Amine Ammar.- Québec, Canada ,2014.-105.

61. Климов, Ю.А. Экспериментальные исследования сцепления композитной неметаллической арматуры с бетоном/ Ю.А.Климов, О.С.Солдатченко, Д.А.Орешкин. - 2010. -Киев.

62. Hamdy, М. Mohamed. Pullout capacity behaviour of FRP-headed rebars// The 6th International Conference on FRP Composites in Civil Engineering -CICE: Rome, Italia, 2012

63. Tastani, P. Bond of GFRP Bars in Concrete: Experimental Study and Analytical Interpretation / S. P. Tastani, S. J. Pantazopoulou // Journal of composites for construction. - 2006.-p. 381-391

64. Ametrano, Dave. Bond characteristics of glass fibre reinforced polymer bars embedded in high performance and ultra-high performance concrete. Theses and dissertations. - Toronto, Canada, 2011.

65. Pepe, M. Numerical calibration of bond laws for GFRP bars embedded in Steel fibre-reinforced self-compacting concrete/ M. Pepe, H. Mazaheripour, J. Barros, J.Sena-Cruz, E. Martinelli //Composites Part B: Engineering. - 2013. - № 50. - P. 403-412.

66. Mazaheripour, H. Experimental study on bond performance of GFRP bars in self-compacting steel fiber reinforced concrete/H. Mazaheripour, J.A.O. Barrosa, J.M. Sena-Cruza, M. Pepeb, E. Martinellib//Composite Structures.-2013. -№ 95.-P. 202-212.

67. Kachlakev, Damian I. Bond Strength Investigations and Structural Applicability of Composite Fiber-Reinforced Polymer (FRP) Rebars: thesis for the dissertation.

68. Esfahani, M.Reza. Bond strength of GFRP reinforcing bars in normal and self-consolidating concrete/ M.Reza Esfahani, M.Reza Kianoush, M.Lachemi //Canadian journal of civil engineering.-2005.-№32.-P.553-560.

69. Khorramabadi, M. Taher. Differences between FRP bond behavior in cracked and uncracked regions/ M. Taher Khorramabadi, C.J. Burgoyne // Special ublication. -2011. -18p.

70. Богданова, Е.К. Изменение свойств сцепления композитной полимерной арматуры с бетоном в условиях воздействия различных сред / Е.К.Богданова // Промышленное и гражданское строительство. - 2016. - № 2. - С. 39-43.

71. Davalos, Julio F. Effect of FRP bar degradation on interface bond with high strength concrete/ Julio F. Davalos, Yi Chen , Indrajit Ray // Cement & Concrete Composites.-2008.-№30.-P.722-730.

72. Shahidi, Fazlollah. Bond degradation between FRP bars and concrete under sustained loads: thesis for the dissertation Fazlollah Shahidi.- Saskatoon, 2003,-239 p.

73. Katz, A. Effect of High Temperature on Bond Strength of FRP Rebars/ Katz, A., Berman, N., Bank, L.C. // ASCE Journal of Composites for Construction, Vol. 3.-1999,-No. 2.

74. Камлюк, A.H. Влияние теплового воздействия пожара на механические свойства композитной арматуры./ А.Н. Камлюк, А.В. Спиноглазов, А.С. Дробыш//Вестник Командно-инженерного института МЧС Республики Беларусь. -2015.-№2. С. 4-11.

75. Galati, Nestore. Thermal effects on bond between frp rebars and concrete / [электронный ресурс] Nestore Galati, Bryan Vollintine. - Режим доступа: https ://www. sciencedirect. com/science/article/pii/S 1359835X05002046.

76. Исследование работы элементов конструкций, армированных неметаллической арматурой: Технический отчет/ Филин А.П., Йохельсон Н.Е., Александров П.Е., Донская 3.И.-Ленинград: Механическая лаборатория имени проф.Н.А.Белелюбского, 1967.-59с.

77. Тюль, В.Е. Структура и механические свойства полимеров: учеб. пособие для вузов / В.Е. Тюль, В.Н. Кулезнев. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высшая школа, 1972. - 320 с.

78. Кустикова, Ю.О. Теоретические исследования активации поверхности базальтопластиковой арматуры на основе полимерных составляющих/ Ю.О.

KycTHKOBa//International Journal for Computational Civil and Structural Engineering.-2014.-№ 10.-C110-112.

79. Зикеев, JI.H. Влияние вида профиля арматуры на шаг и ширину раскрытия трещин в бетоне/ Л.Н.Зикеев, О.О.Цыба //Бетон и железобетон,-2013.-№6 . 16-18.

80. CAN/CSA-S806-02. Design and Construction of Building Components with Fiber Reinforced Polymers. Canadian Standards Association. - Toronto, Ontario, Canada, 2002. - 177 p.

81. CAN/CSA-S6-06. Canadian Highway Bridge Design Code (CHBDC) / Canadian Standards Association (CSA). - Toronto, 2006

82. ACI 440.1R-06. Guide for the Design and Construction of Structural Concrete Reinforced with FRP Bars. American Concrete Institute, 2006. - 42 p.

83. Jsce, Recommendation For Design And Construction Of Concrete Structures Using Continuous Fiber Reinforcing Materials, Research Committee on Continuous Fiber Reinforcing Materials. Japan Society of Civil Engineers. -Tokyo, 1997.

84. CNR-DT 203/2006. Guide for the Design and Construction of Concrete Structures Reinforced with Fiber - Reinforced Polymer Bars. Advisory Committee on Technical Recommendations for Construction. - 2007. - 55 p.

85. Cosenza, E. Analytical modelling of bond between FRP reinforcing bars and concrete. / E.Cosenza, G.Manfredi, R.Realfonzo // Proceedings of second international RILEM symposium. London.- 1995. P. 164-71.

86. Cosenza, E. Development length of FRP straight rebars / E. Cosenza, G.Manfredi, R.Realfonzo //Composites В.- 2002,- №33.-p. 493-504.

87. Gao, D. Y. The constitutive models for bond slip relation between FRP rebars and concrete/ D. Y. Gao, H. T. Zhu, J.J. Xie // Industrial Construction.-2003.-33(7).- 41-43.

88. ГОСТ 31938-2012. Арматура композитная полимерная для армирования бетонных конструкций. Общие технические условия. НИИБЖ им. А. А. Гвоздева. - М., 2013. - 42 с.

89. ГОСТ 5781-82. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкция. Технические условия. -М., 1994. - 14 с

90. ГОСТ 28840-90 Машины для испытания материалов на растяжение, сжатие и изгиб. Общие технические требования. - М.: Стандартинформ, 2003. - 8 с

91. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам. - М.: Стандартинформ, 2006. - 30 с

92. ГОСТ 22690-88. Бетоны. Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля . М.: ИПК Издательство стандартов, 1997

93. Лебедев, М.П. Влияние экстремального холодного и умеренно теплого климата на структуру и свойства базальтопластиковой арматуры/ М.П.Лебедев, А.К.Кычкин, В.О.Старцев // Материалы II Всеросс. научно-технич. конф. Климат -2017.Проблемы оценки климатической стойкости материалов и сложных технических систем - Геленджик. -2017. - С. 55-60.

94. Хозин, В. Г. Влияние щелочной среды бетона на эпоксидные связующие и полимеркомпозитную арматуру / В. Г. Хозин, Е. С. Зыкова, В. X. Фахрутдинова, А. Р. Гиздатуллин //Строительные материалы. - Москва, 2015,-№ 1.-С. 41-44

95. Холмянский, М.М. Закладные детали сборных железобетонных элементов/М.М. Холмянский,-М: Стройиздат, 1968.

96. Abrams, D.A. Test of bond between concrete and steel/ D.A.Abrams, University of Illinois, Engineering Experimental Station.- 1913. - № 71.

97. Ахвердов, И.Н. Влияние усадки, условий твердения и циклических температурных воздействий на сцепление бетона с арматурой / И.Н. Ахвердов // Бетон и железобетон. - Москва,-1968.-№ 12.

98. Дружинин, С.И. Определение сцепления железа с бетоном / Дружинин С.И. //Строительные материалы,- Москва,-1932.-№ 10.

99. Моргун, В.Н. Вопросы сцепления стержневой арматуры с бетоном и фибробетоном/ В.Н.Моргун, П.Н. Курочка, А.Ю.Богатина, Л.В.Моргун, Е.Э. Кадомцева// Строительные материалы,- 2014. -№ 8. - С. 56-59.

100. Зиннуров, Т. А. Численное моделирование сцепления композитной арматуры с бетоном/ Т. А. Зиннуров, А.А.Пискунов, Л.Г.Сафиюлина, О. К.Петропавловских, Д. Г. Яковлев // Интернет-журнал "Науковедение". -2015.-№ 4,- С. 1 -12.

101. Щеткова, Е.А. Повышение прочности сцепления при сдвиге в зоне контакта «Сталь-Бетон» / Е.А. Щетков, Г.Г. Кашеваров // Вестник гражданский инженеров. -2015. - №6. - С.70-75.

102. Муртазаев, С.-А.Ю. Сцепление стальной арматуры с бетонной матрицей на вторичных заполнителях из керамического кирпичного боя/ С.-А.Ю. Муртазаев, В.Х. Хадисов, М.С. Сайдумов, М.Р. ХаджиевЮкология и промышленность. -2014,- С. 38-41

103. Турусов, P.A. Адгезия и адгезионная механика/ P.A. Турусов, A.A. Берлин//Новости материаловедения. Наука и техника. -2016.-№2. С. 17-23.

104. Тагер, A.A. Физико-химия полимеров. Издание второе / Тагер A.A. -Москва: Химия, 1968,- 536с.

105. Гиздатуллин, А.Р. Сцепление полимеркомпозитной арматуры с цементным бетоном / В. Г. Хозин, A.A. Пискунов, А.Р. Гиздатуллин, А.Н. Куклин // Известия КГАСУ. - Казань. 2013. - № 1. - С. 214-220.

106. Гиздатуллин А.Р. Об экспериментах по определению совместной работы полимеркомпозитной арматуры и цементного бетона / А.Р. Гиздатуллин, В. Г. Хозин, A.A. Пискунов, А.Н. Куклин // Инженерные сооружения,- Москва, 2013. - № 1. - С. 40-44.

107. Khozin, V.G. Work of fiber-reinforced polymer (FRP) bars in cement concrete / V. G. Khozin, A.R. Gizdatullin, E. S. Zykova // Internationale baustofftagung Ibausil.- Weimar, 2015.

108. Цилосани, З.Н. Усадка и ползучесть бетона. / З.Н. Цилосани.- Тбилиси: Мецниереба, 1979.-С. 229

109. Максимов, И.Н. К вопросу о корреляции усадки и прочности бетонов / И.Н. Максимов, Т. Акчурин, Н.И. Макридин, О.В. Тараканов, Е.А. Тамбовцев//Интернет-вестник ВолгГАСУ. - 2015. - №3. С. 1-6. - Режим доступа: www.vestnik.vgasu.ru

110. Ерышев, В.А. Влияние усадки бетона на деформирование железобетонных конструкций / В.А. Ерышев, A.C. Бондаренко, B.C. Царев//Вектор науки ТГУ. -2011,- № 4. С. 52-55.

111. Халикова, P.A. Изучение адгезионного взаимодействия в системе «базальтовое волокно - гибридное связующее»/ P.A. Халикова, И.А. Старовойтова, В.Г. Хозин, A.M. Сулейманов//Известия КГАСУ.-2014. - №4. С.291-297.

112. Орешкин, Д.А. Напряженно-деформированное состояние сцепления композитной арматуры с тяжелым бетоном / Чапюк О.С, Кислюк Д.Я., Гришкова A.B., Орешкин Д.О. // Су част технологи та методи розрахунюв у бущвництвг -Киев, 2015.-№ 4.-С.232-239

113. Гиздатуллин, А. Р. Особенности испытаний и характер разрушения полимеркомпозитной арматуры / А. Р. Гиздатуллин, В. Г. Хозин, А. Н. Куклин, А. М. Хуснутдинов // Инженерно-строительный журнал. - Санкт-Петербург, 2014. - № 3 (47). - С 40-47.

114. Антаков, А. Б. Экспериментальные исследования изгибаемых элементов с предварительно напряженной полимеркомпозитной арматурой арматурой / А. Б. Антаков И. А. Антаков, А. Р. Гиздатуллин // Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции: материалы VIII Всероссийской (II Международной) конференции НАСКР-2014. -Чебоксары, 2014. - С. 69-75.

115. Антаков, А. Б. Экспериментальные исследования изгибаемых элементов с полимеркомпозитной арматурой / А.Б. Антаков, И.А. Антаков // Известия КГАСУ. - Казань, 2014. - № 3 (29). - С. 7-13.

116. Антаков, А. Б. Совершенствование методики расчета нормальных сечений изгибаемых элементов с полимеркомпозитной арматурой / А.Б.

Антаков, И.А. Антаков // Известия КГАСУ. - Казань, 2015. - № 4 (34). - С. 153-160.

117. Ильин, Д. А. Композитная арматура на основе стеклянных и углеродных волокон для бетонных конструкции: дис. канд. тех. наук. / Д. А. Ильин -Москва, 2017. - 141 с.

118. Щербина, А. А. Переходные зоны в полимерных адгезионных соединениях. Фазовые равновесия, диффузия, адгезия.: автореф. дис. на соиск. учен. степ.д-ра.хим.наук (02.00.06)/ Щербина Анна Анатольевна; ИФХЭ РАН. Москва, 2016. - 48 с.

119. Максимов, С.П. Пути повышения модуля упругости композитной арматуры/ С.П. Максимов, Ю.Б.Башкова, Т.А.Микляева, и др.// Universum: Технические науки.

120. ГОСТ 21924.2-84*. Плиты железобетонные с ненапрягаемой арматурой для покрытий городских дорог. Конструкция и размеры.-М., 1985. 13 с.

121. ГОСТ 21924.0-84 Плиты железобетонные для покрытий городских дорог. Технические условия.-М., 1985. 20 с.

122. Focacci, Francesco. Local bond-slip relationship for FRP reinforcement in concrete/ Francesco Focacci, Antonio Nanni, Charles E. Bakis //Journal of composites for construction.-2010,- P. 24-31.

123. Lees, J. M. Transfer bond stresses generated between FRP tendons and concrete/ J. M. Lees, C. J. Burgoyne //Magazine of Concrete Research.-1999. -№ 51,-P. 229-239.

124. СП 295.1325800.2017 Конструкции бетонные, армированные полимерной композитной арматурой. Правила проектирования. - М.: НИИЖБ, 2017.-48 с.