Совершенствование трубчатых ферм с бесфасоночными узловыми соединениями тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Зинькова, Виктория Анатольевна

• Зинькова, Виктория Анатольевна
• кандидат наук
• 2014

Оглавление диссертации кандидат наук Зинькова, Виктория Анатольевна

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ ТРУБЧАТЫХ ФЕРМ С БЕСФАСОНОЧНЫМИ УЗЛОВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ

1.1. Функционирование бесфасоночного узлового соединения в составе типовой трубчатой фермы

1.2. Типы закрепления стержней в бесфасоночных узловых соединениях трубчатой фермы

1.3. Конструктивные решения бесфасоночных узловых соединений элементов трубчатой фермы

1.4. Методы расчета узловых соединений трубчатой фермы

Выводы, обоснование цели и задач исследования

2. ТРУБЧАТАЯ ФЕРМА С НОВЫМИ БЕСФАСОНОЧНЫМИ

К-ОБРАЗНЫМИ УЗЛОВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ

2.1. Общие положения

2.2. Новое К-образное бесфасоночное узловое соединение

трубчатой фермы

2.3. Трубчатая ферма с К-образными бесфасоночными узлами

2.4. Принципы и методика исследования напряженно-деформированного состояния фермы с новыми узловыми соединениями

2.4.1. Численные исследования бесфасоночных узловых соединений с помощью многофункционального программного комплекса «Лира»

2.4.2. Влияние условий закрепления стрежней в ферме на напряженно-деформированное состояние их узловых соединений

2.5. Расчетная схема для модели узлового соединения фермы

Выводы

3. ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ БЕСФАСОНОЧНОГО УЗЛОВОГО СОЕДИНЕНИЯ ТРУБЧАТОЙ ФЕРМЫ

3.1. Цель и задачи численных исследований

3.2. Объект численных исследований

3.3. Методика проведения численных исследований

3.4. Анализ численных исследований бесфасоночных узловых соединений

Выводы

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ УЗЛОВ ТРУБЧАТОЙ ФЕРМЫ

4.1. Цель и задачи исследования

4.2. Объект экспериментальных исследований

4.3. Конструкция испытательного стенда и функционирование в ней узлового соединения

4.4. Методика проведения экспериментальных исследований

4.5. Обработка результатов и анализ экспериментальных исследований

4.5.1. Контрольные тензодатчики

4.5.2. Индикаторы часового типа

4.5.3. Основные тензодатчики

4.6. Несущая способность исследуемых узловых соединений

4.7. Определение эффективности трубчатых ферм с бесфасоночными узловыми соединениями

4.8. Рекомендации по конструированию и расчету ферм с разработанными бесфасоночными узлами

Выводы:

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

Приложение I. Патент на изобретение РФ

Приложение II. Результаты численных исследований

Приложение Ш. Результаты экспериментальных исследований

Приложение IV. Документы внедрения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование трубчатых ферм с бесфасоночными узловыми соединениями»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. Анализ динамики российских и европейских рынков позволил выявить рост инвестиций в строительство спортивно-оздоровительных комплексов, торгово-развлекательных и бизнес-центров, промышленных, складских и прочих объектов. Быстровозводимые и трансформируемые здания становятся популярными.

Перспективным научно-техническим направлением в развитии металлоконструкций является разработка и внедрение легких конструкций зданий и сооружений, позволяющих рационально использовать материальные ресурсы.

Массовое применение легких ферм из трубчатого профиля, обусловленное быстрыми темпами возведения в сочетании с высокой технологичностью, эксплуатационной надежностью и долговечностью, минимальным количеством элементов и сварных швов, преимуществом при нанесении покрытий, увеличением освещенности, малым аэродинамическим сопротивлением, а также современным архитектурным дизайном, приводит к удешевлению строительства по сравнению с применением традиционных материалов на 25-30%, а в некоторых случаях до 40% [4, 55, 59, 77].

Обладая указанными преимуществами, фермы не застрахованы от аварий, которые вызваны разрушением узлов [75]. Это объясняется тем, что несущая способность трубчатых ферм в большей мере определяется прочностью их узловых соединений, представляющих сложную пространственную конструкцию с высоким градиентом напряжений [61]. Как установлено [6, 115], разрушение узлов связано со снижением пластических свойств стали при наличии значительных концентраций напряжений, возникающих вследствие передачи усилий от сжатого элемента решетки к растянутому через пояс фермы и сварные швы.

Упрощенные методики расчета ферм позволяют использовать идеализированные шарнирные сопряжения стержней в узле при определении продольных усилий в элементах ферм, если отношение высоты сечения элемента к его длине М< 1/10 [128]. При ином подходе ферма моделируется как рамная конструкция. При этом прочность узлов непосредственно зависит от их конструктивных решений и характера распределения в них внутренних усилий в сечениях элементов.

Реализация достоинств легких ферм из трубчатого профиля затруднена его особенностями и зависит от конструктивных решений узловых соединений.

Исследование напряженно-деформированного состояния узловых соединений и проведение инженерных расчетов с допустимой точностью формально позволяют возможности современного программного обеспечения. Вместе с тем, остается нерешенной проблема оптимального конструктивного решения узлов трубчатых ферм, позволяющего увеличить их прочность и уменьшить деформативность.

Целью настоящей работы является разработка и исследование напряженно-деформированного состояния (НДС) нового типа конструктивного решения бесфасоночных узлов трубчатой фермы.

Для достижения поставленной цели решались следующие задачи:

1. Разработка и обоснование нового типа конструктивного решения бесфасоночных узлов трубчатой фермы.

2. Разработка и обоснование методики исследования, а также расчетной модели конструкции узла с учетом особенностей профиля и его функционирования в составе фермы.

3. Проведение сопоставительных численных исследований НДС трехмерных моделей традиционного и разработанного типов узлов.

4. Разработка конструкции испытательного стенда, методики проведения эксперимента с учетом специфики разработанного конструктивного решения узла. Сопоставление результатов численных и экспериментальных исследований.

5. Оценка эффективности усовершенствованной фермы с разработанным типом узлом и определение области применения разработанных узловых соединений.

Методы исследования - численные, экспериментальные и теоретические, в том числе методы моделирования строительных конструкций, численные методы строительной механики и теории надежности металлических конструкций.

Научную новизну работы составляют:

- конструктивное решение узловых бесфасоночных соединений трубчатых элементов фермы;

- результаты численного исследования НДС трехмерных моделей бесфасоночных узлов;

- результаты экспериментальных исследований НДС и несущей способности узлов трубчатых ферм;

- рекомендации по конструированию и расчету трубчатых ферм с бесфасоночными узлами.

Обоснованность и достоверность научных исследований обеспечивается использованием общепринятых предпосылок современной теории расчета конструктивных систем с привлечением основных положений теории пластин и оболочек, а также сопоставлением полученных результатов численных и экспериментальных исследований.

Практическое значение работы. Разработанное решение узлового бесфасоночного соединения рекомендуется использовать при конструировании трубчатых ферм с треугольной решеткой без стоек при строительстве складских и торгово-развлекательных помещений,

одноэтажных отапливаемых и неотапливаемых промышленных зданий без кранов. Разработан алгоритм формирования первичной информации и рекомендации по расчету и конструированию трубчатых ферм с бесфасоночными узлами.

Внедрение результатов работы обусловлено патентом на узловое бесфасоночное соединение трубчатых элементов ферм и использовано в проектном отделе металлоконструкций инженерного центра ЗАО «Энергомаш (Белгород) - БЗЭМ» и в проектной компании ООО «Гарант-проект», а также отражено в учебном процессе кафедры строительства и городского хозяйства БГТУ им. В.Г. Шухова.

Апробация работы. Основные результаты докладывались и обсуждались на Международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии» (г. Белгород, 2005); на Международных научно-практических Интернет-конференциях «Научные исследования и их практическое применение. Современное состояние и пути развития» и «Перспективные инновации в науке, образовании, производстве и транспорте» (г. Одесса, 2013). В полном объеме работа доложена и одобрена на расширенном заседании кафедры «Сопротивление материалов и строительная механика» БГТУ им. В.Г. Шухова.

Публикации работы. По теме диссертации опубликовано 7 работ, в том числе две статьи опубликованы в журналах, входящих в перечень ВАК РФ, получен патент Российской Федерации на изобретение.

На защиту выносятся:

новый тип конструктивного решения бесфасоночных узлов трубчатой фермы;

- результаты численного исследования НДС трехмерных моделей бесфасоночных узловых соединений;

- результаты экспериментальных исследований НДС и несущей способности узлов трубчатой фермы;

- технико-экономическая оценка фермы с бесфасоночными узловыми соединениями.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы и приложений. Вся работа изложена на 138 стр., включающих 8 таблиц, 40 рисунков, список литературы из 155 наименований и четыре приложения.

Во введении изложена актуальность темы, сформулированы цель и задачи исследования, научная новизна, указаны положения, выносимые на защиту, обоснование и достоверность научных исследований, практическая ценность, упомянуты апробации работы и количество публикаций, а также показаны структура, объем и краткое содержание диссертации.

В первой главе изложен анализ современного состояния экспериментально-теоретических исследований трубчатых ферм с бесфасоночными узловыми соединениями. Приведен анализ конструктивных решений бесфасоночных узловых соединений, а также их функционирование в составе трубчатой фермы.

Вторая глава посвящена разработке нового типа узлового бесфасоночного соединения элементов трубчатой фермы, а также его функционированию в составе новой конструкции фермы. Предложена методика исследования трубчатых ферм с бесфасоночными узловыми соединениями. Изложены постановка и решения задач исследования НДС разработанного узлового соединения.

В третьей главе приведены методика и результаты численных исследований НДС компьютерных трехмерных моделей узлов, проведенных с помощью программного комплекса «Лира». Выполнено сопоставление разработанного узлового соединения с традиционным.

В четвертой главе предложена методика и результаты экспериментальных исследований НДС бесфасоночных узловых соединений элементов трубчатой фермы. Приведено сопоставление результатов численных и экспериментальных исследований. Выявлена эффективность ферм, разработанных на основе предложенного бесфасоночного узлового соединения. Предложены рекомендации по расчету и конструированию трубчатых ферм с бесфасоночными узлами.

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ ТРУБЧАТЫХ ФЕРМ С БЕСФАСОНОЧНЫМИ УЗЛОВЫМИ СОЕДИНЕНИЯМИ

1.1. Функционирование бесфасоночного узлового соединения в составе

типовой трубчатой фермы

При проектировании ферм следует стремиться к тому, чтобы центральные оси стержней решетчатой конструкции сходились в узлах в одну точку. Это позволяет исключить изгибающие моменты, вызванные эксцентриситетом. В реальности возможны отклонения от этой установки, в результате чего возникают изгибающие моменты [8]. Они могут быть учтены теоретически: М=Ие, где N - продольное усилие в стержне, е -эксцентриситет его приложения [73, 110].

Реальная конструкция сварной трубчатой фермы состоит из цельных поясов, к которым приварены элементы решетки, в результате чего образуются узлы. Под действием внешней нагрузки ферма деформируется - наблюдаются прогибы поясов у. В общем случае ось поясов ферм искривляется по кривой у=ах3+Ьх2+сх+с1. Дифференциальное уравнение

с12у Мх

(1.1)

&х2 Е1Х

объясняет наличие изгибающих моментов в поясах ферм.

Однако для идеализированных шарнирных ферм принято считать, что в стержнях, образующих узел, возникают только продольные усилия. Напряжения, найденные по этим усилиям, являются основными. Перемена знаков в раскосах происходит в соответствии с законами статики, проявляющимися в виде равновесия сил относительно центра узла, расположенного на оси пояса. Оси всех стержней должны быть прямолинейны и расположены в одной плоскости.

Учитывая, что в элементах трубчатой фермы профиль является полым, продольные усилия в раскосах, не доходя до центра тяжести узла, воспринимаются верхней стенкой пояса. В связи с этим в поясах возникают поперечные усилия, обусловленные составляющей продольной силы от элементов решетки. Это приводит к неравномерным деформациям поперечного сечения пояса [8] и наличию местных изгибающих моментов [74]. Более того, наряду с нормальными напряжениями от продольных усилий возникают сравнимые по величине касательные напряжения [21].

Если же ферма используется в беспрогонном покрытии, верхний пояс воспринимает равномерно распределенную нагрузку, которая вызывает дополнительные изгибающие моменты и поперечные силы [27].

Говоря о моментах, возникающих в результате деформирования трубчатой фермы, необходимо также иметь в виду изгибающий момент, обусловленный характерным закреплением стержней в узле, а напряжения, вызванные фактической жесткостью узлов, принято считать дополнительными.

1.2. Типы закрепления стержней в бесфасоночных узловых соединениях

трубчатой фермы

Обширными исследованиями [21], проведенными в Институте электросварки ИЭС им. Е.О. Патона, установлено, что для обеспечения надежной конструкции узла необходимо расчетную прочность материала считать в 1,5 раза меньше его временного сопротивления.

Широкий комплекс научных исследований трубчатых ферм выявил, что их действительные напряжения в среднем на 10% меньше теоретических [35, 55]. При этом аварии, вызванные разрушением узлов ферм, в большинстве случаев происходят из-за потери местной

устойчивости сечения пояса в зоне крепления раскосов [110] и обусловлены отличием расчетной схемы фермы от ее фактического деформирования [50].

Классическое представление фермы [131] как стержневой системы, остающейся геометрически неизменяемой, если в ней все жесткие узлы заменены шарнирами, свободными от трения, является идеализированным. Такое понимание актуально в строительной механике для определения только продольных усилий. Оно не отражает реального функционирования узлов, что препятствует выявлению слабых мест, требующих усиления и не позволяет в полной мере использовать все преимущества трубчатого профиля [14, 17].

Исследования реального характера деформирования ферм, проведенные акад. Е.О. Патоном и его последователями - Б.Г. Абрикосовым и С.А. Ильясевичем [130], показали, что сварные узлы обладают большей жесткостью, чем болтовые узлы. Пластическая стадия работы начинается в них позже и заканчивается при меньших деформациях. Переход в пластическую стадию у сварных ферм затянут, но в конце концов может быть интенсивным. Это касается, прежде всего, материалов, не имеющих площадки текучести. В пределах упругой стадии увеличение жесткости узловых соединений приводит к уменьшению прогибов фермы и продольных усилий в стержнях, но в то же время вызывает дополнительные напряжения от изгибающих моментов [89].

В подтверждение вышесказанного, A.A. Артемов [5] констатирует, что «концы стержневых элементов, примыкающие к узлу стрежневой системы, всегда оказываются упруго защемлены» и, чтобы учесть их жесткое закрепление, необходимо решить вспомогательную задачу о деформации всей конструкции узлового соединения под действием изгибающих моментов и поперечных сил.

Экспериментальные исследования, выполненные И.В. Левитанским, В.В. Севрюгиным [68, 74, 75], выявили, что в реальной конструкции фермы

моменты в узлах меньше, чем в расчетной схеме с абсолютно жесткими узлами. Продольные усилия в элементах, в основном, близки к усилиям, определенным по шарнирной схеме. Однако, изгибные напряжения в связи с принятием жесткости узлов достигают 40% от напряжений, соответствующих продольным усилиям.

А.Г.Соколов [125] объясняет это тем, что жесткость примыкания раскосов зависит от геометрических параметров узла, то есть ширины примыкания раскосов, конструктивной увязки узла и др.

В работах [112, 145] также не отрицается наличие изгибающего момента в узлах фермы, но говорится об уменьшении его величины в специфических условиях. При ограничении проявления пластических свойств стали могут возникать хрупкие трещины [110], ведущие к уменьшению жесткости узла. При этом следует отметить, что величина изгибающего момента тем больше, чем больше изгибная жесткость стержней в плоскости фермы [129].

СНиП [128] однако допускает «при трубчатых сечениях элементов, когда отношение высоты сечения к к длине элементы / между узлами не превышает 1/10-1/15», принимать шарнирную расчетную схему фермы.

Противоречивость мнений можно, конечно, объяснить и исследованием различных конструктивных решений узловых соединений элементов трубчатых ферм, которые в силу сложного напряженного состояния заслуживают индивидуального подхода.

1.3. Конструктивные решения бесфасоночных узловых соединений

элементов трубчатой фермы

Как показали обширные исследования [64, 67, 137, 138], проводимые крупными научными институтами, в узловых соединениях имеет место сложное напряженное состояние. Сварные узлы трубчатых конструкций

отражают сложный комплекс конструктивных и технологических факторов [51] и имеют специфику деформирования [106], варьируемую исходя из конструктивного решения узла.

В свою очередь многообразие конструктивных решений узловых соединений трубчатых элементов ферм (рис. 1.1) объясняется стремлением к рациональной форме поперечного сечения, выгодному распределению материала по сечению, а следовательно, большему радиусу инерции, высокой общей и местной устойчивости [14, 63, 64, 65]. Учитываются также снижение поверхности окраски, проводимой с целью повышения коррозионной стойкости, и технологические факторы, связанные со снижением трудоемкости компоновки узла [44].

СНиП [128] регламентирует использование бесфасоночных узловых соединений (рис. 1.1, а) путем непосредственного соединения элементов решетки с поясом, которые отличаются простотой изготовления [11, 124, 135], малой металлоемкостью за счет отсутствия дополнительных деталей и уменьшения объема сварки.

Экспериментальные исследования, проведенные в институте электросварки им. Е.О. Патона Э.Ф. Гарфом [22, 23, 24,], В.И.Новиковым, В. А. Ковтуненко [101, 102], установили, что значительную часть продольных усилий на пояс передают боковые стенки раскосов. Поперечные стенки у «пятки» раскосов нагрузку на пояс не передают. Тем самым, в месте крепления раскосов к поясу наблюдается значительная неравномерность распределения напряжений. Таким образом, наиболее слабым элементом узла оказывается сжатый раскос. При этом несущая способность узла не зависит от знака продольного усилия в поясе, если нормальные напряжения от него меньше, чем расчетное сопротивление материала [12].

Рис. 1.1. Узловые соединения трубчатых элементов ферм: а - непосредственное соединение элементов решетки с поясом, б — с пересекающимися раскосами, в — с накладкой, г - с утолщением стенок пояса, д - с узловыми косынками, е - с врезкой стержней в пояс фермы, ж - с усилительным элементом в полости раскосов, и — с усилением пояса с помощью штампованной листовой фасонки

Ученые ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко Н.М. Шейнфельд, Б.Н. Решетников [49, 144] подтверждают, что несущая способность узла в большинстве случаев определяется усилием в сжатом раскосе.

В.В. Севрюгин (ЦНИИПроектстальконструкция) [116] констатирует повышенную деформативность узлов, которая может привести к повышению податливости фермы в целом. Высокая концентрация напряжений, вызванная неравнопрочностью области контакта сварного шва с основным металлом и, как следствие, неравномерностью распределения нормальных напряжений по сечению торцов раскосов, приводит к снижению несущей способности и жесткости всего соединения.

По мнению Я. Брудка [16], лучшего результата можно достичь, если сблизить элементы решетки. В узловом соединении с пересекающимися раскосами (рис. 1.1,6) часть поперечной силы одного раскоса передается на другой, в меньшей мере вовлекая в работу пояс, который подвергается лишь незначительному изгибу. Разрушение узлового соединения происходит, прежде всего, в материале растянутого раскоса. Следует отметить, что изготовление такого соединения значительно усложняется из-за повышения качества обработки торцов раскосов и трудностей в производстве швов в связи с чрезмерным нагромождением их на небольшой поверхности [146].

Отмеченные недостатки устраняются усилением пояса накладкой (рис. 1, в) [2] либо утолщением стенок пояса в зоне примыкания к нему раскосов (рис. 1, г). Как отмечает В.В. Севрюгин [116], прочность таких узлов в среднем на 16% выше, чем традиционных соединений; практически она определяется прочностью сжатых раскосов, которые, кроме того, должны удовлетворять условиям устойчивости.

При возникновении в раскосах растягивающих или сжимающих усилий участки стенок пояса в пяточной зоне включаются в работу с помощью элементов усиления, препятствующих их поперечной деформации. Эти элементы, воспринимая поперечные усилия, равномерно

распределяют их по стенкам пояса, увеличивают жесткость самого соединения. Следует отметить, что местное увеличение жесткости узла влияет на изгиб стержней элементов фермы, а значительное количество сварных швов формирует сложную картину полей остаточных напряжений и зон с повышенной структурно-механической неоднородностью, что увеличивает концентрацию напряжений. Это приводит к увеличению металлоемкости, а также к дополнительным трудозатратам.

Зарубежные авторы [16, 149, 154, 155] предлагают соединения с узловыми косынками (фасонками) (рис. 1, д), которые не требуют «повышенной точности заготовки, а длина швов в таких узлах может быть увеличена». В данном решении оси элементов решетки пересекаются в одной точке на оси пояса, но сами элементы решетки не пересекаются. Таким образом, траектории усилий, передаваемых с одного элемента решетки на другой, проходят через узловую косынку, что позволяет увеличить жесткость и несущую способность узла [8, 69]. Разрушение наблюдается в месте контакта торца растягиваемого раскоса с косынкой, что обусловлено резким изменением сечения. Данное соединение требует значительных металло- и трудозатрат.

Н.М. Шейнфельд и B.C. Попов [49] отдали предпочтение разработке и исследованию узловых соединений с врезкой стержней решетки в пояс (рис. 1, е). При применении таких узлов допустимы большие погрешности, касающиеся длины стержней решетки, что важно для большепролетных несущих конструкций, а также значительно уменьшается деформативность пояса в случае действия на него сосредоточенной силы в узле. Прочность данного решения определяется прочностью пояса с учетом степени ослабления его вырезами [35]. Исчерпание несущей способности происходит в результате продавливания ослабленного вырезом пояса под сжатым раскосом.

Патентный поиск, выполненный с целью установления прототипа и аналогов узлового соединения, предложенного автором, выявил бесфасоночное узловое соединение (рис. 1, ж), в котором для увеличения общей жесткости узла в пяточную зону полости раскосов ввариваются усилительные элементы в виде диафрагм [1]. Такое соединение отличается большой неравномерностью контактных напряжений в сварных швах [80], соединяющих раскосы и пояс; недостаточной надежностью соединения, связанной с существенной концентрацией напряжений в узле из-за большого объема сварки [48]; повышенной сложностью, обусловленной самим конструктивным решением, а также повышенной металлоемкостью за счет использования дополнительных деталей и объема наплавленного металла.

В плане разработки эффективного конструктивного решения узлового соединения трубчатой фермы предложен узел [109], в котором крепление пояса и раскосов осуществляется на сварке с помощью штампованной листовой фасонки (рис. 1, и). Последняя имеет форму трапеции без основания и устанавливается на пояс. Количество дополнительных деталей и существенное увеличение длины сварных швов приводит к увеличению металлоемкости и объема наплавленного металла, а также к увеличению трудоемкости в изготовлении.

И.В. Левитанский [72, 75], А.Н. Миронов [83,84] также считают, что в узлах трубчатых ферм можно добиться повышенной экономичности и прочности, если правильно разработать их конструктивную форму.

Накопленный огромный опыт по рассматриваемой проблеме должен использоваться в настоящее время. Наряду с корректировкой существующих проектов трубчатых ферм российскими предприятиями [132] необходимо обратить большое внимание на их узловые соединения.

1.4. Методы расчета узловых соединений трубчатой фермы

Аналитический расчет узловых соединений является важным процессом в проектировании трубчатых ферм [93]. Он определен особенностями работы тонкостенного профиля, материала конструкции и сварных швов, а также конструктивными особенностями самих узлов и др. [7, 78, 96, 123, 150, 151, 152, 153].

Большая работа по исследованию и классификации существующих методов произведена A.B. Мухиным [92, 93, 94]. По его мнению, они могут быть классифицированы следующим образом: эмпирические, упрощенные, аналитические и методы предельного равновесия. Все рассматриваемые ниже методы, основаны на экспериментальных исследованиях.

Одними из ранних и наиболее простыми являются эмпирические методы расчета. Этому вопросу уделено внимание в работах В.И. Новикова, Э.Ф. Гарфа [25, 26, 100, 102], И.В. Левитанского, В.В. Севрюгина [66]. Авторы для оценки несущей способности узлового соединения на основании результатов экспериментальных исследований получили конкретные зависимости или коэффициенты, учитывающие геометрические характеристики узла. При этом полученные данные основывались на результатах экспериментов, проведенных на моделях с определенными геометрическими параметрами. Обобщение результатов требовало большого количества графиков и в свою очередь большого дополнительного числа экспериментов.

Были приняты попытки, опираясь на предшествующий опыт и принимая ряд допущений, рассмотреть упрощенные схемы деформирования узлов и с учетом этого создать упрощенные методы расчета.

В работах W. Bader [148], Ф.С. Фролова, Г.И. Кекса [133] было принято справедливое допущение о том, что нагрузка передается

продольными стенками пояса. Условие пластичности для стенки пояса принималось по энергетической теории прочности.

И.Н. Чернов [142], .1. Вгос1ка, А. СгесИошзкл [149] предложили для определения несущей способности узла из замкнутых гнутосварных профилей принять расчетную схему пояса в виде рамы с определенными граничными условиями. В качестве внешней нагрузки рассматривались продольные усилия в раскосах.

Упрощенные методы расчета также отражали лишь некоторые стороны действительной работы экспериментально исследуемых узлов и обладали ограниченной степенью достоверности.

Можно сказать, аналитический расчет напряженно-деформированного состояния разрабатывался на эмпирических методиках расчета, основываясь на предшествующем опыте [20].

В работах Ю.В. Соболева, Ф. Вернера [18, 122] представлено решение контактной задачи сопряжения пластинки и грани пояса с продольными поперечными ребрами, полученное с помощью интегральных уравнений и выраженных сложными функциями Грина. Необходимо отметить, что в зависимости от условий закреплений пластинки формула корректируется добавлением громоздких слагаемых. Помимо этого, при расчете необходимо учитывать ряд допущений, что усложняет и без того нелегкую инженерную задачу.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Зинькова, Виктория Анатольевна, 2014 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. А. с. 540019 СССР, МПК5 Е 04 В 1/58. Узел крепления раскосов к поясу трубчатой безфасоночной фермы / И.В. Левитанский. - заявл. 24. 12. 74; опубл. 25. 12. 76-8 с.

2. А. с. 844711 СССР, МПК5 Е 04 В 1/58. Узел соединения трубчатого пояса фермы с элементами решетки / Я.М. Лихтарников, В.М. Клыков, В.Н. Васылев. - заявл. 18. 10. 78; опубл. 07. 07. 81 - 11 с.

3. Аронов Р.И. Испытание сооружений / Р.И. Аронов. - М. : Высшая школа, 1974. - 187 с.

4. Артеменко А.К. Исследование несущей способности узлового соединения для элементов из гнутосварных профилей / А.К. Артеменко, A.A. Соколов // «Исследование работы строительных конструкций и сооружений». -М., 1979.-С. 138-145.

5. Артемов A.A. Влияние параметров сечения на несущую способность стержневых элементов / A.A. Артемов // Промышленное и гражданское строительство. - 2003. - № 6. - С. 48-49.

6. Аугустин Я. Аварии строительных конструкций / Я. Аугустин, Е. Шледзевский. -М. : Стройиздат, 1976. - 183 с.

7. Беккер А.Г. Особенности расчета сварных соединений из гнутых профилей / А.Г. Беккер, С.Г. Рождественский // Промышленное строительство. - 1969. - № 1. - С . 41-42.

8. Беляев Б.Ф. Исследование напряженно-деформированного состояния монтажных узлов высотных сооружений в связи с оценкой их несущей способности и долговечности / Б.Ф. Беляев, В.В. Евдокимов, Б.В. Остроумов // Научные испытания, инструментальные наблюдения и контроль строительный металлоконструкций при возведении и эксплуатации инженерных сооружений. - М., 1990. - С. 34-47.

9. Беляев Б.Ф. Напряженное состояние и сопротивление хрупкому разрушению опорных узлов ферм Молодечно / Б.Ф. Беляев, В.В. Севрюгин, И.Н. Черкасов // Теоретические и экспериментальные исследования напряженного состояния элементов строительных металлоконструкций. - М., 1989. - С. 188-197.

10. Бирюлев В.В. Стальные фермы с коробчатыми сечениями стержней, сваренных из уголков /В.В. Бирюлев, И.Н. Чернов // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1973. - № 4. - С. 8-14.

11. Бирюлев В.В. Исследования Т-образных узлов ферм с коробчатым сечением стержней из прокатных уголков /В.В. Бирюлев, В.А. Галатенко // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1982. - № 6. - С. 4-9.

12. Бирюлев В.В. Проектирование металлических конструкций большепролетных покрытий: учебное пособие / В. В. Бирюлев, А. В. Сильвестров, В. С. Бессонов. - Новосибирск : НИСИ им. В. В. Куйбышева, 1979.-82с.

13. Бирюлев В.В. Проектирование металлических конструкций: Спецкурс. / В.В. Бирюлев, И.И. Кошин, И.И. Крылов. - JI. : Стройиздат, 1990.-432 с.

14. Бирюлев В.В. О действительной работе Т-образных узлов ферм с коробчатым сечением стержней из прокатных уголков /В.В. Бирюлев, В.А. Галатенко // Межвуз. темат. сборник трудов. - М., 1980. - С. 50-56.

15. Бранд 3. Анализ данных. Статические и вычислительные методы / 3. Бранд. - М. : Мир, ACT, 2003. - 688 с.

16. Брудка Я. Трубчатые стальные конструкции / Я. Брудка. - М. : Стройиздат, 1975. - 209 с.

17. Велинский А. Л. Напряженно-деформированное состояние некоторых вариантов К-образных трубчатых узлов морских стационарных платформ / А.Л. Велинский, В.В. Евдокимов, М.А. Асанханов // Теоретические и экспериментальные исследования напряженного

состояния элементов строительных металлоконструкций. - М., 1989. - С. 36-42.

18. Вернер, Ф. Допустимые усилия в узлах решетчатых конструкций без элементов жесткости при примыкании раскосов к стенке поясов из прокатного профиля [Электронный ресурс] // Библиотека диссертаций. — М., 1978. - Режим доступа : http://www.dslib.net

19. Воронецкий, А. Е. Влияние низких температур эксплуатации на усталостный ресурс сварных соединений с исходными дефектами [Электронный ресурс] // Библиотека диссертаций. - М., 1984. - Режим доступа: http://www.dslib.net

20. Воронецкий А.Е. Исследование кинетики напряженно-деформированного состояния узлов ферм из гнутосварных профилей / А.Е. Воронецкий, Б.Ф. Беляев // Изв. вузов. Строительство и архитектура. -1986.- №5.-С. 32-46.

21. Галатенко, В. А. Исследование металлических ферм из прямоугольных труб, сваренных из прокатных уголков : автореф. дис. ... канд .тех. наук : 05.23.01 / Галатенко Василий Алексеевич. - Новосибирск, 1982.-21 с.

22. Гарф Э. Ф. Особенности проектирования металлических конструкций из труб / Э.Ф. Гарф // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. - 2003. - № 4. - С. 11-28.

23. Гарф Э.Ф. Сопротивление усталости сварных узлов конструкций из труб при сложном нагружении / Э.Ф. Гарф // Автоматическая сварка. - 1988. - № 10. - С. 48-53.

24. Гарф, Э.Ф. Исследования конструктивной прочности сварных узлов и элементов из гнутых профилей замкнутого сечения : автореф. дис. ... канд. техн. наук : 05.23.01 / Гарф Эдуард Феофилович. - Киев, 1970. -19 с.

25. Гарф Э.Ф. Сопоставление методов оценки сопротивления усталости сварных трубчатых узлов / Э.Ф. Гарф // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. - 1990. - № 1. - С. 44-49.

26. Гарф Э.Ф. Статическая прочность сварных трубчатых узлов при сложном нагружении / Э.Ф. Гарф // Азербайджанское нефтяное хозяйство. - 1988.- № 10.- С. 48-53.

27. Горев В.В. Металлические конструкции : элементы стальных конструкций / В.В. Горев, Б.Ю. Уваров, В.В. Филиппов и др.; под ред. В.В. Горева. - М. : Высш. школа, 2002. - 527 с.

28. Городецкий A.C. ПК Лира, версия 9. Программный комплекс для расчета и проектирования конструкций : Справочно-теоретическое пособие / A.C. Городецкий. - М., 2003. - 464 с.

29. Горохов Е.В. Алгоритмы расчета стальных конструкций / Е.В. Горохов, В.Ф. Мущанов, A.M. Югов и др.; под ред. Е.В. Горохова. - М. : Стройиздат, 1989. - 368 с.

30. ГОСТ 27579-88. Фермы стальные стропильные из гнутосварных профилей прямоугольного сечения. Государственный стандарт СССР. -М., 1988.- 13 с.

31. Давыдов Е.Ю. Проектирование ферм из прокатных и прямоугольных труб : учебное пособие / Е.Ю. Давыдов. - Минск : БГПА, 2000. - 126 с.

32. Данильченко, О.Ф. Бесфасоночные стальные стропильные фермы минимальной трудоемкости : дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Данильченко Олег Федорович. - Вильнюс, 1988. - 118 с.

33. Демыгин Н.Е. Исследование напряженно - деформированного состояния стыков узлов ферм с поясами из тавров / Н.Е. Демыгин, В.В. Березин, Б.М. Вроно, В.Н. Башкин // Теоретические и экспериментальные исследования напряженного состояния элементов строительных металлоконструкций. - М., 1989. - С. 43-54.

34. Дмитриев М.Г. Исследование возможности проектирования узлов строительных металлоконструкций с использованием САПР / М.Г. Дмитриев, В.В. Имутин // Промышленное и гражданское строительство. -2003.- №6.-С. 42-44.

35. Евдокимов В.В. Уровень концентрации напряжений в характерных видах сварных соединений элементов строительных металлических конструкций / В.В. Евдокимов // Теоретические и экспериментальные исследования напряженного состояния элементов строительных металлических конструкций. - М., 1989. - С. 27-36.

36. Емельянов О.В. Проектирование ферм из гнутосварных профилей : учебное пособие / О.В. Емельянов. - Магнитогорск : МГТУ им Г.И. Носова, 1999.-80 с.

37. Еремин К.И. Влияние конструктивных параметров на концентрацию напряжений во фланцевых узлах из прямоугольного гнутосварного профиля / К.И. Еремин, Б.Ф. Беляев, А.Н. Шувалов // Автоматическая сварка. - 1991. - № 9. - С. 15-18.

38. Еремин К.И. Циклические испытания фланцевых соединений сварных ферм из гнутосварных профилей / К.И. Еремин, И. В. Левитанский, В. В. Севрюгин // Автоматическая сварка. - 1989. - № 1. - С. 56-59.

39. Ермолаев H.H. Проектирование строительных ферм из прямоугольных труб / H.H. Ермолаев, Н.М. Коскевич. - Куйбышев, 1980. -49 с.

40. Жербин М.М. Металлические конструкции / М.М. Жербин, В.А. Владимирский. - Киев : Вища школа, 1986. - 215 с.

41. Зинькова В. А. Исследование деформативности узловых соединений трубчатой фермы / В.А. Зинькова // Сборник научных трудов SWorld Международной научно-практической конференции «Научные исследования и их практическое применение. Современное состояние и пути развития». Выпуск 3. Том 49. - Одесса: КУПРИЕНКО, 2013. - С. 69-71.

42. Зинькова, В. А. Исследование напряженно-деформированного состояния бесфасоночных узлов трубчатых ферм / В.А. Зинькова, Н.В. Солодов [Электронный ресурс] // Современные проблемы науки и образования. - 2013. - № 6. - Режим доступа: Ьир:/Лу\т.зс1епсе-education.ru/113-11776

43. Зинькова В.А. Методика экспериментальных исследований узловых соединений трубчатых элементов фермы / В.А. Зинькова // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. - 2012. - № 1. - С. 50-52.

44. Зинькова В.А. Разработка и исследование сварных узлов ферм из гнутосварных профилей / В.А. Зинькова, А.А.Соколов, Н.С. Бочарова // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. - 2005. - №10 - С. 455-457.

45. Зинькова В.А. Совершенствование трубчатых ферм с бесфасоночными узловыми соединениями / В.А. Зинькова, А.Г. Юрьев // Сборник научных трудов 8\¥огШ Международной научно-практической конференции «Перспективные инновации в науке, образовании, производстве и транспорте». Выпуск 4. Том 36. - Одесса: КУПРИЕНКО, 2013.-С. 53-55.

46. Зинькова В.А. Численные исследования напряженно-деформированного состояния узловых бесфасоночных соединений трубчатых элементов ферм / В.А. Зинькова, А.А.Соколов, К.И. Логачев // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. - 2007. - № 8. - С. 45-46.

47. Злочевский А.Б. Экспериментальные методы в строительной механике / А.Б. Злочевский. - Москва : Стройиздат, 1983. - 192 с.

48. Злочевский А.Б. Кинетика упругопластического деформирования в зонах концентрации нарпяжений в связи с условиями зарождения разрушений / А.Б. Злочевский // Теоретические и экспериментальные исследования напряженного состояния элементов строительных металлоконструкций. - М., 1989. - С. 162-178.

49. Ильясевич С.А. Стальные конструкции из труб : экспериментально-теоретические исследования / С.А. Ильясевич. - М. : Стройиздат, 1973. - 193 с.

50. Казачкова, А.Н. Исследования работы сжатых элементов стропильных ферм из гнутосварного профиля при действии внецентренной нагрузки : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 ; защищена 08.02.1982 / Казачкова А.Н - Свердловск, 1982. - 23 с.

51. Кархин В. А. Концентрация напряжений в стыковых соединениях / В.А. Кархин, JI.A. Копельман // Сварочное производство. -1976. - № 2. - С. 6-7.

52. Кекс Г.И. Экспериментальное исследование узлов ферм из гнутосварных профилей замкнутого прямоугольного сечения / Г.И. Кекс // Проектирование металлических конструкций. - 1969. - № 7. - С. 93-101.

53. Кекс Г.И. Экспериментально-теоретические исследования работы узлов и моделей ферм из электросварных прямоугольных труб / Г.И. Кекс // Проектирование металлических конструкций. - 1974. - № 2. -С. 50-69.

54. Ковтуненко, В.А. Исследование конструктивной прочности сварных соединений и узлов металлоконструкций из труб : дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Ковтуненко Виктор Алексеевич. - Киев, 1974. - 18 с.

55. Козьмин, Н.Б. Исследование некоторых особенностей работы стропильных ферм из труб и их узловые соединения : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Козьмин Николай Борисович. - Челябинск, 1972.-24 с.

56. Кокшаров И.И. Сравнительный анализ несущей способности узлов металлоконструкций с использованием автоматизированной системы расчета на прочность, трещиностойкость / И.И. Кокшаров, А.Е Буров // Проблемы прочности. - 1994. - № 4. - С. 84-88.

57. Колесников C.B. Экспериментальные исследования коэффициента концентрации напряжений для Т-образных узлов конструкций с применением широкополочного двутавра и решетки из

гнутосварных замкнутых профилей /C.B. Колесников, А.Н. Миронов, И.Н. Кулик // Металлические конструкции. - М., 2006. - С. 69-78.

58. Кользеев A.A. Основы металлических конструкций / A.A. Кользеев, К.А. Шафрай. - Новосибирск: НГАСУ, 2001. - 80 с.

59. Кузнецов А.Ф. Эффективность применения гнутых стальных профилей в строительных конструкциях / А.Ф Кузнецов, Ю.С. Смирнягин // Проектирование металлических конструкций. - 1974. - № 3. - С. 67-73.

60. Кузнецов В.В. Металлические конструкции : стальные конструкции зданий и сооружений / В.В. Кузнецов. - M. : АСВ, 1998. - 512 с.

61. Лампси Б.Б. Металлические тонкостенные несущие конструкции при локальных нагрузках: теория местных напряжений / Б.Б. Лампси. - М. : Стройиздат, 1979. - 272 с.

62. Лапшин Б.С. К расчету узлов трубчатых ферм / Б.С. Лапшин // Металлические конструкции и испытания сооружений. - М., 1979. - С. 107-113.

63. Левенсон Я.С. Конструкции из стальных труб / Я.С. Левенсон. -М. : Стройиздат, 1967. - 120 с.

64. Левенсон Я.С. Рациональные узлы стальных трубчатых конструкций / Я.С. Левенсон // За технический прогресс. - 1960. - № 12. -С. 25-32.

65. Левенсон Я.С. Стальные трубчатые конструкции в строительстве /Я.С. Левенсон. - Новосибирск, 1957.- 127с.

66. Левитанский И.В. Применение гнутосварных профилей в фермах покрытий промышленных зданий / И.В. Левитанский, В.В. Севрюгин // Проектирование металлических конструкций. - 1974. - № 3. -С. 3-8.

67. Левитанский И.В. О проектировании ферм покрытий промышленных зданий из круглых и прямоугольных труб / И.В.

Левитанский // Легкие металлические конструкции промышленных зданий. - М., 1975. - С. 88-104.

68. Левитанский И.В. Исследование прочности сварных соединений из алюминиевых и стальных труб / И.В. Левитанский // Известие вузов строительство и архитектура. - 1962. - № 2. - С. 24-32.

69. Левитанский И.В. Конструктивные решения и экспериментальные исследования фланцевых узлов растянутых трубчатых стержней / И.В. Левитанский, И.В, Ганиза О.И., Привезенцева Е.М., В.В. Севрюгин // Экспериментальные исследования эксплуатационной надежности металлических конструкций здания и сооружений. - М., 1986. -С. 72-86.

70. Левитанский И.В. О методике испытания узлов ферм / И.В. Левитанский // Материалы по металлическим конструкциям. - 1975. - № 17.-С. 28- 44.

71. Левитанский И.В. О методике испытания фрагментов стропильных ферм / И.В. Левитанский // Проектирование металлических конструкций. - 1975. - № 6. - С. 22-26.

72. Левитанский И.В. Область применения гнутосварных замкнутых профилей в металлическихконструкциях промышленных зданий / И.В. Левитанский, В.В. Севрюгин, З.Р. Джафарва // Проектирование металлических конструкций. - 1974. - № 7. - С. 42-56.

73. Левитанский И.В. Разработка и экспериментальные исследования новых типов строительных ферм из широкополочных и гнутосварных профилей / И.В. Левитанский, Ф.Ф.Куклин // Экспериментальные конструкции производственных зданий. — М., 1984. -С. 52-61.

74. Левитанский И.В. Распределение напряжений и деформаций в узлах легких трубчатых сварных ферм из алюминиевых сплавов / И.В. Левитанский // Металлические конструкции. - 1986. - №34. - С. 23-39.

75. Левитанский И.В. Современное состояние проблем проектирования строительных металлических конструкций из труб / И.В. Левитанский. - М. : Стройиздат, 1986. - 14 с.

76. Левитанский И.В. Эксперимент - составная часть процесса разработки и совершенствования строительных металлоконструкций / И.В. Левитанский // Экспериментальные конструкции производственных зданий. - М.: Стройиздат, 1984. - С. 15-28.

77. Лихтарников Я.М. Вариантное проектирование и оптимизация стальных конструкций / Я.М. Лихтарников. - М. : Стройиздат, 1979. - 319 с.

78. Лихтарников Я.М. Исследование узлов рамного типа из гнутых профилей / Я.М. Лихтарников, Г.Я. Эстрин // Промышленное строительство. - 1972. - № 2. - С. 32-34.

79. Лобанов Л.М. Сварные строительные конструкции : том 2 типы конструкций / Л.М. Лобанов. - К. : ИЭС им. Э.О. Патона, 1997. - 674 с.

80. Макаров И.И. Методика расчета коэффициента концентрации напряжений сварных стыковых швов / И.И. Макаров // Сварочное производство. - 1977. - № 4. - С. 5-7.

81. Мелкумян Б.С. Испытания натурных образцов типовых ферм серии ЛК-01-125 пролетом 24 и 30 м. : Монтажные работы в строительстве / Б.С. Мелкумян. - М. : ЦБТИ, 1969. - 62 с.

82. Мельников Н.П. Металлические конструкции: современные состояния и перспективы развития / Н.П. Мельников. - М. : Стройиздат, 1983.-543 с.

83. Миронов, А.Н. Концентрация напряжений в узлах ферм с применением двутавров и гнутосварных замкнутых профилей, вызванная конструктивной формой : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 ; защищена 13.05.2005 / Миронов Андрей Николаевич. - Макеевка, 2005. -23 с.

84. Миронов, А.Н. Концентрация напряжений в узлах ферм с применением двутавров и гнутосварных замкнутых профилей, вызванная конструктивной формой : дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 ; защищена 13.05.2005 / Миронов Андрей Николаевич. - Макеевка, 2005. - 184 с.

85. Мищенко А.П. О расчете узлов строительных сварных ферм с использованием метода отражений / А.П. Мищенко, П.Б. Стегаев, В.А. Стабровский // Металлические конструкции и испытании сооружений. -М., 1981.-С. 84-99.

86. Молчанов A.A. Исследование стержневых конструкций с использованием планов полного факторного эксперимента / A.A. Молчанов // Строительная механика и расчет сооружений. - 1973. - № 6. -С. 26-34.

87. Молчанов A.A. Статические методы оценки результатов экспериментальных исследований стержневых конструкций / A.A. Молчанов // Строительная механика и расчет сооружений. - 1971. - № 1. -С. 36-47.

88. Мурашко H.H. Экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния узлов из замкнутых гнутосварных профилей / H.H. Мурашко, Ю.В. Соболев, A.B. Мухин, Л.Г. Головко // Проблемы сельскохозяйственного строительства. - М., 1980. — С. 66-72.

89. Мурашко, H.H. Напряженно деформированное состояние узлов с ребрами трубчатых стальных конструкций : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Мурашко Николай Николаевич. - М., 1977. - 19 с.

90. Мусхелишвили H.H. Некоторые основные задачи математической теории упругости / H.H. Мусхелишвили. - М. : Наука, 1966.-706 с.

91. Мусхелишвили Н.И. Сингулярные интегральные уравнения / Н.И. Мусхелишвили. -М. : Наука, 1968. - 512 с.

92. Мухин A.B. Методы расчета узлов из замкнутых гнуто-сварных профилей / A.B. Мухин. - М., 1983. - 27 с.

93. Мухин, A.B. Напряженно деформированное состояние узлов ферм из замкнутых гнутосварных профилей : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Мухин Анатолий Викторович. - М., 1984. - 23 с.

94. Мухин, A.B. Напряженно деформированное состояние узлов ферм из замкнутого гнутосварного профиля : дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Мухин Анатолий Викторович . - М., 1984. - 214 с.

95. Мухортов М.Н. Фермы из полых строительных профилей на объектах Костомукшского ГОКа / М.Н. Мухортов // Промышленное строительство. - 1981. - № 2. - С. 19-22.

96. Навроцкий Д.И. Расчет сварных соединений с учетом концентрации напряжений / Д.И. Навроцкий. - М. : Машиностроение, -1968.- 170 с.

97. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования: СНиП 2.01.0785*. М. : ЦИТП, 1996. - 62 с.

98. Налимов В.В. Логические основания планирования эксперимента / В.В. Налимов, Т.И. Голикова. - М.: Металлургия, 1976. -128 с.

99. Немец И. Практическое применение тензорезисторов / И. Немец. -М. : Энергия, 1970. - 144 с.

100. Новиков В.И. О работах, выполняемых институтом электросварки им. Е.О. Патона АН УССР в области гнутых профилей и перспективы их применения в решетчатых конструкциях / В.И. Новиков, Э.Ф. Гарф // Проектирование металлических конструкций. - 1969. - № 7. -С. 83-92.

101. Новиков В.И. Прикрепление элементов трубчатого сечения непосредственно друг к другу / В.И. Новиков, В.А. Ковтуненко, О.И. Шумицкий // Автоматическая сварка. - 1959. - № 9. - С. 17-26.

102. Новиков В.И. Статическая прочность и расчет бесфасоночных узлов трубчатых металлоконструкций / В.И. Новиков, Э.Ф. Гарф, В.А. Ковтуненко. - Киев : Укр.НИИНТИ, 1969. - 86 с.

103. Окулов П.Д. Стальные конструкции верхнего строения морского кранового судна катамаранного типа с краном грузоподъемностью 250 т / П.Д. Окулов // Материалы по металлическим конструкциям. - 1970. - № 15. - С. 156-177.

104. Панченко, В.М. Исследование действительной работы опорных узлов стальных стропильных ферм из замкнутых гнутосваренных профилей : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Панченко Владимир Митрофанович. - Киев, 1981. - 20 с.

105. Панченко В.М. Экспериментальное исследование работы опорных узлов ферм из прямоугольных труб / В.М. Панченко // Сборник тезисов докладов Украинской респ. научно-техн. конф. перспективы развития и применения в строительстве металлических конструкции. - М., 1973.-С. 102-103.

106. Пат. 2016975 Российская Федерация, МПК5 Е 04 В 1/58. Узловое соединение трубчатых стержней пространственной конструкции / Клячин А.З.; заявитель Уральский электромеханический институт инженеров железнодорожного транспорта им. Я.М. Свердлова / патентообладатель Клячин А.З. - № 4940163/33, заявл. 30.05.1991 ; опубл. 30.07.1994, Бюл. № 6. - 11 с.

107. Пат. 2159310 Российская Федерация, МПК7 Е 04 С 3/08. Решетчатая конструкция из гнутых профилей / И.Л. Кузнецов, А.У. Богданович, Д.Г. Зайнуллин; заявитель и патентообладатель Казанская государственная архитектурно-строительная академия. - № 99108204/03, заявл. 21.04.99; опубл. 20.11.2000, Бюл. № 32. -9 с.

108. Пат. 2329361 Российская Федерация, МПК7 Е 04 С 3/08. Узловое бесфасоночное соединение трубчатых элементов фермы (варианты) / В.А. Зинькова, A.A. Соколов; заявитель и патентообладатель БГТУ им. В.Г. Шухова. - № 2006140596/03, заявл. 16.11.06 ; опубл. 20.07.08, Бюл. № 20. -3 с.

109. Пат. 79117 Российская Федерация, МПК7 Е04В1/58. Узловое соединение стержней ферм / Николаев А.И., Хисамов Р.И.; заявитель и патентообладатель Николаев А.И., Хисамов Р.И. - № 2007149465, заявл. 27.12.2007 ; опубл. 20.12.2008, Бюл. № 8. - 13 с.

110. Проектирование металлических конструкций : Спец. курс. Учеб. пособие для вузов / В.В. Бирюлев, И.И. Кошин, И.В. Крылов, A.B. Сильвестров. - Л.: Стройиздат, 1990. - 432 с.

111. Рекомендации по проектированию стальных конструкций с применением круглых труб. - М. : ЦНИИСК им. Кучеренко, 1973. - 102 с.

112. Ривкин, A.M. Исследование устойчивости и жесткости стальных трубчатых ферм : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Ривкин Андрей Маркович. - М., 1973. - 29 с.

113. Руководство по проектированию стальных конструкций из гнутосварных замкнутых профилей. - М. : ЦНИИСК им. Кучеренко, 1978. -42 с.

114. Саусвел Р.В. Введение в теорию упругости (для инженеров и физиков) / Р.В. Саусвел. - М. : ИЛ, 1948. - 676 с.

115. Сахновский М.Н. Уроки аварий строительных конструкций / М.Н. Сахновский, A.M. Титов. - Киев: Буд1вельник, - 1969. - 200 с.

116. Севрюгин В.В. Результаты экспериментального исследования конструктивной формы узлов ферм из гнутосварных профилей / В.В. Северюгин // Проектирование металлических конструкций. - 1974. - № 2. -С. 3-19.

117. Севрюгин B.B. Экспериментальное исследование моделей фрагментов ферм из гнутосварных замкнутых профилей / В.В. Севрюгин // Проектирование металлических конструкций. - 1974. - № 2. - С. 11-19.

118. Севрюгин В.В. Экспериментальное исследование стропильных ферм из прямоугольных труб / В.В. Севрюгин, И.В. Левитанский // Проектирование металлических конструкций. - 1975. - № 6. - С. 2-8.

119. Серия 1.460.3-23.98. «Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18, 24 и 30 м из замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения с уклоном кровли 10%. Выпуск I. Покрытия. Чертежи КМ». - М. - 78 с.

120. Серия 1.460.3-14 «Стальные конструкции покрытий производственных зданий пролетами 18,24 и 30м с применением замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения типа «Молодечно». - М. - 67 с.

121. Серия 1.460-1 «Стальные конструкции производственных зданий с плоской кровлей с применением стального профилированного настила». - М. - 62 с.

122. Соболев Ю.В. К расчету бесфасоночных узлов сопряжений стальных конструкций / Ю.В. Соболев, Ф. Вернер // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1978. - № 8. - С. 3-10.

123. Соболев Ю.В. Некоторые вопросы расчета узлов трубчатых ферм из замкнутых гнутосварных профилей /Ю.В. Соболев, A.B. Мухин // Расчет строительных конструкций и сооружений. - М., 1983. - С. 140-147.

124. Соколов A.A. К вопросу повышения надежности и технологичности узловых соединений трубчатых стержней / A.A. Соколов // Исследование работы строительных конструкций и сооружений. - М., 1987.-С. 222-223.

125. Соколов А.Г. Облегченные несущие металлические конструкции / А.Г. Соколов. - М. : Госстройиздат, 1963. - 285 с.

126. СП 53-101-98 «Изготовление и контроль качества стальных строительных конструкций». - М. : Госстандарт, 1999. - 40 с.

127. Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81 *: СП 16.13330.2011.—М. : ОАО «ЦПП», 2011. - 171 с.

128. Стальные конструкции. Нормы проектирования: СНиП II-23.81*. М.: ЦИТП, 1990. - 96 с.

129. Стрелецкий Н.С. Металлические конструкции / Н.С. Стрелецкий. -М. : Стройиздат, 1961. - 176 с.

130. Стрелецкий Н.С. Стальные конструкции / Н.С. Стрелецкий. -М. : Стройиздат, 1952. - 852 с.

131. Строительная механика: терминология. - М.: Наука, 1969 - 18 с.

132. Уральский трубный завод [Электронный ресурс]. -Первоуральск, 2013. - Режим доступа: http://www.trubprom.com.

133. Флоров Р.С Особенности ферм из электросварных прямоугольных труб / P.C. Флоров, Г.И. Кекс // Сб. тезисов докладов Украинской республиканской научно-технической конференции «Перспективы развития и применения в строительстве металлических конструкций». - Киев, 1973. - С. 50-51.

134. Флоров P.C. Стропильные фермы из гнутосварных прямоугольных профилей. Новые формы несущих и ограждающих металлических конструкций / P.C. Флоров, Г.И. Кекс, А.П. Козачкова // Тезисы докладов научно-технического семинара. - Киев, 1976. - С. 23-26.

135. Харт Ф. Атлас стальных конструкций. Многоэтажные здания / Ф. Харт, В. Хенн, X. Зонтаг X. - М. : Стройиздат, 1977. - 351 с.

136. Цетлин Б.С. О несущей способности поясных элементов в сопряжениях прямоугольных труб / Б.С. Цетлин, М.И. Гукова, Г.В. Тесля-Тесленко, Н.И. Анарина // Строительная механика и расчет сооружений. -1979.-№ 1.-С. 56-58.

137. Цетлин Б.С. Расчет и проектирование узлов стальных ферм из прямоугольных гнутосварных профилей / Б.С. Цетлин, М.И. Гукова, А.Г.

Иммерман, Г.В. Тесля-Тесленко // Промышленное строительство. - 1980. -№ 12.-С. 17-19.

138. Цетлин, Б.С. Исследования напряженного состояния узловых соединений трубчатых конструкций : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 /Цетлин Б.С. - М., 1972.-23 с.

139. Цетлин Б.С. К оценке местных напряжений в поясах трубчатых конструкций / Б.С. Цетлин // Строительно-монтажные работы в строительстве. - 1977. - № 2. - С.57-58.

140. Цетлин Б.С. Работа и расчет узловых соединений гнутосварных профилей / Б.С. Цетлин, М.И. Гукова, А.Г. Иммерман, Г.В. Тесля-Тесленко // Изв. вузов. Строительство и архитектура. - 1979. - № 6. - С. 829.

141. Цетлин Б.С. О путях разработки методики практического расчета узловых соединений трубчатых конструкций / Б.С. Цетлин, Б.Н. Решетникова // Стальные конструкции из труб. - М. : Стройиздат., 1978 -114 с.

142. Чернов И.Н. Исследование конструктивной формы и технологичности стальных ферм с коробчатыми стержнями из прокатных уголков : автореф. дис. ... канд. тех. наук : 05.23.01 / Чернов Иван Николаевич. - Новосибирск, 1974. - 17 с.

143. Шашков В.Б. Обработка экспериментальных данных и построение эмпирических формул : учебное пособие / В.Б. Шашков. -Оренбург : ГОУ ОГУ, 2005. - 150 с.

144. Шейнфельд Н.М. Исследование конструкций промышленных зданий из стальных труб / Н.М. Шейнфельд, Б.Н. Решетников // Металлические конструкции. - М., 1968. - С. 57-69.

145. Шейнфельд Н.М. Исследование ферм из тонкостенных стальных труб повышенной прочности / Н.М. Шейнфельд, Ю.С. Мкрчанц, Б.Е. Киселев // Металлические конструкции. - М., 1986. - С. 71-89.

146. Шмидт Д. Стальные трубы : справ, изд., пер с нем. / Д. Шмидт. - М. : Стройиздат, 1982. - 424 с.

147. Югорский В.Г. Планирование промышленных экспериментов / В.Г. Югорский, Ю.П. Адлер. - М. : Металлургия, 1974. - 26 с.

148. Bader W. Geschweiste Rohranschlusse und Abkant-holprofile bei dynamischer Beanspruchung-Schweisstechnick. - 1963. - J.13, H.ll. - S. 486502.

149. Czehowski A. Etude de la resistance statique des assemblaqes sondes en croix de profiles / A. Czehowski, J. Bzudrka // Construction Metalligue. - 1977. - № 3. - S. 17-26.

150. Estimation of life of metal rubular structure connections at ultrasonic reening treatment of welded joint zone// J. Construct. Steel Res. Volume 46, №1-3, 1998.-S. 353-362.

151. Evaluation of the fatigue life of welded connections of tubular structures. Welding and Surfacing Reviews. Volume 4, part 3, Harwood academic publishers. - 1995. -91 s.

152. New designs strength of low-capacity high- pressure vessels. Welding and surfacing reviews. Welded Structures, Edited by L. Lobanov. Volume 8, part 1, Harwood academic publishers, 1995. - S.49-58.

153. Improvement of the fatigue resistance of tubular welded connections by ultrasonic reening. // International Journal of Offshore and Polar Engineering. Volume6, №3, December1996.

154. Packer J. Cap joint trength of rectangular hollow section trusses / J. Packer, G. Davies, M. Coutie // IABSE Symposium Moscow. - 1978. - S. 177186.

155. Toprac A. Welded tubular connections : An Investigation of Stresses in T-Jointes / A. Toprac, L. Johnston, J. Noel. - Welding Research, 1966. - 87 s.

Приложение I Патент на изобретение РФ

ГОШЕПЙСТУШ ФВДШРАЩШШ

й й й т ш й й й й ш й ш ш й ш й й й ш й ш й й

Й й т й й Й Й Й Й Й Й Й Й Й Й й Й Й Й Й

НА ИЗОБРЕТЕНИЕ

№ 2329361

УЗЛОВОЕ БЕСФАСОНОЧНОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБЧАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЫ (ВАРИАНТЫ)

ЙЙЙЙЙЙ 1й Й Й

й й Й Й Й Й Й Й Й Й Й й Й Й й Й Й Й Й Й

Патентообладатель(ли): Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова (БГТУим. В.Г. Шухова) (Ли)

Автор(ы): Зинькова Виктория Анатольевна (Ш/), Соколов Александр Андреевич (К11)

Заявка №2006140596

Приоритет изобретения 16 ноября 2006 г. Зарегистрировано в Государственном реестре изобретений Российской Федерации 20 июля 2008 г.

Срок действия натента истекает 16 ноября 2026 г.

Руководитель Федеральной службы по интеллектуальной собственности, патентам и товарным знакам

Б.П. Симонов

Й Й Й й Й Й Й Й Й й Й Й Й Й Й Й Й Й

$£>ЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙЙ<

РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ

О

ш о

СО

см

СО

сч =>

ОС

(19) ки

(51) мпк

Е04С 3/08 (2006 01)

(13)

С1

ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ

<12> ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ПАТЕНТУ

(21), (22) Заявка. 2006140596/03, 16.11.2006

(24) Дата начала отсчета срока действия патента: 16.11.2006

(45) Опубликовано. 20.07.2008 Бюл. № 20

(56) Список документов, цитированных в отчете о поиске- ви 540019 А, 25.12.1976. Эи 1767115 А1, 07.11.1992. Эи 992681 А, 30.01.1983. «и 1760041 А1, 07.09.1992. ЫЭ 3129493 А, 21.04.1964. вВ 1080883 А, 23.08.1967. ив 2112480 А, 29.09.1938.

Адрес для переписки.

308012, г.Белгород, ул. Костюкова, 46, БГТУ им. В.Г. Шухова, патентный отдел

(72) Автор(ы):

Зинькоаа Виктория Анатольевна (Яи), Соколов Александр Андреевич (ИЫ)

(73) Патентообладатель(и)'

Белгородский государственный технологический университет им. В.Г. Шухова (БГТУ им. В.Г. Шухова) (1411)

этом соединение каждого из элементов решетки с поясом осуществляется по двум смежным его стенкам. Согласно второму вариангу о!личие узлового соединения заключается в выполнении пояса треугольного сечения. 2 н и 2 з.п. ф-лы, 6 ил.

(54) УЗЛОВОЕ БЕСФАСОНОЧНОЕ СОЕДИНЕНИЕ ТРУБЧАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ФЕРМЫ (ВАРИАНТЫ)

(57) Реферат:

Изобретение относится к строительству, в частности к узловым соединениям трубчатых бесфасоночных ферм. Технический результат изобретения заключается в повышении несущей способности, надежности и жесткости узлового соединения за счет снижения концентрации напряжений и объема сварки в узле. Предложено два варианта выполнения узлового бесфасоночного соединения трубчатых элементов фермы. Согласно первому варианту узловое соединение выполнено из пояса прямоугольного сечения и жестко прикрепленных к нему трубчатых элементов решетки, продольные оси которых проходят через центр узла и совпадают с осевой плоскостью фермы. Диагональ поперечного сечения пояса расположена в осевой плоскости фермы, а элементы решетки в месте крепления к поясу имеют сквозной вырез, полностью повторяющий геометрию этого примыкания, при

7} С

к> с>> го

(О

ы да

О

Фиг. 1

Стр 1

Приложение II Результаты численных исследований

Рис. II. 1. Изополя перемещений фрагментов фермы относительно оси X: а) традиционное

решение, б) решение, разработанное автором

Рис. 11.2. Изополя перемещений фрагментов фермы относительно оси 2\ а) традиционное

Рис. II.3. Изополя перемещений фрагментов фермы относительно оси У: а) традиционное

Рис. 11.4. Изополя поперечной силы в элементах фермы: а) традиционное решение,

Рис. II.5. Изополя касательных напряжений Тху в элементах фермы: а) традиционное решение, б) решение, разработанное автором

Рис. 11.6. Изополя перемещений фрагментов фермы относительно оси У: а) традиционное

решение, б) решение, разработанное автором

а

/////и»/////////////«//«/«////// ////////////////#////ЛУ////1/Ш/№/

У/////////«//»///////////////// гЖ«#«##Н#М»#/#Н»#11///#/М //'//////////////№/'//№///////"//

'/№/////#/##/#//|//Ю//////##////м

ШШ1НШНН1Г11П11ШГ1ШШН1

1111111Ш111|11111111Ш11Ш11111Н11 11111П111Ш1111111111111111111111111 ииншшмммишншинннн

ШНШНШНМШШШШНПИШ 11111111111111Ш11111111111111111Н11

1111111111111111Н1111111И11111111111 ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||

Шнпншпшииг Щшпишшшг тшшштнш' чшппшшшг

Рис. II.7. Изополя перемещений фрагментов фермы относительно оси X: а) традиционное

решение, б) решение, разработанное автором

-0.347 -04*3

«•ZaXL)

■fiif<ifHffriiiiiiimiiiiirifiiiiiriiffiiirffifiiiffffiifirit^44.\\\v\v>> ■iii/fifffi/irimiiiifiiiiiiifiii/iiffiiiiifimiiiiifiifiiifiHt;^'^

Мишшштшшшшшшшшшшшшшшшпшшишш' Ьшишшшшшшшшшшшшшшишшишпишиш'■ mmiiiiummmwiiuuuiimwiiwwiwmmmmv

иш

IIIH'

...шин ....„iiiimiiimHi ..„„пшншишишнш ¡¡¡¡а ml

Рис. II.8. Изополя перемещений фрагментов фермы относительно оси Z: а) традиционное

решение, 5) решение, разработанное автором

Рис. II.9. Изополя поперечной силы в элементах фермы: а) традиционное решение,

б) решение, разработанное автором

411 -77.1 417 -463 -Э01 -154 -0«77 0«77 15 4 30 « 44) «17 771 914

а

чип,

VI///

I

• |П|1|||

"и/Л

:.: •а

■ ооТху МП»

Рис. 11.10. Изополя касательных напряжений т^в элементах фермы: а) традиционное решение, б) решение, разработанное автором

Приложение Ш Результаты экспериментальных исследований

м ЧО (22) (О (26) ю С/1 (20) чо № датчика

25 117 1568 3925 726 2301 5058 № узла

44 118 1578 3918 922 2319 5039 № КЭ

15.7 11.8 оо и) чо О о 15.7 11.8 <1 оо и) ЧО о о 15.7 11.8 оо со чо о о С/1 00 оо со чо О ь-* С/1 —3 00 -о 00 со чо о С/1 >—* 00 --4 00 со чо о С/1 >—* 00 --4 00 со чо о нагрузка, кН

СО ю и) -о о 4^ 0\ (О -0 ю о о о со чо со (О (О 00 о (О СО ю к—» о\ н—» О 4^ 0\ о (О (О (О о\ оо со ЧО о ы (О со С/1 о ю о (О (О -о о 00 о Я х £

СО ЧО —1 о о (О оо о о ю о оо о (О ел со о о о СО со о оо С/1 о о о ю О (О о 4^ СО ю о о С\ о с/1 о о о 00 чо (О оо С/1 оо о о со -о С/1 о 0\ со со о о Р ы

27.15 18.66 12.29 5.83 ООО 32.57 16.08 11.83 7.58 0.00 1 30.42 24.47 16.68 5.63 0.00 143.74 100.30 53.95 40.22 0.00 129.80 94.06 71.66 33.42 0.00 129.98 88.93 60.00 30.92 ООО 100.84 115.22 57.61 37.58 ООО МПа & ы я о я л> 43 N £ 0)

го ЧО ю и) 4^ о со (О 4^ 00 о 00 (О 1—к -о чо 4^ ю о ЧО и> -о чо со 00 о я ь о п> й щ н

чо чо о со 00 00 чо о о со чо 00 чо о о\ о о оо - -о ЧО о о -о (О со 00 С/1 00 о о Р Л п>

31.59 34.15 34.15 167.77 164.77 164.64 164.64 Сх, МПа «Лира»

со ю (О 4^ ОЧ 00 о со (О (О о\ 00 о со ю ю 0\ 00 о 0\ —1 (О 00 со 4^ 1—* о о\ —1 ь—* (О ОЧ 00 со 4^ (О о о\ (О 00 со 4^ о —] ю СТ\ 00 со о %а н 0) О 41

сл 00 4^ 4^ 00 с/1 о о с/1 00 4^ >—» оо о о ел оо 4^ к-* оо С/1 о о чо чо о (О 4^ —1 (О о о ЧО чо о ы 4^ о о о о чо чо о (О 4^ -4 ю о о чо чо о (О 4^ 4^ -о ю о о р " К »

о (О - ел 1—» со о о оо со 4^ о 4^ --4 н о о 43 Я о 3 П> В

ЧО с/1 СО ЧО чо сл ЧО 4^ СИ чо чо (О ю чо о со --4 чо чо о (О оо -о ел 4^ к м о о н «Г о4

00 ►—к о со «лира»

С/1 чо (О со 4^. (О

Продолжение таблицы III. 1

0.0 0.00 0.00 0.00

3.9 9.64 4.82 8.15

(30) ■ч- оо 7.8 19.69 11.84 16.18

11.8 32.37 22.88 24.44

15.7 32.48 19.74 31.59 32.58

0.0 0.00 0.00 0.00 0.00

«N ON оо СП о 3.9 8.18 7.28 8.18 8.15 0.41

23 7.8 18.87 12.46 15.25 16.18 5.77

11.8 29.20 18.39 24.53 24.44 0.37

15.7 33.69 20.11 28.26 30.97 32.58 13.25 8.74

0.0 0.00 0.00 0.00

оо 3.9 9.94 7.31 8.15

(24) Г- 7.8 20.10 9.56 16.18

11.8 29.20 21.33 24.44

15.7 35.51 23.75 30.97 32.58

0.0 0.00 0.00 0.00 0.00

го оо VO 3.9 10.65 7.09 8.42 8.15 3.40

27 г- V© 7.8 19.03 12.20 15.09 16.18 6.75

11.8 37.45 19.18 26.01 24.44 6.42

15.7 42.39 31.08 32.63 34.21 32.58 0.15 4.62

0.0 0.00 0.00 0.00

3.9 10.26 5.69 8.15

(28) TJ- оо оо 7.8 16.92 12.20 16.18

11.8 28.49 18.91 24.44

15.7 35.38 21.66 34.21 32.58

№ образца № узла 2 ГС х оз" ЬЙ со >> & СО И Эксперимент

показания датчиков показания датчиков средние значения

8, О"3 а, М Па 8, О"3 а, МПа 8, 10"3 с,М Па

вх % ох Ог,у ех 8у Ох Ог,у £х еу Ох Ог, у

1 5574 5537 1 2

0 0 0 0.0 0.0 0 0 0.0 0.0 0 0 0.0 0.0

39 0.21 0.02 42.8 3.3 0.11 0.01 22.7 2.4 0.16 0.01 32.8 2.8

78 0.37 0.04 77.2 8.8 0.22 0.03 44.5 5.9 0.30 0.04 60.8 7.3

118 0.53 0.05 109.7 10.3 0.47 0.04 96.7 8.4 0.50 0.05 103.2 9.4

157 0.75 0.08 153.6 17.4 0.56 0.05 116.0 11.2 0.65 0.07 134.8 14.3

2 (2813) (2817) 1 2

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

39 0.23 0.02 46.9 3.9 0.15 0.01 31.4 3.0 0.19 0.02 39.1 3.4

78 0.41 0.03 84.7 6.9 0.27 0.03 54.8 6.1 0.40 0.03 69.7 6.5

118 0.61 0.05 124.8 10.8 0.45 0.05 93.4 9.4 0.53 0.05 109.1 10.1

157 0.66 0.08 135.5 16.3 0.46 0.06 115.6 12.8 0.56 0.07 125.6 14.5

1 5535 5495 3 4

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

39 0.19 0.01 39.3 2.0 0.12 0.00 25.7 1.0 0.16 0.01 32.5 1.5

78 0.45 0.02 92.8 3.8 0.32 0.01 66.5 2.6 0.39 0.02 79.6 3.2

118 0.59 0.03 121.2 6.1 0.32 0.02 65.9 3.7 0.45 0.02 93.5 4.9

157 0.85 0.04 174.3 7.4 0.43 0.03 89.3 5.3 0.64 0.03 131.8 6.4

2 (2768) (2775) 3 4

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

39 0.20 0.01 41.4 1.7 0.15 0.01 30.5 1.3 0.17 0.01 35.9 1.5

78 0.38 0.02 79.0 3.2 0.22 0.01 46.3 3.0 0.30 0.01 62.7 3.1

118 0.59 0.03 121.5 6.4 0.50 0.02 102.3 3.2 0.54 0.02 111.9 4.8

157 0.93 0.04 191.5 8.4 0.48 0.02 97.9 4.9 0.70 0.03 144.7 6.7

1 5462 5446 5 6

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00

39 0.21 0.00 44.2 0.4 0.16 0.00 33.2 0.3 0.19 0.00 38.71 0.34

78 0.40 0.00 81.4 0.9 0.28 0.00 56.9 0.5 0.34 0.00 69.11 0.69

118 0.64 0.01 132.6 1.1 0.36 0.00 74.9 0.7 0.50 0.00 103.74 0.89

157 0.72 0.01 148.9 1.6 0.44 0.01 90.3 1.1 0.58 0.01 119.58 1.36

2 (2713) (2726) 5 6

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

39 0.18 0.00 36.5 0.5 0.15 0.00 30.5 0.2 0.16 0.00 33.5 0.4

78 0.40 0.00 82.5 0.8 0.34 0.00 71.0 0.7 0.37 0.00 76.8 0.7

118 0.63 0.01 129.8 1.3 0.47 0.00 96.8 0.7 0.55 0.00 113.3 1.0

157 0.69 0.01 143.0 2.0 0.56 0.00 114.7 0.9 0.63 0.01 128.8 1.5

Продолжение таблицы III.2

7 8

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

1 оо О 39 0.24 0.01 50.1 2.7 0.13 0.01 26.2 2.2 0.19 0.01 38.2 2.4

СП ич 78 0.49 0.03 101.6 6.2 0.25 0.02 50.7 3.5 0.37 0.02 76.2 4.9

118 0.68 0.05 140.8 10.2 0.39 0.03 79.4 5.2 0.53 0.04 110.1 7.7

157 0.93 0.06 192.0 12.6 0.61 0.04 126.3 8.7 0.77 0.05 159.2 10.7

7 8

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

оо </-> о4 г- 39 0.19 0.02 38.1 3.1 0.15 0.01 30.9 2.6 0.17 0.01 34.5 2.8

2 чо ю С-1 78 0.49 0.03 100.9 5.3 0.35 0.02 71.1 4.5 0.42 0.02 86.0 4.9

118 0.63 0.05 128.8 10.4 0.38 0.03 77.5 5.4 0.50 0.04 103.1 7.9

157 0.80 0.06 164.3 12.1 0.45 0.05 92.4 10.4 0.62 0.05 128.3 11.3

9 10

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

1 оо 39 0.22 0.02 45.1 3.4 0.12 0.01 24.2 2.2 0.17 0.01 34.7 2.8

т VI 78 0.49 0.04 100.6 8.2 0.32 0.03 66.5 6.2 0.41 0.04 83.6 7.2

118 0.67 0.05 138.3 9.8 0.36 0.04 74.3 8.0 0.52 0.04 106.3 8.9

157 0.92 0.08 189.5 16.7 0.71 0.05 145.4 10.1 0.81 0.07 167.4 13.4

9 10

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

0\ оо 39 0.25 0.02 52.3 3.9 0.13 0.01 27.0 3.0 0.19 0.02 39.7 3.5

1 ю чо (Ч 78 0.42 0.03 87.0 7.0 0.28 0.02 58.3 4.5 0.35 0.03 72.7 5.8

118 0.76 0.05 156.1 10.2 0.52 0.04 107.7 8.6 0.64 0.05 131.9 9.4

157 0.95 0.08 195.8 17.3 0.50 0.05 102.3 11.0 0.72 0.07 149.1 14.2

св X Ьй Эксперимент

св Ч со СП Ьй! % а показания датчиков показания датчиков средние значения

ю о % р. 8, 10"3 а, МПа 8, 10"3 а, МПа 8, О"3 ст, МПа

се X вх Бу Ох СТ2,У £х 8У Ох О г,у £х еу Ох Ог,у

1 2

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

1 СЧ Г- а 39 0.15 0.02 31.9 4.0 0.09 0.02 19.4 3.2 0.12 0.02 25.6 3.6

чо СП СП СП 78 0.31 0.04 , 64.3 8.9 0.26 0.02 52.8 4.7 0.28 0.03 58.5 6.8

118 0.48 0.06 99.3 12.4 0.35 0.07 71.5 15.2 0.41 0.05 85.4 13.8

157 0.72 0.08 149.3 17.4 0.39 0.05 80.7 10.4 0.56 0.07 115.0 13.9

1 2

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

2 СП ГЦ ЧО 39 0.20 0.02 41.2 4.6 0.12 0.01 24.8 2.6 0.16 0.02 33.0 3.6

ю чо ГЦ ЧО 78 0.27 0.04 55.8 9.2 0.26 0.02 54.4 5.1 0.30 0.03 55.1 7.2

118 0.55 0.06 112.4 13.3 0.30 0.05 61.0 9.4 0.42 0.06 86.7 11.3

157 0.68 0.09 139.5 18.1 0.49 0.07 100.1 14.1 0.58 0.08 119.8 16.1

3 4

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

1 ЧО СП 39 0.11 0.01 23.0 1.3 0.13 0.01 27.6 1.2 0.10 0.01 25.3 1.3

оч <м СП СП 78 0.41 0.02 84.3 3.4 0.30 0.01 61.3 1.9 0.35 0.01 72.8 2.6

118 0.48 0.02 98.8 4.6 0.41 0.01 84.1 2.6 0.44 0.02 91.4 3.6

157 0.80 0.03 165.8 6.8 0.36 0.01 74.6 3.0 0.58 0.02 120.2 4.9

3 4

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

2 СП оо 39 0.19 0.01 40.0 1.5 0.12 0.01 24.0 1.1 0.16 0.01 32.0 1.3

ЧО ю ГЦ ЧО 78 0.41 0.01 84.5 2.7 0.19 0.01 38.8 1.9 0.30 0.01 61.7 2.3

118 0.58 0.02 118.9 4.4 0.44 0.01 89.8 2.3 0.51 0.02 104.3 3.4

157 0.66 0.03 136.7 5.2 0.55 0.02 113.4 4.6 0.61 0.02 125.0 4.9

5 6

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0

1 ■ЧГ ю о ю 39 0.23 0.00 47.9 0.1 0.11 0.00 23.1 0.1 0.17 0.00 35.5 0.1

ст\ <ч СП СП 78 0.50 0.00 102.3 0.3 0.29 0.00 59.1 0.2 0.39 0.00 80.7 0.2

118 0.66 0.00 136.6 0.4 0.46 0.00 95.4 0.3 0.56 0.00 116.0 0.3

157 0.87 0.00 178.5 0.5 0.49 0.00 100.4 0.3 0.68 0.00 139.5 0.4

5 6

0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0 0.00 0.00 0.0 0.0