Совершенствование технологии выплавки стали в конвертерах с целью повышения их стойкости и объема производства в условиях Магнитогорского металлургического комбината тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.02, кандидат технических наук Тахаутдинов, Рафкат Спартакович

• Тахаутдинов, Рафкат Спартакович
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Тахаутдинов, Рафкат Спартакович

ОГЛАВЛЕНИЕ

Введение

1. Основные направления повышения стойкости футеровки кислородных конвертеров

1.1. Общие положения

»

1.2. Механизм разрушения огнеупоров

1.3. Характер разрушения огнеупорной футеровки

1.4. Влияние технологических параметров плавки на стойкость футеровки

1.5. Использование магнезиальных шлакообразующих материалов

1.6. Восстановление футеровки торкретированием

1.7. Защита футеровки шлаковым гарнисажем

2. Комплекс мероприятий по повышению стойкости футеровки конвертеров, увеличению объема производства и повышению

качества стали в ККЦ ОАО "ММК"

2.1. Мероприятия по повышению стойкости футеровки и увеличения объема производства стали

2.2. Мероприятия по повышению качества стали

2.3. Опробование технологии нанесения шлакового гарнисажа

на футеровку конвертера

3. Физическое моделирование процесса нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера

3.1. Анализ условий подобия при моделировании нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера

3.2. Описание лабораторной установки и методики проведения опытов

3.3. Анализ результатов моделирования

4. Исследование технологических параметров конвертерной плавки

в условияхККЦ ОАО "ММК"

4.1. Исследование динамики процесса шлакообразования

4.2. Статистический анализ технологических параметров плавок текущего производства

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

Приложение 1. Результаты моделирования нанесения

гарнисажа на лабораторной установке

Приложение 2. Результаты статистического анализа

технологических параметров плавок

текущего производства

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование технологии выплавки стали в конвертерах с целью повышения их стойкости и объема производства в условиях Магнитогорского металлургического комбината»

-4-ВВЕДЕНИЕ

В мировом сталеплавильном производстве в течение последних десятилетий сложилось устойчивое соотношение между основными способами, выплавки стали. Практически во всех регионах мира мощности конвертерного способа

*

производства превышают другие, несмотря на увеличение в ряде стран доли стали, полученной в электрических печах.

Кислородно-конвертерному процессу производства стали присущ динамичный путь совершенствования конструкции конвертеров и технологии выплавки стали в них. Классическая технология верхней кислородной продувки и ее модификации в виде разнообразных комбинированных процессов в сочетании с развитой ковшевой обработкой металла и непрерывной разливкой стали создают широкие возможности выпускать продукцию, соответствующую требованиям постоянно изменяющейся конъюнктуры рынка металлов.

На современном этапе развития рыночных отношений в сфере производства стали важнейшими показателями его конкурентоспособности становятся качество стали и издержки на ее производство. В каждом регионе мира эти задачи решаются?исходя из технических, экономических и организационных возможностей и традиций. Это породило большое число разнообразных технологий, опыт применения которых раскрывает дополнительные технические возможности и резервы кислородно-конвертерного процесса, вносит вклад в развитие его современных теоретических концепций.

Относительно молодое конвертерное производство ОАО "Магнитогорский металлургический комбинат" (ММК) имеет целый ряд специфических особенностей, связанных со значительным отклонением реальных условий работы цеха от проектных. Несоответствие конструкции и режимов работы технологического оборудования проектным решениям, отклонения свойств шихтовых материалов от проектных, возросшие объемы производства в незавершенном строительством цехе вызывают необходимость поиска нестандартных организационных и технологических решений в условиях дефицита сырья, материалов и энергоресурсов при ужесточающейся конкуренции среди производителей металла.

Превзойти проектную мощность первой очереди кислородно-конвертерного цеха (ККЦ) ММК в жесткие временные рамки можно было только лишь на основе современных достижений металлургической науки. Исследования в ККЦ ММК, проведенные в последние годы, создали основу выработки эффективных технических и технологических решений. Добиться высокого уровня производства в ККЦ, превышающего проектный, с сохранением качества выплавляемой стали и снижением производственных затрат удалось за счет комплекса мероприятий по сокращению простоев основного технологического оборудования, в том числе и за счет увеличения стойкости футеровки конвертеров (рис. 1, 2).

Одновременная работа двух имеющихся в наличии конвертеров является основным фактором наращивания мощности первой очереди ККЦ. Продолжи-

Изменение стойкости футеровки конвертеров по годам

2000-1

и

о » 1500-

еЗ

1000-

и 5 500-

0-1

1993г. 1994г. 1995г. 1996г.

Заключение диссертации по теме «Металлургия черных, цветных и редких металлов», Тахаутдинов, Рафкат Спартакович

-110-ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Наиболее стабильная и производительная работа кислородно-конвертерного цеха ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» достигается при выплавке стали одновременно двумя конвертерами. Продолжительность режима совместной работы двух конвертеров определяется стойкостью их футеровки.

2. Стойкость футеровки (наряду с качеством огнеупоров и способами ее изготовления) определяется комплексом организационно-технологических факторов, включающих ритмичность производственного процесса, шлаковый, дутьевой и температурный режимы плавки, методы восстановления футеровки в процессе ее эксплуатации.

3. Наилучшим способом восстановления футеровки конвертеров в процессе эксплуатации, способствующим организации ритмичной работы цеха, является нанесение на нее шлакового гарнисажа путем раздувания азотом оставленного в конвертере конечного шлака, прошедшего специальную подготовку.

4. Высокая стойкость футеровки (до 2000 плавок и более) достигается в том случае, если нанесение, шлакового гарнисажа производится не реже, чем через две плавки в течение всей кампании работы конвертера.

5. Интенсивность подачи азота при нанесении шлакового гарнисажа должна быть не ниже 450 куб.м/мин. Длительность операции нанесения гарнисажа определяется оперативной обстановкой в цехе и должна быть не менее 5 мин.

-1116. Для каждой интенсивности продувки существует оптимальное положение фурмы. С ростом интенсивности продувки высота положения фурмы относительно поверхности находящегося в конвертере шлака должна увеличиваться на 1 м на каждые 100 куб.м/мин дутья.

7. Перед нанесением гарнисажа в конвертер необходимо вводить мягко-обожженный доломит в количестве 5. 10 % от массы оставленного шлака.

8. Шлаковый гарнисаж активно участвует в процессе шлакообразования следующей плавки. Уже в начала продувки содержание М^О в шлаке достигает оптимального для кислородно-конвертерного процесса значения -6. 8 %, увеличиваясь по ходу продувки до 10. 12 % и более. Содержание СаО в шлаке в начале продувки составляет 35.40 % и постепенно увеличивается по мере растворения извести.

9. Нанесение шлакового гарнисажа не ухудшает десульфурацию и дефосфорацию металла. По ходу продувки коэффициенты распределения серы и фосфора возрастают пропорционально росту основности шлака.

10. При работе на магнезиальных шлаках и переделе низкомарганцовистых чугунов основным фактором, определяющим эффективность шлакообразования, является содержание оксидов железа в шлаке. Их оптимальное содержание в начале продувки составляет 25.30 в середине продувки -15.20 % и в конце продувки - 25.35 %.

11. Реализация комплекса организационно-технологических мероприятий, направленных на повышение стойкости футуровки конвертеров и ритмичности производства, позволила довести стойкость футеровки до 2000 плавок, а объем производства - до 6 млн. т литых слябов в год.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Тахаутдинов, Рафкат Спартакович, 1999 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Технология производства стали в современных конвертерных цехах / С.В. Колпаков, Р.В. Старов, В.В. Смоктий и др. - М.: Машиностроение, 1991. - 464 с.

2. Есин O.A., Гельд П.В. Физическая химия пирометаллургических процессов. - М.: Металлургиздат, 1954. - 385 с.

3. Исследования взаимодействия конвертерных огнеупоров с металлом и шлаком/ В.И. Явойский, Ю.М. Нечкин, Р.В. Старов и др. //Физико-химические исследования процессов производства стали. - М.: Металлургия, 1973.-Вып. 74,- С. 98-104.

4. Старов Р.В., Нечкин Ю.М., Явойский В.И. Влияние технологических особенностей конвертерной плавки на износ футеровки // Производство стали в кислородно-конвертерных и мартеновских цехах,- М.: Металлургия, 1978.-№ 2,- С. 25-28.

5. Чиграй И.Д., Кудрина А.П. Огнеупоры для производства стали в конверторных цехах,- М.: Металлургия, 1982. - 160 с.

6. О растворимости окиси магния в кислородно - конвертерных шлаках / К.-Х. Обет, Э. ПЬорман, Г. Ман, Д. Нолле. // Черные металлы, 1980.-№ 20,- С. 23-28.

7. Iyengar R.K., Petrilli F.C. Statistical analysis of BOF lining life. // Journal of Metals, 1972,- Vol. 24.- № 3.- P. 46-50.

-1148. Baila D.M., Beechan C.R. Development of a guideline for the efficient use of

dolomitic lime BOF operation.// Open Hearths Proceedings, 1977,-Vol. 60,-P.

23-31.

9. Кудрина А.П., Гульев Г.Ф. Огнеупоры для кислородных конвертеров. -М.: Металлургия, 1966. - 144 с.

10. Современный кислородно - конвертерный процесс / И.И. Борнацкий, В.И. Баптизманский, Е.И. Исаев и др. - Киев: Техшка, 1974. - 168 с.

11. О взаимодействии шлака и футеровки при кислородно-конвертерной плавке / В.Д. Умнов, В.Я. Пятикоп, В.А. Плохих и др. // Огнеупоры, 1968,-№1.-С. 20-25.

12. Исследование особенностей износа футеровки кислородных конвертеров / В.К. Дидковский, Е.В. Третьяков, Л.П. Бондаренко и др. // Производство стали: Труды Донниичермета, 1970.- Вып. 19.- С. 43-48.

13. Баптизманский В.И., Струпарь Н.И., Энтин В.И. Влияние параметров кислородно-конвертерной плавки на интенсивность разрушения футеровки. // Металлургическая и горнорудная промышленность, 1970.-№ 1.- С. 12-15.

14. Влияние шлакового режима плавки на .стойкость футеровки кислородного конвертера / Г.Ф. Гульев, А.П. Кудрина, Ю.С. Кривченко и др. - Бюл. ЦНИИ-ТЭИчермета, 1963.- № 18.- С. 29-31.

-11515. Условия службы и характер износа огнеупоров в кислородном конвертере

/ Г.Н. Козин, Ю.С. Кривченко, А.П. Кудрина и др. // Огнеупоры, 1963.-

№ 1,- С. 71-78.

16. Кудрина А.П., Гульев Г.Ф. Повышение стойкости футеровки конвертеров // Сталь, 1964,- № 11,- С. 982-985.

17. Стойкость футеровки на смоляной связке в кислородных конвертерах / В.И. Баптизманский, Г.М. Белопольский, Б.М. Бойченко и др. // Сталь, 1975.-№ 12,- С. 1081-1097.

18. Хефкен Э., Пфлипсен Х.Д. Применение комбинированной футеровки конвертеров // Чер. металлы, 1974.- № 6/7,- С. 9-13.

19. Влияние технологических параметров и качества огнеупоров на стойкость смоломагнезитовой футеровки в условиях Западно-Сибирского металлургического завода / С.А. Донской, Н.И. Бовин, Ю.А. Маракулин и др. // Изв. вузов. Сер. Чер. металлургия, 1973.- № 10.- С. 148-151.

20. Исследование зависимости стойкости футеровки конвертеров от технологических параметров плавки и показателей качества огнеупоров / И. Д. Чиграй, АН. Нехорошее, C.B. Колпаков и др. // Сталь, 1971.- № 9,- С. 798-801.

21. О прогнозировании стойкости футеровки конвертеров / С.А. Донской, АЕ. Кошелев, В.П. Авдеев и др. // Сталь, 1975,- № 4.- С. 301-303.

22. Leonard R.J., Herrón R.H. Dolomite additions required to saturate BOF-slags with MgO // Open Hearth Proceedings, 1977,- Vol. 60,- P. 127-133.

23. Grosjean J.C., Riboud P.V. Consistanse des laitiers des convertisseurs du tarti-nage //Revue de Metallurgie, 1983,- Vol. 80,-№ 7,- P. 571-584.

24. Bardenheuer F., vom Ende H., Solmecke R. Verminderung des Schlackenangriffs auf die feuerfeste Ausmauerung von Sauerstoffaufblaskonverter // Archiv for das Eisenhuttenwesen, 1973,- B. 44,- № 6,- S. 451-455.

25. Микроструктура кислородно - конвертерных шлаков / В. Мюнхберг, К.-Х. Обет, Г. Ман, Д. Нолле // Черные металлы, 1981.- № 9.- С. 20-23.

26. Кристаллизация свободной извести и магнезии из жидкого шлака LD-конвертера / А.Ниида, К.Окохира, А.Танака и др. // Тэцу то хаганэ, 1983.- Т. 69.-№ 1,- С. 42-50.

27. Goate D.W., Selmeczi J.C. A faster-fusing lime for steel-making // 37tn Electric Furnace Conference Proceedings, 1979.- Vol. 37.- P. 258-262.

28. О растворимости окиси магния в кислородно - конвертерных шлаках / К.-Х. Обет, Э. Шюрман, Г. Ман, Д. Нолле // Черные металлы, 1980.- № 20.- С. 23-28.

29. Green J., Quin J. The influence of MgO on BOF slag fluidity and its correlation with BOF refractory wear rate//Open Hearth Proceedings, 1978,-Vol. 61.-P. 273-287.

30. Процесс ЛД с применением доломита, разработанный фирмой "Штальверке Пайне-зальцгиттер" // Черные металлы (перевод с немецкого), 1984.-№2.-С. 23.

-11731. Balla D.M., Beechan C.R. Development of a guideline for the efficient use of

dolomitic lime BOF operation // Open Hearths Proceedings, 1977,- Vol. 60,-

P. 23-31.

32. Muscatello D.J., Grasley G.J. Striving for optimum BOF efficiency-improving process practices, slags and charge calculations // Open Hearths Proceedings, 1977.-Vol. 60.-P. 3-21.

33. Jyengar R.K., Petrilli F.C. Statistical analysis of BOF lining life // Journal of Metals, 1972,- Vol. 24.- № 3,- P. 46-50.

34. Насива X. Увеличение стойкости футеровки конвертеров путем регулирования содержания окиси магния в шлаке // Тайкабуцу, 1976.- Т. 28.-№ 224(9) .- С. 428-432.- Пер. ин-та "Черметин-формация",- № 9677.

35. Особенности процесса шлакообразования в 350-т конвертерах пи использовании доломитизированной извести / А.А. Кудрюков, А.К. Казаков, И.П. Гриневич и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность, 1982.-№1.- С. 10-12.

36. Harhai J.G., Dukelow D.A. Factors affecting sulphur removal in the process // Journal of Metals, 1966,- Vol. 18,- № 7.- P. 833-835.

37. Corso J.D. Factors affecting lining life of basic oxygen furnace.- Ibid, 1982,-P. 142-151.

38. Bosley J.J., Mulhauser R.S., Rosenthal P.W. The effect of dolomitic lime on BOP operations at South Works // Role Slag Basic Oxygen Steelmaking Process (Proceedings Symposium).- Hamilton, 1977.- P. 10/1-10/14.

-11839. Хидеаки С., Рио И. Распределение фосфора между жидким железом и насыщенным MgO шлаком системы Ca0-Fex0-Si02-P205-Mn0 // Тэцу то хаганэ, 1984.-Т. 70.-№2,-С. 186-193.

40. Использование мягкообожженного доломита при конвертерном переделе чугуна с пониженным содержанием марганца / С.Д. Зинченко, Ю.А. Пак, В.К. Дидковский и др.// Черная металлургия. Бюл. ин-та "Черметинформация", 1983.-Вып. 7,-С. 48-49.

41. Влияние содержания MgO в шлаке и донной продувки на степень дефос-форации и десульфурации при выплавке стали в конвертере по способу SDS / Э. Шюрман, Г. Ман, Д. Нолле, У. Ойленбург // Черные металлы, 1985.-№2.-С. 31-36.

42. Факельное торкретирование футеровки кислородных конвертеров /Е.ДЛДтепа, А.А.Ярмаль, В.М.Червоненко и др.- Киев: Техшка, 1984.- 143 с.

43. Kayworth P.M., Garswell G.P. Gunning maintenance of BOS and arc furnaces // Refractories Journal, 1979.- № 4.- P. 11-21.

44. Разработка технологии торкретирования футеровки кислородных конвертеров / Ю.А. Пирогов, Б.П. Гонтер, В.П. Кащенко и др. // Огнеупоры, 1976,«

№9,-С. 31-36.

45. Великин Б.А. Торкретирование металлургических печей. - М.: Металлургия, 1972.- 280 с.

46. Роменец В.А., Кременевский C.B. Технико-экономический анализ кислородно-конвертерного производства. - М.: Металлургия, 1973.- 511 с.

-11947. Лазовский В.А. Торкретирование огнеупорной футеровки металлургических печей за рубежом,- М.: Черметинформация, 1965,- Сер. 10,- № 2,- 15 с.

48. Журавлев Г.И., Кирш М.В. Защитные высокотемпературные покрытия,-Л.: Химия. Ленингр. отд-ние, 1972,- 253 с.

49. Смирнов Н.С. Температуроустойчивые защитные покрытия. - Л.: Наука. Ленингр. отд-ние, 1968.- 152 с.

50. Оборудование для факельного торкретирования кислородных конвертеров / И.А.Юзефовский, И.А. Гольдберг, О.Н.Чемерис и др. // Бюл. ЦНИИТЭИ-чермета, 1971.- № 20.- С. 32-33.

51. Факельное торкретирование футеровки кислородных конвертеров / О.Н. Чемерис, И.А. Юзефовский, В.К. Дидковский и др. //Металлургия и коксохимия: Респ. межвед. науч.- техн. сб., 1973.- Вып. 35.- С. 142-145.

52. Исследование особенностей износа футеровки кислородных конвертеров / В.К. Дидковский, Е.В. Третьяков, Л.П. Бондаренко и др. //Пр-во стали: Тр. Донниичермета, 1970.- Вып. 19,- С. 43-48.

53. К вопросу о выборе технологии и оборудования для факельного торкретирования футеровки кислородных конвертеров / О.Н. Чемерис, В.К. Дидковский, И.А. Юзефовский и др. // Сталеплавил. пр-во: Темат. отрасл. сб., 1974.-№3.-С. 113-117.

54. Эффективность торкретирования футеровки кислородных конвертеров / О.Н. Чемерис, , В.К. Дидковский и др. //Металлург, и горноруд. пром-ть: На-уч.-техн. и произв. сб., 1973,- Вып. 5.- С. 80-81.

55. Сепарация огнеупорного порошка при факельном торкретировании конвертеров / И.А. Юзефовский, И.А. Гольдберг, Ю.Н. Кейльман и др. // Огнеупоры, 1975,- № 5,- С. 49-52.

56. Факельное торкретирование 130-т конвертеров / О.Н. Чемерис, A.B. Jla-кунцов, Ю.А. Учитель и др. // Металлург, 1978.- № 3.- С. 21-22.

57. Эффективность факельного торкретирования футеровки конвертеров на Западно-Сибирском металлургическом заводе / A.A. Кугушин, Ю.Н. Борисов, Ю.А. Маракулин и др. // Сталь, 1978.- № 6,- С. 504-505.

58. Влияние торкретирования футеровки на экономику конвертерного процесса / Ю.А. Маракулин, А.Е. Кошелев, Б.А. Кустов, и др. // Сталь, 1983.-№ 3.- С. 21.

59. Факельное торкретирование футеровки конвертеров на Челябинском металлургическом заводе / В.И. Климов, В.А. Рявкин, И.Р. Ведькалов и др. //Сталь, 1983.-№3.-С. 22. '

60. Торкретирование футеровки 350-т конвертеров на заводе "Азов-сталь'У П.А. Кадуба, О.Н. Чемерис, A.A. Чвилев и др. // Сталь, 1983.- № 3,-С. 22-23.

61. Борисов В.Г., Чухаль П.А. Повышение стойкости футеровки конвертеров // Сталь, 1983,- № 3,- С. 17-19.

62. Факельное торкретирование футеровки конвертеров на Новолипецком металлургическом заводе / A.M. Поживанов, Е.Д. Штепа, О.П. Растригин и др. // Сталь, 1983,- № 3.- С. 19-20.

63. Повышение стойкости футеровки конвертеров путем ее ошлакования / Р.В. Старов, Г.Ф. Боровиков, Г.Л. Шаповал Г.Л. и др. // Труды первого конгресса сталеплавильщиков,- М.: Ассоциация сталеплавильщиков АО "Черметинформация", 1993,- С. 99-100.

64. Якушев А.М. Справочник конвертерщика. - Челябинск: Металлургия, Челябинское отделение, 1990.- 448 с.

65. Оку С., Ми мура М., Акамацу С. Совершенствование способа нанесения защитного шлакового слоя на футеровку конвертера // Экспр.-инф., ин-т "Черметинформация", сер.: стал. пр-во.-М.: 1983,- Вып. № 10,-12 с.

66. Повышение стойкости футеровки конвертеров с донной продувкой на заводе в Саут-Чикаго // Экспр.-инф., ин-т "Черметинформация", сер.: стал, пр-во.-М.: 1981,-Вып. №3.-20 с.

67. Сооружение и ввод а эксплуатацию установки для нанесения покрытия способом раздува шлака на фирме 'Алгома стил'7 Новости черной металлургии России и зарубежных стран // Ч. II. Новости черной металлургии за рубежом, 1998.- №3.- С. 25-26.

68. Протопопов E.B. Разработка теории и комплексной технологии конвертерной плавки при изменяющихся параметрах металлозавалки/ Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. - Новокузнецк: ЛОТ ОАО "ЗСМК", 1999.- 49 с.

69. Совершенствование технологии эксплуатации периклазоуглеродистых футеровок конвертеров / С.К. Носов, Ю.А. Бодяев, В.Н. Кунгурцев, и др. //Сталь, 1997.- № 5,- С. 24-26.

70. Особенности технологии конвертерной плавки/С.К. Носов, P.C. Тахаут-динов В.Ф. Коротких и др. // Совершенствование технологии на ОАО "ММК". Вып. 2. Сборник научных трудов центральной лаборатории контроля.- Магнитогорск: Дом печати, 1998.- С. 51-57.

71. Разработка технологии десульфурации стали во время выпуска из конвер-тера/С.К. Носов, В.Ф. Коротких, O.A. Николаев, Ю.А. Бодяев, P.C. Таха-утдинов и др. // Труды третьего конгресса сталеплавильщиков. - М.: АО" Чер-метинформация". Ассоциация сталеплавильщиков, 1996,-С. 229-332.

72. Носов С.К. Десульфурация чугуна в конвертерном цехе АО ММК.// Труды 3-го международного симпозиума по улучшению качества чугуна и стали.-Магнитогорск: АО "Магнитогорский металлургический комбинат", 1996.-С. 8-12.

73. Совершенствование футеровок при разливке на МНЛЗ конвертерной стали / P.C. Тахаутдинов, В.Г. Овсянников, Г.А. Воронов и др. //Сталь, 1997.-№ 5,- С. 26-28.

74. Производство гранулированных шлакообразующих смесей на ОАО "ММК" и их использование при непрерывной разливке стали ия / С.К. Носов, P.C. Тахаутдинов, А.И. Слонин и др. // Труды четвертого конгресса сталеплавильщиков. - М.: АО "Черметинформация", 1997,- С. 358-359.

75. Огнеупоры для дозирования и защиты струи стали при отливке заготовок на УНРС в ККЦ ОАО "ММК" / P.C. Тахаутдинов, В.Н. Кунгурцев, В.Г. Овсянников и др. // Труды четвертого конгресса сталеплавильщиков. - М.: АО "Черметинформация", 1997.- С. 373-376.

76. Опыт освоения и перспективы развития непрерывной разливки стали в кислородно-конвертерном цехе Магнитогорского металлургического комбината / С.К. Носов, P.C. Тахаутдинов, Ю.А Бодяев и др. // Совершенствование технологии на ОАО "ММК". Вып. 2. - Магнитогорск: Дом печати, 1998,-С. 89-97.

77. Гречко A.B., Нестеренко Р.Д., Кудинов Ю.А. Практика физического моделирования на металлургическом заводе.- М.: Металлургия, 1976.- 224 с.

78. Марков Б.Л. Методы продувки мартеновской ванны.- М.: Металлургия, 1975.-278 с.

4

79. Гухман A.A. Введение в теорию подобия.- М.: Высшая школа, 1963,254 с.

80. Получение качественной низкоуглеродистой стали с низким содержанием примесей цветных металлов / Поживанов А.М., Шахпазов Е.Х., Рябов В.В.,

Крулевецкий С.А., Федосенко Ф.В., Бунеев М.Я., Прибавкин М.Е.// Металлург, 1982,-№3,- С. 17-18.

81. Освоение технологии выплавки в конвертерах стали для кинескопной полосы / Шахпазов Е.Х., Югов П.И., Кириленко В.П. и др. // Бюл. НТИ. Черная металлургия, 1990.- Вып. 7,- С. 52.

82. Рябов В.В., Югов П.И. Производство чистой стали в конвертерах // Сталь, 1994,- № 6.- С. 22-25.

83. Влияние качества металлошихты на химический состав конвертерной стали 08Ю / Агарышев А.И., Кулешов В.Д., Чумаков С.М., Гавриленко Ю.В., Урюпин Г.П., Катенин Б.Н. // Бюлл. НТИ. Черная металлургия, 1993.- Вып. 6.-С. 23-25.

84. Улучшение качества автолистовой конвертерной стали / Зинченко С.Д., Тишков В.Я., Клочай В.В., Урюпов Г.П., Иванов Ю.И. // Сталь, 1995.- № 7.-С. 20-23.

85. Особенности технологии конвертерной плавки / Носов С.К., Тахаутдинов P.C., Коротких В.Ф., Николаев O.A., Степанова A.A. // Совершенствование технологии на ОАО "ММК". Вып. 2. - Магнитогорск: Дом печати, 1998.-С. 51-57.

86. Информационная система анализа технологических процессов кислородно - конвертерного цеха / Капцан Ф.В., Рашников В.Ф., Тахаутдинов P.C., Николаев O.A., Урцев В.Н., Степанова A.A. // Совершенствование технологии на ОАО "ММК". Вып. 2. - Магнитогорск: Дом печати, 1998.- С. 58-66.

-12587. Металлургия стали /В.И. Явойский, Ю.В. Кряковский, В.И. Григорьев и др.; Под ред. В.И. Явойского и Ю.В. Кряковского.- М.: Металлургия, 1983,- 583 с.

88. Явойский В.И., Явойский A.B. Научные основы современных процессов производства стали.- М.: Металлургия, 1987,- 184 с.

89. Баптизманский В.И. Теория кислородно-конвертерного процесса.- М.: Металлургия, 1975.- 375 с.

90. Баптизманский В.И., Меджибожский М.Я., Охотский В.Б. Конвертерные процессы производства стали. Теория, технология, конструкция агрегатов.- Киев; Донецк: Вища школа, 1984.- 343 с.

91. Явойский В.И., Дземян С.К. Реакция окисления и восстановления хрома при основном и кислом процессе // Сталь, 1947.- № 4.- С. 302-309.

92. Пастухов А.И. Исследование реакции окисления и восстановления хрома в системе основной шлак - металл // Физико- химические основы производства стали: Труды Ш конференции по физико-химическим основам производства стали,-М.: Наука, 1957.- С. 272-290.

93. Разработка и освоение технологии выплавки стали в кислородных конвертерах из чугунов с повышенным содержанием фосфора и кремния

4

/ В.Ф. Сарычев, С.К. Носов, P.C. Тахаутдинов и др. // Труды четвертого конгресса сталеплавильщиков. - М.: АО "Черметинформация", 1997,- С. 66-69.

94. Арсентьев П.П., Яковлев В.В., Комаров C.B. Конвертерный процесс с комбинированным дутьем. - М.: Металлургия, 1991.- 176 с.

Приложение1 , Результаты моделирования нанесения гарнисажа на лабораторной установке

Таблица П. 1.1

Опытные данные

Начальная Параметры Расстояние Масса Высота

глубина дутья от фурмы гарнисажа, сплошного

жидкой до днища, г слоя

ванны, расход, давле- мм гарнисажа,

мм м3/ч ние, МПа мм

37 83 90

37 90 90

67 110 140

67 120 145

97 100 105

97 90 105

10 4,5 0,08 127 60 45

127 65 45

157 57 35

157 50 35

187 46 20

4 187 . 45 20

37 38 50

37 44 50

15 3,1 0,04 67 55 85

67 60 ' 85

67 58 85

Начальная Параметры Расстояние Масса Высота

глубина дутья от фурмы гарнисажа, сплошного

жидкой до днища, г слоя

ванны, расход, давле- мм гарнисажа,

мм м3/ч ние, МП а мм

97 48 40

3,1 0,04 97 50 40

127 15 15

37 68 120

37 60 115

67 103 125

67 93 125

67 95 125

67 98 125

97 120 120

15 4,5 0,08 97 118 120

127 80 80

127 72 80

127 71 75

157 45 45

157 44 45

187 35 30

187 35 30

37 115 140

5,9 0,175 37 90 135

67 205 165

67 220 165

Окончание табл. П. 1.1

Начальная Параметры Расстояние Масса Высота

глубина дутья от фурмы гарнисажа, сплошного

жидкой до днища, г слоя

ванны, расход, давле- мм гарнисажа,

мм м3/ч ние, МПа мм

67 208 165

97 240 175

97 220 175

127 245 180

15 5,9 0,175 127 235 180

127 235 170

157 227 170

157 226 170

187 227 170

187 226 170

Результаты опытов в безразмерном виде

Начальная Скорость Высота Масса Высота

глубина истечения положения гарнисажа сплошного

жидкой струи газа фурмы шг слоя

ванны из сопла 11ф гарнисажа

К ю Иг

0,139 0,339 0,337

0,139 0,367 0,337

0,251 0,449 0,524

0,251 0,490 0,543

0,363 0,408 0,393

0,363 0,367 0,393

0,038 200 0,476 0,245 0,169

0,476 0,265 0,169

0,588 0,233 0,131

0,588 0,204 0,131

0,7 0,188 0,075

0,7 0,184 0,075

0,139 0,155 0,187

0,139 0,180 0,187

0,251 0,224 0,318

0,056 140 0,251 0,245 0,318

0,251 0,237 0,318

0,363 0,196 0,15

0,363 0,204 0,15

0,476 0,061 0,056

Начальная Скорость Высота Масса Высота

глубина истечения положения гарнисажа сплошного

жидкой струи газа фурмы шг слоя

ванны из сопла ьф гарнисажа

со Ьг

0,139 0,278 0,449

0,139 0,245 0,431

0,251 0,42 0,468

0,251 0,38 0,468

0,251 0,388 0,468

0,251 0,4 0,468

0,363 0,49 0,449

200 0,363 0,482 0,449

0,476 0,327 0,3

0,056 0,476 0,294 0,3

0,476 0,29 0,281

0,588 0,184 0,169

0,588 0,18 0,169

0,7 0,143 0,112

0,7 0,143 0,112

0,139 0,469 0,524

0,139 0,367 0,506

0,251 0,837 0,618

260 0,251 0,898 0,618

0,251 0,849 0,618

0,363 0,98 0,655

0,363 0,898 0,618

Окончание табл. П. 1.2

Начальная Скорость Высота Масса Высота

глубина истечения положения гарнисажа сплошного

жидкой струи газа фурмы гпг слоя

ванны из сопла ьф гарнисажа

Ьж со Ьг

0,476 1,0 0,674

0,476 0,959 0,674

0,476 0,959 0,637

0,056 260 0,588 0,927 0,637

0,588 0,922 0,637

0,7 0,776 0,543

0,7 0,792 0,543