Совершенствование технологии производства проволоки и арматуры на основе моделирования деформационных режимов растяжения, совмещенного с нагревом и изгибом тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.05, кандидат технических наук Иванцов, Артем Борисович

• Иванцов, Артем Борисович
• кандидат технических наук
• 2010

Оглавление диссертации кандидат технических наук Иванцов, Артем Борисович

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ПРИМЕНЕНИЕ РАСТЯЖЕНИЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ПРОВОЛОКИ РАЗЛИЧНОГО НАЗНАЧЕНИЯ.

1.1. Растяжение как способ деформации и разновидности его реализации.

1.1.1. Состояние и перспективы применения чистого растяжения.

1.1.2. Способы повышения эффективности растяжения.

1.2. Состояние и перспективы развития процесса термопластического растяжения со средними коэффициентами вытяжки.

1.2.1. Причины неустойчивости процесса термопластического растяжения.

1.2.2. Способы повышения устойчивости процесса термопластического растяжения.

1.3. Состояние и перспективы развития процесса механопластического растяжения.

1.3.1. Применение деформации механопластического растяжения в роликовом изгибающем устройстве.

1.3.2. Теоретическое описание процесса механопластического растяжения.

1.3.3. Состояние моделирования процесса механопластического растяжения.

1.4. Возможности совмещения процессов термо- и механопластического растяжения.

1.5. Цель и задачи исследования.

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РЕЖИМОВ УСТОЙЧИВОГО ПРОТЕКАНИЯ ПРОЦЕССА ТЕРМОПЛАСТИЧЕСКОГО РАСТЯЖЕНИЯ.

2.1. Разработка методики выбора и идентификации определяющих соотношений пластической деформации.

2.2. Методика расчета технологических параметров процесса термопластического растяжения.

2.2.1. Метод расчета режимов нагрева и охлаждения.•••••• 41:

2.2.2. Методика определения- параметров, процесса: устойчивой деформации на участках нагрева и; охлаждения;---------------------------------------.'.--. 45:

2 • 3Методика-исследования процесса термопластического растяжения.

2.3.1. Термопластическое растяжение в статическом и динамическом режимах.V.V. ;.

2:4. Анализ полученных,результатов.--------.

2.4.1. Определение областей рекомендуемых значений параметров статического режима.:. :..

2.4.2. Определение параметров процесса в статическом режиме.

2:4.3! Определение:параметров процесса в динамическом-режиме;.

2.4.4: Границы области пластического деформирования.:.,.'.;.:.

2.4.5. Сравнение экспериментальных данньгх теоре'гичесгшм расче'гом технологических параметров процесса термопластического растяжения

2.4.6. Экспериментальная проверка-; адекватности математической.; модели.; термопластического растяжения..

2.4.7 Оценка колебаний параметров процесса термоплас тического расгяже

НИЯ;.:.;.

Выводы.,.;.:.

ГЛАВА 3. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПРОЦЕССА ДЕФОРМАЦИИ ПО СХЕМЕ МЕХАНОПЛАСТИЧЕСКОГО РАСТЯЖЕНИЯ.;. 70 3.1. Анализ физических; основ процесса «растяжение - знакопеременный; изгиб».;.:.;.:.:.------.

3.1.1. Появление и развитие области упругих;деформации при сгибе.

3.1.2. Появление и развитие области внеконтактных пластических деформации при сгибе

3.1.3. Развитие области контактных пластических деформации при сгибе.

3.1.4: Развитие деформации при; разгибе.

3.1.5. Переход процесса механоплаетического растяжения по схеме «растяжение - знакопеременный изгиб» в установившуюся стадию.'.

3.1.6. Структурные изменения при механопластическом растяжении.

3.2. Разработка математической модели расчёта процесса механопластиче-ского растяжения по схеме «растяжение - знакопеременный изгиб».

3.2.1. Выбор определяющего соотношения сопротивления деформации и определение напряженно-деформированного состояния.

3.2.2. Составление уравнения энергетического баланса деформирования.

3.2.3. Определение деформации проволоки на каждом участке.

3.2.4. Установление зависимостей изменения сопротивления деформации и пластичности.

3.2.5. Введение цикличности расчета по роликам и установление критических границ процесса.

3.3. Методика оценки технологических параметров изгибающего устройства и деформируемой проволоки при механопластическом растяжении.

Выводы.

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА МЕ-ХАНОПЛАСТИЧЕСКОГО РАСТЯЖЕНИЯ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ЕГО ПРОМЫШЛЕННОМУ ПРИМЕНЕНИЮ.

4.1. Экспериментальная проверка адекватности математической модели ме-ханопластического растяжения.

4.1.1. Экспериментальная проверка адекватности математической модели деформации проволоки.

4.1.2. Сравнение изменения параметров арматуры, рассчитанных по математической модели и полученных из экспериментальных данных.

4.2. Исследование влияния механопластического растяжения на свойства изделия.

4.2.1. Исследование влияния механопластического растяжения на упрочнение проволоки.

4.2.2. Исследование влияния механопластического растяжения на упрочнение арматуры.

4.2.3. Исследование влияния максимальной деформации при периодическом многосекционном механопластическом растяжении на структуру и свойства.

4.2.4. Исследование влияния максимальной деформации при непрерывном многосекционном механопластическом растяжении на структуру и свойства.

4.2.5. Исследование влияния величины деформации на обрывность.

4.3. Разработка технологических режимов обработки изделия способом механопластического растяжения.

4.3.1. Разработка рекомендаций по совершенствованию технологии упрочнения изделия в роликовом изгибающем устройстве.

4.3.2. Разработка технологических режимов и выработка рекомендаций по деформации изделия способом механопластического растяжения.

4.4. Разработка рекомендаций по совершенствованию технологии деформации проволоки в роликовом изгибающем устройстве при совмещении термо- и механопластического растяжения (ТМПР).

Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование технологии производства проволоки и арматуры на основе моделирования деформационных режимов растяжения, совмещенного с нагревом и изгибом»

Конкурентоспособность проволоки обуславливается ценой и качеством, которые формируются в ходе технологического процесса производства. Основой технологических процессов в действующих схемах является обработка давлением, в т.ч. и способом растяжения, которое является одной из наиболее простых обработок и эффективным механизмом воздействия на проволоку, проблематичную для инструментальной деформации, в. т.ч. периодического'профиля.

Решение проблемы управляемости, сохранения пластичности и минимизации энергозатрат, способствующее увеличению эффективности и устойчивости растяжения* при значительных деформациях, наиболее приемлемо осуществить интенсификацией по двум направлениям — введением в' очаг деформации дополнительного тепла (термопластическое растяжение - ТПР) и знакопеременным из-гибом(мехаиопластическое растяжение - МПР). Применяемые сегодня-методики расчета режимов деформации ТПР не решают проблемы устойчивости деформации для проволоки массового производства, по МПР не имеется модели напряженно-деформированного состояния процесса. В'связи с чем, разработка и реализация методик расчёта режимов обработки проволоки, интенсифицирующих растяжение теплом и изгибом, является актуальной задачей разработки технологических линий производства.

ТПР реализует на основе сочетания изначальной простоты процесса и современных технологий получение значительных вытяжек и активного управляемого воздействия на параметры материала. Основной проблемой при этом является неустойчивость процесса, склонность очага деформации к разрушению, что, ввиду отсутствия разработанной теории процесса, явилось поводом для разработки модели явления и исследования на опытных установках. Данное направление, как растяжение движущейся проволоки с нагревом, уже несколько десятилетий используется при стабилизации арматурной проволоки [1,2].

В процессе деформации по схеме «растяжение - знакопеременный изгиб» различное сочетание параметров роликового устройства и изделия может дать противоположные результаты деформирования. Это, с одной стороны, позволяет активно использовать МПР для изменения параметров проволоки, но, с другой, отсутствие в технической литературе объективной деформационной модели'процесса не позволяет полностью использовать возможности МПР. Отсутствие соответствующих данных приводит к неточности определения технологических параметров процесса и искажению закономерностей изменения параметров материала при обработке. Причиной этому, по сути, послужило то, что в литературе по вопросу обработки изделий изгибом информация о получаемой остаточной деформации или отсутствует, или приводимый результат принимают как явление отрицательное для процесса [3, 4]. Поэтому изменение размеров изделий при МПР на сегодня рассмотрено недостаточно, что делает исследование по данному направлению актуальным. Применение растяжения в сочетании с изгибом позволяет добиться существенного улучшения показателей качества арматурной стали, что обеспечивает экономию безвозвратно теряемого металла, повышает надежность и долговечность конструкций.

Цель работы - моделирование термо- и механопластического растяжения и повышение на его основе эффективности производства проволоки и арматурной стали, достижение чего потребовало решения следующих задач:

1. Разработка математической и физической моделей термопластического равномерного растяжения.

2. Разработка математической модели процесса механопластического растяжения.

3. Аналитическое и экспериментальное исследование процессов термо- и механопластического растяжения.

4. Разработка и использование в производственных условиях эффективных технологических процессов производства проволоки и арматурной стали способами растяжения.

Выражаю отдельную благодарность Рыжкову В.Г. и Еникееву Ф.У. за помощь в постановке задачи по процессу ТПР и Харитонову Вик.А. за помощь в организации промышленных экспериментов по процессу МПР. 8

Заключение диссертации по теме «Обработка металлов давлением», Иванцов, Артем Борисович

Выводы

1. Показана необходимость расчета деформации способом МПР через величину накопленной деформации, с учетом угла охвата ролика проволокой, двойной кривизны изгиба и прямой зависимости степени получаемой деформации от натяжения. Сравнительный анализ расчетных данных и экспериментов по деформации катанки и арматуры показал адекватность модели, построенной с учетом данных уточнений, что свидетельствует о их приемлемости.

2. Применение разработанной методики расчета параметров МПР позволяет повысить качество проволоки и арматуры за счет управления прочностью и пластичностью. Изложены принципы управления процессом МПР как способа упрочнения и уменьшения сечения, используя тот или иной механизм воздействия. Показано, что то же увеличение прочности можно достичь разной степенью деформации, и наоборот.

3. Использование МПР со степенью от 4 % до 20 % обеспечивает получение для арматурной стали гарантированной прочности класса А500 при исходной 2 прочности 300+350 Н/лш. Это существенно повышает конкурентную способность широко выпускаемой сегодня бунтовой арматуры класса А400 переводом ее после механической доработки по предложенной технологической схеме МПР в класс А500.

4. Экспериментально доказана возможность достижения способом МПР вытяжки более 1,5+1,6, т.е. сравнимой с суммарной деформацией в двух-трех волоках, что позволяет говорить о МПР уже как о деформационном способе обработке длинномерных изделий. Превышение способом МПР деформационных возможностей одноосного растяжения в два и более раз указывает о новом способе получения бесфильерной вытяжки, основанном на сочетании растяжения и изгиба. Совмещение процессов ТПР и МПР в один бесфильерный способ ТМПР позволит получать более значительные вытяжки, что делает его рациональным для обработки труднодеформируемых металлов и сталей с высоким сопротивлением деформации, значительным контактным налипанием и низкой пластичностью.

5. Применительно к условиям ООО «Марьино» Московской области на основе разработанной методики расчёта деформации способом МПР произведено уточнение режимов обработки арматуры диаметром 6,5^12,0 мм, что позволило производить ее упрочнение с меньшими потерями пластичности при данной степени деформации. Методика расчета режимов принята к использованию.

6. Применительно к условиям промышленной площадки г. Копейска Челябинской области ООО «НПО «ЗСА» рассчитаны режимы деформации при построении технологического процесса изготовления проволоки диаметром 5,0 мм периодического профиля по ГОСТ 6727-80 из катанки диаметром 6,5 мм с применением РИУ. Была получена проволока со свойствами а¡¡=630 Н/мм2, у ат=585 Н/мм" и 8юо=2,85 %, что превышает требования по ГОСТ 6727-80 по ат в 1,17 раз, по ав в 1,45 раза, при достаточной пластичности.

134

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Разработана математическая модель термопластического растяжения движущейся проволоки в стадии равномерной деформации на локализованном участке, позволяющая, с помощью выбора по алгоритму определяющего соотношения процесса, его идентификации и адаптации, рассчитывать режимы устойчивой деформации с максимально возможной вытяжкой. Получена зависимость для определения устойчивого процесса деформации в зависимости от коэффициента вытяжки при заданном скоростном режиме деформирования, что дает возможность выбирать режим обработки с учетом времени деформации. Определено преимущество управления процессом по параметрам натяжения и температуры, без изменения скоростного режима.

2. В результате физического моделирования термопластического растяжения определены границы области пластического деформирования, связь их с составляющими определяющих соотношений процесса. Разработана методика определения режимов растяжения, позволяющая расширить область использования различных типов схем процесса, в т.ч. и для деформации проволоки массового производства, с повышением устойчивости процесса и уменьшением временных затрат на его подготовку и реализацию. Показано, что длина зоны деформации при равномерном растяжении практически не ограничена, но для увеличения значения суммарной вытяжки проволоки необходимо применение многократной (дробной) деформации и наличие на длине зоны деформации или по сечению проволоки участков упругой деформации.

3. На основе учета стадийности развития процесса выявлен механизм получения остаточной деформации в процессе механопластического растяжения и показано, что деформация профиля имеет характер знакопеременного формоизменения, величина остаточной деформации зависит от напряжения растяжения, значений изгибающих моментов зон сжатия и растяжения, дополнительных напряжений. При этом выявлены характерные особенности протекания деформации: бесконтактность пластической деформации, наличие чередующихся участков двухэтапной пластической и упругой деформаций по длине полосы. Показано, что в процессе знакопеременной деформации в центральных областях сечения проволоки происходит образование дополнительных растягивающих напряжений, которые от цикла к циклу накапливаются и при определенных условиях релаксируют, вызывая остаточную деформацию, что является дополнительным механизмом деформации неизгибной природы, существенно влияющим на механические свойства изделия.

4. Показано, что при протекании процесса механопластического растяжения имеет место сдвиговая деформация, обусловленная немонотонностью и знакопеременным изгибом двойной кривизны, вследствие чего величина накопленной (общей) деформации существенное превышает величину остаточной деформации (формоизменения). Выявленные особенности деформации позволяют изменять в процессе механопластического растяжения структуру и, следовательно, свойствами изделия. Подтверждением этому стала обнаруженная фрагментация структуры проволоки из сталей марок 18Г2С, СтЗпс, Ст80.

5. На основе выявленных закономерностей процесса механопластического растяжения разработана модель расчета усилия протяжки, показателей остаточной и накопленной деформации, показателей механических свойств по длине и сечению обрабатываемого изделия. Получены зависимости изменения механических свойств изделия и степени деформации при обработке способом механопластического растяжения от величины нагружения, изгибных моментов в зонах растяжения (сжатия). Показана возможность и разработаны подходы одновременного управления как показателями деформации, так и механическими свойствами готового изделия. Это позволяет считать процесс механопластического растяжения способом обработки металлов давлением и дает возможность применять его для совершенствования существующих и разработке эффективных технологических процессов изготовления проволоки и арматурной стали.

6. На основе разработанных принципов управления процессом механопластического растяжения предложено совершенствование технологических процессов упрочнения арматуры и бесфильерной вытяжки проволоки. Так применительно к условиям промышленной площадки г. Копейска Челябинской области ООО «НПО «ЗСА» разработаны и проверены экспериментально рекомендации по построению усовершенствованной технологической схемы производства проволоки периодического профиля диаметром 5,0 мм из катанки диаметром 6,5 мм марки стали СтЗпс, с применением РИУ, за счет чего сокращается волочильный передел. Превышение требований по ГОСТ 6727-80 составило по пределу текучести 1,17 раз, по пределу прочности 1,45 раза, при требуемом уровне пластичности.

7. Использование механопластического растяжения со степенью от 4 % до 20 % обеспечивает получение для арматурной стали гарантированной проч2 ности класса А500 при исходной прочности 300-3501 Н/мм . Это существенно-повышает конкурентную способность широко выпускаемой сегодня бунтовой арматуры класса А400 переводом ее после механической доработки по предложенной технологической схеме механопластического растяжения в класс А500. Применительно к условиям ООО «Марьино» Московской области на1 основе разработанной методики расчёта деформации способом механопластического растяжения произведено уточнение режимов обработки арматуры диаметром 6,5+12,0 мм, что позволило производить ее упрочнение с меньшими потерями пластических свойств при данной степени деформации. Методика расчета режимов принята к использованию.

8. Экспериментально доказана возможность получения способом механопластического растяжения вытяжки ¡л—1,5+1,6, т.е. сравнимой с суммарной вытяжкой вдвух-трех волоках, на основании чего можно говорить о создании ресурсосберегающего способа обработки проволоки. Совмещение нагрева с ме-ханопластическим растяжением повысит эффективность процесса и позволит на его основе разрабатывать технологии бесфильерного волочения проволоки, прежде всего, из труднодеформируемых сталей и сплавов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Иванцов, Артем Борисович, 2010 год

1. Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры. — М: Металлургия, 1973. 264 с.

2. Никифоров Б.А., Харитонов В.А., Киреев Е.Н. Производство высокопрочной арматурной проволоки. Учебное пособие. Свердловск: УПИ, 1982. — 96 с.

3. Буркин С.П., Картак Б.Р. Упруго-пластический изгиб с растяжением при протяжке проволоки через ролики // Обработка металлов давлением. Межвуз. сб. — Свердловск: УПЙ. 1973. - Вып. I. - С.125-128.

4. Должанский A.M., Ермакова О.С. Деформация катанки в роликовом окали-•ноломателе. Сообщение 1 // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2005. - № 2. - С. 52-54.

5. Харитонов В.А., Радионова Л.В. Формирование свойств углеродистой проволоки холодной деформацией: Монография. Магнитогорск, 2001. — 127 с.

6. Parvinmehr Н., Symmons G.R., Hashmi M.S. A non-newtonian plasto-hydrodynamic analysis of dieless wiredrawing process using a stepped bore unit // Journal «International Journal of Mechanical Sciences», 1987. — 29. - № 4. - P. 239-257.

7. Бахматов Ю.Ф., Пащенко К.Г., Гальцова К.А. и др. Влияние технологических параметров на обрывность проволоки при бесфильерном волочении // Материалы 67-й научно-технической конференции: Сб. докл. — Магнитогорск: МГТУ, — 2009.-Т. 1 С. 195-197.

8. Харитонов В.А., Иванцов А.Б., Мустафина В.Г., Головизнин С.М. Исследование процессов пластической деформации при растяжении: Методические указания. Магнитогорск: МГТУ, 2009. - 44 с.

9. Харитонов В.А., Иванцов А.Б. Технология производства проволоки методом термопластического растяжения: Методические указания. — Магнитогорск: МГТУ, 2009.-38 с.

10. Иванцов А.Б., Рыжков В.Г. Аналитический обзор публикаций по бесфиль-ерному волочению проволоки // Образование. Наука. Производство: Сб. науч. тр. / Под ред. С.И. Лукьянова Магнитогорск: МГТУ. - 2007. - Вып. 3. - С. 7276.

11. Сторожев М.В., Попов Е.А. Теория обработки металлов давлением. М.: Машиностроение, 1977. - 423 с.

12. Чумадин A.C. О моменте возникновения рассеянной и локализованной шеек при одноосном растяжении плоского образца // Кузнечно-штамповочное производство. 2003. - № 3. - С. 31-32.

13. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов. Учебник для втузов — 9-е издание, переработанное. М.: Наука, 1986. - 512 с.

14. Смирнов О.М., Тулупов С.А. и др. Реологические модели как основной элемент моделирования процессов обработки металлов давлением // Вестник МГТУ им. Г.И.Носова. 2008. - № 2. - С. 45-52.

15. Попов Л.Е., Кобытев B.C., Ковалевская Т.А. Пластическая деформация сплавов. М.: Металлургия, 1984. - 183 с.

16. Перспективные материалы. Структура и методы исследования / Под редакцией Д.Л. Мерсона. М.: ТГУ, МИСиС, 2006. - 536 с.

17. Херценберг P.B. Деформация и механика; разрушения конструкционных материалов: Пер; с англ. / Под редакцией Бершитейна М.Л., Ефименко С.П. М.: Металлургия, 1989. - 576 с.

18. Гурьев. A.B., Кондратьев О.В. Особенности; потери устойчивости пластического5 течения? при статическом и циклическом нагружениях. — Киев:: ВИНИТИ; 1987. 15 с. ' '

19. Пресняков A.A., Мофа H.H., Черноглазова Т.В. Закономерности развития процесса; локализации: пластической; деформации// Физика и электротехника твердого тела. Ижевск. - 1982. - № 5 — С. 64-68.

20. Полухин Г1.И., Гун Г.Я. Галкин.A.M. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. — М;:Металлургия, 1986. 488 с.

21. Особенности неустойчивости пластического деформирования при * растяжении Романов Ю.М., Бабиков Д.Ф. Йошкар-Ола. № 6348-В86, ВИНИТИ, 1986.■ ■ ■ . '

22. Смирпов-Аляев Г.А. Сопротивление; материалов, пластическому деформированию^ Л: Машиностроение, Ленингр: отдание, 1978. — 368с.

23. Paech M: Zugkraftbedarf für das Richten von Draht mit Rollenrichtapparaten // Draht. -2000.- 51. -№ 2 S. 130-137.

24. Шардин Г.А., Мороз A.T., Галенко Б.А. Взаимосвязь параметров процесса правки изгибом с растяжением // Производство высококачественного проката. — 1978. -№ 1.-С. 74-75.

25. Кнапп.С., Функе П., Кирхгоф К.-Х., Вупперман К.-Д. Правка растяжением с изгибом и ее влияние на> свойства холоднокатаных полос из качественных сталей // Черные металлы. 1983. - № 5. - С. 49-54.

26. Жадан В.Т., Осадчий А.Н., Стеценко Н.В. Отделка и термическая обработка сортового проката /М.: Металлургия, 1978. 192 с.

27. Мулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. — М.: Стройиздат. 1975. -233 с.

28. Мадатян С.А. Технология натяжения арматуры и несущая способность железобетонных конструкции — М.: Стройиздат, 1980. — 196 с.

29. Тихонов И.Н., Гуменюк B.C. О расчетном сопротивлении сжатию арматуры, упрочненной в холодном состоянии // Наука и техника. 2008. - № 2. - С. 2630.

30. Тихонов И.Н., Гуменюк B.C. К вопросу об оценке влияния холодного упрочнения арматуры на ее сопротивление сжатию // ЖБИ и конструкции. — 2010. -С. 16-20.

31. Буркин С.П. Картак Б.Р., Мамаев Ю.В. О производстве проволоки растяжением с изгибом // Сталь. 1975. - № 8. - С. 729-730.

32. Бояршинов М.Г., Киреев Е.М., Никифоров Б.А., Трусов П.В. Анализ напряженно-деформированного состояния проволоки при деформировании знакопеременным изгибом с натяжением // Известия вузов. Черная металлургия. — 1984. -№ 10.-С. 63-67.

33. Сергеев С.Т. Исследование причин потери прочности проволоки, на подвижных блоках// Стальные канаты. 1965. - № 2 - С. 417-420.

34. Свиридов С И;,, Томилов Ф.Х. Определение остаточных напряжений при изгибе с растяжением с учетом эффекта Баушингера. // Обработка металлов давлением: Межвуз. сб. Свердловск: УПИ, 1979. - Вып. 6. - С. 134-158.

35. Хван А.Д., Воропаев A.A., Хван Д.А., Пустовалов С.В. Увеличение критической деформации удлиненных цилиндрических заготовок // Кузнечно-штамповочноепроизводство. ОМД.-2002.-№8.-С. 13-16:

36. Бахматов Ю.Ф. Локализация зоны; деформации при бесфильерном волочении по длине стоячей УЗК-волны // Моделирование и развитие процессов ОМД: Сборник научных трудов МГТУ. Магнитогорск: МГТУ, - 2006:С. 176-179. , : .

37. Диксон Р.! Компания, работает над , развитием бесфильерного волочения // Wire Journal International. - 1987. 20. 10. - P. 25, 26, 28.

38. Кобатакэ Кодзи,. Сэкигути Хидэо. Способ; волочения: без волок. // Metals

39. Engineering. 1975. - 15. -№ 11. - С. 59-64.

40. Yonggang Li, N. R. Quick and A. Kar Effects of temperature distribution on plasticity in laser dieless drawing // Journal of materials science issue volume 38, Number 9/ May, 2003. pp. 1953-1960.

41. Кобатаке Кодзи и др. Прототип непрерывной бесфильерной волочильной машины и некоторые эксперименты по определению механических свойств проволоки. //jornal Japan Society of Technology Plastic. 1979. - 20. - № 224. - P. 814-819.

42. Kawaguchi Y., Katsuba K., Hurahashi M., Yamada Y. Application of dieless drawing to Ti-Ni wire drawing and tapered steel wire manufacturing // Wire journal International. 1991. - 24. - № 12. - P. 53-58.

43. Weidig Ursula, Kaspar Radko, Pawelski Oskar, Rasp Wolfgang Multiphase microstructure in steel bars produced by dieless drawing // Steel research. — 1999. — 70. -№4-5.-P. 172-177.

44. Wengenroth Walter, Pawelski Oskar, Rasp Wolfgang. Theoretical and experimental investigations into dieless drawing // Steel research. 2001. — 72. - № 10. - P. 402-405.

45. Диксон P. Бесфильерное волочение может произвести переворот в волочильном производстве // Wire Technology International, 1987. - 15. - № 5. - P. 42-43.

46. Третьяков А. В., Зюзин В. И. Механические свойства металлов и сплавов при обработке давлением. М.: Металлургия, 1973. - 224 с.

47. Pawelski Oskar, Rolling Alfons Calculation of the temperature distribution in dieless drawing // Steel research. 1995. -.66. - № 2. - P. 50-54.

48. Gliga M., Canta T. Theory and application of dieless drawing // Wire Industry. — 1999. 66. - № 785. - P. 264-297.

49. Pawelski Oskar, Rasp Wolfgang, Kolling Alfons, SchmeiSer Klaus Dieless draw-ing-eine alternative zum konventionellen drahtziehen // Draht. 1994. - 45. — № 10. -S. 557-561.

50. Харитонов Вик. А., Харитонов В.А. Современное состояние и тенденции развития производства холоднодеформированной арматурной стали класса прочности 500 диаметром 5-12 мм // Сталь. 2008. - № 5. - С.72-76.

51. Харитонов Вик. А. Повышение конкурентоспособности холоднодеформи-рованного арматурного проката путем совершенствования технологии и оборудования для его производства // Бюллетень «Черная металлургия». Черметин-формация. 2009. - № 6. - С. 15-22.

52. Буркин С.П., Санько В.В., Щипанов A.A. Технологические особенности процесса удлинения проволоки знакопеременным изгибом в роликовых устройствах. УПИ. - Свердловск, 1988. - 18 е., Деп. в ин-те Черметинформация 31.10.88., Ма 4801 -Чм88.

53. Мухин Ю.А., Бобков Е.Б., Бахаев К.В., Пименов В.А., Баранов Д.В. Исследование влияния параметров настройки машины правки изгибом с растяжением на плоскостность холоднокатаных полос // Производство проката. 2006. - № 6.-С. 5-7.

54. Бабич В.К., Пирогов В.А., Вакуленко И.А., Фетисов В. П. Влияние теплой рихтовки на свойства холоднодеформированной углеродистой проволоки // Черная металлургия. 1987. -№ 7. - С. 107-109.

55. Анализ процессов волочения проволоки с комбинированным нагружением / Харитонов В.А., Радионова JI.B., Зюзин В.И.; Магнитогорск гос. техн. ун-т. -Магнитогорск, 1999. 40 е.: Деп. в ВИНИТИ, 26.04.99 № 1299 - В99.

56. Гончаров Ю.В., Ермаков С.И., Кукель С.Э. Исследование процесса механического удаления окалины с катанки // Металлургия и коксохимия — Киев, -1982. -№ 7. -С. 116-121.

57. Должанский A.M., Ермакова О.С. Деформация катанки в роликовом окали-ноломателе. Сообщение 2 // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2005. -№ 4. - С. 51-55.

58. Тарнавский А.Л. Эффективность волочения с противонатяжением. М.: Металлургиздат, 19591-152 с.

59. Харитонов Вик. А. и др; Больше чем холоднодеформированный прокат. // Металлоснабжение и сбыт 2009. - № 9: - G. 52-57. .

60. Томленов А.Д. Теория пластического деформирования металлов. М.: Металлургия, 1972. - 408 с.

61. Коковихин Ю.И. Технология сталепроволочного производства. К: Техшка, 1995.-608 е.,

62. Залазинский А.Г., Битков В.В. Расчет усилия протягивания катанки« через ролики окалиноломателя // Сталь. 1995. - № 8. - С. 54-56.

63. Тарнавский A.JI. Силовые условия волочения с использованием роликовых окалиноломателей // Сталь. — 1965. — № 2. С. 182-184.

64. Недовизий И.Н., Петрухин С.И., Комаров, А.Г. Совмещение процессов производства проволоки. — М.: Металлургия, 1979. — 224 с.

65. Ткачев И.В., Давыдов В.И. Влияние вторичных пластических деформаций на величину остаточных напряжений при гибке с предварительным растяжением // Кузнечно-штамповочное производство. 2000. - № 3. - С. 16-18.

66. Воробьев Г.М., Шадрин Г.А., Парамонов В!А. и др. Разупрочнение холоднокатаной тонкой ленты из стали 08кп при циклических пластических изгибах //Металлофизика. 1976.-Вып. 63.-С. 101-105.

67. Ефимов. В.Н., Соколов Л.Н., Либин A.M., Зельцер И.С. Исследование упрочнения- разупрочнения сталей при циклическом деформировании // Известия вузов. Черная металлургия. 1986. - № 11. - С. 77-82.

68. Шадрин Л. Г., Галенко Б.А., Мороз А.Т., Парамонов В.А. Повышение пластичности тончайшей нагартованной полосы путем знакопеременного изгиба // Черная^металлургия: Бюллетень НТИ. 1974. -№ 14. - С. 50-51.

69. Мухин Ю:А., Соловьев В.Н., БахаевК.В. и др. Совершенствование аналитической модели деформации полосы совместным действием изгиба и растяжения // Производство проката. 2006. - № 7. — С. 2-5.

70. Макаров К.А.Определение напряженно-деформированного состояния полосы при изгибе по пуансону и после снятия нагрузки // Кузнечно-штамповочное производство. 2000. - № 2 - С. 13-16.

71. Туленков Ф.К. Об изменении напряженного состояния проволоки в процессе рихтовки ее на промежуточных этапах волочения // Стальные канаты: Меж-вуз. сб. Киев: Техника, 1964. - № 1. - С. 273-289.

72. Тяпков М.А., Метерский В.Я., Обухов Г.В., Проскурин В.П. Влияние меха-ноциклической обработки на свойства проволоки общего назначения // ОАО «Черметинформация». Бюллетень «Черная металлургия». — 2005. — № 2. — С. 6465.

73. Роговский А.Г., Комаров А.Г. Влияние деформации изгиба на свойства стальной проволоки / Повышение эффективности и качества метизных изделий. М.: Металлургия, - 1981. - С. 22-25.

74. Колпак В.П., Суходольская Т.Ю. и др. Влияние механоциклического воздействия на свойства сварочной проволоки // Металлургия и, коксохимия. Киев: Техника, - 1987. - Вып. 92. - С. 23-26.

75. Гуль Ю.П., Перчун Г.И. Влияние циклической деформации на свойства холоднодеформированной низкоуглеродистой стали // Известия вузов. Черная металлургия. 1990. - № 3. - С. 105.

76. Колпак В.П., Суходольская Т.Ю. Влияние термо- и механоциклического воздействия на уровень свойств проволоки из стали 08Г2С // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1985. - № 3. - С. 49.

77. Бубнов В.А. Изменение механических свойств сталей при пластическом изгибе и последующем пластическом растяжении // Известия вузов. Машиностроение. 1987. - № 12. - С. 3-7.

78. Мелешко В.И., Чернявский A.A. и др. Пределы текучести стали при знакопеременном упруго-пластическом изгибе // Прокатное производство. Научные труды T.IXXIX, М., Металлургия. - 1969. - С. 358-361.

79. Киреев Е.М., Петышин В.П. Исследование свойств проволоки, подвергнутой низкотемпературному отпуску под напряжением // Совершенствование арматуры железобетонных конструкций. М., НИИЖБ Госстроя СССР. — 1979. — С. 10-13.

80. ЮЗ.Бояршинов М.Г., Трусов П.В. Многокритериальные оптимизационные задачи упругопластического изгиба. Рихтовка арматурной проволоки // Известия вузов. Черная металлургия. 1989. - № 10. - С. 48-51.

81. Бояршинов М.Г., Трусов П.В. Многокритериальные оптимизационные задачи упругопластического изгиба. Постановка и алгоритм решения // Известия вузов. Черная металлургия. 1989. - № 8. - С. 70-72.

82. Бояршинов М.Г., Трусов П.В. Результаты решения задачи оптимизации процесса знакопеременного изгиба арматурной проволоки // Известия вузов. Черная металлургия. 1988. - № 8. - С. 38-41.

83. Бояршинов М.Г. Разработка методов математического моделирования и оптимизации процесса знакопеременного изгиба с натяжением: Дис. канд. тех. наук. Пермь, 1984. - 178 с.

84. Бояршинов М.Г., Киреев Е.М., Никифоров Б.А., Трусов П.В. Алгоритм исследования напряженно-деформированного состояния проволоки при деформировании знакопеременным изгибом с натяжением // Известия вузов. Черная металлургия. 1984. - № 8. - С. 79-83.

85. Бояршинов М.Г., Трусов П.В. Постановка и методика решения задачи оптимизации процесса знакопеременного изгиба арматурной проволоки // Известия вузов. Черная металлургия. 1988. — № 2. - С. 62-65.

86. Бояршинов М.Г., Гетман М.Б., Трусов П.В. Анализ деформирования профилей в процессах правки и статического упругопластического изгиба // Известия вузов. Черная металлургия. 1990. — № 4. — С. 34-37.

87. Бояршинов М.Г, Гитман М.Б., Трусов П.В. Некоторые результаты теоретического исследования технологических параметров знакопеременного изгиба // Обработка металлов давлением: Межвуз. сб. Свердловск: УПИ, — № 13. -1986.-С. 8-14.

88. Винтовая экструзия процесс накопления деформации / Бейгельзимер Я.Е., Варюхин В.Н., Орлов Д.В., Сынков С.Г. - Донецк: Фирма ТЕАН, 2003. -87 с.

89. Еникеев Ф.У., Рыжков В.Г., Иванцов А.Б. Основы моделирования процесса безволоковой деформации // Материалы 65-й науч.-техн. конф.: Сб. докл. / Под ред. Г.С. Гуна Магнитогорск: МГТУ. - 2007. - Т.2. - С. 143-145.

90. Еникеев Ф.У., Рыжков В.Г., Иванцов А.Б., Усанов М.Ю. Разработка методики экспресс выбора и идентификации определяющих соотношений при практических расчетах // Вестник МГТУ Магнитогорск: МГТУ. - 2009. - № 1 - С. 79-83.

91. Рыжков В.Г., Иванцов А.Б. Неравномерность температуры движущейся проволоки при электроконтактном нагреве // Образование. Наука. Производство: Сб. мат. науч.-техн. конф. / Под ред. Г.С. Гуна Магнитогорск: МГТУ. -2006. - Вып. 2. - С. 23-26.

92. Колмогоров В Л. Механика обработки металлов давлением. — М.: Металлургия, 1986.-688 с.

93. Иванцов А.Б., Борисова Е.В., Зайнетдинова З.А., Рыжков В.Г. Исследование параметров процесса термопластического растяжения проволоки // Материалы66.й науч.-техн; конф.: Сб. докл. / Под ред. К.Н: Вдовина Магнитогорск МГТУ.-2008. - Т.2. - С. 197-200.

94. Королев А.А. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных: станов: Учебное пособие для вузов. — 2-е изд:, перераб;; и- дот — М.:,Металлургия, 1985.-376 с: ' ■ • ■ •

95. Илыошин А. А. Пластичность. Ч. I. М. -Л.: ГТИ, 1948; 346 с.

96. Выдрин В.Н., Агеев Л:М., Сосюрко В.Г. Создание натяжения, в очаге деформации при прокатке-волочении // Теория и технология прокатки: Сб. науч. тр; Челябинск: ЧПИ,1972. - №1021 - С. 51-60^

97. Москвитин: В.В. Пластичность при переменных,нагружениях. М:: Изд-во МГУ, 1965.-264 с.

98. Королев А. А. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов. М.: Металлургия, 1969. - 460 с.

99. Харитонов В.А., Головизнин С.М., Иванцов АБ, Усанов М.Ю. Оценка тем-пературно деформационных режимов на тянущих шкивах высокоскоростных машин мокрого волочения // Металлург: М. - 2009. - № 4 - С. 59-61.

100. Малинин Н.Н. Прикладная теория пластичности и ползучести. М.: Машиностроение, 1968. - 400 с.

101. Kharitonov V.A., Ivantsov А.В., Kharitonov Vic.A. Production of bundled reinforcement steel by the tension alternating bending scheme (theory, technology, equipment) // Metallurgist - New York: Springer - 2010. - V. 54. - № 3-4. - P. 252259.

102. Исх № 37-М «23» мая 2008 г.1. АКТо внедрении (использовании) результатов кандидатской диссертационной работы

103. Результаты диссертационных исследований использованы в учебной деятельности кафедры МиС филиала МГТУ в г. Белорецке и кафедры ММТ факультета технологии и качества:

104. Изданы методические указания Иванцова А.Б., Горбатова О.И. для выполнения курсовой работы по дисциплине ОПД.ФЛО «Моделирование процессов и объектов в металлургии» для студентов специальности 150106 всех форм обуче