Совершенствование технологии и оборудования для производства прямоугольной заготовки в гладких валках тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.03.05, кандидат технических наук Макарчук, Александр Антонович

• Макарчук, Александр Антонович
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Макарчук, Александр Антонович

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ТЕХНОЛОГИЙ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ПРЯМОУГОЛЬНОЙ СОРТОВОЙ ЗАГОТОВКИ

В ГЛАДКИХ ВАЛЬСАХ.

1.1. Недостатки получения сортовой заготовки прокаткой в калибрах

1.2. Анализ технологии получения прямоугольной сортовой заготовки в гладких валках.

1.2.1. Способы реализации бескалибровой прокатки.

1.2.2. Проблемы устойчивости полосы.

1.2.3. Анализ известных критериев потери устойчивости.

1.3. Существующие конструкции валковой арматуры для реализации бескалибровой прокатки.

1.4. Цель и задачи исследования.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОКАТКИ ВЫСОКИХ ПОЛОС В ГЛАДКИХ ВАЛКАХ.

2.1. Экспериментальная база и методика проведения экспериментов.

2.2. Анализ полученных результатов.

2.3. Исследование уширения при прокатке высоких полос.

2.4. Исследование эффективности работы проводковой арматуры.

2.5. Выводы.

3. МОДЕЛИРОВАНИЕ И ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА БЕСКАЛИБРОВОЙ ПРОКАТКИ.

3.1. Анализ известных математических моделей процесса бескалибровой прокатки.

3.2. Методика теоретического исследования устойчивости полосы.

3.2.1. Определение моментов, действующих на полосу по длине очага деформации.

3.2.2. Определение текущих значений площади очага деформации и

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование технологии и оборудования для производства прямоугольной заготовки в гладких валках»

Повышение эффективности производства продукции - основное направление развития черной металлургии. Оно характерно для всего мирового сообщества в условиях существующей системы рыночных отношений и основано на разработке новых и совершенствовании существующих технологий. Это позволяет получать продукцию высокого качества при одновременном снижении затрат на ее производство.

В прокатном производстве наиболее перспективной является политика совершенствования существующих технологических процессов, не требующая значительных затрат на приобретение дорогостоящего оборудования, но приводящая повышению производительности, улучшению качества, снижению себестоимости и, как результат,, к повышению потребительских свойств.

Одной из таких технологий, предполагающей значительную экономию энергоресурсов, сменного оборудования и трудозатрат, является прокатка заготовки в обжимных и черновых группах клетей на гладкой бочке взамен калиброванных валков (бескалибровая прокатка), применяемая в прокатном производстве ряда стран и получившая развитие в России.

Большой вклад в развитие теории и практики бескалибровой прокатки внесли А.Ф. Головин, И.М. Павлов, А.П. Чекмарев, Б.П. Бахтинов, М.М. Штернов, Н.Ф. Грицук, Т. Янадзава, Чжан Вэйган, В.Н. Выдрин, Ф.С. Дубинский, Ф. Флеминг, B.C. Берковский, В.А. Харитонов, Б.А. Никифоров, A.A. Морозов, JI.E. Кандауров и многие другие отечественные и зарубежные исследователи.

Основной проблемой при реализации бескалибровой прокатки (БКП) является обеспечение устойчивости полос в гладких валках при прокатке с различными режимами на станах разного состава оборудования.

Несмотря на существующий опыт применения БКП, ее использование сдерживается отсутствуем единого мнения о выборе технологических режимов прокатки. Имеющаяся информация дает неоднозначные рекомендации по выбору режимов бескалибровой прокатки, обеспечивающих устойчивость полосы в очаге деформации.

В литературе не описаны принципы работы проводковой арматуры для реализации бескалибровой прокатки. Отсутствует исчерпывающая информация о методике расчета и проектировании проводковой арматуры для бескалибровой прокатки, без которой невозможна реализация этой технологии.

Перечисленное требует проведения дополнительных исследований, направленных на разработку режимов обжатий, обеспечивающих устойчивость полосы в очаге деформации при БКП, и создание надежных конструкций валковой арматуры для устойчивого осуществления процесса БКП.

Решение перечисленных задач должно способствовать совершенствованию процесса бескалибровой прокатки, что и является целью настоящей работы.

Автор выражает глубокую благодарность работникам ОАО ММК, ОАО БМК, Магнитогорского государственного технического университета за помощь в проведении исследований, обсуждение результатов работы и полезные консультации.

Особо хотелось бы поблагодарить профессора, д.т.н. Никифорова Б.А., профессора, д.т.н. Анцупова В.П. и ст. преподавателя, к.т.н., Терентьева Д.В. за неоценимую помощь в выполнении отдельных этапов исследований и разработок, а также ценные советы и замечания.

Заключение диссертации по теме «Технологии и машины обработки давлением», Макарчук, Александр Антонович

3.5. Выводы

1. Разработана математическая модель бескалибровой прокатки, учитывающая связь «полоса - валковая арматура - прокатная клеть» и нелинейный закон уширения, позволяющая выявлять рациональные с точки зрения устойчивости режимы прокатки, а также определять необходимые характеристики для конструирования арматуры;

2. Разработана методика определения текущих значения плеч и площадей. Выявлено, что площади по длине очага деформации растут по логарифмическому закону, а плечи сваливающих моментов - убывают по линейному закону;

3. Проведен анализ изменения послойных сваливающих моментов по длине очага деформации при прокатке полосы с исходной ромбичностью. Установлено, что послойные сваливающие моменты возрастают от плоскости входа в очаг деформации, а затем убывают до нулевого значения, причем длина зоны действия сваливающего момента не превышает 0,5 длины очага деформации;

4. Проведенные на модели исследования позволяют выявлять рациональные технологические условия, позволяющие повысить устойчивость полос при реализации бескалибровой прокатки;

5. Разработано условие устойчивости полосы, позволяющее определять жест-костные характеристики проводковой арматуры;

6. Разработаны рекомендации, позволяющие определять служебные характеристики проводковой арматуры, а также осуществлять бескалибровую прокатку полосы с исходной ромбичностью при различных режимах прокатки.

4. ПРОМЫШЛЕННОЕ ОСВОЕНИЕ ПРОКАТКИ ВЫСОКИХ ПОЛОС В ГЛАДКИХ ВАЛКАХ

Как отмечалось ранее, прокаткой высокой прямоугольной полосы в гладких валках можно получить качественную продукцию при условии разработки режимов, обеспечивающих устойчивость полосы в процессе БКП, а сама прокатка возможна лишь с применением специальной удерживающей вводной арматуры. Поэтому наряду с разработкой рациональных с точки зрения устойчивости режимов обжатий первоочередной задача состояла в разработке конструкций проводковой арматуры, применимой для промышленных условий.

На основании рекомендаций (гл. 3) был разработан комплекс устройств для, а также уточнены режимы обжатий БКП и предложен способ прокатки полос с исходным перекосом сечения.

4.1. Разработка промышленных конструкций проводковой арматуры

Основные требования к валковой арматуре для осуществления бескалибровой прокатке определяются технологическими особенностями этой технологии. В работе [15] на основе основных положений [41, 87] представлены требования к удерживающей арматуре для прокатки на гладкой бочке, исходя из которых, арматура должна обеспечивать:

- направление раскатов в определенное место в валках;

- простоту настройки на заданный размер;

- быструю взаимозаменяемость и восстановление изношенных деталей;

- возможность перемещения арматуры вдоль бочки валков и ее установка в любом месте для максимального использования бочки валка;

- фиксацию линеек от продольных смещений для исключения захвата линеек валками;

- возможность выхода полосы из валков при реверсе валков в аварийных ситуациях.

Представленных требований недостаточно для создания промышленных конструкций, так как в них не учитываются принципы работы арматуры, основанные на взаимосвязи полосы и арматуры, не регламентированы жесткостные характеристики устройства, не конкретизировано положение полосы в валках, обеспечивающее устойчивость процесса.

В работах [105, 111, 122], предложено выполнять проводную зону таким образом, чтобы она обеспечивала вход боковых поверхностей полосы ортогонально осям валков, исключая или снижая до минимума возможность поворота полосы вокруг продольной оси. Такое требование обосновано тем, что все исследования однозначно отмечают негативное влияние на устойчивость процесса БКП наклона продольной оси высокой полосы.

Чрезвычайный интерес представляет удерживающая зона, которая, располагаясь непосредственно в очаге деформации должна взаимодействовать с прокатываемой полосой удерживающими элементами и предотвращать осевые смещения, а также возможный поворот полосы при действии сваливающего момента. Этого можно достигнуть применением подпружиненных удерживающих элемента, имеющих достаточную жесткость и настроенных на необходимую ширину полосы.

Принцип работы предлагаемой удерживающей вводной проводковой арматуры состоит в следующем. Перемещаясь по очагу деформации, полоса уширяясь, одновременно должна перемещать упругие удерживающие элементы, которые в свою очередь будут деформировать упругие элементы. Деформация упругих элементов, обладающих жесткостью, будет приводить к увеличению усилия взаимодействия полосы и арматуры. И, таким образом, чем больше будет перемещение удерживающих элементов от действия суммарного сваливающего момента, тем больше будет сила действия арматуры на полосу Рар, вызывающая увеличение М^ (3.12) и повышающая устойчивость полосы. При этом очевидно, что при прокатке высокой полосы плечо момента Мар всегда будет больше плеча сваливающего момента Мсв.

Необходимую жесткость упругих элементов можно определить из (3.13

3.15), проводя расчеты для координаты, соответствующей середине зоны действия сваливающего момента, где значения суммарного сваливающего момента максимальны.

Таким образом, дополнительные требования по регламентации угла наклона полосы в очаг деформации и учтенная связь «валки — полоса — вводная арматура» позволяют получить конструктивные и жесткостные характеристики удерживающей арматуры, разрабатываемой для конкретных прокатных станов и конкретных режимов прокатки.

На основе изложенного подхода автором на уровне изобретений разработан ряд принципиально новых конструкций проводкой арматуры для промышленных условий, позволяющих, учитывая силовое взаимодействие полосы и удерживающих элементов,' повысить устойчивость полосы при бескалибровой прокатке.

В арматуре [125] (рис. 4.1) продольные направляющие 7 в очаге деформации, содержащие ролики 4 и подпружиненные удерживающие элементы 8, установлены в традиционной проводковой коробке. Необходимый зазор между полосой и продольными направляющими останавливается и фиксируется регулировочными винтами 5 и 6, установленными в корпусе 1, а однозначное введение полосы в проводковую зону обеспечивается пропусками 2.

При прокатке полоса проходит через проводковую зону необходимой

Рис. 4.1. Вводная проводковая арматура по [125] ширины, причем ее боковые поверхности занимают положение, ортогональное осям валков. В процессе обжатия полоса, уширяясь, раздвигает шарнирно закрепленные удерживающие элементы 8, которые, в свою очередь, начинают взаимодействовать с упругими элементами 9.

При достаточной жесткости упругих элементов на полосу начинает действовать момент арматуры Мар (3.5), препятствующий сваливанию, причем, с увеличением уширения величина момента будет также возрастать. Необходимая для устойчивой прокатки жесткость упругих элементов 9 может быть определена по формулам (3.13-3.15).

В случае уменьшения величины уширения (колебания ширины заготовки, температуры), упругие элементы 8 под действием пружины 9 сближаются, продолжая удерживать полосу от сваливания. Такая конструкция может обеспечивать надежную работу арматуры в течение длительного времени независимо от величины износа рабочих поверхностей удерживающих элементов.

Если при прокатке сваливающий момент, по непредвиденным причинам достигает значений, превышающих расчетные, то жесткость пружин 9 может оказаться недостаточной для обеспечения устойчивости полосы. Для повышения функциональной работоспособности в такой ситуации разработана конструкция [126], снабженная дополнительно регулируемыми упорами 10 (рис. 4.2). s

5 * 4

ГТШ ITWDk

Рис. 4.2. Вводная арматура с упорами [126]

По достижении полосой заданного уширения удерживающие элементы раздвигаются до соприкосновения с упорами 10, выбирая зазор «К», установленный при настройке арматуры и жесткость арматуры резко возрастает, что предотвращает возможность сваливания полосы.

С целью упрощения арматуры и повышения ее надежности в конструкцию [127] заложено поступательное перемещение удерживающих элементов, установленных на штифтах 7, оснащенных уппугими элементами 4 (рис. 4.3).

Рис. 4.3. Направляющая вводной удерживающей арматуры по [125]

Такая конструкция в случае необходимости может дополнительно оснащаться роликами 2 для исключения возникновения задиров на боковой поверхности заготовки и упорами 6 на удерживающих элементах 5 на случай, если жесткости упругих элементов недостаточно для увеличения жесткости при чрезмерных сваливающих моментах. Поступательное перемещение упругих элементов достигается монтированием штифтов 7 в соосных отверстиях в продольной направляющей по посадке.

Принцип работы конструкции арматуры [92] (рис.4.4) заключается в том, что в процессе прокатки удерживающие элементы перемещаются поступательно во внешние стороны от оси прокатки одновременно с их поворотом. При этом максимальная сила взаимодействия полосы и удерживающих элементов достигается при максимальном значении суммарного сваливающего момента.

Технически это достигается тем, что расстояние между штифтами и осью, проведенной на расстоянии одной третьей длины удерживающего элемента Ь, должно соответствовать условию:

Направление 5 а/Ь = Сь/Са, (4-1) где Сь и Са - жесткость опорных пружин А и В.

При неустановившемся режиме прокатки металл, перемещаясь вдоль очага деформации и уширяясь, начинает взаимодействовать с удерживающими элементами 4. Последние перемещаются во внешние стороны, причем (так как равнодействующая сил в процессе прокатки изменяет свое положение, а жесткость опор А и В различна), наряду с поступательным перемещением происходит их поворот, чем и достигается постоянное и эффективное удерживание переднего конца полосы. Ь низ т а

Г к

Рис. 4.4. Удерживающий элемент вводной арматуры [92]

В процессе работы над этой конструкцией проводились ее лабораторные испытания. На лабораторном стане с валками диаметром 250 мм прокатывались стальные образцы высотой Н=32мм и шириной В=16ммс обжатиями 8=0,3 -0,5. Опора А оснащалась одной, а опора В - двумя пружинами с жесткостью 15,72 кг/мм (С(/Сь=2/\). Критерием качества получаемых раскатов принималось соотношение большей и меньшей диагоналей сечения Т)\Г02 (табл. 4.1).

Результаты лабораторных испытаний показали хорошую функциональную работоспособность описанной конструкции. Кроме того, следует отметить простоту конструкции, что, в свою очередь, является признаком ее надежности.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Экспериментально изучено влияние технологических факторов бескалибровой прокатки на устойчивость полосы для диапазона частных обжатий 10-50 %. Получено регрессионное уравнение, позволяющее прогнозировать перекос высокой полосы в гладких валках. Выведена эмпирическая зависимость для определения уширения при БКП. Установлена количественная взаимосвязь жесткости удерживающих элементов проводковой арматуры и ромбичности поперечного сечения полосы.

2. Разработана математическая модель бескалибровой прокатки, учитывающая силовое взаимодействие в системе «валок - полоса - валковая арматура» и позволяющая определять значения послойных сваливающих моментов полосы с исходной ромбичностью поперечного сечения по длине очага деформации.

3. С использованием разработанной модели получены рациональные, с точки зрения устойчивости полосы, режимы бескалибровой прокатки, а также необходимые жесткостные характеристики проводковой арматуры. Так, полоса 210x145мм, прокатывается до размеров 158x160мм с разностью диагоналей не выше 1 - 2мм при D/h=2,65, 8=0,275, Рар =30000Н, Сар=3 МН/м.

4. Сформулированы требования к проводковой арматуре, обеспечивающей устойчивую прокатку высокой полосы при различных режимах БКП, позволившие на уровне изобретений разработать ряд новых конструкций (A.C. СССР №№ 1435351, 1505617, 1574305, 1600888, Пат. РФ №№ 1761327, 2003394).

5. На основе экспериментальных и теоретических исследований предложен новый способ бескалибровой прокатки, регламентирующий положение раскатов с исходной ромбичностью перед задачей в клеть, а также размеры удерживающих элементов арматуры в зависимости от длины очага деформации.

6. Внедрены технология БКП и конструкции удерживающей проводковой арматуры в обжимной группе клетей стана 150 ОАО БМК. Их реализация позволила повысить стойкость валков в 1,65 раза, увеличить общий срок службы валков в среднем в 3 раза, снизить затраты на токарную обработку в среднем в 3,3 раза.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Макарчук, Александр Антонович, 2004 год

1. Бахтинов В.П., Штернов М.М. Калибровка прокатных валков. -М.: Металлургия, 1953.-361с.

2. Калибровка прокатных валков сортовых станов / Литовченко Н.В. и др.-М.: Металлургиздат, 1960.-369с.

3. Сортовые профили проката: справочник / В.В. Лемпицкий, И.В. Шулаев, И.С. Тришевский и др. М.:Металлургия, 1981.-241с.

4. Калибровка прокатных валков / Чекмарев А.П. Мутьев М.С., Машковцев Р.А.-М.: Металлургия, 1971.-510 с.

5. Влияние системы калибровки на качество поверхности круглой стали на -стане 500 КМК/Е.А. Осокин и др. // Сталь.-1974.-№4.-С.76-78.

6. Морозов А.А. Совершенствование технологии производства сортового проката с целью повышения его потребительских свойств. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Магнитогорск, 1998.- 161 с.

7. Гун. Г.С., Соколов В.Е., Огарков Н.Н. Обработка прокатных валков. М.: Металлургия, 1983. - 112 с.

8. Увеличение срока службы валков при бескалибровой прокатке / Л.Е. Кандау-ров, Б.А. Никифоров, А.А. Макарчук и др. // Сталь. 1991. - № 1. - С. 54—55.

9. Филиппов И.Н., Гупин И.В., Вавилов Н.Ю. Атлас калибровок прокатных валков. М.: Металлургия, 1965.

10. Исследование возможности реализации бескалибровой прокатки на сортовых станах ММК. Отчет / МГМИ; руководитель работы Л.Е. Кандауров №ГР085356834. Магнитогорск, 1988. - 46 с.

11. Янадзава Т. Разработка метода бескалибровой прокатки // Кавасаки Сэйте-цу Гихо. 1982. - т. 14. - № 9. - С. 85-94 (324-333).

12. Применение бескалибровой прокатки на заготовочных станах / Т. Янадзава, Т. Танака, Т. Морита и др. // Transactions of the iron and steel institute of

13. Japan. -1982. V. 22. - № 3. - P. B-59.

14. Токарев В.А., Марков A.H. Прокатка в валках без калибров // Черная металлургия: Бюл. ин-та "Черметинформация". 1983. - № 18. - С. 11-16.

15. Технологические инструкции и нормали вальце литейного цеха Лутугин-ского завода прокатных валков.- Ворошиловград, 1976.

16. Кандауров JI.E. Развитие теории и практики бескалибровой прокатки заготовки прямоугольного сечения. Диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Магнитогорск, 2002. - 267 с.

17. Некоторые вопросы бескалибровой прокатки сортовых профилей / Никифоров Б.А., Кандауров JI.E., Кабанова В.П., Макарчук А.А. / МГМИ. -Магнитогорск, 1987. 8 с. Деп. в ин-те "Черметинформация" № Д 4098, 1987.

18. Янадзава Т. Разработка метода бескалибровой прокатки // Кавасаки Сэйте-цу Гихо. 1982. - т. 14. - № 9. - С. 85-94 (324-333).

19. Патент 116685. ПНР, МКИ В21В1/02. Способ редукционной прокатки прутков. S.R. Oliver (США) № 177114. Заявлено 02.01.75. Опубл. 31.01.83.

20. Morgan's Compact Mill design parametrs, applications and operational benefits / Ray Colin, Leger Altred, Parisean Darrio and so on // Iron and Steel Engineering. - 1982.-№11.-P.25-30.

21. Morgan introduces 85% smaller compact mill // Iron and Steel Enginering. -1982. V. 59. - № 3. - P. 60-61.

22. Development of Groovelles rolling / Janadzava T.,Tanaka Т., Noda A. and s on // Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan.-1983.-V.22.-№8.-P.710-715.

23. Development of Groovelles rolling for a billet mill / Janadzava Т., Hirai N., Ta-naka T. and so on // Iron and Steel Engineering. 1984.-V.61.-№8.-P.125-130.

24. Прокатка заготовок на гладких валках / Fackber Hutenpran // Metall Weiter-verab.-1984.-V.22.-№5.-P.549-550.

25. Опыт прокатки заготовок на гладкой бочке / Ф. Флеминг, Р. Куне и др. //

26. Металлургическое производство и теория металлургических процессов. 1993.-С. 98-102.

27. Дукмасов В.Г., Сиверин О.В., Дубинский Ф.С. Оборудование и технология для производства прутков и катанки высокого качества // Сб. трудов ЦНИИЧМ. 1994.

28. Ф.С.Дубинский Теория, технология и оборудование для прокатки сортовых профилей. / Теория и технология прокатки. Южно-Уральское книжное издательство, Челябинск 1995.

29. Патент 1434454. Великобритания, МКИ В21В1/18. Прокатка прутка. № 31315/74. Заявлено 15.07.74. Опубл. 5.05.76.

30. Патент 333230. Австрия. МКИ В 21В01/16. Способ прокатки пруткового металла. № 9332/74. Заявлено 28.11.74. Опубл. 10.11.76.

31. Патент 578381. Швейцария, МКИ В22В1/12. Способ изготовления прутков с помощью прокатки. № 15793/74. Заявлено 28.11.74. Опубл. 13.03.76. Приоритет № 4351/73 (Австралия).

32. Патент 3224022. ФРГ, МКИ В21В1/08. Способ прокатки из заготовки проволоки в гладких валках и устройство для осуществления этого / Т. Янадза-ва, Т. Танака, К. Аяма. и др. (Япония). Заявлено 28.06.82. Опубл. 10.02.83.

33. Патент 116685. ПНР, МКИ В21В1/02. Способ редукционной прокатки прутков. S.R. Oliver (США). № 177114. Заявлено 02.01.75. Опубл. 31.01.83.

34. Патент РФ №2074547 В 21В1/12. Способ горячей прокатки сортовых профилей прямоугольного сечения. Б.А.Никифоров, JI.A. Кандауров, А.К. Белая и др. Опубл. 27.02.97. Бюл.№6.

35. Кандауров JI.E., Никифоров Б.А., А.К. Белан. Рациональные режимы бескалибровой прокатки // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1996. -№11. — С.35-37.

36. Патент 191921. ЧССР, МКИ В21В1/02. Способ редукционной прокатки прутков. S.R. Oliver (США). № 8300-74. Заявлено 04.12.74. Опубл. 15.06.82.

37. А. С. 373039 СССР, МКИ В21В1/04. Способ непрерывной прокатки / М.Я.

38. Бровман (СССР). № 1719213/22-2. Заявлено 29.11.71. Опубл. 12.03.73. Бюл. № 14.

39. Патент 1390537. Великобритания, МКИ В21В1/14. Способ прокатки и прокатный стан для реализации этого способа / Пер Олоф Стренделл (Великобритания). №51998/72. Заявлено 10.11.72. Опубл. 16.04.75.

40. Патент 2240055. Франция, МКИ В21В1/12. Формирование стержней прокаткой. № 7426916. Заявлено 2.08.74. Опубл. 7.03.75. Приоритет 6.08.73. № В435 (Австралия).

41. А. С. 87124 СССР, МКИ В21В1/08. Способ прокатки на непрерывных станах / Г.Ф. Онушкевич, М.Д. Куцигин, В.И. Назаренко и др. Опубл. 30.05.92. Бюл. № 20.

42. Головин А.Ф. Прокатка, ч. III, ОНТИ, 1936. 219 с.

43. Грицук Н.Ф. Исследование устойчивости высоких прямоугольных полос при прокатке на гладких валках. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Магнитогорск, 1962. - 114 с.

44. Федин В.П., Грицук Н.Ф. Валковая арматура сортовых станов. М.: Металлургия, 1975. - 216 с.

45. Паршин В.А., Зудов Е.Г., Колмогоров B.JI. Деформируемость и качество. М.: Металлургия, 1979. - 192 с.

46. Павлов И.М. Теория прокатки и основы пластической деформации металлов.-М: ГОНТИ. 1938.-514 с.

47. Чекмарев А.П., Мелешко В.И. Система вытяжных калибров "полоса — обращенный овал" // Труды института ЧМАН УССР, т. XI. Прокатное производство. 1957. - Вып. 2. - С. 25-29.

48. Виноградов А.П., Виноградов Г.А. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургиздат, 1956. - 344 с.

49. Швейкин В.В., Тягунов В.А. Технология прокатного производства. М.: Металургиздат, 1959.-444 с.

50. Чижиков Ю.М. Прокатное производство. Издание второе. М.: Металлургиздат, 1958. 612 с.

51. Прокатное производство / П.И. Полухин, Н.М. Федосов, A.A. Королев A.A., Ю.М. Матвеев. М.: Металлургиздат, 1960. - 966 с.

52. Шулепников И.С. О причинах ромбичности раската при прокатке на блюмингах // Бюл. ЦИИН 4M. 1950. - №19. - С. 22-25.

53. Мерекин Б.В. Некоторые вопросы калибровки валков. М.: Металлургия, 1964. - 120 с.

54. Бояршинов М.И., Грицук Н.Ф. Устойчивость высоких полос при прокатке в гладких валках // Изв. вузов. Черная металлургия. 1964. - № 3. - С. 102-106.

55. Бровман М.Я. Анализ потери устойчивости заготовки при непрерывной прокатке // Изв. вузов. Черная металлургия. 1981. — № 7. - С. 69—72.

56. Исследование бескалибровой прокатки простых профилей / Выдрин В.Н., Дубинский Ф.С. и др. / ЧПИ. Челябинск, 1986. - Деп. в ин-те "Черметинформация" 10.08.86, № 3501-ЧМ

57. Орел С.П. Скручивание полос при прокатке и методы его устранения. / Металлург Южного Урала. Бюллетень № 1. - Челябинск, 1958. С. 53-59.

58. Берковский B.C., Горбунов В.Е., Воробьев С.Н. Расчет устойчивости полосы в калибре // Изв. вузов. Черная металлургия. 1987. - № 9. - С. 134.

59. Смирнов В.К., Шилов В.А., Игнатович Ю.В. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургия, 1987. - 368 с.

60. Смирнов В.К., Шилов В.А., Игнатович Ю.В. Деформации и усилия в калибрах простой формы. М.: Металлургия, 1982. 144 с.

61. Зюлин В.Д., Харитонов В.А. Устойчивость высокой полосы при прокатке в гладких валках. Сообщение 1 // Изв. вузов. Черная металлургия. 1981. -№6.-С. 60-63.

62. Зюлин В.Д., Харитонов В.А. Устойчивость высокой полосы при прокатке в гладких валках. Сообщение 2 // Изв. вузов. Черная металлургия. 1982. -№2.-С. 32-35.

63. Анализ устойчивости полосы при бескалибровой прокатке / Б.А. Никифоров, A.A. Морозов, JI.E. Кандауров и др. // Изв. вузов. Черная металлургия. 1995.-№7.-С 33-37.

64. Штернов М.М. Устойчивость полосы при прокатке в калибрах. // Сталь. -1963. -№ 11.-С. 108-112.

65. Грицук Н.Ф. К вопросу об устойчивости высоких полос при прокатке // Технический прогресс в технологии прокатного производства: Труды конф. Металлургиздат, 1960. - С. 163-169.

66. Тарновский И.Я., Поздеев A.A., Ляшков В.Б. Деформация металла при прокатке. Свердловск: Металлургия, 1956. - 287 с.

67. Бровман М.Я. Применение теории пластичности в прокатке. М.: Металлургия, 1965. - 248 с.

68. Пат. 3224022 ФРГ, В 21 В 1/08. Способ прокатки прутков и проволоки с помощью гладких валков и устройство для осуществления этого способа. Заявл.28.06.82; Опубл. 10.02.83; Приоритет Р173704-81 (Япония).

69. Разработка и исследование прокатки заготовок в гладких валках клетей обжимной группы стана 150 БМК" Отчет о научно-исследовательской работе, № ГР 01890012953, Магнитогорский горно-металлургический институт им. Г.И. Носова, г. Магнитогорск, 1991.

70. Чжан Вэйган, Бай Гуанжунь Устойчивость заготовки при прокатке в валках без калибров. Дулибэй гунсюэюань сюэбао, 1987.-Т.8.- №3.-с.285-290.

71. Зудов Г.И. и др. Исследование устойчивости полосы при прокатке слитков на гладкой бочке валков// Обработка металлов давлением. Сб. вып. 6.-Свердловск. Издание УПИ.-1979. -с.52-55.

72. В.Д. Трофимчук. Дефекты прокатной стали. Металлургиздат, 1954г.

73. Прокат стальной горячекатаный квадратный. ГОСТ 2591-95 (CT СЭВ 3899-95)

74. Производство катанки в прокатном цехе № 2. Технологическая инструкция ТИ-ПС-02-352-83.

75. В.Е.Грум-Гржимайло. Прокатка и калибровка. КУБУЧ, 1933.

76. Шиколенко К.Г. Теоретические и технологические основы использования в сортопрокатном производстве непрерывной бескалибровой прокатки. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Челябинск, 1990. - 20 с.

77. Чжан Вэйган, Бай Гуанжунь Уширение заготовки при бескалибровой прокатке. Дунбэй гунсюэюань сюэбао, 1987.- №51.- с.231-238.

78. Пат.№ 871724 СССР МКИ В21В01/16 Способ прокатки металлического прутка. Заявл.04.12.74; Опубл. 07.08.81; Заявитель "Май Роллинг Консал-танс", Лтд (Гонконг).

79. Чижиива К., Хатамура И., Сузуки Т. Экспериментальный метод моделирования на пластилине напряжений при прокатке и непрерывной разливке слябов.// Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan.-1981 .-v.21 .-p.502-511.

80. Разработка и опытно-промышленное опробование технологии бескалибровой прокатки на сортовых станах ММК. Отчет / МГМИ; руководитель работы Л.Е. Кандауров № ГР 01880010108. Магнитогорск, 1989. - 65 с.

81. Пат. 1390537 Великобритания: МКИВ21В1/14//13/08. Способ прокатки и прокатный стан для реализации этого способа / Пер Олоф Стренделл. -№ 51998/72; Заявлено 10.11.72; Опубл. 16.04.75; НКИ ВЗМ 11 A41ЗХ17X9А9У. 10 с.,3 л. ил.

82. Бескалибровая прокатка сортовых профилей / JI.E. Кандауров, Б.А. Никифоров, А.А. Морозов и др. Магнитогорск: Магнитогорский дом печати, 1998.- 128 с.

83. Андреюк JI.B. Универсальная зависимость для определения усилия при горячей прокатке сталей и сплавов широкого сортамента // Черная металлургия: Бюл. ин-та "Черметинформация". 1973. - № 8. - С. 33-35.

84. Паршин В.А., Зудов Е.Г., Прошенков В.Н. Технология производства и управление качеством металлопродукции. М.: Металлургия, 1991. - 176 с.

85. Кандауров JI.E., Е.А.Евтеев, Мустафин Ф.Т. Экспериментальное исследование устойчивости полос в гладких валках // Производство проката. -1999.-№1.-С. 3-6.

86. Хайкин Б.Е., Тарновский И.Я. Энергетический критерий устойчивости в теории обработки металлов давлением // Изв. вузов. Черная металлургия. -1965. -№ 2. -С. 77-80.

87. Качанов JI.M. Основы теории пластичности. М.: Наука, 1964. - 420 с.

88. Чекмарев А.П., Чернобривенко Ю.С. Роликовая арматура прокатных станов. -М.: Металлургия.-1964.-256 с.

89. Акцептованная заявка № 49-6478, Япония. Опорное регулируемое устройство проводковой коробки с роликовыми пропусками для прокатного стана.

90. Свидетельство на полезную модель №11112. 6В21В 39/14. Валковая арматура для бескалибровой прокатки сортовых профилей / Л.Е. Кандауров, А.К. Белан и др. / Опубл.16.09.99. Бюл. №9.

91. А. С. 1424897 СССР, МКИ В21В39/16. Проводковая арматура / К.Г. Шико-ленко, Ф.С. Дубинский, A.C. Федосиенко. Опубл. 23.09.88. Бюл. № 31.

92. Патент РФ №1761327 В21В 39/16. Вводная проводковая арматура /Л.Е. Кандауров, A.A. Макарчук и др./ Опубл. 15.09.92. Бюл.№34.

93. Такаси M. Совершенствование валков с гладкой бочкой. 1. Применение валков с гладкой бочкой в заготовочном стане горячей прокатки /-Тэцу то хаганэ, 1981,т.67, №12,с.Ю56.

94. Такеда Р. Совершенствование валков с гладкой бочкой. 2. Применение валков с гладкой бочкой в заготовочном стане горячей прокатки /-Тэцу то хаганэ, 1981, т.67, №12,с.Ю57.

95. Прокатка заготовок в валках с гладкой бочкой.,1982 ( Экспресс-информация / ин-т "Черметинформация", сер. Прокатное производство, вып. 24.с. 6 ).

96. Чижиива К., Хатамура И., Хосегава Н., Танаба И. Моделирование на пластилине на 2-клетевом прокатном стане. //Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan. 1984.- v. 24.- № 4.- p.292-300

97. Применение бескалибровой прокатки на чистовых клетях / Янадзава Т., Танака Т., Морита Т., Ояма К., Такеда P.-Transaction of the Iron and Steel Institute of Japan.-1982.-v.22- №3.-p.B-60.

98. A.B. Дарков, Шапиро Г.С. Сопротивление материалов. M.: Высшая школа, 1975.

99. Чиченев Н.А., Кудрин А.Б., Полухин П.И. Методы исследования процессов обработки металлов давлением.-М.: Металлургия, 1977. 311 с.

100. Беняковский М.А., Бровман М.Я. Применение тензометрии в прокатке.-М.: Металлургия, 1965. 145 с.

101. Кандауров Л.Е., Макарчук А.А., Платов С.И. Момент сваливания при прокатке высоких полос на гладкой бочке. // Бюл. Института НТИ. 1991. — №4.- С. 44-46.

102. Исследование возможности прокатки квадратных заготовок на гладкой бочке. Отчет / МГМИ; Руководитель работы Б.А. Никифоров, №ГР01870044238. Магнитогорск, 1986. - 61 с.

103. Макарчук А.А., Платов С.И., Морозов А.А. О подходах к расчету устойчивости высоких полос при прокатке в гладких валках // 235 лет в Российской металлургии. Сб. научн. трудов под ред. В.А. Кулеши. Магнитогорск-Белорецк, 1998,-С. 135-137.

104. Макарчук A.A., Морозов С.А. Экспериментальное исследование устойчивости полосы при прокатке на гладкой бочке / Проблемы пластичности в технологии. Тез. докладов II Международной научн. -техн. конференции. Орел, 1998, -с.43-44.

105. Макарчук A.A., Платов С.И. Исследование устойчивости полосы при сортовой бескалибровой прокатке / Новые материалы и технологии НМТ-98. Тез. докладов Всероссийской научн.-техн. конференции. Москва, МАТИ -РГТУ им. К.Э. Циалковского, 1998, с. 81-82.

106. Исследование устойчивости полосы при прокатке на гладкой бочке / Морозов A.A., Макарчук A.A., Платов С.И. // Обработка сплошных и слоистых металлов. Межвузовский сборник научн. трудов под ред. Г.С. Гуна, Магнитогорск, 1999, -С. 92-95.

107. Протасов A.A. Сборник задач по технологии горячей и холодной прокатки стали и сплавов.-М.: Металлургия, 1972. 320 с.

108. Литовченко Н.В., Диомидов Б.Б., Курдюмова В.А. Калибровка валков сортовых станов. М.: Металлургиздат, 1964, с. 638.

109. Исследование уширения при сортовой бескалибровой прокатке / Морозов A.A., Макарчук A.A., Платов С.И. и др. // Механика деформируемых сред в технологических процессах. Межвузовский сборник научн. трудов под ред. С.А. Зайдеса, Иркутск, 2000, -С. 73-76.

110. Анализ формул уширения для случая сортовой бескалибровой прокатки / Морозов A.A., Макарчук A.A., Платов С.И. и др. // Процессы и оборудование металлургического производства. Сборник научн. трудов под ред. Ю.В. Жиркина, Магнитогорск, 2001, -С. 114-117.

111. Разработка конструкции проводковой арматуры для бескалибровой прокатки / Макарчук A.A., Платов С.И. // Процессы и оборудование металлургического производства. Сборник научн. трудов под ред. Ю.В. Жиркина,

112. Магнитогорск, 1999, -С. 31-36.

113. Салганик В.М., Песин A.M. Асимметричная тонколистовая прокатка: развитие теории, технологии и новые решения. М.: МИСиС, 1997. - 192 с.

114. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян C.B. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1980.-319 с.

115. Выдрин В.Н. Динамика прокатных станов. Свердловск: Металлургиздат, 1960.-255 с.

116. Салганик В.М., Песин A.M., Шабалин Ю.А. Новые способы и устройства асимметричной прокатки. // Черная металлургия: Бюл. ин-та «Черметин-формация». М., 1990 - Вып. 9. - С. 61-63.

117. Кандауров Л.Е., Макарчук A.A., Зубачев В.А., и др. Изучение механизма потери устойчивости при прокатке высоких полос в гладких валках / Механика и технология машиностроения: Тез. научн.-техн. семинара. Свердловск 1990.-С.28.

118. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. М.: Физматгиз, 1959. - 856 с.

119. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1970. - 544 с.

120. Смирнов B.C. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1967. - 328 с.

121. Тарновский И.Я. Механический свойства стали при горячей обработке давлением. М.: Металлургия, 1966. - 418 с.

122. Целиков А.И., Гришков А.И. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1970. - 358 с.

123. Никифоров Б.А., Макарчук A.A., Зубачев В.А. Проводковая арматура для бескалибровой прокатки / Проблемы развития металлургии Урала на рубеже XXI века: Тез. Межгосударственной научн.-техн. конференции. Магнитогорск 1996. -С. 74.

124. Исследование бескалибровой прокатки в черновой группе клетей сортового стана на модели / Л.Е. Кандауров, A.A. Макарчук, В.П. Кабанова и др. // Сталь. 1989. -№ 5. - С. 46-48.

125. Чижиков Ю.М. Моделирование процесса прокатки. —М.: Металлургиздат, 1963. 125 с.

126. A.C. 1600888 СССР. B21B 39/16. Вводная проводковая арматура / А.И. Стариков, Б.А.Никифоров, A.A. Макарчук, A.A. Морозов, и др. Опубл.23.10.92. Бюл.№39.

127. А.С.1435351 СССР. В21В 39/16. Вводная проводковая арматура / Б.А.Никифоров, A.A. Макарчук, JI.E. Кандауров и др. Опубл. 07.11.88. Бюл. №41.

128. A.C. 1574305 СССР. В21В 39/16. Вводная проводковая арматура / JI.E. Кандауров, A.A. Макарчук и др. 0публ.30.06.90. Бюл.№ 24.

129. Патент РФ №2003394 В21В 39/16. Вводная проводковая арматура / Б.А. Никифоров, И.М. Юсуфьянов, A.A. Макарчук и др. /Опубл.ЗО. 11.93. Бюл. № 43-44.

130. A.C. 1505617 СССР, В 21В 39/16. Проводка клети прокатного стана / Кандауров JI.E., Макарчук A.A., Ермошин О.В., Зауэр A.A. Опубл. 07.11.88. Бюл. № 25.

131. Разработка и опробование прокатки сортового металла в валках с гладкой бочкой / J1.E. Кандауров, Б.А.Никифоров, Макарчук A.A. и др. // Бюл. НТИ Черная металлургия. 1989. - №10. - С.67-69.

132. Применение бескалибровой прокатки на стане 150 БМК / JI.E. Кандауров, A.A. Макарчук, Е.А. Евтеев и др. // Сталь. 1993. - № 11. - С. 40-42.