Совершенствование технологии и конструкции стана для прокатки прецизионных труб малого диаметра тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.09, кандидат наук Лагошина Елена Владимировна

• Лагошина Елена Владимировна
• кандидат наук
• 2017

Оглавление диссертации кандидат наук Лагошина Елена Владимировна

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ СПОСОБОВ ПРОИЗВОДСТВА ПРЕЦИЗИОННЫХ ТРУБ МАЛОГО ДИАМЕТРА

1.1. Станы холодной периодической прокатки труб валкового типа (ХПТ)

1.2. Станы ХПТР

1.3. Причины возникновения осевых сил, возникающие при прокатке на

стане ХПТ

1.3.1. Применение шестерни с дробным числом зубьев

1.3.2. Привод вращения валков клети с механизмом перемещения зубчатых реек

1.3.3. Эксцентриковая установка ведущих шестерен

1.3.4. Некруглые ведущие шестерни

1.3.5. Станы ХПТ со свободным обратным ходом клети

1.3.6. Станы с рычажным механизмом перемещения клети

1.3.7. Рейка с переменным углом наклона зубьев и шагом

Выводы по первой главе

ГЛАВА 2. КОНСТРУКЦИЯ НОВОГО ПРИВОДА ВАЛКОВ РАБОЧЕЙ КЛЕТИ СТАНА ХОЛОДНОЙ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ ПРОКАТКИ ТРУБ

2.1. Принципы расчета нового привода поворота валков стана ХПТ

2.2. Технология изготовления реек переменного шага

2.3. Пробная прокатка с использованием в конструкции стана нового привода поворота валков клети

Выводы по второй главе

Стр.

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ОСЕВЫХ

СИЛ НА СТНАХ ХПТ

3.1. Методика проведения экспериментального исследования

3.2. Результаты экспериментального исследования

Выводы по третьей главе

ГЛАВА 4. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

4.1. Влияние несовпадения действительного и принудительного

катающего радиуса на направления осевых сил при прокатке на станах ХПТ

4.2. Анализ основных методик расчета катающего радиуса

Выводы по четвертой главе

Основные выводы и заключение

Список литературы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование технологии и конструкции стана для прокатки прецизионных труб малого диаметра»

ВВЕДЕНИЕ

В настоящее время современные, постоянно развивающиеся технологии, оказывают большое влияние на различные области машиностроения, атомную энергетику, самолетостроение, меняя и ужесточая требования как к самим машинам, так и к используемым при их изготовлении деталям и материалам. Это относится и к трубам, используемым в проектировании и изготовлении различных машин и установок. По этой причине все больше и больше возникает потребность в прецизионных и высокоточных трубах [89, 90].

Прецизионные и высокоточные трубы чаще всего производят на станах холодной периодической прокатки валкового и роликового типов (ХПТ и ХПТР). Это связано с тем, что именно на этих станах прокатывают трубы с высокой точностью размеров: допуски на внутренние и наружные диаметры могут быть выдержаны в пределах 4-10-го класса точности, отклонение толщины стенки от номинального размера не более 5-10% [23,76]. Трубы, прокатанные на таких станах, отличаются высокой чистотой наружной и внутренней поверхности в пределах 7-10 классов. На станах холодной периодической прокатки получают тонкостенные (отношение наружного диаметра трубы к толщине стенки трубы от 12,5 до 40) и особотонкостенные (отношение наружного диаметра трубы к толщине стенки трубы свыше 40) трубы [46]. В настоящее время станы холодной периодической прокатки, которые производятся в Российской Федерации (РФ), уступают зарубежным аналогам по своим характеристикам. Основные отличия состоят как в производительности, режимах работы станов, так и в качестве готовой продукции.

Современная политическая картина мира требует обезопасить высокотехнологичные области. Подтверждением этого является последняя редакция государственной программы РФ "Развитие промышленности и

повышение ее конкурентоспособности". Одной из задач этой программы является снижение доли иностранной продукции, используемой российскими производителями, что безусловно относится и к созданию отечественных станов для производства прецизионных труб.

Из всего вышеперечисленного следует, что необходимо совершенствовать технологию и конструкцию станов холодной периодической прокатки труб, производимых на территории РФ.

Россия во все времена отличалась сильными трубными научно-исследовательскими институтами, работающими совместно с заводами. Развитие станов холодной периодической прокатки стало возможно благодаря работам таких ученых, как А.И. Целиков, В.В. Носаль, В. А. Вердеревский, П.Т. Емельяненко, П.К. Тетерин, Я.Е. Осада, Ю.Ф. Шевакин, О. А. Семенов, В. И. Соколовский и многих других.

В СССР для производства прецизионных труб малого диаметра был предложен новый способ прокатки, позволяющий получить прецизионные тонкостенные трубы. Такой способ получил название роликовой прокатки. На основе этого способа сотрудники ВНИИМЕТМАШ под руководством А.И Целикова предложили станы холодной прокатки новой конструкции роликового типа (ХПТР) [12]. Патенты на этот способ приобрели все ведущие страны, так как только на этом стане можно прокатывать особотонкостенные трубы. Однако станы ХПТР всегда отличался низкой производительностью.

Дальнейшее повышение производительности на станах ХПТР было невозможно в силу его конструкции, обусловленной способом прокатки труб на данном стане. Однако все попытки прокатки тонкостенных труб малого диаметра на станах ХПТ терпели неудачу.

По мере накопления и анализа опыта эксплуатации холодной прокатки труб валками с учетом новых требований, выдвигаемых заказчиками к качеству и количеству тонкостенных труб, как в нашей стране, так и за рубежом были предложены станы ХПТ, позволяющие прокатывать трубы меньшего диаметра,

а именно до 6 мм. Однако качество тонкостенных труб малого диаметра оказалось неудовлетворительным.

Целью работы является повысить производительность прокатки прецизионных труб малого диаметра с сохранением заданного качества изделий.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие основные задачи:

1. На основе исследования технологических процессов периодической холодной прокатки выявить основные технологические факторы, влияющие на производительность проката и качество прецизионных труб малого диаметра.

2. Провести экспериментальные исследования, направленные на изучение фактического закона направления и величины осевых сил, действующих на трубу при прокатке на станах ХПТ. Разработать методику и оснастку, необходимые для проведения экспериментального исследования.

3. На основе экспериментальных и теоретических исследований разработать уточненную методику расчета калибровки рабочего инструмента.

4. Провести реконструкцию стана ХПТ, позволяющую интенсифицировать режимы прокатки и улучшить качество прецизионных труб.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ СПОСОБОВ ПРОИЗВОДСТВА ПРЕЦИЗИОННЫХ ТРУБ МАЛОГО

ДИАМЕТРА

В данной работе будут рассматриваться трубы малого диаметра далее по тексту как «трубы». Согласно классификации это трубы с наружным диаметром от 5мм до 102мм [46, 57]. В настоящее время прецизионные и высокоточные трубы в основном получают способом холодной периодической прокатки. Процесс холодной прокатки осуществляется на станах холодной периодической прокатки труб валкового (ХПТ) или роликового (ХПТР) типов. Развитие технологий в последнее время при производстве труб таким способом требует уделять особое внимания повышению производительности станов и качества прецизионных труб малого диаметра [29, 36, 37, 45, 59, 61, 63, 67, 78, 79].

Одним из факторов, влияющих на производительность станов, являются возникающие при прокатке осевые силы, действующие на трубу. Увеличение значения осевых сил не позволяет повысить величину обжатия по диаметру за проход и оказывает влияние на качество труб при прокатке с более тонкими стенками. Величину осевых сил принято определять процентным отношением от силы прокатки. Однако при прокатке труб с толщиной стенки менее 1мм независимо от того, являются эти трубы тонкостенными, особотонкостенными или нет, процентное отношение величины осевых сил относительно силы прокатки возрастает более чем в два раза [98], что ограничивает повышение производительности. Кроме того увеличение осевых сил приводит к налипанию металла на рабочий инструмент, подаче в очаг деформации дополнительного количества металла, изгибу стержня оправки, а при прокатке труб с тонкими стенками наблюдается стыкование - это врезание торцов докатываемой трубы и трубы, подающейся за ней к рабочим валкам прокатного стана. Так же

следует отметить, что большое влияние осевые силы оказывают на стойкость рабочего инструмента прокатного стана и на узлы механизма подачи тубы к рабочей клети. Одной из основных причин возникновения осевых сил является особенность прокатки на станах холодной периодической прокатки.

В данной главе приведен анализ обоих способов холодной периодической прокатки и приведены конструктивные решения по снижению осевых сил, используемых ранее.

1.1 Станы холодной периодической прокатки труб валкового типа

(ХПТ)

Прокатка на станах ХПТ трубы 1 осуществляется на конической оправке 3 двумя или тремя валками 2 с нарезанным ручьем переменного сечения,

Рисунок 1.1. Рабочий инструмент стана ХПТ. 1 -оправка, 2 - калибр с ручьем переменного сечения, 3 - труба [101]

Рисунок 1.2. Привод клети стана ХПТ. 1- шатун, 2-рейка, 3- ведущая шестерня [76]

расположенными в рабочей клети стана (Рисунок 1.1). Клеть, вместе с расположенными в ней рабочими валками, совершает возвратно- поступальное движение. Возвратно-поступательное движение валков и клети сообщается кривошипно-шатунным механизмом 1 (Рисунок 1.2). Помимо возвратно-поступательного движения валки совершают возвратно-вращательное движение, которое осуществляются при помощи ведущей шестерни 2, находящейся в зацеплении с неподвижной рейкой 3.

Во время прокатки клеть вместе с валками перемещаются вдоль оси прокатки на определенную величину, называемую ходом клети и ходом валков соответственно. Двигаясь поступательно, рабочие валки поворачиваются вокруг своей оси на угол, который называют углом разворота валков. Угол разворота валков определяет рабочую часть валков, на которой располагается зев подачи I (Рисунок 1.3), конус деформации II (участок, на котором происходит формообразование трубы), калибровочный участок III, зев поворота IV. После перемещения из одного крайнего положения в другое валки реверсируются и возвращаются в исходное положение.

Крайнее положение клети, при котором валки находятся в положении, соответствующем зеву поворота, называется передним положением рабочей клети станов ХПТ. Заднее положение клети - это положение клети, при котором валки находятся в положении зева подачи. В зависимости от типоразмера стана и материала прокатываемых труб число двойных ходов стана (переход из одного крайнего положения клети в другое) в минуту изменяется от 20-200 [76].

Рисунок 1.3. Схема холодной прокатки труб на стане валкового типа (ХПТ) 1 - калибр; 2 - валок; а - положение калибра перед рабочим ходом клети (подача заготовки); б - положение калибра перед обратным ходом клети (поворот трубы и оправки); I - зев подачи; II - конус деформации; III -калибровочный участок; IV - зев поворота [76]

В большинстве конструкций станов ХПТ валки совершают возвратно-поступательное движение вместе с рабочей клетью. Рабочая клеть предназначена для осуществления деформации трубы-заготовки в готовую трубу с заданными размерами по наружному диаметру и толщине стенки.

Главной особенностью прокатки на станах ХПТ является то, что на калибрах, установленных на валки рабочей клети, нарезан ручей переменного сечения. При перемещении рабочей клети валки, расположенные в ней, поворачиваясь на определенный угол, уменьшают радиус ручья, формируя готовую трубу. В заднем положении валков рабочая часть ручья образует окружность, равную диаметру прокатываемой заготовки. При положении клети в крайнем переднем положении диаметр рабочей части ручья уменьшается до радиуса готовой трубы. Для изменения внутреннего диаметра трубы при прокатке на станах ХПТ довольно часто применяются конусные оправки. Диаметр оправки изменяется по длине хода клети на участке, соответствующем конусу деформации.

Очаг деформации в первом приближении можно представить в виде усеченного конуса, диаметры оснований которого равны диаметрам заготовки и готовой трубы, а высота - ходу валков. Этот конус называется конусом деформации и является разверткой переменного ручья калибра. Ход клети в станах ХПТ определяет длину очага деформации.

За каждый двойной ход валков, соответствующий их перемещению из одного крайнего положения в другое и обратно, в зону деформации подается новая порция металла. Подача металла (т) - осевое перемещение заготовки вперед. Подача определяет объем металла, деформируемого за один двойной ход валков. Подача возможна только в случае, если валки не касаются заготовки. Для этого на калибрах предусмотрен "зев", когда диаметр ручья оказывается несколько большим диаметра заготовки (крайнее заднее положение валков) или несколько больше диаметра готовой трубы (крайнее переднее положение валков), что позволяет беспрепятственно подавать

заготовку вперед. Как говорилось ранее, это зев подачи и поворота соответственно.

Для получения высокого качества проката необходимо при каждом двойном ходе валков осуществлять поворот заготовки, что возможно лишь тогда, когда валки не зажимают прокатываемую трубу, то есть также в момент образования "зева" [76]. Следует отметить, что постоянно ведутся исследования влияния способа подачи и поворота заготовки при прокатке [2, 8, 52].

При холодной прокатке труб очаг деформации постоянно меняется. Поэтому анализ основных технологических параметров деформации приводится к анализу мгновенного очага деформации. При этом рассматривают некоторое сечение по длине конуса деформации, в котором в данный момент времени происходит прокатка.

Обычно при определении формы очага деформации в качестве исходных данных принимают теоретические параметры рабочего конуса в соответствии с калибровкой, учитывая смещение его сечений на величины подачи и вытяжки. В реальных условиях параметры рабочего конуса не соответствуют теоретическим. Это объясняется изменением расстояния между осями рабочих валков и осью прокатки, вследствие упругой деформации рабочей клети и неточностями настройки стана, а также относительным смещением сечений рабочего конуса, которое зависит от величины зазоров в зубчатых зацеплениях механизма привода валков и осевых перемещений оправки и заготовки в процессе прокатки.

Рассмотрим деформацию заготовки при установившемся процессе прокатки на традиционном стане ХПТ с подвижной рабочей клетью. В исходном положении клети (Рисунок 1.4, а) механизм подачи перемещает заготовку в сторону выхода готовой трубы на величину подачи m, при этом сечение I-I занимает положение I1-I1. Следовательно, сечение II-II сместиться на такую же величину и займет положение II1-II1. Объем металла, заключенный

/• и1 и} ж

Рисунок 1.4. Схема прокатки труб на валковом стане ХПТ [76]

между сечениями I-I и I1-I1 называется объемом подачи. Он равен произведению площади поперечного сечения заготовки на величину подачи m.

Поскольку прокатку ведут на конической оправке, то во время подачи образуется зазор между внутренней поверхностью заготовки и оправкой. По мере продвижения клети вперед валок сначала редуцирует заготовку по диаметру до соприкосновения с оправкой, а уже после обжимает трубу по стенке.

Таким образом, мгновенный очаг деформации состоит из двух зон (Рисунок 1.4, б): зоны редуцирования трубы по диаметру, ограниченной центральным углом 0р и зоны обжатия трубы по стенке, определяемой углом 0о. Оба эти угла образуют угол захвата 0з.

Совокупность этих деформаций можно характеризовать коэффициентом вытяжки:

Ás=ÁdÁs, (1.1) где Я - вытяжка от деформации по диаметру;

Я-вытяжка от деформации по толщине стенки.

Для готовой трубы диаметром Dt с толщиной стенки St, полученной из заготовки с размерами D3 и S3 соответственно, вытяжки Я и Я, суммарная вытяжка равны:

Я = D3 ~ SЗ . Я = S3 (DT ~ SЗ ) . Я = SЗ (D3 ~ SЗ ) (1 2)

DDj St ST (T ST ) ST ( ^DT ST )

По мере продвижения рабочей клети участки рабочего конуса, расположенного впереди калибров, смещаются вперед, и сечение II1-II1 занимает промежуточное значение Пх-Пх. Расстояние между сечениями будет равно произведению Ях ■ т, где Ях - текущее значение коэффициента вытяжки.

Отрезок между сечениями II1-II2 и Пх-Пх, определяемый величиной смещения металла за счет обжатия, равен т(Ях -1) [46, 76, 80, 99].

При достижении крайнего переднего положения (Рисунок 1.4, в) клеть возвращается назад в исходное положение. Таким образом, следует говорить о смещенном объеме заготовки за один двойной ход клети, который равен:

V, = ^\Бз -Зз )• т (13)

Этот объем образует участок длинной АЬТ, объем которого, в свою очередь, равен:

ут = уз =п.-Б -Бт)-АЬТ

Отсюда длина готовой трубы [74]:

(1.4)

Мт = S з-В — S з )•" =Ле. m , (1.5)

Sf • IDt — ST )

Особенностью холодной периодической прокатки является то, что определение основных технологических параметров проводят применительно к мгновенному очагу деформации. Это вызывает определенные трудности при расчете параметров очага деформации, в том числе и при определении обжатия заготовки по толщине стенки. Абсолютное обжатие в любом сечении заготовки по длине конуса деформации определяют, как разность между толщинами стенки в рассматриваемом сечении и в сечении, отстоящим от него на таком расстоянии, при котором объем металла, заключенный между этими сечениями, равен объему Vm подаваемого металла за каждый ход клети. Таким образом, абсолютное обжатие в сечении I-I (Рисунок 1.5), расположенном на расстоянии х от конуса деформации, (обжатие в мгновенном очаге) равно

ASX = Sx — Sx, (1.6)

где S x - толщина стенки в рассматриваемом сечении,

S'x - толщина стенки в сечении, отстоящем от рассматриваемого на расстоянии lx.

Для точного определения обжатия должно быть известно уравнение образующей конуса деформации. В этом случае расстояние lx, определяющее объем подачи металла, может быть найдено из равенства:

1х

| ¥хйх Зт, (1.7)

0

где Бх - площадь поперечного сечения заготовки на расстоянии х от начала конуса деформации;

Бз - площадь поперечного сечения исходной заготовки.

Рисунок 1.5. Схема определения обжатия при периодической холодной прокаткой труб [76]

Заменяя образующую конуса деформации на участке 1х отрезком прямой, клоненной к оси заготовки под углом Ух (Рисунок 1.5), можно приближено определить обжатие Л£х:

£

Мх « т£- (Щух - Ща) « тЛх (Щух - Ща), (1.8)

Где Ух - угол наклона образующей на участке х,

а - угол наклона образующей оправки.

Из-за упругой деформации клети не весь поданный объем металла обжимается во время прямого хода. Часть его деформируется при обратном ходе клети. Чтобы определить распределение обжатия между прямым и обратным ходами, необходимо знать упругую характеристику клети, т.е.

зависимость упругой деформации клети (включая валковую систему) от силы прокатки [74].

Станы ХПТ принято классифицировать по типоразмерам готовой трубы или исходной заготовки [76]. В РФ принято классифицировать станы по максимальному наружному диаметру прокатываемых труб: ХПТ - 32, ХПТ - 55, ХПТ - 90 и тому подобное.

В настоящее время постоянно ведутся разработки по совершенствованию способа холодной прокатки труб [5-7, 50,74,75,81,82,85]. Следует отметить, что для повышения производительности стана ХПТ были предложены решения в конструкции стана, которые делают возможным одновременную прокатку нескольких труб. По количеству одновременно прокатываемых труб различают однониточные (для стальных труб), двухниточные и многониточные станы [76,84]. На многониточных как правило катают трубы из меди или других легкодеформируемых металлов.

В зависимости от конструкции рабочего инструмента различают короткоходовые станы с полудисковыми калибрами (калибр занимает ровно половину окружности валка) и длиноходовые станы с кольцевыми или подковообразными калибрами (длина развертки калибр у таких станов больше половины длины окружности валка).

Станы ХПТ различают также по конструкции клети [49, 56, 71,72,76] и числу рабочих валков. Основные разработки ведутся в направлении повышения надежности и рационализации конструкции рабочей клети [18, 24, 95]. Большинство станов оснащены двухвалковыми рабочими клетями. В настоящее время наблюдается тенденция к производству на станах ХПТ труб малого размера от 6мм до 45мм. Рассмотрим двухвалковую рабочую клеть стана ХПТ 10-45 конструкции АО АХК «ВНИИМЕТМАШ», в разработке которой участвовал автор (Рисунок 1.6). Клеть состоит из станин 1 закрытого типа, узла верхнего валка 2, узла нижнего валка 3, пружин уравновешивания 4 верхнего валка и клиновых механизмов регулировки зазора между валками 5,

Рисунок 1.6. Рабочая клеть стана ХПТ 10-45 конструкции АО «АХК ВНИИМЕТМАШ»

установленных между подушками верхнего валка и станины 1. Клиновые механизмы прижаты к станине клети пружинами 6.

Рабочие валки 2 и 3 смонтированы на сферических роликовых подшипниках (подшипники качения) 14, установленных на конических втулках 15 и в подушках. Верхний и нижний валок вместе со смонтированными на них деталями установлены в окна станины 1. Станина закрытого типа представляет собой цельную отливку или вырезается из толстого листа, состоящую из двух стоек, соединенных между собой перемычкой.

На валках 2 и 3 устанавливаются калибры 7 в соответствии с маршрутом прокатки. На консольных концах верхнего и нижнего валков закреплены ведущие шестерни 8 и 9, которые входят в зацепление с рейками (на рисунке рейка не показана), установленными в корпусе рабочей линии (на рисунке рейка не показана) стана ХПТ.

Верхний валок пружинами уравновешивания 4 прижимается к клиновым механизмам 5, с помощью которых валок регулируется в вертикальной плоскости. В осевом направлении верхний валок регулируется с помощью фиксаторов 12. Нижний валок неподвижен в клети. В осевом направлении зафиксирован планками 13.

Рассмотрим, как работает стандартный механизм привода рабочей клети стана ХПТ. Клеть приводится в движение кривошипно-шатунным механизмом, кривошипные шестерни которого получают вращение от двигателя. Клеть соединена с кривошипными шестернями двумя шатунами. Поступательное движение клети преобразуется во вращение валков рейками, находящимися в зацеплении с ведущими шестернями, установленными на рабочем валке клети (Рисунок 1.2).

Самый распространенный вариант такого привода клети состоит из неподвижной рейки и круглой ведущей шестерни, имеющей постоянный угловой шаг зубьев (Рисунок 1.7) [4].

Рисунок 1.7. Привод клети стана ХПТ [101]

Привод клети и валков клети осуществляется следующим образом. От главного привода стана вращение передается установленным на валу ведущим шестерням главного привода. Ведущие шестерни входят в зацепление с кривошипными колёсами, которые при помощи пальцев соединены с шатунами с возможностью качательных движений. Другой конец шатунов закреплен на пальцах рабочей клети. Вращение кривошипного колеса через шатуны передает возвратно-поступальное движение клети. Возвратно-поступательное движение клети за счет передачи шестерня - рейка преобразуется в возвратно -вращательное движение валков рабочей клети. Узлы реек размещаются по обе стороны от рабочей клети, причем одна из реек входит в зацепление с шестерней верхнего валка, в другая рейка - в зацепление с шестерней нижнего валка [99].

Как говорилось выше, на рабочих станах ХПТ обычно установлены съемные калибры. В настоящее время применяют три типа калибров: полудисковые (Рисунок 1.8, а), кольцевые (Рисунок 1.8, б), подковообразные (Рисунок 1.8, в). Изначально применялись только полудисковые калибры, они использовались в короткоходовых станах. В настоящее время в основном используются кольцевые калибры, которые устанавливаются в длиноходовых станах. Подковообразные калибры применяют в основном при модернизации короткоходовых станов.

Полудисковый калибр занимает половину окружности валка и тем самым определяют размеры валка, массу рабочей клети, а также длину ее хода. Стремление повысить протяженности зоны деформации станов ХПТ без увеличения диаметра валков, а, следовательно, к увеличению производительности привело к созданию калибров нового типа и прежде всего к кольцевым калибрам.

в

Рисунок 1.8. Рабочие валки станов ХПТ со съемными калибрами.1- болт, 2-клин, 3-съемный калибр, 4 - тело валка, 5 - коническая втулка, 6 -гайка, 7 - контргайка [76]

Кольцевые калибры позволяют значительно повысить производительность в результате увеличения длины ручья (значит и хода клети) по сравнению с полудисковыми на 50% и более. Они просты в изготовлении, но для из замены требуется демонтаж рабочих валков.

Подковообразные калибры значительно проще заменить, их устанавливают, как и полудисковые калибры, в пазах рабочих валков. Применение подковообразных валков по сравнению с полудисковыми позволило увеличить длину ручья на 20% и повысить производительность стана на 14...17% [46,76]. Также большое внимание уделяется качеству валков [1].

Долгое время на станах ХПТ не прокатывались трубы малого диаметра. Минимальный диаметр получаемой трубы составлял 16мм (Таблица 1). Трубы

Таблица 1.

Технические характеристики станов ХПТ [76]

Показатели ХГТГ-32 ХПТ-55 ХПТ-90 ХПТ-250

Размеры заготовки

Д, мм. 28.. .46 38...73 57... 108 121...273

53, мм 1,35...6 1,75...12 2,5...20 2,5... 28

¿3, М 1.5...8 1,5...8 1,5...8 1,5...8

Размеры готовой трубы

Д, мм 16...32 22...55 32...90 100...250

5Т. мм 0,4... 5 0,75...10 1,1...18 1,0...25

Ьт,м 3,5.„35 3,5...35 3,5...30 3,5...25

Технологические параметры

Макс, уменьшение поперечного сечения заготовки. % 88 88 88 80

Макс, уменьшение наружного диаметра заготовки, мм 26 32 36 40

Подача за двойной ход. мм 2...30 2...30 2...30 4,1...40,5

Конструктивные параметры

Диаметр валков, мм 300 364 434 800

Диаметр начальной окружности ведущей шестерни, мм 280 336 378...406 680... 720

Длина хода клети, мм 452 625 705 !000

Угол разворота валков, град 185 213 214,199 159. 168

Число двойных ходов клещ мин"1 80...160 70... 140 60... 120 25...60

Мощность электродвигателя главного привода, кВт 67 95 130 1000

Производительность, м/ч

Углеродистые стали 200...300 190...320 180...300 100...150

Высоколегированные стали 160...280 160...280 150... 260 90... 130

меньшего диаметра получали на станах ХПТР. При прокатке тонкостенных труб малого диаметра на станах ХПТ возросло значение осевых сил, действующих на прокатываемую трубу и нарушающих нормальное течение технологического процесса. Эти осевые силы ухудшают качество прокатываемых труб и не позволяют интенсифицировать режим обжатий.

Вопросу возникновения и снижения сил всегда уделялось большое внимание. Определение численных значений осевых сил - это только часть задачи. Основная же задача состоит в изучении факторов, влияющих на

величину осевых сил, и максимальном уменьшении этих значений, что очень важно для ведения процесса холодной периодической прокатки.

Прорывом в решении этой задачи было создание под руководством Академика А.И. Целикова способа роликовой периодической прокатки [12]. Эти станы были внедрены во всех развитых странах и до сих пор повсеместно используются для производства особотонкостенных труб из специальных сталей и сплавов. Конструкция этих станов позволяет решить две основные задачи, обеспечивающие производство особотонкостенных труб — увеличение жесткости стана и уменьшение осевых сил, возникающих в процессе прокатки.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Лагошина Елена Владимировна, 2017 год

Список литературы:

1. Антощенков А.Е. Разработка мероприятий по повышению качества прокатного инструмента станов холодной прокатки труб. дис... кандидата техн. наук. Москва.2007. 146 с.

2. Беликов Ю.М., Терещенко А.А., Головченко А.П. Усовершенствование способа прокатки на станах ХПТ с подачей и поворотом в обоих крайних положениях клети // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2007. №4. С. 57-59.

3. Вердеревский, В. А. Роликовые станы холодной прокатки труб. М.: Металлургия, 1992. 240 с.

4. Виноградов А.Г. Трубное производство. М.: Металлургия, 1981. 344 с.

5. Воронько В.Г., Терещенко А.А., Чудный Е.В. Модернизация станов холодной прокатки труб на ЗАО «НЗНТ» // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2007. №3. С.60-61.

6. Вышинский В.Т. Направления и задачи совершенствования станов холодно прокатки труб роликами // В1сник СевНТУ. - 2011. №120. С.268-271.

7. Галкин Ю.А. Промышленное внедрение станов ХПТ 30-60 конструкции ВНИИМЕТМАШ на фирме POSCO CSS// Черная металлургия. 2008. №6. С. 74-77.

8. Головченко А.П., Григренко В.У., Пилипенко С.В. Исследование влияния способа подачи и поворота заготовки на точность размеров труб при прокатке на стане ХПТ // Сталь. 2015. №10. С.39-42.

9. Двухвалковая клеть с опорными валками стана ХПТР 15-30/ К.М. Бильдин [и др.]// Производство труб и баллонов. Днепропетровск: ДТИ. 2002. С. 103-108.

10. Дехтярев В.С., Фролов Я.В. Комплексный подход к реализации новых технологий производства прецизионных холоднодеформированных труб // Металлург. 2009. №3. С.55-58.

11. Дехтярев В.С., Фролов Я.В. Новый метод построения поперечного профиля рабочей части ручья калибров станов ХПТ// Теория и прокатка металлургии. 2006. №12. С. 25-30.

12. Дрозд В.Г., Майоров А.И., Сивак Б.А. 60 лет научно-конструкторской и производственной деятельности ВНИИИМЕТМЫШ М.: Наука, 2005. 509с.

13. Зубчато-речный привод валков стана периодической прокатки труб: пат. 1808431 РФ /Н.А. Целиков [и др.] заявл. 19.03.1991; опубл. 15.04.1993 Бюл. №14.

14. Зубчато-реечный привод валков стана периодической прокатки труб: пат. 2482933 РФ/ Н.А Целиков, А.А. Жуков, А.А. Филатов заявл. 28.07.2011; опубл. 27.05.2013. Бюл. №15.

15. Иванов А.В., Чередниченко А.В. Численное исследование процесса холодной прокатки труб на станах ХПТ//Наука и образование: научное издание МГТУ им. Н.Э. Баумана. 2014. №8. С. 9-29.

16. Иванов А.В. Трехмерное конечно-элементное моделирование процессе прокатки труб на станах ХПТ. Часть 1 // Производство проката. №2015. №2. С. 11-17.

17. Иванов А.В. Трехмерное конечно-элементное моделирование процессе прокатки труб на станах ХПТ. Часть 2 // Производство проката. №2015. №3. С. 22-25.

18. Исследование напряженно-деформированного состояния станины рабочей клети стана холодной пильгерной прокатки / С.Р. Рахманов [и др.]// Вестник Донецкого национального технического университета. 2016. № 3 (3). С. 51-56.

19. Исследование точности изготовления инструмента стана ХПТ/ А.А. Богатов [и др.]// Сборник «Инновационные технологии в металлургии и

машиностроении Материалы международной молодежной научно-практической конференции, посвященный памяти члена-корреспондента РАН, почетного доктора УрФУ В.Л. Колмагорова». 2014. С. 386-388.

20. Калибровка инструмента для холодной прокатки труб: пат. 2156174 РФ/ Заводчиков С.Ю. [и др.] заявл. 25.12.1998; опубл. 20.09.2000. Бел. №26

21. Калибровка инструмента для прокатки труб: а.с. 2354467 РФ/ В.В. Чубукин [и др.] заявл. 26.04.2007; опубл. 10.05.2009 Бел. №13.

22. Калибровка рабочего инструмента для холодной прокатки труб: а. с. 2301715 РФ/ И.А. Шубин, В.А. Мироненко, Б.И. Криворучко заявл. 10.07.2005 опубл. 27.06.2007.Бюл. №18.

23. Комков А.Е., Миронова М.О., Соколов О.В. Повышение качества особотонкостенных труб, полученных методом холодной периодической прокатки// Сборник «Будущее машиностроения России Сборник докладов Восьмой Всероссийской конференции молодых ученых и специалистов». 2015. С. 350-352.

24. Комплексное исследование напряжено-деформированного состояния рабочей клети стана холодной прокатки/ С.Р. Рахманов [и др]//Сталь. 2016. № 7. С. 64-67.

25. Комплексный подход к реализации новых технологий производства прецизионных труб/ В.С. Дехтярев [и др]// Металлург. 2009. № 3. С. 5558.

26. Король Р.Н., Кузьменко В.И. Калибровка ручья роликов стана ХПТР для прокатки осботонкостенных труб повышенной точности// Физико-механические проблемы формирования структуры и свойств материалов методами обработки давлением. Краматорск: 2007. С. 406411.

27. Король Р.Н. Методики расчета суммарной упругой деформации рабочего ролика стана ХПТР// Металл и литье Украины. 2007. №4. С.21-27.

28. Король Р.Н. Особенности калибровки рабочего инструмента станов ХПТР для прокатки особотонкостенных труб повышенной точности по внутреннему диаметру // Металл и литье Украины. 2007. №8. С. 24-27.

29. Король Р.Н. Развитие направлений повышения точности и качества прецизионных тонкостенных и особотонкостенных труб при холодной периодической роликовой прокатке // Металл и литье Украины. 2008. №3-4. С.44-50.

30. Король Н.Н. Теоритическое и экспериментальное исследование процесса прокатки труб на станах ХПТР с подвижной и стационарной обоймами рабочей клети. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. Тех. наук. Днепропетровск, 1975.

31. Король Р.Н. Экспериментальное исследование протяженности зон редуцирования и калибрования на точность труб при холодной периодической роликовой прокатке// УдосконаленняпроцеЫв та обладнанняобробкитиском в металугргшмашинобудуванш. Краматорск: ДДМА, 2006. С. 205-208.

32. Кофф З.А., Одинцов Б.П. Элементы теории процесса деформации металла при холодной прокатке труб. Днепропетровск: Промш, 1969. 60с.

33. Криворучка Б.И., Мироненко В.А. Совершенствование методики калибровки валков станов холодной прокатки труб// Цветная металлургия. 2008. №11. С. 34-36.

34. Криворучко Б.И., Мироненко В.А., Савотиков А.С. Методика расчета профиля ручья калибра пилигримового стана холодной прокатки труб// Производство проката. 2011. №6 С. 24-29.

35. Кузнецов Д.Е. Влияние трения на качество поверхности холоднодеформированных труб // Производство труб. 2012. №5. С.42-46.

36. Кузнецов Д. Е. Повышение точности размеров и качество поверхности холоднокатаных труб// Сталь. 2005. №10. С. 81-85.

37. Кузнецов Е.Д. Развитие теории и практики производства прецизионных стальных труб// В сб. статей «Развитие теории процессов

производства труб» под науч. ред. д.т.н., проф. В.Н. Данченко. Днепропетровск: Системные технологии, 2005. С. 50-54.

38. Курмачев Ю.Ф. Профиль холостой зоны калибра станов холодной прокатки труб// Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2016. Т. 14. №4. С. 61-65.

39. Лагошина Е. В., Филатов А. А., Соколова О. В. Экспериментальное исследование осевых усилий в станах холодной периодической прокатки труб // Производство проката. 2015. №10. С.39-41.

40. Лагошина Е.В., Пахомов В.В., Черепанов А.С. Станы холодной периодической прокатки труб (опыт и перспективные направления их развития)// В сборнике : VII Конференции молодых специалистов Перспективы развития металлургических технологий. 2017. С. 25-27.

41. Лагошина Е.В., Целиков Н.А., Филатов А.А. Модернизация зубчато-реечного привода стана холодной прокатки труб// Тяжелое машиностроение. 2015. №10. С. 12-18.

42. Мазур В. Л., Тимошенко В.И. Теория прокатки (гидродинамические эффекты смазки). М.: Металлургия, 1989. 192с.

43. Мазур С.В. Закономерности поступления смазки в очаг деформации при прокатке труб// Металлургическая и горнорудная промышленность. 2005. №4. С. 59-65.

44. Мазур В.Л. Мазур С.В. Расчет условий поступления смазки в очаг деформации и коэффициента трения при прокатке// Сталь. 2009. №1. С. 58-60.

45. Македонов С.И. Совершенствование технологии производства нержавеющих труб на станах ХПТ посредством специальной обработки инструмента, разработки и внедрения эффективных технологических смазок. автореферат дис.... канд. техн. наук. Днепропетровск, 1996. 19 с.

46. Машины и агрегаты трубного производства: Учебное пособие для вузов/ А.П. Коликова [и др.] М.:МИСИС,1998 .536с.

47. Меерович И.М., Филатов А.С Измерение усилий при прокатке. Государственное научно-техническое издательство литературы по черной и цветной металлургии. Москва, 1963. 226с.

48. Моисеев. Г.П. Исследование процесса прокатки труб на роликовых станах с двумя рядами роликов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени канд. Тех. наук. Днепропетровск, 1967.

49. Новая клеть стана холодной прокатки труб/ А.В. Есаков [и др.]// Производство проката. 2017. № 9. С. 29-32.

50. Новый универсальный стан холодной прокатки труб с расширенными технологическими возможностями/ Ю.Г.Галкин [и др.]// Заготовительные производства в машиностроении. 2011. №2. С. 33-35.

51. Оправка для холодной прокатки труб: а. с. 2417849 РФ/ Г. А. Орлов, Е.В. Орлова, Д.Ю. Чернышов; заявл. 03.03.2009; опубл. 10.05.2011. Бюл. № 13.

52. Опыт внедрения способа прокатки труб с подачей и приворотом труб-заготовок при полном ходе рабочей клети на станах холодной прокатки/ А.А. Терещенко [и др.]// Бюллетень «Черная металлургия». 2009. №1. С. 63-64.

53. Орлов Г.А. Разработка математических моделей и способов повышения точности и деформируемости тонкостенных труб при холодной прокатке и волочении: дис... докт. техн. наук. Екатеринбург, 2005. 369 с.

54. Орлов Г.А. Основы теории прокатки и волочения труб: учебное пособие. Екатеринбург: Изд-во Урал. ун-та, 2016. 204 с.

55. Орлов Г. А. Совершенствование процессов волочения и холодной прокатки труб// Металлург. 2014. № 11. С. 76-79

56. Орлов Г.А. Особенности холодной прокатки труб на станах с четырехвалковой клетью-тандем/ Металлург. 2013. № 7. С. 40-44.

57. Орлов Г. А. Технологические процессы обработки металлов давлением. Екатеринбург : Изд-во Урал. ун-та, 2013. 198 с.

58. Орлов Г.А., Орлова Е.В. Пути совершенствования калибровок инструмента стана ХПТ// Производство проката. 2009. №11. С. 18-20.

59. Орлов Г.А., Орлова Е.В. Прогнозирование показателей кочества холоднодеформированных труб// Производство проката. 2010. № 2. С. 1924.

60. Орлов Г.А., Орлова Е.В. Согласование профилей оправки и калибра при холодной прокатке//Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 2013. № 11. С. 65-66.

61. Орлов Г.А., Смельчаков И.В. Комплексная оценка технологичности холодной прокатки труб// Известия высших учебных заведений. - Черная металлургия. 2013. №7. С. 69-70.

62. Пахомов В.В, Черепанов Д.С. Валковые станы холодной прокатки труб (ХПТ) конструкции ВНИИМЕТМАШ (опыт проектирования и внедрения)// В сборнике трудов : Неделя металлов в Москве. 2017. С. 264271.

63. Пилипенко С.В. Исследование изменения разностенности труб в ходе прокатки на стане ХПТ // Сталь. 2016. №3. С.32-37.

64. Пилипенко С.В. Исследование точности определения обжатий по толщине стенки вдоль конуса деформации за двойной ход клети стана ХПТ // Сталь. 2017. №2. С. 42-43.

65. Пилипенко С.В., Маркевич И.В. Метод расчета параметров настройки рычажной системы станов ХПТР// Сталь. 2015. №12. С. 42-44.

66. Пилипенко С.В. Об использовании оправок с криволинейной образующей //Сталь. 2015. №6. С.45-47.

67. Повышение качества поверхности холоднодеформированных труб из коррозионностойкой стали/ А.В. Серебряков [и др.]// Металлург. 2004. №9. С. 61-62.

68. Привод валков стана холодной прокатки труб: а.с 554898 СССР/ А.И. Малкин [и др.]; заявл. 27.01.75; опубл.25.04.1977 Бел. №15.

69. Привод валков стана периодической прокатки труб: а.с. 755351 СССР/ В.И. Сколовский, Б.В. Сколовский, М.В. Сколовский заявл. 20.06.78; опубл. 15.08.80. Бюл. №30.

70. Рабочая клеть роликового стана холодной прокатки труб: а.с. 2243043 РФ/ В.А. Мироненко [и др.]; заявл. 04.09.2003; опубл.27.12.2004 Бел. №21

71. Рабочая клеть стана холодной прокатки труб: а.с. 2292968 РФ/ В.А. Мироненко, И.А. Шубин; заявл. 27.06.2005; опубл. 10.02.2007 Бел. №4.

72. Рабочая клеть стана холодной прокатки труб: а.с. 2384376 РФ/ Н.С. Пеньков, А.В. Есаков, В.С. Зарудный; заявл. 14.04.2009; опубл. 20.03.2010 Бел. №8.

73. Смирнов Н.А. Математическое моделирование и автоматизированное проектирование технологических процессов производства холоднодеформированных труб. дис... канд. техн. наук. Екатеринбург, 2004. - 175 с.

74. Совершенство технологии производства труб из коррозионностойких сталей/ А.А. Богатов [и др.]//Металлург. 2009. №6. С. 83-84

75. Совершенствование оборудования станов холодной прокатки труб роликами/ В.Н. Данченко [и др.]// Сталь. 2008. №7. С. 95-96.

76. Соколова О.В., Восканьянц А.А., Комкова Т.Ю. Технология и оборудование производства труб на станах ХПТ: Учеб. пособие. М.: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2007. 40с.

77. Соколова О.В., Вердеревский В.А., Мерзлякова, В.Д. Повышение эффективности процесса холодной прокатки труб // Сталь. 2000. №7. С.46-48.

78. Соколова О.В., Комкова Т.Ю., Комков А.Е. Повышения качества поверхности особо тонкостенных труб из трубных марок сталей// Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2015. №2. С. 9-12.

79. Соколова О.В., Лагошина Е.В., Комков А.Е. Пути повышение качества тонкостенных холоднодеформированных труб// В сборнике: Современные тенденции в образовании и науке сборник научных трудов по материалам Международной научно-практической конференции: в 26 частях. 2013. С. 119-121.

80. Соколова О.В., Стоша Н.Е., Ионов И.И. Станы для производства холоднодеформированных труб// Машиностроение. Энциклопедия. Под ред. К.В.Фролов: в 40Т. Т IV-5. М.: Машиностроение, 2000. С. 640 - 652.

81. Соколовский В.И. Новые технологии и машины для производства холодно-деформированных труб и изделий //Сталь. 2008. №9. C. 60 -62.

82. Способ асимметричной холодной прокатки труб: а.с. 2401170/ В.А Чурбанов, Б.В. Баричко, А.В. Выдрин; заявл. 25.01.2010; опубл. 10.10.2010. Бюл. №28.

83. Способ компенсации изменения катающего радиуса калибров пильгерстанов: а.с. 259798 СССР/ Ю.А. Дмитреев, С.В. Денисов; заявл. 10.12.1964; опубл.22.12.1969 Бел. №3.

84. Способ многониточной периодической прокатки труб: а.с. 2403107/ В.И. Чурбанов, Б.В. Бариченко, А.В. Выдрин; заявл. 25.01.2010; опубл. 10.10.2010. Бюл. №31.

85. Способы производства холоднодеформированных труб: а.с. 2464325 РФ/ Серебряков А.В. [и др.]; заявл. 22.03.2011; опубл. 20.10.2012. Бюл. №29.

86. Способы снижения осевых усилий на станах ХПТ/ Е.В Лагошина [и др.] // Производство проката. 2014. №12. C. 21-24.

87. Способ холодной периодической прокатки труб: а.с. 2436640 РФ/ Н.А. Целиков, А.А. Филатов; заявл. 04.08.2010; опубл. 20.12.2011 Бел. №35.

88. Станы холодной прокатки труб: а.с. 2397033 РФ/ Н.С. Пеньков [и др.] заявл. 12.08.2009; опубл. 20.08.2010. Бюл. № 23

89. Стасовский Ю.Н. Прецизионные трубы (Сообщение 1) // Металл и литье Украины. 2008. №1-2. С.24-28.

90. Стасовский Ю.Н. Прецизионные трубы (Сообщение 2) // Металл и литье Украины. 2008. №3-4. С.35-39.

91. Трехрядная роликовая прокатка труб малого диаметра/ В.У. Григоренко [и др.]// Черная металлургия: Бюл. НТИ. 1989. №10. С. 7273.

92. Устройство для качательного движения валков пильгерстанов с подвижной клетью: а.с. 175912 СССР/ Ю.Н. Беликов [и др.] заявл. 30.12.1964; опубл.26.10.1965 Бел. №21.

93. Фролов В.Ф., Данченко В.Н., Фролов Я.В. Холодная пильгерная прокатка труб: Монография. Дншропетровськ: Пороги, 2005. 260с.

94. Чекмарев А.П., Ольдзиевский С.А Методы исследования процессов прокатки. Издательство «Металлургия», 1969. 294с.

95. Чечулин Ю.Б. Разработка, исследование и промышленное использование оборудования и процессов периодической прокатки на основе планетарных и циклоидных механизмов. дис... докт. техн. наук. Екатеринбург, 1998. 215 с.

96. Чечулин Ю.Б., Кондратов Л.А., Орлов Г.А. Холодная прокатка труб. М.: Металлургиздат, 2017. 332с.

97. Чурбанов В.И, Выдрин. А.В. Моделирование напряженного состояния в мгновенном очаге деформации при прокатке труб на станах ХПТ// Вестник ЮУрГУ. Серия «Металлург». 2009. Вып. 13. №36. С. 5658.

98. Шевакин Ю.Ф. Калибровки и усилия при холодной прокатке труб. М.: Государственное научно-техническое издательство литературы по черной и цветной металлургии, 1963. 269с.

99. Холодная прокатка труб// З.А. Кофф [и др.]. Государственное научно-техническое издательство литературы по черной и цветной металлургии. Свердловское отделение. Свердловск, 1962. 433с.

100. Целиков Н.А., Чекулаев А.В. Станы холодной прокатки труб конструкции ВНИИМЕТМАШ// Тяжелое машиностроение. 2010. №5. С. 28-31.

101. www.sms-meer.com -официальный сайт SMS group.

102. http://www.advantech.ru/ - официальный сайт ADVANTECH.

Для представления

в дисссртдцнсшныи сппст

УТВЕРЖДАЮ:

снсрал ь ] [ ы й директор ООО «ТМК-ИНОКС»

АКТ ВНЕДРЕНИЯ^

результатов диссертационного доследования Лагошиной ЕД жатему: Совершенствование техно ЛОГИН II конструкции СШШДЛЯ ПрОКаТКИ

прецизионных труб>>

Настоящим удостоверяется, что в ходе реконструкций стана холодной прокатки труб ХПТ 1045 в условиях ООО «ТМК-ИНОКС» Лагошииой Е.В. был предложен способ минимизации осевых, сил, возникающих мри холодной Периодической прокатке труб л а оправке, что позволило получить трубы с удовлетворительными геометрическими характеристиками и качеством поверхности.

11 редл ожен* с ая метод ика. расчета основных п а ра метро-в холодной периодической прокатки, Представленная в диссертационной работе Лагошнной Е.В., позволила пронести реконструкцию Привада клети стана, где впервые использовалась зубчатая рейка с переменным шагом.

Использование данного привода клети позволяет не только повысить качество готовой трубы, но н интенсифицировать режимы прокатки.

В настоящее время -стан успешно эксплуатируется ООО «ТМК-ИНОКС», и Обеспечивает выпуск трубной продукции в соответевти с требованиями ГОСТ99^1, ТУ 14-ЗР-197 н ТУ ¡361-023-00212179.

СОГЛАСОВАНО: Инженер-технолог ^^-ГГ ■

ООО «ТМК-ИНОКС»

¿ж:

/ СВ. Фомин

Начальник техрюлогнческс ООО «ТМК-ИНОКС»

Рязанский проспект, Д. 6а, МОГкйа, пи^ч ¿я Телефон: »7(1,95}73045 45, факс: + 7(^99> 1711309, е-гтпаМ: песерйопфъпИЛИЫМ sh.ru О К ПО 4&92471, ОГРН 10277Э957[)Эа^

ИНН I КПП 7721016754 /773101001

Для представления в диссертационный совет

На №

.ОТ «

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе Лагошиной Е.В. на тему: «Совершенствование технологии и конструкции стана для прокатки прецизионных труб малого диаметра» доказано влияние осевых сил на качество поверхности и стабильность прокатки тонкостенных труб. Выполнен анализ существующих конструктивных способов снижения осеяых усилий, используемые в приводе валковой клети станов холодной прокатки труб (ХПТ). Показаны основные особенности, преимущества и недостатки таких конструкций и нецелесообразность их применения в условиях промышленного производства. На основе анализа основных методик расчета калибровки рабочего инструмента, создана уточненная методика на основе теории Шевакина Ю.Ф.

В результате предложена оригинальная конструкция привода валков клети стана ХПТ, позволяющая значительно снизить величину осевых сил, возникающих при прокатке в трубе - заготовке. Снижение значения осевых усилий при прокатке достигается благодаря применению в данном приколе зубчатой рейки новой конструкции с переменным шагом.

Привод вал кон клети с рейкой с переменным шагом, рассчитанной по уточненной методике, успешно прошел стендовые и пуско-наладочные испытания на промышленном стане ХПТ 10-45. Стан ХПТ 10-45 обеспечивает выпуск трубной продукции в соответствии с требованиями ГОСТ 9567 (согласно паспорту стана).

Новый привод валков клети с рейкой с переменным шагом, рассчитанной по уточненной методике, подлежит дальнейшей эксплуатации в ООО « ГМК-ИНОКС».

Заместитель генерального директора по научно-исследовательской и проектно-конструкторской работам

Тонконогов В. Я.

Награждается коллектив

ОАО «АХК ВНИИМЕТМАШ им. А.И. Целикова»

За создание стана для прокатки особотонкостенных прецизионных труб, предназначенных для специальной техники

СЕРЕБРЯНОЙ МЕДАЛЬЮ

лауреата международной выставки «Металл-Экспо»

(Богданов Н.Т., Чекулаев A.B., Лагошина Е.В., Хромецкий В.И., Вагина A.A., Панкратов М.Ю., Маянц Е.Г., Лычалин И. В.)

Сопредседатели Оргкомитета «Металл-Экспо»

Президент Российского союза ¿/^

поставщиков металлопродукции _<-// ' _Л.Г. Романов

Директор Департамента металлургам,

станкостроения и тяжелого машиностроения ¿¿С^^' Минпромторговли России __________________д д Мпу-'^и

ОТЗЫВ НАУЧНОГО РУКОВОДИТЕЛЯ

о работе Лагошиной Елены Владимировны по кандидатской диссертации «Совершенствование технологии и конструкции стана для прокатки прецизионных труб малого диаметра», представленной к защите на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.02.09 - «Технологии и машины обработки давлением».

Лагошина Елена Владимировна занимается научной работой сначала будучи студентом, а затем аспирантом.

Лагошина Елена Владимировна поступила в аспирантуру после окончания с отличием университета МГТУ им. Н.Э. Баумана по специальности «Металлургические машины и оборудование».

За время обучения в аспирантуре Лагошина Елена Владимировна зарекомендовала себя грамотным, высоко эрудированным специалистом в области металлургического машиностроение.

В процессе обучения в аспирантуре Лагошина Елена Владимировна продемонстрировала способность самостоятельно выполнить глубокие теоретические исследования и провести широкий круг экспериментальных работ по изучению процесса холодной периодической прокатки труб. Участвовала в разработке конструкции новой линии станов ХПТ для производства труб малого диаметра, которые успешно эксплуатируются в

ООО «тмк - иноке».

Наряду с исследовательской работой, в период обучения в аспирантуре Лагошина Елена Владимировна активно привлекалась к учебной деятельности с целью приобретения навыков педагогического мастерства и показала себя эрудированным преподавателем. Принимала участие в разработке курсов «Расчет и конструирование трубопрокатного оборудования», «Практикум. Автоматизация инженерной деятельности», ведет курсовое проектирование.

В общении с сотрудниками и студентами контактна.

Исследовательская работа Лагошиной Е.В., представленная на международной выставке «МЕТАЛЛЭКСПО - 2015» была удостоена Гранд-при.

Научная работа Лагошиной Елены Владимировны посвящена повышению производительности, совершенствованию технологии и конструкции станов ХПТ, позволяющих получить прецизионные трубы малого диаметра.

Соискателем Лагошиной Еленой Владимировной проведены теоретические и экспериментальные исследования, направленные на изучение величины и направления осевых сил, действующих на трубу при прокатке на станах ХПТ, решались актуальные задачи совершенствования методики расчета калибровки валков и возможности реконструкции

привода валков рабочей клети стана ХПТ, позволяющей интенсифицировать режимы прокатки. В связи с этим, практический интерес выполненной работы заключается в разработанном по новой методике и внедренным в производство приводе валков рабочей клети станов ХГ1Т.

Высокий профессиональный уровень позволил ей использовать в исследованиях современные подходы к решению сложных задач и новейшие теоретические методы.

Диссертационная работа Лагошиной Елена Владимировны содержит ряд новых интересных результатов, научная достоверность которых не вызывает сомнения, имеющих значение для понимания современной теории холодной периодической прокатки.

Результаты работы полно и своевременно опубликованы в периодических изданиях, докладывались на международных и Всероссийских конференциях и семинарах.

Диссертант проявила большую научную скрупулезность в работе над диссертацией.

Лагошина Елена Владимировна проявила себя как высококвалифицированный и инициативный ученый, способный решать сложные научные задачи в области металлургического машиностроения, в частности, в конструировании станов холодной периодической прокатки.

Особо отмечу самостоятельность проделанной работы, способность диссертанта к творческому мышлению, настойчивость, а также хорошую ориентацию в специфическом предмете исследования.

Соискатель Лагошина Елена Владимировна является сложившимся научным работником, выполненная ею диссертация на актуальную тему носит законченный характер.

В целом соискателя Лагошину Елену Владимировну можно охарактеризовать как сформировавшегося научного работника, способного решать поставленные проблемы, достойного ученой степени кандидата технических наук.

Считаю, что Лагошиной Елене Владимировне может быть присуждена ученая степень кандидата технических наук.

Считаю, что диссертация «Совершенствование технологии и конструкции стана для прокатки прецизионных труб малого диаметра» удовлетворяет требованиям ВАК Минобрнауки РФ, а соискатель заслуживает степени к.т.н по специальности 05.02.09 - «Технологии и машины обработки давлением».

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент доцент кафедры обо рудо г

технологии прокатки МГТУ им Н.Э. Баумана