Совершенствование технологии чистового вихревого растачивания крупноразмерных отверстий тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Толмачева Татьяна Александровна

• Толмачева Татьяна Александровна
• кандидат наук
• 2024

Оглавление диссертации кандидат наук Толмачева Татьяна Александровна

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА

1.1 Общие положения

1.2 Технологии чистовой обработки отверстий

1.3 Анализ методов обеспечения качества обработанной поверхности

1.4 Анализ тепловых явлений в процессе обработки

1.5 Инструменты для обработки отверстий

1.6 Основные выводы. Постановка цели и задач исследования

ГЛАВА 2 ГЕОМЕТРИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА

ВИХРЕВОГО РАСТАЧИВАНИЯ

2.1 Моделирование режущих кромок СМП резцового блока

2.2 Расчет матрицы установки СМП в корпусе резцового блока

2.3 Построение пространственной модели поверхности резания описываемой режущими кромками СМП резцового блока в процессе обработки

2.4 Построение пространственной модели остаточного слоя при вихревом растачивании

2.5 Исследование процесса формирования остаточного слоя при вихревом растачивании

2.6 Выводы по главе

ГЛАВА 3 КОМПЬЮТЕРНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА

ВИХРЕВОГО РАСТАЧИВАНИЯ ОТВЕРСТИЙ

3.1 Разработка модели процесса вихревого растачивания в системе Deform 3D

3.2 Исследование температуры в зоне резания и на поверхности заготовки в процессе вихревого растачивания

3.3 Исследование сил резания в процессе вихревого растачивания

3.4 Выводы по главе

ГЛАВА 4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЦЕССА

ВИХРЕВОГО РАСТАЧИВАНИЯ ОТВЕРСТИЙ

4.1 Разработка экспериментальной установки и конструкции инструмента

4.2 Разработка плана натурного эксперимента процесса вихревого растачивания

4.3 Исследование шероховатости обработанной поверхности при вихревом растачивании

4.4 Исследование износа СМП по задней поверхности при вихревом растачивании отверстий

4.5 Выводы по главе

ГЛАВА 5 ОПТИМИЗАЦИЯ РЕЖИМОВ ВИХРЕВОГО

РАСТАЧИВАНИЯ

5.1 Разработка и исследование оптимизационной модели процесса вихревого растачивания

5.2 Выводы по главе

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Приложение А

Приложение Б

Приложение В

Приложение Г

Приложение Д

Приложение Е

Приложение Ж

Приложение И

Приложение К

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование технологии чистового вихревого растачивания крупноразмерных отверстий»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. В современном машиностроении нашли применение и широко используются детали, имеющие в своей конструкции крупноразмерные отверстия, к поверхностям которых предъявляются высокие требования по шероховатости и погрешностям формы и др. Примером таких деталей, в частности, могут служить гильзы пневмо- и гидроцилиндров, изготавливаемых из конструкционных сталей (например, сталей 20, 35, 40X и 45).

Несмотря на современное развитие техники и технологий, основным методом обработки таких отверстий, в т.ч. и на чистовых операциях, по прежнему, остаётся растачивание твердосплавным резцом на заданный размер, которое из всех разновидностей обработки деталей резанием является наиболее сложной и трудоемкой. В процессе такого растачивания происходит непрерывный контакт режущего клина резца со сбегающей сливной стружкой, что повышает тепловую нагрузку на обрабатываемую поверхность детали и режущий инструмент, понижает его прочность и износостойкость. При этом, не возможным является одновременное обеспечение в процессе резания температуры на поверхности заготовки ниже температуры структурно-фазовых изменений для заданной марки стали, что будет негативно сказываться на качестве обработанной поверхности, и температуры в зоне резания соответствующей наилучшим показателям стойкости инструмента (о которой упоминается в работах [24, 25-28, 66, 67, 69, 70 - 73, 75]).

Так же, одним из проблемных вопросов при растачивании является необходимость дробления сливной стружки и её удаление из зоны резания и отверстия, а также ограниченность попадания смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ) в зону обработки, всё это в целом негативно сказывается на стойкости инструмента и эффективности операции растачивания.

Перспективным направлением совершенствования чистовой обработки крупноразмерных отверстий является реализация схемы вихревого

растачивания вращающимся многорезцовым блоком, при которой будет осуществляться процесс прерывистого резания при скорости более 500 м/мин, что позволит устранить недостатки присущие непрерывному резанию, обеспечить образование мелкой раздельной стружки, срезаемой отдельно каждым резцом; снизить тепловую нагрузку на обрабатываемую поверхность детали и режущий инструмент, и как следствие повысить стойкость режущего инструмента и обеспечить требуемое качество обработанной поверхности отверстий.

В настоящее время схема вихревой обработки рассматривалась в работах [124], и использовалась для нарезания внутренних резьб в крупноразмерных отверстиях, с диаметрами отверстий более 80 мм, а также в работах [1, 3, 4, 5, 51] и использовалась применительно к черновому точению, где позволяла увеличить минутную подачу в 3,16 раза по сравнению с непрерывным резанием одним резцом. Однако, вопросы применения схемы вихревой обработки применительно к растачиванию крупноразмерных отверстий подробно не исследовались, особенно при их чистовой обработке.

Таким образом, можно утверждать, что разработка и применение метода вихревого растачивания вращающимся резцовым блоком на чистовых операциях обработки крупноразмерных отверстий, а также определение режимов обработки, позволяющих добиться высоких показателей по стойкости инструмента, является актуальной научно-технической задачей.

Цель работы: Снижение тепловой нагрузки на обрабатываемую поверхность детали для исключения структурно-фазовых изменений материала и на поверхность твердосплавного инструмента посредством обеспечения температуры в зоне резания, соответствующей наилучшим показателям по стойкости инструмента, при чистовой обработке крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей на основе применения метода вихревого растачивания вращающимся резцовым блоком.

Объектом исследования является процесс чистовой обработки крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей методом вихревого растачивания с применением вращающегося многорезцового блока.

Предметом исследования является установление взаимосвязей шероховатости обработанной поверхности крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей, периода стойкости инструмента, температуры в зоне резания и на обработанной поверхности от конструктивных параметров резцового блока и режимов резания.

Область исследований. Содержание диссертации соответствует паспорту специальности п.2 «Теоретические основы, моделирование и методы экспериментального исследования процессов механической и физико-технической обработки, включая процессы комбинированной обработки с наложением различных физических и химических воздействий» и п.4 «Создание, включая проектирование, расчеты и оптимизацию, параметров инструмента и других компонентов оборудования, обеспечивающих технически и экономически эффективные процессы обработки», п.6 «Исследование влияния режимов обработки на силы резания, температуру, стойкость инструмента и динамическую жесткость оборудования» специальности 2.5.5 - Технология и оборудование механической и физико-технической обработки.

Задачи исследования:

1) Разработать механизм формообразования отверстий методом вихревого растачивания, вращающимся резцовым блоком, оснащенным сменными многогранными пластинами (СМП).

2) Разработать метод моделирования гребешков шероховатости на обработанной поверхности, выполнить, на основе компьютерного моделирования, экспериментальное исследование и установить регрессионные зависимости их высоты от геометрических параметров резцового блока и режимов обработки, установить области проектных

параметров обеспечивающих высоту гребешков шероховатости соответствующих чистовому и получистовому растачиванию.

3) Исследовать методами компьютерного моделирования изменение температуры в зоне резания и на обработанной поверхности в процессе вихревого растачивания от геометрических параметров инструмента и режимов обработки, установить соответствующие регрессионные зависимости.

4) Спроектировать и изготовить экспериментальную установку для исследования процесса вихревого растачивания на базе токарно-винторезного станка высокой точности с установкой вместо резцедержателя высокоскоростного шпинделя с закреплённым резцовым блоком.

5) Выполнить экспериментальные исследования влияния режимов обработки и конструктивных параметров резцового блока на изменение формы отделяемой стружки, а также на величину шероховатости обработанной поверхности (Яа, Я2) и установить соответствующие регрессионные зависимости.

6) Выполнить экспериментальные исследования влияния режимов обработки конструкционных сталей и конструктивных параметров резцового блока на величину изменения ширины площадки износа от времени на задней поверхности. Исходя из заданного критерия износа, построить регрессионную модель для периода стойкости инструмента.

7) Разработать модель оптимизации режимов вихревого растачивания вращающимся резцовым блоком по критерию достижения наибольшей производительности обработки крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей при условии обеспечения заданной шероховатости, требуемого периода стойкости инструмента, температуры в зоне резания и на обработанной поверхности. Разработать рекомендации по назначению режимов обработки отверстий методом вихревого растачивания.

Методы исследований. Исследования процесса вихревого растачивания отверстий многорезцовым блоком производились на основе

положений геометрической теории проектирования режущих инструментов, теории резания, математической статистики, компьютерного моделирования процессов резания, планирования и организации эксперимента.

Статистическая обработка полученных экспериментальных результатов производилась с использованием математического аппарата программных комплексов Maple, STATISTICA и Excel. Исследование модели процесса обработки осуществлялась на основе компьютерного моделирования в системе Deform 3D.

Экспериментальные исследования выполнялись с использованием современных стандартных и специальных измерительных приборов: портативный измеритель шероховатости ТЯ220, микроскоп отсчетный измерительный МПБ-2 и др.

Научная новизна работы состоит в установлении зависимостей для температуры в зоне резания и на обработанной поверхности, шероховатости обработанной поверхности, ширины площадки износа по задней поверхности, а также периода стойкости СМП резцов расточного блока от режимов обработки крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей и конструктивных параметров вращающегося резцового блока.

Положения новизны, выносимые на защиту:

1) Метод моделирования поверхности гребешков шероховатости, результаты её компьютерного моделирования и расчета высоты гребешков шероховатости при различных геометрических параметрах резцового блока и режимах обработки, а также установленные на основе полученных зависимостей области проектных параметров обеспечивающих высоту гребешков шероховатости соответствующих чистовому растачиванию.

2) Результаты компьютерного моделирования и расчета изменения температуры в зоне резания и на обработанной поверхности в процессе вихревого растачивания от геометрических параметров инструмента и режимов обработки крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей.

3) Результаты экспериментальных исследований влияния режимов обработки и конструктивных параметров резцового блока на изменение формы отделяемой стружки, а также на величину шероховатости обработанной поверхности (Яа, Я2).

4) Результаты экспериментальных исследований влияния режимов обработки крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей и конструктивных параметров резцового блока на величину изменения ширины площадки износа от времени на задней поверхности резца и на изменение периода стойкости инструмента.

5) Модель оптимизации режимов вихревого растачивания вращающимся резцовым блоком по критерию достижения наибольшей производительности обработки крупноразмерных отверстий в заготовках из конструкционных сталей и обеспечении заданной температуры в зоне резания и на обработанной поверхности, а также шероховатости и требуемого периода стойкости инструмента.

Реализация результатов. Результаты работы приняты к внедрению в ООО «ЗБТ» г. Санкт-Петербург и ООО «ЕвроТрансСервис» г. Санкт-Петербург, ООО «СЗМЗ» г. Тихвин, что подтверждено соответствующими актами.

Практическая значимость работы заключается в разработке:

1) Практических рекомендаций по назначению режимов обработки крупноразмерных отверстий, с диаметром более 80 мм в заготовках из конструкционных сталей методом вихревого растачивания для обеспечения требуемой шероховатости обработанной поверхности (Яа от 0,8 до 3,2 мкм) и заданного периода стойкости инструмента.

2) Установки для реализации процесса вихревого растачивания на базе токарно-винторезного станка высокой точности, а также в разработанной конструкции вращающегося резцового блока.

3) Программы расчета параметров режимов обработки в процессе вихревого растачивания отверстий (Свид. 2023661445 Российская Федерация. Свидетельство об официальной регистрации программы для ЭВМ).

Апробация работы: Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на Международной научно-технической конференции «Современное перспективное развитие науки, техники и технологий» (Воронеж 2023 г.), Всероссийской научно-технической конференции «От качества инструментов в инструментам качества» (Тула 2023 г.), II, III и IV Всероссийской научно-технической конференции «Отечественный и зарубежный опыт обеспечения качества в машиностроении» (Тула, 2020 г., 2022, 2023 г.), 14-ой международной научно-технической конференции, посвященной 50-летию Брянской научной школы технологов-машиностроителей (Брянск, 2022 г.), Международной научно-технической конференции «МашТех 2022. Инновационные технологии, оборудование и материальные заготовки в машиностроении» (Москва 2022 г.), Всероссийской молодежной научной конференции «За нами будущее: взгляд молодых ученых на инновационное развитие общества» (Курск, 2022 г.), 7th International Conference on Industrial Engineering (Челябинск, 2021г.), 3-й Международной научной конференции молодых ученых «Исторические, философские, методологические проблемы современной науки» (Курск, 2020 г.), 9-й Международной молодежной научной конференции «Поколение будущего: Взгляд молодых ученых-2020» (Курск, 2020 г.), 12-й Международной научно-практической конференции «Современные материалы, техника и технология» (Курск, 2022 г.), 11-й Международной научно-практической конференции «Техника и технологии: пути инновационного развития» (Курск, 2022 г.).

Публикации. Общий объем публикаций по теме работы - 20, из них 3 издания, входящих в перечень ВАК, 3 издания, входящие в перечень Scopus.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, библиографического списка. Работа

выполнена на 154 страницах и содержит 34 рисунка список используемой литературы из 124 наименований, 18 таблиц, 9 приложений.

ГЛАВА 1 АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА

1.1 Общие положения

Резание металлов - сложный процесс, который зачастую протекает при высоких скоростях, температурах и давлениях. Снимаемый слой металла подвергается значительным упругопластическим деформациям в результате взаимодействия его с режущим лезвием инструмента. Это сопровождается структурными изменениями в поверхностном слое детали, распространяющимися на значительную глубину, течением и разрушением снимаемого слоя, трением, большой усадкой стружки, наростом на режущем инструменте и другими явлениями, что определяет физико-механические и эксплуатационные свойства обработанной поверхности и, тем, ресурс изготовляемых деталей машин и надежность работы [1, 6].

Из всех разновидностей обработки деталей резанием наиболее сложной и трудоемкой является растачивание резцом отверстий, в т.ч. и на чистовых операциях, в процессе чего происходит непрерывный контакт режущего клина инструмента со сбегающей стружкой, что повышает тепловую нагрузку на обрабатываемую поверхность детали и режущий инструмент, понижает его прочность и износостойкость [33, 34, 35, 53]. При этом, не возможным является одновременное обеспечение в процессе резания температуры на поверхности заготовки ниже температуры структурно-фазовых изменений для заданной марки стали, что будет негативно сказываться на качестве обработанной поверхности, и температуры в зоне резания соответствующей наилучшим показателям стойкости инструмента [70, 26-28]. Так же, еще одним из проблемных вопросов является необходимость дробления стружки и ее удаление из зоны резания и отверстия. Различные способы стружколомания вызывают усложнения конструкции инструмента и снижают прочность режущей части [1, 3].

В процессе развития теории резания труды многих ученых были направлены на то, чтобы обеспечить оптимальные соотношения между параметрами инструмента, его прочностью, производительностью обработки и качеством обработанной поверхности. Данная задача во многих случаях не может быть однозначно решена, так как совершенствование одних параметров приводит к ухудшению других. Не смотря на это, в настоящее время имеются многочисленные результаты, по выбору инструментального материала, геометрических параметров режущего инструмента и режимов резания, которые приведены в виде рекомендации в справочных и нормативных данных [1, 115].

Для обработки отверстий, в том числе и чистовой, в настоящее время применяют металлорежущий инструмент фирм: Seco tools, Sandvik Coromant, Mitsubishi, Walter, Iscar, Widia, Nikko Tools и др. [7-17].

1.2 Технологии чистовой обработки отверстий

Наиболее распространенной обработкой отверстий является обработка расточными резцами, блоками, сверлами, зенкерами и развертками. В этих случаях имеет место непрерывный процесс резания одно или многолезвийным инструментом, снимающим стружку постоянной толщины [54]. При чистовом растачивании необходимо обеспечить требуемую точность диаметральных размеров и шероховатость поверхности [29]. В [56] предложен метод тонкого растачивания, который выгодно отличается от перечисленных методов высокой производительностью и точностью. В процессе тонкого растачивания можно исправлять погрешности предварительной обработки и обеспечить получение высокой точности взаимного расположения отверстий и их положения относительно базовых поверхностей [56]. В [56] описаны методы и режимы тонкого и алмазного растачивания отверстий в деталях из черных металлов и цветных сплавов, даны практические рекомендации, при использовании

которых обеспечивается достижение высокой точности, производительности и экономичности обработки.

В зависимости от кинематической схемы различают три вида обработки отверстия [53]: 1) заготовка вращается, а инструмент имеет только поступательное движение подачи S; 2) заготовка неподвижна, а инструменту одновременно сообщают вращение и движение подачи S; 3) заготовка вращается, а инструменту сообщают встречное вращение и поступательное движение подачи S. Наиболее распространенными для данного типа операции являются первая и вторая схемы обработки.

По способу подвода и отвода смазывающих охлаждающих технологических средств (СОЖ) при растачивании выделяют 4 способа [53]: 1) наружный подвод и внутренний отвод, когда СОЖ поступает в зону обработки по зазору между стенками отверстия заготовки и наружной поверхностью инструмента, а отвод вместе со стружкой происходит по внутреннему каналу инструмента; 2) способ наружного подвода и внутреннего отвода, отличающийся от предыдущего тем, что СОЖ поступает с другого конца заготовки через отверстие в заглушке; 3) при растачивании «на растяжение» осуществляют внешний подвод и комбинированный отвод стружки, часть которой отводится наружу по обработанному отверстию через канал в инструменте, роль заглушки в этом случае выполняет уплотнение на инструменте; 4) внутренний подвод в зону обработки через канал инструмента и отвод по наружному каналу, роль которого выполняет отверстие заготовки.

В процессе такого растачивания происходит непрерывный контакт режущего клина резца со сбегающей сливной стружкой, что повышает тепловую нагрузку на обрабатываемую поверхность детали и режущий инструмент, понижает его прочность и износостойкость.

В работах Грановского Г.И. [63, 64] показано, что возможны такие кинематические схемы обработки, которые представляют прикладную ценность, поскольку таят в себе большие возможности в отношении повышения производительности процесса обработки и стойкости

металлорежущего инструмента. Поэтому применение относительно новых способов реализации процесса чистового растачивания представляют теоретический интерес и являются перспективным направлением совершенствования чистовой обработки.

В [51] предложена схема периодического резания, при котором перенастройка инструмента на диаметр заготовки не требуется. Основой процесса резания является одновременное наличие главного движения и движения подачи [1, 63, 64]. В соответствии с этой схемой, каждый режущий элемент многолезвийного инструмента участвует в работе периодически [52, 60, 61, 62]. Важным моментом при такой обработке является образование мелкой раздельной стружки, срезаемой отдельно каждым резцом, при котором этом возникают условия для более эффективного охлаждения инструмента. В этом случае стружка легко удаляется из отверстия вымыванием смазывающе-охлаждающей жидкостью [1, 51]. Данный процесс резания называется вихревым, применение метода вихревого резания с помощью вихревой головки позволит увеличить минутную подачу в 3,16 раза по сравнению с непрерывным резанием одним резцом [3].

В [1, 3, 4, 5] приведена схема вихревого растачивания отверстия, рассмотрен вопрос влияния конструктивных параметров резцовых головок на производительность и качество обработки глубоких отверстий при вихревом растачивании. Получены математические зависимости для определения взаимосвязи между конструктивными параметрами резцовой головки, режимами обработки и качеством обработанной поверхности.

1.3 Анализ методов обеспечения качества обработанной поверхности

На чистовых операциях, немаловажную роль играет качество получаемой поверхности, которое в основном характеризуется величиной

параметра шероховатости Rа(Rz) соответствующей квалитету точности обрабатываемой поверхности (таб. 1.1) [2].

Таблица 1.1 - Значения параметра шероховатости поверхности

Метод обработки Параметры шероховатости Яа, мкм Квалитет

Черновое растачивание 50-100 15-17

Получистовое растачивание 25-12,5 12-14

Чистовое растачивание 3,2-0,80 7-9

Тонкое растачивание 0,80-0,20 б;7

Достижение высокого класса шероховатости имеет прямую зависимость от трудоемкости обработки. Наибольшая трудоёмкость присуща чистовой обработке [79, 80]. В работах [81, 82, 83, 84] Приведен анализ современных технологий финишной обработки внутренней поверхности гильз гидроцилиндров, рассмотрены зависимости качества получаемой поверхности вида обработки. В [86] для достижения требуемого показателя значения шероховатости предложен метод лазерной обработки поверхности.

Анализ методов в [88, 89] показал связи параметров шероховатости с технологическими условиями обработки (режимы резания, геометрия инструмента). Приводятся зависимости, показывающие связь между высотными параметрами и режимами обработки или геометрией инструмента.

В [87] описано влияние величины дисбаланса инструментальных наладок при высокоскоростном фрезеровании алюминиевых сплавов на шероховатость поверхности. Показано, что балансировка инструмента в исследованном диапазоне классов обеспечивает заданную шероховатость поверхности при чистовой обработке.

В [45, 46] установлено, что скорость подачи и радиус вершины резца являются факторами, которые оказывают наиболее важное влияние на шероховатость поверхности. В [38] было исследовано влияние режимов резания на шероховатость поверхности при высокоскоростной обработке. Был сделан вывод от том, что увеличение твердости материала и скорости резания

являются факторами, которые улучшают качество поверхности с точки зрения шероховатости.

В работах [39, 43, 44] для оценки степени отклонения профиля вершины резца на значения шероховатости поверхности был использован метод моделирования в комплекс ANSYS. Дано сравнение экспериментальных данных и данных, полученных в результате моделирования. Было исследовано влияние различных радиусов режущих пластин режущих инструментов, различных скоростей подачи, глубины резания и твердости заготовки на качество поверхности заготовки и установлено, что средние арифметические значения шероховатости Яа уменьшаются с увеличением радиуса вершины.

Для получения поверхностей высокого качества в [55] рассмотрены методы бесцентрового шлифования, физико-химические методы размерной обработки материалов, электрофизической обработки, поверхностного пластического деформирования, указаны их достоинства и недостатки.

В [36] было изучено влияние износа элементов станка на изменение обрабатываемого профиля. Было доказано, что амплитудно-частотный характер неровностей на обработанной поверхности вызван нарушением перемещения инструмента относительно заготовки вследствие износа основных деталей станка.

В [37, 118] предложен способ предварительной оценки влияния режимов резания на точность и качество получаемой поверхности с использованием нейронной сети, это сделано с целью сэкономить затраты на проведение натурного эксперимента. В качестве параметров резания использовались скорость резания, глубина резания и скорость подачи. На основе сравнения результатов моделирования и экспериментальных данных, был сделан вывод о том, что метод моделирования достаточно точен, чтобы в научных исследованиях заменить механическую обработку. Кроме того, было исследовано влияние износа инструмента на точность моделирования.

1.4 Анализ тепловых явлений в процессе обработки

Процесс резания сопровождается выделением тепла [74]. Ряд работ [24, 25-28, 66, 67, 69, 70-73, 75] посвящен исследованию размерной стойкости и прочности инструмента от температуры в зоне резания. Авторами установлено, что для пары инструментальный - обрабатываемый материалы существует «оптимальная температура», вне зависимости от геометрических параметров режущей части, подачи, глубины резания, применяемой СОЖ, диаметра заготовки. В работах [65, 30-32, 68] показано, что температура резания оказывает влияние на режущие свойства инструментального материала и оптимальные параметры процесса резания. Работа [76] посвящена изучению температуры максимальной работоспособности сменных режущих пластин в зависимости от изменения физических свойств инструментальных твердых сплавов в процессе резания.

В [117] приведены результаты экспериментальных исследований зависимости высоты микронеровностей фрезерованной поверхности от режимов обработки и материала режущей части инструмента. С использованием регрессионного анализа показано, что при оценке микрогеометрии обработанной поверхности необходимо учитывать температурные явления, интенсивность которых определяется сочетанием теплофизических свойств материалов контактной пары «инструмент - деталь».

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Толмачева Татьяна Александровна, 2024 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Отений, Я. Н. Прогрессивные методы обработки глубоких отверстий / Я. Н. Отений, Н. Я. Смольников, Н. В. Ольштынский ; Волгоградский государственный технический университет, Камышинский технологический институтт (филиал). - Волгоград : Политехник, 2003. - 131 с. - ISBN 5-230-04102-2.

2. ГОСТ Р 70117-2022 Шероховатость поверхности. Рекомендации по выбору Surface roughness. Selection recommendations: национальный стандарт Российской Федерации : издание официальное : утвержден и введен в действие Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 23 мая 2022 г. № 359-ст : введен впервые : дата введения 2023-01-01 / Федеральным государственным унитарным предприятием "Всероссийский научно-исследовательский институт "Центр" (ФГУП "ВНИИ "Центр"). - Москва : Стандартинформ, 2012 - 20 с.

3. Отений, Я. Н. Обоснование применения вихревой головки при точении / Я. Н. Отений, А. Э. Вирт // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. - 2015. - №2 10-1. - С. 27-29.

4. Отений, Я. Н. Технологическое обеспечение обработки длинных тонкостенных труб точением многорезцовой головкой / Я. Н. Отений // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. - 2016. -№ 12-4. - С. 636-639.

5. Влияние конструктивных параметров резцовых головок на производительность и качество при вихревом растачивании / Я. Н. Отений, О. П. Муравьев, Т. Н. Туменов [и др.] // Фундаментальные исследования. - 2012. - №2 33. - С. 652-656.

6. Тотай, А. В. Повышение эксплуатационной надежности деталей технологическим управлением физико-химическими параметрами их поверхностных слоев / А. В. Тотай // Наукоемкие технологии в машиностроении. -2020. - № 1(103). - С. 24-30.

7. Чернышов, М. О. Повышение работоспособности сборных сверл на основе исследования напряженного состояния и прочности режущих твердосплавных элементов : специальность 05.02.07 "Технология и оборудование

механической и физико-технической обработки" : диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук / Чернышов Михаил Олегович, 2015. - 174 с. S. Modulares Konzept senkt Kosten : научное издание // Werkstatt und Betr.

- 2G15. - Vol. 14S. - N 12. - S. 85 : 1 ил. . - ISSN GG43-2792.

9. Wechselkopfbohrer von Komet : научное издание // Produktion. - 2G15. -N 9. - S. 4 . - ISSN G344-6166.

1G. Fur vieles einsetzbar [Text] : научное издание // Masch. und Werkzeug. -2G15. - Vol. 116. - N 1G. - S. 31 : 1 ил. . - ISSN G343-3471.

11. WIDIA: официальный сайт. 2023. URL: https://www.widia.com (дата обращения: 01.08. 2023). - Текст : электронный

12. Nikko Tools, Sorma S.p.A : официальный сайт. 2023. URL: https://www.nikkotools.com (дата обращения: 01.08. 2023). - Текст : электронный

13. Артамонов, Е. В. Прочность и работоспособность сменных твердосплавных пластин сборных режущих инструментов / Е. В. Артамонов ; Е. В. Артамонов ; М-во образования Рос. Федеорации, Гос. образоват. учреждение высш. проф. образования "Тюм. гос. нефтегазовый ун-т". - Тюмень : Вектор Бук, 2003. - 19G с. - ISBN 5-SS465-416-2.

14. Смоленцев, В.П. Управление системами и процессами: учебник для студ. Высш. Учеб. заведений / В.П. Смоленцев, В.П. Мельников, А.Г. Схиртладзе; под. Ред. В.П. Мельникова. - М.: Издательский центр «Академия». - 2G1G. - 336 с.

15. Woo, WS (Woo, Wan-Sik); Lee, CM (Lee, Choon-Man) A Study on the Optimum Machining Conditions and Energy Efficiency of a Laser-Assisted Fillet Milling International journal of precision engineering and manufacturing-green technology. - Vol. 5. - Р. 593-6G4 DOI: 1G.1GG7/s4G6S4-G1S-GG61-2.

16. Кожевников, Д.В. Режущий инструмент: учебник для вузов / Д.В. Кожевников, В.А. Гречишников, С.В. Кирсанов, С.Н. Григорьев, А.Г. Схиртладзе / Под. общ. ред. С.В. Кирсанова. - 4-е изд., перераб. и доп. - М. : Машиностроение, 2G14. - 520 с.: ил. ISBN 97S5942757137

17. Laser Hole Drilling of Stainless Steel 321H and Steel 33 Using 3D CO2 Laser CNC Machine/ Furat I. Hussein, Ziad A. Taha, Thaier A. Tawfiq, Ahmed B. Jawad.

- Текст: непосредственный // Iraqi Journal ofLaser. - Part A. - Vol. 1G. - Р. 15-21 (2G11).

18. Greuner, B. Unrund Bohren, ziehend mit einem neuentwickelten BTA — Jnnenkopier-werkzeug / Greuner B., Osman M.O. - Текст: непосредственный // Technische Zentralblatt fur praktische Metallbearbeitung, 1974. V. 68, №2 9. S. 332-324.

19. Обработка глубоких отверстий в машиностроении : Справочник / С. В. Кирсанов, В. А. Гречишников, С. Н. Григорьев, А. Г. Схиртладзе ; Под общей редакцией С.В. Кирсанова. - Москва, 2010. - 344 с. - ISBN 978-5-94275-521-8.

20. Инструменты для обработки точных отверстий / С.В. Кирсанов, В.А. Гречишников, А.Г. Схиртладзе, В.И. Кокарев. - Москва : Машиностроение, 2003. - 329 с. : ил., табл.; 22 см. - (Библиотека инструментальщика : БИ).; ISBN 5-217-03179-4 : 1000.

21. Сысоев, А. В. Выбор способа отделки внутренней поверхности длинномерных труб / А. В. Сысоев, С. К. Сысоев, Л. В. Зверинцева // Актуальные проблемы авиации и космонавтики. - 2011. - Т. 1, №2 7. - С. 28-29.

22. Лазарев, Д. Е. Режущие инструменты для повышения качества и производительности механической обработки точных отверстий / Д. Е. Лазарев, Т. Г. Насад // СТИН. - 2014. - №2 1. - С. 14-17.

23. Отений, Я. Н. Исследование особенностей процесса обработки резанием цилиндрических поверхностей деталей машин / Я. Н. Отений, О. В. Мартыненко // Международный журнал прикладных и фундаментальных исследований. - 2015. - №2 9-3. - С. 452-456.

24. Андреев, Г. С. Работоспособность режущего инструмента при прерывистом резании / Г. С. Андреев. - Москва : Вестник машиностроения, - 1973. -№ 5. -72-75. с. - Текст : непосредственный.

25. Артамонов, Е. В. Определение температуры максимальной работоспособности сменных режущих пластин из инструментальных твердых сплавов /Е. В. Артамонов, Д. С. Василега, А. М. Тверяков. - Текст : непосредственный //Омский научный вестник. Серия Приборы, машины и технологии. - 2013. - №2 3 (123). - С. 56-58.

26. Артамонов, Е. В. Определение температуры максимальной работоспособности инструментальных твердых сплавов / Е. В. Артамонов, А. М. Тверяков, А. С. Штин. - Текст : непосредственный. // Обработка металлов. Технология. Оборудование. Инструменты. - Том 20 №2 3. - 2018. - С. 47-57.

27. Артамонов, Е. В. Определение максимальной работоспособности сменных режущих элементов на основе физико-механических характеристик инструментальных твердых сплавов// Е. В. Артамонов, А. М. Тверяков, А. С. Штин.

- Текст : непосредственный // Вестник современных технологий. 2018. №23. - С. 5155.

28. Повышение работоспособности токарных резцов со сменными режущими пластинами из твердых сплавов при обработке деталей газотурбинных двигателей из жаропрочных материалов // Е. В. Артамонов, Д. В. Васильев, А. М. Тверяков, А. С. Штин. - Текст : непосредственный // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. Вып. 3.- 2019. - С. 544-552.

29. Минков, М. А. Технология изготовления глубоких точных отверстий [Текст]. - Москва ; Ленинград : Машиностроение. [Ленингр. отд-ние], 1965. - 175 с.

30. Васин, С. А. Резание материалов. Термомеханический подход к системе взаимосвязей при резании. С.А., Васин, А.С. Верещака, В.С. Кушнер. - М.:Изд. МГТУ им. Баумана. - 2001. -448 с. - Текст : непосредственный.

31. Верещака, А. С. Резание материалов / А. С. Верещака, В. С. Кушнер. -Москва : Высш.шк. - 2009. - 534 с. - Текст : непосредственный.

32. Верещака, А. С. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями. / А. С. Верещака. - Москва.: Машиностроение. - 1993.

- 335 с. - Текст : непосредственный.

33. Кожевников, Д.В. Современная технология и инструмент для обработки глубоких отверстий : Обзор / Д. В. Кожевников. - Москва : НИИмаш, 1981.

- 58 с.

34. Минков, М.А. Технология изготовления глубоких точных отверстий [Текст]. - Москва ; Ленинград : Машиностроение. [Ленингр. отд-ние], 1965. - 175 с.

35. Троицкий, Н.Д. Глубокое сверление [Текст]. - Ленинград : Машиностроение. [Ленингр. отд-ние], 1971. - 174 с.

36. Boryczko, A. Profile irregularities of turned surfaces as a result of machine tool interactions. Metrol. Meas. Syst. 2011, 18, 691-699.

37. Lu, C. Pre-evaluation on surface profile in turning process based on cutting parameters/ Lu, C., Ma, N., Chen, Z., Costes, J.P. - Текст: непосредственный// Int. J. Adv. Manuf Technol. 2010, 49, 447-458.

38. Xu, J. Experimental study on the characteristics of machined surface profiles and their roughness in high speed turning for carbon steel / Xu, J.; Guo, Z.M. - Тект: : непосредственный // In Proceedings of the International Conference on Surface Finishing Technology and Surface Engineering, Dalian, China, 25-27 September 2006; p. 557

39. Sung, A. N. Effect of tool nose profile tolerance on surface roughness in finish turning /A. N. Sung, M. M. Ratnam, W. P. Loh. - Тект: : непосредственный //The International Journal of Advanced Manufacturing Technology 76(9-12):2083-2098

40. Дубровский, Ю. В. Наладка внутришлифовальных станков с жесткими опорами/ Дубровский Ю. В., Крахмалов Ю. Е. // Станки и инструмент. - 1967. - №2 1. - с. 10—11.

41. Ермалаев, К. П. Электромагнитные и магнитные плиты металлорежущих станков [Текст] : Производство, эксплуатация и ремонт / К. П. Ермолаев, А. З. Бабушкин. - Москва : Машгиз, 1959. - 108 с.

42. Прогрессивные конструкции станочных приспособлений [Текст] / В. А. Блюмберг, Ю. М. Ансеров, Ю. М. Барон и др. ; Под ред. В. А. Блюмберга. -Ленинград : Машиностроение. [Ленингр. отд-ние], 1968. - 271 с.

43. Gokkaya, H. The effects of cutting tool geometry and processing parameters on the surface roughness of AISI 1030 steel / Gokkaya H, Nalbant M. // Mater Des 28:717721.

44. Ozel, T. Effects of cutting edge geometry, work piece hardness, feed rate and cutting speed on surface roughness and forces in finish turning of hardened AISI H13 steel/ Ozel T, Hsu TK, Zeren E. // Int J Adv Manuf Technol 25 (2005):262-269.

45. Singh, D. A surface roughness prediction model for hard turning process/ Singh D, Rao PV.// Int J Adv Manuf Technol 32 (2007):1115-1124.

46. Thomas, M. Effect of tool vibration on surface roughness during lathe dry turning process/ Thomas M., Beauchamp Y., Youssef AY., Masounave J. // J Comput Ind Eng 31(3/4) (1996):637-644.

47. Лещенко, М.И. Технология и инструмент для обработки глубоких отверстий толстостенных цилиндров/ Лещенко М.И., Оганян А.А. // М.: ВНИИТЭМР, 1989. 60 с.

48. Силин, С. С. Автоматическое регулирование процессов резания по температуре [Текст] : [Сборник статей / М-во высш. и сред. спец. образования

РСФСР ; Ред. коллегия: д-р техн. наук, проф. С.С. Силин (отв. ред.) и др.]. - Ярославль : Яросл. политехн. ин-т, 1976. - 167 с.

49. Лакирев, С. Г . Обработка отверстий : Справочник / С. Г. Лакирев. -Москва : Машиностроение, 1984. - 206 с.

50. Справочник технолога машиностроителя. В 2х т. Т2 / Под. ред. А.М. Дальского, А.Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова, А.Г. Суслова. 5-е изд., пе-рераб. и доп. -М.: Машиностроение — 1, 2001 г. 900 с.

51. Деулин, М. М. Исследование процесса обработки цилиндрических поверхностей деталей вихревым резанием : специальность 05.03.01 : автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук / Деулин Михаил Михайлович. - Волгоград, 2004. - 16 с.

52. Андреев, Г.С. Исследование работоспособности режущей части инструмента при периодическом резании : диссертация ... доктора технических наук : 05.00.00. - Москва, 1970. - 480 с.

53. Обработка глубоких отверстий / Н. Ф. Уткин, Ю. И. Кижняев, С. К. Плужников и др.; Под общ. ред. Н. Ф. Уткина. - Ленинград : Машиностроение : Ленингр. отд-ние, 1988. - 268 с.

54. Этин, А.О. Кинематический анализ методов обработки металлов резанием [Текст] : Автореферат дис. на соискание ученой степени доктора технических наук / Эксперим. науч.-исслед. ин-т металлорежущих станков. ОНТИ. -Москва : [б. и.], 1965. - 32 с.

55. Лаврентьев, А. М. анализ способов обработки наружного диаметра длинномерных тонкостенных труб / А. М. Лаврентьев // Современные наукоемкие технологии. - 2018. - №№ 12-1. - С. 89-94.

56. Маталин, А.А. Тонкое и алмазное растачивание [Текст] / А. А. Маталин, П. А. Линчевский, К. В. Ломакин ; Под общ. ред. засл. деят. науки и техники УССР, д-ра техн. наук А. А. Маталина. - Киев : Технка, 1973. - 79 с.

57. Билик, Ш. М. Макрогеометрия деталей машин [Текст] / Ш. М. Билик, д-р техн. наук. - Москва : Машгиз, 1962. - 275 с.

58. Дальский, А. М. Технологическое обеспечение надежности высокоточных деталей машин [Текст]. - Москва : Машиностроение, 1975. - 223 с.

59. Куклев, Л.С. Оснастка для обработки нежестких деталей высокой точности [Текст]. - Москва : Машиностроение, 1978. - 104 с.

60. Белоусов, А.П. Обработка наружных поверхностей тел вращения [Текст] : Технология машиностроения : Письм. лекция для студентов-заочников МИЭИ / Канд. техн. наук доц. А. П. Белоусов ; М-во высш. образования СССР. Моск. инж.-экон. ин-т им. С. Орджоникидзе. Кафедра технологии металлов. - Москва : [б. и.], 1957. - 38 с.

61. Каневцов, В.М. Исследование технологических возможностей тангенциального точения [Текст] : Автореферат дис. на соискание учен. степени кандидата техн. наук / М-во высш. образования СССР. Моск. авто-мех. ин-т. - Москва : [б. и.], 1954. - 12 с.

62. Справочник технолога машиностроителя. В 2-х т. Т.1 / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. — 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1986. - 656 с.

63. Грановский, Г.И. Кинематика резания [Текст] / проф. д-р техн. наук Г. И. Грановский ; Всесоюз. науч.-исслед. инструм. ин-т. - Москва : изд-во и 1-я тип. Машгиза, 1948 (Ленинград). - 200 с.

64. Грановский, Г.И. Резание металлов : [Учеб. для машиностроит. и приборостроит. спец. вузов] / Г. И. Грановский, В. Г. Грановский. - Москва : Высш. шк., 1985. - 304 с.

65. Григорьев, С. Н. Управление процессом резания по мощности привода станка // С. Н. Григорьев, М. В. Терешин. - Текст : непосредственный // Горный информационно-аналитический бюллетень (Научно-технический журнал). - 2011. №4-6. - С. 7-10.

66. Зорев, Н. & О взаимозависимости процессов в зоне стружкообразования и в зоне контакта передней поверхности инструмента / Н. Н. Зорев. - Текст : непосредственный // «Вестник машиностроения», - 1963. - № 12. -С. 42 - 50.

67. Зорев, Н. Н. Обработка резанием тугоплавких сплавов / Н. Н. Зорев, З. М. Фетисов. - Москва: Машиностроение, 1966. - 227 с. - Текст : непосредственный.

68. Козочкин, М. П., Задачи технической диагностики при создании и эксплуатации технологического оборудования. Динамика, прочность машин, приборов и аппаратуры // М. П. Козочкин, Ф. С. Сабиров. - Текст : непосредственный //Вестник УГАТУ. - 2012. - №4. - С. 98-104.

69. Лоладзе, Т. Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента /Т. Н. Лоладзе - Москва: Машиностроение, 1982. - 320 с. - Текст : непосредственный.

70. Макаров, А. Д. Оптимизация процессов резания. / А. Д. Макаров -Москва: Машиностроение, 1976. -278 с. Текст : непосредственный.

71. Макаров, А. Д. Износ и стойкость режущих инструментов. / А. Д. Макаров - Москва: Машиностроение, 1966. -263 с. Текст : непосредственный.

72. Постнов, В. В. Оптимизация обработки резанием жаропрочных никелевых сплавов по термодинамическим параметрам / В. В. Постнов, В. Л. Юрьев, И. Г. Каримов. - Текст : непосредственный // Ежеквартальный научно-технический журнал Авиационная промышленность. - 2012. -№1. - С 27-33.

73. Постнов, В. В. Оптимизация термодинамических условий нестационарного резания труднообрабатываемых материалов / В. В. Постнов. -Текст : непосредственный // Вестник Уфимского государственного авиационного технического университета. - 2007. - Том. 9. .№1. - С. 101-107.

74. Резников, А. Н. Тепловые процессы в технологических системах. / А. Н. Резников, Л. А. Резников - Москва: Машиностроение, 1990. - 288 с.

75. Силин, С. С. Метод подобия при резании металлов. / С. С. Силин -Москва: Машиностроение, 1979. - 152 с. - Текст : непосредственный.

76. Штин, А. С. Обеспечение максимальной работоспособности сменных режущих твердосплавных пластин на основе исследования зависимостей изменения электромагнитных свойств от температуры : специальность 05.02.07 "Технология и оборудование механической и физико-технической обработки" : диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук / Штин Антон Сергеевич, 2020. - 166 с.

77. Артамонов, Е. В. Анализ возможности применения зависимостей физико-механических характеристик материалов от температуры для определения температуры максимальной обрабатываемости материала / Е. В. Артамонов, Д. С. Василега // Омский научный вестник. - 2008. - №2 4(73). - С. 56-58.

78. Влияние режимов резания на температуру при фрезеровании заготовок из труднообрабатываемых материалов / В. Н. Трусов, Д. Л. Скуратов, О. И. Законов, В. В. Шикин // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета им. академика С.П. Королёва (национального исследовательского университета). - 2011. - №2 3-1(27). - С. 57-62.

79. Современные технологии финишной обработки гильз гидроцилиндров / А. П. Минаков, Е. В. Ильюшина, П. В. Афанасьев, А. Г. Суворов // Вестник Белорусско-Российского университета. - 2015. - №2 3(48). - С. 45-56.

80. Кабаков, М. Г. Технология производства гидроприводов [Текст] : Учеб. пособие для вузов по специальности "Гидропривод и гидропневмоавтоматика" / М. Г. Кабаков, С. П. Стесин. - Москва : Машиностроение, 1974. - 192 с.

81. Патент № 2501644 С2 Российская Федерация, МПК В24В 39/02, B23P 9/00. Способ финишной обработки внутренних поверхностей заготовок гильз двигателей внутреннего сгорания : № 2012105170/02 : заявл. 14.02.2012 : опубл. 20.12.2013 / А. П. Минаков, Е. В. Ильюшина, М. Е. Лустенков, Н. А. Цумарева ; заявитель Государственное учреждение высшего профессионального образования "Белорусско-Российский университет".

82. Патент № 2226146 С2 Российская Федерация, МПК В24В 1/00, В24В 39/00. способ финишной обработки рабочей поверхности гильзы цилиндра : № 2001134467/02 : заявл. 17.12.2001 : опубл. 27.03.2004 / А. П. Минаков, О. Е. Жданович, В. Н. Соколов, О. В. Ящук.

83. Патент № 2244619 С1 Российская Федерация, МПК В24В 39/02. Способ обработки внутренних поверхностей вращения заготовок из сталей без термообработки : № 2004102354/02 : заявл. 27.01.2004 : опубл. 20.01.2005 / А. П. Минаков, О. В. Ящук, И. Д. Камчицкая [и др.].

84. Одинцов, Л. Г. Упрочнение и отделка деталей поверхностным пластическим деформированием : Справочник / Л. Г. Одинцов. - Москва : Машиностроение, 1987. - 327 с.

85. Максаров, В. В. Динамическая стабилизация процесса растачивания внутренних поверхностей сварных изделий / В. В. Максаров, С. А. Васин, А. Е. Ефимов // СТИН. - 2021. - № 7. - С. 6-10.

86. Кисель, А. Г. Исследование возможности чистовой лазерной обработки заготовок из алюминиевого сплава Д16 / А. Г. Кисель, Д. Ю. Белан, Г. Б. Тодер // Обработка металлов (технология, оборудование, инструменты). - 2020. - Т. 22, № 3. - С. 33-43.

87. Николаев, А. Ю. Повышение эффективности подготовки производства при высокоскоростном фрезеровании деталей из высокопрочных алюминиевых

сплавов / А. Ю. Николаев, А. В. Савилов // Наукоемкие технологии в машиностроении. - 2021. - №2 2(116). - С. 36-40.

88. Полянчикова, М. Ю. Анализ влияния метода обработки на параметры шероховатости/ М. Ю. Полянчикова, В. А. Казанкин, Е. В. Капиносова// Известия Волгоградского государственного технического университета. - 2022. - N2 8(267). - С. 49-51.

89. Анализ формообразования поверхности зубьев фрезами удлиненной конструкции / О. И. Борискин, Н. Г. Стаханов, С. Я. Хлудов [и др.] // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. - 2017. - № 8-1. - С. 97-100.

90. Пат. №1445864 РФ, В23В 29/03, опубл. 23.12.1988 Патент РФ 1445864, МПК В23В. Расточная головка для обработки глубоких отверстий Григорьев В. В., Воскобой К. В. // 1988

91. Патент № 2049602 О Российская Федерация, МПК B23B 51/06.

Инструмент для обработки глубоких отверстий : № 5054681/08 : заявл. 14.07.1992 : опубл. 10.12.1995 / А. В. Пожидаев.

92. Пат. № 2067513 О РФ, МПК B23B 51/00. инструмент для обработки глубоких отверстий : № 5058153/08 : заявл. 14.08.1992 : опубл. 10.10.1996 / Н. С. Силин, В. Н. Силин, Б. А. Свистунов, М. Н. Лефлер ; заявитель Балтийский государственный технический университет им.Д.Ф.Устинова.

93. Патент № 2196027 C2 Российская Федерация, МПК B23B 29/03. расточная головка : № 2001106881/02 : заявл. 13.03.2001 : опубл. 10.01.2003 / Г. В. Смирнов, В. Г. Смирнов, Н. А. Чалков ; заявитель Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение.

94. Авторское свидетельство № 379328 A1 СССР, МПК B23B 29/03. Расточная оправка : № 1664424/25-8 : заявл. 14.05.1971 : опубл. 20.04.1973 / М. Л. Вайсерман, А. Ф. Дубиненко, Э. Н. А. Лейбзун [и др.] ; заявитель Специальное конструкторское бюро алмазно-расточных и радиально-сверлильных станков.

95. Авторское свидетельство № 379328 A1 СССР, МПК B23B 29/03. Расточная оправка : № 1664424/25-8 : заявл. 14.05.1971 : опубл. 20.04.1973 / М. Л. Вайсерман, А. Ф. Дубиненко, Э. Н. А. Лейбзун [и др.] ; заявитель Специальное конструкторское бюро алмазно-расточных и радиально-сверлильных станков.

96. Пат. №532485 РФ, В23В 29/03, опубл. 25.10.1976. Расточная оправка/ Вайсерман М. Л., Сирота Э. М., ТенинИ. А., Шварцштерн И. И.//1976.

97. Пат. №539693 РФ, В23В 29/03, опубл. 25.10.1976. Устройство для отвода резца от обработанной поверхности/ ВАЙСЕРМАН М. Л., СИРОТА Э. М., ТЕНИН И. А., ШВАРЦШТЕРН И. И.//1976

98. Авторское свидетельство № 1660856 А1 СССР, МПК В23В 29/03. Инструмент для обработки глубоких отверстий : № 4671522 : заявл. 03.04.1989 : опубл. 07.07.1991 / Н. С. Силин ; заявитель ЛЕНИНГРАДСКИЙ МЕХАНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ИМ.МАРШАЛА СОВЕТСКОГО СОЮЗА УСТИНОВА Д.Ф.

99. Авторское свидетельство № 1583226 А1 СССР, МПК В23В 29/03. Инструмент для обработки глубоких отверстий : № 4318104 : заявл. 16.10.1987 : опубл. 07.08.1990 / Н. С. Силин ; заявитель ЛЕНИНГРАДСКИЙ МЕХАНИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ ИМ.МАРШАЛА СОВЕТСКОГО СОЮЗА УСТИНОВА Д.Ф.

100. Авторское свидетельство № 116121 А1 СССР, МПК В23В 29/03. Расточная головка : №2 598582 : заявл. 28.04.1958 : опубл. 01.01.1958 / Е. Г. Коновалов, Ю. А. Сидоренко.

101. Авторское свидетельство № 149008 А1 СССР, МПК В23В 29/03, B23B 29/14. Расточная головка : № 687474 : заявл. 02.12.1960 : опубл. 01.01.1962 / Б. С. Андреев, Р. В. Вирабов.

102. Пат. № 2203164, МПК В23В 29/00. расточная головка: № 2001108342/02. Расточной инструмент: заявл. 28.03.2001 : опубл. 27.04.2003 / Голоднова Ю.А., Железнов Г.С., Железнова С.Г.// 2003.

103. Пат. РФ 2014172, МПК В23В29/03. Расточная головка / Приземирский В.С., Волынский А.А., Хисамутдинов Р.А. // Б.И. 1994.

104. Пат. № 2196027 С2 Российская Федерация, МПК В23В 29/03. расточная головка : № 2001106881/02 : заявл. 13.03.2001 : опубл. 10.01.2003 / Г. В. Смирнов, В. Г. Смирнов, Н. А. Чалков ; заявитель Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение.

105. Пат. № 2113943 О РФ, МПК В23В 5/08 Резцовая головка: № 97102781/02: заявл. 25.02.1997 : опубл. 27.06.1998 / Смирнов Г.В., Смирнов В.Г.; заявитель Открытое акционерное общество Верхнесалдинское металлургическое производственное объединение.

106. Пат. №1085687 А РФ, МПК В23В 29/03. Расточная головка: № 3413744/25-08: заявл. 30.03.1982: опубл. 15.04.1984 / Кирьянов Б.И., Ипатов Н.С., Чернов А.Г., Куприянов В.А.// 1984.

107. Пат. № 2104827 О Российская Федерация, МПК B23B 29/03. Расточная головка : № 94025997/02 : заявл. 12.07.1994 : опубл. 20.02.1998 / В. Н. Самыкин, А. Н. Волков, Е. В. Бурмистров ; заявитель Самарский государственный аэрокосмический университет.

108. Пат. № 2236328 О Российская Федерация, МПК B23B 29/034. расточная головка : № 2003102480/02 : заявл. 29.01.2003 : опубл. 20.09.2004 / К. А. Украженко, О. К. Украженко ; заявитель Ярославский государственный технический университет.

109. Пат. № 2349426 C2 РФ, МПК В23В 29/034. Расточная головка: № 2007111659/02: заявл. 30.03.2007: опубл. 20.03.2009 / Украженко К.А., Украженко О.К.// 2009.

110. Патент на полезную модель № 169720 Ш Российская Федерация, МПК B23B 29/03. расточная головка : № 2016129421 : заявл. 18.07.2016 : опубл. 29.03.2017 / А. Ю. Горелова, М. Г. Кристаль ; заявитель Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный технический университет" (ВолгГТУ).

111. Пат. РФ2014172 О РФ, МПК В23В29/03. Расточная головка: заявл. 16.01.1992: опубл. 15.06.1994/ Приземирский В.С., Волынский А.А., Хисамутдинов Р.А.// 1994.

112. Пат. № 2042477 О Российская Федерация, МПК B23B 29/03.

расточная головка : № 93013401/08 : заявл. 15.03.1993 : опубл. 27.08.1995 / К. А. Украженко.

113. Патент на полезную модель № 73811 Ш Российская Федерация, МПК B23B 29/034. расточная головка : № 2008103981/22 : заявл. 07.02.2008 : опубл. 10.06.2008 / В. В. Анохин, В. Л. Анохин. - БЭК ШОУ^А.

114. Патент РФ 2399462 О РФ, МПК В23В 29/034. Расточная головка: № 2009112704/02: заявл. 06.04.2009 : опубл. 20.09.2010/ Украженко К.А., Украженко О.К.; заявитель Ярославский государственный технический университет.

115. Тотай, А. В. Комплексный анализ состояния поверхностного слоя деталей после алмазного выглаживания / А. В. Тотай // Вестник Брянского государственного технического университета. - 2021. - № 12(109). - С. 37-47.

116. Особенности расчета теплового баланса гидросъемника с учетом влияния на шероховатость поверхности электролитно-плазменного

полирования / В. И. Новиков, А. Е. Пушкарев, А. П. Щербаков, О. В. Кузьмин // Металлообработка. - 2020. - №2 4(118). - С. 16-23.

117. Чигиринский, Ю. Л. Влияние тепловых процессов на характеристики микропрофиля фрезерованной поверхности / Ю. Л. Чигиринский, К. Ч. Нго // Известия Волгоградского государственного технического университета. - 2016. - №2 5(184). - С. 48-51.

118. Вдовин, А. В. Управление шероховатостью поверхности при токарной обработке на основе искусственных нейронных сетей / А. В. Вдовин, А. М. Фирсов // Наукоемкие технологии в машиностроении. - 2013. - №2 7(25). - С. 40-47.

119. Исследование процесса формообразования внутренних цилиндрических поверхностей длинных тонкостенных деталей методом планетарного растачивания / И. В. Ванин, В. А. Гречишников, В. В. Куц [и др.] // Вестник МГТУ "Станкин". - 2018. - №2 3(46). - С. 30-34.

120. Определение погрешности формы детали при формообразовании планетарным механизмом методами геометрической теории резания / В. А. Гречишников, В. В. Куц, М. С. Разумов [и др.] // СТИН. - 2017. - №2 4. - С. 24-26.

121. Куц, В. В. Методология предпроектных исследований специализированных металлорежущих систем : специальность 05.02.07 "Технология и оборудование механической и физико-технической обработки" : автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук / Куц Вадим Васильевич. - Курск, 2012. - 32 с.

122. Лашнев, С. И. Геометрическая теория формирования поверхностей режущими инструментами / С. И. Лашнев, А. Н. Борисов, С. Г. Емельянов. - Курск : Курский государственный технический университет, 1997. - 391 с.

123. Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов [Электронный ресурс] : В.Ф. Бобров. - Электрон. версия. - Москва : МГТУ им. Баумана, 2001. - Электрон. опт. диск (CD). - Текст : электронный.

124. Никитин, В.К. Вихревое нарезание резьбы в гайках / В. К. Никитин, Б. А. Скородумов, Л. К. Шведков. - Киев ; Москва: Машгиз, Украинское отделение, 1956. - 44 с.: ил.: 1.35.

Таблица 1 -Моделирование пространственной модели участка остаточного гребешка.

№ зоны № СМП № оборота заготовки tmin tmax Smm Smax

п. = 500 об/мин, п = 100 об/мин, ^ = 200 мм/мин б 5 з 5 мин

10

0.00239

0.02638

0.02702

0.02760

0.59999

0.60239

0.60302

0.60302

0.62760

0.00239

0.00302

0.02702

0.02760

0.03000

0.60239

0.60239

0.60361

0.60361

0.63000

4.24264

4.24264

4.16263 <52Д (?2 ,) <5.16872

4.16263

4.16263

3.24264

3.24264 < (?12) <3.28379

3.28379 < 512 (?12) <3.32260

3.24265 <^ г(К г) <4.16263

3.24265

5.24264

4.24264< я (г ) <5.24264

5.16267 <521 (г2Л) <5.20469

5.20469 <52Д (?2Д) <5.24264

5.24264

4.24264

4.24264

4.24264 < 512 (Д 2) <3.322621

4.16263

4.16263

пб = 300 об/мин, Пз = 100 об/мин, = 200 мм/мин

1 1 0 0 0.00634 4.24264 5.24263

2 1 0 0.00634 0.00740 4.24264 4.24264< ^ (^) <5.24264

3 2 0 0.04162 0.04271 4.12495 <52Д (^ ,) <5.12507 5.12504 <52Д (^ ,) < 5.18810

4 2 0 0.04271 0.04366 4.12495 5.18810 <521 (^ ,) < 5.24289

5 2 0 0.04366 0.05000 4.12495 5.24289

6 1 1 0.60 0.60634 3.24264 4.24264

7 1 1 0.60634 0.60740 3.30411 4.24264

8 1 1 0.60740 0.60838 3.30411 < 512 (Д2) < 3.36048 3.19730 < 512 (?12) < 4.24264

9 2 1 0.60740 0.60838 3.07973<52 2 (?2 2) < 4.12495 4.16263

1

1

0

0

2

1

0

3

2

0

4

2

0

5

2

0

6

1

7

1

8

1

9

2

2

10

0.64365

0.65000

3.24290

4.16263

пб = 700 об/мин, пз = 100 об/мин, £мин = 200 мм/мин

10

0.00119

0.01936

0.01981

0.02023

0.60000

0.60119

0.60163

0.60163

0.62023

0.00119

0.00163

0.01981

0.02023

0.02142

0.60119

0.60163

0.60206

0.60206

0.62169

4.24264

4.24264

4.18432 -^ Дд) - 5.18281

4.16263

4.12495

3.24264

3.27358

3.30322 - 512 (?12) - 3.27358

3.24245-^ г{К г) < 4.18203

3.24264

5.24264

4.24264- я (г) -5.24264

5.21346 -52Д (?21) - 5.21346

5.18810 -я(I ,) - 5.24264

5.24264

4.24264

4.24264

3.30303 - 512 (?12) - 4.24264

4.18203

4.18203

2

1

1

1

0

0

2

1

0

3

2

0

4

2

0

5

2

0

6

1

7

1

8

1

9

2

2

Таблица 1 - Результаты эксперимента

г, Яь Я2, 2 Rzrad

мм мм мм Л об/мин мм/мин

0,2 50 30 2 10 10 10 303,7623300 186,7936400

0,6 50 30 2 10 10 10 302,1970000 54,56440000

1,0 50 30 2 10 10 10 301,8888400 31,75416000

0,2 50 40 2 10 10 10 124,0691600 186,7936400

0,6 50 40 2 10 10 10 122,3805600 54,56440000

1,0 50 40 2 10 10 10 122,0493600 31,75416000

0,2 150 30 2 10 10 10 3352,396600 186,7936000

0,6 150 30 2 10 10 10 3351,445400 54,5644000

1,0 150 30 2 10 10 10 3351,256800 31,7542000

0,2 150 90 2 10 10 10 906,6151000 186,7936000

0,6 150 90 2 10 10 10 905,0524000 54,5644000

1,0 150 90 2 10 10 10 904,7444000 31,7542000

0,2 250 30 2 10 10 10 6979,064700 186,7936000

0,6 250 30 2 10 10 10 6978,461700 54,5644000

1,0 250 30 2 10 10 10 6978,341900 31,7542000

0,2 250 140 2 10 10 10 1743,287200 186,7936000

0,6 250 140 2 10 10 10 1741,755700 54,5644000

1,0 250 140 2 10 10 10 1741,453700 31,7541000

0,2 50 30 7 10 10 10 24,84706000 186,7936400

0,6 50 30 7 10 10 10 24,72158000 54,56440000

1,0 50 30 7 10 10 10 24,69656000 31,75416000

0,2 50 40 7 10 10 10 10,14753000 186,7936400

0,6 50 40 7 10 10 10 10,01205000 54,56440000

1,0 50 40 7 10 10 10 9,98510000 31,75416000

0,2 150 30 7 10 10 10 269,0569000 186,7936000

0,6 150 30 7 10 10 10 268,9811000 54,5644000

1,0 150 30 7 10 10 10 268,9660000 31,7542000

0,2 150 90 7 10 10 10 74,1650000 186,7936000

0,6 150 90 7 10 10 10 74,0397000 54,5644000

1,0 150 90 7 10 10 10 74,0147000 31,7542000

0,2 250 30 7 10 10 10 550,8956000 186,7936000

0,6 250 30 7 10 10 10 550,8450000 54,5644000

1,0 250 30 7 10 10 10 550,8350000 31,7542000

0,2 250 140 7 10 10 10 142,5783000 186,7936000

0,6 250 140 7 10 10 10 142,4557000 54,5644000

1,0 250 140 7 10 10 10 142,4312000 31,7541000

0,2 50 30 12 10 10 10 8,45590000 186,7936400

0,6 50 30 12 10 10 10 8,41326000 54,56440000

1,0 50 30 12 10 10 10 8,40474000 31,75416000

0,2 50 40 12 10 10 10 3,45336000 186,7936400

0,6 50 40 12 10 10 10 3,40730000 54,56440000

1,0 50 40 12 10 10 10 3,39815000 31,75416000

0,2 150 30 12 10 10 10 91,4680000 186,7936000

0,6 150 30 12 10 10 10 91,4422000 54,5644000

1,0 150 30 12 10 10 10 91,4370000 31,7542000

0,2 150 90 12 10 10 10 25,2398000 186,7936000

0,6 150 90 12 10 10 10 25,1972000 54,5644000

1,0 150 90 12 10 10 10 25,1886000 31,7542000

0,2 250 30 12 10 10 10 187,1218000 186,7936000

0,6 250 30 12 10 10 10 187,1046000 54,5644000

1,0 250 30 12 10 10 10 187,1012000 31,7542000

0,2 250 140 12 10 10 10 48,5216000 186,7936000

0,6 250 140 12 10 10 10 48,4799000 54,5644000

1,0 250 140 12 10 10 10 48,4716000 31,7541000

0,2 50 30 2 80 10 10 6,21259000 186,7936400

0,6 50 30 2 80 10 10 6,18125000 54,56440000

1,0 50 30 2 80 10 10 6,17500000 31,75416000

0,2 50 40 2 80 10 10 2,38349000 186,7936400

0,6 50 40 2 80 10 10 2,35170000 54,56440000

1,0 50 40 2 80 10 10 2,34536000 31,75416000

0,2 150 30 2 80 10 10 102,5900000 186,7936000

0,6 150 30 2 80 10 10 102,5612000 54,5644000

1,0 150 30 2 80 10 10 102,5553000 31,7542000

0,2 150 90 2 80 10 10 18,5437000 186,7936000

0,6 150 90 2 80 10 10 18,5125000 54,5644000

1,0 150 90 2 80 10 10 18,5062000 31,7542000

0,2 250 30 2 80 10 10 290,8394000 186,7936000

0,6 250 30 2 80 10 10 290,8124000 54,5644000

1,0 250 30 2 80 10 10 290,8072000 31,7542000

0,2 250 140 2 80 10 10 36,2743000 186,7936000

0,6 250 140 2 80 10 10 36,2432000 54,5644000

1,0 250 140 2 80 10 10 36,2369000 31,7541000

0,2 50 30 7 80 10 10 0,50716000 186,7936400

0,6 50 30 7 80 10 10 0,50461000 54,56440000

1,0 50 30 7 80 10 10 0,50410000 31,75416000

0,2 50 40 7 80 10 10 0,19458000 186,7936400

0,6 50 40 7 80 10 10 0,19199000 54,56440000

1,0 50 40 7 80 10 10 0,19147000 31,75416000

0,2 150 30 7 80 10 10 8,3676000 186,7936000

0,6 150 30 7 80 10 10 8,3652000 54,5644000

1,0 150 30 7 80 10 10 8,3647000 31,7542000

0,2 150 90 7 80 10 10 1,5138000 186,7936000

0,6 150 90 7 80 10 10 1,5113000 54,5644000

1,0 150 90 7 80 10 10 1,5107000 31,7542000

0,2 250 30 7 80 10 10 23,6721000 186,7936000

0,6 250 30 7 80 10 10 23,6700000 54,5644000

1,0 250 30 7 80 10 10 23,6696000 31,7542000

0,2 250 140 7 80 10 10 2,9613000 186,7936000

0,6 250 140 7 80 10 10 2,9587000 54,5644000

1,0 250 140 7 80 10 10 2,9582000 31,7541000

0,2 50 30 12 80 10 10 0,17257000 186,7936400

0,6 50 30 12 80 10 10 0,17171000 54,56440000

1,0 50 30 12 80 10 10 0,17153000 31,75416000

0,2 50 40 12 80 10 10 0,06621000 186,7936400

0,6 50 40 12 80 10 10 0,06532000 54,56440000

1,0 50 40 12 80 10 10 0,06515000 31,75416000

0,2 150 30 12 80 10 10 2,8472000 186,7936000

0,6 150 30 12 80 10 10 2,8463000 54,5644000

1,0 150 30 12 80 10 10 2,8462000 31,7542000

0,2 150 90 12 80 10 10 0,5151000 186,7936000

0,6 150 90 12 80 10 10 0,5143000 54,5644000

1,0 150 90 12 80 10 10 0,5140000 31,7542000

0,2 250 30 12 80 10 10 8,0537000 186,7936000

0,6 250 30 12 80 10 10 8,0530000 54,5644000

1,0 250 30 12 80 10 10 8,0528000 31,7542000

0,2 250 140 12 80 10 10 1,00ll000 186,7936000

0,6 250 140 12 80 10 10 1,0068000 54,5644000

1,0 250 140 12 80 10 10 1,0066000 31,7541000

0,2 50 30 2 150 10 10 1,80134000 186,7936400

0,6 50 30 2 150 10 10 1,79226000 54,56440000

1,0 50 30 2 150 10 10 1,79043000 31,75416000