Совершенствование процесса волочения за счёт оптимизации геометрии инструмента и числа переходов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.09, кандидат наук Чаева, Светлана Юрьевна

• Чаева, Светлана Юрьевна
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Чаева, Светлана Юрьевна

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1 СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО ВОЛОЧЕНИЮ КРУГЛЫХ

ИЗДЕЛИЙ

1. 1 Анализ технологических особенностей процесса волочения круглых прутков и проволоки

1.2 Параметры процесса волочения, влияющие на энергосиловые характеристики

1.2.1 Способы расчёта энергосиловых параметров процесса волочения

1.2.2 Динамическая модель определения энергосиловых параметров волочения

с учётом вязкопластических свойств материала

1.2.3 Способ исследования геометрии поверхности рабочего профиля волоки

1.2.4 Влияние распределения контактных напряжений на границе проволока -волока

1.2.5 Влияние напряжения противонатяжения

1.3 Волочильный инструмент, конструкция канала волоки

1.4 Моделирование процесса волочения

1.5 Выводы. Цель работы, задачи исследования

2 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ АНАЛИТИЧЕСКОЙ МЕТОДИКИ РАСЧЁТА УСИЛИЯ ВОЛОЧЕНИЯ ПРОВОЛОКИ С УЧЁТОМ РЕОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ПРОТЯГИВАЕМОГО МАТЕРИАЛА И УТОЧНЕНИЯ ГЕОМЕТРИИ РАБОЧЕГО КАНАЛА ВОЛОКИ

2.1 Постановка задачи, основные допущения и гипотезы

2.2 Описание геометрии зоны пластической деформации

2.3 Система уравнений для описания процесса волочения круглых сплошных

изделий

2.3.1 Описание граничных условий по напряжениям

2.4 Определение усилия волочения

2.5 Выбор числа элементов

2.6 Анализ результатов расчётов, полученных по предложенной методике

2.7 Определение предельной степени вытяжки

2.8 Выводы и результаты по второму разделу

3 МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОЦЕССА ВОЛОЧЕНИЯ КРУГЛЫХ СПЛОШНЫХ ИЗДЕЛИЙ

3.1 Методика определения оптимизированных технологических параметров

3.2 Методика уменьшения числа переходов при волочении проволоки

3.3 Апробация результатов, полученных при расчёте по предложенной методике

3.4 Анализ контактных напряжений при волочении круглых изделий

3.5 Анализ влияния противонатяжения на процесс волочения круглых изделий

3.5.1 Анализ влияния противонатяжения на технологические параметры процесса

3.5.2 Исследование контактных напряжений при волочении с противонатяжением

3.5.3 Анализ влияния противонатяжения на напряжённое состояние протягиваемой проволоки

3.6 Выводы и результаты по третьему разделу

4 СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ПРОЦЕССА ВОЛОЧЕНИЯ В ЦЕХЕ С УЧЁТОМ ОПТИМАЛЬНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

4.1 Анализ оборудования для технологического процесса волочения проволоки в цехе

4.2 Оптимизация производственного цикла изготовления провода на основе имитационного моделирования

4.2.1 Построение имитационной модели производства провода

4.2.2 Анализ производственного цикла изготовления провода

4.3 Выводы и результаты по четвёртому разделу

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ А. Программа расчёта усилия волочения по разработанной

методике в MATLAB

ПРИЛОЖЕНИЕ Б. Акты внедрения результатов диссертации

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование процесса волочения за счёт оптимизации геометрии инструмента и числа переходов»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. С развитием современной техники и технологий высокие требования предъявляют к совершенствованию существующих методов изготовления качественных холоднотянутых круглых изделий и получаемым эксплуатационным характеристикам при низкой себестоимости производства. Несмотря на широкое применение, сам процесс волочения изучен не в полной мере, что сдерживает разработку оптимальных технологий, позволяющих усовершенствовать технологический процесс изготовления деталей и снизить расходы для их производства. В первую очередь, это связано со сложностью процессов, происходящих при пластическом течении металла в деформационной зоне.

Таким образом, большое значение приобретает изучение влияния различных факторов на протекание процесса волочения, таких, как реологические свойства материала, геометрия волоки и последовательность переходов, энергосиловые параметры. Очень часто эти факторы и их влияние не могут быть непосредственно измерены, что создаёт множество различных вариантов и путей для контроля и совершенствования процесса волочения.

Часто причинно-следственная связь между отдельными факторами не всегда однозначна, также несколько факторов могут работать одновременно, взаимно усиливая или перекрывая действие друг друга. Следовательно, необходим комплексный учёт параметров, влияющих на протекание процесса волочения, в целях повышения качества производимого изделия и совершенствования технологического процесса.

Степень разработанности.

Предыдущие исследования учёных, предлагаемые для решения указанной выше проблемы, сводились к разработке численных, либо аналитических моделей для расчёта параметров процесса волочения. Имеющиеся зависимости по нахождению оптимальной геометрии профиля волочильного инструмента не дают необходимую точность расчёта и не учитывают всех технологических факторов,

влияющих на протекание процесса волочения, разработчики до сих пор не смогли прийти к единому подходу при определении как оптимальных углов обжимного конуса волоки, так и оптимальных размеров рабочего профиля волоки в целом. Комплексная методика, сочетающая в себе методы численного и аналитического решений до настоящего времени не предложена.

Цель и задачи работы. Цель работы - повышение эффективности процесса волочения круглых сплошных изделий за счёт оптимизации геометрии рабочей полости волоки с учётом реологических свойств обрабатываемого материала.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- получить зависимости для описания геометрии рабочего профиля волоки с учётом радиуса переходной зоны между рабочим углом волоки и калибрующим пояском;

- усовершенствовать аналитическую методику расчёта усилия процесса волочения проволоки с учётом вязкопластических свойств протягиваемого материала и усилия противонатяжения;

- разработать эффективный по скорости алгоритм расчёта усилия волочения изделий круглого сечения численными методами, базирующийся на аналитическом решении уравнения движения деформируемой среды для конечного элемента типа коническая оболочка с малым углом конусности и в интерактивной среде программирования;

- разработать методику, позволяющую определить оптимальные технологические параметры процесса волочения, сочетающую расчёт энергосиловых параметров волочения по разрабатываемому ускоренному алгоритму для определения рациональной области технологических параметров и уточняющих расчётов в коммерческой CAE-системе типа Deform для нахождения их оптимальных значений;

- предложить методику уменьшения количества волок (количество технологических переходов) на основе определённых оптимальных параметров волочения, позволяющую увеличить коэффициент вытяжки перехода при сохранении устойчивости процесса;

- разработать усовершенствованный производственный цикл изготовления провода на основе имитационного моделирования процесса волочения с уменьшенным количеством переходов.

Научная новизна:

- усовершенствована аналитическая методика расчёта усилия волочения с учётом уточнения геометрической формы волоки, а также реологических свойств протягиваемого материала;

- предложена новая 2-х этапная методика расчёта усилия волочения изделий круглого сечения, сочетающая аналитическое решение для определения ограничивающей области рациональных значений геометрических параметров волоки и уточняющего численного конечно-элементного решения в этой области;

- разработана регрессионная модель определения оптимизированных параметров волоки;

- разработана методика уменьшения числа технологических переходов при волочении;

- создана имитационная модель производственного цикла изготовления провода с учётом оптимальных параметров технологического процесса волочения.

Теоретическая и практическая значимость работы.

Теоретическая значимость работы заключается в усовершенствовании аналитической методики расчёта процесса волочения круглых сплошных изделий с учётом уточнённой геометрической формы рабочего профиля волоки, а также вязкопластических свойств протягиваемого материала и скорости волочения.

Практическая значимость работы. Сочетание аналитической методики и конечно-элементного моделирования процесса волочения обеспечивает возможность практического применения результатов расчёта для совершенствования процесса при оптимальном сочетании технологических параметров с учётом особенностей геометрической формы волоки и реологических свойств обрабатываемого материала. Это позволит повысить производительность цикла изготовления круглых сплошных изделий.

Методология и методы исследования.

Теоретические исследования проводились для процесса волочения круглых сплошных изделий с использованием основных положений теории волочения, механики сплошных сред, теории пластических деформаций, геометрических методов измерения линейных величин, программирования в интерактивной среде MATLAB, компьютерного моделирования в специализированном программном комплексе DEFORM и профессиональном инструменте имитационного моделирования AnyLogic.

Положения, выносимые на защиту:

1. Аналитическая методика расчёта усилия волочения круглых изделий с уточнённой геометрией рабочего профиля волоки и учётом реологических свойств протягиваемого материала.

2. Результаты исследования влияния технологических факторов на энергосиловые параметры волочения.

3. Регрессионная модель, позволяющая определять оптимальное сочетание параметров рабочего профиля волоки.

4. Результаты, совершенствования процесса волочения, основанные на уменьшении количества технологических переходов за счёт применения волок с оптимизированной геометрией и регулирования усилия противонатяжения, а также повышения скорости производственного цикла на этой основе с учётом рациональной загрузки оборудования.

Степень достоверности и апробация результатов. В диссертационной работе выполнено комбинирование результатов расчёта по аналитической методике и численному моделированию. Получена их согласованность при разработке производственных циклов волочения круглых изделий. Апробация результатов была проведена на АО «Самарская кабельная компания», г. Самара.

Основные результаты диссертационной работы и материалы исследований доложены на международных и российских научных конференциях и семинарах: Всероссийская молодёжная научная конференция «Мавлютовские чтения», 22-24 октября 2013 г, г. Уфа, 63-я молодёжная научная

конференция, 2013 г., г. Самара, Общероссийская молодёжная научно-техническая конференция, «Молодёжь. Техника. Космос.», 19-21 марта 2014 г., г. Санкт Петербург, Международная молодёжная научная конференция «Гагаринские чтения - 2016», 12-15 апреля 2016 г., г. Москва, Международный конгресс «Процессы пластического деформирования авиакосмических материалов. Наука, технология, производство» («Металлдеформ-2017»), 4-7 июля 2017 г., г. Самара.

Публикации. Основные результаты диссертации представлены в 10 научных публикациях, из которых 4 публикации в изданиях, рекомендованных ВАК и 1 в иностранном научном издании, индексируемом в Scopus/Web of science.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырёх разделов, заключения, списка литературы (112 наименований). Основной текст работы изложен на 132 страницах печатного текста, содержит 58 рисунков и 4 таблицы.

1 СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ПО ВОЛОЧЕНИЮ

КРУГЛЫХ ИЗДЕЛИЙ

1.1 Анализ технологических особенностей процесса волочения круглых

прутков и проволоки

Проволока находит самое широкое применение во всех отраслях промышленности, сельском хозяйстве и других сферах жизни и деятельности человека. Применяется она в виде как готовых изделий (электрические и телеграфные провода, проволока для армирования железобетонных конструкций промышленного и гражданского назначения, обвязочный и упаковочный материал и пр.), так и полуфабриката для производства целого ряда метизов: стальные канаты, сварные и тканые сетки, гвозди, шурупы, детали машин, проволочно-кабельные изделия, для армирования автомобильных шин (бортовая проволока), рукавов высокого давления, осуществления сварочных операций (сварочная проволока, электроды).

Проволоку изготовляют в широком ассортименте из самых различных чёрных и цветных металлов и сплавов, с разными механическими и физико-химическими свойствами. Для каждого вида и размера проволоки требуется определенная технология изготовления и соответствующее оборудование [1].

Суть технологии, по которой выполняют волочение проволоки, заключается в том, что металлическую заготовку из стали, меди или алюминия протягивают через сужающееся отверстие - фильеру (рисунок 1.1). Сам инструмент, в котором такое отверстие выполнено, называется волокой, его устанавливают на специальное оборудование для волочения проволоки. На то какими диаметром, сечением и формой будет обладать готовое изделие оказывают влияние параметры фильеры [13].

H - входной диаметр; h - выходной диаметр; F - усилие волочения Рисунок 1.1 - Принцип процесса волочения прутков и проволоки

Анализу процесса волочения посвящено большое количество теоретических работ и исследований. Большинство из этих работ направлены на изучение напряженно-деформированного состояния в очаге деформации, поиску оптимальных технологических и энергосиловых параметров процесса волочения осесимметричных деталей, что позволяет проводить анализ режимов волочения и их корректировку [1, 2, 3, 9, 12, 13, 20, 25, 27].

В Самарской области лидирующим предприятием по производству кабельной продукции является АО «Самарская кабельная компания» с 1952 года, производящая изделия для ведущих отраслей промышленности, таких как атомная, железнодорожная, машиностроение, нефтегазовая промышленность, строительство, телекоммуникации и многие другие.

В условиях активно развивающегося спроса центральными задачами компании стали: обновление технологического оборудования, внедрение новейших технологий, производство современных типов кабельной продукции, расширение её номенклатуры.

Следуя новейшим тенденциям, цеха пополнились технологическим оборудованием ведущих европейских фирм, таких как «Rosendahl», «Camp», «Caballe», «Niehoff» и другие, а номенклатура выпускаемой продукции стала

охватывать диапазон от телефонных и зоновых кабелей связи до силовых кабелей, не распространяющим горение с пониженным дымогазовыделением.

В кабельной промышленности наиболее часто используется три типа проволоки:

- электротехническая медная проволока;

- алюминиевая проволока;

- медно-алюминиевая проволока [22].

Наиболее распространённым металлом при волочении проволоки является медь в связи с широким применением данной проволоки в электрической и электронной промышленности.

Максимальная толщина медной проволоки - 20 мм, минимальная - 10 мкм. Производство медной проволоки происходит с различными уменьшениями поперечного сечения: грубое волочение (грубая проволока) - 25%, сверхтонкая проволока (сверхтонкое волочение) - 9%, соответственно утонение происходит на 33% для грубого волочения и на 10% для сверхтонкого волочения [22].

Для изготовления алюминиевой проволоки используется как «чистый» алюминий, так и его сплавы. Наиболее распространёнными являются следующие марки: АД0, АД00, АД1, АВЕ, АД31, АМЦ, АМг2, АМг5П, Д1П, Д16П, Д18, В65, а также первичный алюминий марок А99, А995, А95, А5 и алюминиевые деформируемые сплавы для производства сварочной проволоки: СвА5 (содержание алюминия - не менее 99,5 %), СвАМц (1,0-1,5 % марганца), СвАК5 (до 6 % кремния).

Номинальный диаметр проволоки зависит от марки алюминия или алюминиевого сплава. Согласно ГОСТ 14838-78 он составляет от 1,5 до 7,8 мм для Д16П, от 1,4 до 12,0 мм - для Д1П, и от 1,4 до 10,0 мм - для остальных марок.

Примерно такой же диаметр тянутой алюминиевой проволоки задан в ОСТ 1 92005-2002 - от 1,4 до 12,0 мм, но для проволоки из некоторых марок алюминия и алюминиевого сплава этот диапазон существенно уже. Так для А99 и А995 он находится в пределах от 1,4 до 6,0 мм.

У проволоки, изготовленной в соответствии с ГОСТ 7871-75, диаметр составляет от 0,80 до 12,50 мм. Предельные отклонения по диаметру для тянутой проволоки в несколько раз меньше, чем для прессованной.

Стоит отметить и тот факт, что современная технология волочения гарантирует отличную производительность оборудования, используемого для производства проволоки. Волоки сейчас функционируют без каких-либо сбоев на огромных скоростях выполнения операции (до 60 метров в секунду) при больших величинах обжатия исходного материала [22].

1.2 Параметры процесса волочения, влияющие на энергосиловые

характеристики

Результаты ранее проведённых исследований [1, 2, 7] позволили выявить ряд закономерностей формирования напряжений и деформации при волочении, влияющих на энергосиловые характеристики процесса:

- скорость движения элементарных частиц металла, близлежащих к центральной части полосы, в осевом направлении больше, чем в периферийных слоях, чему способствует рост сил трения, увеличение угла волоки и степени деформации;

- очаг деформации состоит из трёх зон: одной контактной и двух внеконтактных - задней и передней;

-по видам деформации очаг деформации условно можно разделить на две

зоны:

а) преимущественно упругих деформаций, расположенных в самом начале очага - упругую зону;

б) преимущественно пластических деформаций - пластическую зону.

Эпюры распределения напряжений в деформируемом металле показывают,

что кроме основных напряжений (эпюра II, рисунок 1.2), возникающих в металле под действием приложенной нагрузки Рв, появляются дополнительные напряжения (эпюра I, рисунок 1.2) как результат реакции на изменение размеров

отдельных слоев металла при неравномерной деформации. Эти напряжения алгебраически суммируются с основными напряжениями и определяют рабочие напряжения (эпюра III, рисунок 1.2).

Рисунок 1.2 - Эпюры напряжений в очаге деформации

При выходе из волоки конец прутка под воздействием силы Р испытывает напряжение волочения:

о = ^ (1.1)

Гк

Для обеспечения нормальных условий процесса волочения необходимо, чтобы о было меньше ов.1 - истинного предела текучести металла после волочения.

Важным фактором, влияющим на энергосиловые параметры процесса является, величина коэффициента трения. Методики определения коэффициента трения представлены в работах [17, 18, 20, 21, 22]. Ерманок М.З. [17] предлагает

производить расчёт усилия трения с использованием зависимости, полученной при решении дифференциального уравнения равновесия и метода приведенного угла. Должанский А. М. [20] предлагает использовать метод разрезной волоки и дает рекомендации по повышению точности определения необходимых параметров этим методом. Николаев В. А. [21] для оценки коэффициента трения использует формулы Кербера-Эйхингера. Позднее в работе [22] был предложен расчётно-аналитический метод определения коэффициента трения между инструментом и заготовкой при пластическом деформировании металлов. Метод заключается в экспериментальном определении силы деформирования и математическом моделировании процесса деформации с построением по расчётным данным диаграммы "сила деформирования - коэффициент трения". По этой диаграмме определяют коэффициент трения, соответствующий реальной силе деформирования. Приведён пример конкретной реализации метода на операции волочения.

1.2.1 Способы расчёта энергосиловых параметров процесса волочения

Сила волочения представляет собой основной фактор, определяющий ход процесса волочения и при прочих равных условиях максимально возможную степень деформации за переход. В свою очередь сила волочения является функцией ряда технологических параметров, изменения которых в некоторых случаях существенно влияют на силу волочения.

Эти связи устанавливают экспериментально с привлечением теории пластических деформаций [5]. Основными факторами, влияющими на силу волочения, являются:

1. прочностные свойства протягиваемого металла;

2. степень деформации за переход;

3. форма продольного профиля канала;

4. свойства и качество поверхностей скольжения, свойства смазки и способ ее ввода в деформационную зону;

5. форма начального и конечного поперечных сечений;

6. скорость волочения.

Расчёт энергосиловых параметров процесса волочения приводится в работах [4, 5, 7, 8, 9, 10, 11]. Вайсбурд Р. А. [8] исследует процесс волочения прутка на основе вариационных методов, в частности, с помощью метода минимума полной энергии деформации. Позднее Карлушенко В. П. [9] предлагает использовать расчётные соотношения процесса волочения круглых профилей без привлечения теории пластичности и аппарата тензорного исчисления. Баранов Г. Л. [10] указывает, что выбор в качестве граничных условий законов трения Зибеля и Кулона приводит к значительной погрешности. Позднее Кучеряев Б. В. [11] рекомендует новую методику как для расчёта коэффициента трения, так и для определения напряжения волочения. В работе Доброва И. В. [12] на основании универсального энергетического метода решения технологических задач обработки металлов давлением разработана методика и получены расчётные формулы для определения силовых параметров волочения круглой проволоки в монолитной волоке с учетом влияния калибрующей зоны очага деформации.

При разработке аналитических методов определения рабочих напряжений волочения преследуют следующие цели:

а) установить возможность предварительной оценки запроектированного, а также действующего процесса путем сравнения расчетных и фактических величин напряжения;

б) установить закономерные связи между каждым основным параметром процесса и напряжением волочения и возможности оценки влияния рассматриваемого параметра на весь процесс.

Базой аналитических методов служат:

а) элементарные законы механики пластически деформируемого и твердого

тела;

б) некоторые общие результаты экспериментального изучения характера деформаций и напряженного состояния обрабатываемого металла;

в) условие (уравнение) пластичности;

г) уравнения равновесия всех сил, действующих на какой-либо выделенный в деформационной зоне элементарный объем протягиваемого металла или уравнения работы этих сил.

Уравнения работы, несмотря на равноправность с уравнениями равновесия сил, в расчетной практике применяют реже вследствие того, что количественный учет влияния отдельных условий процесса на величину расхода работы в ряде случаев представляет значительные трудности.

Силы и напряжения при волочении определяют, решая систему, составленную из уравнений равновесия и уравнения пластичности. Такие системы в общем случае статически неопределимы, поэтому их решают, как правило, с рядом допущений, упрощающих задачу и математические операции. Это снижает точность методов.

В наиболее ранних исследованиях применяли упрощенные уравнения равновесия сил, действующих на весь объём металла, находящийся в деформационной зоне, и условие пластичности по первой теории предельного состояния, по которой нормальное напряжение металла на контактной поверхности деформационной зоны равно сопротивлению деформации при линейном растяжении Бт. Позднее (С. И. Губкин, П. Т. Емельяненко) стали применять дифференциальные уравнения равновесия в усредненных значениях главных нормальных напряжений с привлечением современных условий пластичности по третьей и четвёртой теориям предельного состояния -«инженерный» метод.

Наибольшей точностью должны были бы отличаться методы, основанные на дифференциальных уравнениях равновесия общего вида. Однако ввиду своей сложности и значительного числа нерешенных вопросов эти методы до сих пор еще не доведены до стадии внедрения их в инженерную практику. Поэтому пока приходится пользоваться уравнениями равновесия в усредненных главных нормальных напряжениях и уравнениями работ, т.е. равенством работ активных и реактивных сил.

В работе [13] И. Л. Перлин проанализировал наиболее известные формулы, основанные на «инженерном» методе, проверил принятые при выводе этих формул допущения, сравнил результаты и показал, что целесообразно отказаться от некоторых допущений, заменив их новыми, более близкими к действительности. Формула для определения напряжения волочения круглых сплошных профилей в конической волоке является результатом развития теоретических и экспериментальных работ многих исследователей [13] и имеет вид:

где STc - среднее значение сопротивления деформации в пределах деформационной зоны:

где ^п и р - коэффициент и угол трения; ап - приведенный угол;

а - действительный угол образующей канала (полуугол).

1.2.2 Динамическая модель определения энергосиловых параметров волочения с учётом вязкопластических свойств материала

В динамически нагруженных конструкциях металл находится в сложном напряжённо-деформированном состоянии, изменяющемся во времени. Проявляющиеся при этом свойства могут существенно отличаться от статического поведения (при низких скоростях деформации). Для определения этих свойств используют специальное оборудование и малоинерционную аппаратуру, регистрирующую быстроизменяющиеся напряжения и деформации. Сложности при анализе динамических испытаний металлов возникают в связи с волновыми процессами в образцах, когда инерционные силы накладываются на внутренние усилия, характеризующие свойства материалов. Поэтому результаты опытов анализируют на основе теории волновых процессов с использованием

(1.2)

а = cos2 р (1 + ctg ап) — 1 ,

(1.3)

предположительно описывающих реологию материалов математических моделей, выбор которых в значительной степени основывается на макроскопических экспериментальных фактах и интуиции [14].

Учёные Дж. Тирош и Д. Иддан предложили модель определения энергосиловых параметров волочения круглой трубы (рисунок 1.3), основываясь на идее поиска "динамически" допустимых полей напряжений, которые удовлетворяют граничным условиям по напряжениям, основным положениям вязкопластической модели материала, а также аппроксимируют уравнения движения [110]. При пренебрежении инерцией, возникают состояния нижнего предела вязкопластической модели материала, не описанные в профессиональной литературе. Для получения модели также была рассмотрена свободная от инерции верхняя граница решения с учётом вязкопластической модели протягиваемого материала (предлагаемая Кристеску Н. и его коллегами).

¿0

Яо

Рисунок 1.3 - Описание модели волочения трубной заготовки

Динамическое распределение напряжений описывается как:

й - Л - 2 [Л + (^)] [■„* - 6« + + (1.4)

где й0 - начальный диаметр трубной заготовки; df - конечный диаметр трубной заготовки; а1 - угол к нижней границе трубной заготовки; а2 - угол к верхней границе трубной заготовки;

- коэффициент трения на нижней границе трубной заготовки; д2 - коэффициент трения на верхней границе трубной заготовки; N - параметр, учитывающий скорость волочения; Ей - число Эйлера для протягиваемого материала; Д0 - радиус, определяющий начало зоны деформации; А - постоянная интегрирования.

Получена формула для определения тянущего усилия волочения круглого сплошного изделия на выходе из волоки:

£ = (73 + „ с* да) Ш (|) + (-^ - 018Яа) + {2 - 1

1 а

2(?)

VI

1 + с^89а]] + >\&)

[1 + соб2 а]/2 + охЪ/2,

где ^ - удельное усилие волочения,

- предел текучести протягиваемого материала на сдвиг, ^ - коэффициент трения; 8 - приведенный полуугол волоки; а - рабочий полуугол волоки; ^ - начальный диаметр волочения; df - конечный диаметр волочения; N - параметр, учитывающий скорость волочения; Ей - число Эйлера для протягиваемого материала; ахь - напряжение противонатяжения.

+

(1.5)

1.2.3 Способ исследования геометрии поверхности рабочего профиля

волоки

Позднее Каргиным В. Р. и Каргиным Б. В. была разработана методика, позволяющая определить напряжённо-деформированное состояние с помощью компьютера [16].

Деформируемую трубную заготовку в плавно сужающемся канале волоки разделяли на три участка: конический 1к, радиусный 1р и калибрующий 1кал. Параметры напряжённо-деформированного состояния на этих участках устанавливали в конечном числе точек. Для этого трубная заготовка, срединный радиус которой Яо, а толщина стенки S0, разбивались на N узких элементов одинаковой длины 10 (рисунок 1.4).

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Чаева, Светлана Юрьевна, 2018 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Харитонов, В. А. Неоднородность очага деформации при волочении / В. А. Харитонов, С. М. Головизнин // Образ. Н. Пр-во. - 2010. - N 5. - С. 102-105.

2. Копыловский, Х. И. Определение напряжённого состояния металла в очаге деформации при волочении / Х. И. Копыловский, Б. Х. Копыловская, К. Л. Иерусалимский // Исследования по механике деформир. сред. Иркут. политехн. ин-т. Иркутск. - 1991. - С. 132-141.

3. Бровман, М. Я. О напряжённом состоянии в процессе волочения при осесимметричной деформации / М. Я. Бровман // Известия РАН. Механика твёрдого тела. - 2001. - N 4. - С. 68-75.

4. Добров, И. В. Расчётно-энергетический метод определения силовых параметров волочения круглого профиля в монолитной волоке / И. В. Добров,

A. В. Семичев, И. И. Гетьман // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 2010. - N 7. - С. 28-34.

5. Гурьянов, Г. Н. Расчёт, анализ напряжений, деформаций и запаса прочности при холодном волочении проволоки / Г. Н. Гурьянов - Магнитогорск, Белорецк: МГТУ, 2008. - 359 с.

6. Адамчук, С. В. Напряжённое состояние в калибрующем пояске и его влияние на напряжение волочения / С. В. Адамчук, М. В. Зайцева, Е. Ю. Долгих,

B. П. Манин, И. Г. Шубин // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Межрегиональный сборник научных трудов. Магнитогор. гос. техн. ун-т. Магнитогорск: Изд-во МГТУ. - 2002. - С. 223-227.

7. Харитонов, В. А. Влияние режимов деформации и способа волочения на качество высокоуглеродистой проволоки / В. А. Харитонов, А. В. Дегтярев // Материалы 65 Научно-технической конференции МГТУ-ММК по итогам научно-исследовательских работ за 2006-2007 гг., Магнитогорск, 2007: Сборник докладов, Т. 1. Магнитогорск: Магнитог. гос. техн. ун-т. - 2007. - С. 23-25.

8. Вайсбурд, Р. А. Усилие волочения прутков и оптимальный угол волоки / Р. А. Вайсбурд, О. И. Смагин // Известия вузов. Цветная металлургия. -1998. - N 3. - С. 23-28.

9. Карлушенко, В. П. Определение усилия волочения круглых профилей / В. П. Карлушенко, В. М. Золотарев, С. В. Бузько, А. А. Науменко // Кабели и провода. - 2008. - N 2. - С. 22-26.

10. Баранов, Г.Л. Влияние условий контактного трения на напряженное состояние при волочении / Г. Л. Баранов // Известия Вузов. Черная металлургия. -1986. - N6. - С. 60-63.

11. Кучеряев, Б. В. Расчёт энергосиловых параметров процесса волочения прутков / Б. В. Кучеряев, Р. А. Николаев, Е. А. Жукова // Производство проката. -2006. - N 6. - С. 30-33.

12. Добров, И. В. Анализ упругой зоны очага деформации при волочении / И. В. Добров // Известия Вузов. Черная металлургия. - 2009. - N 5. - С. 17-24.

13. Перлин, И. Л. Теория волочения / И. Л. Перлин, М. З. Ерманок. - М.: Металлургия, 1971. - 448 с.

14. Качанов, Л. М. Основы теории пластичности / Л. М. Качанов. -Издательство «Наука», 1969. - 420 с.

15. Окулов, Р. А. Совершенствование процессов профилирования гранёных труб на основе моделирования очага деформации с целью повышения их точности: диссертация ... кандидата технических наук : 05.02.09./ Окулов Роман Александрович. - Екатеринбург, 2015. - 155 с.

16. Каргин, В. Р. Компьютерное моделирование безоправочного волочения труб / В. Р. Каргин, Б. В. Каргин, Т. С. Пастушенко // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета им. академика С.П. Королёва (национального исследовательского университета) . - 2009. - №2. -С. 68-73.

17. Ерманок, М. З. Об адекватности расчёта трения в калибрующем пояске волоки методом приведенного угла / М. З. Ерманок // Технология лёгких сплавов. - 1999. - N 4. - С. 5-7.

18. Гурьянов, Г. Н. Влияние внешнего трения и упрочнения обрабатываемого металла на величину полного напряжения волочения / Г. Н. Гурьянов, Б. А. Коломиец // Производство конкурентоспособных метизов:

Сборник научных трудов. Вып. 2. Магнитог. гос. техн. ун-т. Магнитогорск: МГТУ. - 2007. - С. 87-95.

19. Добров, И. В. Новый метод определения коэффициента трения при волочении / И. В. Добров // Металлургическая и горнорудная промышленность. -2000. - N 4. - С. 51-54.

20. Должанский, А. М. Влияние калибрующего пояска волоки на определение параметров трения при волочении / А. М. Должанский // Теория и практика металлургии. - 2000. - N 1, С. - 39-41.

21. Ульянов, А. Г. Обеспечение точности размеров калиброванной стали на основе моделирования упругого последействия металла при волочении: диссертация ... кандидата технических наук : 05.16.05. / Ульянов Антон Гргорьевич. - Магнитогорск, 2011. - 141 с.

22. Трофимов, В. Н. Совершенствование технологии волочения длинномерных осесимметричных композиционных электропроводников: диссертация . доктора технических наук : 05.03.05./ Трофимов Виктор Николаевич. - Глазов, 2007. - 277 с.

23. Столяров, А. Ю. Влияние формы очага деформации и режимов волочения на пластичность высокоуглеродистой проволоки / А. Ю. Столяров,

B. А. Харитонов // Обработка сплошных и слоистых материалов: Межвузовский сборник научных трудов. Вып. 35. Магнитогорск: МГТУ. - 2008. - С. 60-67.

24. Огарков, Н. Н. Влияние геометрии волочильного канала на шероховатость проволоки / Н. Н. Огарков, М. В. Налимова // Метизное производство в 21 веке: теория и практика: Межвузовский сборник научных трудов. Магнитогор. гос. техн. ун-т. Магнитогорск: Изд-во МГТУ. - 2001. -

C. 221-225.

25. Гурьянов, Г. Н. Оценка максимальной вытяжки и запаса прочности при волочении проволоки / Г. Н. Гурьянов // Металлург. - 2008. - N 10. - С. 73-75.

26. Зыков, Ю. С. Определение максимально допустимых вытяжек при волочении / Зыков Ю. С. // Сталь. - 1998. - N 4. - С. 54-55.

27. Гурьянов, Г. Н. Методика расчёта оптимального угла рабочего конуса волоки при волочении круглого сплошного профиля / Г. Н. Гурьянов // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2010. - N 6. - С. 58-60.

28. Дегтярев, А. В. Влияние конструкции и формы канала волочильного инструмента на энергозатраты и качество проволоки / А. В. Дегтярев, В. А. Харитонов // Материалы 66 Научно-технической конференции, Магнитогорск, 2008: Сборник докладов. Т. 1. Магнитогорск: МГТУ. - 2008. - С. 69.

29. Логинов, Ю. Н. Влияние угла рабочей зоны волоки на напряжённое состояние в очаге деформации при волочении меди / Ю. Н. Логинов // Цветные металлы - 2010. - N 3. - С. 94-97.

30. Добров, И. В. Анализ влияния угла волоки на напряженно-деформированное состояние при волочении стали для предварительно напряженного железобетона / И. В. Добров // Новости чёрной металлургии за рубежом. - 2006. - N 1. - С. 72-74.

31. Нагайцев, А. А. К анализу зоны сжатия при волочении / А. А. Нагайцев, Л. М. Грабарник, Д. М. Лейкин, Л. В. Федорова // Технология лёгких сплавов. - 2004. ^ 4. - С. 58-61.

32. Бойко, А. В. Совершенствование методики расчёта напряжённо-деформированного состояния в процессе волочения на основе учёта неоднородности структуры металла: диссертация . кандидата технических наук : 05.16.05./ Бойко Артём Борисович. - Магнитогорск, 2015. - 112 с.

33. Гурьянов, Г. Н. К оценке условий деформирования и формирования качества проволоки разного диаметра / Г. Н. Гурьянов // Метизное производство: теория и практика: Межвузовский сборник научных трудов. Магнитогор. гос. техн. ун-т. Магнитогорск: Изд-во МГТУ. - 2001. - С. 169-175.

34. Харитонов, В. А. Совершенствование режимов деформации и инструмента при волочении круглой проволоки / В. А. Харитонов, А. Ю. Манякин, М. В. Чукин, Ю. А. Дремин, М. А. Тикеев, М. Ю. Усанов // Магнитогорск: МГТУ, 2011. - 175 с.

35. Харитонов, В. А. Влияние скорости волочения на неоднородность деформации по сечению проволоки / В. А. Харитонов, С. М. Головизнин // Образование, наука и производство. - 2010. -Ы 5. - С. 98-102.

36. Басин, М. Е. Развитие зон упругости и пластичности при волочении прутка / М. Е. Басин, М. Г. Бояршинов, Г. Л. Колмогоров // Вестн. ПГТУ. Динамика и прочность машин. - 2005. - N 5. - С. 150-156.

37. Гурьянов, Г. Н. Эффективность использования волок с оптимальными углами рабочего конуса при холодном волочении стальной проволоки / Г. Н. Гурьянов, Б. А. Коломиец // Производство конкурентоспособных метизов: Сборник научных трудов. Вып. 1. Магнитог. гос. техн. ун-т. Магнитогорск: Магнитог. гос. техн. ун-т. - 2006. - С. 65-72.

38. Колмогоров, Г. Л. Остаточные напряжения и вторичные пластические деформации при волочении / Г. Л. Колмогоров, Е. В. Кузнецова // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 2006. - N 12. - С. 16-17.

39. Колмогоров, Г. Л. Остаточные напряжения и прямолинейность прутковых изделий после волочения / Г. Л. Колмогоров, Е. В. Кузнецова // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 2005. - N 9. - С. 18-19.

40. Колмогоров, Г. Л. Об оптимальной геометрии волочильного инструмента / Г. Л. Колмогоров, Т. В. Латышева, В. Б. Филиппов // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 2007. - N 4. - С. 41-43.

41. Фетисов, В. П. Технологические требования к волочильному оборудованию для производства проволоки из углеродистой стали / В. П. Фетисов // Сталь. - 2008. - N 9. - С. 64-68.

42. Санько, В. В. Оптимальные параметры геометрии инструмента для волочения круглого профиля / В. В. Санько // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 1990. - N10. - С. 25-27.

43. Харитонов, В. А. Сравнительный анализ процессов волочения круглой проволоки в монолитной и роликовой волоках / В. А. Харитонов, А. Ю. Манякин. - Магнитогорск, 2003. - 22 с.

44. Семёнов, В. Е. Распределение напряжений при волочении через коническую и радиальную волоки / В. Е. Семёнов // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 1995. - N 10. - С. 22-23.

45. Гурьянов, Г. Н. Силовые условия волочения в монолитных и роликовых волокнах / Г. Н. Гурьянов // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1995. - N 2. - С. 46-48.

46. Зыков, Ю. С. Влияние профиля волочильного канала на усилие волочения / Ю. С. Зыков // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 1993. - N2. - С . 27-29.

47. Гурьянов, Г. Н. Относительный прирост осевого напряжения в калибрующем пояске волоки / Г. Н. Гурьянов // Металлург. - 2007. - N 6. - С. 5355.

48. Микирова, З. А. Исследование и классификация дефектов волок из вольфрамовых твердых сплавов / З. А. Микирова, Д. Г. Сачава, И. П. Лазебникова // Цветная металлургия. -2007. - N 5. - С. 92-94.

49. Сачава, Д. Г. Классификация, причины возникновения, способы предотвращения износа и разрушения волочильного инструмента / Д. Г. Сачава, С. В. Ананьева // Чёрная металлургия. - 2006. - N 7. - С. 51-52.

50. Анцупов, В. П. Расчёт интенсивности изнашивания волочильного инструмента / В. П. Анцупов, А. В. Анцупов, М. В. Налимова, Ал. В. Анцупов, А. С. Быков // Трение и смазка в машинах и механизмах. - 2007. - N 5. - С. 26-32.

51. Битков, В. В. Оценка неоднородности деформации при волочении проволоки из коррозионно - стойкой стали и сплавов / В. В. Битков // Сталь. -2010. - N 2. - С. 57-61, 98.

52. Харитонов, В. А. Оценка скоростной неоднородности деформации при волочении в монолитной волоке / В. А. Харитонов, С. М. Головизнин // Производство проката. - 2010. - N 3. - С. 14-17.

53. Харитонов, В. А. Влияние скорости на свойства и режимы волочения тонкой высокопрочной проволоки / В. А. Харитонов, С. М. Головизнин // Сталь. -2007. - N 7. - С. 85-86.

54. Платов, С. И. Скорость деформации в процессе волочения проволоки / С. И. Платов // Новости чёрной металлургии за рубежом. - 2004. - N 5. - С. 63-64.

55. Белалов, Х. Н. Получение проволоки волочением: Учебное пособие для студентов вузов / Х. Н. Белалов, Б. А. Никифоров, Н. А. Клековкина,

A. А. Клековкин, Г. С. Гун, А. Г. Корчунов. - Магнитогорск: Изд-во МГТУ, 2005. - 211 с.

56. Шубин, И. Г. Исследование напряжённо-деформированного состояния металла при волочении методом математического моделирования / И. Г. Шубин,

B. П. Манин, И. А. Вахрушева, Е. Н. Степанова // Материалы 67 научно-технической конференции МГТУ-ММК, Магнитогорск, 2009: Сборник докладов. Т. 1. Магнитогорск: МГТУ. - 2009. - С. 165-168.

57. Соколов, А. А. Моделирование процесса волочения с целью оценки его влияния на структуру и свойства проволоки / А. А. Соколов, И. Г. Шубин, Г. С. Гун, А. А. Богатов, С. В. Смирнов // Пр-во проката. - 2005. - N 6. - С. 21-22.

58. Носов, А. Д. Моделирование режимов волочения калиброванной стали / А. Д. Носов, А. Г.Корчунов, В. В.Андреев / /Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. - 2007. - N2. - С. 49-51.

59. Харитонов, В. А. Анализ и описание процесса волочения / В. А. Харитонов, А. С. Дубков, А. Ю. Манякин. - Магнитогор. гос. техн. ун-т. Магнитогорск, 2002. - 43 с.

60. Никифоров, Б. А. Математическая модель контактных напряжений при волочении / Б. А. Никифоров, С. И. Платов, С. А. Морозов // Моделирование и развитие технологических процессов обработки металлов давлением: Сб. науч. тр.. Вып. 2. Моск. гос. техн. ун-т. Магнитогорск. -1999. - С. 17-20.

61. Басин, М. Е. Моделирование процесса волочения прутка / М. Е. Басин, М. Г. Бояршинов, Г. Л. Колмогоров // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Межрегиональный сборник научных трудов. Магнитогор. гос. техн. ун-т. Магнитогорск: Изд-во МГТУ. - 2002. - С. 15-20.

62. Колесникова, С. Ю. Использование программного комплекса Deform для проектирования рациональных режимов волочения с противонатяжением /

Колесникова С. Ю. // Труды IV Общероссийской молодёжной научно-технической конференции «Молодёжь. Техника. Космос.» . - 2014. - №21. -С. 117-118.

63. Каргин, Б. В. Совершенствование технологии безоправочного волочения тонкостеных труб в блок волок с гарантированной толщиной стенки: Автореф. дис. на соиск. уч. степ. канд. техн. наук. :05.02.09 /Каргин Б. В. -Самара, 2005. - 16 с.

64. Чаева, С.Ю. Повышение эффективности волочения проволоки за счёт оптимизации геометрии волоки // Сборник статей международной научно-практической конференции «Информационное общество - будущее человечества в III тысячелетии». -2018. - К-13. - С. 507-509.

65. Семёнов, В. Е. Выбор волочильного инструмента при производстве проволоки различного назначения / В. Е. Семёнов, А. В. Дегтярёв, А. А. Соколов,

B. А. Харитонов // Материалы 67 научно-технической конференции МГТУ-ММК, Магнитогорск, 2009: Сборник докладов. Т. 1. Магнитогорск: МГТУ. - 2009. -

C. 11-14.

66. Антипанов, В. Г. Инструмент для волочения / В. Г. Антипанов, А. В. Урмацких, В. Л. Корнилов // Технология машиностроения. - 2010. - N 4. -С. 43-44.

67. Колмогоров, Г. Л. Оптимальная геометрия и износ волочильного инструмента / Г. Л. Колмогоров, Т. В. Чернова, В. Г. Савченко // Вестник ПГТУ. Механика. - 2009. - N 1. - С. 146-150.

68. Анцупов, В. П. Повышение качества волочильного инструмента технологическим обеспечением его выходных параметров / В. П. Анцупов, О. В. Семенова, А. В. Анцупов, А. С. Быков, И. Н. Мингазов // Вестник МГТУ (Магнитогорск) . -. 2006. - N 1. - С. 65-68.

69. Хаймович, И. Н. Метод расчёта технологических параметров волочения / И. Н. Хаймович, С. Ю. Колесникова // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. - 2017. - №1(3) . - Т. 19. - С. 550-554.

70. Базайкин, В. И. Анализ напряжённого состояния на контакте с матрицей при волочении проволоки / В. И. Базайкин, В. Я. Целлермаер,

B. Е. Громов, А. С. Соколов, Д. М. Закиров // Известия вузов. Чёрная металлургия.

- 1996. - N 2. - С. 47-50.

71. Николаев, В. А. Влияние технологических параметров на напряжение волочения / В. А. Николаев, А. Г. Васильев // Известия вузов. Чёрная металлургия.

- 2001. - N 3. - С. 29-32.

72. Баранов, Г.Л. Распределение контактных касательных напряжений по длине очага деформации при волочении / Г. Л. Баранов, В. И. Кузнецов // Уральский Политехнический Институт. - 1986. - С. 6-8.

73. Каргин, В. Р. Распределение контактных напряжений в процессе волочения круглых изделий / В. Р. Каргин, Б. В. Каргин, С. Ю. Колесникова // Известия Высших учебных заведений. Цветная металлургия. - 2013. - Т. 15. - № 4.

- С. 25-28.

74. Колесникова, С. Ю. Исследование процесса волочения проволоки с помощью компьютерного моделирования / С. Ю. Колесникова, Ю. А. Сергеев // Сборник материалов Всероссийской молодёжной научной конференции «Мавлютовские чтения». - 2013. - Том 2. - С. 128-129.

75. Семёнов, В. Е. Влияние геометрии канала волоки на внутренние напряжения в холоднотянутой проволоке и прутке / В. Е. Семёнов // Новости чёрной металлургии за рубежом. - 1995. - N 3. - С. 122-125.

76. Баранов, Г. Л. Сравнительный анализ влияния выбранных законов трения на напряжённое состояние металла в очаге деформации при волочении круглого профиля / Г. Л. Баранов, В. И. Кузнецов // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 1994. - N 8. - С. 15-17.

77. Щукин, С. В. Исследование на базе метода конечных элементов напряжённо-деформированного состояния проволоки при волочении /

C. В. Щукин, Ю. И. Рыбин // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 1993. - С. 5457.

78. Боков, И. И. Анализ влияния факторов на остаточные напряжения в холоднотянутой проволоке / И. И. Боков, М. А. Шеметов // Сталь. - 1992. - N6. -С. 57-59.

79. Грабарник, Л. М. К определению неравномерности деформации при осесимметричном течении металла / Л. М. Грабарник, Д. М. Лейкин, А. В. Буланов // Интенсификация производства и повышение качества проката из цветных металлов и сплавов. - 1990. - С. 46-52.

80. Каргин, Б. В. Износ канала волоки в процессе волочения круглых изделий / Б. В. Каргин, С. Ю. Колесникова, Ю. А. Сергеев // Вестник молодых учёных и специалистов Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика С.П. Королева (национального исследовательского университета). -2013. - № 2(1). - С. 13-15.

81. Каргин, В. Р. Моделирование процесса волочения круглых изделий с противонатяжением / В. Р. Каргин, С. Ю. Колесникова, Ю. А. Сергеев, Б. В. Каргин // Металлург. -2014. - №10. - С. 66-70.

82. Ерманок, М. З. Развитие теории волочения / М. З. Ерманок // Цветная металлургия. - 1986. - N 9. - С. 81-83.

83. Трофимов, В. Н. Совершенствование технологии волочения длинномерных осесимметричных композиционных электропроводников: Автореф. дис. на соиск. уч. степ. докт. техн. наук. / Трофимов В. Н. - ИжГТУ, Ижевск, 2007. - 39 с.

84. Буркин, С. П. Силовые параметры при волочении с противонатяжением / С. П. Буркин, А. Н.Леванов, И. Я. Тарнавский, Б. В. Картак // Известия вузов. Цветная металлургия. -1970. - №5. - С.129-133.

85. Тарнавский, А. Л. Эффективность волочения с противонатяжением / А. Л. Тарнавский. - М.: Металлургиздат, 1959. - 152 с.

86. Антипенко, Н. Ф. Математические расчёты в МАТЬАВ: методические указания / сост.: Н. Ф. Антипенко, Т. А. Санькова.- Омск: СибАДИ, 2010. - 56 с.

87. Ломюллер, Б. Многоходовое волочение проволоки из меди и алюминия, медной никелированной проволоки и биметаллической проволоки

алюминий-медь / Б. Ломюллер // Новые технологии и оборудование. - 2008. - № 1 (308). - С. 9-11.

88. Карпов, Ю. Имитационное моделирование систем. Введение в моделирование с AnyLogic 5 / Ю. Карпов. - Спб.: БХВ Питербург, 2005. - 400 с.

89. Колесникова, С. Ю. Анализ технологического процесса получения проводов / С. Ю. Колесникова // Сборник научных трудов по материалам XIV международной научной конференции «Тенденции развития науки и образования». - 2016. - Часть 1. - С. 24-25.

90. Хаймович, И. Н. Имитационное моделирование производственного цикла изготовления провода / И. Н. Хаймович, Д. Г. Скрипачёв, С. Ю. Колесникова // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета имени академика С. П. Королёва (национального исследовательского университета). - 2015. - Т. 14. - №4. - С. 151-155.

91. Битков, В. В. Минимизация образования внутренних разрывов при волочении углеродистой проволоки для холодной высадки / В. В. Битков // Заготовительные производства в машиностроении. - 2011. - N 5. - С. 31-36.

92. Сачава, Д. Г. Классификация, причины возникновения, способы предотвращения износа и разрушения волочильного инструмента / Д. Г. Сачава, С. В. Ананьева // Чёрная металлургия. - 2006. - N 7. - С. 51-52.

93. Микирова, З. А. Исследование и классификация дефектов волок из вольфрамовых твёрдых сплавов / З. А. Микирова, Д. Г. Сачава, И. П. Лазебникова // Цветная металлургия. - 2007. - N 5. - С. 92-94.

94. Сафонов, Е. В. Повышение эффективности технологии производства высокоуглеродистой проволоки волочением на основе математического моделирования: диссертация ... кандидата технических наук : 05.16.05./ Сафонов Евгений Владимирович. - Магнитогорск, 2005. - 129 с.

95. Мельникова, Т. Е. Оценка прочности технологического волочильного инструмента / Т. Е. Мельникова, Г. Л. Колмогоров // Проблемы прочности. - 1993. - N 11. - С. 76-81.

96. Щедрин, А. В. Прогнозирование характеристик силовой динамики методов комбинированного волочения сплошных круглых профилей /

A. В.Щедрин, А. А. Бекаев, В. В. Ульянов // Машиностроитель. - 2010. - N 8. -С. 26-33.

97. Сачава, Д. Г. Влияние кривизны заготовки на прямизну продукта волочения / Д. Г. Сачава // Новости чёрной металлургии за рубежом. - 2002. - N 3. - С. 110.

98. Щедрин, А. В. Совершенствование методов комбинированного волочения / А. В. Щедрин, А. А. Бекаев, Д. Н. Гаркунов, Э. А. Мельников,

B. С. Гаврилюк // Тракторы и сельхозмашины. - 2011. - N 1. - С. 54-56.

99. Щедрин, А. В. Перспективные методы комбинированного волочения /

A. В. Щедрин, В. В. Ульянов, В. М. Скоромнов, А. А. Бекаев, И. С. Милохов, Н. Ю. Чихачева // Производство проката. - 2007. - N 10. - С.67-69.

100. Битков, В. В. Минимизация обрывности при волочении проволоки тонких размеров из цветных металлов / В. В. Битков // Известия вузов. Цветная металлургия. - 2010. - N 2. - С. 45-51.

101. Гурьянов, Г. Н. Исследование изменения сплошности покрытия проволоки в процессе волочения / Г. Н. Гурьянов, Б. М. Зуев // Заводская лабораторя: Диагностика материалов. - 2010. - 76. - N 9. - С. 68-70.

102. Харитонов, В. А. Направления повышения конкурентоспособности проволоки совершенствованием деформационных режимов волочения /

B. А. Харитонов // Производство конкурентоспособных метизов: Сборник научных трудов. Вып. 1. Магнитог. гос. техн. ун-т. Магнитогорск: Магнитог. гос. техн. ун-т. - 2006. - С. 25-32.

103. Битков, В. В. Минимизация образования внутренних разрывов при волочении углеродистой проволоки для холодной высадки / В. В. Битков // Заготовительные производства в машиностроении. - 2011. - N 5. - С. 31-36.

104. Колесникова, С. Ю. Моделирование технологического процесса изготовления провода / С. Ю. Колесникова // Сборник трудов XLII

Международной молодёжной научной конференции «Гагаринские чтения -2016». - 2016. - Том 1. - С. 115-116.

105. Гурьянов, Г. Н. Неравномерность деформации при осесимметричном волочении / Г. Н. Гурьянов // Процессы и оборудование металлургического производства: Межрегиональный сборник научных трудов. Вып. 7. Магнитогорск: Магнитог. гос. техн. ун-т. - 2006. - С. 224-229.

106. Битков, В. В. Анализ неоднородности деформации при волочении композиционных прутков и проволоки / В. В. Битков // Заготовительные производства в машиностроении. - 2010. - N8. - С. 21-27.

107. Верещагин, М. Н. Влияние скорости волочения на температуру и напряженно-деформированное состояние высокоуглеродистой проволоки / М. Н. Верещагин, Ю. Л. Бобарикин, А. Н. Савенок, А. В. Веденеев, М. Ю. Целуев, О. И. Игнатенко // Сталь. - 2007. - N 12. - С. 53-58.

108. Колмогоров, Г. Л. О степени деформации при осесимметричном деформировании / Г. Л. Колмогоров, Е. В. Кузнецова // Известия вузов. Чёрная металлургия. - 2000. - N 11. - С. 31-33.

109. Баранов, Г. Л. Напряжённо-деформированное состояние при волочении сплошных осесимметричных профилей / Г. Л. Баранов // Известия вузов. Машиностроение. -1985. - N 9. - С.122-127.

110. Tirosh, J. On the Limit Analysis of High Speed Forming Processes in Cold or Hot Conditions / J. Tirosh, D. Iddan // Advances in Continuum Mechanics. - 1991. -Рр. 371-386.

111. Kargin, V. R. Мodeling the drawing of round products with countertension / V. R. Kargin, S. Y. Kolesnikova, Y. A. Sergeev, B. V. Kargin // Metallurgist. - 2015, Т. 58. - № 9-10. - Рр. 904-908.

112. Wistreich, J. G. Investigation of the Mechanics of wire drawing / J. G. Wistreich. - Proc. Inst. Mech. Engrs. Vol. 169, 1955. -654 p.

ПРИЛОЖЕНИЕ А. Программа расчёта усилия волочения по разработанной

методике в MATLAB

%Общая программа расчёта clear; clc;

%Массив параметров

%M- количество углов %N - количество радиусов %Я-матрица радиусов %рЫ-матрица углов

%U - матрица скоростей в каждой точке

%Eu - число Эйлера

%ro - плотность

%k - предел текучести

%ny - вязкость материала

%Массив геометричеких параметров

d0=1.79; %22 1.79 %d0=0.86*2; %22 1.79 lambda = 1.15:0.05:1.35;

%d0=1.79; %l2*tan(alfa_con*pi/180)*2+0.5; %Диаметр входа 1.79

%d1=sqrt(d0A2/lambda);

alfa_con =7;

d1=1.6; %Диаметр выхода

% l2=2.2;%(d0-d1)/2/tan(alfa_con*pi/180); %1.6; %Длина скругленной части %lambda = (d0/d1)A2;% вытяжка %r_0 = lambda-1;% обжатие

13=0.8; %Длина конуса %S=d1*l2+d1*l3+2*(d0-d1)*l2; af=0.1*pi/180; %Угол конуса на выходе N=100; %количество участков радиусов сетки M=50; %количество углов сетки %Массив физических параметров nm= 3; %степень в формуле трения my_= [0.02;0.07]; % коэффициент трения R0b = [0.1;5.];% радиуса скругления alfa =[3.,15.];% углы конуса ro=2.7; %плотность (8.9 Медь) ny= 5e-7; %вязкость материала sigma_s=66; %предел текучести (280Медь) k=sigma_s/sqrt(3); %предел текучести на сдвиг sigm_r_theta=0; %постоянная p1=[0; 0]; %Переменная прорисовки Ur_in=1; %скорость на входе N1=15;% - колич углов разбиения конуса N2=5;% - колич разбиений по коэффициенту трения N3=5;% - - колич разбиений по радиусу alfa_con_all = linspace(alfa(1),alfa(2), N1); my= linspace(my_(1),my_(2), N2); Rad = linspace(R0b( 1),R0b(2), N3);

figure('Name','Зависимость усилия волочения от коэффициента трения')

%plot(alfa_con_all,t_sum_real,'r'); grid on;

Ше('Зависимость усилия волочения от угла конуса волоки');

spec = [' ,,'--mo,,,:bs ,,,--mv,,,--mx'];

R=3.5; % - радиус скругления

for j =1:N2

for i=1:N1

alfa_con=alfa_con_all(i); %[t_sum(i)]=fun_usilie_volochenia_Kh(nm,d0,d1,l2,l3,af,my_,ro,ny,k,sigm_r_theta,N, M,Ur_in,pl,alfa_con);

[t_sum(i)]=fun_usilie_volochenia_Kh_3(nm,d0,d1,l3,af,my(j)*sqrt(3),ro,ny,k,sigm_r_th

eta,N,M,Ur_in,pl,alfa_con,R);

% t_sum_real(i)=t_sum(i)*(pi*d1A2/4)*sigma_s/10;

t_sum_real(i)=t_sum(i);

end;

plot(alfa_con_all,t_sum_real( 1 :N1 ),spec(4*(j-1)+ 1:4*j));

hold on;

end

xlabel(,Угол конуса, град'); %у1аЬе1('Усилие волочения, КН'); у1аЬе1('Относительное напряжение волочения');

grid on;

figure('Name','Зависимость усилия волочения от коэффициента трения')

%plot(alfa_con_all,t_sum_real,'r'); grid on;

Ше('Зависимость усилия волочения от угла конуса волоки');

for j =1:N2

for i=1:N3

alfa_con= 5; R=Rad(i);

%[t_sum(i)]=fun_usilie_volochenia_Kh(nm,d0,d1,l2,l3,af,my_,ro,ny,k,sigm_r_theta,N, M,Ur_in,pl,alfa_con);

[t_sum(i)]=fun_usilie_volochenia_Kh_3(nm,d0,d1,l3,af,my(j)*sqrt(3),ro,ny,k,sigm_r_th eta,N,M,Ur_in,pl,alfa_con,R); % t_sum_real(i)=t_sum(i)*(pi*d1A2/4)*sigma_s/10; t_sum_real(i)=t_sum(i); end;

plot(Rad,t_sum_real(1:N3),spec(4*(j-1)+1:4*j)); hold on; end

xlabel('Величина радиуса, мм'); %xlabel('Коэффициент трения') % у1аЬе1('Усилие волочения, Н'); у1аЬе1('Относительное напряжение волочения'); Ше('Зависимость усилия волочения от ведичины радиуса волоки'); grid on;

figure('Name','Зависимость усилия волочения от коэффициента вытяжки')

%plot(alfa_con_all,t_sum_real,'r'); grid on;

Ше('Зависимость усилия волочения от угла конуса волоки');

spec = [' ','--mo',':bs ','--mv','--mx'];

R=3.5; % - радиус скругления

for j =1:N2

d1=sqrt(d0A2/lambda(j)); for i=1:N1

alfa_con=alfa_con_all(i); %[t_sum(i)]=fun_usilie_volochenia_Kh(nm,d0,d1,l2,l3,af,my_,ro,ny,k,sigm_r_theta,N, M,Ur_in,pl,alfa_con);

[t_sum(i)]=fun_usilie_volochenia_Kh_3(nm,d0,d1,l3,af,my(j)*sqrt(3),ro,ny,k,sigm_r_th

eta,N,M,Ur_in,pl,alfa_con,R);

% t_sum_real(i)=t_sum(i)*(pi*d1A2/4)*sigma_s/10;

t_sum_real(i)=t_sum(i);

end;

plot(alfa_con_all,t_sum_real(1:N1),spec(4*(j-1)+1:4*j));

hold on;

end

xlabel(,Угол конуса, град'); %у1аЬе1('Усилие волочения, КН'); у1аЬе1('Относительное усилие волочения');

grid on;

function [O, X1, k1, b1]=sist_poisk_cirk4(X,af,al_c,d1,R) % Нахождение параметров точки поверхности k1=-tan(al_c*pi/180); k2=-tan(af);

b2=d1/2; %

%Координаты центра окружности; координаты точек на конической и %цилиндрической частях

O(2)=X(2)+R/sqrt(k2A2+1); O(1 )=k2*(X(2)-O(2))+X( 1); X1(2)=O(2)-R/sqrt(k1A2+1); X1(1)=O(1)-k1*(X1(2)-O(2)); b1=X1(2)-X1(1)*k1; end

function

[t_sum]=fun_usilie_volochenia_Kh_3(nm,d0,d1,Lk,af,my_,ro,ny,k,sigm_r_theta,N,M, Ur_in,pl,alfa_con,Rcirk)

%Координата точки сопряжения конуса с радиусом X=[-Lk d1/2+atan(af/Lk)]; %Точка крайнего сечения

%X1=[-L-Lk (d1/2+atan(af/Lk))+L*tan(alfa_con*pi/180)]; %Функция поиска центра и радиуса окружности %u=sist_poisk_cirk(X,X1 ,af); %u=sist_poisk_cirk2(X,X1 ,af);

%Система для случая, когда окружность съедает две прямые %[u, RT 1]=sist_poisk_cirk3(X,X 1,af,alfa_con,d1,R);

%Система для случая, когда окружность съедает только коническую часть [Ocirk, X1, k1, b1]=sist_poisk_cirk4(X,af,alfa_con,d1,Rcirk);

X_p=X-Ocirk; X1_p=X1-Ocirk;

[th, R_r] = cart2pol(X_p(1), X_p(2)); % перевод задающих точек в полярные координаты

%th=2*pi- th; % корректировка угла [th1, R_r1] = cart2pol(X1_p(1), X1_p(2));

%Точка - входной диаметр if (d0/2>X1(2))

X1_=[(d0/2-b1)/k1 d0/2]; if (pl(1)==1)

figure('Name','Теоретический профиль');

plot([X(1) 0],[X(2) d1/2],'b','LineWidth',2); grid on; hold on;

t=th1:(th-th1)/500:th;

x=Rcirk*cos(t)+Ocirk(1); y=Rcirk*sin(t)+Ocirk(2);

plot(x,y,'m','LineWidth',2);

plot([X1_(1) X1(1)],[X1_(2) X1(2)],'k','LineWidth',2); grid on; hold on; plot(X( 1),X(2),' *k'); plot(X 1(1),X 1(2),'*r'); plot(X1_(1),X1_(2),'*g'); xlabel('Ось х, мм','Fontsize',14); ylabel('O№ y, мм','Fontsize',14); axis equal; end;

%Разбитие на сетку конечных элементов [th1, R_r1] = cart2pol(X1_p(1), X1_p(2)); sh=th 1:(th-th 1)/N:th;

Points=[(Rcirk*cos(sh)+Ocirk(1))' (Rcirk*sin(sh)+Ocirk(2))'];

Points=[X1_(1) X1_(2); Points];

N=N+1;

%Поиск точки для лучей сетки. Хорды точек P

nm2(:, 1)=Points(2: end, 1)-Points( 1: end-1,1); nm2(:,2)=Points(2:end,2)-Points( 1: end-1,2);

kNP(:, 1)=nm2(:,2)./nm2( :,1); bNP(:, 1)=Points( 1 :end-1,2)-kNP. *Points( 1:end-1,1); P0(:,1)=-bNP./kNP; P0(:,2)=0;

R0(:,1)=sqrt((P0(:,1)-Points(1:end-1,1)).A2+(repmat(0,N,1)-Points(1:end-1,2)).A2); R1(:,1 )=sqrt((P0(:, 1)-Points(2 :end, 1)).A2+(repmat(0,N, 1)-Points(2:end,2)).A2); %Не верно %angl1(:,1 )=-atan(Points( 1:end- 1,2)./abs(Points( 1:end-1, 1 )+P0(:,1))); angl 1(:,1)=asin(Points( 1:end-1,2)./R0(: ,1)); for j=1:N

angles(:,j )=0: angl 1(j,1)/M:angl1(j, 1); end

%Прорисовка сетки

if (pl(2)==1) %1. Лучи углов

for i=1:N

x=-R0(i)*cos(angles(:,i))+repmat(P0(i, 1),M+1,1); y=-R0(i)*sin(angles(:,i)); plot(x,-y,'g');

x=-R1(i)*cos(angles(:,i))+repmat(P0(i, 1),M+1,1); y=-R1(i)*sin(angles(:,i));

plot(x,-y,'g');

for j=1:M+1

x1=[P0(i,1) -R0(i)*cos(angles(j,i))+P0(i,1)]; y1=[0 -R0(i)*sin(angles(j,i))]; plot(x1,-y1,'g'); end; end;

plot(Points(:,1),Points(:,2),'*g');

plot(P0(:,1),P0(:,2),'.k');

end;

%Финальные вычисления усилия волочения for i=1:N

% ri=R1(i):(R0(i)-R1(i))/9:R0(i); for j=1:M

%1. Коэффициент затухания касательных напряжений my(j ,i)=my_*(angles(j ,i)/angles(M+1 ,i))Anm; %2. Число Эйлера if (i==1) Ur0(j,i)=Ur_in; N_(j ,i)=ny*Ur0(j ,i)/(k*R0(i)); else

Ur0(j ,i)=R1(i- 1)*(angles(j+1,i- 1)-angles(j ,i- 1))*Ur0(j ,i-1)/(R0(i)*(angles(j+1 ,i)-angles(j ,i)));

N_(j ,i)=ny*Ur0(j ,i)/(k*R0(i)); end;

Eu(j ,i)=ro*(Ur0(j ,i)A2/k); end; end;

my(M+1,: )=my_* 1;

%3. Приведенное усилие для протягивания конечного элемента C=zeros(M,N+1); %C(:,1)=0; for i=1:N for j=1:M

t_(j ,i)=((repmat( 1,1,length( 1))+((my(j+1,i)-my(j,i))/angles(j+1,i)+my(j,i)/tan(angles(j+1,i)))/sqrt(3))*...

(sqrt(3)*log(R0(i)./R1(i))+2*N_(j,i).*((R0(i)./R1(i)).A3-1 ))+Eu(j ,i)*((R0(i)./R1(i)).A4-repmat( 1,1,length( 1)))/4)... +C(j,i)*(R0(i)./R1(i))A2; C(j,i+1)= t_(j,i); end; end;

else

X1_=[(-sqrt(RcirkA2-(d0/2-Ocirk(2))A2)+Ocirk(1)) d0/2]; if (pl(1)==1) figure('Name','Теоретический профиль'); plot([X(1) 0],[X(2) d1/2],'b','LineWidth',2); grid on; hold on; t=th1:(th-th1)/500:th;

x=Rcirk*cos(t)+Ocirk(1); y=Rcirk*sin(t)+Ocirk(2); plot(x,y,'m','LineWidth',2);

plot(X( 1),X(2),' *k'); plot(X 1(1),X 1(2),'*r'); plot(X1_(1),X1_(2),'*g'); xlabel('Ось х, мм','Fontsize',14); ylabel('0№ y, мм','Fontsize',14); axis equal; end;

%Разбитие на сетку конечных элементов X 1_p=X 1_-Ocirk;

[th1, R_r1] = cart2pol(X1_p(1), X1_p(2)); sh=th 1:(th-th 1)/N:th;

Points=[(Rcirk*cos(sh)+Ocirk(1))' (Rcirk*sin(sh)+Ocirk(2))']; %Поиск точки для лучей сетки. Хорды точек P

nm2(:, 1)=Points(2: end, 1)-Points( 1: end-1,1); nm2(:,2)=Points(2:end,2)-Points( 1: end-1,2);

kNP(:, 1)=nm2(:,2)./nm2( :,1); bNP(:, 1)=Points( 1 :end-1,2)-kNP. *Points( 1:end-1,1); P0(:,1)=-bNP./kNP; P0(:,2)=0;

R0(:,1)=sqrt((P0(:,1)-Points(1:end-1,1)).A2+(repmat(0,N,1)-Points(1:end-1,2)).A2); R1(:,1)=sqrt((P0(:,1)-Points(2:end,1)).A2+(repmat(0,N,1)-Points(2:end,2)).A2);

angl 1(:,1)=asin(Points( 1:end-1,2)./R0(: ,1)); for j=1:N

angles(: ,j)=0: angl 1(j,1)/M:angl1(j,1); end

%Прорисовка сетки if (pl(2)==1) %1. Лучи углов

for i=1:N

x=-R0(i)*cos(angles(:,i))+repmat(P0(i, 1),M+1,1); y=-R0(i)*sin(angles(:,i)); plot(x,y,'g');

x=-R1(i)*cos(angles(:,i))+repmat(P0(i, 1),M+1,1); y=-R1(i)*sin(angles(:,i));

plot(x,y,'g');

for j=1:M+1

x1=[P0(i,1) -R0(i)*cos(angles(j ,i))+P0(i, 1)]; y1=[0 -R0(i)*sin(angles(j,i))]; plot(x1,y1,'g'); end; end;

plot(Points(:,1),Points(:,2),'*g');

plot(P0(:,1),P0(:,2),'.k');

end;

%Финальные вычисления усилия волочения

for i=1:N

ri=R1(i):(R0(i)-R1(i))/9:R0(i); for j=1:M

%1. Коэффициент затухания касательных напряжений my(j ,i)=my_*(angles(j ,i)/angles(M+1 ,i))Anm; %2. Число Эйлера if (i==1) Ur0(j,i)=Ur_in; N_(j ,i)=ny*Ur0(j ,i)/(k*R0(i)); else

Ur0(j ,i)=R1(i- 1)*(angles(j+1,i- 1)-angles(j ,i-1 ))*Ur0(j ,i-1)/(R0(i)*(angles(j+1 ,i)-angles(j ,i)));

N_(j ,i)=ny*Ur0(j ,i)/(k*R0(i)); end;

Eu(j,i)=ro*(Ur0(j,i)A2/k); end; end;

my(M+1,: )=my_* 1;

%3. Приведенное усилие для протягивания конечного элемента C=zeros(M,N+1);

for i=1:N for j=1:M

% t_(j ,i)=((repmat(1, 1 ,length(1 ))+((my(j+1 ,i)-my(j,i))/angles(j+1,i)+my(j,i)/tan(angles(j+1,i)))/sqrt(3))*... % (sqrt(3)*log(R0(i)/R1(i))+2*N_(j,i)*((R0(i)/R1(i))A3-1 ))+Eu(j ,i)*((R0(i)/R1 (i))A4-repmat( 1,1,length( 1 )))/4)... % +C(j ,i)*(R0(i)/R1 (i))A2; % C(j,i+1)= t_(j,i)

t_(j ,i)=((repmat( 1,1,length( 1))+((my(j+1,i)-my(j,i))/angles(j+1,i)+my(j,i)/tan(angles(j+1,i)))/sqrt(3))*...

(sqrt(3)*log(R0(i)/R1(i))+2*N_(j,i)*((R0(i)/R1(i))A3-1))+Eu(j,i)*((R0(i)/R1(i))A4-repmat( 1,1,length( 1 )))/4)...

+C(j ,i)/((angles(j+1 ,i)-angles(j ,i))*... (sin(angles(j+1,i))+sin(angles(j,i)))*R1(i)A2);

C(j,i+1)= t_(j ,i)*(angles(j+1,i)-angles(j ,i))*... (sin(angles(j+1,i))+sin(angles(j,i)))*R1(i)A2; end; end;%

end;

t_sum =0;

for j=l:M

t_sum = t_sum + 4*t_(j,N)*(angles(j+l,N)-angles(j,N))*...

(sin(anglesG+l,N))+sin(anglesG,N)))*Rl(N^2/dr2; end

t_dop=my_*Lk/dl; t_sum=t_sum+t_dop;

end.

ПРИЛОЖЕНИЕ Б. Акты внедрения результатов диссертации

УТВЕРЖДАЮ

АКТ

внедрения результатов кандидатской диссертации Чаевой Светланы Юрьевны

Мы, нижеподписавшиеся, представители АО «Самарская Кабельная Компания» (АО «СКК»): главный технолог Зуев А. А. и ведущий инженер-технолог Скрипачёв Д. Г. составили настоящий акт о том, что результаты диссертационной работы Чаевой С. Ю., посвященной совершенствованию процесса волочения за счёт оптимизации геометрии инструмента и числа переходов, полученные на основе разработки новых научных методик расчёта основных технологических параметров процесса волочения проволоки, используются в производстве АО «Самарская Кабельная Компания».

Применение разработанных автором: методики расчёта усилия волочения, методики для определения оптимизированных технологических параметров и рекомендаций по обеспечению устойчивого процесса волочения включены в инструкцию по установке технологического процесса волочения проволоки из алюминия и алюминиевого сплава. Разработанная автором имитационная модель производственного цикла изготовления провода с целью рационализации использования оборудования, позволяет уменьшить время производственного цикла на 68 часов.

Предприятие АО «Самарская Кабельная Компания» заинтересовано во внедрении результатов научной работы и продолжении исследований по данной тематике.

Главный технолог АО «СКК»

Зуев А. А.

Ведущий инженер-технолог АО «СКК»

Скрипачёв Д. Г.

УТВЕРЖДАЮ

Проректор по учебной работе

Самарского национального исследовательского

ситета имени академика ^С.П. Королева

ХЯ л

2018 г

А. В. Гаврилов

АКТ

о внедрении результатов диссертационной работы Чаевой С. Ю. в учебный процесс кафедры обработки металлов давлением Самарского национального исследовательского университета имени академика С.П. Королева

Мы, нижеподписавшиеся сотрудники Самарского университета в лице председателя комиссии - д.т.н., профессора Попова И. П., членов; д.т.н., профессора Михеева В. А., к.т.н., доцента Демьяненко Е. Г., составили настоящий акт о внедрении материалов диссертационного исследования Чаевой С. Ю., посвященного совершенствованию процесса волочения за счёт оптимизации геометрии инструмента и числа переходов, в учебный процесс кафедры обработки металлов давлением в форме чтения курсов лекций ««Информационные технологии в обработке материалов», «Информационные технологии в металлургии» и «САПР прокатно-прессового производства»; в курсах используются предложенные новые методики расчёта усилия процесса волочения и определения оптимизированных технологических параметров.

Д.т.н., профессор

Д.т.н., профессор

И. Г1. Попов

В. А. Михеев

Е. Г. Демьяненко