Совершенствование методов расчёта сталежелезобетонных пролётных строений мостов с учётом податливости конструкций объединения бетона и стали тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.11, кандидат наук Козлов Алексей Владимирович

• Козлов Алексей Владимирович
• кандидат наук
• 2021

Оглавление диссертации кандидат наук Козлов Алексей Владимирович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА УЧЁТА СДВИГОВОЙ ЖЁСТКОСТИ В СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

1.1. Анализ научных работ отечественных и зарубежных учёных

1.2. Анализ действующих нормативных документов

1.3. Необходимость учета податливости шва объединения стальной балки с железобетонной плитой проезжей части на примере

анализа работы конкретного объекта

1.4. Выводы по главе

ГЛАВА 2. КОНСТРУКЦИИ ОБЪЕДИНЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ ПЛИТЫ И СТАЛЬНОЙ БАЛКИ В ПРОЛЁТНЫХ СТРОЕНИЯХ МОСТОВ

2.1. Основные принципы работы упоров

2.2. Анализ экспериментальных зависимостей «усилие-сдвиг»

2.3. Конструкции упоров

2.4. Параметры сдвиговых жесткостей для различных

конструкций объединения

2.5. Выводы по главе

ГЛАВА 3. РАСЧЕТ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ МОСТОВ С УЧЕТОМ ПОДАТЛИВОСТИ КОНСТРУКЦИЙ ОБЪЕДИНЕНИЯ

3.1. Общие сведения о применяемых расчетных моделях

3.2. Пример расчёта сталежелезобетонной балки методом

конечных элементов

3.3. Теоретические основы расчёта составных стержней

с податливыми связями

3.4. Аналитические зависимости смещения от сдвиговой жёсткости шва между железобетонной плитой и стальной балкой

3.5. Определение верхней границы сдвиговой жёсткости, при которой

следует проводить расчёт по классической схеме

2

3.6. Выводы по главе

ГЛАВА 4. НАТУРНЫЕ ИСПЫТАНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДЕФОРМАЦИИ СДВИГА, НДС СТАЛЬНОЙ БАЛКИ

4.1. Экспериментальные исследования сдвиговой жёсткости стыка сталежелезобетонной конструкции с гибкими штыревыми упорами

4.2. Экспериментальные исследования масштабной модели однопролётной сталежелезобетонной балки

4.3. Сравнительный анализ численных расчётов на модели и реальном объекте с учётом величины сдвиговой жёсткости стыка

4.4. Выводы по главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ А. Сертификаты и паспорта на конструкции

экспериментальных моделей

Приложение Б. Акты о внедрении результатов диссертационного исследования

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование методов расчёта сталежелезобетонных пролётных строений мостов с учётом податливости конструкций объединения бетона и стали»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. Надёжность и долговечность сооружений напрямую зависит от повышения точности расчёта путём моделирования реальной работы рассматриваемых конструкций любой сложности. Повышение надёжности проектных решений при строительстве мостов приводит к положительному экономическому эффекту вследствие рационального использования материалов и одновременно отвечает общественным интересам по обеспечению безопасности объектов в целом и каждого из составляющих их компонентов в частности. При этом требуется разработка уточнённых подходов к расчёту сталежелезобетонных пролётных строений мостов, содержащих конструкции объединения бетона и стали, с учётом факторов, не нашедших отражения в межгосударственных стандартах. Совершенствование методов расчёта сталежелезобетонных пролётных строений мостов, учитывающих податливость конструкции объединения сталежелезобетонной плиты и стальной балки, является актуальной научно-технической задачей.

Степень разработанности темы исследования. В настоящее время

расчет сталежелезобетонных конструкций в мостостроении регламентирован

в основном следующими нормативными документами РФ: СП 35.13330.2011

«Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03.84» и СП

159.1325800.2014 «Сталежелезобетонные пролетные строения автодорожных

мостов. Правила расчета». При этом учет влияния сдвига между

железобетонными и стальными конструктивными элементами

сталежелезобетонных мостов в действующих национальных стандартах не

учитывается, в СП 35.13330.2011 рекомендуется: «9.4. Расчеты следует

выполнять ... без учета податливости швов объединения стальной и

железобетонной частей». В то же время, при анализе экспериментально-

теоретических исследований, проводимых в этом направлении, отмечаются

значительные расхождения значений жесткости, полученных различными

4

авторами, для связующих элементов стальной и железобетонной частей поперечного сечения конструкции. Проведенные ранее исследования показали, что технологии расчета сталежелезобетонных пролетных строений мостов под действием вертикальных нагрузок требуют учета конечной сдвиговой жесткости швов объединения стальной балки с железобетонной плитой. При этом под действием временной нагрузки конструкция работает как упругая с малыми сдвиговыми смещениями и значительной сдвиговой жесткостью шва между плитой и балкой. Отмечено, что расчеты сталежелезобетонных пролетных строений мостов при принятой схеме жесткого соединения железобетонной плиты и несущей стальной балки требуют уточнения.

Объектом исследования являются сталежелезобетонные однопролётные и неразрезные многопролётные строения мостовых сооружений, предметом исследования является учёт проскальзывания плиты в зависимости от жёсткости стыка между железобетонной плитой и стальной балкой в пролетных строениях автодорожных мостов.

Целью диссертационной работы является совершенствование методов расчёта сталежелезобетонных пролётных строений мостов с учётом влияния проскальзывания плиты по стальной балке на распределение напряжённо-деформированного состояния (НДС) рассматриваемых конструкций под нагрузкой, с учётом предлагаемых аналитических зависимостей при совместном использовании современных сертифицированных программных комплексов.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- выполнить анализ используемых в настоящее время теоретических

исследований и экспериментальных методов учета сдвиговой жесткости между

стальной балкой и железобетонной плитой проезжей части, обосновать

необходимость учета податливости шва объединения стальной балки с

железобетонной плитой проезжей части на примере анализа работы

5

конкретного объекта;

- провести математическое моделирование физического процесса, описывающего смещения железобетонной плиты по стальной балке в зависимости от сдвиговой жесткости стыка;

- разработать программу натурных испытаний и провести экспериментальные испытания стыка на сдвиг на объемных моделях с исключением сцепления железобетонной плиты со стальными балками при помощи изолирующей прокладки, провести испытания масштабной модели однопролетной сталежелезобетонной балки с характеристиками, приближенными к реальным конструкциям пролетных строений мостов и изготовленной согласно требованиям СП 35.13330.2011 с объединением железобетонной плиты со стальными балками при помощи гибких штыревых упоров;

- сравнить полученные в результате экспериментальных исследований значения сдвиговой жесткости стыка, а также сдвиговых деформаций и нормальных напряжений в поясах с аналогичными данными, посчитанными с помощью предложенных аналитических зависимостей, а также численно с применением конечно-элементного программного комплекса ЛИРА-САПР;

- опираясь на разработанную методику, сформулировать рекомендации по систематизации требований к правилам расчёта сталежелезобетонных пролётных строений мостов в национальном стандарте (ГОСТ Р).

Научная новизна работы состоит в следующем:

- предложены новые аналитические зависимости смещения железобетонной плиты по стальной балке как функции от сдвиговой жесткости соединительного шва в однопролетных и неразрезных многопролетных строениях мостовых сооружений;

- вычислены нижняя и верхняя границы сдвиговой жесткости,

определяющие абсолютно податливое или абсолютно жесткое соединение

железобетонной плиты и стальной балки в однопролётном строении моста;

получено обобщённое интегральное уравнение, с помощью которого можно

6

определить верхнюю границу сдвиговой жёсткости, выше которой для расчёта многопролётных неразрезных сталежелезобетонных конструкций допускается использовать классический подход в предположении отсутствия сдвига;

- получены экспериментальные значения сдвиговой жёсткости стыка при проведении стандартных испытаний стыка на сдвиг на объемных моделях с исключением сцепления железобетонной плиты со стальными балками при помощи изолирующей прокладки;

- получены экспериментальные значения сдвиговых деформаций и нормальных напряжений в поясах однопролётной сталежелезобетонной балки при испытаниях масштабной модели, в которой железобетонная плита объединена со стальной балкой при помощи гибких штыревых упоров;

- разработан алгоритм расчета сталежелезобетонных пролетных строений мостов с возможностью учета податливости сдвигового соединения.

Теоретическая значимость исследования заключается в следующем:

- предложены новые аналитические зависимости, позволяющие повысить точность определения НДС в различных элементах конструкции мостов;

- получены граничные значения сдвиговой жёсткости, при которых расчёт конструкции необходимо проводить по разработанной методике или применять классическую, без учёта проскальзывания плиты по балке.

Практическая значимость работы:

- выполнена классификация конструкций объединения железобетонной и стальной частей главных балок с определением интервалов их погонных сдвиговых жесткостей и рекомендациями по исключению в процессе нового проектирования применения податливых стыков;

- разработан алгоритм расчета однопролётных и неразрезных

многопролетных балок мостовых сооружений, который с учётом

предложенных аналитических зависимостей в практике реального

проектирования позволяет уточнить расчет сталежелезобетонных мостов, тем

7

самым повышая уровень надежности мостовых сооружений, который закладывается на стадии проектирования;

- сформулированы рекомендации по систематизации требований к правилам расчёта сталежелезобетонных пролётных строений мостов в национальном стандарте (ГОСТ Р).

Методология и методы исследования. Теоретической и методологической основой диссертационного исследования послужили современные положения теории и практики расчета сталежелезобетонных конструкций в мостостроении, анализа работ отечественных и зарубежных ученых в области экспериментально-теоретических исследований учета влияния сдвига между железобетонными и стальными элементами составной балки на ее напряженно-деформированное состояние. Теоретические выкладки и расчеты выполнены с использованием апробированных математических методов вычисления. При численном исследовании рассматриваемой сталежелезобетонной конструкции применялся лицензионный программный комплекс ЛИРА-САПР для моделирования методом конечных элементов работы строительных конструкций. Методология проведения натурных испытаний состоит в проверке предложенных аналитических зависимостей «жесткость стыка - сдвиг» и «нагрузка - сдвиг» в объединительных деталях сталежелезобетонных пролетных строений путем экспериментального определения деформации сдвига, напряжений в верхнем и нижнем поясе стальной балки и сравнении экспериментальных и аналитических результатов.

Личный вклад соискателя состоит в решении задач диссертационного

исследования, а именно: обобщении результатов, систематизации фактов и

развитии теоретических положений в области расчета сталежелезобетонных

конструкций в мостостроении; построении математической модели,

позволяющей при совместном использовании современных вычислительных

комплексов уточнить расчёт сталежелезобетонных мостов; разработке

программы натурных испытаний конструкций объединения железобетонной

8

плиты со стальной балкой методами разрушающего и неразрушающего контроля для определения характеристик сдвигового соединения; выполнении лабораторных экспериментальных исследований на масштабных моделях с обработкой полученных результатов и их анализе; сравнении значений сдвиговой жёсткости соединения, сдвиговых деформаций и нормальных напряжений в поясах несущей балки, полученных экспериментально и численно с учётом новых аналитических зависимостей; разработке рекомендаций по систематизации требований к правилам расчёта сталежелезобетонных пролётных строений мостов в национальном стандарте (ГОСТ Р).

Положения, выносимые на защиту.

1. Новые аналитические зависимости смещения железобетонной плиты по стальной балке как функция от сдвиговой жесткости соединительного контакта в однопролётных и неразрезных многопролётных мостовых сооружениях.

2. Обоснование нижней и верхней границ сдвиговой жесткости, определяющих абсолютно податливое или абсолютно жесткое соединение железобетонной плиты и стальной балки.

3. Экспериментальные данные сдвиговой жесткости на стыке между железобетонной плитой и стальной балкой при проведении стандартных испытаний на объемных моделях по методике, исключающей влияние силы трения между этими конструктивными элементами при помощи изолирующей прокладки.

4. Полученные экспериментально величины сдвиговых деформаций и нормальных напряжений в нижнем и верхнем поясах составной балки при испытаниях масштабной модели с устройством объединения железобетонной плиты с верхним поясом балки посредством гибких штыревых упоров.

5. Алгоритм расчета сталежелезобетонных пролетных строений мостов с

возможностью учета податливости соединения железобетонной и стальной

частей главных балок, что повышает точность определения НДС в различных

9

элементах конструкций.

Реализация результатов работы. Результаты диссертационного исследования использованы при разработке проекта национального стандарта РФ (ГОСТ Р) «Дороги автомобильные общего пользования. Мостовые сооружения. Правила расчета сталежелезобетонных пролетных строений», а также при изучении дисциплины «Проектирование автодорожных мостовых сооружений», внедрен в учебный процесс ФГБОУ ВО «Воронежский государственный технический университет».

Степень достоверности и апробация результатов. Достоверность полученных результатов, научных положений, выводов и рекомендаций, приведённых в диссертации, обоснована достаточным объёмом теоретических, численных и лабораторных экспериментальных исследований, выполненных в ходе изучения работы рассматриваемых конструкций. При проведении теоретических исследований использовались определяющие уравнения теории расчета сталежелезобетонных конструкций в мостостроении, уравнений состояния сталежелезобетона и стальной балки, которые приняты в современных стандартах и сводах правил. Численные расчёты выполнены с помощью сертифицированного программного комплекса ЛИРА-САПР, основой которого является метод конечных элементов, корректность которого является доказанной. При проведении экспериментальных исследований использовались современные методы и приборы и оборудование, позволяющие провести натурные измерения с допустимой степенью погрешности.

Апробация работы. Основные результаты исследований и научных

разработок докладывались и обсуждались на VII Международном симпозиуме

«Актуальные проблемы компьютерного моделирования конструкций и

сооружений (APCSCE 2018)» (Новосибирск: НГАСУ (Сибстрин), 1-8 июля

2018 г.), на Всероссийском форуме «BIM. Проектирование. Строительство.

Эксплуатация» (Воронеж: ВГТУ, 2018 г.), на Международной научно-

технической конференции «Актуальные проблемы прикладной математики,

10

информатики и механики» (Воронеж: ВГУ, 11-13 ноября 2019 г.).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 15 научных статей, из которых 4 в журналах, рекомендованных ВАК РФ для публикации материалов диссертационных работ, 2 работы в журнале, индексируемом в Web of Science, 1 статья в издании, индексируемом в Scopus.

В работах [30, 44] приводится анализ работы мостовых сооружений и их конструктивных элементов. В работах [24, 25, 33, 35, 37, 83, 90, 91] представлен расчет сталежелезобетонных мостов с учетом податливости сдвигового соединения железобетонной плиты со стальной балкой, получены аналитические зависимости смещения от сдвиговой жесткости шва между железобетонной плитой и стальной балкой в однопролетных и неразрезных многопролётных строениях мостовых сооружений, обоснованы нижняя и верхняя границы сдвиговой жесткости, определяющих абсолютно податливое или абсолютно жесткое соединение железобетонной плиты и стальной балки. В работах [31, 32, 36] показаны различные возможности сертифицированного программного комплекса ЛИРА-САПР при численном моделировании работы мостовых конструкций. В работе [34] представлена классификация конструкций объединения железобетонной и стальной частей пролётных строений мостов с определением интервалов их погонных сдвиговых жесткостей. В работе [38] получены экспериментальные значения сдвиговой жёсткости стыка при проведении стандартных испытаний стыка на сдвиг на объемных моделях с исключением сцепления железобетонной плиты со стальными балками при помощи изолирующей прокладки.

Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, выводов, библиографического списка и приложений. Общий объем работы составляет 132 страницы машинописного текста. Диссертация содержит 12 таблиц, 57 рисунков, библиографический список из 93 источников, 2 приложения.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА УЧЁТА СДВИГОВОЙ ЖЁСТКОСТИ В СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

1.1. Анализ научных работ отечественных и зарубежных учёных

С началом применения сталежелезобетонных конструкций в мостостроении одним из вопросов по работе сталежелезобетонных мостов стал учет влияния сдвига между железобетонными и стальными конструктивными элементами таких сооружений на распределение силовых факторов в объединенной балке. В работе [67] при анализе экспериментально-теоретических исследований, проводимых в этом направлении, отмечаются значительные расхождения значений жесткости, полученных различными авторами, для связующих элементов стальной и железобетонной частей поперечного сечения конструкции. Из результатов испытаний временной нагрузкой натурных пролетных строений автор делает вывод о малом влиянии соединительных швов на работу сталежелезобетонных конструкций в целом. В связи с этим в действующих в настоящее время российских строительных нормативных документах применяются расчетные формулы, не учитывающие сдвиг в месте контакта стальной балки и железобетонной плиты.

В работе [2] сделано предположение, что сдвиговые смещения, включающие остаточные и неупругие деформации, деформации ползучести, вносят существенный вклад в распределение напряженно-деформированного состояния рассматриваемых конструкций под действием постоянной нагрузки. При этом под действием временной нагрузки конструкция работает как упругая с малыми сдвиговыми смещениями и значительной сдвиговой жесткостью шва между плитой и балкой.

В работах [11, 21, 22, 23, 29, 46, 56, 57] рассмотрены методики совершенствования пространственных расчетов сталежелезобетонных мостов, при этом также упоминаются сдвиговые жесткости стыков, однако

не даны практические указания к учету их податливости при оценке НДС составного сечения.

Наряду с аналитическими решениями еще на ранней стадии рассмотрения проблемы были предложены и численные подходы [54], реализующие метод Вулфа на одном из алгоритмических языков того времени. В настоящее время в связи с бурным развитием вычислительной техники и сопутствующего программного обеспечения численные решения сложных технических задач занимают доминирующее положение в научных исследованиях, в ряде случаев уточняя аналитические, так как не используют гипотезы и предположения, которые принимаются с целью получения конечных аналитических формул.

В соответствии с положениями теории составных стержней

Ржаницына А. Р., сталежелезобетонное пролетное строение рассматривается

как составной стержень под воздействием постоянной нагрузки и усадки

бетона. Теоретические основы расчета составных стержней изложены в

классической работе [60]. В ней составным называется стержень, поперечное

сечение которого состоит из нескольких отдельных частей. Если эти части

соединены между собой жестко по всей длине (как это предполагает

общепринятый подход к расчету сталежелезобетонных пролетных строений),

то полученный сложный стержень может считаться монолитным и

рассматриваться как один простой стержень, даже если различные части его

поперечного сечения сделаны из различных материалов. Однако в реальных

условиях часто не удается (или даже конструктивно невозможно) жестко

соединить отдельные стержни, и тогда необходимо учитывать влияние

податливости соединений. Такую группу стержней следует рассматривать

как особую систему, называемую составным стержнем. Ржаницын А. Р. при

расчете балки, состоящей из двух брусьев, повышает степень разрешающего

дифференциального уравнения со второй до четвертой, дифференцируя это

уравнение еще дважды. Такой прием применяется для того, чтобы

формально привести вид уравнения, определяющего сдвигающие усилия в

13

области контакта, к виду уравнения для растянутого изогнутого стержня, а далее приравниваются соответствующие коэффициенты. При этом возникает ситуация, в которой свободные члены зависят не только от граничных условий, но и от сдвиговой жесткости Это делает предлагаемое решение практически невозможным в инженерных расчетах. Да и повышение порядка разрешающего дифференциального уравнения, которое влечет за собой необходимость определения дополнительных констант интегрирования, является нерациональным и лишь усложняет вид окончательных расчетных формул. В такой постановке получение аналитического решения с учетом действия постоянных и подвижных временных нагрузок, температур, усадки бетона затруднительно в связи с возникающими сложностями при выборе граничных условий, условий сопряжения, а также при назначении жесткостных характеристик в зоне контакта составного стержня при различных направлениях действия усилий. Поэтому в настоящем диссертационном исследовании предлагаются физически обоснованные гипотезы и упрощения, аналитические зависимости, полученные с помощью численных экспериментов с применением апробированных программных комплексов, позволяющие получить расчетные формулы, пригодные к использованию в практике реального проектирования и расчета строительных сооружений и конструкций.

В настоящее время из отечественных учёных наибольшее внимание решению проблемы учёта податливости стыка между сталежелезобетонной плитой и стальной балкой было уделено д. т. н., профессором И. Ю. Белуцким [4 - 7].

В работе [4] представлены решения по оценке характера распределения

усилий в локальной области плиты при её взаимодействии с жёстким упором.

Решения получены на основе условия совместности фибровых деформаций,

условно выделенных из плиты продольных полосок, поперечные сечения

которых не остаются плоскими под влиянием переменных по длине

погонных сил. Представленные решения позволяют оценить фактор влияния

14

на работоспособность сталежелезобетонной конструкции соединения железобетонной плиты и металлической балки.

В работе [5] получены выражения для определения сдвиговой жёсткости и распределение усилий в комбинированных связях, объединяющих железобетонную плиту и стальную балку при действии постоянных и циклических временных нагрузок. В решении объединены различные конструктивно и отличающиеся сдвиговой жёсткостью связующие элементы в сталежелезобетонных мостах: жёсткие упоры и одиночные или петлевые анкеры, закреплённые на продольных стержнях основы, которые в свою очередь жёстко соединены на сварке с рёбрами жёсткости упоров. Предлагаемые модели и полученные на их основе решения позволяют дать более объективную оценку напряжённо-деформированного состояния вновь проектируемых сталежелезобетонных мостов при прогнозе их работоспособности, а также оценку остаточного ресурса эксплуатируемых мостов.

В работе [6] модель конструкции сталежелезобетонного пролетного строения представлена в виде составного стержня в соответствии с теорией составных стержней А. Р. Ржаницына. При построении модели учтены следующие обобщения:

- малоцикловое нагружение сопровождается затуханием необратимых сдвиговых смещений, которое со всей очевидностью оказывается условным при переходе в режим многоциклового нагружения;

- имеет место интеграция сдвиговых смещений на предшествующих и последующих уровнях нагружения, при этом размер смещений зависит от уровня и количества циклов нагружения;

- динамика накопления сдвиговых смещений такова, что в пределах уровня нагружения на очередном его цикле работа связующих элементов характеризуется меньшей сдвиговой жесткостью в начале нагружения и большей сдвиговой жесткостью в завершающей стадии нагружения, причем

сдвиговая жесткость на завершающей стадии близка (практически равна) по величине жесткости соединения при первоначальном нагружении.

При определении сдвигающих усилий становится возможной оценка напряженного состояния сечений пролетного строения от всей совокупности постоянных и временных нагрузок, установление остаточного резерва прочности материалов или несущей способности конструкции и соответствующих им весовых параметров временной нагрузки.

В работе [7] рассмотрены некоторые вопросы, связанные работой сталежелезобетонных мостов. Обсуждается характер работы их связующих элементов и возникающих сдвиговых деформаций соединения плиты и балки. Предложенная модель учета сдвиговых соединений позволяет совершенствовать конструктивную часть, внести определенность в количественные показатели жесткости, обоснованно реализовать дифференцированный учет сдвиговой жесткости соединения. Во второй части статьи рассмотрены вопросы, посвященные моделированию одностороннего характера работы плиты и балки, приведена математическая модель, описывающая систему с односторонними связями, дана классификация односторонних связей и даны методы решения задачи расчета систем с односторонними связями как задачи о дополнительности.

В работе Осипова С. А. [51] податливость шва объединения железобетонной плиты и стальной балки моделируется подбором коэффициента «ослабления стыка» до момента, когда результат в разработанной в Воронежском государственном архитектурном университете программе для ЭВМ Joint совпадёт с данными натурных испытаний. При анализе работы необходимо отметить, что разработка специальной программы, опирающейся на МКЭ, при наличии сертифицированных мощных программных комплексов (например, ЛИРА, MIDAS), не рациональна с практической точки зрения.

В работе [1] отмечается, что узлы объединения железобетонной плиты

и стальных главных балок в сталежелезобетонных пролётных строениях

16

оказываются наиболее уязвимыми деталями данного вида конструкций. Причем для автодорожных мостов большее распространение получили расстройства узлов объединения плиты и стальных балок в приопорных участках, а для железнодорожных мостов - расстройства узлов объединения сборных плит между собой в продольном направлении. Для автодорожных мостов в последнее время широкое применение находят пролетные строения с монолитными железобетонными плитами. Такое решение исключает возможность нарушения монолитности плиты и тем самым существенно сокращает вероятность выключения ее из совместной работы со стальными балками в процессе эксплуатации. Еще одним из путей совершенствования конструкции и технологии сооружения сталежелезобетонных пролетных строений можно считать более широкое внедрение гибких стержневых упоров с головками для объединения монолитной железобетонной плиты с металлоконструкциями главных балок пролетного строения.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Козлов Алексей Владимирович, 2021 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Акопов, В. И. Некоторые направления совершенствования конструкций и технологий сооружения сталежелезобетонных пролётных строений / В. И. Акопов, Л. Ю. Соловьёв, С. А. Тихомиров // Вестник Сибирского государственного университета путей сообщения. 2009, № 21. - С. 177182.

2. Белуцкий, И. Ю. Совершенствование методов расчета и оценки работоспособности эксплуатируемых сталежелезобетонных пролетных строений / Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. - Хабаровск: 2004.

3. Белуцкий, И. Ю. Совершенствование методов оценки работоспособности эксплуатируемых сталежелезобетонных пролетных строений. - Владивосток: Дальнаука, 2003. - 280 с.

4. Белуцкий, И. Ю. Оценка силового взаимодействия плиты сталежелезобетонной конструкции со связующими элементами при дискретной их постановке // Вестник ТОГУ. 2006, № 1 (2). - С. 57-64.

5. Белуцкий, И. Ю. Об оценке жёсткости и распределении усилий в комбинированных связях сдвига сталежелезобетонных мостов // Дальний восток: проблемы развития архитектурно-строительного комплекса. 2013, № 1. - С. 376-380.

6. Белуцкий, И. Ю. К учёту влияния сдвиговой податливости связующих элементов в оценке ресурса грузоподъёмности сталежелезобетонных мостов / И. Ю. Белуцкий, Б. А. Марухин, Т. Б. Лебедева // Актуальные вопросы проектирования автомобильных дорог. Сб. научных трудов ОАО «ГИПРОДОРНИИ». 2010, № 1. - С. 157-161.

7. Белуцкий, И. Ю. Отражение концепций И.М. Рабиновича в характеристике работы сталежелезобетонных пролётных строений как составных с антагонистическими связями / И. Ю. Белуцкий, В. Г. Яцура

// Строительная механика и расчёт сооружений. 2015, № 5 (262). - С. 2-8.

122

8. Большаков, К. П. Особенности конструкции и расчета сквозных балочно-неразрезных железнодорожных пролетных строений с конструкцией проезжей части, включенной в совместную работу с главными фермами / К. П. Большаков, А. А. Потапкин // Исследования стальных и сталежелезобетонных балочных мостов: Тр. ЦНИИСа. Вып. 99. - М.: Транспорт, 1976. - С. 24-40.

9. Боровиков, А.Г. Проектирование и расчет сталежелезобетонных пролетных строений автодорожных мостов: учебное пособие / А. Г. Боровиков, В. М. Картопольцев, Б. Г. Акимов; под ред. В. М. Картопольцева. - Томск: изд-во Том. гос. архит.-строит. ун-та, 2007. -183 с.

10. ВСН 92-63. Технические указания по проектированию сталежелезобетонных пролётных строений. М.: Оргтрансстрой, 1963.

11. Гибшман, Е. Е. Проектирование стальных конструкций, объединенных с железобетоном, в автодорожных мостах. - М.: Автотрансиздат, 1956. -231 с.

12. Гитман, Э. М. Регулирование неразрезных сталежелезобетонных пролётных строений и их предварительное напряжение без использования высокопрочной арматуры // Конструкции, расчёт и технология изготовления стальных мостов. Вып. 90. М.: Транспорт, 1974.

13. Гитман, Э. М. Вопросы оптимального проектирования сталежелезо-бетонных пролётных строений // Исследования современных конструкций стальных мостов. Вып. 94. М.: Транспорт, 1975.

14. Глазунов, Ю. В. Совершенствование конструкций пролётных строений мостов // Коммунальное хозяйство городов. Научно-технический сборник № 58. 2004. - С. 25-29.

15. ГОСТ 26633-2012 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия.

16. ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения.

17. ГОСТ 34028-2016 Прокат арматурный для железобетонных конструкций. Технические условия.

18. ГОСТ Р 55374-2012 Прокат из стали конструкционной легированной для мостостроения. Технические условия.

19. ГОСТ 6713-91 Прокат низколегированный конструкционный для мостостроения. Технические условия.

20. ГОСТ Р 55738-2013 Шпильки и керамические кольца для сварки.

21. Евграфов Г. К., Лялин Н. Б. Расчёты мостов по предельным состояниям. М.: Трансжелдориздат, 1962.

22. Егорушкин Ю. М., Доброчинская И. В. Комплексный учёт конструктивно-технологических факторов, влияющих на предельные состояния сталежелезобетонных мостов. Научные труды ОАО ЦНИИС. Выпуск 240. М.: ОАО ЦНИИС, 2007.

23. Егорушкин Ю. М., Доброчинская И. В. Учет конструктивно-технологических факторов в расчетах сталежелезобетонных пролетных строений автодорожных мостов. М., «Транспортное строительство», №6, 2008.

24. Ерёмин, В. Г. Аналитическая зависимость смещения от сдвиговой жесткости шва между железобетонной плитой и стальной балкой в пролетных строениях мостов / В. Г. Еремин, А. В. Козлов // Научный журнал строительства и архитектуры. 2019, № 3 (55). - С. 94-104.

25. Ерёмин, В. Г. Аналитические зависимости, учитывающие сдвиг между железобетонными и стальными конструктивными элементами мостов в неразрезных многопролетных балках / В. Г. Еремин, А. В. Козлов // Научный журнал строительства и архитектуры. 2019, № 4 (56). - С. 109120.

26. Ефимов, П. П. Проектирование мостов. - Омск, 2006. - 111 с.

27. Игнатьев, В. А. К расчету составных стержней с дискретными

124

регулярными связями / В. А. Игнатьев, И. Б. Глотов. - СПИ, 1974.

28. Карапетов, Э. С. Анализ существующих способов включения стали и железобетона в совместную работу / Э. С. Карапетов, А. В. Атанов // Известия Петербургского университета путей сообщения. 2018, № 4. -С. 592-602.

29. Кобенко, А. А. Анализ работы двутаврового сталежелезобетонного сечения на изгиб в упруго-пластической стадии. - В кн.: Теоретические и экспериментальные исследования мостов и сооружений (Труды СибАДИ, №8, 1975).

30. Козлов, А. В. Расчет пролетного строения моста после ремонта с учетом особенностей включения в работу сборно-монолитной накладной плиты / А. В. Козлов // Сб. «Красная линия. Дороги», №49, ноябрь 2010. - С.54-56.

31. Козлов, А. В. Моделирование, расчет и автоматизированный выпуск чертежей железобетонных конструкций автодорожного моста с использованием ПК «ЛИРА-САПР» и «САПФИР» / А. В. Козлов // Тез. докл. VII Междунар. симпозиума «Актуальные проблемы компьютерного моделирования конструкций и сооружений (APCSCE 2018)». Новосибирск, 1-8 июля 2018 г. НГАСУ (Сибстрин), 2018. - 40 с.

32. Козлов, А. В. Применение «ЛИРА-САПР» для моделирования жизненного цикла сооружения в расчетах мостовых конструкций / А. В. Козлов, А. В. Козлова // BIM. Проектирование. Строительство. Эксплуатация: Материалы Всероссийского форума [Электронный ресурс]: Электрон. текстовые и граф. данные (4.1 МБ) / Под ред. Д.К. Проскурина. Воронеж: ВГТУ, 2018. 1 электрон. опт. диск (CD). - С.10-21.

33. Козлов, А. В. Расчет сталежелезобетонных мостов с учетом сдвига плиты по верхнему поясу балки / А. В. Козлов // Научно-технический журнал «Строительная механика и конструкции». 2018, №4(19). - С.64-71.

34. Козлов, А. В. Классификация конструкций объединения железобетонной плиты со стальными балками / А. В. Козлов // Научно-технический журнал «Строительная механика и конструкции». 2019, №2(21). - С.50-63.

35. Козлов, А. В. Расчет сталежелезобетонных мостов с учетом податливости сдвигового соединения железобетонной плиты со стальной балкой / А. В. Козлов, А. С. Егорычев // Сб. «Дороги и мосты».

2019, № 41. - С. 111-128.

36. Козлов, А. В. Расчёт мостов с жёсткой арматурой методом конечных элементов в ПК Лира-САПР / А. В. Козлов, А. В. Козлова, А. В. Чужайкин // В сб.: Научная опора Воронежской области. Сб. трудов победителей конкурса научно-исслед. работ студентов и аспирантов ВГТУ по приоритетным направлениям развития науки и технологий. -Воронеж, 2019. - С.352-354.

37. Козлов, А. В. Механическое взаимодействие железобетонной плиты и стальной балки в пролетах мостовых сооружений / А. В. Козлов, В. А. Козлов // Актуальные проблемы прикладной математики, информатики и механики: А43 сб. тр. Международной научно конференции, Воронеж, 11-13 ноября 2019 г. - Воронеж: изд-во «Научно-исследовательские публикации», 2020. - С. 1377-1385.

Электр. код доступа: http://www. атт. vsu.ru/conf/index.php7page =ВвЫай8

38. Козлов, А. В. Экспериментальные исследования сдвиговой жёсткости стыка сталежелезобетонной конструкции с гибкими штыревыми упорами / А. В. Козлов, В. А. Козлов, А. М. Хорохордин, П. П. Чураков // Научно-технический журнал «Строительная механика и конструкции».

2020, №1(24). - С. 54-62.

39. Корнеев, М. М. Сталежелезобетонные мосты: теоретическое и практическое пособие по проектированию / М. М. Корнеев. - СПб.: ФГБОУ ВПО ПГУПС, 2015 - 400 с.

40. Коробко, В. И. Статический метод оценки жёсткости горизонтального шва двухслойных составных балок / В. И. Коробко, О. В. Бояркина // Известия Орловского государственного технического университета. Серия: фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. 2008, № 4-2 (272). С. 40-43.

41. Кручинкин, А. В. Сталежелезобетонные мосты: проблемы и перспективы развития / А. В. Кручинкин, А. С. Платонов, В. Г. Решетников, И. В. Решетников, С. Н. Корнев, А. А. Кручинкин // Вестник мостостроения. 2009, № 1. - С. 33-37.

42. Кручинкин, А. В. Сталежелезобетонные мосты: проблемы и перспективы развития / А. В. Кручинкин, А. С. Платонов, В. Г. Решетников, И. В. Решетников, С. Н. Корнев, А. А. Кручинкин // Вестник мостостроения. 2010, № 1. - С. 24-30.

43. Кручинкин А.В., Цыганков С.В. Опыт строительства железнодорожного сталебетонного моста со сборной плитой проезжей части новой конструкции. М., 1973.

44. Кузнецова, С. В. Причины аварий мостовых сооружений на территории РФ и стран СНГ / С. В. Кузнецова, А. В. Козлов // Сб. «Дороги и мосты». 2018, № 39. - С. 204-219.

45. Лыкова, А. В. Анализ способов объединения бетона и стали в сталежелезобетонных мостах / А. В. Лыкова, Л. П. Абашева // Современные технологии в строительстве. Теория и практика. Сб. тр. конференции. Пермь, 2016, том 2. - С. 86-91.

46. Марков, Б.П. Исследование условий совместной работы железобетонной плиты с металлическими сплошными балками. (Труды НИИЖТ, выпуск 13, 1958).

47. Марухин, Б. А. К построению модели работы связующих элементов сталежелезобетонных мостов с учетом многоциклового нагружения / Б. А. Марухин // Новые идеи нового века Ч.2. - Хабаровск, ТОГУ, 2009. -С. 309-316.

48. Мищенко П. Д. Влияние сдвига на величину напряжений при изгибе тонкостенных балок // Изв. вузов «Строительство и архитектура». 1959, № 9.

49. ОДМ 218.4.027-2016 Методические рекомендации по определению грузоподъёмности эксплуатируемых мостовых сооружений на автомобильных дорогах общего пользования. Металлические и сталежелезобетонные конструкции. - М.: Федеральное дорожное агентство (Росавтодор), 2016. - 127 с.

50. ОДМ 218.4.003-2009 Рекомендации по объединению металлических балок с монолитной железобетонной плитой посредством непрерывных гребенчатых упоров в сталежелезобетонных пролетных строениях мостов. - М.: Федеральное дорожное агентство (Росавтодор), 2009. -28с.

51. Осипов, С. А. Расчёт сталежелезобетонного пролётного строения с учётом податливости стыка между стальными балками и плитой методом суперэлементов // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. 2007, № 3. - С. 14-22.

52. Пассек, В. В. Методические указания по расчёту термонапряжённого состояния сталежелезобетонных пролётных строений при нагреве солнцем плиты проезжей части / В. В. Пассек, В. А. Долгов, Н. Н. Стрелецкий. - М.: ЦНИИС Минтрансстроя, 1971.

53. Пассек, В. В. Рекомендации по расчёту температурных и усадочных воздействий на пролётные строения мостов / В. В. Пассек, В. В. Заковенко, Н. Н. Стрелецкий. - М.: ЦНИИС, 1988.

54. Перельмутер А. В. Использование методов квадратичного программирования для расчета систем с односторонними связями -Исследования по теории сооружений. - М.: Стройиздат, 1972. № 19. - С. 138-147.

55. Поречин, А. А. Исследование податливости связующих элементов сталежелезобетонных автодорожных мостов / Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. - ЛИСИ, 1972.

56. Потапкин, А. А. Проектирование стальных мостов с учетом пластических деформаций. - М.: Транспорт, 1984. - 201 с.

57. Потапкии А. А. Расчет на стесненное кручение стальных пролетных строений со сложным замкнутым поперечным сечением // Исследования современных конструкций стальных мостов: Тр. ЦНИИСа. Выл. 94. -М.: Транспорт, 1975. С. 140-146.

58. Решетников, В. Г. Новые эффективные конструкции сталежелезобетон-ных пролетных строений мостов / Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. - М.: 2002.

59. Решетников, И. В. Новые решения сталежелезобетонных пролётных строений мостов / И. В. Решетников, В. Г. Решетников // Дороги и мосты. 2008, № 2 (20). - С. 156-166.

60. Ржаницын, А. Р. Составные стержни и пластины. - М.: Стройиздат, 1986. - 316 с.

61. Ростовых, Г. Н. Совершенствование методики расчетов гибких упоров в конструкциях сталежелезобетонных мостов. - Известия Петербургского Университета Путей Сообщения, 2007/3. - С. 81-88.

62. СП 35.13330.2011 Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП 2.05.03.84.

63. СП 159.1325800.2014 Сталежелезобетонные пролетные строения автодорожных мостов. Правила расчета.

64. СП 20.13330.2011 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия».

65. СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003.

66. СП 131.13330.2012 Строительная климатология.

67. Стрелецкий, Н. Н. Сталежелезобетонные пролетные строения мостов. 2-

е изд., перераб. и доп. / Н. Н. Стрелецкий. - М.: Транспорт, 1981. - 360 с.

129

68. Технический кодекс установившейся практики ТКП EN 1994-2-2009 (02250) Еврокод 4. Проектирование сталежелезобетонных конструкций. Часть 2. Основные принципы и правила для мостов. - Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь, Минск, 2010. - 84 с.

69. Улицкий, Б. Е. Пространственные расчёты мостов (с использованием ЭЦВМ) / Б. Е. Улицкий, А. А. Потапкин, В. И. Руденко, И. Д. Сахарова, Ю. М. Егорушкин. - М.: Транспорт, 1967.

70. Хенди, Крис Р. Руководство для проектировщиков к EN 1994-2. Еврокод 4: проектирование сталежелезобетонных конструкций. Часть 2. Общие правила и правила для мостов / Крис Р. Хенди, Роджер П. Джонсон. -М.: Издательство МИСИ-МГСУ, 2014 - 351 с.

71. Шестериков В.И. Совершенствование проектирования мостовых сооружений / РосдорНИИ. НИЦ Мосты. ОАО ЦНИИС; Под ред. В.И. Шестерикова. - М.: Информавтодор, 2002.

72. JH Ahn, SH Kim, YJ Jeong. Shear behaviour of perfobond rib shear connector under static and cyclic loadings. Magazine of Concrete Research. Vol. 60, Issue 5, June 2008. - P. 347-357.

73. JH Choi, SH Kim, SR Park, SY Lee. Evaluation of Shear Strength of Partially Filled Composite Deck with Inverted T-Shaped Steel. Journal of the Korean society of civil engineers. Vol. 27, Issue 6A, 2007. - P. 821-828.

74. Fatigue of Stud Shear Connectors in the Negative Moment Region of Steel Girder Bridges: a Synopsis of Experimental Results and Design Recommendations. - CTS 00-03, University of Minnesota, 2000.

75. S He, Z Fang, Y Fang, M Liu, L Liu, AS Mosallam. Experimental study on perfobond strip connector in steel-concrete joints of hybrid bridges. Journal of structural steel research. Vol. 118, March 2016. - P. 169-179.

76. KICT (Korea Institute of Construction Technology). (2004). Development of steel-concrete composite deck for highway bridges (in Korean), Report No. KICT 2004-053.

77. HY Kim, YJ Jeong, JH Kim, SK Park. Steel-concrete composite deck for PSC girder bridges. KSCE Journal of Civil Engineering. Vol. 9, 2005. - P. 385390.

78. HY Kim, YJ Jeong. Experimental investigation on behaviour of steel-concrete composite bridge decks with perfobond ribs. Journal of Constructional Steel Research. Vol. 62, Issue 5, May 2006. - P. 463-471.

79. HY Kim, YJ Jeong. Steel-concrete composite bridge deck slab with profiled sheeting. Journal of Constructional Steel Research. Vol. 65, Issues 8-9, August-September 2009. - P. 1751-1762.

80. HY Kim, YJ Jeong. Ultimate strength of a steel-concrete composite bridge deck slab with profiled sheeting. Engineering Structures. Vol. 32, Issue 2, February 2010. - P. 534-546.

81. SC Kim, YH Kim, SK Yu. An Experimental Study on the Behavior of the Perforated Rib Connector with Shearing Bars. Journal of the Korean Institute for structural maintenance and inspection. Vol. 10, Issue 6, 2006. - P. 175182.

82. SH Kim, JH Choi. Experimental study on shear connection in unfilled composite steel grid bridge deck. Journal of Constructional Steel Research. Vol. 66, Issue 11, November 2010. - P. 1339-1344.

83. Kozlov, A. V. Mechanical interaction of a reinforced concrete slab and a steel beam in bridge spans / Vladimir A Kozlov and Alexey Kozlov // Applied Mathematics, Computational Science and Mechanics: Current Problems / IOP Conf. Series: Journal of Physics: Conf. Series 1479 (2020) 012140 (doi: 10.1088/1742-6596/1479/1/012140) - 10 p.

84. V Kvocak, V Kozlejova, D Dubecky, R Kanishchev, P Vanova. Experimental and Software Analysis of Composite Action in Steel-Concrete Composite Bridges with Continuous Shear Connectors - ce/papers, 2019. - Wiley Online Library.

85. Oguejiofor E.C. and Hosain M.U. (1992). "Behavior of perfobond ribshear connectors in composite beams: full-size tests." Canadian J. of Civil Engineering, 19, pp. 224-235.

86. El Sarraf R. D., Iles A., Momtahan D. Easey and S Hicks (2013). Steel-concrete composite bridge design guide. NZ Transport Agency research report 525. 252 pp.

87. CS Shim, PG Lee, DW Kim. Effects of group arrangement on the ultimate strength of stud shear connection. International Conference on Composite Construction in Steel and Concrete 2008. 2011. - Ascelibrary.org.

88. Standard Specifications of Steel and Composite Structures. - JSCE, 2009.

89. Q Su, C Zhao, Y Liu, M Zeng. Effect of Orientation on the Shear Strength of Perfobond Shear Connectors. IABSE Symposium Bangkok 2009. Vol. 96. -9 p.

90. Yeremin, V. G. Analytical dependence of the shift from the shear stiffness of the seam between the concrete slab and steel beam in bridge spans / V. G. Yeremin, A. V. Kozlov // Russian Journal of Building Construction and Architecture. Issue №.4 (44), 2019. - Pp. 70-81.

91. Yeremin, V. G. Analytical expressions, taking into account the shift between the concrete and steel structural elements of bridges in continuous multi-span beams / V. G. Yeremin, A. V. Kozlov // Russian Journal of Building Construction and Architecture. Issue №. 1 (45), 2020. - Pp. 98-110.

92. JT You. Analysis on steel-concrete interface of hybrid self-anchored suspension bridge._Applied Mechanics and Materials. Vol. 193-194, 2012. -P. 1329-1333.

93. Valente I. & Cruz, P.J.S. (2004). "Experimental analysis of perfobondshear connection between steel and lightweight concrete." J. Constructional Steel Research, 60, pp. 465-479.

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ А. Сертификаты и паспорта на конструкции экспериментальных моделей

АО «Воронежстальмост»

исполнение: обычное

СЕРТИФИКАТ №2247

на стальные конструкции по заказу № Р-В19

Заказчик: ООО « ТИнС »

1 Наименование объекта: Металлоконструкции испытательных образцов.

2. Дата начала изготовления: сентябрь 2019г.

3. Дата окончания изготовления: октябрь 2019г.

4. Организация, выполнившая рабочие черт. КМ, шифр проекта, номер чертежей: но письму

5. Организация, выполнившая черт. КМД. инв.№: АО "Воронежстальмост"; инв.№6529

6. Нормы проектирования: СНнП 2.05.03- 84

7. 11ормы на изготовление: СТО ГК «Трансстрой»- 012-2007

8. Организация, утвердившая проект: ООО « ТИиС »

9. Общий вес: 0,800 тн. Перечень конструкций по ЛГЭ (листы готовых элементов) в том числе:

9.1. Вес конструкций: 0,800 тн.

9.2. Вес высокопрочных метизов:

9.3. Вес обычных метизов:

10. Объем контрольной (или общей) сборки:

11. Металлопрокат, примененный для изготовления конструкций, соответствует нормативно-технической и проектной документации и приведен в приложении. 1

12. Сварочные материалы, примененные для сварки конструкций, соответствуют требованиям нормативно-технической и проектной документации и приведены в приложении. 3

13. Сварные соединения выполнены аттестованными сварщиками (приложение 3)

14. Сварные соединения проконтролированы визуально-измерительным методом и методом УЗД и соответствуют требованиям_СТО ГК «Трансстрой» 012-2007

15. Заводские соединения на высокопрочных болтах выполнены на проектное усилие и соответствуют требованиям: не применялось

16. Согласно условиям договора на поставку конструкции защищены от коррозии: огрунтованы: не применялось

окрашены:

17. Сертификат составлен на основании акт-предъявок. в которых зафиксированы результаты приемки конструкций ОТК и Мостовой инспекцией.

18. Конструкции направлены заказчику согласно ведомостям отгрузки (приложение 2) но адресу: I. Воронеж, ООО « ТИнС »

19. Согласно условиям договора на поставку и требованиям: СТО ГК «Трансстрой» 012-2007;

к сертификату прилагаются:!. Выписка из ведомости сертификатов на металл; 2. Ведомость отгрузки; 3. Сводная ведомость сварочных материалов и сведения о сварщиках; 4.Ведомость УЗ Л контроля качества упоров.

Настоящий сертификат гарантирует соответствие изготовленных стальных конструкций проекту и

Примечание: сертификаты на металлопрокат, сварочные и лакокрасочные материалы, а также акт-предъявки. результаты УЗК. протоколы испытаний сварщиков, газорезчиков, постановщиков высокопрочных метизов хранятся на заводе.

СТО ГК «Трансстрой» 012-2007;

Мостовая иг

Директор В

«11» окч яб

I; /Литвинов В.Е./ Начальник-

Инженер О

ПМшхина О.И./

у[Н'мск'ип С.М./

Наименование конструкции Вес в тн Дата отгрузки Номера вагонов Номера отгрузочных

Б1=3т, Б2=1т Всего: 0,800 11.10.19 Авт. 2913

0,800

/Туреиский С.М./

Метал/i они веет

Уральская Сталь

Поставщик- АО УРАЛЬСКАЯ СТАЛЬ Дата оформлений сертификата 28.05.1S

Грузополучатель АО "Ворснехстальмост"

СЕРТИФИКАТ КАЧЕСТВА N 34740

N заказа 4444000838

Вид продукции Сталь толстолистовая

Страница 1 из 3

N вагона S6876576

НД на тех.требование ГОСТ Р 55374-2012 НД на хим.анализ ГОСТ Р 55374-2012 НД на сортамент ГОСТ 19S03-2015 Поставка по фактическому весу

I-1-i-1-1-1-i--i-1 I 1 I

N Номер Номер IN 1 Наименование (Кате- 1 'азмеры ,мм Термообработка Форма | Коли- Масса теор. (Масса факт (Нет.

п/п плавки партии |листа| i i марки гория i (Толщ. i | Ширина i [Длина Наименование температура i' j поставки|честзс,вт i 1 л [общая |Общая i i кг|отх. 1

1 Z94013 А7569Т 15ХСНД 2 20 2500 12000 закалка с высок.отпуском 4940 [phone]

2 Z94013 7570Т 15ХСНД 2 20 2500 12000 закалка с высок.отпуском +940 +720 Ф4 2 9300

3 ZS4297 7620Т 15ХСНД 2 14 2500 11100 нормализация и-940 ?4 2 5998

4 Z942S7 7622Т 15ХСНД 2 14 2500 11100 нормализация +940 Ф4 2 5992

5 Z94300 7623Т 22 15ХСНД 2 14 2500 11100 нормализация +940 С4 1 2995

6 Z94300 7624Т 15ХСНД 2 14 2500 11100 нормализация +940 Ф4 7 20972

7 Z94300 7625Т 15ХСНД 2 14 2500 11100 нормализация <Р4 2 5992

19 65200

N плавки - " III ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ СТАЛИ- X 100 Д Коэф. трещи ноет.

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 С ( Мп 1 Si 1 S | Р 1 Cr 1 Hi 1 Си 1 Но 1 As I N2 1 Ti 1 Al ¡ В | V L 1 i (III III 1 1 1 1 1 III 1 1 1 1 |JIII.|nJUI.|K(.U>.>. ¡ Nfc 1 M i H2 |Co+Ni ( Ca |Ti+Al| Zr |зкв.|экв. | S+P II 1 1 1 ! 1 1 1 1

Z94013 15 53 64 0.600 0.8 63 31 26 0.5 0.900 3.6 Z94297 17 66 69 0.200 1.0 75 32 21 0.5 0.600 2.4 294300 16 65 68 0.300 1.0 76 31 21 0.5 0.600 2.4 0.40__ - 0.47Г, , r, 0.46'

Z54013 Z94300 хим/анализ дан в готовом прокате. Механические свойства

Номер 1 Номер III 1 | N | Тип (Предел текуч,Н/мм2|Врем.сспрстив,Н/мм2 1 1:1 Относ.удлиннен.Д|предел тек/|Относит.сужение,Врем.сопрстивлен 1 1 Относит, сужение (Катег¡Текучесть Н/мм2 при

плавки ( партии |лис|образ| 1 2 |ср.зн. 1 | 2 | ср.зн. 1 j 2 |ср.зн|врем.сопрт.| 1 | 2 |ср.зн|в напр.толщ.Н/мк2 в направл.толщ, Я|прочн|темп| 1 | 2

1 i 1 1 1 i i i 1 i 1 1 i i III 1 ill i 1 1 1 i i i '1 | 2 | 3 |ср.зн| | | | III i II i

ZS4013 А7565Т 3 380 390 540 540 32 30 570 58

560 56

ZS4013 7570Т 3 390 395 540 540 31 32 550 63

550 64

Z542S7 7620Т 2 375 375 540 550 33 35 j

Механические свойства

СЕРТШАТ КАЧЕСТВА N 3474С

Страница 2 из 3

1

т—¡---т i-¡-i—i i i i ¡ ¡

Номер | N ¡ Тип IПредел текуч,Н/мм2|Врем.сопрстив,Н/мм2|Относ.удлиннен.Д|предел тек/|Относит.сужение, 1.\ Врем.сспротивлен[Относит. сужение [Катег|Текучесть Н/мм2 при

i Номер

¡ плавки | партии |лисjсбргэ[ 1 | 2 jср.зн.j ] | 2 | ср.зн.¡ 1 | 2 |ср.зн|врем.сспрт.| ] | 2 |ср.зн|в напр.толщ.Н/мм21в направл.толщ, "/,|прочн|темп| ]

lili lili lili I 1 I 2 I 3 Iср.зн!

I j Z94297 s j Z94300 ; |294300 ¡Z94300

I_

7622Т 2 410 370 550 540 28 33

7623Т 22 2 390 570 33

7624Т 2 385 375 560 560 30 30

7625Т 2 370 370 550 550 32 34

• I-i-1-1

J Номер I Номер | N ] Ударная вязкость, Дж/ск2 I плавки j партии |лис|Тип|Темп| Значения ¡Тип

I Ы I I 1 I 2 I 3 I 4 I 5 I 6 |ср.зн|

I_i_Ii' i i i i i i i i

|Ударная вязкость, Дж/см2 Темп| Значения |Тип|Темп

| 1 | 2 | 3 |с.з| 4 | 5 | 6 |с.з| |

i i i i

Ударная вязкость, Дх/см2 [Ударная вязкость, Дх/см2 Значения |Тип|Темп| Значения

1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |ср.зн] | | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |ср.зн

i i i

J_L

[Z94013 А7569Т KCU -60 174 178 166 175 KCV -20 180 171 176 181 163 172

IZ54013 7570Т KCU -60 221 211 195 210 KCV -20 250 219 235 221 171 196

J Z94297 7620Т KCU -60 185 203 196 178 KCV -20 190 211 201 201 215 208

|Z94257 7622Т кси -60 196 208 196 189 KCV -20 184 200 192 193 193 193

1Z94300 7623Т 22 KCU -60 239 205 KCV -20 203 196 200

¡Z94300 7624Т кси -60 155 179 185 191 KCV -20 196 191 194 176 181 179

|Z94300 7625Т кси -60 179 143 164 179 KCV -20 194 150 172 181 184 183

-i-1-1---1

Номер I Номер | N |Уд.вязк.после мех.старения Дж/см2 | Уд.вязк.после мех.старения Дх,/см2 | Уд.вязк.после мех.старения Дж/см2 плавки j партии |лис|Тип[Темп| Значения |Тип|Темп| .Значения ¡Тип|Темп| Значения

¡та |Отб прсб] 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |ср.зн|0тб проб] 1 | 2 [ 3 |с.з| 4 | 5 | 6 |с.з|0тб npc6| ] | 2 | 3 |с.з| 4 | 5 | 6 |с.з

_i_i___i____i i i i i i II ill i ■ ■ ' i ■ i i i i i i i i

|Z94013 А7569Т KCÜ [phone]

¡Z94013 7570Т KCU [phone]

¡Z94297 762 ОТ KCU [phone]

1 ¡Z94297 1 7622Т KCU [phone]

¡Z94300 7623Т 22 KCU [phone]

[Z94300 7624Т KCU [phone]

|Z943G0 7625Т KCU [phone]

О

СЕРТИФИКАТ КАЧЕСТВА N 3474С

Страница 3 из 3

Номер плавки 1 1 1 I 1 1 | Кокер | N I Твердость ] партии |листа| 1 1 1 нв 1 1 1 Холодный изгиб 1 1 2 I '/¡волокна в изломе 1 |2|3 Длина расслоения,мм .. ! ¡Доля вязкой ссставля-ИПГ , 1. | вщей в изломе ударных ¡образцов , % темп] значения ¡темп] 1 | 2 | 3 | 4 1 11111

294013 А7569Т Уд Уд 100 100 0 0

294013 7570Т Уд УА 100 100 0 0

294297 7620Т уд Уд 100 100 0 0

294297 7622Т Уд Уд 100 100 0 0

294300 7623Т 22 Уд 100 0

294300 7624Т Уд Уд 100 100 0 0

294300 7625Т УА Уд 100 100 0 0 Ч)

¡И плавки

Результаты радиационного контроля

|254013 уд Металл подвергнут радиационному контролю.¿спустите удельные активности основных долгохивущих радионуклидов не превышают значений по ОСПОРБ - 93/2010, ГН 2

¡294297 уд Металл подвергнут радиационному контролю.Допустимые удельные активности основных долгохивущих радионуклидов не превышают значений по ОСПОРБ - 99/2010, ГН 2

¡294300 уд Металл подвергнут радиационному контролю.Допустимые удельные активности основных долгохивущих радионуклидов не превышают значений по ОСПОРБ - 99/2010, ГН 2

С гарантией свариваемости.Класс прочности С345.Северное исполнение.1005! УЗК. 2 класс сплошности по ГОСТ 22727-88. Б-ПВ-0-

294013-литая заготовка 294297-литая заготовка 294300-литая заготовка

Настоящий сертификат действителен только на территории Р? и стран СНГ.При переписке пс вопросам качества ссылаться на номер сертификата.

6.1.2159-07. 6.1.2159-07. 6.1.2159-07.

АО «УрМиИхм Сталь»

утк

для СЕРТИФИКАТОМ^ ер контрольный: Т.Г.Ханина

Контролер: Т.Н.Гаврикова

ч-

Механические свойства

Г

СЕРТИФИКАТ КАЧЕСТВА К 33846

С'ранииа

2 из 3 "1

Номер | Номер | N | Тип (Предел текуч,Н/ж2|Врем.«против,Н/мм2|0тнос.удлиннен. Д|предел 1ек/|0тносит.сухение,Я| Врек.сопротивАен|Относит. сухение |Катег|Текучесть Н/мм2 при| плавки I партии |лис:сбраз| 1 ■ 2 ¡ср.зн. ( 1 | 2 | ср.зн.| 1 | 2 |ср.эи|врен.сшрт.| 1 | 2 |ср.зн|в напр.тол*.Н/мм21в напргвл.толи, «¡прсчн|темп| 1

I 11 I I I ! I I I ! I ! I I I I i 1 I 2 | з |ср.зн; I I I

____i_i_I__I_i___i ; i__i i____i i _i i i i________i______ i i_L

293668

7272T

440 445

610 600

31 30

610 600

58

59

Номер | Номер i N | Унарная вязкость, лх/см2 1Удаоная вязкость. Дх/см2 |Удапная вязкость. Дх/см2

плавки | партии |лис|;ип|Текп| Значения |ТипИемп| Значения ! Тип(Темп I Знамени?

|та | | | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |ср.зн| ¡ | 1 | 2 | 3 |с.з| 4 | 5 | 6 |c.3¡ | | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 ¡ 6 |ср.зн

--J_I--¡--1_I_I___i_____L__I_I___L ! I I _L J.. 1___L__J_!___I_I I I I I 1

Ударная вязкость, Дх/см2 ¡

Тип|1емп| Значения

i 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |ср.зн|

293668 А7266Т кси -60 224 216 221 226 KCV -20 218 213 216 215 223 219

293668 А7273Т кси -60 204 206 KCV -20 196 199 СО 0-1

293668 7269Т кси -60 214 206 204 210 KCV -20 206 199 203 198 199 199

293668 7270Т кси -60 219 209 216 221 KCV 20 213 198 206 206 214 210

293668 7271Т кси -60 215 206 211 218 KCV -20 206 198 202 204 206 205

293668 7272Т кси -60 210 215 206 211 КС» -20 204 209 207 200 200 200

,,. —М

Номер | Номер | N |Уд.вязк.после мех.старения Дх/см2 плавки | партии |лис|Тип|Темп| Значения

¡та ¡Отб проб|

Уд.вязк.после мех.старения Дх/см2 |Тип|Темп| Значения

| 2 | 3 |4 | 5 | 6 |ср.зн|0тб проб| 1 | 2 | 3 |с.з| 4 | 5 \ 6 |с.з|0т6 проб| 1 | 2 | 3 |с.з| 4 | 5 | 6 |с.з

J_I_I____I_II I I > А._1_1_1111 1111__I I I

| Уд.вязк.после мех.старения Дх/см2 |Тип|Темп| Значения

"1

293668 А7266Т KCU [phone]

293668 А7273Т KCU [phone]

293668 7269Т KCU [phone] , 209 210

293668 7270Т KCU [phone]

293668 7271Т KCU [phone]

293668 7272Т KCU [phone]

Номер плавки

Номер | N ¡ партии |листа|

Твердость j Холодный изгиб| Улолокна в изломе НВ ! 1 | 2 ! 1 2 3

-Л-

ИПГ , %

Длина рас-|

слоения,мм|темп| значения

|Деля вязкой составляв !юцей в изломе ударшх! ¡образцов , «

¡темп| 1 ! 2 | 3 | 4 |

i i i i i

СЕРТИФИКАТ КАЧЕСТВА N 33846

Стргница 3 из 3

Номер плавки i 1 1 1 1 | Номер | N | ¡ партии |листа | 1 1 1 : i i Твердость НВ i 1 | Холодный изгиб] 1 i 1 г 1 ! 1 Кволскна в изломе 1 . 2 | 3 _L Í "I----- 1 | Длина рас-jслоения,ит ОТ , % темп] значения Деля вязкой составляющей в изломе ударил образцов , i темп| 1 | 2 I 3 | 4 i ■ i

Z93668 A7266I Уд Уд 100 юи 0 ü

793668 А7273Т Уд 100 С

/93608 /2691 >'д п 100 100 V ü

/У46Ь8 72ÍOI Уд >д 100 100 0 и

/93668 /2711 Уд Уд 100 100 0 0

Z93668 7272Т Уд Уд 100 100 0 0

|N плавки | 1...... - - Результаты радиационного контроля 1 I

¡Z93668 у д Металл подвергнут радиационному контролю.Допустикые удельные активноаи основных делгохивущих радионуклидов не превышают значений по ОСПОРБ ■ 99/2010, ГН 2.6.1.2159-07. 100% УЗК, 2 класс сплошности по ГОСТ 22727-88. Класс прочности С345. Северное исполнение. С гарантией свариваемости. Б-ПВ-0-

293668-литая заготовка

Настоящий сертификат действителен только на территории РФ и стран СНГ.При переписке по вопроса« качества ссылаться на номер сертификата.

ЛО<.У(№<м*амСт«ы> ! ///

н^), г Контролер: И.Н.Коробченко Ш

ff10 контрольный: Ю.И.Нелентьеаа ■ ' г ■

'Г/ 4

Металлом н вест

££Р1ИШ? КАЧЕСТВА N 337)5

Страница 1 из 4

Поставщик- ДО УРАЛЬСКАЯ С'АЛЬ Дата оформления серти^ка-а 27.03.19

Грузополучатель АО '"'Воронехсталькоот

N заказ« 4444000769

Вид продукции Сталь толстолистовая

К вагона 55С81616

НА ка тех.требование ГОСТ р 55374 2012 НД на хим.анализ ГОСТ ? 55374-2012 ЙД на сор'амент ГОСТ 199СЗ-2015 Поставка по фактическому весу

1 1 к | ьемер 1 НиМер \ Й Наименование !Кате-| Размеры ■ 1 мм ¡ Нрнссбработка 1 9ориа Коли- 1 1 Масса геор. [Масса факт. ¡Не'.;

¡(1/0 | плавки пар1ии ¡лис¡а марки 1 горня¡Толщ.! йирика ¡Длина[ Наименование |темпера|ура п ставки|чесшо,и; 1 л |о6«ая ¡Общая ,кпотх.| _. 1 .......-___1 1

1 1 1 293661 А7245Т 15ХСНД 2 10 2500 12000 нормализация +940 И 1 2247 ]'

! 2 793661 А7250Т 15ХСНД 2 10 2500 11100 нормализация [phone]

1 3 293662 7240Т 15ХСНД 2 10 25ГО 12000 нормализация +940 ?4 1 2247

1 4 793662 724Г 15ХОД 2 10 2500 12000 нормализация [phone] |

1 5 1ЧШ 7242" 15ХСКД 2 10 25СС 120СС нормализация +940 <?4 4 8988 |

! 6 793661 724ЕТ 15ХСНД 2 10 2500 11100 нормализация +940 «4 5 10390 |

1 ? 793561 7247Т 15ХСНД 2 10 2500 11100 нормализация <■940 ®4 1 2070

1 8 793661 7245Т 15ХСНД 2 10 2500 11100 нормализация +940 « 6 12468

1 9 793661 7249Т 15ХСКА 2 10 250С 11100 нормализация +940 « 7 14546 1 1

1 31 66100 1

N плавки ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ С гни - X 100 ,% [ 1 1 |Коэф.|

С | Ми ! 1 1 5 | 1 1 !:'!': Р | Сг I № | Си 1 Мо [ • ; 1 Д5 | Н2 { Т1 ! А1 В | V : НЬ | И | И2 |Сс+Н 1 | Са !Т1+А1| Ь [экв.[зкв. | М> ¡ноет. 1

¿93651 293662 17 17 66 68 67 68 6.300 0.200 1.3 75 32 21 1.3 76 31 22 С.5 0.700 0.5 0.700 4.5 3.4 . 0.47 1 0.47

Механические свойства

Г

т

| Номер | Номер | N | Тип ¡Предел текуч,N/»121Врем.сопротив,Н/мм2¡Относ.уддиннен.,5|предел тас/|01иосш.сужение,Врем.сопротдалеи¡Относит. сужение |Катег|Текучесть Н/ш2 при!

| плавки ! партии ¡лиф5раз| 1 I 2 |ср.зн.| 1 | 2 I ср.зн.! 1 | 2 |ср.зн|ерда.сспрт.| ! | 2 |ср.зн|в капрлслц.К/мм2|а напраал.толц, %|прочнЬенп| 1 | 2 |

__П"1 I_1_[__ J__I __| |_[_|_ И I г I3 |ср.зн|_£^__I

¡793661 А7245Т 2 390 390 550 560 31 33 I

1793661 А72501 2 390 380 550 550 31 30

¡793661 7246Т 2 390 390 550 560 31 33

|293£61 7247Т 2 390 390 550 550 34 32

[793661 7248Т 2 390 390 550 560 32 33

СЕРТ/4Ш7 КАЧЕСТВА N 33715

Страница 3 из 4

j Несер | Номер ' N [Уд.вязк.после мех.старения Дх/«2 /д.вяк.посяе мм.старения Дх/ой ¡ Уд.зязк.после мех.старения Дх/ск2

; плавки | партии ¡лис¡Тип!Темп¡ Значения |íwi¡Tewi| Значения ¡Тип;Техп| Значения

|*а jOl£ проб) i I г 1 3 I 4 | S 6 |ср.зн|0т< npsej 1 | 2 I 3 ¡c.j| 4 I 5 I 6 ¡с.з|0:6 проб| 1 | 2 | 3 |с.з| 4 | 5 | 5 |с.з|

250 256 i

b

¡/93662 7240Т