Совершенствование методов исследования и алгоритмы расчетов валов двухвалковых модулей машин текстильно-отделочного оборудования тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.13, кандидат технических наук Зайцев, Роман Владимирович

• Зайцев, Роман Владимирович
• кандидат технических наук
• 2008

Оглавление диссертации кандидат технических наук Зайцев, Роман Владимирович

Введение.

Глава 1. Аналитический обзор.

1.1. Основные конструкции валов валковых машин.

1.2. Методы расчетов валов валковых машин.

1.2.1 Статика.

1.2.2 Динамика.

1.3. Выводы по главе.

Глава 2. Свободные колебания двухвалкового модуля.

2.1. Численный метод расчета спектра частот и форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля.

2.2. Алгоритм численного расчета спектра собственных частот и форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля.

2.3. Анализ результатов численного метода расчета спектра собственных частот свободных колебаний валов двухвалкового модуля.

2.4. Анализ результатов расчетов форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля.

2.5. Сравнение результатов аналитического и численного методов расчета спектра собственных частот свободных колебаний валов двухвалкового модуля.

2.6 Конструктивные предложения по модернизации валковых модулей для снижения собственных частот валов двухвалковых модулей.

2.7 Выводы по главе.

Глава 3. Вынужденные колебания двухвалкового модуля.

3.1. Численный метод расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля.

3.2. Алгоритм численного расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля.

3.3. Анализ результатов численного метода расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля.

3.3.1 Анализ влияния толщины эластичного покрытия на вынужденные изгибные колебания валов двухвалкового модуля

3.3.2 Анализ влияния эксцентриситетов осей вращения валов на изгибные колебания валов двухвалкового модуля

3.4 Выводы по главе.

Глава 4. Экспериментальные исследования деформационных свойств резины на натурном образце.

4.1. Описание стенда для проведения испытаний.

4.2. Обоснование выбора параметров эксперимента.

4.3. Описание экспериментальных исследований деформационных свойств резины на натурном образце.

4.4. Анализ влияния ткани на деформационную характеристику эластичного покрытия вала.

4.5. Выводы по главе.

5.1 Подсистема динамического анализа валов ДВМ ТОО системы автоматизированного проектирования ДВМ.

5.2 Выводы по главе.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование методов исследования и алгоритмы расчетов валов двухвалковых модулей машин текстильно-отделочного оборудования»

Стремление России войти в мировое экономическое сообщество с сохранением своего научно-технического потенциала требует решения многих организационных и технических задач, среди которых оснащение текстильных предприятий современным, надежным и высокопроизводительным оборудованием. В новых экономических условиях выживание и подъем текстильной промышленности возможен только при использовании передовых достижений научных исследований.

Развитие современного красильно-отделочного оборудования характеризуется интенсификацией технологических процессов, что приводит к необходимости расширения экспериментальных исследований и теоретического обоснования выбираемых решений.

Потребление энергии при механическом обезвоживании значительно ниже, чем при сушке. В связи с удорожанием энергоресурсов в последние годы большое значение придается экономии энергии. Поэтому определяющими являются работы по механическому снижению содержания влаги в ткани.

Актуальность работы.

Существующие на сегодняшний день методы решения задач колебаний валов двухвалкового модуля (ДВМ) не позволяют находить весь спектр частот и формы свободных и вынужденных колебаний валов ДВМ с учетом их конструктивных особенностей, что препятствует определению, анализу и прогнозированию критических режимов валкового текстильного отделочного оборудования.

Совершенствование методов и алгоритмов исследований колебаний ДВМ, используемых в системах автоматизированного проектирования (САПР), можно считать актуальным направлением в области текстильного машиностроения. Использование САПР текстильного отделочного оборудования (ТОО) позволяет проводить анализ свободных и вынужденных колебаний ДВМ с валами произвольного конструктивного оформления при наличии упругого основания между ними. Такой путь открывает новые возможности по численному расчету полного спектра частот и форм свободных и вынужденных колебаний, модернизации существующего оборудования с целью снижения его материалоемкости и повышения скорости обработки ткани.

Для изучения влияния технологических и конструктивных параметров ДВМ на деформационную характеристику упругого слоя разработан оптико-цифровой метод измерения сближения осей валов под нагрузкой на специализированном экспериментальном стенде. Применение данного метода позволило получить деформационные характеристики упругого слоя при различных параметрах ДВМ.

Использование разработанных методик численного расчета свободных и вынужденных колебаний на основе подсистемы САПР ДВМ ТОО позволит выдавать конкретные рекомендации при проектировании валов.

Цель исследования.

Повышение качества и сокращение сроков проектирования ДВМ ТОО за счет создания методик численного расчета частот и форм их колебаний, реализованных в подсистеме САПР и учитывающих конструктивные особенности валов, характеристики обрабатываемого продукта и параметры технологического процесса обработки ткани.

Основные задачи работы.

1. Разработка обобщенного алгоритма автоматизированного получения в численном виде уравнений состояния свободных колебаний валов ДВМ произвольного конструктивного оформления при наличии упругого основания между ними.

2. Разработка обобщенного алгоритма автоматизированного получения уравнений состояния вынужденных колебаний валов ДВМ произвольного конструктивного оформления в численном виде при наличии упругого основания между ними.

3. Разработка и адаптация программного обеспечения для автоматизированного расчета колебаний ДВМ ТОО к промышленному использованию.

4. Проведение расчетов и анализ колебаний ДВМ с помощью созданного программного обеспечения.

5. Разработка предложений по модернизации существующего оборудования.

Основные методы научных исследований.

Методология работы основана на общетеоретических исследованиях Г.Крона, развитых В.А.Мартышенко применительно к механическим системам, и в частности к валковым механизмам. В теоретической части работы использованы положения математической статистики, технической теории изгиба стержней, теории колебаний, линейной алгебры, дифференциального и интегрального исчисления, тензорное исчисление и тензорный анализ. При разработке программного обеспечения использована система программирования Delphi.

Научная новизна.

В результате выполнения диссертационной работы впервые:

• разработана методика получения уравнений состояния свободных колебаний валов ДВМ в численном виде при наличии упругого основания между ними;

• разработана методика получения уравнений состояния вынужденных изгибных колебаний валов ДВМ в численном виде при наличии

• разработан алгоритм автоматизированного численного расчета спектра частот и форм свободных колебаний валов ДВМ (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне);

• разработан алгоритм автоматизированного численного расчета вынужденных колебаний валов ДВМ (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне);

• предложен новый метод определения деформационных характеристик упругого слоя между валами.

Практическая ценность и реализация результатов работы.

Созданная подсистема использовалась как при оптимизации конструкций отдельных валов (ОСР-180, ПД-140) так и при проектировании новых ДВМ для отжимных и шлихтовальных машин (МВП, ДВПМ). Подсистема использовалась при модернизации имеющегося оборудования, что позволило снизить его материалоемкость и уменьшить себестоимость изготовления.

Разработанная на основе методов и алгоритмов исследования ДВМ ТОО подсистема САПР используется в ООО «Дельта-Текс»(г.Иваново). Результаты эксплуатации программного обеспечения использованы конкретно при разработке валкового модуля высокоэффективного отжима с валами типа ВН 330 при модернизации шлихтовальной пропиточной секции СПШ-140.13 и СПШ-180ЛЗ.

Созданное программное обеспечение используется в учебном процессе при курсовом и дипломном проектировании в Костромском государственном технологическом университете и Ивановской государственной текстильной академии.

Апробация работы.

По материалам диссертационной работы сделаны доклады и проведены обсуждения на международных научно-технических конференциях «Лен 2005, 2006» (Кострома, КГТУ); «Прогресс 2005, 2006, 2007» (Иваново, ИвТА); «Текстиль 2005, 2007» (Москва, МГТУ); «Техтекстиль - 2005» (Димитровград, ДИТУД); Всероссийском семинаре по теории машин и механизмов РАН (Костромской филиал) июнь 2008 г.

Основные положения, выносимые на защиту. методика получения уравнений состояния свободных колебаний валов двухвалкового модуля в численном виде при наличии упругого основания между ними; алгоритм автоматизированного численного расчета спектра частот и форм свободных колебаний валов двухвалкового модуля (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне); —» методика получения уравнений вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля в численном виде при наличии упругого основания между ними; алгоритм автоматизированного численного расчета вынужденных изгибных колебаний валов двухвалкового модуля (колебания стержня на упругом основании, находящемся на упругом стержне); -» регрессионные модели коэффициентов деформационного уравнения упругого слоя;

Заключение диссертации по теме «Машины, агрегаты и процессы (по отраслям)», Зайцев, Роман Владимирович

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Проведен анализ отечественной и зарубежной литературы, который позволил сделать вывод о том, что при проектировании валковых модулей расчетам валов должно уделяться особое внимание. Использование системного подхода позволяет автоматизировать процесс получения и численного решения для анализа свободных и вынужденных колебаний ДВМ.

2. Численный метод расчета свободных колебаний валов ДВМ позволил определить полный спектр их частот и форм и более рационально подойти к разработке конструкций. Показано, что двухкратное увеличение твердости покрытия вала приводит к увеличению собственной частоты до 10,86 %. Увеличение внутреннего диаметра вала на 8,3 % дает увеличение собственной частоты на 5,06 % для ДВМ 0-180 и на 0,98 % для ДВМ ПД-140.

3. Численный метод расчета вынужденных колебаний валов ДВМ позволил выявить влияние твердости упругого слоя, нагрузки на опоры, толщины эластичного слоя, эксцентриситетов осей вращения валов и их конструктивного исполнения на критические режимы валкового модуля. Показано, что при изменении толщины эластичного покрытия с 5 мм до 25 мм для ДВМ О-180 критическая частота вынужденных колебаний уменьшается на 8,8 %, а для ПД-140 — на 6,5 %.

4. Созданные модели расчета коэффициентов деформационных зависимостей эластичного покрытия вала в сочетании с моделями деформации слоя с тканью позволяют определить степень влияния ткани на деформационную характеристику. Так при скорости проводки ткани 1,51 м/с, приведенном диаметре 0,1449 м для ткани артикула 334 изменение деформации сложного упругого слоя увеличивается с 0,3 мм (без ткани) до 1,53 мм.

5. Использование созданного программного обеспечения позволило провести комплексное исследование валов ДВМ и разработать общие рекомендации для снижения собственной частоты изгибных колебаний ДВМ с одновременным снижением материалоемкости конструкции. Для этого следует стремиться к одновременному уменьшению твердости резины и уменьшению внутреннего диаметра вала. Так для ДВМ О-180 10-ти кратное снижение твердости резины и уменьшение внутреннего диаметра на 10 мм позволяет снизить собственную частоту с 2765 об/мин до 638 об/мин.

6. Использование разработанных методик численного расчета свободных и вынужденных колебаний на основе подсистемы САПР ДВМ ТОО позволяет выдавать конкретные рекомендации при проектировании валов путем изменения их конструктивных особенностей различных вариантов упругого слоя и величины прижима валов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Зайцев, Роман Владимирович, 2008 год

1. Книги, справочники и каталоги.

2. Крон Г. Исследование сложных систем по частям. Диакоптика./ Крон Г. Н-М., Наука, 1972. 542 с.

3. Эйдлин И.Я. Бумагоделательные и отделочные машины./ Эйдлин И .Я. //- М., Лесная промышленность, 1970. 624 с.

4. Кручинина P.A. Машины для механической отделки тканей./ Кручинина P.A. //- M.-JL, Машиностроение, 1965. 272 с.

5. Диментберг Ф.М. Колебания машин./ Диментберг Ф.М., Шаталов К.Т., Гусаров A.A. // М., Машиностроение, 1964. - 308 с.

6. Коритысский Я. И. Колебания в текстильных машинах./ Коритысский Я.И. //- М Машиностроение, 1973. 320 с.

7. Тимошенко С.П. Теория колебаний в инженерном деле./ Тимошенко С.П. //- М.-Л., Физматгиз, 1959,439 с.

8. Пановко Я.Г. Основы прикладной теории упругих колебаний./ Пановко Я.Г. // М.: Машиностроение, 1967ю - 315 с.

9. Коньков А.И. Оборудование отделочного производства текстильной промышленности./ Коньков А.И. II М.: Легкая индустрия, 1964. — 320 с.

10. Вульфсон И.И. Нелинейные задачи динамики машин. / Вульфсон И.И., Коловский М.З. // Л.: Машиностроение, 1968. - 281 с.

11. Коритысский Я.И. Динамика упругих систем текстильных машин./ Коритысский Я.И. // М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. -96 с.

12. Мартынов И.А. Справочное издание. Машиностроение. Энциклопедия. Раздел IY-13 Машины и агрегаты текстильной и легкой промышленности./ Мартынов И.А., Прошков А.Ф., Яскин

13. A.П.// M.: Машиностроение, 1997. - 608 с.

14. Ракитский Ю.В. Численные методы решения жестких систем / Ракитский Ю.В. // М., Наука, 1979г., 208 с.

15. Крылов А.Н. О расчете балок, лежащих на упругом основании./ Крылов А.Н. //- Л., Изд. АН СССР, 1931. 458 с.

16. Симвулиди И.А. Расчет инженерных конструкций на упругом основании./ Симвулиди И.А. //- М., Высшая школа, 1987. 756 с.

17. Самарский A.A. Введение в численные методы / Самарский A.A.// М:Наука,1987 — 286 с.

18. Бибиков Ю.Н. Курс обыкновенных дифференциальных уравнений / Бибиков Ю.Н. //М: Высшая школа, 1991 304с.

19. Гаитмахер Ф.Р. Теория матриц / Гантмахер Ф.Р. // М.: Наука, 1966 -576 стр.

20. Камке Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям / Камке Э. // М: Наука, 1976 — 576с.2. Статьи.

21. Подъячев A.B. Анализ и классификация валов валковых механизмов текстильного отделочного оборудования / Подъячев A.B. // Технология текстильной промышленности. — 1987. 2. -с. 90 -93.

22. Мартышенко В.А. Свободные колебания валов двухвалковых механизмов текстильного отделочного оборудования / Мартышенко

23. B.А., Подъячев A.B. // Межвузовский сборник научных трудов

24. Ленинградского института текстильной и легкой промышленности., -Л., 1987.

25. Кузнецов В.А. Расчет конструктивных параметров валов выпускной зоны шлихтовальной секции, работающей в технологии усиленного отжима / Кузнецов В.А., Подъячев A.B. // Изв. ВУЗов Технология текстильной промышленности. 2001 г, №2

26. Подъячев A.B. Оптимизация конструктивных параметров валов шлихтовальной секции нового типа / Подъячев A.B., Кузнецов В.А. // Изв. ВУЗов Технология текстильной промышленности. 2001 г, №3.

27. Подъячев A.B. Подсистема автоматизированного проектирования 3-х валковых модулей машин текстильного отделочного оборудования / Подъячев A.B., Мартышенко В.А. // Изв. ВУЗов Технология текстильной промышленности. 2001г, №5

28. Спицин В.М. К вопросу о работе эластичного вала / Спицин В.М. // Технология текстильной промышленности. 1967. - 6. - с. 138 - 144.

29. Спицин В.М. О возможности расчета гуммированного вала отжимных машин на циклическую прочность / Спицин В.М. // Технология текстильной промышленности. 1968. - 2. - с. 143 - 146.

30. Спицин В.М. О перемещениях и деформациях внутри слоя эластичного покрытия при контакте валов. / Спицин В.М. // Технология текстильной промышленности. 1968. - 5.-е. 140 -144.

31. Румянцев A.A. Деформация резинового покрытия отжимных валов / Румянцев A.A. // Технология текстильной промышленности. 1969. -2.-е. 160- 164.

32. Румянцев A.A. Численный метод решения контактных задач текстильных машин / Румянцев A.A. 'И Технология текстильной промышленности. 1985. - 1. - с. 113 - 116.

33. Пессен Д. Валы постоянного прогиба / новое решение старой задачи

34. Труды американского общества инженеров механиков. Конструирование и технология машиностроения. / Пессен Д. // -т.106. — 1984. № 3. - с.8 - 15.

35. Сингх. Упругая деформация опертых по концам нажимных роликов / Сингх, Пол // Труды американского общества инженеров-механиков. Конструирование и технология машиностроения. т. 106. - 1984. - 4. -с. 12- 19.

36. Валы с тефлоновым покрытием. Qualitätsverbesserung durch Teflon -Walzenberuge // Text. Prax . Int. , 1989 , 44 , N5, s. 556.

37. Моделирование процесса плюсования текстильных материалов. Simulating textile padding with vacuum extraction. Pt.l. Influence of process variables under ideal. J. 1994. - 64. N4. C. 230 - 235.

38. Die gummierte Walze Ein Maschinenelement in der Textilindustrie , teil 1/ Zeppernick Fritz // Text. Prax . - int1989 , 44 , N 8 , s . 838 - 841 .

39. Die gummierte Walze Ein Maschinenelement in der Textilindustrie , teil 2 / Zeppernick Fritz // Text. Prax . - int., 1989 , 44 , N10 , s. 1102 - 1104 .

40. Die gummierte Walze Ein Maschinenelement in der Textilindustrie , teil 3 / Zeppernick Fritz // Text. Prax . - int., 1989 , 44 , N11 , s. 1204 - 1209 .

41. Lynn J.Eolward A new approach to padding and calandering: precise nip control over wide load conditions indicated for the swimming pad roll // American Dyestuff Reporter. 1969. - N12. - p. 39 - 43.

42. Tattersall R. Finishing : gradual improvements rather than major innvations // International Textile Machinery. 1976. - p. 75 - 78.

43. Ross D. Damping of Plate Flexural Vibrations by Means of Viscoelastic1.minae // Structural Damping ASME, New York.

44. Das Hochleistungs Quetschwerk Elastoroll / Ross D., Ungar E., Kerwin E.M. // Textilebetrieb.-1975 - N5. s.63.

45. Ein neue Walzenkonstruction fur gleichmassigen Abquetscheffekt // International Textile Bulletin. Fabr. Druck. Ausrust. 1976. - N1. - s. 69 -70.

46. Lehman R. Ein neues Konzept fur Quetschung Kalander Walzen zur Behandlung Textiler Warenbhnen // Melliand Textilber. - 1980. - N2. - s. 199 - 200.

47. Foulards mit Bicoflex Walze // International Textileber. - 1980. - N2. - s. 75 -76.

48. Bicoflex Walzen - vielseitige Anwendungs - moglichkeiten in der Textilveredlung // Textilebetrieb. - 1985. - N2. - s. 50 - 51, 64.

49. Schutz M. Hochwertige Walzen belage fur die Textilindustrie // Textilveredlung. 1985. - N6. S.203 - 206.

50. Die NIPCO-Walze im Kaiaderbau // Textilebetrieb. 1982. - N11. - s. 48 -51.

51. Der S. Variflex S - Foulard // Textilveredlung. - 1985. - N10. s. 331 -333.

52. Calander con cilindri special // Selezione Tessile. 1982. - N6. - p.85.

53. Valks R.K. Etude de l'effet produit par l'essorage sur les tambours pressure et les gaines de feutre // Rev. Tech. Und. Cuir. 1977. - N 3. - c. 82 - 89.

54. Clek B. Wplyw konstrucjina wyznaczenie wielkosci ugiec walow wyzymaiacych//Przeglad Wtokiennczy. 1979. - N9. - c. 514-517.

55. Кваченок K.A. Структурный анализ многовалковых механизмов текстильных машин / К. А. Кваченок, Г. К. Кузнецов // Изв. Вузов. ТТП.- 1982.-№1.

56. Пирогов K.M. Основы надежности текстильных машин / K.M. Пирогов, Б.А. Вяткин. — М. : Легпромбытиздат, 1985.

57. Худых М.И. Эксплуатационная надежность и долговечность оборудования текстильных предприятий. / Худых М.И. // — М. : Легкая индустрия, 1980.

58. Петровский B.C. Влияние точности валковых механизмов на колебания нагрузки / Петровский B.C. // Изв. Вузов. ТТП. 1995- №4.

59. Бойко C.B. О вероятных причинах возникновения вибраций рабочих органов текстильных машин / С. В. Бойко, Г. К. Кузнецов, С. Н. Титов // Вестник КГТУ. — 2002. — № 5.

60. Румянцев М.А. Влияние неровноты продукта на вибрации нажимного валика / М. А. Румянцев, Г. К. Кузнецов, С. Н. Титов, С. В. Бойко //Изв. вузов. ТТП. — 1993. — № 1.

61. Кузнецов Г. К. Влияние неровностей материала на работу валковых модулей / Г. К. Кузнецов, Ю. Г. Фомин // Изв. вузов. ТТП. — 2004.4.

62. Кузнецов Г. К. Особенности вибраций в валковых механизмах при кратковременных возмущениях / Г. К. Кузнецов, С. H. Т итов, Ю. Г. Фомин, С. В. Белов // Изв. вузов. ТТП. — 2004. — № 3.

63. Петровский В. С. Колебания нагрузки в вытяжных приборах прядильных машин / В.С.Петровский, Р. В. Корабельников, А. П. Соркин // Изв. вузов. ТТП.— 2003. — № 3.

64. Калинин Е. Н. Концептуальная модель процесса взаимодействия валкового устройства с текстильным материалом / Калинин Е. Н. // Изв. вузов. ТТП. — 2000. — № 2.

65. Кузнецов Г.К. Свойства волокнистого материала и вибрации в механизмах / Г. К. Кузнецов, С. Н. Титов // Изв. вузов. ТТП. — 2000.5.

66. Колтунов М.А. Упругость и прочность цилиндрических тел / М. А. Колтунов и др. — М. : Высшая школа, 1975.

67. Фарукшин В.В. Методы экспериментального определения упруго-вязких характеристик механико-технологических систем текстильных машин / В. В. Фарукшин, С. Н. Титов, Г. К. Кузнецов // Изв. вузов. ТТЛ.—2003. —№3.

68. Фарукшин В.В. Влияние вязких свойств системы на ее упругие колебания / В. В. Фарукшин, С. Н. Титов, Г. К. Кузнецов // Вестник КГТУ. — 2004. — № 9.

69. Титов С.П. Нелинейная механика текстильных процессов : монография. / Титов С.П. // — Кострома : КГТУ, 2004.

70. H.-G. Horst, Н.Р. Wolfel. Active Vibration Control of a High Speed Rotor Using PZT Patches on the Shaft Surface // Journal of Intelligent Material Systems and Structures, 9 2004; vol. 15: pp. 721 728.

71. H. Ghoneim. Analysis of the Flexural Vibration of a Composite Drive Shaft with Partial Cylindrical Constrained Layer Damping Treatment / H. Ghoneim, D .J. Lawrie. // Journal of Vibration and Control, 1 2006; vol. 12: pp. 25 55.

72. Yukio Ishida. Internal Resonance Phenomena of an Asymmetrical Rotating Shaft / Yukio Ishida, Tsuyoshi Inoue // Journal of Vibration and Control, 9 2005; vol. 11: pp. 1173 1193.

73. Surjani Suherman. Use of a Flexible Internal Support to Suppress Vibrations of a Rotating Shaft Passing Through a Critical Speed / Surjani Suherman, Raymond H. Plaut // Journal of Vibration and Control, 1 1997; vol. 3: pp. 213 233.

74. Мартышенко В.А. К автоматизированному расчету вынужденных изгибных колебаний двухвалковых модулей текстильного отделочного оборудования / Мартышенко В.А. // Вестник КГТУ №13,2006 г.

75. Кузнецов Г.К. Исследование и методика проектирования валковых отжимных устройств: Дис. . д.т.н.: 3119 Защищена 28.12.70: Утв. 08.10.71: - Москва, МТИ, 1970. - 287 с.

76. Мартышенко В.А. Автоматизированный расчет и исследование типовых рабочих органов текстильных машин: Дис. д.т.н. : Защищена 06.95. Москва, МТИ, 1995. 534 с.

77. Зельдин Ю.Р. Исследование распределения нагрузки по ширине полотна в жалах отжимных устройств и каландров : Дис. . к.т.н. : 1210 : Утв. 01.07.70 : Иваново,ИвТИ 1969.-210 с.

78. Картовенко В.М. Влияние конструктивных параметров скоростных валковых отжимов текстильно-отделочного оборудования на колебания и равномерность технологической нагрузки : Дис. . к.т.н. : 04824007191 Защищена 20.10.82 : М., 1982.-315 с.

79. Мустафаев Р.И. Исследование работы отжимных валов шлихтовальных машин : Дис. . к.т.н. : Кострома, 1969. - 165 с.

80. Недовизий М.Н. Исследование процесса отжима при шлихтовании основной пряжи: Дис. . канд. техн. наук; К169926 Защищена 29.09.75: ДК 76 - 5/300. - Л., 1974. - 143с.

81. Титов С.Н. Комплексный анализ и усовершенствование мотального механизма ПСК-225-ЛО : дис. . к. т. н. — Кострома :1. КТИ, 1994.

82. Титов С.Н. Комплексная динамическая модель текстильной машины с учетом взаимодействия с перерабатываемым материалом : дис. . д.т.н. — Кострома : КГТУ, 2004.

83. Подъячев A.B. Основы проектирования валковых модулей машин для обработки тканей : дис. . д.т.н. — Кострома : КГТУ, 2003.

84. Конференции, депонированные работы, отчеты по НИР, ГОСТы.

85. Изыскание конструкций отжимных валов с уменьшенным прогибом: Отчет по НИР / Ивановский НИЭКМИ: Рук. Худяков В.В. : Иваново, 1964.

86. Испытания трехвального водяного каландра фирмы «Küsters» Отчет по НИР / Ивановский НИЭКМИ : Рук. Осмоловский Е.Д.: Иваново, 1967.-46с.

87. Изыскание оптимальных параметров и конструкции отжимных устройств с обрезиненными валами, предназначенными для отжима влаги из расправленных полотен ткани: Отчет / НИЭКМИ; Худяков В.В. 08-62; Инв № 86с, Иваново, 1964,202 с.

88. Авторские свидетельства и патенты.

89. A.c. 152233 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильных отделочных машин / Каменев Н.В. / СССР /. №772738/28-12.3аявлено 07.04.62; Опубл. 20.12.62,Бюл. №24. 16с.

90. A.c. 156926 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для отделочного, текстильного и бумажного производства / Худяков В.В., Вербин Б.И. /СССР/. № 801321/28-12: Заявлено 02.11.62; Опубл. 10.09.63, Бюл. № 17.-c.13.

91. A.c. 242113 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильного и бумажного производства /Лихтцер Е.И.,Немзер А.Ю., Минаев-Цикановский В.А. /СССР/.№ 1203540/28-12 ; Заявлено 15.12.67; Опубл. 19.09.69, Бюл. № 15.

92. A.c. 255175 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильного и бумажного производства / Лихтцер Е.И. /СССР/. № 1258451/28-12; Заявлено 18.01.68; Опубл. 16.03.70, Бюл. №33.

93. A.c. 282282 СССР, МКИ Д 06 с 15/00. Отжимной вал для машин отделочного, текстильного и бумажного производства /Щеголев

94. A.И./СССР/. № 1312025/28-12; Заявлено 28.12.69; Опубл. 24.06.71, Бюл. №30. - с.25.

95. A.c. 356324 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал для текстильных отделочных машин / Княжевский Б.А., Никитин В.И., Панков А.Е. /СССР/. № 1335507/28-12; Заявлено 06.06.69; Опубл. 12.12.72, Бюл. №32. - с.81.

96. A.c. 456069 СССР, МКИ Д 21 д 1/00. Вал каландра / Сулимов Е.Г./СССР/. № 1927788/28-33; Заявлено 06.06.73; Опубл. 04.03.75, Бюл. №1. - с.73.

97. A.c. 558554 СССР, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал / Евдокимов

98. B.Н., Зельдин Ю.Р., Кузнецов В.А. /СССР/. № 2169676/28-12; Заявлено 01.09.75, Бюл. №22.

99. A.c. 887655 СССР, МКИ Д 06 с 15/08. Отжимной вал текстильной отделочной машины / Вороной В.Г., Пирогов В.М.,Половец А.Г. /СССР/. № 2917205/28-12; Заявлено 23.04.80; Опубл. 07.12.81, Бюлю №45. - с.151.

100. A.c. 1070239 СССР, МКИ Д 06 В 15/02. Устройство для обработки давлением текстильного материала / Крол М.Е., Кузнецов В.А.,Рахимов-Тагиев А.П., Калинин Н.С./СССР/. № 3379184/28-12;

101. Заявлено 06.01.82; Опубл. 30.12.82; Бюл. №4. с. 108.

102. Патент 1339206 Англия, МКИ В 05 С 11/00. Валы плюсовок /L.Vandevelde /Франция/. № 54089/71; Заявлено 22.11.71; Опубл. 28.11.73.

103. Патент 3618190 США, МКИ В 21 в 13/02. Нажимные валы /H.Krantz /ФРГ/. № 872946; Заявлено 31.10.69; Опубл. 08.11.71.

104. Патент 3750246 США, МКИ В 21 в 31/08. Составной вал / D.W.Pessen /Израиль/. Заявлено 13.09.71; Опубл 07.08.73.

105. Патент 3779051 США, МКИ Д 06 f 45/22. Отжимные валы в процессах обработки текстильных материалов / Kusters Е./ФРГ/. — 3авлено06.02.73; Опубл. 18.12. 73.

106. Патент 383980 США, МКИ В 21 в 13/02. Отжимной вал / S.B.Gaghan /. -Заявлено 27.04.73; Опубл. 10.09.74.

107. Патент 138794 ГДР, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал /Berndt Н. /ГДР/. № 207682; Заявлено 07.09.78; Опубл. 21.11.79.

108. Патент 156542 ГДР, МКИ f 16 с 13/00. Отжимной вал. / Berndt Н. /ГДР/. № 2301795; Заявлено 22.05.81; Опубл. 01.09.82.

109. Патент 201006 ГДР, МКИ В 30 в 15/24. Устройство для выравнивания давления гидравлических рабочих цилиндров. /VEB Kombinat Karl-Marx-Stadt/ГДР/. №2342570; Заявлено 23.10.81; Опубл. 29.06.83.

110. Патент 1277792 ФРГ, МКИ Д 06 с. Валы для каландра, отжимного устройства и другого подобного оборудования. / Schuren W./ ФРГ/. -Заявлено 14.08.64; Опубл. 14.05.69.

111. Патент 1278383 ФРГ, МКИ Д 06 с. Каландровые и нажимные валы. /Korsh А. /ФРГ/. Заявлено 07.08.64; 0публ.22.05.69.

112. Патент 1400941 ФРГ, МКИ f 16 с 13/00. Вал для плюсовки /Schrawd А./ФРГ/.-Заявлено 18.10.63; Опубл. 15.11.73.

113. Патент 1410914 ФРГ, МКИ Д 06 с. Каландровый вал./Pickartz J./ФРГ/.-Заявлено 01.12.61; Опубл. 16.07.70.

114. Патент 1811203 ФРГ, МКИ F 16 с 13/00. Прижимные валы /МоЬег W./ФРГ/.- Заявлено 27.11.68; Опубл. 10.05.73.

115. Заявка 2658359 ФРГ, МКИ В 41 F 13/08. Отжимные валы /Kilian W./ФРГ/. №Р-2658359.7;Заявлено 23.12.76; Опубл. 29.06.78.

116. Заявка 2823089 ФРГ, МКИ F 16 с 13/00. Отделочные вэлы/Jagdfeld Н.-J./ФРГ/. №Р-2823089.1; Заявлено 26.05.78; Опубл.28.11.79.

117. Заявка 2905542 ФРГ, МКИ В 21 в 29/00. Валы для обработки полотна под давлением. /Küsters Е./ ФРГ/. ЖР-2905542.3; Заявлено 14.02.79; Опубл. 28.08.80.

118. Заявка 3108747 ФРГ, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимные валы / Hantelmann Н., Schumacher Н./. №Р-3108747.7; Заявлено 07.03.81; Опубл. 23.09.82.

119. Заявка 3218388, МКИ В 06 В 15/08. Пара отжимных валов с компенсацией их прогиба /Fleibner GmbH& Co., Maschinenfabrik./ФРГ/ю - №Р-3218388.7; Заявлено 15.05.82; Опубл. 17.11.83.

120. Заявка 3420697 ФРГ, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал /Tschirner W./ФРГ/. -№Р-3420697.3; Заявлено 02.05.84; Опубл. 02.05.85.

121. Заявка 3431894 ФРГ, МКИ Д 06 F 45/22. Отжимной вал /Tschirner W., Dübel F./ФРГ. №Р-3431894.1; Заявлено 30.08.94; Опубл. 11.07.85.

122. Патент 571694 Швейцария, МКИ В 05 с 11/105. Отжимное устройство / Oschatz С./Швейцария/. № 8362/74; Заявлено 02.11.73; Опубл. 15.01.75.

123. Патент 585352 Швейцария, МКИ Д 06 В 23/02. Отжимные валы с упругой поверхностью / Czichon В.,Kaiser L., Wasmer Н., Leutenegger W./Швейцария/. № 4913/76; Заявлено 20.04.76% Опубл. 28.02.77.

124. Патент 589805 Швейцария, МКИ Д 06 F 45/22. Отжимные валы /Jakob

125. H., Muller Н./Швейцария/. № 9563/75; Заявлено 22.07.75; Опубл. 15.07.77.

126. Патент 377815 Швеция, МКИ Д 06 F 45/22. Вал каландра /Schon P.J./Швеция/. -№7402103-1; Заявлено 18.02.74; 0публ.28.07.75.

127. Патент 86472 Польша, МЕСИ Д 06 f 37/00. Отжимной вал /Bogusz Z., Adamczyk Е., Niwicki М./Польша/. №164324; Заявлено 25.07.73; Опубл. 15.11.76.

128. Патент 52-17146 Япония, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимной вал с регулируемым прогибом / Адзума Хироси/Япония/. №49-110207; Заявлено 24.09.74; Опубл. 13.05.77.

129. Патент 20964 Япония, МКИ Д 06 В 15/02. Отжимные валы для отделочного производства / Така Кацудзо/Япония/. Заявлено 04.05.66; Опубл. 09.09.68.

130. Патент 52-17142 Япония, МКИ Д 06 В 23/02. Отжимной вал / Цунагава Кинъя/Япония/. №5022847; Заявлено 25.12.74; Опубл. 13.05.77.

131. Патент 120792 Дания, МКИ В 65 h 23/26. Отжимные валы для плюсовок / Mortensen Р./Дания/. Заявлено 02.08.68; Опубл. 03.01.72.

132. Патент 134964 Чехословакия, МКИ Д 06 р. Печатный вал /Fibrich J., Kolombo М./Чехословакия/. -Заявлено 29.02.68; Опубл. 15.01 70.

133. A.c. 1366568 СССР, МКИ D 06 С 15/08, D 06 В 15/02 / Устройство для обработки давлением текстильного материала / Кузнецов В.А., Горшков В.М. / СССР / №4091679/28-12; Заявлено 10.07.86;0публ. 1988. Бюл. №2.

134. A.c. 1601247 СССР, МКИ D 06 С 15/08. /Отжимной вал текстильной отделочной машины/Проворов В.Б., Крон М.Е., Колосков A.B., Спицин В.М./СССР/. № 4605310/30-12; Заявлено 14.11.88; Опубл. 23.10.90, Бюл. №39.

135. A.c. 1149660 СССР, МКИ D 21 G 1/00. / Отжимной вал / Евдокимов В.Н., Зельдин Ю.Р., Рыжков В.И./СССР/. № 3535386/29-12; Заявлено 07.01.83; Опубл. 1987, Бюл. №.40.

136. A.c. 1379375 СССР, МКИ D 06 С 15/08. / Отжимной вал для машины отделочного производства / Хромов В.Н., Фомин Ю.Г. /СССР/. № 4041810/31-12; Заявлено 28.01.86; Опубл. 1988, Бюл. №9.

137. A.c. 1425369 СССР, МКИ F 16 С 1/06. / Изгибаемый вал / Картовенко В.М., Петров H.A., Белозеров Д.П.,Кочетов О.С. /СССР/. № 4130045/28-27; Заявлено 03.10.86; Опубл. 23.09.88, Бюл. №35.

138. Патент 663234 Швейцария, МКИ D 06 С 15/08. / Двухвальный каландр / Christ Alfred, Lehmann Rolf / Швейцария / № 749/83; Заявлено 10.02.83; Опубл. 30.11.87.

139. Патент 4813249 США, МКИ D 06 В 15/02./ Отжимное устройство / Iwami Hideo / Япония /. № 115605; Заявлено 29.10.87; Опубл. 21.03.89.

140. Патент 668625 Швейцария, МКИ F 16 С 35/073. / Расположение валов на машинах ждя обработки текстильных материалов / Probst Willy /Швейцария/. № 4724/85; Заявлено 02.11.85; Опубл. 13.01.89.

141. Патент 91025 Румыния, МКИ D 06 F 45/22. / Отжимной вал / Clement Constantin, Virlan Irina / CPP /. № 117008; Заявлено 28.12.84; Опубл. 30.05.87.

142. Патент 4864704 США, МКИ В 60 В 7/04. /Обрезиненный вал / Hogan Patrick M., Parr Bobby J., Hooper Manuel В/ США /. № 178330; Заявлено 06.04.88; Опубл. 12.09.89.

143. Заявка 62-117871 Япония, МКИ D 06 В 15/02. / Отжимной вал / Фусидо Микэто, Окамото Мицуёси, Цубота Тосио / Япония /. №60256729 от 29.05.87; Заявлено 18.11.85.

144. Частоты свободных колебаний валов ДВМ отжимной машины 0-180.

145. А m Н Конструктивное исполнение О —180 1-я частота, (об/мин) 2-я частота, (об/мин)1 2 3 4 5 61 2,5 15000 Исходный О —180 1546 1827

146. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 1653 19845 2,5 15000 Исходный О -180 2175 2370

147. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2357 251510 2,5 15000 Исходный О -180 2528 2622

148. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2759 276115 2,5 15000 Исходный О -180 2765 2772

149. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2905 303420 2,5 15000 Исходный О -180 2879 2948

150. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) ЗОЮ 324725 2,5 15000 Исходный О —180 2963 3100

151. Измененный О —180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 3092 342430 2,5 15000 Исходный О —180 3031 3231

152. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 3160 35761 2 3 4 5 615 1,0 15000 Исходный О -180 2506 2677

153. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2635 268715 2,5 11000 Исходный О -180 2496 2600

154. Измененный О -180 (увел, внутр. диаметра на 15 мм) 2723 273815 2,5 12000 Исходный О —180 2568 2648

155. Частоты свободных колебаний валов ДВМ плюсовки ПД-140.

156. А m Н Конструктивное исполнение ПД -140 1-я частота, (об/мин) 2-я частота, (об/мин)1 2 3 4 5 6

157. Исходный ПД -140 1644 1667

158. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 1269 15981 2,5 28000 Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 1687 1806

159. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 1655 1693

160. Исходный ПД -140 2402 2596

161. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2016 221810 2,5 28000 Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2456 2843

162. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2428 2619

163. Исходный ПД -140 2627 2976

164. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2317 239220 2,5 28000 Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2698 3253

165. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2651 30051 2 3 4 5 630 2,5 28000 Исходный IЩ —140 2753 3222

166. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2486 2514

167. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2835 3518

168. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2776 325615 1 28000 Исходный ПД -140 2049 2085

169. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 1602 1928

170. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2083 2293

171. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2075 209615 2 28000 Исходный ПД -140 2453 2668

172. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2064 2257

173. Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2511 2924

174. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2478 268815 3 28000 Исходный ПД -140 2590 2920

175. Измененный ПД —140 (раздвижение опор на 180 мм) 2284 2366

176. Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2656 3187

177. Измененный ПД 140 (10 мм) 2615 29531 2 3 4 5 615 4 28000 Исходный ПД -140 2661 3078

178. Измененный ПД —140 (раздвижение опор на 180 мм) 2428 2442

179. Измененный ПД -140 (сдвижение опор на 60 мм) 2731 3344

180. Измененный ПД —140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2689 312715 2,5 23000 Исходный ПД -140 2438 2653

181. Измененный ПД —140 (раздвижение опор на 180 мм) 2061 2247

182. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2495 2904

183. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2464 267715 2,5 28000 Исходный ПД -140 2535 2812

184. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2187 2322

185. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2598 3076

186. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2560 283915 2,5 33000 Исходный ПД -140 2614 2952

187. Измененный ПД -140 (раздвижение опор на 180 мм) 2298 2382

188. Измененный ПД —140 (сдвижение опор на 60 мм) 2684 3227

189. Измененный ПД -140 (увел, внутр. диаметра на 10 мм) 2638 2981

190. КоэффицентА= 1 КоэффицентМ = 2,5 Нагрузка Н = -150001. Нижний вал 6359 об/мин1. Верхний вал 1827 об/мин1. Верхний вал 1546 об/мин1. D:EXAMPLE\0-180D.DAT

191. Формы свободных колебаний валов ДВМ плюсовки ПД-140.

192. КоэффицентА=10 Коэффицент М = 2,5 Нагрузка Н = -280001. Верхний вал 2596 об/мин1. Верхний вал 2402 об/мин1. Нижний вал 2596 об/мин1. D:\EXAMPLE\PD-140D.DAT

193. Коэффицент А = 20 Коэффицент М = 2,51. Верхний вал 2627 об/мин1. Верхний вал 2976 об/мин1. Р:ЕХАМР1.Е1РО-1400.0АТ

194. D:\EXAMPLBPD-140D.DAT КоэффицентК=15 Коэффицент М = 21. Нижний вал 2668 об/мин1. Верхний вал 2668 об/мин1. D:\EXAMPLBPD-140D.DAT

195. D:\EXAMPLE\PD-140D.DAT Коэффицент К =15 Коэффицент М = 41. Нижний вал 2661 об/мин17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 X 311. Верхний вал 2661 об/мин

196. D:\EXAMPLEtPD-140D.DAT КоэффицентК=15 Коэффицент М = 2,51. Верхний вал 2720 об/мин1. Нагрузка Н = -250001. Верхний вал 2479 об/мин17 1 8 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 X 311. Верхний вал 6275 об/мин0:1ЕХАМР1-БР0-140D.DAT

197. Динамические исследования влияния эластичного покрытия на вынужденные изгибные колебания валов ДВМ отжимной машины 0-180.

198. Ф Численный расчет вынужденных изгибных колебаний двухвалкового модули1. JxJ

199. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала W, 1/сек = |150 Введите конечную частоту вращения нижнего вала Wk, 1/сек =

200. Введите шаг изменения частоты нижнего вала Wd, 1/сек =300

201. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о,5 ДО 0,5 шаг о,1

202. Введите амплитуду верхнего вала, мм, от о,5 до о,5 шаг1. ОД

203. Динамические исследования влияния эластичного покрытия на вынужденные изгибные колебания валов ДВМ плюсовки ПД-140.

204. Ф Численный расчет вынужденных изгибнык колебаний двухвалкового модуля

205. Введите шаг изменения частоты нижнего вала 1/сек =

206. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о,5 до о,5 шаг1. ОД

207. Введите амплитуду верхнего вала, мм, от о,5 До ¡0,5 шаг ОД

208. Динамические исследования влияния эксцентриситетов осей вращения валов на изгибные колебания валов ДВМ отжимной машины 0-180.•Й Численный расчет вынужденных изгибных колебаний двухвалкового модуля1. JSJxJ150

209. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала \У, 1/сек = Введите конечную частоту вращения нижнего вала \Ук, 1/сек = |300

210. Введите шаг изменения частоты нижнего вала ЛЛ <1, 1/сек = 1

211. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от 10,5 Д° hшаг ОД

212. Введите амплитуду верхнего вала, мм, от до jo,5 шаг о,1

213. Введите толщину эласт. покрытия, мм, от1. Расчет

214. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,6 Амплитуда ниж = 0,Б Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 1 Амплитуда ниж = 1

215. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала W, 1/сек = 150

216. Введите конечную частоту вращения нижнего вала 1/сек = ¡300

217. Введите шаг изменения частоты нижнего вала \\ <1, 1/сек = Введите амплитуду нижнего вала, мм, от г~~ Введите амплитуду верхнего вала, мм, от0,50,5до до0,5шаг jo,l шаг од"

218. Введите толщину эласт. покрытия, мм, от 151. ДО 15шаг 11. Расчет1. Закрыть

219. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5

220. Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,8 Амплитуда верх = 0,8 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 1 Амплитуда верх = 1ill si

221. Численный расчет вынужденных изгибнык колебаний двухвалкового модуля

222. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала \У\ 1/сек = Введите конечную частоту вращения нижнего вала \Ук, 1/сек = 300

223. Введите шаг изменения частоты низшего вала \¥<1, 1/сек =

224. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о,5 до хшаг ОД

225. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,6 Амплитуда ниж = 0,6 Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,7 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,8 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 0,9 Амплитуда ниж = 1 Амплитуда ниж = 1

226. Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5

227. Зласт.покр = 15 Эласт.покр = 15 Зласт.покр = 15 Эласт.покр = 15 Эласт.покр = 15 Эласт.покр Эласт.покр Зластпокр Эласт.покр ■ Эласт.покр Эласт покр Эласт.покр15 = 15 = 15 = 15 15= 15 = 151

228. Ф Численный расчет вынужденных изгибных колебаний дв

229. Введите начальную чатоту вращения нижнего вала 1/сек = Введите конечную частоту вращения нижнего вала ЛЛ/к, 1/сек =

230. Введите шаг изменения частоты нижнего вала \Л <1, 1/сек =150300

231. Введите амплитуду нижнего вала, мм, от о,5 ДО ¡0,5 шаг о,1

232. Введите амплитуду верхнего нала, мм, от о,5 Д° 1

233. Введите толщину эласт, покрытия, мм, от 15 до 15шаг ¡одшаг 11. Расчет1. Закрыл»

234. Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5 Амплитуда ниж = 0,5

235. Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,5 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,6 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,7 Амплитуда верх = 0,8 Амплитуда верх = 0.8 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 0,9 Амплитуда верх = 1 Амплитуда верх = 1

236. Экспериментальные исследования деформационных свойств резины на натурном образце.

237. Код эксперимента Коэффициенты степенной функции, полученных в ходе эксперимента Коэффициенты степенной функции, полученных путем моделирования Расхождение коэффициентов, %1. А т А т А т

238. ИУО 20,52 1,05 20,43 1,05 0,44 011VI 13,56 1,67 13,86 1,64 2,16 1,8211У2 6,27 2,33 6,04 2,34 3,8 0,42

239. С13У0 21,027 2,23 21 2,2 0,12 1,36аз VI 14,54 2,73 14,42 2,79 0,83 2,15

240. Зу2 6,48 3,52 6,61 3,48 1,96 1Д4

241. Программный код подпрограммы "Численный расчет спектра частот и форм свободных колебаний 'сэндвич' элементов двухвалкового модуля"unit Dinamrascliisl; interface

242. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs,

243. StdCtrls, ComCtrls,Data,Math,Ap, ExtCtrls, TeeProcs, TeEngine, Chart, Series, Buttonsjpcg;type

244. Public declarations } end;

245. DinamRaschisI: TDinamRaschisI; type

246. Процедура самого расчета} const

247. MultipIyMatrixes(ko2,ko2,ko2,binv,aa,bqr); // перемножение матрицqrr:=HessenbergQRlEigenValues(bqr,ko2,WR,WI); // собств. значения матрицы общего В1ша (OLD)

248. Chartl .Title.Text.Clear; Chartl.Title.Text.Add ('Верхний вал'); Chartl.Titlc.Text.Add (FloatToStr(ChastotachisIko2.)+1 об/мин');

249. Chart2.Title.Text.Clear; Chart2.TitIe.Text.Add ('Нижний вал'); Chart2.Title.Text.Add (FloatToStr(Chastotachislko2.)+' об/мин');

250. Chart3.Title.Text.Clear; Chart3.Title.Text.Add ('Верхний вал'); Chart3.Title.Text.Add (FloatToStr(Chastotachislko2-l.)+' об/мин');

251. Chart4 .Title.Text.Clear; Chart4.Title.Text.Add ('Нижний вал'); Chart4.Title.Text.Add (FloatToStr(Chastotachislko2-l.)+' об/мин');

252. Chart5 .Title.Text.Clear; Chart5.Title.Text.Add ('Верхний вал'); Chart5.Title.Text.Add (FloatToStr(Chastotachislko2-2.)+' об/мин');1. Chart6.Titie.Text.Clear;

253. Chart6.Title.Text.Add ('Нижний вал');

254. SaveDialogl.Filter:-DinamChisI files (* jpg)|*.jpg'; SaveDialogl .DefaultExt:='jpg'; if SaveDialogl .Execute then begin

255. DinamRaschisl.Height ;= 590; ImageFormDin := TJPEGImage.Create; ImageFormDin. Assign (DinamRaschisl.GetFormImage); ImageFormDin.SaveToFile(savedialogl.filename); ImagcFormDin.Free; end; end;

256. DinamRasehisl.Height := 630;endelse begin

257. FormDin.SaveToFile(DinamRasavto.Edit6.Text+'\h='+inttostr(dat a.hl )+'m='+floattostr(frmNevv.M)+'k='+ float-tostr(frmNe\v.K)+'.jpg');1.ageFormDin.Destroy; DinamRaschisl.Height := 630;end;

258. Программный код подпрограммы "Численный расчет вынужденных изгибных колебаний двухвалкового модуля"unit Dinamrasforce;interfaceuses

259. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs,

260. StdCtrls, ComCtrIs,Data,Math,Ap; type

261. Sn,sh,cn,ch,ein,eiv,gv,gn: real; zzzl,zzz2,zzz3 : real;

262. Public declarations } end;var

263. DinamRasforce: TDinamRasforce; type

264. DMas=arrayI.8,1.8. of extended; dm=array[l.200.1.200] of extended; dmc=array[1.200] of extended;varjO: integer;

265. Процедура самого расчета} const

266. G =7 8e-5, { H/mm**3 } {удельный вес }

267. SctLength(vmaxl, 201,201); SetLength(vmax2, 201, 201); SetLength(awl, 201,201); SetLength(aw2,201,201); SetLength(xwl, 201); SetLength(xw2,201); SetLength(vuzl, 201); SetLength(vuz2,201); SctLength(vup 1,201); SetLength(vup2, 201);

268. SetLength(vextrl, 201,201); SetLength(vextr2,201,201);

269. SetLength(aa, 9,9); SetLength(bb, 9,9); SetLength(ab0,9); SetLength(bb0,9);elastl:=elastln; repeata2:=a2n; repeatal:=aln; repeatwl:=wn;for i:=l to Nuch do beginifMasKof1.<>0 then begindeltaD:= (DNl1.+elastl)/DVli.;break; end; end;1. PBl.Max:=0;

270. PB1 .Max:=round(1000*(wk-w 1));

271. VMK3(xo,dx,np,in I,in2,in0,mul,mu2,xk,win,al/10,z/l0,Lal 1/10,1, aa,ab0);

272. Write(Format('Ouin6Ka! Вырожденная матрица А при W нижнего вала равном '+ FloatToStr(wl) +1 1/с !!!',.)); Exit; end;if not SolveSystem(aw2, xw2, ko2, vuz2) then begin

273. For i:=(n2*2-l) to kol Do Begin il:=i+l;zzzl;=vuz2il.; zzz2:=vuz2[n2*2-lj; vuz2[il]:=zzz2; vuz2[n2*2-l]:=zzzl; End;vuz2n2*2-l.:=0;llllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllllll

274. DinamRasforce.Height:=635;sss:=Format('%6.0f,vextrl [ii-1,2.])+' (нижний вал MAX) Амплитуда ниж = '+ FloatToStr(al) + 1 Амплитуда верх = '+ FloatToStr(a2) +' Эласт.покр ='+ FloatToStr(elastl);listboxl .Items.Add(sss);

275. AssignFile(tempfiIe,'d:\l.txt');1. Append(tempfile);1. Wrileln(tempfilc,sss);1. Flush(tempfile);1. CloseFile(tempfiIe);end;if (vextrl ii-1,1 .<vextrl [ii-2,1 ]) and (vcxtrI [ii-1,1]<vextr 1 [ii, 1 ]) then begin

276. DinamRasforce.Height:=635;sss.=Format('%6.0f,vextrl[ii-l,2.])+' (нижний вал MIN) Амплитуда ниж = '+ FloatToStr(al) + ' Амплитуда верх = '+ FloatToStr(a2) +' Эласт.покр ='+ FloatToStr(elastl);listboxl .Items. Add(sss);

277. AssignFile(tempfile,'d:\l.txt');1. Append(tempffle);1. Writeln(tempfile,sss);1. FIush(tempfile);1. CloseFile(tempfile);end;if (vextr2ii-1,1 .>vextr2[ii-2,1 ]) and (vextr2[ii-l,l]>vextr2[ii,l]) then begin

278. DinamRasforce.Height:=635;sss:=Format('%6.0f,vextr2[ii-l,2.])+' (верхний вал MAX) Амплитуда ниж = '+ FloatToStr(al) + ' Амплитуда верх = '+ FloatToStr(a2) + ' Эласт.покр ='+ FloatToStr(elastl); listboxl.Items. Add(sss);

279. AssignFiIe(tempfile,'d:\l .txt');1. Append(tempfile);1. Writeln(tempfile,sss);1. Flush(tempfile);1. CIoseFile(tempfiIe);end;if (vextr2ii-l,l.<vextr2[ii-2,l]) and (vextr2[ii-l,l]<vextr2[ii,l]) then begin

280. DinamRasforce.Height:=635;sss:=Format('%6.0f,vcxtr2[ii-l,2.])+l (верхний вал MIN) Амплитуда ниж ='+ FloalToStr(al) +' Амплитуда верх = '+ FloatToStr(a2) +' Эласт.покр ='+ FloatToStr(elastl); listboxl.Items.Add(sss);

281. AssignFile(tempfile,'d;\l .txt');1. Append(tempfile);1. Writeln(tempfile,sss);1. Flush(tempfile);1. CloseFil e(tempfi le);end;end;

282. В Костромском государственном технологическом университете Зайцевым Р.В. разработано программное обеспечение для расчета свободных и вынужденных колебаний валов двухвалковых модулей текстильного отделочного оборудования.

283. Программное обеспечение передано ООО «Дельта-текс» в эксплуатацию и используется при разработке новых конструкций машин и модернизации старого оборудования.