Силовое сопротивление железобетонных конструкций по трещиностойкости, эксплуатируемых в реальных средах тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, доктор технических наук Байдин, Олег Владимирович

• Байдин, Олег Владимирович
• доктор технических наук
• 2013

Оглавление диссертации доктор технических наук Байдин, Олег Владимирович

СОДЕРЖАНИЕ

стр.

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ

1.1 Физические основы коррозионных повреждений железобетона

1.2 Физические модели деформирования железобетонных конструкций

3.3 Методы оценки трещиностойкости железобетонных конструкций

3.4 Выводы. Цель и задачи исследования

2. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ О СИЛОВОМ СОПРОТИВЛЕНИИ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.1 Общие положения

2.2 Уравнения силового сопротивления бетона

2.3 Квазилинейное представление уравнений силового сопротивления

2.4 Кинетика коррозионных повреждений бетона

2.5 Выводы

3. РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ ИСХОДНОГО ЭЛЕМЕНТА

3.1 Напряженно-деформированное состояние

неповрежденного коррозией железобетонного элемента

3.2 Смещение нулевых осей нормальных напряжений

и нейтральных осей деформаций

3.3 Деформирование изгибаемых железобетонных элементов

3.4 Выводы

4. РАСЧЕТНАЯ МОДЕЛЬ ДЛЯ ПОВРЕЖДЕННОГО КОРРОЗИЕЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЭЛЕМЕНТА

4.1 Исходные положения

4.2 Остаточный ресурс силового сопротивления

поперечному изгибу по прочности нормальных сечений

4.3 Остаточный ресурс силового сопротивления

поперечному изгибу по прочности наклонных сечений

4.4 Остаточный ресурс силового сопротивления

деформированию

4.5 Выводы

5. ОСОБЕННОСТИ СИЛОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНОГО ИЗГИБАЕМОГО ЭЛЕМЕНТА, ПОВРЕЖДЕННОГО КОРРОЗИЕЙ

5.1 Жесткость (отпорность) поврежденного коррозией железобетонного изгибаемого элемента

5.2 Характеристика силового сопротивления

деформированию

5.3 Выводы

6. ПОВЫШЕНИЕ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ, ПОВРЕЖДЕННЫХ КОРРОЗИЕЙ

6.1 Количественная оценка повреждений

6.2 Расчетная модель, варианты повреждений

6.3 Жесткость сечения и момент начала трещинообразования

6.4 Повышение трещиностойкости поврежденных коррозией железобетонных конструкций

6.5 Методика расчета повышения сопротивления образованию трещин поврежденного коррозией железобетонного элемента обжатием

6.6 Экспозиция обжатия железобетонных конструкций, поврежденных коррозией

6.7 Выводы

7. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ОЦЕНКА СИЛОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЗ ЭЛЕМЕНТОВ ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

7.1 Объемы экспериментального исследования

7.2 Конструирование и изготовление опытных образцов

7.3 Порядок проведения исследований

7.4 Оценка экспериментальных исследований

7.5 Оценка трещиностойкости экспериментальных образцов-

балок

7.6 Сравнение экспериментальных и численных

исследований по трещиностойкости

7.7 Выводы

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1. Справка о внедрении результатов научных

исследований в НИИСФ РААСН

ПРИЛОЖЕНИЕ 2. Справка о внедрении результатов научных исследований в ОАО «Экспериментальный научно-проектный

институт»

ПРИЛОЖЕНИЕ 3. Акт о внедрении результатов диссертационной

работы в ООО "ЦЕНТРОГИПРОРУДА"

ПРИЛОЖЕНИЕ 4. Акт о внедрении результатов диссертационных

исследований в ООО "Строительная Компания №1"

ПРИЛОЖЕНИЕ 5. Акт о внедрении результатов научных исследований

в ООО "МОСТСТРОЙИНВЕСТ"

ПРИЛОЖЕНИЕ 6. Справка о внедрении результатов научных

исследований в учебный процесс БГТУ им. В.Г. Шухова

ПРИЛОЖЕНИЕ 7. Справка о внедрении результатов научных исследований в учебный процесс МГАКХиС

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Силовое сопротивление железобетонных конструкций по трещиностойкости, эксплуатируемых в реальных средах»

ВВЕДЕНИЕ

Постановка, формулирование и решение научно-технических задач предполагает привлечение и разработку моделей объектов исследования. Более того, совокупность определяющих понятий и закономерностей, по сути, скорее относится к моделям и лишь опосредовано - к реальным процессам и явлениям. Наконец, адекватность постановки и правильное формулирование задачи - это проблема не менее сложная, чем само ее решение. Существует значительно большая вероятность получить неверные результаты вследствие ошибочной формулировки задачи, чем из-за математических погрешностей.

Вместе с тем, термин «модель» чрезмерно перегружен, часто применяется неадекватно. В связи с этим в прикладных теориях признано целесообразным классифицировать этот термин, понимая под этим разные его функции на различных этапах исследований. В настоящее время принята следующая понятийная иерархия: физическая модель, расчетная модель, математическая модель.

Физическая модель понимается, как, по возможности, полное и совершенное описание объекта исследования в физических содержательных определениях. Очевидно, физическая модель не может быть создана путем чисто экспериментального эмпирического наблюдения обследуемого класса объектов, ибо само понимание эксперимента невозможно без аналитического осмысливания и обобщений экспериментальных данных. Построение физической модели основывается на синтезе информационного множества, иногда хаотического и противоречивого, интуитивных и эмпирических соображений, на данных смежных областей и аналогий и последующем формулировании исходных принципов и положений, часто свободных от привычных ограничений или конкурирующих с традиционными представлениями. В физической модели должны содержаться без упрощения все общепринятые функциональные и другие соотношения и связи между

параметрами процесса, которые могут иметь как определяющий, так и вероятностный характер.

Физические модели удобно разделять на два класса: физически реализованные модели (иначе физический эксперимент) и умозрительные модели, нередко отражающие неизбежные аппроксимации и поэтому часто лишь сохраняющие сходство с объектами исследования (например, сплошная упругая среда, идеальные шарниры в строительной механике и т.д.).

Расчетная модель, освобождаясь от второстепенных и малозначащих факторов, заменяя или восполняя недостаток первичной информации с помощью гипотез (и инвариантов) и тем упрощая физическую модель, делает ее, в первую очередь, инженерно-обозримой, так же разрешаемой с помощью современных средств. При этом полезно помнить, что даже при сохранении принципиальной схемы расчетной модели реальный объект можно описать с различной степенью точности и детализации, что дает возможность варьировать расчетную модель.

Однако переход от физической модели к расчетной модели, например, с помощью аппроксимаций, линеаризации или осреднения временных процессов, необходимо производить крайне осторожно, чтобы сохранить качество описываемых процессов и обеспечить приемлемую точность получаемых результатов. Чрезмерные увлечения упрощениями чаще приносят больше вреда, чем пользы.

Математическая модель представляет собой совокупность уравнений, других соотношений, алгоритмы и их решения, наконец, программы, согласованные с возможностями имеющейся вычислительной техники. При этом в прикладных задачах представления, сделанные на математическом языке, должны обладать инженерной убедительностью.

Отличительной особенностью силового сопротивления железобетона, составляющих его компонент и их совместимого функционирования, помимо анизотропии и энергодиссипативности, является режимно-наследственная специфика нелинейного неравновесного и частично необратимого

деформирования. Игнорирование этого факта неизбежно приводит к качественным потерям и количественным ошибкам.

Современные научные исследования и расчетно-конструкторские разработки, опираясь на фундаментальные положения физики, механики и термодинамики, развиваются в феноменологическом направлении. Реализация последнего находит, как в традиционных интегральных моделях железобетона с использованием преимуществ вычислительной техники, так и в дискретных моделях, следующих за сеточными методами механики твердого деформируемого тела. Дискретные модели по содержанию и хронологии во времени наследственны по отношению к интегральным моделям.

Логической базой феноменологических методов является опытно-статистическая оценка факторов и следствий процессов деформирования и разрушения материалов и конструкций, выявление и анализ существующих количественных и качественных связей между ними, обобщение полученных результатов с последующим формулированием системы гипотез и инвариантов, необходимых для создания прикладной теории и определения структуры при решении задач силового сопротивления бетона и железобетона.

Бетон характерен анизотропией силового сопротивления. Его использованию в несущих конструкциях способствует компенсационное армирование. Силовое сопротивление железобетона совокупно определяется свойствами его компонентов и спецификой их совместной работы, в том числе сцеплением арматуры с бетоном. Одновременно силовое сопротивление бетона, арматуры, сцепление между ними отличают нелинейность связи между напряжениями и деформациями, ползучесть, определенная необратимость деформаций, возрастной износ; бетон реагирует на изменение физико-химических и пирометрических характеристик среды, на предысторию и временные режимы нагружения и воздействий.

Неравновесная постановка задачи, в которой время выступает как фактор, предопределяющий первичность функционально-режимной связи между напряжениями, деформациями и временем, и одновременно актуализирует поиск предпочтительных конкретных форм записи реологических уравнений механического состояния материала.

Реальные железобетонные конструкции, особенно конструкции эколого- защитного, коммуникационного и коммунального назначения, имеют повышенную степень рисков неприемлемых повреждений, вызванных техногенными или биологическими агрессивными воздействиями (в дальнейшем эффект этих воздействий нами будет обозначаться как коррозионные повреждения).

В 2011 году президент Российской Федерации утвердил перечень критических научных технологических направлений, подлежащих приоритетному изучению и проработке. Среди них отмечена необходимость разработки мероприятий и технологий по предупреждению и ликвидации чрезвычайных ситуаций. Ответственное место среди перечисленных выше сооружений занимают железобетонные конструкции, предназначенные для восприятия силовых и средовых воздействий, которые могут вызвать потерю функционального назначения - защитных возможностей таких сооружений. Для указанных железобетонных конструкций началом такого возникновения такой ситуации служит момент образования в растянутом бетоне трещины.

Проблемное значение обеспеченного на заданный срок сохранения состояния трещиностойкости (отсутствие трещин) имеет задача прогнозирования момента появления трещин в растянутых зонах железобетонных элементов с максимальным по количеству и по значимости учетом факторов силового и коррозионного содержания.

Решению соответствующей задачи прогноза появления трещины и мер по ее ликвидации для восстановления эксплуатационного состояния сооружения является целью настоящего исследования.

Это потребовало создания системы предпосылок решения задачи в технических терминах, построения и обоснования расчетной модели такого рода задач.

Актуальность диссертационной работы. Для железобетонных сооружений экологозащитного, коммуникационного, коммунального и специального назначения, конструктивная и технологическая безопасность которых ограничивается моментом появления трещины с учетом влияния уровня нагружения и воздействия агрессивной среды, важнейшим является наличие теорий расчета по оценке трещиностойкости элементов конструкций, что соответствует направлению научных разработок по критической технологии «Технологии предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера» (п. 21, перечня критических технологий РФ, утвержденного Указом Президента РФ от 07.07.2011 г. № 899). В связи с этим требуется создание уточненных методов теоретического прогноза силового сопротивления по трещиностойкости железобетонных конструкций, эксплуатируемых в реальных средах.

Указанной проблеме посвящена настоящая диссертация.

Целью диссертационной работы является выявление влияния особенностей напряженно-деформированного состояния и характера коррозионных повреждений на критерии момента образования трещин в элементах железобетонных конструкций, выбор способов увеличения ресурса трещиностойкости, снижение этого ресурса во времени в процессе эксплуатации сооружений и оценка продолжительности эффективности выполненного усиления конструкции.

Автор защищает:

- способ назначения кинетических ограничений продвижения коррозионных повреждений в зависимости от уровня напряженного состояния элементов для эксплуатируемых железобетонных конструкций;

- расчетную модель и способ вычисления характеристик продвижения коррозионных повреждений в зависимости от уровня напряженного состояния;

- правило совпадения коэффициентов сохранения механических свойств по всем характеристикам силового сопротивления бетона, применяемое для сечений поврежденного коррозией железобетона;

- предложения по эквивалентной замене рассчитываемых сечений приемом замены поврежденных частей сечения;

- расчетную модель силового сопротивления образованию трещин изгибаемых железобетонных элементов с учетом коррозионных повреждений бетона сжатой, растянутой зон и рабочей арматуры; соответствующий метод численного определения допустимых изгибаемых моментов от нагрузки по предельным характеристикам бетона;

- прием повышения трещиностойкости методом обжатия растянутой части железобетонного элемента и способы расчета момента вероятного наступления трещинообразования;

- экспозицию трещиностойкости, связанную с потерями обжатия за счет ползучести бетона и релаксации напряжений в элементах обжатия;

- выявленные особенности изменчивости положения центра тяжести приведенного сечения, жесткости и отпорности сечений вдоль пролета в процессе нагружения (разгружения) в зависимости от знака, уровня напряжений в компонентах сечения, изменение характеристик и их силового деформирования (модулей деформации) и коррозионных повреждений.

Научную новизну работы составляют:

- методика построения расчетных ограничений эксплуатационных повреждений по уровню действующих напряжений;

- предложения по вычислению параметров продвижения фронта коррозионных повреждений в диапазоне нулевых напряжений длительной прочности;

- расчетная модель распределения коррозионных повреждений по высоте сечения бетонного образца при одновременном обжатии и воздействии агрессивной среды;

- обоснование единого коэффициента сохранения количественных характеристик всех механических свойств бетона как приема расчетной оценки ресурса прочности и жесткости железобетонных элементов, поврежденных коррозией;

- классификация процессов коррозионных повреждений по кинетическим признакам: затухающий процесс, фильтрационный процесс и лавинный процесс;

- расчетная модель и способы количественной оценки момента образования трещин в железобетоне, поврежденном коррозией;

- расчетная модель повышения трещиностойкости методом обжатия растянутой зоны и количественные оценки потерь этого обжатия за счет ползучести бетона и релаксации напряжений в элементах обжатия;

- обоснование и алгоритм вычисления экспозиции трещиностойкости для эксплуатируемых поврежденных коррозией железобетонных конструкций;

- специфические особенности силового сопротивления деформированию железобетонных элементов, основанные на выявленной изменчивости положения центра тяжести приведенного сечения, жесткости и отпорности изгибаемых железобетонных элементов вдоль пролета, характеристики сопротивления деформированию в зависимости от знака нагружения.

Достоверность и обоснованность научных положений и выводов

диссертации базируется на использовании общепринятых положений сопротивления материалов, строительной механики и согласуется с основами теории железобетона, экспериментальными и теоретическими исследованиями по коррозионному повреждению бетона и арматуры в железобетонных конструкциях.

Практическое значение и реализация результатов работы.

Разработанный метод позволяет количественно оценить состояние и ресурсы трещиностойкости элементов железобетонных конструкций, поврежденных коррозией, рассчитывать необходимые уровни обжатия и его потери, а также экспозицию сохранения трещиностойкости во времени при конкретных уровне нагружения и интенсивности коррозионных воздействий.

Разработанный метод может быть представлен как часть решения проблемы предупреждения и ликвидации чрезвычайных ситуаций.

Результаты проведенных исследований были использованы в исследовательских работах научно-исследовательского института строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук (Приложение 1), при расчетах трещиностойкости железобетонных конструкций, проектируемых ОАО «Экспериментальный научно-проектный институт» (Приложение 2), а также в качестве альтернативной оценки трещиностойкости изгибаемых железобетонных конструкций, поврежденных коррозией в процессе их длительной эксплуатации, проектируемых ООО «Центрогипроруда» (Приложение 3). Было также внедрено в практику строительства ООО «Строительная Компания №1» разработанное в диссертации конструктивно-технологическое решение, обеспечивающее повышение трещиностойкости изгибаемых железобетонных элементов методом обжатия растянутой зоны (Приложение 4). ООО «Мостстройинвест» использовала предложенную методику при расчете и изготовлении балок сборно-монолитной конструкции (Приложение 5). Также

результаты исследований использованы в учебном процессе Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова для студентов специальности «Городское строительство и хозяйство» в дисциплинах «Конструкции городских сооружений и зданий» и «Технические вопросы реконструкции зданий» (Приложение 6) и в учебном процессе Московской государственной академии коммунального хозяйства и строительства для студентов специальности «Промышленное и гражданское строительство» в дисциплине «Усиление железобетонных конструкций при коррозионных повреждениях» (Приложение 7).

Апробация работы. Основные положения работы опубликованы и доложены на 5-ой Международной научно-практической конференции «Инженерные системы - 2012» (г. Москва, апрель, 2012 г.), на семинаре кафедры «Железобетонные конструкции» Московской государственной академии коммунального хозяйства и строительства (г. Москва, май, 2012 г.).

В полном объеме работа доложена и одобрена на расширенном заседании кафедры «Городское строительство и хозяйство» Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова (г. Белгород, сентябрь, 2012 г.).

По теме диссертации опубликовано 18 научных работ, в том числе 16 статей опубликованы в журналах, входящих в перечень ВАК РФ, а также издана монография.

Структура и объем работы.

Диссертационная работа состоит из введения, семи глав, основных выводов и заключения, списка литературы и приложений.

Работа изложена на 230 страницах, включающих 198 страниц основного текста, 27 рисунков, 25 таблиц, список литературы из 247 наименований и 7 приложений.

Во введении обосновывается актуальность рассматриваемой темы, даны общая характеристика диссертации, представлена методическая последовательность исследования, сформулирована цель работы.

Мотивируется тематика диссертационной работы, соответствующая интересам одной из главных государственных критических технологий -предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера (п. 21, перечня критических технологий РФ, утвержденного Указом Президента РФ от 07.07.2011 г. № 899).

В первой главе диссертации изложено состояние проблемы, представлен краткий обзор исследований о структуре и механических свойствах бетона; природе, механизме, кинетике коррозионных повреждений бетона и арматурной стали; трещиностойкости железобетонных конструкций.

Во второй главе приводятся общие положения о железобетонных конструкциях, в том числе сведения об их износе и повреждении; о потенциале силового сопротивления сооружений; о зависимости его от предыстории, эксплуатационной специфики, режима и уровня нагружения. Описаны типы трещин железобетонных конструкций, признаки и факторы трещинообразования; сделан анализ существующих предложений по оценке трещинообразования, рассмотрены расчетные схемы сечений. Рассматривается и мотивировано выбирается уравнение силового сопротивления бетона и арматурной стали. Вносятся предложения по кинетической группировке разных типов неравновесного развития коррозионных процессов во времени.

В третьей главе проводится исследование напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в двух стадиях: исходном, неповрежденном коррозией при полном нагружении внешней нагрузкой, и исследуемой, когда на нагруженный элемент начинает воздействовать агрессивная среда. В этой же главе решается вопрос о разделении в поперечном сечении изгибаемого элемента нейтральной оси деформаций и нулевой оси нормальных напряжений, а также мотивируется выбор отсчета жесткости и отпорности относительно линии, проходящей через центр тяжести приведенного сечения.

В четвертой главе осуществлена реализация возможностей построенной расчетной модели для железобетонных изгибаемых элементов, поврежденных коррозией; в частности, разработаны предложения по зонированию поперечных сечений поврежденных коррозией элементов; построены алгоритмы расчета ресурса прочности по нормальному сечению и ресурса прочности по наклонному сечению, а также алгоритм оценки ресурса силового сопротивления по деформированию.

Пятая глава посвящена выявлению, исследованию и оценке специфики напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в отношении влияния коррозионных повреждений на эпюры нормальных напряжений и жесткости сечений.

Шестая глава содержит построение и мотивацию расчетной модели для выявления изгибающего момента, соответствующего образованию трещины в растянутой части сечения поврежденного коррозией железобетонного элемента; рассматриваются способы повышения трещиностойкости, приводится оценка влияния коррозии компонентов железобетона, ползучести бетона и релаксации напряжений в канате дополнительного обжатия на потери усилий обжатия; представлен алгоритм оценки экспозиции эффективного обжатия.

Седьмая глава содержит описание и анализ экспериментальных исследований, посвященных оценке силового сопротивления образованию трещин.

Главы завершаются выводами, а диссертация в целом - общими выводами по результатам исследований, выполненных в диссертации.

В приложениях приведены материалы, подтверждающие внедрение результатов диссертационных исследований.

1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ

1.1 Физические основы коррозионных повреждений железобетона

В результате изучения работ П.А. Ребиндера о структурно-механических и физико-механических свойствах твердых тел [178], экспериментов З.Н. Цилосани [212, 213], исследований Б.В. Гусева [92- 96] и проведения анализа трудов В.М. Бондаренко по кинетике повреждений бетона во времени, прочности, деформативности и устойчивости железобетонных конструкций, эксплуатируемых в агрессивной среде [50, 53, 56, 59, 62], можно осуществить описание процессов разрушения структуры бетона во времени с позиции теории силового сопротивления применительно к образованию трещин.

В 1928 году П.А. Ребиндер установил обратимое влияние среды, выражающееся в понижении сопротивляемости твердых тел деформированию и разрушению в результате физической (обратимой) адсорбции поверхностно-активных веществ из окружающей среды. Это влияние среды, главным образом, является результатом понижения свободной поверхностной энергии твердого тела при физической адсорбции молекул среды на его истинной поверхности (эффект Ребиндера) [212]. Исследование этого эффекта имело большое научное и практическое значение: стали возможными изыскание путей повышения надежности и долговечности конструкций за счет использования закономерностей взаимодействия среды с материалами, особенно находящимися в нагруженном (напряженном) состоянии, а также разработка оптимальных технологий получения материалов с заданными улучшенными свойствами или эффективных технологий, связанных с их обработкой [151, 175, 176, 212, 216].

Все это существенно при оценке изменения свойств материалов несущей части конструкции не только как процесса химической коррозии, но

и как процесса их разрушения с позиции прочности и деформативности [52, 113, 122, 155, 156, 158, 160].

Как показано в опытах по исследованию адсорбционного влияния среды на механические свойства твердых тел [6, 178, 212, 213], дефекты их строения непрерывно развиваются при деформировании внешними силами. Под нагрузкой, при дальнейшем нарастании которой достигается разрыв, происходит деструктуризация материала; наибольшие изменения происходят при напряжениях, близких к пределу прочности [11, 53, 178, 236].

Влияние внешней среды на механические свойства, и прежде всего на процессы механического разрушения твердых тел различного рода, часто пытаются свести к химическому и электрохимическому разрушению. Однако влияние внешней среды выражается и в понижении прочности, или снижении сопротивления деформированию, под влиянием адсорбции, т.е. поглощения молекул из окружающей среды поверхностями твердого тела, меняющимися при деформации [81, 178].

Прогнозирование поведения бетона в условиях эксплуатации может быть уточнено при объективных представлениях о физической природе прочности и деформативности бетона, а также с помощью современных представлений о механизме влияния различных факторов на эти свойства. Все это необходимо для дальнейшего совершенствования методов расчета и конструирования бетонных и железобетонных конструкций с учетом реальных свойств материала.

Следует отметить, что применительно к бетонным и железобетонным конструкциям, эксплуатируемым в агрессивных средах, требуется дополнительная дифференциация факторов и следствий коррозионных повреждений, которая будет использована при построении расчетных моделей силового сопротивления бетонных и железобетонных конструкций.

Исходные структурно-механические характеристики бетонов зависят от состава их компонентов, технологии изготовления, особенностей внешних несиловых воздействий, а эксплуатационные характеристики и структурные

изменения связаны с уровнем, знаком и режимом их напряженно-деформированного состояния [62, 87, 216]. Из исследований A.B. Саталкина и Л.П. Макаренко известно, что с увеличением сжимающих статических напряжений бетон вначале уплотняется, а затем разуплотняется вплоть до разрушения. При этом вначале пористость и проницаемость уменьшаются, а затем поры множатся, соединяясь между собой в трещины, и проницаемость мвтериала увеличивается. Как отмечается в работе [53], процесс коррозионных повреждений зависит от уровня действующих напряжений, и в процессе нагружения конструкции, с ростом напряжений и изменением структуры материала, меняется глубина коррозионного продвижения.

Исследования, начатые в настоящей работе, носят самостоятельный характер и являются выявлением закономерностей трещинообразования в связи с коррозией бетона. Между тем, общие вопросы трещинообразования и трещиностойкости бетона были рассмотрены в ряде работ [17, 19, 21, 109, 129, 140]. При этом основным фактором развития трещин в реальной (эксплуатируемой) конструкции является уровень напряженного состояния. Сам факт коррозии - это следствие проникновения в глубь бетона агрессора. Таким образом, эффект проникновения агрессивной среды зависит от проницаемости бетона, а трещиностойкость бетона обусловливает степень его проницаемости. Следовательно, для реальной конструкции, работающей под нагрузкой, главным фактором, влияющим на проницаемость бетона, будет являться уровень напряженного состояния.

В результате проведения анализа ряда работ [13, 14, 94, 119, 141, 149, 169] следует отметить, что имеющиеся предложения по оценке влияния коррозии бетона на силовое сопротивление конструкции не увязаны с уровнем ее напряженного состояния, а вытекают из лабораторных испытаний экспериментальных образцов, помещенных в различные среды. Отмечая этот факт, дальнейшие исследования автора будут сосредоточены в заданном направлении.

Следует отметить, что в диссертационных исследованиях в основном приводится стандартная ситуация, при которой коррозионные воздействия проявляются при эксплуатационных условиях, после того как сооружение построено и введено в эксплуатацию. Этим определяется тот исходный момент, когда все нагрузки, предусмотренные этапом эксплуатации уже восприняты конструкциями, и они находятся в напряженном состоянии. В связи с этим, определяя фактор коррозионных повреждений, мы располагаем известными напряжениями в каждом конструктивном элементе, и следовательно, получаем возможность вычислить глубину коррозионного фронта повреждений.

Повреждения

Повреждение материала конструкции может быть силовым и средовым. Силовые повреждения, как правило, возникают вследствие превышения проектных усилий, определенных расчетом при проектировании конструкции. В этом случае может быть неточным (ошибочным) расчет, либо нарушены условия эксплуатации в связи с вызванными теми или иными факторами (технологией изготовления, монтажа конструкции, запроектными нагрузками, авариями и т.п.). Силовые повреждения в большинстве своем вызывают появление трещин, обусловленных нарушением структуры бетона. В связи с этим происходит снижение жесткости элементов конструкции, ведущее в ряде случаев к уменьшению несущей способности конструкции. Поэтому повреждения от силовых воздействий необходимо исключить на всех стадиях проектирования, изготовления, монтажа и эксплуатации конструкции [84, 115].

Как уже говорилось, повреждения строительных конструкций могут возникать как на стадии строительства, так и при эксплуатации. Согласно анализа, который провел Э.Н. Кодыш [117], установлены основные причины повреждений строительных конструкций в период строительства и на стадии проектирования: ошибки проектировщиков - 25% от числа всех аварий;

заводские дефекты конструкций - 30%; низкое качество строительно-монтажных работ - также 30%. При эксплуатации повреждения строительных конструкций возникают вследствие силовых воздействий, осадок фундаментов, коррозионных воздействий, техногенных аварий и т.п. [134].

Локальные силовые повреждения вызывают необходимость своевременной экспертной оценки и принятия соответствующих конструктивных решений по их ликвидации; множественные силовые повреждения, например, возникшие при сейсмических воздействиях или авариях, должны быть оценены детальным обследованием и расчетом с последующим принятием конструктивных мероприятий по их устранению. Важность силовых повреждений значима, однако изучение силовых повреждений не является областью исследований настоящей диссертационной работы.

При эксплуатации железобетонные конструкции зданий и сооружений испытывают неизбежное воздействие внешней среды, как природной, так и техногенной. В большинстве своем эта среда может быть жидкой или газообразной и при этом обладать агрессивно разрушающими свойствами по отношению к бетону и стальной арматуре. Вследствие воздействия агрессивных сред возникает коррозия железобетона (бетона и стальной арматуры). Глубина и скорость (интенсивность) коррозионных повреждений материалов определяется уровнем действующих напряжений, плотностью и проницаемостью бетона, а также видом агрессора, концентрацией, условием поступления к поверхности контакта конструкции агрессивной среды (в виде жидкостей или газов).

Коррозия бетона

Развитие коррозии бетона в агрессивных средах может быть описано комплексом химических процессов с многокомпонентными агрессивными средами [183, 199, 217]. В соответствии с теорией гетерогенных химических

систем, представленных в виде комплекса компонентов, состоящих из разных материалов по физическому и химическому составу, скорость таких процессов обусловливается скоростями диффузионного переноса веществ и собственно химическими реакциями [95, 96]. При коррозии бетона скорости химических реакций гораздо больше скорости диффузии веществ в структуре бетона, следовательно, скорость и глубина (интенсивность) коррозии бетона в химически-агрессивной среде определяется фактором проникновения агрессии в бетон, что зависит от проницаемости бетона [14, 15, 140, 141]. Экспериментальные исследования бетона в сульфатных средах, содержащих сульфат-ионы в объеме 500-1200 мг/л, показывают, что увеличение водонепроницаемости с \¥8 до У/20 повышает в 1,5-3,8 раза срок службы бетона. Этот вывод важен, но связан только со структурой бетона, и при этом не учитывает влияния уровня и знака напряженного состояния материала конструкции. Наряду с этим, проводились исследования по изучению влияния уровня напряженного состояния на проницаемость и процессы миграции влаги в бетоне [15].

Коррозия бетона в жидких средах

Известно, что В.М. Москвин [141] классифицировал коррозионные воздействия на бетон следующими видами:

- коррозии первого вида, связанные с воздействием вод малой жесткости, которые фильтруясь выносят части цементного камня. При выносе 20 % гидроксила кальция бетон теряет 25 - 35 % первоначальной прочности. Данный вид коррозии отмечается в конструкциях, сквозь тело которых регулярно проистекает фильтрация воды. Интенсивность коррозии первого вида может быть определена по методике В.М. Москвина [141]. Проведенные визуальные осмотры железобетонных конструкций сооружений, постоянно соприкасающихся с водой - водозаборные сооружения, плотины гидроэлектростанций, опоры мостов, показывают, что при отсутствии сквозной фильтрации, даже после их эксплуатации в течение

25-40 лет, повреждения бетона при коррозии первого вида ограничиваются глубиной от 1 до 3 мм, а при наличии интенсивной и продолжительной сквозной фильтрации объем извести, вынесенной из бетона конструкций гидротехнических сооружений, исчисляется кубами и тоннами [114].

- коррозии второго вида, являющиеся следствием воздействия жидких сред, содержащих химические составляющие, вступающие в реакцию с компонентами цементного камня с образованием продуктов коррозии; в кислых средах с рН=3 и меньше бетоны на портландцементе достаточно быстро разрушаются. Определение глубины повреждения-разрушения бетона по механизму коррозии второго вида приводится в работах [16, 149, 163, 204].

- коррозии третьего вида, преобладающие при эксплуатации реальных сооружений, вытекающие из-за взаимодействия жидких агрессивных сред, которые вместе с компонентами цементного камня образуют малорастворимые соли и которые постепенно кольматируют поры бетона. Работами В.М. Москвина, Ю.М. Иванова и др. [107, 140, 141] установлено, что при этом величина деформационного расширения продуктов коррозии зависит от марки цемента и агрессивности среды, а также от размеров опытных образцов.

Коррозия бетона в газовых средах

В сухой среде (при отсутствии влажности) агрессивные газы на бетон практически не воздействуют. В реальности, т.е. в большинстве случаев, влага в среде постоянно присутствует. Изучение коррозии бетонов в агрессивных газовых средах привело к следующей группировке по способу взаимодействия с бетоном:

- первая группа (фтористый водород или углекислый газ) при реакции с гидроксидами кальция цементного камня образует малорастворимые соли, не образует кристаллогидратов и сравнительно мало меняет пористость и прочность бетона. По причине формирования плотных нерастворимых солей

на поверхности пор и капилляров в цементном камне откладывается большое количество продуктов гидратации цемента, заблокированных продуктами реакции. При этом разрушение бетона наблюдается лишь при больших концентрациях газов и наличии воды.

- вторая группа газов (сернистый и серный ангидрит, сероводород) при реакции с гидроксидами кальция цементного камня образует растворимые соли, которые кристаллизуются с присоединением значительного количества воды, при этом процессы химического взаимодействия могут проходить до полного разрушения гидросиликата и гидроалюмината кальция, а значительный рост объема при образовании кристаллогидратов вызывает образование трещин и разрушение бетона. Так как растворимость незначительна, то диффузия солей из зоны реакции вглубь бетона невелика, отмечается послойное разрушение бетона. При этом, главный продукт реакции - гипс [163].

- третья группа газов создает при растворении в воде сильные кислоты, которые при взаимодействии с гидроксидами кальция образуют растворимые гигроскопические соли. Такие соли быстро поглощают влагу из газовой среды и активно диффузируют в тело бетона. Эти реакции идут до полного разрушения силикатов и алюминатов кальция, и в результате большой концентрации солей в жидкой среде бетона возможно образование двойных солей - окси-хлоридов, что может привести к временному повышению прочности и плотности бетона (на короткий период времени).

Коррозия бетона в твердых средах

Твердыми агрессивными средами являются: минудобрения, грунты, сыпучие химические вещества, находящиеся в твердом состоянии. Основными признаками агрессивности по отношению к бетону являются их растворимость в воде, гигроскопичность, способность в растворимом состоянии вступать в реакцию с компонентами цементного камня и

кристаллизоваться в порах бетона. В дальнейшем эту коррозию можно принимать в качестве одного из трех видов коррозии бетона в жидких средах.

Коррозия бетона в органических средах

Кислоты органического происхождения - молочная, лимонная, уксусная, при концентрации более 0,05 г/л, а также жирные водо-нерастворимые кислоты оказывают сильное агрессивно-коррозионное воздействие на бетоны.

Биокоррозия бетона

Биологическая коррозия бетона происходит в результате выделения продуктов жизнедеятельности живых организмов низших видов, таких как бактерии грибов, водных организмов, живущих на поверхностях бетона. Максимальные повреждения бетона вызывают тионовые бактерии, продуктами жизнедеятельности которых является серная кислота. Выделение органических и минеральных кислот может превратить бетон в сыпучую несвязную массу, при этом глубина повреждений бетона в отдельных случаях может доходить до 15 сантиметров.

Коррозия бетона в маслах

Минеральные масла при действии на бетон постепенно снижают его прочность. Так в течение 7-10 лет постоянного взаимодействия масел и бетона, его прочность постепенно доходит до 35% от начальной прочности бетона. Интенсивности взаимодействия при различных видах масел располагаются в следующей последовательности: бензин, керосин, топливо дизельное, мазут сернистый, нефть сернистая.

Коррозия арматуры

Исследованиями B.C. Андреева, Ю.Л. Вольберга, Э.Н. Гутмана, A.C. Зайнилина, Г.В. Карпенко, A.C. Корякина, Г.Г. Кошелева, Р. Паркинса установлено, что влияние агрессивной среды отрицательно сказывается на

пластических свойствах сталей, приближая их к хрупкому разрушению. В работах Г.В. Акимова отмечено, что агрессивная среда вызывает снижение временного сопротивления и предела текучести арматурной стали. Так, 5-летнее погружение в морскую воду и затем проведенные исследования (напряжения от внешней нагрузки) показали существенное снижение предела текучести ит (от 25 до 35 %) и предела прочности Яр((Тт или Я5) (от 1/5 до

1/3) у малоуглеродистых и низколегированных сталей [70] (см. табл. 1.1).

Таблица 1.1

Механические характеристики стали

Марка стали 2 Предел текучести <7Т (кг/мм ) Предел прочности Rp (кг/ мм2)

0 лет 5 лет % 0 лет 5 лет %

МК 46 34 74 58 46 80

МС-1 43 32 73 56 43 77

СХЛ-1 47 30 64 60 40 67

Ст-3 32 20 60 42 34 81

Примечание: 2. Для стали С значения (7j . Напряжения определялись по начальному, сечению образца. "т-3 пересчет на фактическое сечение образца несущественно меняет

Здесь имеется в виду, что процессы коррозийных повреждений стали затухают по экспоненциальному закону. Так А.И. Попеско [164] предложила следующее равенство:

S(t) = Sk(T) + AS(T), (1.01)

где 8к (т) - глубина коррозионных повреждений (коррозионные повреждения толщины стрежня);

Ai) (г) - приращения объема (по диаметру) стержня вызванные продуктами коррозии.

При этом, в [164] для 5к использовано выражение Л. Цукермана:

3к=30(1-е-а>т), (1.02)

которое согласуется с принятыми нами соотношениями Гольдберга-Вааге [45]:

А3(т) = ак-^—, (1.03)

(а + т)

где ак, а - эмпирические параметры.

Отметим, что А.И. Попеско [164] показала, что точность такого решения составляет не менее 95%.

Ряд исследователей - Р. Эванс, А.М. Подвальный [162] - оценивают величину давления продуктов коррозии арматуры на окружающий бетон в 30-160 кг/см2. Причем значения А3(т) существенно зависят от толщины

защитного слоя бетона а0. Так, при изменении а0 от 1,0 см до 4,5 см А5{т)

изменяется на порядок; одновременно это давление растет с ростом класса бетона.

1.2 Физические модели деформирования железобетонных конструкций

Имеющиеся методы расчета и нормативные документы для оценки конструкций по трещиностойкости, полученные на основе данных расчета при одноосном напряженном состоянии, являются достаточно надежными, но опираются в основном на эмпирическую основу, что ведет к сужению диапазона рассчитываемых конструкций. Сложностью рассматриваемого вопроса является необходимость учета специфических особенностей железобетона: предыстория нагружения конструкции, длительность действия нагрузок, процессы, связанные с анизотропией и ползучестью.

В этой связи рассмотрим основные теории деформирования железобетона [8, 45, 72, 80, 90, 102, 109, 121, 142, 152] и их развитие в экспериментально-теоретических исследованиях [1, 2, 3, 35, 37, 38, 43, 74, 82,

97, 110], а также работы по трещиностойкости железобетона и определению величины предельной растяжимости бетона, которые были заложены в экспериментально-теоретических исследованиях и выполнены в разное время.

Много работ по нелинейной теории деформирования железобетона опубликовано В.М. Бондаренко [44, 47, 48, 57, 64], общая теория по расчету железобетонных конструкций получила развитие с учетом совокупного влияния ряда различных факторов.

Нелинейное деформирование материалов при сложном напряженном состоянии создает трудоемкие алгоритмы с применением нелинейных дифференциальных и интегрально-дифференциальных систем уравнений. В связи с этим автор вводит понятие интегрального модуля, т.е. обобщенной характеристики деформативности железобетона применительно к рассматриваемому сечению. Определение интегрального модуля деформации производится с учетом уровня и длительности нагружения, деформационных и прочностных характеристик материалов, геометрических размеров и формы поперечного сечения элемента и т.п. При этом нелинейные задачи силового сопротивления железобетона сводятся к расчету стержня с переменной по длине жесткостью с помощью общепринятых методов строительной механики, т.е. находят решения линейных уравнений с переменными коэффициентами. Этот метод является универсальным при решении задач в нелинейной постановке.

Деформационная модель железобетона, предложенная А.Б. Голышевым [88, 89], в которой бетон рассматривается как упруго-вязко-пластический материал, основана на введении усредненного расчетного сечения на участках между трещинами с линейным распределением деформаций по высоте сечений. Образование трещин, нарушение совместной

Ч*

работы арматуры и бетона модулируется применением коэффициента который учитывает влияние трещинообразования в растянутой зоне бетона.

В исследованиях Н.И. Карпенко [109, 111], рассмотрен подход трансформирования эталонных диаграмм деформирования бетона.

В работе [109] говорится о необходимости разделения исходных (эталонных) диаграмм, полученных на стандартных бетонных образцах-призмах с постоянной скоростью роста напряжений и деформаций, и измененных (трансформированных) диаграмм, на параметры которых оказывают влияние следующие факторы: длительность нагружения, ползучесть бетона, и т.д. [75, 120, 133, 146, 157, 167, 209, 222].

В результате анализа экспериментальных данных, полученных в работе [109], приводятся зависимости для трансформирования эталонных диаграмм в зависимости от длительности нагружения эксперементальных образцов. В работе [111] также отмечается, что со временем предел прочности бетона Rb

снижается, а полные деформации бетона £ы в вершине диаграммы растут.

В проведенном анализе физических моделей деформирования бетона была рассмотрена лишь часть работ из всех использованных в этом плане в настоящей работе.

1.3 Методы оценки трещиностойкости железобетонных конструкций

Оценка трещиностойкости наряду с традиционными методами расчета, где она определянтся моментом образования трещин в крайних растянутых волокнах и т.п. [2, 67, 103, 134, 142, 194, 195], может производиться на основе деформационного критерия - предельной растяжимости бетона £btu.

В исследованиях И.Д. Запорожца, С.Д. Окорокова, A.A. Парийского для определения трещиностойкости бетона гидротехнических конструкций предлагается сравнивать величину предельной растяжимости бетона с деформациями удлинения, появляющимися по причине нагрева бетона от экзотермии. В этом случае критерий трещиностойкости бетона предлагается определять в связи с развивающими в нем температурными напряжениями.

Рассматривая различные нормативные документы и предложения ряда авторов, значение величины предельной растяжимости бетона может приниматься в широком диапазоне (7,0-25,0)10"5, что объясняется отсутствием единого метода оценки предельной растяжимости бетона.

Строительные нормативные документы по определению величины предельной растяжимости бетона £Ыи предусматривают ее нахождение при

осевом нагружении, а также при использовании упрощений и приближений, это приводит к изменению реального характера напряженно-деформированного состояния. Имеются работы, в которых при расчете по образованию трещин применялись диаграммы сжатия и растяжения бетона с ниспадающей ветвью, где расчетному моменту трещинообразования может соответствовать деформация наиболее растянутого волокна, которая превышает предельные деформации бетона при осевом растяжении и зависит от класса бетона, процента армирования, геометрии сечения и других факторов [73, 135, 150, 153, 218, 219, 226].

Применение диаграмм деформирования бетона при центральном растяжении-сжатии для изгибаемых элементов конструкции, находящихся в условиях неоднородного растяжения-сжатия не дает объективной оценки при установлении величины предельной растяжимости бетона. В исследованиях [123, 134, 140] говорится, что предельная растяжимость бетона не зависит от вида НДС, характеризуемого в первом приближении градиентом деформации по сечению элемента. Ряд проведенных исследований [40, 152, 193, 200, 214] показал существенный рост величины предельной растяжимости при неоднородном НДС бетона.

Также проведен анализ ряда работ, в которых описывается учет влияния градиентов напряжений и деформаций на значение величины предельной растяжимости бетона.

В работах А.П. Епифанова, JI.M. Гаркуна значение величины предельной растяжимости бетона определялось с учетом градиентов деформаций. При этом исследовались образцы, подвергнутые осевому и

внецентренному растяжению, на основе которых установлено, что при градиентах деформации по сечению элементов до (0,4-1,0)10"5 1/см значение предельной растяжимости бетона увеличивается в 1,6-2,0 раза по сравнению с предельной растяжимостью бетона при однородном НДС.

Между тем, в работах зарубежных авторов К. Баха, А. Клейнлогеля, Е. Мерша, Е. Пробста [238] отмечается, что предельная растяжимость не зависит от наличия арматуры в бетоне и ее величина составляет (7,7-30)10"5.

Исследования Г.К. Хайдукова, В.Д. Малявского показывают, что существующие данные о росте предельной растяжимости при армировании бетона создают неточности в определении момента трещинообразования. По результатам проведенных экспериментальных исследований утверждается, что величина предельной растяжимости бетона в армированных элементах независимо от процента армирования и расположения арматуры составляет (10-15)10"5 и не отличается от соответствующей величины для неармированного бетона [214].

В исследованиях Л.Б. Гержулы, О.М. Донченко [85] отмечается увеличение предельной растяжимости бетона с 11,2-10"5 до 16,1-10"5 при росте прочности бетона на растяжение с 2,1 МПа до 2,8 МПа.

В некоторых исследованиях по определению значения предельной растяжимости бетона отмечается ее занижение. Это относится к тем случаям, когда не учитывался ниспадающий участок диаграммы бетона. В других работах [35, 111, 128, 137, 143, 200, 215], в которых применяется полная диаграмма бетона при растяжении, отмечено значительное повышение значения £Ыи. Вместе с тем действие длительности и режима нагружения на

характер изменения ниспадающей ветви диаграммы проанализирован только в работе [47].

В части трещиностойкости железобетона при коррозионных повреждениях автором не было найдено литературных источников, кроме лишь недавней работы [195], в которой даны некоторые предложения по оценке влияния коррозии на трещиностойкость.

1.4 Выводы. Цель и задачи исследования

Проведенный анализ теоретических и экспериментальных исследований о структурно-механических свойствах бетона, природе, механизме, кинетике коррозионных повреждений бетона и арматурной стали, трещиностойкости железобетонных конструкций позволяет сформулировать следующее.

В настоящее время изгибаемые железобетонные конструкции занимают значительное место в общем объеме строительства. В связи с этим возрастают требования к повышению их надежности и конструктивной безопасности в условиях эксплуатации, что требует разработки общего и теоретически обоснованного аппарата для расчета железобетонных конструкций по второй группе предельных состояний с учетом влияния коррозионных повреждений [145, 173, 202, 220].

Предложения по расчету трещиностойкости железобетонных конструкций с учетом агрессивных воздействий в целом не учитывают влияния уровня напряженно-деформированного состояния конструкции на коррозионные повреждения. Таким образом, необходимы обоснование и корректировка физической и расчетной моделей по оценке трещиностойкости и выборе критерия образования трещин в поврежденных коррозией железобетонных элементах конструкций [45].

Имеющиеся в настоящее время методы расчета трещиностойкости железобетонных конструкций не всегда в полной мере способны учесть специфические свойства железобетона, физическую нелинейность, ползучесть бетона, длительность нагружения и др., а также, в особенности, влияние агрессивной среды, в результате которого возникают коррозионные повреждения железобетонных конструкций.

Таким образом, проделанный анализ позволяет сформулировать цель и задачи диссертационного исследования.

Целью настоящей диссертационной работы является выявление влияния особенностей напряженно-деформированного состояния и характера коррозионных повреждений на критерии момента образования трещин в элементах железобетонных конструкций, выбор способов востановления ресурса трещиностойкости при потерях его во времени в процессе эксплуатации сооружений и оценка продолжительности эффективности выполненного усиления конструкции, а также решение сопряженных задач о жесткости (отпорности) с учетом нелинейных, неравновесных процессов и факторов силового деформирования при коррозионных повреждениях материалов.

Основные задачи исследований:

- разработка методики расчета силового сопротивления изгибаемых железобетонных конструкций с учетом коррозионных повреждений, зависящих от уровня напряженного состояния;

- разработка алгоритма расчета трещиностойкости изгибаемых железобетонных конструкций с определением моментов образования трещин в элементах, поврежденных коррозией;

- создание расчетной модели повышения трещиностойкости методом обжатия растянутой зоны и количественные оценки потерь этого обжатия за счет ползучести бетона и релаксации напряжений в элементах обжатия;

- разработка алгоритма вычисления экспозиции трещиностойкости для эксплуатируемых поврежденных коррозией железобетонных конструкций;

- выполнение экспериментальной проверки силового сопротивления и характера трещинообразования, сопоставление и анализ опытных и расчетно-теоретических характеристик по деформированию и трещинообразованию.

2. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ О СИЛОВОМ СОПРОТИВЛЕНИИ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

2.1 Общие положения

Конструкции зданий и сооружений во время эксплуатации теряют свои первоначальные характеристики; они физически изнашиваются и морально устаревают. Физический износ определяется изменением свойств материалов строительных конструкций, длительностью эксплуатации и особенностями сопротивления конструкций силовым и средовым воздействиям. Износ морального характера вытекает вслед за изменяющимися эстетическими, технологическими и конструктивными требованиями. Особое значение имеют природные и техногенные воздействия среды и наносимые ею повреждения материалов конструкций.

Считают, что ежегодные потери несущей способности железобетонных конструкций можно представить, следуя цифрам, данным в работах [65, 164, 179], представленным в табл. 2.1.

Таблица 2.1

Потери несущей способности железобетонных конструкций

Степень агрессивности среды Среднегодовые потери несущей способности в %

для подземных конструкций для надземных несущих конструкций

Слабая 3 5

Средняя 5 10

Сильная 8 15

Восстановить первоначальные характеристики конструкций зданий и сооружений, а также привести их в необходимое соответствие с существующими эксплуатационными требованиями может достигаться как с

помощью ремонта, так и с помощью реконструкции [65, 118]. Вариант метода и технологии ремонта или реконструкции (усиления и восстановления) определяется рядом факторов и, прежде всего, экономической оценкой принимаемого решения. Модернизация и замена производственного оборудования и износ основных фондов, реализация экологовосстановительных и природосберегающих мероприятий, проведение инженерных работ по предупреждению негативных последствий изменения климата и среды создают необходимость улучшения существующих и создание новых методик по оценке состояния, прогнозированию эксплуатации и, при необходимости, последующей реконструкции зданий и сооружений. При этом актуальной является задача по определению остаточного ресурса силового сопротивления конструкций, их усиление и, в целом, восстановление конструктивной безопасности здания или сооружения. Решению одной из важнейших задач этой проблемы - оценке силового сопротивления образованию трещин в эксплуатируемых железобетонных конструкциях с учетом влияния агрессивной среды -посвящена настоящая работа.

Рассмотрение факторов, снижающих силовое сопротивление конструкций, указывает на то, что даже незначительные дефекты и повреждения при неблагоприятных сочетаниях эксплуатационных условий могут приводить к отказу и даже обрушению здания или сооружения в целом.

Общий и обязательный признак обеспеченности силового сопротивления здания или сооружения заключается в сохранении геометрической неизменяемости при режимном, импульсном или в результате коррозионных повреждений выключении связей, сечений элементов, изменения граничных условий. При этом, отметим, что образование трещин в растянутом бетоне сечений железобетонных элементов, влияя на их эксплуатационную пригодность, не меняет геометрическую неизменяемость сооружения. Кроме того, существуют

частные признаки - удовлетворение требованиям по несущей способности, эксплуатационной пригодности и долговечности конструкций зданий и сооружений.

В целом, силовое сопротивление железобетона обусловливается свойствами его компонентного состава (материалов) и особенностью их совместной работы, в том числе сцеплением арматуры с бетоном и допустимостью локального трещинообразования [109, 233, 237, 240, 242, 245]. Силовое сопротивление железобетона и, в частности, бетона, арматуры, сцепление между ними, характеризуют нелинейность связи между деформациями и напряжениями, накопление деформаций во времени (ползучесть), релаксация напряжений, а также частичная необратимость деформаций, возрастные изменения свойств материалов.

В то же время силовое сопротивление бетона и железобетона значительно зависит от эксплуатационных причин: предыстории эксплуатации, режима нагружения, характера повреждений. При этом, прочность железобетона к моменту оценки силового сопротивления будет зависеть от знака, уровня, режима и длительности предшествующего нагружения.

Обжатие бетонных образцов в границах сохранения сплошности (до начала образования трещин) кратковременно увеличивает прочность бетона, а выше этих границ снижает ее. Оценка такого влияния определяется условиями предыдущего обжатия и объясняется структурным повреждением материала - бетона.

Сопротивление деформированию бетона, испытавшего предыдущее нагружение, в то же время имеет связь со знаком и уровнем этого нагружения. Следует отметить, когда первоначальное нагружение имеет знак нагружения, противоположный последующему нагружению, а его уровень превышает степень микротрещинообразования, то сопротивление деформированию уменьшается; когда первоначальное и последующее негружения одинаковы по знаку, то мгновенный модуль деформации при

последующем нагружении не зависит от величины накопленных к этому моменту деформаций ползучести, и временный модуль деформаций рассчитывается стандартно.

Упрочнение или разупрочнение бетона также зависят от временного режима предшествующего нагружения; например, при вибрационном пригружении силовое сопротивление может как уменьшаться, так и увеличиваться - это зависит от особенностей становления и возраста бетона, а также от амплитуды и частоты вынужденных колебаний при динамическом нагружении.

В настоящее время действующие регламентные документы [103, 117] группируют трещины применительно к неповрежденным коррозией железобетонным элементам по трем признакам:

- нормальные к продольной оси элемента, пересекающие продольную и поперечную арматуру;

- наклонные к продольной оси элемента, пересекающие продольную и поперечную арматуру;

- наклонные к продольной оси элемента, пересекающие только поперечную арматуру.

Как видно, в этот перечень не входят не только продольные трещины бетона защитного слоя продольной рабочей арматуры. Не находит отражение и учет влияния накопления повреждений в процессе эксплуатации. Между тем, имеются обстоятельные работы ряда коллективов - НИИЖБа, Саратовского технического университета [147, 148, 149] и других научных организаций, которые дают ответы на вопросы о влиянии агрессивных воздействий на перечисленные типы трещин.

В то же время, автору не удалось выявить и воспользоваться информационными источниками об исследовании поставленной в диссертации проблемы - выявления влияния особенностей напряженно-деформированного состояния и характера коррозионных повреждений на

критерии образования трещин в элементах железобетонных конструкций. В конечном итоге определяется момент образования трещины.

Сопротивление трещинообразованию зависит от многих факторов:

- характеристики бетона и его сопротивления растяжению, в том числе с учетом влияния типа напряженного состояния;

- качества армирования растянутой зоны (процента армирования, стержневого состава и качества стали - вида арматуры);

- уровня напряжения в арматуре.

Известные в настоящий момент предложения по прогнозу развития (но не появления, образования) трещин условно могут быть представлены несколькими группами:

- основанные на гипотезах и построениях В.И. Мурашева [142], носящие прикладной характер и корреспондирующиеся с его общей теорией прочности и деформативности железобетона. К этой группе относятся работы О.Я. Берга [41, 42], А.П. Кудзиса, В.А. Кравцова, Г.А. Молодченко, A.A. Мурашко, Я.М. Немировского [144], В.А. Никитина, Г.А. Смоляго [194], М.М. Холмянского [208], В.И. Феодосьева [205] и

др.;

- имеющие чисто эмпирическую основу, построенные на базе обстоятельных экспериментов Вл.И. Колчунова [48] и ряда зарубежных авторов [229, 231, 23 5, 243, 246];

- созданные на посылках О.Я. Берга о взаимодействии арматуры и бетона, внесенные в СН 365-367 [41];

- опирающиеся на учет взаимных смещений арматуры и бетона (A.A. Бабаян, A.A. Оатул, J1.A. Хакимов, A.A. Веселова, А.Н. Кузнецова).

Вместе с тем необходимо подчеркнуть, что в этих исследованиях отсутствует влияние ползучести и коррозийных повреждений бетона и арматуры.

Все проведенные экспериментальные исследования относились к случаям неизменных напряженно-деформируемых состояний элементов и не

включали влияние особенности режима нагружения (имеется одна публикация, в которой выявлено влияние вибрационного нагружения на характеристики сцепления арматуры с бетоном, но в ней вопрос трещинообразования не рассматривается).

Агрессивные среды, вызывающие коррозионные повреждения физико-химического свойства, можно классифицировать по следующим признакам: жидкие; газообразные; твердо-сыпучие. Вместе с тем, само коррозионное повреждение обуславливается жидким компонентом среды, например для газообразных сред значение имеют характеристики конденсата, накапливаемые на поверхности элемента.

В частности, в работе [ 164] приводятся сведения об изменении свойств бетона в 1 %-ном растворе HCl, которые представлены в табл. 2.2.

Таблица 2.2

Изменение свойств бетона в 1 %-ном растворе HCl

Время,

Среда R, МПа Rb, МПа Еь, МПа Ьхл, см

сутки

Воздух 28 40,2 33,4 35500 0,00

180 42,4 35,7 34100 0,90

1%-ный

360 37,3 32,4 31900 1,40

раствор

540 34,2 30,7 30600 1,85

HCl

720 33,6 29,5 28200 2,30

В табл. 2.2 указываются усредненные опытные значения кубиковой и призменной прочностей, начального модуля упругости и глубины нейтрализации бетона для отдельных временных периодов воздействия агрессивной - хлоридсодержащей среды.

А.И. Попеско [164] на основании экспериментов с 1%-ным раствором соляной кислоты установила коррозионные влияния на механические характеристики арматурной стали: класс А-Ш (А 400), диаметр 8 мм (табл.

2.3) и привела сведения по кинетике коррозионного износа арматурной стали: 35ГС, класс A-III (А-400) в 1%-ном растворе соляной кислоты HCl (рис. 2.1).

Таблица 2.3

Механические характеристики арматурной стали в 1 % растворе HCl

Период времени, сут. ^и,ХЛ /Чэ„ Потеря площади сечения, %

180 0,97 0,91 2,5

360 0,99 0,80 5,5

540 0,97 0,90 11,6

720 0,96 1,09 17,0

Примечания: 1. А1эт, А1хл - относительное удлинение после разрыва эталонного образца и образца после воздействия агрессивной среды соответственно; 2- О".. ,т, <т - временное сопротивление эталонного образца и образца после %л ^ \stfi ) Л^ / воздействия агрессивной среды соответственно.

01 I

<3

1.5

1.0

? 0.5

а

V5S £

0.0

i ... __—

■ 1 _—*

- ____-

• • i - •

1 ! - ^^

- ^ „ 1 ;

- - - - - •-- - \ 1 - -- .. - ¡_ - 1

- / 4. - ----- -- _ j. ------- \

+ эксп. -

; • пеор.

/ Т !

Заключение диссертации по теме «Строительные конструкции, здания и сооружения», Байдин, Олег Владимирович

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проведенные автором исследования позволяют сформулировать следующие основные выводы по диссертации, которые должны свидетельствовать о решении поставленных задач и реализации цели работы:

1. Выявлены принципы обеспечения технологического соответствия, эксплуатационной пригодности, конструктивной безопасности и безаварийности железобетонных конструкций природозащитных, коммуникационных и специальных сооружений, заключающиеся в том, что определяющим для сохранения надежности является предупреждение образованию трещин; коррозионные повреждения существенно снижают трещинозащитный потенциал железобетонных конструкций:для. железобетонных конструкций, эксплуатационная пригодность которых требует первой категории трещиностойкости, допустимы только коррозионные повреждения кольматационного типа; развитие и связь коррозионных повреждений бетона с уровнем действующих напряжений носит неравновесный характер.

2. Разработан комплексный метод расчета ресурса силового сопротивления по образованию трещин с учетом знака и величины усилия, нелинейности и неравновесности деформирования и влияния коррозионных повреждений для железобетонных конструкций значительного класса сооружений, учитывающий то, что изучение коррозионных процессов разрушения бетона осуществляется только в предположении предшествующего сформирования напряженно-деформированного состояния от расчетных нагрузок и последующего воздействия агрессивной среды, причем и нагрузка, и агрессивная среда считаются неизменными.

3. Для оценки эксплуатационной пригодности железобетонных конструкций введены функциональные соотношения и группировка типов кинетики коррозионных повреждений и продвижения коррозионного фронта в бетоне в зависимости от уровня действующих напряжений; разработаны схема и ограничения продвижения коррозионного фронта и зонирование сечений железобетонных элементов в зависимости от степени коррозионных повреждений.

4. Предложены расчетные модели и разработаны алгоритмы оценки силового сопротивления железобетона по прочности и деформированию при коррозионных повреждениях бетона и арматуры.

5. Выявлены специфические особенности силового сопротивления деформированию железобетонных элементов, состоящие в том, что вследствие анизотропии, нелинейности связи напряжений и деформаций, неравновесности и коррозионных изменений механических свойств бетона и арматуры центры тяжести приведенных сечений, относительно которых осуществляется отсчет характеристики сопротивления деформированию (жесткость, отпорность, податливость сечения), меняют положение по высоте сечений, вдоль пролета, во времени в зависимости от знака, уровня напряжений, характера коррозионных повреждений и времени.

6. Доказаны возможности замены нелинейного алгоритма расчета деформаций линейным алгоритмом с переменными напряжениями вдоль пролета, с учетом неравновесности силового сопротивления и нелинейности развития коррозионных повреждений.

7. Создана и обоснована расчетная модель силового сопротивления образованию трещин в железобетонных элементах при изгибе и построен метод количественной оценки ресурса трещиностойкости для двух основных вариантов коррозионных повреждений сечений.

8. Применительно к обжатию растянутой части сечения изгибаемого железобетонного элемента, как способу увеличения или восстановления трещиностойкости, разработана методика оценки потерь обжатия, обусловленных ползучестью бетона, релаксацией напряжений в элементах (канатах) обжатия.

9. Сформулировано понятие критического времени (продолжительности) эффективного обжатия железобетонного элемента и разработана методика расчета критического времени.

В целом создан комплексный метод расчета ресурса силового сопротивления по образованию трещин с учетом знака и величины усилия, нелинейности и неравновесности деформирования и влияния коррозионных повреждений для железобетонных конструкций значительного класса сооружений.

Таким образом, основные положения, изложенные в диссертации, дают, по-видимому, основание считать, что автором разработаны теоретические положения и решены расчетно-технические задачи в области исследования трещиностойкости изгибаемых железобетонных конструкций с учетом влияния коррозионных повреждений.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Байдин, Олег Владимирович, 2013 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Аванесов, М.П. Теория силового сопротивления железобетона. Под ред. В.М. Бондаренко / М.П. Аванесов, В.М. Бондаренко, В.И. Римшин. - Барнаул, Изд-во АлтГТУ, 1996. - 169 с.

2. Адищев, В.В. Энергетический подход к моделированию процесса образования трещин в изгибаемых железобетонных элементах / В.В. Адищев, В.М. Митасов // Известия вузов. Строительство. - 2005. - № 4. - С. 26-31.

3. Акчурин, Т.К. Теоретические и методологические вопросы определения характеристик трещиностойкости бетона при статическом напряжении / Т. К. Акчурин. - Волгоград: ВГАСУ, 2005. - 407 с.

4. Александровский, C.B. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на изменения температуры и влажности с учетом ползучести бетона / C.B. Александровский. — М.: Стройиздат, 1973. - 432 с.

5. Алексеев, С.Н. Коррозия и защита арматуры в бетоне / С.Н. Алексеев. -М.: Стройиздат, 1967.-231 с.

6. Алексеев, С.Н. Долговечность железобетона в агрессивных средах / С.Н. Алексеев, Ф.М. Иванов, С. Модры, П. Шиссель. - М.: Стройиздат, 1990. - 320 с.

7. Алексеев, С.Н. Коррозионная стойкость железобетонных конструкций в агрессивной промышленной среде / С.Н. Алексеев, Н.К. Розенталь. - М.: Стройиздат, 1976. - 208 с.

8. Арутюнян, Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести / Н.Х. Арутюнян- M.-JL: Гостехиздат, 1952. - 324 с.

9. Арутюнян, Н.Х. Теория ползучести неоднородных тел / Н.Х. Арутюнян, В.З. Колмановский. - М.: Стройиздат, 1976. - 336с.

Ю.Ахвердов, И.Н. Основы физики бетона / И.Н. Ахвердов. - М.: Стройиздат, 1981. - 464 с.

П.Ахмедов, А.И. Влияние микроразрушений бетона на эксплуатационные качества строительных конструкций: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01. — М., 2006.-26 с.

12. Бабич, В.И. Расчет элементов железобетонных конструкций деформационным методом / В.И. Бабич, Д.В. Кочкарев // Бетон и железобетон — 2004.-№2.-С. 12-16.

13. Бабушкин, В.И. Защита строительных конструкций от коррозии, старения и износа / В.И. Бабушкин. - Харьков: Выща шк. Изд-во при Харьк. гос. ун-те, 1989.- 163 с.

14. Бабушкин, В.И. Физико-химические процессы коррозии бетона и железобетона / В.И. Бабушкин; под ред. проф. В.Б. Ратинова - М.: Стройиздат, 1968.- 187 с.

15. Баженов, Ю.М. Технология бетона / Ю.М. Баженов. - 2-е изд., перераб. -М.: Высш. шк., 1987. - 414 е.: ил.

16.Базанов, С.М. Механизм разрушения бетона при воздействии сульфатов / С. М. Базанов // Строительные материалы. - 2009. - № 4. - С. 46-47.

17. Байдин, О.В. Эксплуатационная пригодность стержневых сборно-монолитных конструкций по оценке предельной растяжимости бетона: автореф. дисс. ... кенд. техн. наук: 05.23.01. - Белгород, 2006. -21 с.

18. Байдин, О.В. Эксплуатационная пригодность стержневых сборно-монолитных конструкций по оценке предельной растяжимости бетона: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01. - Белгород, 2006. - 140 с.

19. Байдин, О.В. Экспериментальное исследование трещиностойкости стержневых сборно-монолитных конструкций / О.В. Байдин, С.М. Шаповалов, A.B. Шевченко // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. - 2009. - № 2. - С. 78-83. -ISSN 2071-7318.

20. Байдин, О.В. Расчет сборно-монолитных конструкций с применением вариационного метода и интегрального модуля деформации / О.В. Байдин, С.М. Шаповалов, A.B. Шевченко // Строительная механика и расчет сооружений. -2009. - № 4. - С. 9-13. - ISSN 0039-2383

21. Байдин, О.В. Трещиностойкость стержневых сборно-монолитных железобетонных конструкций / О.В. Байдин. - Белгород: Изд-во БГТУ, 2010. -101 с. - ISSN 978-5-361-00147-7.

22. Байдин, О.В. Тенденции физических основ коррозии бетона /

O.B. Байдин // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. - 2011. - № 3. - С. 27-28. -ISSN 2071-7318.

23. Байдин, О.В. Силовое сопротивление образованию трещин поврежденного коррозией железобетона / О.В. Байдин // Вестник БГТУ им.

B.Г.Шухова.-2012.-№ 1.-С. 11-14.-ISSN 2071-7318.

24. Байдин, О.В. К вопросу повышения трещиностойкости поврежденного коррозией железобетона / О.В. Байдин // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. - 2012. - № 1.-С. 46-49.-ISSN 2071-7318.

25. Байдин, О.В. Повышение сопротивления образованию трещин поврежденного коррозией железобетона обжатием / О.В. Байдин // Строительная механика и расчет сооружений. - 2012. - № 2. - С. 2-7. - ISSN 0039-2383.

26. Байдин, О.В. О силовом сопротивлении железобетона поврежденного коррозией / О.В. Байдин // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. - 2012. -№ 2. -

C. 11-13-ISSN2071-7318.

27. Байдин, О.В. Влияние неравновесных процессов силового сопротивления на потери обжатия при повышении трещиностойкости железобетона / О.В. Байдин, Г.М. Редькин // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. -2012. - № 2. - С. 45-48 - ISSN 2071-7318.

28. Байдин, О.В. Повышение трещиностойкости поврежденного коррозией железобетона обжатием с учетом потерь предварительного напряжения / О.В. Байдин // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений -2012. -№ 3-С. 51-57.-ISSN 1815-5235.

29. Байдин, О.В. К вопросу силового сопротивления поврежденного коррозией железобетона / О.В. Байдин // Труды V Международной научно-практической конференции «Инженерные системы - 2012», Москва, 16 - 18 апреля 2012 г. - М. РУДН, 2012. - С. 3-7. - 363с.

30. Байдин, О.В. Расчетная оценка потерь обжатия при повышении трещиностойкости поврежденного коррозией железобетона / О.В. Байдин, В.М. Бондаренко // Строительная механика и расчет сооружений. - 2012. - № 4. - С. 2-7.-ISSN 0039-2383.

31. Байдин, О.В. Экспозиция обжатия железобетонных конструкций

поврежденных коррозией / O.B. Байдин // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. -2012. - № 3. - С. 15-17. - ISSN 2071-7318.

32. Байдин, О.В. Сравнительный анализ влияния различных факторов силового сопротивления на трещиностойкость железобетона / О.В. Байдин, Е.С. Глаголев // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. - 2012. - № 3. - С. 53-56. - ISSN 2071-7318.

33. Байдин, О.В. К вопросу об образовании трещин в железобетоне поврежденном коррозией / О.В. Байдин // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. - 2012. - № 4. - С. 20-24. - ISSN 2071-7318.

34. Байдин, О.В. К расчету сопротивления деформированию поврежденного коррозией железобетона / О.В. Байдин, A.B. Царева, А. Иванов, В.М. Бондаренко // Вестник БГТУ им. В. Г. Шухова. - 2012. - № 4. - С. 70-73. - ISSN 2071-7318.

35. Байков, В.Н. Общий случай расчета прочности элементов по нормальным сечениям / В.Н. Байков, А.И. Додонов, Б.С. Расторгуев и др. // Бетон и железобетон. - 1987. - № 5. - С. 16-18.

36. Байрамуков, С.Х. Влияние ползучести бетона на образование и раскрытие трещин конструкций со смешанным армированием / С.Х. Байрамуков // Бетон и железобетон. - 2000. - № 4. - С. 18-20.

37.Бамбура, А.Н. Диаграмма «напряжения-деформации» для бетона при центральном сжатии / А.Н. Бамбура // Вопр. прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона: Сб. науч. тр. - Ростов н/Д: РИСИ, 1980. -С. 19-22.

38. Бачинский, В.Я. Некоторые вопросы, связанные с построением общей теории железобетона / В.Я. Бачинский // Бетон и железобетон. - 1979. - № 11. - С. 35-36.

39. Беглов, А.Д. Нелинейная ползучесть железобетонных балок / А.Д. Беглов, C.B. Кузнецов, P.C. Санжаровский, В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон. - 2005. - № 3. - С. 26-29.

40.Безгодов, И.М. О повышении предела прочности и деформативности бетона при растяжении / И.М. Безгодов // Бетон и железобетон. - 2012. - №1. - С. 5-8.

41. Берг, О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона / О.Я. Берг. - М.: Госстройиздат, 1962. - 96 с.

42. Берг, О.Я. Высокопрочный бетон / О.Я. Берг, E.H. Щербаков, Г.Н. Писанко. - М.: Стройиздат, 1971.-208 с.

43. Болдышев, A.M. Прочность нормальных сечений железобетонных элементов / A.M. Болдышев, B.C. Плевков. - Томск: Томский межотраслевой ЦНТИ, 1989.-236 с.

44. Бондаренко, В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона / В.М. Бондаренко. - Харьков: Изд-во Харьк. ун-та, 1968. - 324 с.

45. Бондаренко, В.М. Некоторые вопросы развития теории железобетона / В.М. Бондаренко, А. Иванов, О.В. Байдин, A.B. Царева // Строительство и реконструкция. - 2012. - №4 (42). - С. 25-29. - ISSN 2073-7416.

46. Бондаренко, В.М. Некоторые фундаментальные вопросы развития теории железобетона / В.М. Бондаренко // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. - 2010. - № 2. - С. 5-11. - ISSN 0039-2383.

47. Бондаренко, В.М. Инженерные методы нелинейной теории железобетона / В.М. Бондаренко, C.B. Бондаренко. -М.: Стройиздат, 1982. - 287 с.

48. Бондаренко, В.М. Расчетные модели силового сопротивления железобетона / В.М. Бондаренко, Вл.И. Колчунов. - М.: Изд-во АСВ, 2004. - 472 е.: 182 ил.

49. Бондаренко, В.М. Диссипация энергии при цикловом нагружении конструкций и её влияние на их силовые сопротивления / В.М. Бондаренко // Строительная механика и расчёт сооружений. - 2008. - № 3. - С. 12-16.

50. Бондаренко, В.М. К вопросу о влиянии анизотропии и коррозионных повреждений на силовое сопротивление железобетона при знакопеременном нагружении / В.М. Бондаренко // Academia. Архитектура и строительство. — 2011. — № 1.

51. Бондаренко, В.М. Учет энергетической и коррозионной диссипации силового сопротивления при оценке устойчивости строительных конструкций /

B.М. Бондаренко // Строительная механика и расчет сооружений. - 2011. - № 2. -

C. 51-58.

52. Бондаренко, В.М Износ, повреждения и безопасность железобетонных конструкций / В.М. Бондаренко, A.B. Боровских. - М.: ИД Русанова, 2000. - 144 с.

53. Бондаренко, В.М. Феноменология кинетики повреждений бетона железобетонных конструкций, эксплуатирующихся в агрессивной среде / В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон. - 2008. - № 2. - С. 25-28.

54. Бондаренко, В.М. Экспозиция живучести железобетона / В.М. Бондаренко, В.И. Колчунов // Известия вузов. Строительство. - 2007. -№5.-4-8.

55. Бондаренко, В.М. Уровень напряженного состояния как фактор структурных изменений и реологического силового сопротивления бетона / В.М. Бондаренко, Н.И. Карпенко // Academia. Архитектура и строительство. - 2007. - № 4.

56. Бондаренко, В.М. К вопросу об устойчивом и неустойчивом сопротивлении железобетонных конструкций, повреждённых коррозией / В.М. Бондаренко // Известия ОрелГТУ. Серия «Строительство. Транспорт». -2009.-№ 3/23 (555).-С. 9-17.

57. Бондаренко, В.М. Диалектика механики железобетона / В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон. - 2002. - № 1. - С. 24-27.

58. Бондаренко, В.М. О влиянии коррозионных повреждений на диссипации энергии при силовом деформировании бетона / В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон. - № 6 - 2009.

59. Бондаренко, В.М. Некоторые вопросы несиловых повреждений, конструктивной безопасности и живучести сооружений / В.М. Бондаренко, Б.А. Ягупов // Бетон и железобетон. - № 1. - 2007. - С. 18-21.

60. Бондаренко, В.М. К расчету сооружений, меняющих расчетную схему вследствие коррозионных повреждений / В.М. Бондаренко, Н.В. Клюева // Известия вузов. Серия «Строительство». - 2008. - № 1. - С. 4—12.

61. Бондаренко, В.М. Жесткость и отпорность поврежденного коррозией железобетона, оцениваемые с учетом диссипации энергии / В.М. Бондаренко, Б. А. Ягупов // Бетон и железобетон. - 2008. - № 6. - С. 24-28.

62. Бондаренко, В.M. Коррозионные повреждения как причина лавинного разрушения железобетонных конструкций / В.М. Бондаренко // Строительная механика и расчет сооружений. - 2009. - № 5. - С. 13-17.

63. Бондаренко, В.М. О влиянии коррозионных повреждений на силовое сопротивление железобетонных конструкций / В.М. Бондаренко, В.Г. Назаренко, О.Б. Чупичев // Бетон и железобетон. - 1999. - № 6. - С. 27-30.

64. Бондаренко, В.М. Элементы теории реконструкции железобетона / В.М. Бондаренко, A.B. Боровских, C.B. Марков, В.И. Римшин; под общ. ред. В.М. Бондаренко. -Н. Новгород: Нижегород. гос. архит.-строит. унив., 2002. - 190 с.

65. Бондаренко, C.B. Усиление железобетонных конструкций при реконструкции зданий / C.B. Бондаренко, P.C. Санжаровский. - М.: Стройиздат, 1990. - 352 е.: ил. - ISSN 5-274-00559-4.

66. Бондаренко, В.М. К вопросу об оценке силового сопротивления железобетона повреждению коррозионным воздействиям / В.М. Бондаренко, В.Н. Прохоров // Известия вузов. Серия «Строительство». - 1998. - № 3. - С. 30—41.

67. Бондаренко, В.М. Коррозионные повреждения и ресурс силового сопротивления железобетонных конструкций / В.М. Бондаренко, C.B. Марков,

B.И. Римшин // БСТ. - 2002. - № 8. - С. 26-32.

68. Бычков, A.C. Моделирование ползучести бетона / A.C. Бычков // Бетон на рубеже третьего тысячелетия: материалы 1-й Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона. - М.: Ассоциация «Железобетон», 2001. - Кн. 2. Секционные доклады. - С. 713-743.

69. Васильев, А.И. Комплексное влияние агрессивных факторов среды на коррозию арматуры в защитном слое железобетонных конструкций / А.И. Васильев, A.M. Подвальный // Бетон и железобетон. - 2010. - № 2. -

C. 26-29.

70. Васильев, А.И. Прогноз коррозии арматуры железобетонных мостовых конструкций при карбонизации защитного слоя / А.И. Васильев // Бетон и железобетон. - 2001. - №3. - С. 16-20.

71. Васильев, А.И. Оценка коррозионного износа рабочей арматуры в балках пролетных строений автодорожных мостов / А.И. Васильев // Бетон и железобетон. - 2000. - № 2 — С. 20-23.

72. Васильев, П.И. Связь между напряжениями и деформациями в бетоне при сжатии с учетом влияния времени / П.И. Васильев // Изв. ВНИИГидротехники. - 1951. Т. 45. - С. 76-92.

73. Верещагин, B.C. Использование блочной модели деформирования для определения кривизны оси изгибаемых элементов с трещинами / B.C. Верещагин // Бетон и железобетон. - 2002. - № 3. - С. 16-19.

74. Верюжский, Ю.В. Методы механики железобетона / Ю.В. Верюжский, В.И. Колчунов.: Учеб. пособие - К.: Кн. изд-во НАУ, 2005. - 653 с.

75. Вишневецкий, Г.Д. Основы расчета стержней и стержневых систем на ползучесть и релаксацию / Г.Д. Вишневецкий.: учебн. пособие для студентов строит, специальностей вузов. - JL: ЛИСИ, 1979. - 82 с.

76. Вишневецкий, Г.Д. Основы расчета элементов конструкций на ползучесть / Г.Д. Вишневецкий. - Л.: ЛИСИ, 1980. - 83 с.

77. Вольмир, A.C. Устойчивость упругих систем / A.C. Вольмир. -М.:Физматгиз, 1963. - 880 с.

78. Галустов, К.З. Нелинейная теория ползучести бетона и расчет железобетонных конструкций: монография / К.З. Галустов. - М.: Физматлит, 2006.-248 с.

79. Гарибов, Р.Б. Моделирование напряженно-деформированного состояния железобетонных конструкций при совместном воздействии хлоридной коррозии и карбонизации / Р.Б. Гарибов, И.Г. Овчинников, А.Н. Маринин // Бетон и железобетон. - 2007. - № 6. - С. 25-29.

80. Гвоздев, A.A. Ползучесть бетона и пути её исследования / A.A. Гвоздев // Сб.: Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов. - М.: Стройиздат, 1955. - С. 126-137.

81. Гвоздев, A.A. Прочность, структурные изменения и деформации бетона / A.A. Гвоздев, A.B. Яшин, К.В. Петрова, К.В. Белобров, Е.А. Гузеев- М.: Стройиздат, 1978. - 299 с.

82. Гениев, Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона / Г.А. Гениев, В.Н. Киссюк, Г.А. Тюпин. - М.: Стройиздат, 1974. - 316 с.

83. Гениев, Г.А. Вопросы длительной и динамической прочности анизотропных конструкционных материалов / Г.А. Гениев, К.П. Пяти-крестовский. - М.: ГУП ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко, 2000. - 38 с.

84. Гениев, Г.А. Прочность и деформативность железобетонных конструкций при запроектных воздействиях / Г.А. Гениев, В.И. Колчунов, Н.В. Клюева и др. - М.: Изд-во АСВ, 2004. - 216 с.

85. Гержула, Л.Б. Прочность и предельные деформации при растяжении бетонов с повышенным расходом цемента / Л.Б. Гержула, О.М. Донченко // Расчет строительных конструкций и сооружений: Сб. научн. трудов: - М.: МИСИ, БТИСМ, 1983.-С. 20-23.

86. Гладков, Д.И. Сопротивление бетона разрушению / Д.И. Гладков // Известия вузов. Строительство. - 2004. - № 8. - С. 47-53.

87. Гладков, Д.И. Физико-химические основы прочности бетона и роль технологии в ее обеспечении / Д.И. Гладков. - Белгород: Изд-во БГТУ, 2004. -293 с.

88. Голышев, А.Б. Усиление несущих железобетонных конструкций производственных зданий и просадочных оснований / А.Б. Голышев, П.И. Кривошеев, П.М. Козельский и др. - К.: Изд-во Логос, 2004. - 219 с.

89. Голышев, А.Б. Расчет предварительно напряженных железобетонных конструкций с учетом длительных процессов / А.Б. Голышев. - М.: - Строиздат, 1964.- 151 с.

90. Гольденблат, И.И. Теория ползучести строительных материалов и её приложения / И.И. Гольденблат, Н.А. Николенко - М :Госстройиздат, 1960. - 256 с.

91.Гузеев, Е.А. Интегральный метод оценки напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в случае воздействия агрессивной среды и силовой нагрузки / Е.А. Гузеев, В.М. Бондаренко, Н.В. Савицкий // НИИЖБ. - М.: Стройиздат, 1984. - С. 20-27.

92. Гусев, Б.В. Обобщенные уравнения коррозии бетона (атмосферная коррозия): монография / Б.В. Гусев, A.C. Файвусович. - 2-е изд., испр. и доп. - М.: Научный мир, 2011. - 51 с.

93. Гусев, Б.В. Развитие фронта коррозии бетона в агрессивных средах / Б.В. Гусев, A.C. Файвусович, В.А. Рязанова // Бетон и железобетон. - 2005. - № 5. -С. 23-27.

94. Гусев, Б.В. Математические модели процессов коррозии бетона / Б.В. Гусев, A.C. Файвусович, В.Ф. Степанова и др. - М.: Информ. изд. центр «ТИМР», 1996. - 104 с.

95. Гусев, Б.В. Формирование структуры композиционных материалов и их свойства / Б.В. Гусев и др: под общ. ред. Б. В. Гусева; Российская инженерная акад., Московский гос. ун-т путей сообщ. (МИИТ). - М.: Научный мир, 2006. -559 с.

96. Гусев, Б.В. Модель расчета коррозионной стойкости бетона при воздействии агрессивной углекислоты воздуха / Б.В. Гусев, В.Ф. Степанова, Г.В. Черныщук // Бетон и железобетон. - 1999. - № 1. - С. 27-29.

97. Гуща, Ю.П. Расчёт деформаций конструкций на всех стадиях при кратковременном и длительном нагружениях / Ю.П. Гуща, JI.JI. Лемыш // Бетон и железобетон. - 1985.-№ 11.-С. 13-16.

98. Давыдов, В.А. Монтаж конструкций реконструируемых промышленных предприятий / В. А. Давыдов, А .Я. Конторчик, В. А. Шевченко. - М.: Стройиздат, 1987.-208 с.

99. Десов, А.Е. Некоторые вопросы структуры, прочности и деформации бетонов / А.Е. Десов // Сб.: Структура, прочность и деформации бетонов. - М.: Стройиздат, 1966. - С. 4-59.

100. Епифанов, А.П. О предельной растяжимости бетона плотины Красноярского гидроузла при наличии градиентов деформации / А.П. Епифанов, J1.M. Гаркун // Сб. науч. работ Сибирского филиала ВНИИГ. - Л.: Энергия, 1970. -вып. З.-С. 152-163.

101. Забегаев, A.B. К построению общей модели деформирования бетона / A.B. Забегаев // Бетон и железобетон. - 1994. - № 6. - С. 23-26.

102. Зайцев, Ю.В. Моделирование деформаций и прочности бетона методами механики разрушения / Ю.В. Зайцев. - 2-е изд. - М.: Изд.-во МГОУ, 1995.- 196 с.

103. Залесов, A.C. Расчет трещиностойкости железобетонных конструкций по новым нормативным документам / A.C. Залесов, Т.А. Мухамедиев, Е.А. Чистяков // Бетон и железобетон. - 2002. - № 5. - С. 15-19.

104. Залесов, A.C. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям / A.C. Залесов, Э.Н. Кодыш, JI.JI. Лемыш, И.К. Никитин. - М.: Стройиздат, 1988. - 320 с.

105. Запорожец, И.Д. Тепловыделение бетона / И.Д. Запорожец, С.Д. Окороков, A.A. Парийский. - М.: Стройиздат, - 1966. - 267 с.

106. Иванов, Ф.М. Длительные испытания бетона в растворах хлористых солей / Ф.М. Иванов, H.H. Янбых // Бетон и железобетон. - 1982. - № 6. - С. 2627.

107. Иванов, Ю.М. Основные вопросы изучения ползучести древесины / Ю.М. Иванов // Сб.: Исследования прочности, ползучести и пластичности строительных материалов. - М.: Стройиздат, 1955. -С. 100-115.

108. Ильин, О.Ф. Прочность нормальных сечений и деформации элементов из бетонов различных видов / О.Ф. Ильин // Бетон и железобетон - 1984. - № 3. -С. 38^0.

109. Карпенко, Н.И. Общие модели механики железобетона / Н.И. Карпенко - М.: Стройиздат, 1996. - 416 с.

110. Карпенко, Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами / Н.И. Карпенко. - М.: Стройиздат, 1976. - 208 с.

111. Карпенко, Н.И. Учёт деформаций ползучести и длительного сопротивления бетона в методике диаграмм-изохрон / Н.И. Карпенко, Т.А. Мухамедиев, А.Н. Петров // Совершенствование методов расчёта статически неопределимых железобетонных конструкций: Сб. научн. трудов; Под ред. Н.И. Карпенко, Т.А. Мухамедиева. - М.: НИИЖБ, 1987. - С. 66-81.

112. Карпенко, С.Н. Построение общей методики расчета железобетонных стержневых конструкций в форме конечных приращений / С.Н. Карпенко // Бетон и железобетон. - 2005. - № 1. - С. 13-18.

113. Карпухин, Н.С. Основы теории выносливости железобетона: монография / Н.С. Карпухин. - М.: Золотое сечение, 2008. - 256 с.

114. Кинд, В.В. Коррозия цементов и бетонов в гидромеханических сооружениях / В.В. Кинд. - М.: Стройиздат, 1955. - 210 с.

115. Клюева, Н.В. Расчёт живучести коррозионно повреждённых рам с односторонними связями / Н.В. Клюева // Academia. Архитектура и строительство. - 2008. - № 1. - С. 94-99.

116. Клюева, Н.В. Предложения к расчёту живучести коррозийно повреждаемых железобетонных конструкций / Н.В. Клюева // Бетон и железобетон. - 2008. - № 3. - С. 22-26.

117. Кодыш, Э.Н. Расчет железобетонных конструкций из тяжелого бетона по прочности, трещиностойкости и деформациям / Э.Н. Кодыш, И.К. Никитин, H.H. Трекин. - М.: Изд-во АСВ, 2010. - 352 с.

118. Колчунов, В.И. Методы расчёта конструкций зданий при реконструкции / В.И. Колчунов // Известия вузов. Строительство. - 1998. - № 4-5. - С. 4-9.

119. Комохов, П.Г. Долговечность бетона и железобетона / П.Г. Комохов,

B.М. Латыпов, Т.В. Латыпова, Р.Ф. Вагапов. - Уфа: Белая река, 1998. - 216 с.

120. Крылов, С.Б. Особенности применения уравнений теории ползучести к расчету стержневых изогнутых и сжато-изогнутых железобетонных конструкций /

C.Б. Крылов // Промышленное и гражданское строительство. - 2004. - № 4. -С. 32-33.

121. Крылов, С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях / С.М. Крылов. - М.: Стройиздат, 1964. - 168 с.

122. Кузьмичев, А.Е. Исследование деформативности сборно-монолитных конструкций с предварительно напряжёнными сборными элементами при кратковременном и длительном действии нагрузки / А.Е. Кузьмичев, С.М. Питулько // Действительная работа несущих железобетонных конструкций

производственных зданий и сооружений: Сб. научн. трудов. - М.: Стройиздат, 1973.-С. 162-173.

123. Кумпяк, О.Г. Совершенствование методов расчета изгибаемых конструкций с учетом нелинейного динамического деформирования железобетона / О.Г. Кумпяк, З.Р. Галятдинов, В.В. Родевич // Матер. II Всерос. конф. «Бетон и железобетон». Том 2. - М.: НИИЖБ, 2005. - С. 473-481.

124. Ларионов, Е.А. Влияние режима нагружения на силовое деформирование бетона / Е.А. Ларионов, В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон.

- 2004. - № 6. - С. 27-30.

125. Леонтьев, H.H. Основы строительной механики стержневых систем / H.H. Леонтьев, Д.Н. Соболев, A.A. Амосов. - М.: Изд-во АСВ, 1996. - 541 с.

126. Мадатян, С.А. Технология натяжения арматуры и несущая способность железобетонных конструкций / С.А. Мадатян. - М.: Стройиздат, 1980. - 196 с.

127. Маилян, Л.Р. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям / Л.Р. Маилян. Ростов н/Д, РГУ, 1989.- 176 с.

128. Маилян, Р.Л. Совершенствование методов расчёта и проектирования железобетонных конструкций / Р.Л. Маилян // Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона: Сб. научн. трудов. - Ростов н/Д: РИСИ, 1986. - С. 3-14.

129. Майоров, В.И. От условной к точной модели расчёта трещиностойкости железобетонных сечений / В.И. Майоров, Кузьмин П.К. // Строительная механика инженерных конструкций и сооружений. - 2011. - №2. -С. 22-28.

130. Малмейстер, А.К. Упругость и неупругость бетона / А.К. Малмейстер.

- Рига: Изд-во АН Латв.ССР, 1957. - 202 с.

131. Медведев, В.М. Влияние минеральных масел на физико-механические свойства бетона / В.М. Медведев, Л.С. Бубнов, Н.М. Васильев // Сб. «Коррозия, методы защиты и повышение долговечности бетона и железобетона». - М.: Стройиздат, 1965.

132. Межнякова, A.B. Вероятностный расчет железобетонных элементов конструкций с учетом воздействия хлоридсодержащих сред: дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 - Саратов, 2011. - 351 с.

133. Мельник, P.A. Экспериментальные исследования влияния нелинейной ползучести бетона на потери предварительного напряжения / P.A. Мельник // Сб. Строительные конструкции. - К.: Бущвельник, 1965. - вып. 5.

134. Меркулов, С.И. Основы теории реконструкции железобетона: монография / С.И. Меркулов. - Курск, КГТУ, 2009. - 248 с.

135. Меркулов, С.И. К расчёту сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы / СИ. Меркулов // Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона: Сб. научн. трудов. - Ростов н/Д: РИСИ, 1986. - С. 109-115.

136. Мигунов, В.Н. Экспериментально-теоретические исследования влияния коррозионного поражения арматуры классов A-I и A-III на образование продольных трещин и изменение долговечности железобетонных конструкций / В.Н. Мигунов // Известия вузов. Строительство. - 2004. - № 1. - С. 110-114.

137. Митасов, В.М. Основные положения энергетической теории сопротивления железобетона / В. М. Митасов, В. В. Адищев // Известия вузов. Строительство. - 2010. - № 6. - С. 3-7.

138. Митропольский, Ю.А. Нестационарные процессы в нелинейных колебательных системах / Ю.А. Митропольский. - К.: Изд-во АН УССР, 1955. -283 с.

139. Михайлов, В.В. Совершенствование методов оценки потерь напряжений от ползучести и усадки /В.В. Михайлов, H.A. Маркаров // Бетон и железобетон. - № 4. - 1961.

140. Москвин, В.М. Трещины в железобетоне и коррозия арматуры. / В.М. Москвин, С.Н. Алексеев, Г.П. Вербецкий, В.И. Новгородский. - М.: Стройиздат, 1971.- 144 с.

141. .Москвин, В.М. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты / В.М. Москвин, Ф.М. Иванов, С.Н. Алексеев, Е.А. Гузеев; под общ. ред. В.М. Москвина. - М.: Стройиздат, 1980. - 536 с.

142. Мурашев, В.И. Трещиноустойчивость, жёсткость и прочность железобетона / В.И.Мурашев. - М.: Машстройиздат, 1950. - 268 с.

143. Назаренко В.Г. Диаграммы деформирования бетона с учётом ниспадающей ветви / В.Г. Назаренко, A.B. Боровских // Бетон и железобетон. -1999.-№2.-С. 18-22.

144. Немировский, Я.М. Исследование напряженного деформированного состояния железобетонных элементов с учетом работы растянутого бетона над трещинами и пересмотр на этой основе теории расчета деформаций и раскрытия трещин / Я.М. Немировский // Прочность и жесткость железобетонных конструкций: Сб. научн. трудов; Под ред. A.A. Гвоздева. - М.: Стройиздат, 1968. -С. 125-173.

145. Несветаев, Г.В. Закономерности деформирования и прогнозирование стойкости бетонов при силовых и температурных воздействиях: методология и принципы рецептурно-технологического регулирования: автореф. дисс. ... д-ра техн. наук: 05.23.05. - Ростов-на-Дону, 1998. - 47 с.

146. Никитенко, А.Ф. Расчет элементов конструкций на длительную прочность с использованием кинетической теории ползучести / А.Ф. Никитенко, H.H. Сивкова // Известия вузов. Строительство. - 2005. - № 6. - С. 20-25.

147. Овчинников, И.Г. Моделирование поведения сжимаемого железобетонного элемента, усиливаемого внешней стальной обоймой после воздействия агрессивной хлоридсодержащей среды / И.Г. Овчинников, В.В. Раткин, Р.Б. Гарибов // Известия вузов. Строительство. - 2003. - № 1. - С. 9-15.

148. Овчинников, И.Г. Модель деформирования стойки из железобетона, работающей в хлоридсодержащей среде / И.Г. Овчинников, В.В. Раткин, Н.С. Дядькин // Известия вузов. Строительство. - 2000. - № 6. - С. 4-10.

149. Овчинников, И.Г. Моделирование напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов конструкций в условиях хлоридной коррозии и карбонизации / И.Г. Овчинников, А.Н. Маринин, Р.Б. Гарибов. -Саратов: Изд. центр «Рица», 2008. - 296 с.

150. Орешкин, Д.В. Комплексная оценка трещиностойкости цементных материалов / Д.В. Орешкин и др. - М.: Изд-во МИСИ-МГСУ, 2012. - 207 с.

151. Павленко, В.И. Тяжелый бетон для защиты от ионизирующих излучений / В.И. Павленко, Р.Н. Ястребинский, Д.В. Воронов // Строительные материалы. - 2007. - N 8. - С. 48-51.

152. Панарин, Н.Я. Некоторые вопросы расчёта армированного и неармированного бетона с учётом ползучести / Н.Я. Панарин- M.-JL: Госстройиздат, 1957. - 75 с.

153. Панфилов, Д.А. Усовершенствованная методика расчета общих прогибов изгибаемых железобетонных элементов с учетом дискретного трещинообразования применительно к обычным и высокопрочным бетона / Д.А. Панфилов, В.Г. Мурашкин // Строительство и реконструкция. - 2011. - № 6 (38). -С. 30-42. - ISSN 2073-7416

154. Пахомова, Е.Г. Работоспособность железобетонных конструкций при коррозионных повреждениях: монография / Е.Г. Пахомова. - Курск:, 2010 - 99 с.

155. Пересыпкин, E.H. Расчет стержневых железобетонных элементов / E.H. Пересыпкин. -М: Стройиздат, 1988. - 169 с.

156. Перфилов, В. А. Энергетический критерий разрушения бетона / В.А. Перфилов, О.В. Бурлаченко // Известия вузов. Строительство. - 2004. - № 4. - С. 34-37.

157. Петреня, E.H. Поэтапный расчет элементов строительных конструкций из нелинейно-деформируемых материалов с учетом изменений во времени их^ характеристик и деформаций усадки и ползучести / E.H. Петреня, A.A. Петранин // Известия вузов. Строительство. - 2003. - № 9. - С. 135-141.

158. Пирадов, К.А. Теоретические и экспериментальные основы механики разрушения бетона и железобетона / К.А. Пирадов. - Тбилиси: Изд-во «Энергия», 1998.-355 с.

159. Писанко Г.Н. Сопротивление высокопрочного бетона растяжению / Г.Н. Писанко // Бетон и железобетон. - 1970. - № 3.

160. Писанко Г.Н. Влияние макроструктуры бетона на процессы деформирования и разрушения при сжатии / Г.Н. Писанко, E.H. Щербаков, Н.Г. Хубова // Бетон и железобетон. - 1972. - № 8. - С. 31-33.

161. Плевков, B.C. Прочность и трещиностойкость эксплуатируемых железобетонных конструкций зданий и сооружений при статическом и кратковременном динамическом нагружении: автореф. дис. ... докт. техн. наук: 05.23.01. - Томск: ТГАСУ, 2003.-47 с.

162. Подвальный, A.M. О классификации видов коррозии бетона / A.M. Подвальный // Бетон и железобетон. - 2004. - № 2. - С. 23-27.

163. Полак А.Ф. Основы коррозии железобетона. Математическое моделирование процесса с применением ЭВМ / А.Ф. Полак. - Уфа: Изд-во УНИ, 1986.-69 с.

164. Попеско, А.И. Работоспособность железобетонных конструкций, подверженных коррозии / А.И. Попеско. - С.-Петербург: Изд-во СПбГАСУ, 1996. -182 с.

165. Потапов, В.Д. Строительная механика. Статика упругих систем. Кн. 1. / В.Д. Потапов, A.B. Александров, С.Б. Косицын, Д.Б. Долотказин. - М.: Высшая школа, 2007. - 512 с.

166. Потапов, Ю.Б. Расчет долговечности железобетонных конструкций с учетом коррозии арматуры / Ю.Б. Потапов, П.А. Головинский, Г.Д. Шмелев // Известия вузов. Строительство. - 2003. - № 6. - С. 113-117.

167. Прокопович, И.Е. Влияние длительных процессов на напряжённое и деформированное состояние сооружений / И.Е. Прокопович. - М.: Стройиздат, 1963.-260 с.

168. Прокопович, И.Е. О концепции приведенного времени в уравнениях семейства кривых ползучести бетона / И.Е. Прокопович, E.H. Щербаков // Бетон и железобетон. - 1995. - № 6. - С. 19-24.

169. Пухонто, JIM. Долговечность железобетонных конструкций инженерных сооружений (силосов, бункеров, резервуаров, водонапорных башен, подпорных стен) / JIM. Пухонто. - М.: Изд-во АСВ, 2004. - 424 с.

170. Рабинович, И.М. Основы строительной механики стержневых систем / И.М. Рабинович. - М.: Госстройиздат, 1960. - 519 с.

171. Работнов, Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций / Ю.Н. Работнов. -М.: Наука, 1966.-753 с.

172. Работнов, Ю.Н. Кратковременная ползучесть / Ю.Н. Работнов, С.Т. Милейко. - М.: Наука, 1970. - 224 с.

173.Райзер, В.Д. Теория надежности в строительном проектировании: монография / В.Д. Райзер. - М.: Изд-во АСВ, 1998. - 304 с.

174. Расторгуев, Б.С. Упрощенная методика получения диаграмм деформирования стержневых элементов в стадии с трещинами / Б.С. Расторгуев // Бетон и железобетон. - 1993. - № 3. - С. 22-24.

175. Рахимбаев, Ш.М. Методы оценки коррозионной стойкости цементных композитов / Ш.М. Рахимбаев, Н.М. Толыпина // Вестник БГТУ им. В.Г. Шухова. - 2012. -№ 3. - С. 23-24.

176. Рахимбаев, Ш.М. Кислотостойкий бетон с эффективным активным заполнителем / Ш.М. Рахимбаев, Н.М. Толыпина // Бетон и железобетон. - 2011. -№ 4. - С. 24-26.

177. Рахимбаев, Ш.М. О выборе типа цемента на основе теории кольматации при сложном составе агрессивной среды / Ш.М. Рахимбаев, E.H. Карпачева, Н.М. Толыпина // Бетон и железобетон. - 2012. - № 5. - С. 25-26.

178. Ребиндер, П.А. Физико-химическая механика / П.А. Ребиндер. - М.: Знание, 1958. -65 с.

179. Рекомендации по оценке состояния железобетонных конструкций при эксплуатации в агрессивных средах / НИИЖБ Госстроя СССР. - М.: Стройиздат, 1984.-35 с.

180. Рекомендации по учёту ползучести и усадки бетона при расчёте бетонных и железобетонных конструкций. / НИИЖБ Госстроя СССР. - М.: Стройиздат, 1988. - 122 с.

181. Рекомендации по проектированию усиления железобетонных конструкций зданий и сооружений реконструируемых предприятий (надземные конструкции и сооружения) // Харьковский ПСП, НИИЖБ Госстроя СССР. - М.: Стройиздат, 1992. - 191 с.

182. Римшин, В.И. Повреждения и методы расчета усиления железобетонных конструкций: автореф. дисс. ... д-ра техн. наук: 05.23.01. -Белгород, 2000. - 35 с.

183. Римшин, В.И. К вопросу уточнения методов расчета железобетонных конструкций при воздействии силовых и средовых нагрузок / В.И. Римшин, Ю.О. Кустикова // II Международный студенческий форум «Образование, наука, производство». - Белгород, 2004. - С. 160.

184. Санжаровский, P.C. Устойчивость элементов строительных конструкций при ползучести / P.C. Санжаровский - Л.: Изд-во ЛГУ, 1984.-216 с.

185. Санжаровский, P.C. Теория расчёта строительных конструкций на устойчивость и современные нормы / P.C. Санжаровский, A.A. Веселов. - М.: Изд-во АСВ, 2002. - 128 с.

186. Санжаровский, P.C. Несущая способность железобетонных рам при коррозионных повреждениях / P.C. Санжаровский, А.И. Попеско // Известия вузов. Строительство. - 1999. - № 10. - С. 4-8.

187. Селяев, В.П. Химическое сопротивление наполненных цементных композитов / В.П. Селяев, В.И. Соломатов, Л.М. Ошкина; Рос. акад. архитектуры и строит, наук. - Саранск: Изд-во Мордов. ун-та, 2001. - 150 с.

188. Селяев, В.П. Влияние водных растворов серной кислоты и сжимающих нагрузок на свойства цементных композитов / В.П. Селяев, Л.М. Ошкина // Современные проблемы строительного материаловедения: материалы V акад. чтений / Рос. акад. архитектуры и строит, наук. - Воронеж, 1999. - С. 419^122.

189. Сетков, В.Ю. Срок службы сборных железобетонных перекрытий промзданий в среде, содержащей хлор / В.Ю. Сетков, И.С. Шибанова, О.П. Рысева // Бетон и железобетон. - 1994. - № 1. - С. 34-38.

190. Скоробогатов, С.М. Катастрофы и живучесть железобетонных сооружений / С.М. Скоробогатов. - Екатеринбург: УрГУПС, 2009. - 512 с.

191. Скудра, A.M. Длительная прочность линейно деформирующегося упругого вязкого тела / A.M. Скудра // Сб. Ползучесть строительных материалов и конструкций. -М.: Стройиздат, 1964. С. 254-262.

192. Скудра, A.M. Длительная прочность бетона на растяжение / A.M. Скудра. - Рига: Звайгзне, 1976. - 62 с.

193. Смоляго Г.А. Предельная растяжимость бетона / Г.А. Смоляго. -Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2004. - 90 с.

194. Смоляго, Г.А. Трещиностойкость сборно-монолитных железобетонных конструкций: монография / Г.А. Смоляго. - Белгород: Изд-во БГТУ им. В.Г. Шухова, 2008. - 346 с.

195. Смоляго, Е.Г. Трещинообразование сборно-монолитных железобетонных конструкций с учетом коррозии: автореферат дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01: - М., 2010.-28 с.

196. Степанов, С.Н. Прогнозирование долговечности железобетонных конструкций, работающих в агрессивных средах с учетом коррозионного износа рабочей арматуры: автореферат дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01. - Н.Новгород, 2005.-24 с.

197. Степанова, В.Ф. Исследование влияния толщины слоя продуктов коррозии на механические свойства ненапрягаемой арматурной стали / В.Ф. Степанова, Г.М. Красовская, Л.И. Елшина // Защита бетона и железобетона от коррозии: Сб. тр.; под ред. С.Н. Алексеева, В.Ф. Степановой. - М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1990. - С. 42-46.

198. Тамразян, А.Г. Расчет железобетонных конструкций на основе структурно-реологической модели деформирования бетона / А.Г. Тамразян .// Бетон на рубеже третьего тысячелетия: Материалы 1-й Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона. - М.: Ассоциация «Железобетон», 2001. - Кн. 2. Секционные доклады. - С. 793-798.

199. Трофимов, Б.Я. Коррозия бетона: монография / Б.Я. Трофимов, М.И. Муштаков. - Челябинск: ЮУрГУ, 2008. - 310 с.

200. Узун, И.А. Расчет прочности и деформативности железобетонных элементов с учетом неравномерности распределения деформаций / И.А. Узун // Известия вузов. Строительство. - 1998. - № 4-5. - С. 9-14.

201. Улицкий, И.И. Теория и расчёт железобетонных стержневых конструкций с учётом длительных процессов / И.И. Улицкий. - К.: Изд-во Буд1вельник, 1967. - 348 с.

202. Уткин, B.C. Определение надежности железобетонных элементов при наличии в них силовых трещин, нормальных к продольной оси / B.C. Уткин, Л.В. Уткин // Бетон и железобетон. - 1999. - № 1. - С. 15-17.

203. Федоров, B.C. К вопросу оценки напряженно-деформированного состояния сборно-монолитных балочных преднапряженных перекрытий / B.C. Федоров, В.М. Барастов // Известия ОрелГТУ. Серия «Строительство. Транспорт». - Орел: ОрелГТУ, 2004. - № 3-4. - С. 93-97.

204. Федосов, C.B. Сульфатная коррозия бетона / C.B. Федосов, С.М. Базанов. - М.: Изд-во АСВ, 2003. - 191 с.

205. Феодосьев, А.И. Сопротивление материалов / А.И. Феодосьев. - М.: Изд-во Наука, 1970. - 544 с.

206. Филиппов, А.П. Колебания упругих систем / А.П.Филиппов. - Киев: Изд-во АН УССР, 1956.

207. Фрайфельд, С.Е. Об исходных предпосылках уравнений механического состояния материалов / С.Е. Фрайфельд. - Харьков: Труды ХИИ, вып. 4, Изд-во ХГУ, 1955.

208. Холмянский, М.М. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность / М.М. Холмянский. - М.: Стройиздат, 1997. - 576 с.

209. Хромец, Ю.Н. Опыт нормирования ползучести и усадки бетона в расчётах железобетонных конструкций / Ю.Н. Хромец, E.H. Щербаков, Тр. координационного совещания по гидротехнике, Л.: Изд-во Энергия, вып. 26, 1961.

210. Хромец, Ю.Н. Влияние длительного загружения на прочностные и деформативные свойства бетона / О.Я. Берг, Ю.Н. Хромец, Тр. ЦНИИС, М.: Изд-во Транспорт, 1961.

211. Царева, A.B. Некоторые вопросы диссипации силового сопротивления деформированию эксплуатируемого железобетона / A.B. Царева, О.В. Байдин, А. Иванов, В.М. Бондаренко // Строительная механика и расчет сооружений. - 2012. - № 6. - С. 31 - 38. - ISSN 0039-2383.

212. Цилосани, З.Н. Усадка и ползучесть бетона / З.Н. Цилосани. - Тбилиси: Мецниереба, 1979.-231 с.

213. Цилосани, З.Н. О влиянии нагружения на интенсивность миграции влаги в бетоне / З.Н. Цилосани, К.В. Салварадзе, П.Т. Хашашвили // Сб. Проблемы ползучести и усадки бетона. - М.: Стройиздат, 1974.

214. Цискрели, Г.Д. Сопротивление растяжению неармированных и армированных бетонов / Г.Д. Цискрели. - М.: Гос. издат. литер, по строит, и архит., 1954. - 152 с.

215. Чайка, В.П. Значение концепции конструкционной прочности бетона для развития теории сопротивления железобетона силовым воздействиям // Бетон на рубеже третьего тысячелетия: Материалы 1-й Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона. - М.: Ассоциация «Железобетон», 2001. - Кн. 2. Секционные доклады. - С. 813-817.

216. Чернышев, Е.М. Неоднородность структуры и сопротивление разрушению конгломератных строительных композитов / Е.М. Чернышев, Е.И. Дьяченко, А.И. Макеев. - Воронеж: Воронежский ГАСУ, 2012.

217. Чернявский, B.JI. Адаптационно-коррозийный механизм взаимодействия бетона с внешней средой / В. JI. Чернявский // Известия вузов. Строительство. - 2004. - № 8. - С. 57-62.

218. Чирков, В.П. Прогнозирование трещиностойкости предварительно напряженных железобетонных балок с учетом фактора времени // Бетон и железобетон. - 2001. - № 2. - С. 21-25.

219. Чистяков, Е.А. Расчет гибких сжатых железобетонных стержней с приближенной оценкой изменения кривизны по их длине / Е.А. Чистяков, И.А. Ниснеп, Сб. Влияние скорости нагружения, гибкости и крутящих моментов на прочность железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат, 1970.

220. Шавыкина, М.В. Прогнозирование сроков службы железобетонной конструкции при коррозии арматуры / М.В. Шавыкина // Известия ОрелГТУ. Серия «Строительство. Транспорт». - Орел: ОрелГТУ, 2004. - № 3-4. - С. 97-103.

221. Шагин, A.JI. Реконструкция зданий и сооружений / A.JI. Шагин, Ю.В. Бондаренко, Д.Ф. Гончаренко, В.Б. Гончаров; Под ред. A.JI. Шагина: Учеб. пособие для строит, спец. вузов. - М.: Высш. школа, 1991. - 352 с.

222. Шестериков, С.А. Одноосная ползучесть при переменных напряжениях / С.А. Шестериков, Изд-во АН СССР, ОТН , № 3, 1961.

223. Щербаков, E.H. Экспериментальное обоснование зависимости ползучести цементных бетонов от уровня сжимающих напряжений / E.H.

Щербаков, С.С. Ажидинов // Бетон и железобетон. - 1994.-№ 3. - С. 18-21.

224. Юрьев, А.Г. Основы проектирования рациональных несущих конструкций / А.Г. Юрьев. - Белгород: БТИСМ, 1988. - 93 с.

225. Ягупов, Б.А. К вопросу о силовом сопротивлении железобетона, поврежденного химкоррозией / Б.А. Ягупов, А. Иванов // Бетон и железобетон. -2010.-№4.-С. 22-26.

226. Якобсон, К.Н. Трещины в железобетоне и проектирование мостов / К.Н. Якобсон-М.: Трансдориздат, 1947.

227. Яшин, А.В. Теория деформирования бетона при простом и сложном нагружениях / А.В. Яшин // Бетон и железобетон. - 1986. - № 8. - С. 39^42.

228. Chen A.C.N., Chen F.T. Constitutive relations for concrete // Journal of Engineering Mechanics Division, Proc. ASCE, Vol. 101, №4, December, 1975.- Pp. 465-481.

229. Dhirai S., Noguchi H. Compressive Deterioration of Cracked Concrete // Proceedings, Structures Congress - Design, Analysis and Testing, ASCE, New York, 1989,-P.p. 1-10.

230. Eurocode-2: Design of Concrete Structures. Part 1: General Rules for Buildings (pr. EN 1992-1:2001 - For comment only), Brussel, April, 2000.- 225 p.

231.Gajer G., Dux P. Simplified Nonorthogonal Crack Model for Concrete [Text] // Journal of Structural Engineering, Vol.117, No.l, 1991.- Pp. 149-164.

232. Kesler C.E. Effect of speed of Testing on Flexural Fatigue strength of plain concrete. Highway Research Board, proc. vol. 32,1953. - pp..251-258.

233. Kesler C.E. Statistical Relation between Cylinder Modified Cube and Beam Strength of Plain Concrete. Proc. ASTM, vol. 54, 1954.-pp. 1178-1187.

234. Mehmel A., Kern E. Elastische und plastische Stauchungen von beton infloge. Druckscher - und Stand be lastunge. Deutscher Ausschuss fur Stahlebeton, Heft 153, Berlin, 1962.

235. Mikame Т., Uchida K., Noguchi H. A Study of Compressive Deterioration of Cracked Concrete // Proceedings, International Workshop on FEA of RC, Columbia Univ., New York, 1991.-P.p. 278-297.

236. Murdoc J.W., Kesler C.E. Effect of range of Fatigue Strength of plain

concrete beams. - Journal of ACI, v. 30, № 2, 1958. - p. 221.

237. Popovics S. Factors affecting the elastic deformations of concrete.- ACI Journal, 1972, Vol. 67, № 3.

238. Probst E. The influence of rapidly alternating loading on concrete and reinforced concrete. Structural Engineer, v. 9, № 12, dec, London, 1931.

239. Prudil S. Mathematical expressions of concrete changes due to corrosion. Acta Univ. Agric. Brno (r., A) XXV, 1977. -pp. 109-119.

240. Prudil S. Presnejsi hodnoceni odolnosti betonu proti utocemu prostredi. Sta-vivo 1.80. 58/1980. Praha, pp. 8-12.

241. Ritchie Philip A., Thomas David A., Lu Le-Wu, Connelly Guy M. External reinforcement of concrete beams using fiber reinforced plastics // ACI Struct. J.- 1991.-Vol.88, No.4.- Pp. 490-500.

242. Ros M. Die Zulassigen Spannungen fur Eisenbeton. Zurich Osterreichische Bauzeitschrift. Heft 1/3, 1948.

243. Sargin M. Stress-strain relations hips for concrete and the analysis of structural concrete sections.- SM Study, № 4, Solid Mechanics Division, University of Waterloo, Ontario, Canada, 1971.

244. Schiessl P. Corrosion of Steel in Concrete. RJLEM Report, London, 1988. -

102 p.

245. Suidan M., Schnobrich W.C. Finite Element Analysis of Reinforced Concrete.- J. Struct. Div., ASCE, Oct., 1973, NSTIO, Pp. 2109-2119.

246. Vecchio F.J., Collins M.P. Compression Response of Cracked Reinforced Concrete // ASCE Journal of Structural Eng., V. 119, № 12, 1998, Dec.- P.p. 35903610.

247. Watstein D. Effect of Straining Rate on the Compressive Strength and Elastic Properties of Concrete, title № 49-52. - Journal ACI, vol. 24, 8, 1953.