Регулирование расхода сварочных материалов с учетом термокинетических процессов в сталях при сварке тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.03.06, кандидат технических наук Корнилова, Зоя Григорьевна

• Корнилова, Зоя Григорьевна
• кандидат технических наук
• 2005

Оглавление диссертации кандидат технических наук Корнилова, Зоя Григорьевна

Введение.

Конструктивно-технологические основы для снижения тепловложения при сварке металлоконструкций.

1.1.0 разрушениях сварных соединений металлоконструкций и трубопроводных систем.

1.2. Особенности тепловложения при различных способах сварки.

1.3. Тепловложения при сварке по узкому зазору.

1.4. Термокинетические процессы формирования структуры в сталях при сварке трубных сталей.

1.5. Формирование структуры в металле ЗТВ при сварке котельных сталей.

1.6. Формирование остаточных напряжений при технологических вариантах сварки.

1.7. Цели и задачи исследования.

Особенности нормирования расхода сварочных материалов при электродуговой сварке и его совершенствование.

2.1. Сварные швы и количество наплавленного металла в рамках ГОСТа.

2.2. Размеры сварных швов в реальных металлоконструкциях.

2.3. Оценка формирования сварочных остаточных напряжений.

2.4. Связь скорости охлаждения металла зоны термического влияния с погонной энергией сварки.

2.5. Связь количества наплавленного металла в шов со скоростью охлаждения металла ЗТВ.

Выводы.

Возможности регулирования расхода сварочных материалов при сварке трубных сталей.

3.1. Структура и хладостойкость металла ЗТВ в диапазоне допустимых скоростей охлаждения сварных соединений трубных сталей.

3.2. Определение площади наплавленного металла в шов для сварки трубных сталей.

3.3. Влияние толщины металла на расход сварочных материалов при сварке низколегированных трубных сталей.

3.4. Влияние начальной температуры свариваемого изделия на количество наплавленного металла в шов.

Выводы.

Регулирование расхода сварочных материалов при сварке котельных сталей.

4.1. Об эксплуатации котлов КСВ-1,1 и КСВ-1,8 в улусах Республики Саха (Якутия).

4.2. Влияние показателя теплофизических свойств на расход сварочных материалов при сварке котельных сталей.

4.3. Возможности регулирования расхода сварочных материалов в зависимости от толщины металла котельных сталей.

Выводы.

Регулирование расхода сварочных материалов по структурному составу металла ЗТВ.

5.1. Основные подходы в определении расхода сварочных материалов при сварке.

5.2. Регулирование расхода сварочных материалов при сварке за один проход.

5.3. Регулирование расхода сварочных материалов при многопроходной сварке.

Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Регулирование расхода сварочных материалов с учетом термокинетических процессов в сталях при сварке»

Сварка является одним из ведущих технологических процессов изготовления, ремонта многообразных конструкций различных отраслей промышленности.

Конечная цель сварочного производства - выпуск экономичных сварных конструкций, отвечающих по своим конструктивным формам, механическим и физическим свойствам, эксплуатационному назначению, для которого они создаются.

В связи с ростом промышленного производства в Сибири, Дальнем Востоке, Республике Саха (Якутия) наблюдается резкое увеличение отказов вследствие разрушения сварных соединений элементов горнодобывающей техники и металлоконструкций, магистральных нефтегазопроводов, трубопроводов подземной, наземной и надземной прокладок, высотных сооружений и т. д. под влиянием пониженных температур.

Ежегодно наблюдаются случаи разрушения промышленных и жилых зданий, анкерных гаражей, цехов, сварных элементов карьерных и шагающих экскаваторов, систем водоснабжения, емкостей для хранения нефтепродуктов, сжиженных газов и т. д.

В большинстве случаев разрушения происходят по шву или зоне термического влияния (ЗТВ), где имеются технологические и конструктивные концентраторы напряжений, из-за низкой хладостойкости материала и возникновения усталостных трещин в сварных соединениях, имеющих различные дефекты.

В свою очередь, основными процессами, определяющими высокую эксплуатационную прочность и хладостойкость сварных соединений металлоконструкций, магистральных трубопроводных систем являются структурные (полиморфные) превращения в ЗТВ, формирование механических свойств, напряженно-деформированного состояния, т. е. сварочных напряжений и деформаций.

Расход сварочных материалов при автоматической, полуавтоматической и ручной электродуговой сварках несколько отличается, но непосредственно определяется разницей формы разделок, в соответствии с требованиями ГОСТов. А количество наплавленного металла на единицу длины шва определяется обобщающей характеристикой режимов сварки - погонной энергией сварки (ПЭС). ПЭС непосредственно связана с термодеформационным и термокинетическим процессами в сталях при сварке. Следовательно, повышение хладостойкости и эксплуатационной прочности сварных соединений должно быть непосредственно связано с нормированием расхода сварочных материалов.

Таким образом, нормирование сварочных материалов должно производиться на основе термокинетических процессов в сталях при сварке, определяющих формирование структуры в металле ЗТВ и напряженно-деформированного состояния, хладостойкость и эксплуатационную прочность сварных соединений различных сварных металлоконструкций и элементов изделий.

В связи с этим диссертационная работа посвящена актуальной проблеме повышения хладостойкости и эксплуатационной прочности сварных соединений на основе регулирования расхода сварочных материалов с учетом термокинетических процессов в сталях при сварке.

Исходя из вышеизложенного целью данной работы явилось: Разработка технологических основ регулирования расхода сварочных материалов, направленных на улучшение структуры и свойств сварных соединений сталей массового назначения, с учетом термокинетических процессов в сталях при сварке.

Для достижения поставленной цели:

• Обоснована необходимость регулирования расхода сварочных материалов при сварке сталей массового назначения с позиции конструктивно-технологических факторов формирования сварных швов;

• Установлена связь количества наплавленного металла в шов за один проход со скоростью охлаждения металла зоны термического влияния сварных соединений;

• Оценено необходимое количество наплавленного металла в шов, обеспечивающего благоприятную структуру в металле ЗТВ при сварке трубных сталей, в зависимости от толщины металла и начальной температуры изделия на основе общепринятых представлений определения скорости охлаждения металла ЗТВ;

• Определена степень влияния показателей теплофизических свойств сталей на количество наплавленного металла в шов на примере сварки изделий из котельных сталей;

• Предложен алгоритм регулирования расхода сварочных материалов, улучшающий структурный состав металла ЗТВ сварных соединений сталей массового назначения, в зависимости от тепловложения, толщины металла, скорости охлаждения и количества проходов.

Работа состоит из пяти глав, где описаны разрушения сварных соединений металлоконструкций и трубопроводных систем, особенности тепловложения в свариваемое изделие при различных способах сварки, термокинетические процессы формирования структуры в сталях при сварке, особенности формирования сварочных остаточных напряжений при технологических вариантах сварки с учетом структурных превращений; рассмотрены особенности нормирования расхода сварочных материалов при электродуговой сварке и его совершенствование на основе полученных результатов натурных обследований размеров сварных швов различных металлических сооружений и расчетных соотношений связи количества наплавленного металла в шов со скоростью охлаждения металла зоны термического влияния и погонной энергией сварки; раскрыты принципиальные возможности регулирования расхода сварочных материалов с учетом термокинетических процессов в трубных низколегированных и котельных сталях при сварке в зависимости от коэффициента наплавки, начальной температуры и толщины свариваемого изделия, погонной энергии сварки при различных скоростях охлаждения металла ЗТВ сварных соединений, обеспечивающих высокую хладостойкость и прочностные свойства; обобщены основные подходы в определении расхода сварочных материалов при сварке на основе расчетного анализа количества наплавленного металла в шов исходя из конструктивных оформлений сварных швов по существующим нормативным требованиям, а также по предлагаемому подходу. На основе полученных обобщающих результатов предложена возможность регулирования расхода сварочных материалов при однопроходной и многопроходной сварке изделий толщиной листов от 3,0 до 20 мм, изготавливаемых из сталей массового назначения.

Научная новизна работы:

• Выявлены основные конструктивно-технологические отклонения сварных швов, приводящие к многочисленным разрушениям сварных конструкций, магистральных трубопроводных систем подземной, наземной и надземной прокладок, сварных элементов горнодобывающей техники, систем тепловодоснабжения и объектов специального назначения;

• На основе обобщения физико-химических и технологических процессов наплавки, особенностей формирования структуры в металле ЗТВ сварных соединений при электродуговой сварке углеродистых и низколегированных сталей предложены расчетные зависимости, позволяющие установить связь количества наплавленного металла в шов за проход со скоростью охлаждения металла ЗТВ сварных соединений;

• Разработан основной принцип регулирования расхода сварочных материалов, направленный на повышение хладостойкости и эксплуатационной прочности металла ЗТВ сварных соединений углеродистых и низколегированных сталей массового назначения, в зависимости от скорости охлаждения металла ЗТВ, изменения начальной температуры, толщины листов, погонной энергии сварки и теплофизических свойств свариваемых сталей.

Практическая значимость работы:

• Определено количество наплавленного металла в шов, обеспечивающего повышение хладостойкости и эксплуатационной прочности металла ЗТВ сварных соединений, при сварке сталей 09Г2С, 13Г1СУ, 09Г2ФБ, использованных при строительстве третьей нитки магистрального газопровода "Мастах-Берге-Якутск", а также подводного перехода газопровода через р. Лена;

• Предложено регулирование расхода сварочных материалов (электродов) при сварке сборных секций металлических промежуточных опор П220-3 высоковольтных линий электропередач, изготавливаемых из стали 09Г2С, а также при ремонтно-восстановительных работах сваркой резервуаров, предназначенных для хранения нефтепродуктов и изготовленных из сталей 09Г2С и СтЗсп, а также котельных сталей 12Х1МФ, 15кп, 12МХ, 25, 08кп, 15Г.

Результаты работы использованы и внедрены на предприятиях Республики Саха (Якутия).

Основные положения, выносимые на защиту:

• Совокупность статистических данных мониторинга по разрушениям сварных металлоконструкций из-за несоответствия размера сварных швов, низкой хладостойкости металла ЗТВ сварных соединений по структурному фактору и формированию остаточных напряжений с учетом структурных превращений, направленные для обоснования необходимости регулирования расхода сварочных материалов при сварке сталей массового назначения;

• Расчетные зависимости определения количества наплавленного металла в шов на основе обобщения экспериментальных и расчетных данных по тепловым, физико-химическим процессам наплавки при электродуговой сварке;

• Расчетные данные по регулированию расхода сварочных материалов с целью повышения эксплуатационных свойств металла зоны термического влияния при сварке низколегированных трубных и котельных сталей;

• Разработанная методология регулирования расхода сварочных материалов, улучшающего структурный состав металла ЗТВ сварных соединений сталей массового назначения, в зависимости от тепловложения, толщины и начальной температуры, скорости охлаждения и количества проходов.

Апробация работы. Основные положения работы докладывались и обсуждались на региональном семинаре "Технология и качество сварки в условиях низких температур" (1997 г., Якутск), на 5-й международной конференции "Трубопроводы природного газа Северо-Восточной Азии: многостороннее сотрудничество" (1999 г., Якутск), на международной конференции "Физико-технические проблемы Севера", посвященной 30-летию ИФТПС (2000 г., Якутск), на VI научно-технической конференции "Прочность материалов и конструкций при низких температурах" (2000 г., СПбГУНиПТ, Санкт-Петербург), на научно-технической конференции "Конструктивно-технологическое проектирование и производство сварных конструкций" (2000 г., СПбГТУ, Санкт-Петербург),на международной конференции "Сварка и родственные технологии 2002" (2002 г., Киев), на 1-м Евразийском симпозиуме по проблемам прочности материалов и машин для регионов холодного климата (16-20 июля 2002 г., Якутск), на научно-технической конференции сварщиков "Сварочные чтения. Теория и практика", посвященной 300-летию Санкт-Петербурга и 50-летию Института сварки России (ВНИИЭСО) (июнь 2003 г., Санкт-Петербург), на П-м Евразийском симпозиуме по проблемам прочности материалов и машин для регионов холодного климата (16-20 августа 2004 г., Якутск).

Публикации. Основное содержание работы отражено в 15 публикациях.

- 101. КОНСТРУКТИВНО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ДЛЯ СНИЖЕНИЯ ТЕПЛОБЛОЖЕНИЯ ПРИ СВАРКЕ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ

1.1. О разрушениях сварных соединений металлоконструкций и трубопроводных систем

Проблема хрупкого разрушения возникла в начале сороковых-пятидесятых годов двадцатого века. О первых серьезных авариях судов, напорных труб, емкостей и резервуаров для хранения нефти и газа, сосудов высокого давления, трубопроводов и мостов описано в работах [1-5]. Это явилось основанием для начала широкого и систематического изучения хладостойкости сварных соединений (СС) и выбора материалов в лаборатории Пеллини (США). Там же была разработана методика определения температуры нулевой пластичности (ТНП или ИДТ), позволяющая поставить исследуемые стали с учетом определенного воздействия сварочного цикла в ряд по пригодности для работы в условиях низких температур. Разработан соответствующий стандарт ASME.

С шестидесятых годов в Якутском научном центре проводится анализ хрупких разрушений сварных металлоконструкций и техники, работающих в экстремальных условиях Севера. Основные сведения об особенностях многочисленных случаев хрупких разрушений сварных элементов техники приведены в работах [6-11].

Исследованиями Григорьева P.C., Ларионова В.П., Уржумцева Ю.С. установлено, что многочисленные случаи отказов и разрушений рам самосвалов, сварных конструкций бульдозеров, элементов строительных и карьерных экскаваторов связаны с низкой сопротивляемостью СС к хрупкому разрушению.

Аварийные отказы экскаваторов ЭКГ-12,5 за 1982 г. в карьере "Удачный" производственного объединения "Якуталмаз" описаны в работах [8,

12, 13]. Наибольший ущерб причиняют отказы балки рукояти, двуногой стойки, натяжной оси ходовой тележки, нижней секции стрелы, ковша экскаватора ЭКГ-12,5 на которые приходится более 60% ущерба вследствие отказов всего механического оборудования. У экскаватора ЭКГ-12,5 до 40% отказов от общего количества разрушений происходит при температурах ниже -35°С.

Балка рукояти представляет собой сварную конструкцию, состоящую из обечаек и головки отливки, подвергаемую действию ударных и циклических нагрузок. Разрушения передней обечайки как правило происходили около СС головной отливки с обечайкой и корпуса блока на обечайке.

Аварийные отказы балки рукояти наблюдались при низких температурах эксплуатации (с -15°С). Летом не было ни одного случая отказа балки рукояти, а в межсезонье регистрировались отказы только в апреле; разрушения начинались с ноября, что свидетельствует о накоплении трещин лишь при низких температурах [8, 12].

Двуногая стойка экскаватора ЭКГ-12,5 изготавливается из стали 20. Характерные места появления трещин и разрушений двуногой стойки -сварные швы у головки стоек, а также зона термического влияния (ЗТВ) сварного соединения при приварке поперечной трубы к стойке.

28 августа 1987 г. произошла авария стрелы экскаватора ЭШ-10/70 А № 26 (рис. 1.1). Разрушение произошло из-за возникновения усталостных трещин в заводских СС, имеющих непровары, сплошные газовые раковины с удлиненной формой, нижнего пояса стрелы. Аналогичные дефекты имели место в СС фланцев. Как правило, шагающие экскаваторы ЭШ-10/70 А интенсивно работают с конца марта до начало ноября, т.е. при температурах среды от -25 -т- -30 до плюс 30 -ь 35°С. В период сезонных работ экскаваторы ЭШ-10/70 А работают круглосуточно. При этом суточное колебание температуры воздуха достигает от 20 до 30°С.

Данные типы экскаваторов эксплуатируются до настоящего времени на карьерах Нижний Куранах PC (Я) и ежегодно производится ремонт сварных швов стрел, где возникают протяженные трещины, иногда с заменой отдельных секций [14].

В основном очагами возникновения трещин служат различные технологические дефекты - непровары, скопления пор, шлаковые включения, трещины и другие дефекты. Возникновению разрушения способствуют низкие температуры, высокий уровень остаточных напряжений (ОН) в зонах шва (ЗШ), наличие дефектов (трещин) в СС, связанные с технологией сварки и накоплением усталости [10, 15-18].

Особенность металлических конструкций состоит в том, что наступление предельного состояния и разрушения хотя бы одного конструктивного элемента вызывает аварию всего сложного, иногда значительных масштабов сооружения.

В работе [8] описаны разрушения сварных стальных ферм перекрытия производственного здания, изготовленного из стали ВСтЗсп.

Трещины возникли главным образом на участках пересечений продольных швов приварки полосовых накладок к уголкам с поперечными стыковыми швами между накладками. Трещины зарождались как в металле продольных и стыковых швов, так и в участках ЗТВ сварки и распространялись по полосовой накладке и полкам уголков до радиуса закругления уголков у обушка. На возникновение трещин значительную роль сыграло наличие объемных ОН в месте скопления швов в условиях низких климатических температур.

Анализ двух случаев обрушения пролетного строения транспортной галереи приведен в [19].

Возникновение трещин в сварных соединениях и разрушения корпусов судов имели место в период их зимнего отстоя [7, 8, 20].

Наблюдаются случаи лавинного распространения трещин в магистральных газопроводах на несколько десятков километров [21]. В работе [22] описан случай, когда трещина зародилась в ЗТВ приварки накладки к трубопроводу, которая устраняла утечку газа. Автор подчеркнул, что трещина возникла в участке со структурой, полученной при недостаточном уровне ПЭ, которая применялась при сварке накладки.

27 ноября 1987 г. на территории Республики Саха (Якутия) произошло разрушение газопровода протяженностью 4 км (рис. 1.2). Разрушение начиналось от стыковых соединений трубопроводов. Общий ущерб с учетом затрат на восстановление газопровода по уровню цен 1987 года составлял ~ 1,5 млн. рублей.

Наиболее характерный вид разрушения газопровода - сквозная трещина кольцевых швов. Такая трещина проходит по определенной длине по оси кольцевого сечения и имеет сравнительно небольшое раскрытие кромок (1-3 мм). Трещины начинаются от первичного дефекта (подреза, непровары, скопления пор и шлаковых включений), расположенного преимущественно в корневом шве или примыкающем к линии сплавления [23-28].

В декабре 1992 года произошли разрушения неповоротных стыков труб диаметром 630 мм трубопровода надземной прокладки. Зависимость раскрытия трещин от ее длины, имеющих место в сварных соединениях отводов компенсаторов, приведена на рисунке 1.3.

Процесс зарождения и замедленное распространение трещин по периметру стыка происходит в течение нескольких часов или суток [21, 22, 2426, 29-31]. Это зависит от температурных условий эксплуатации газопровода и уровня действующих напряжений в зонах сварных соединений (ЗСС). В работе [32] натурными измерениями и расчетами установлено, что касательные и продольные напряжения в газопроводе в процессе промерзания грунтов достигает 330 и 280 МПа соответственно. Поэтому вероятность образования трещин повышается с увеличением действующих напряжений при промерзании грунтов в условиях низких климатических температур (НКТ), увеличении толщины свариваемых изделий, использовании сталей повышенной и высокой прочности, а также при выполнении сварочных работ при НКТ [10, 16, 21, 22, 29,30,33-35]. а) б)

Рис. 1.1. Виды разрушения стрелы экскаватора ЭШ-10/70 А.

0,5 1.0 1,5 2,0 8", мм Рис. 1.3. Изменение раскрытия трещины от ее длины. а) б)

Рис. 1.2. Виды разрушения неповоротных стыков труб газопровода. {т,м

0.5 0,4 0,3 0,2 0,1

- 15В трубопроводах, корневые швы которых сварены при температуре ниже -30°С газозащитными электродами, трещины обычно распространяются по всему периметру стыка [24].

Периодические наши наблюдения за возникновением хрупких трещин в сварных соединениях стыков труб магистрального надземного трубопровода показывают, что трещины возникают в сварных соединениях неповоротных стыков труб прямого участка, отводах, а также в соединениях отводов с прямыми участками труб компенсаторов. Зависимость раскрытия трещин от ее длины представлена на рис. 1.4.

Из данных рисунков 1.3 и 1.4 видно, что в независимости от диаметра труб раскрытие трещин сохраняется в пределах до 2,0 мм, а длина трещин достигает до 1220 мм в трубах диаметром 1220 мм.

Основной причиной возникновения таких трещин явились отрывы закреплений в мертвых опорах, смещения лежек, сползание труб с опор и т. д., создающие, в свою очередь, значительные изгибные и температурные деформации из-за просадки и выпучивания опор, достигающие от 50 до 120 мм, в зимнее время. При этом максимальные смещения или сдвиги лежек достигают иногда 400 мм.

Более десяти лет отдел "Эксплуатационной прочности сварных конструкций" ИФТПС занимается обследованием магистральных трубопроводных систем [36, 37], высотных сооружений [38], горизонтальных и вертикальных резервуаров [39, 40], где описаны особенности накопления повреждений в сварных соединениях и возникновения трещин и разрушений. Многочисленные случаи разрушения резервуаров по сварным соединениям описаны в работах [41-43].

Таким образом, проблема повышения эксплуатационной прочности сварных соединений металлоконструкций, магистральных трубопроводных систем, высотных сооружений, емкостей специального назначения, отдельных элементов горнодобывающей техники, транспортных систем и т. д. требует серьезной проработки с позиции физико-механических, конструктивно-технологических основ их создания. ъ мм

600

500

400

300

200 * *

100 л Л

-Щ

0,5

1,5

О. ММ

Рис. 1.4. Соотношения длины трещины к ее раскрытию: к - водовод "р. Лена - Мюрю", 2002 г.; • - водовод "р. Лена - Туора-Кюель", 2002 г.; ■ - водовод "р. Лена - Туора-Кюель", 2001 г.

Заключение диссертации по теме «Технология и машины сварочного производства», Корнилова, Зоя Григорьевна

ВЫВОДЫ

1. Показано, что предельные нижние и верхние допуски разделки кромок по требованиям существующих нормативных документов имеют значительный диапазон. Следовательно обеспечение необходимой эксплуатационной прочности металла ЗТВ сварных соединений могут иметь определенные трудности в реальных условиях создания сварных, металлоконструкций.

2. Обоснована конструктивно-технологическая основа регулирования расхода сварочных материалов при однопроходной и многопроходных способах сварки изделий толщиной листов до 20 мм.

3. На основе полученных результатов предложен обобщенный алгоритм регулирования расхода сварочных материалов при однопроходной и многопроходных способах сварки изделий.

Регулирование расхода сварочных материалов на основе термокинетических диаграмм

Рис. 5.6. Обобщенный алгоритм регулирования расхода сварочных материалов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. На основе анализа разрушений сварных соединений металлоконструкций, трубопроводных систем, а также объектов специального назначения, работающих в экстремальных условиях Севера, показано наличие значительных отклонений в размерах сварных швов от требований существующих нормативных документов.

2. На основе изучения и анализа закономерностей термокинетических процессов в углеродистых и низколегированных сталях при сварке, особенностей формирования остаточных сварочных напряжений в сварных соединениях, существующих допусков в нормативных документах обоснована необходимость регулирования расхода сварочных материалов при сварке сталей массового назначения с позиции влияния конструктивно-технологических факторов на процессы формирования сварных швов.

3. На основе обобщения физико-химических и технологических процессов наплавки при электродуговой сварке предложены расчетные зависимости: =ан-Чп ^ = анк1 Я 1У6/5-и-у?тдп

Г!-и-у 1 г/ • 1¥6/5 - и -у ан [(600°-£0) +(500°-£0): связывающие количество наплавленного металла в шов с погонной энергией, скоростью охлаждения металла ЗТВ, коэффициентом наплавки, толщиной и начальной температурой свариваемого изделия, а также количеством проходов.

4. Установлено, что для поддержания в металле ЗТВ заданных скоростей охлаждения от 5,0 до 35,0°С/с в интервале температур от 600 до 500°С, способствующих получению благоприятной структуры по хладостойкости и прочностным свойствам в металле ЗТВ для трубных сталей 13Г1СУ, 09Г2ФБ, 10Г2ФБ, раскисленных кальцием, количество наплавленного металла в шов по площади поперечного сечения шва может меняться от 17,78 до 331,11 мм2 при сварке изделия толщиной от 12,0 до 20,0 мм при qn = 1480 КДж/м и ан= 15 г/А-ч.

- 1475. Показана закономерность изменения необходимой площади поперечного сечения наплавленного металла Б; в шов при 8,5°С/с, обеспечивающей благоприятную структуру в металле ЗТВ, в зависимости от толщины металла (8,0.20,0 мм) и начальной температуры (-45.150°С) при погонных энергиях сварки 890.3900 КДж/м низколегированных сталей. При этом наибольшее значение 81, обеспечивающей = 5,0°С/с при толщине листов 8,0 мм из сталей 09Г2С и 13Г1СУ, использованных при строительстве магистральных газопроводов "СВГКМ-Мастах-Берге-Якутск" и подводного перехода через реку Лена, соответствует 39,14 мм при начальной температуре свариваемого изделия -45°С, а минимальное значение 8; - 12,19 мм при температуре свариваемого изделия 150°С и погонной энергии сварки 1800 КДж/м.

6. Установлено, что при изменении показателей теплофизических свойств (А,ср) от 131,13 до 286,92 КДж2/м4с2 котельных сталей 12Х1МФ, 15кп, 12МХ, 25, 08кп и 15Г количество наплавленного металла в шов равномерно увеличивается в зависимости от изменения толщины листов и скорости охлаждения металла ЗТВ в диапазоне погонных энергий сварки 1480.2350 КДж/м.

7. Разработан основной принцип регулирования расхода сварочных материалов, улучшающий структурный состав металла ЗТВ сварных соединений сталей массового назначения, в зависимости от тепловложения, толщины металла, скорости охлаждения, коэффициента наплавки и количества проходов. Предложен обобщенный алгоритм регулирования расхода сварочных материалов при сварке трубных и котельных сталей.

8. Разработанная методология использована при сварке стальных промежуточных опор П220-3 линий электропередач, ремонтно-восстановительных работах отработавших свой ресурс резервуаров, предназначенных для хранения нефтепродуктов на территории РС (Я).

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Корнилова, Зоя Григорьевна, 2005 год

1. Байд Дж. Муррей. Практические примеры проектирования конструкции судов с учетом сопротивления хрупкому разрушению / Г. Либовиц. Разрушение, т. 5 М.: Машиностроение, 1977. - С. 342-422.

2. Murrey W.T. Fatigue and fracture of metals Wiley, New York, 1952.

3. Parker E.R. Brittle behavior of engineering structures Wiley, New-York.1957.

4. Shanlc M. E(ed) Control of steel constructions to avoid brittle failure. Welding Research Council. New York, 1957.

5. Tupper C.F. The brittle fracture story. Cambridge, London. 1962.

6. Григорьев P.C., Ларионов В.П., Новиков Г.А., Яковлев П.Г. Хладостойкость металлоконструкций и деталей машин. М., "Наука", 1969.- 95 с.

7. Ларионов В.П. Электродуговая сварка конструкций в северном исполнении. Новосибирск: Наука, 1986 - 256 с.

8. Ларионов В.П., Григорьев Р.С., Лыглаев А.В. Анализ низкотемпературных разрушений деталей машин и элементов конструкций // Прочность материалов и конструкций при низких температурах Киев: Наукова думка, 1984.-С. 135-140.

9. Ларионов В.П., Ковальчук В.А. Хладостойкость и износ деталей машин и сварных соединений. Новосибирск: Наука, 1976.- 206 с.

10. Яковлев П.Г. Исследование хрупких разрушений деталей транспортдорожных машин при низких температурах. Автореф. канд. дис. -Новосибирск. 1966.- 22 с.

11. Аммосов А.П. Термодеформационные процессы и разрушение сварных соединений. Якутск: Якутский филиал СО АН СССР, 1988. - 136 с.

12. Аммосов А.П., Киприянова Д.Д. Проблемы диагностики сварных соединений элементов конструкций в условиях низких климатических температур и некоторые пути их решения // Техническая диагностика и неразрушающий контроль. 1989. № 3.- С. 45-52.

13. Аммосов А.П., Антонов А.А. Повреждаемость стрел экскаваторов ЭШ-10/70 А с учетом наработки / Сб. трудов X международной научно-технической конференции. Санкт-Петербург, 2004. С. 11-14.

14. Ларионов В.П. Технология сварки низколегированных сталей для конструкций в северном исполнении: Автореф. дис. д.т.н. Киев. 1983.- 32 с.

15. Ларионов В.П., Григорьев Р.С., Стебаков И.М. Влияние усталости на хладостойкость сварных соединений. Якутск: изд. ЯФ СО АН СССР, 1976 - 136 с.

16. Слепцов О.И. Технологическая прочность сварных соединений при низких температурах. Новосибирск: Наука. 1984 - 102 с.

17. Труфяков В.И., Павлов В.В., Жемчужников Г.В. Распространенные случаи и причины хрупких разрушений // Автомат, сварка 1967.-№ 2.- С 31-34.

18. Бецеев Б.И., Корниенко B.C. Причины аварий стальных конструкций и способы их устранения. М.: Стройиздат.-1968.- 206 с.

19. Чередниченко В.И., Яковлев П.Г. Анализ разрушений корпусов речных судов в условиях зимнего отстоя // Склонность материалов и конструкций к разрушению при отрицательных температурах. Якутск: изд. ЯФ СО АН СССР, 1975 -С. 68-71.

20. Winterton К. Brittle failure and low temperature welding. J. Canadian Petroleum Technology. 1969, V.8, № 1, January-March, p.35-43.

21. Winderton K. Investigation of pipeline failure Mines Branch Investigation Report IR 61-149, Department of Mines and Technical Surveys, Ottawa, March. 1962-33 p.

22. Патон Б.Е., Аснис A.E. О некоторых причинах хрупкого разрушения сварных соединений труб газопроводов // Автомат, сварка, 1954, № 3.- С. 55-58.

23. Рахманов А.С., Тарлинский В.Д., Чабуркин В.Ф. Причины и механизм разрушения кольцевых сварных стыков // Строит-во трубопроводов, 1971.- № 4.-С.17-18.

24. Тарлинский В.Д. Повышение эксплутационной надежности кольцевого шва трубопроводов // Стр-во трубопроводов, 1970, № 7 С. 9-11.

25. Fournal F.A. A contribution to the study and inspection of manual welding on high elastic steel (X-60) pipe lines In: 11-th Gas Conf., Moscow, 1970, p. 32.

26. Hart P., Watkinson F., Baker R. Hudrogen induced delayed cracking in the site welding of pipelines In: Proc. Pipe Welding Conf. 1969. Abington, 1970, p. 115-124; Discussion, p. 242-251.

27. Nakanishi S., Jino M., Nomuro A. Hudrogen induced cracking in gas pipelines weldments Tetsu to hagane. - J. Iron and steel Inst, of Japan, 1977, Vol.63. № 11, p. 289.

28. Анучкин М.П. Прочность сварных магистральных трубопроводов М.: Гостоптехиздат, 1963.- 194 с.

29. Анучкин М.П. Сварка трубопроводов и резервуаров в зимних условиях: Передовой научно-технический производственный опыт М.: Гостоптехиздат, 1958.- 18 с.

30. Тамура X., Ямадзаки Я., Коно К. Сварка сталей, используемых при низких температурах. М.: Машиностроение, 1978. - 161 с, (пер. с япон. СЛ. Масленникова).

31. Боровков В.А. Строительство и эксплуатация газопроводов, баз и хранилищ. Автореф. дис. к.т.н.- М., 1992 20 с.

32. Гололобов Б.А., Николаев К.Г. Трещины при сварке корпусных сталей. -JL: Судостроение, 1969.-255 с.

33. Козлов P.A. Водород при сварке корпусных сталей. Л.: Судостроение, 1969.- 175 с.

34. Матханов В.Н., Хрюкин Ю.А., Фаренбрух В.Э., Шерстнев В.В. О хладостойкости сварных соединений, выполненных при отрицательных температурах. Сварочн. пр-во., 1972, № 9, С 26-28.

35. Аммосов А.П., Голиков Н.И. Диагностика сварных соединений действующих трубопроводов // Наука и образование 1998 - № 4 - С. 36-40.

36. Аммосов А.П., Голиков Н.И. Оценка остаточного ресурса сварных соединений действующего наземного трубопровода // Сварочное производство -1999-№ 11 С. 20-22.

37. Аммосов А.П., Аммосов Г.С., Ильин Г.Ю. Эксплуатационные повреждения сварных дымовых труб, работающих на Севере / Материалы ежегодной научно-технической конференции сварщиков "Сварочные чтения. Теория и практика". Санкт-Петербург - 2003. - С. 76-78.

38. Аммосов А.П., Голиков Н.И., Терентьев H.H., Корнилова З.Г., Аммосов Г.С., Стрижов В.Б. Анализ накопления дефектов при эксплуатации резервуаров для хранения нефтепродуктов // Ремонт, восстановление, модернизация. 2003 - № 1 -С. 23-25.

39. Розенштейн И.М. Аварии и надежность стальных резервуаров. М.: Недра, 1995 - 253 с.

40. Прохоров В. А. Оценка параметров безопасности эксплуатации нефтехранилищ в условиях Севера.- М.: Недра, 1999 142 с.

41. Овчинников И.Г., Кудайбергенов Н.Б., Шейн A.A. Эксплуатационная надежность и оценка состояния резервуарных конструкций. Сарат. гос. техн. ун-т, Саратов, 1999-316 с.

42. Рыкалин H.H. Расчеты тепловых процессов при сварке.- М.: Машгиз, 1951 -296 с.

43. Хромченко Ф.А. Справочное пособие электросварщика. М.: Машиностроение, 2003. 416 с.

44. Павлов А.Р. Математическое моделирование процессов тепломассопереноса и температурных деформаций в строительных материалах при фазовых переходах. Новосибирск: Наука, 2001 - 176 с.

45. Рыкалин H.H. Тепловые основы сварки. 4.1: Процессы распространения тепла при дуговой сварке. М.: Изд. АН СССР, 1947.- 272 с.

46. Винокуров В.А. Хладостойкость сварных соединений // Сварка в машиностроении. М.: Машиностроение, 1979.-Т.З-С.112-122.

47. Махненко В.И. Расчетные методы исследования кинетики сварочных напряжений и деформаций. Киев: Наук, думка, 1976.-320 с.

48. Прохоров H.H. Физические процессы в металлах при сварке. М.: Металлургия, 1968.-Т. 1-695 с.

49. Махненко В.И. Тепловые процессы при сварке // Сварка в СССР. -М.: Наука, 1981 Т.2.-С. 27-45.

50. Гатовский K.M., Полишко Г.Ю. и др. Определение температурных полей при решении задач о сварочных деформациях и напряжениях // Автоматическая сварка 1978.- № 10 - С. 29-33.

51. Ларионов В.П., Павлов А.Р., Тихонов А.Г., Слепцов О.И. Применение ЭВМ для численного определения температурного поля при сварке встык тонких пластин // Автомат, сварка.- 1979 № 11. - С. 19-22.

52. Будак Б.М., Соловьева E.H., Успенский А.Б. Разностный метод со сглаживанием коэффициентов для решения задач Стефана // Журн. вычисл. матем. и матем. физики. 1965.- Т.5, № 5. - С. 828-840.

53. Самарский A.A., Моисеенко Б.Д. Экономичная схема сквозного счета для многомерной задачи Стефана // Журн. вычисл. матем. и матем. физики. 1965.-Т.5, № 5. - С. 816-827.

54. Ларионов В.П., Павлов А.Р., Аммосов А.П. Особенности теплового баланса ванны при сварке в условиях низких климатических температур // Автомат, сварка 1981.- № 10. - С. 22-24.

55. Ларионов В.П., Павлов А.Р., Аммосов А.П., Тихонов А.Г. Расчетный метод исследования температурного поля при многослойной сварке // Автомат, сварка 1981.-№4.-С. 16-18.

56. Аммосов А.П., Николаев В.Б., Аммосов С.П. Расчет распространения тепла с учетом производительности сварки // Сварочн. произв-во. 1993 -№11-12-С. 18-20.

57. Ерохин A.A. Основы сварки плавлением.- М.: Машиностроение, 1973448 с.

58. Рыкалин H.H. Производительность и эффективность процессов плавления металла при сварке.- М.: Изд.АН СССР, 1960 с.5-70.

59. Лившиц Л.С., Хакимов А.Н. Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений. Москва - Машиностроение. - 1989 - 336 с.

60. Князьков А.Ф., Крампит Н.Ю., Крампит А.Г., Князьков С.А. Совершенствование процесса импульсно-дуговой сварки в С02 в щелевую разделку // Сварочное производство 2004 - № 1 - С. 36-38.

61. Якушин Б.Ф., Шефель В.В. Оценка запаса стойкости шва против образования горячих трещин при многопроходной сварке по узкой разделке // Сварочное производство 1984 - № 8 - С. 15-17.

62. Malin V.Y. The state of the art of narrow gap welding // Weld.J.-1983.-62.- № 6.- P. 37-46.

63. Narrow gap welding (NGW): The state of - the - art in Japan // The guide book for NGW in Japan Techn. Commiss. Weld. Process. Jap. Weld. Soc.-Osalca; Kuroki Publ. Co., s.a.- 23 pp.: ill. (11W Doc. № ХХП-961-1986) (Отд. вып. "Сварка" 1988, 1.63.20 IK).

64. Brak С. Economische beschouwingen orerhet Narrow-gap lassen onder poeder //Lasttechnick.-1984.-50, № 5.-P.88-92.

65. Kennedy N.A. Narrow gap submerged-arc welding of steel. Part 2: Equipment, consumables and Metallurgy // Metal Constr. 1986. -18, № 12.- P.765-769 (Отд. вып. "Сварка", 1988, 6.63.207).

66. Malin V. Submerged arc narrow gap welding //Abstr. Pap. 69th AWS Annu. Meet. Apr. 17-22, 1988,- Maiami, Fla.-1988.- P. 172-173 (Отд. вып. "Сварка" , 1988, 12.63.291).

67. Lehar F., Sevcilc P. Vy u zit svarovani do uzke mezery v jaderne energetice a vyvoj svarovaciho ve VZSKG //Zvaranie.-l988.-37, № 8.- P. 246-251.

68. Fossati C., Ragazzoni S. Caratteristiche di saldatura di lamiere di grosso spessore pervessel nucleare // Riv. itai. saldat.-1987.-39, № 6.- P. 521-536, 539-541 (Отд. вып. "Сварка", 1988, 8.63.258).

69. Курланов С.А., Потапов Н.Н., Мельбард С.Н. Автоматическая сварка под флюсом в узкую разделку кольцевых и продольных швов толстостенного оборудования // Достиж. и перспективы развития свароч. пр-ва. Матер, семин. М. -1988. - С. 48-50.

70. McGrath J.T., Chandel R.S., Orr R.F., Gianetto J.A. A review of factors affecting the structural integrity of weldments in heavy wall reactor vessels //Can.Met.Quart. 1989. - 28, № 1. - P.75-83 (Отд. вып. "Сварка." 1989, 4.63.77).

71. Metz Niels H. Unterpallcer Engspalt - schweissverfahren fur grosse Kurbelwellen // MTZ Motortechn. Z.-1988;-48.- P. 147-148, 150-152 (Отд. вып. " Сварка", 1987, 7.63.301).

72. Almqust G., Strijbos J. Narrow joint/narrow gap submerged arc welding of structural members for drilling platforms // Svetsar-1986.- № 1.- P. 8-12 (Отд. вып. " Сварка", 1987, 7.63.299).

73. Almqust G., Ruengenberg A., Strijbos J., Wittung L. Unterpulver -Engspaltschweissen von Grossbauteilen un Bohrplattformen // DVS-Ber.-1985.-100.-P. 61-66 (Отд. вып. "Сварка", 1985,12.63.419).

74. Narrow joint narrow gap submerged arc welding of structural members for drilling platforms // Weld. Rev.-l986.-5, № 2.- P. 2, 8-12 (Отд. вып. "Сварка", 1986, 9.03.288).

75. Render G.S. Welding advances in power plant construction. Natrow gap welding // Metal Constr.-1984.-16, № l.-P. 696-700 (Отд. вып. "Сварка", 1985, 4.63, 175).

76. Probst R., Härtung F. MAG-Engapspaitschweissen bis 300 mm Blechdicke // ZIS Mitt.-1987.-29, № 8.- P.812-821.

77. Härtung F., Qertelt R. MAG-Engspaltpendcldraht-schweis-sen an Blechen von 110 mm Dicke // Schweisstechnik (DDR), 1984.-34, № 8.-P.343-344 (Отд. вып. "Сварка", 1985, 1.63.221).

78. Schabesta W. Das "Twist-Are"- Schweiss-veriahren-Engs paltschweissen unter Schutzgas // Schweisstechnik (Osterr).-1982.- 36, № 6.- P. 103-109.

79. Cook G.E. Levick P.C. Narrow gap welding with the hot wire GTA process // Weld. J.-1985.-64, № 8.-P. 27-31.

80. Hunt James F. Narrow gap welding of pressure vessels a manufacturer's view // Weld. Cahlleng. Environ.: Proc. Int. Conf., Toronto, 15-17 Oct. 1985.- New York e.a., 1986,- P.107-116 (Отд. вып. "Сварка", 1988,4.63.190).

81. Groger P., Heuser H., Eichhorn F., Dahl W. Metall-Schutzgas-Engspaltschweissen von hochfesten Baustählen // Stahl und Eisen.-1987.- 107, № 8.- P. 57-64 (Отд. вып. "Сварка", 1988, 9.63.273).

82. Laing В., Heid R., Pollack A. Narrow gap welding of HY-100 plate using closed loop, adaptive feedback, through-the-arc tracking technology //Weld. J. 1985. -64, № 11.-P. 38-42.

83. Васильев В.Г., Довженко B.A., Малевский Ю.Б. Остаточный аустенит в сварных соединениях низкоуглеродистых, низколегированных конструкционных сталей //Автомат, сварка. 1978. - № 8. - С. 5-8.

84. Аммосов А.П. Обеспечение хладостойкости и эксплуатационной прочности сварных соединений металлоконструкций и техники Севера

85. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. -Санкт-Петербург, 1994 31 с.

86. Seyffarth Р., Kuscher G. Schweiss ZTW - Schaubilder. - Berlin: Verlag Technik- 1983.-233 s.

87. Захарова И.В., Чичкарев E.A., Васильев В.Г. и др. Структура и свойства металла ЗТВ соединений низколегированных трубных сталей, модифицированных кальцием // Автомат, сварка 2001 - № 8 - С. 18-21.

88. Довженко В.А., Васильев В.Г., Малевский Ю.Б. Кинетика превращения аустенита в стали 09Г2С под воздействием термического цикла сварки // Автомат, сварка. 1984.- № 9. - С. 20-23.

89. Аммосов А.П., Зайффарт П.И., Васильев В.Г., Довженко В.А. Структурные превращения и хладостойкость соединений стали 09Г2С, выполненных дуговой сваркой // Автомат, сварка 1993 - № 2 - С. 12-15.

90. Васильев В.Г., Малевский Ю.Б. Дилатометр для исследования фазовых превращений при сварочном термическом цикле // Физ. методы исследования металлов. Киев: Наук, думка, 1981. - С. 144-148.

91. Шоршоров М.Х. Металловедение сварки стали и сплавов титана. М.: Наука, 1965.-310 с.

92. Steven W., Mayer G. Continuous-cooling transformasion diagrams of steels. Pt 1 // J. of the Iron and Steel Institute. 1953. - Vol. 174. - P. 33-45.

93. Черепин B.T. Экспериментальная техника в физическом металловедении. Киев: Техника, 1968. - 280 с.

94. Лобанов JIM., Миходуй Л.И., Васильев В.Г. и др. Особенности протекания термодеформационных процессов при дуговой сварке высокопрочных сталей // Автомат, сварка 1999 - № 3 - С. 3-11.

95. Никитин В.Н. Высокопрочные низколегированные стали для автомобильной, экскаваторной и горной техники // Сталь. 1977. - № 11. - С. 10441047.

96. Сбарская Н.П., Нейфелд О.И. и др. Свариваемость термически упрочненных низколегированных трубных сталей // Сварочн. пр-во 1978 - № 3 - С. 27-30.

97. Око Ю. и др. Замедленное разрушение сварных соединений из высокопрочной стали. "Ёсэцу гидзюцу". Т.21, 1973, № 5, С. 29-33.

98. Попова Л.Е., Попов A.A. Диаграммы превращения аустенита в сталях и бета-раствора в сплавах титана: Справочник. М.: Металлургия. - 1991 - 503 с.

99. Бернштейн M.Д., Курдюмов Г.В., Меськин B.C. и др. Металловедение и термическая обработка стали и чугуна. Том 2. Строение стали и чугуна: Справочник. М.: Интермет Инжиниринг - 2005 - 526 с.

100. Хромченко Ф.А. Ресурс сварных соединений паропроводов. М.: Машиностроение 2002 - 352 с.

101. Скороходов В.Н., Одесский П.Д., Рудченко A.B. Строительная сталь. -М.: Металлургиздат 2002 - 622 с.

102. Федосеев Б.А., Рубенчик Ю.И., Губанов A.C. и др. Структурные и фазовые превращения в зоне термического влияния при электрошлаковой сварке стали 12ХМ // Автоматическая сварка 1979 - № 12 - С. 19-21.

103. Сабун Л.Б., Ворновицкий И.Н., Лукичева C.B., Куревич В.В. Возможность отказа от термообработки сварных соединений труб из стали 12Х1МФ // Автоматическая сварка 1978 - № 6 - С. 45-48.

104. Хромченко Ф.А., Анохов А.Е., Залинова В.Д. и др. Структура и свойства сварных соединений стали 12Х1МФ с щелевой разделкой. // Сварочное производство 1984 - № 8 - С. 32-34.

105. Холл У Дж. Оценка испытаний на разрушение и подготовка образцов // Разрушение Т.4: / Под ред. Г. Либовица.- М.: Мир, 1976.- С. 10-46.

106. Гиренко B.C., Котенко Э.В. Влияние остаточных напряжений и деформационного старения на сопротивляемость стали образованию хрупких трещин //Автомат, сварка. 1968.- № 2. - С. 34-37.

107. Николаев Г.А., Сагалевич В.М. Образование остаточных напряжений при сварке конструкций и их влияние на прочность // Металлические конструкции. -М.: Стройиздат, 1966 С. 367-372.

108. Игнатьева B.C. Влияние остаточных напряжений на развитие микротрещин // Материалы совещания по металлоконструкциям. М.: Стройиздат, 1967.- С. 43-48.

109. Николаев Г.А. Напряжения и деформации при сварке. М.: Машгиз, 1949- 150 с.

110. Бельчук А.Г., Новиков H.H. Влияние характера дилатометрической кривой на напряженное состояние, возникающее в результате сварки // Тр. ЛКИ -1975.- Вып. 99,- С. 98-101.

111. Жуков М.Е., Шувиков A.A. Снижение остаточных деформаций при дуговой сварке термоупрочняемых сталей // Свароч. пр-во. 1967 - № 3.- С. 13-15.

112. Грабин В.Ф., Денисенко A.B. Металловедение сварки низко и среднелегированных сталей Киев: Наукова думка, 1978.-270 с.

113. Шоршоров М.Х. Испытание металлов на свариваемость. М.: Металлургия, 1972- 240 с.

114. Прохоров H.H. Физические процессы в металлах при сварке. Т.2 М.: Металлургия, 1976 - 600 с.

115. Гатовский K.M. Учет структурных превращений металла при определении сварочных деформаций и напряжений // Свароч. пр-во 1973 - № 11.-С. 3-6.

116. Гатовский K.M., Марков С.П., Шемелев С.А., Касаткин О.Г., Зайффарт П. Оценка напряженного состояния сварных соединений сталей 09Г2 и 10ХСНД с учетом структурных превращений // Автомат, сварка. -1980.-№10-С. 2-5.

117. Голиков Н.И. Оценка состояния сварных соединений трубопроводов Севера: Автореферат диссертации к.т.н. Якутск, 2000. - 22 с.

118. Винокуров В.А., Григорьянц А.Г. Теория сварочных деформаций и напряжений. М.: Машиностроение, 1984. - 280 с.

119. Соркин JI.C. О снижении остаточных напряжений в сварных стыках паропроводных труб // Энергетическое строительство. 1973. № 6. С. 20-22.

120. Соркин JI.C. Остаточные напряжения в сварных стыках паропроводных труб большого диаметра// Энергетик. 1973. № 12. С. 9,10.

121. Соркин JI.C. Остаточные напряжения в сварных стыках труб из перлитной стали 12Х1МФ // Энергетик. 1975. № 12. С. 27, 28.

122. Соркин JI.C., Сарычев А.Н. Остаточные напряжения в сварных стыках труб из стали 1Х18Н10Т // Энергетическое строительство. 1975. № 6. С. 32-36.

123. Соркин JI.C. Остаточные напряжения в трубопроводах из стали 0Х18Н10Т // Электрические станции. 1976. № 12. С. 45-47.

124. Соркин JI.C. Распределение остаточных напряжений в сварных соединениях паропроводов при монтаже блоков 200 МВт // Энергетическое строительство. 1977. № 2. С. 62-64.

125. Соркин JI.C., Маминов A.C. Исследование остаточных напряжений в сварных соединениях толстостенных трубопроводов // Энергетическое строительство. 1981. № 5. С. 59-62.

126. Соркин JI.C Распределение остаточных напряжений в сварных стыковых соединениях трубопроводов / Электрические станции. 1987. № 9. С. 22-27.

127. Соркин JI.C. Влияние технологии сварки на остаточные напряжения в сварных стыковых соединениях трубопроводов // Эксплуатационная надежность сварных соединений паропроводов и корпусного оборудования энергетических установок. 1989. С. 78-84.

128. Калакуцкий Н.В. Исследование внутренних напряжений в чугуне и стали. СПб., 1987.

129. Тура П.М. Внутренние остаточные напряжения в сварных соединениях паропроводов из стали 1Х18Н12Т // Эксплуатационная надежность металла силовых установок. М.: Госэнергоиздат, 1959. С. 34-49.

130. Соркин JI.C. Влияние остаточных напряжений на циклическую прочность сварных соединений трубопроводов с учетом вибрации. Научные труды Всероссийского теплотехнического научно-исследовательского института

131. Вибрации трубопроводов электрических станций и методы их устранения". М.: Энергоатомиздат, 1992. С. 38-49.

132. Соркин JI.C. Распределение остаточных напряжений при многоцикловом нагружении // Электрические станции. 1992. № 2. С. 38-45.

133. Соркин Л.С. Влияние остаточных напряжений на эксплуатационную надежность трубопроводов // Электрические станции. 1994. № 3. С. 17-26.

134. Миходуй О.Л. Влияние технологических факторов на формирование остаточных напряжений в сварных соединениях высокопрочных сталей: Автореферат диссертации к.т.н. Киев, 2000. - 20 с.

135. СНиП П-23-81:;: Строительные нормы и правила. Часть II. Нормы проектирования. Гл. 23. Стальные конструкции. -М.: ЦИТП, 2002 - 94 с.

136. Аммосов А.П., Корнилова З.Г., Федотова М.А. Вопросы нормирования при сварке металлоконструкций Северного исполнения / сб. трудов Международной конференции 10-11 июля 2000 г. г. Якутск "Физико-технические проблемы Севера" Часть I. С. 6-17.

137. Электроды для ручной дуговой сварки, наплавки и резки. Каталог./ Составители: Мазель Ю.А., Маневич Н.М., Полищук Г.Н. и др. АО Спецэлектрод -2001 -208 с.

138. Seyffarth P., Meyer В., Scharff A. Grosser Atlas Schweiss-ZTU-Schaubilder / bearb. von P. Seyffarth; В. Meyer; A. Scharff. Düsseldorf: Dt. Verl. far Schweisstechnik, DVS-Verl., 1992. - 175 p.

139. Аммосов А.П., Корнилова З.Г. Связь расхода сварочного материала с хладостойкостью сварных соединений // Тезисы докладов per. семинара "Технология и качество сварки в условиях низких температур". Якутск. 1997. С. 14-15.

140. ИН-105-03-004-75. Методика и нормативы для определения расхода материалов в сварочно-наплавочном производстве. М.: Министерство машиностроения - 1975 - 267 с.

141. РД 03-606-03. Инструкция по визуальному и измерительному контролю. Серия 03. Выпуск 39. 2003. - 100 с.

142. Аммосов А.П., Аммосов Г.С., Агапов C.JL, Иванов B.C., Корнилова З.Г., A.A. Антонов. Особенности накопления повреждений в сварных соединениях трубопроводов надземной прокладки // Там же. С. 78-80.

143. Гатовский K.M., Кархин В.А. Теория сварочных деформаций и напряжений. Л.: Тип. ЛКИ, 1980 - 332 с.

144. Ammosov А.Р., Kornilova Z.G. Thermal deformation at pipe steel welding and welding productivity /The 5th International Conference on Northeast Asian Natural Gas Pipeline. 25-27 July, 1999 Yakutsk, Republic of Sakha, Russia - P. 337-345.

145. Окерблом Н.О. Расчет деформаций сварных конструкций при сварке. -М.; Л.: Машгиз, 1955 211 с.

146. Махненко В.И., Великоиваненко Е.А., Махнешсо О.В., Розынка Г.Ф., Пивторак Н.И. Исследование влияния фазовых превращений на остаточные напряжения при сварке кольцевых стыков труб // Автоматическая сварка 2000 - № 5-С. 3-10.

147. Гривняк И. Свариваемость сталей / М.: Машиностроение, 1984 216 с.

148. Бакши O.A., Шатов A.A., О напряженном состоянии и деформации твердого материала в сварных соединениях с твердой и мягкой прослойками // Сварочное производство. 1966 - № 5 - с. 7-16.

149. Берг Л.Г. Ведение в термографию. М.: Наука, 1969 - 416 с.

150. Самсонов Г.В. и др. Датчики измерения температуры в промышленности. Киев: Наукова думка, 1972. - 222 с.

151. Аммосов А.П., Корнилова З.Г. Расход электродов при ручной дуговой сварке металлоконструкций // Сварочное производство 2004 - № 1 - С. 27-29.

152. Макаров Э.Л. Холодные трещины при сварке легированных сталей. М.: Машиностроение, 1981, 247 с.

153. Каталог электродов для ручной дуговой сварки, наплавки и резки / АО "Спецэлектрод".- М.: Московская типография № 5 -14 с.

154. Федотова M.А., Аммосов А.П., Ларионов В.П., Зайффарт П.И., Гросс X-Г и др. Структурные превращения и свойства материалов при сварке. Якутск: ЯНЦ СО АН СССР - 1991 - 25 с.

155. Панащенко Н.И., Мазур A.A., Карнаух А.К., Бейниш A.M. Методы расчета расхода покрытых электродов и электроэнергии при изготовлении сварных конструкций // Автомат, сварка 1995, - № 10 - С.39-47.

156. Тарарычкин И.А. Оптимизация формы разделки кромок при дуговой сварке в узкий зазор // Сварочн. произв-во 2000 - № 10- С. 21-23.

157. Cottrell С. L. Assessment of weldability by rapid dilatation test. J. Iron and Steel Inst., 1953, 173, №5, p. 17.

158. Шоршоров M.X., Белов B.B. Фазовые превращения и изменения свойств стали при сварке. М.: Наука, 1972 - 220 с.

159. Прохоров H.H., Макаров Э.Л., Господаревский В.И. Исследование кинетики распада аустенита в сталях при сварке // Металловедение и термич. обраб. металлов 1959 - № 3 - С. 13-16.

160. Федотова М.А. Структура и свойства низколегированных сталей при термодеформационных циклах Автореферат диссертации на соискание ученой степени к.т.н. - Якутск - 1996 - 16 с.

161. Теория сварочных процессов / В.Н. Волченко, В.М. Ямпольский, В.А. Винокуров и др. М.: Высш. шк., 1988. - 559 с.

162. Грецкий Ю.Я., Демченко Ю.В., Васильев В.Г. Формирование структуры металла ЗТВ низкокремнистой стали с карбонитридным упрочнением // Автомат, сварка 1993 - № 9 - С. 3-5,22.

163. Касаткин О.Г., Мусияченко В.Ф. Расчет режима сварки высокопрочной низколегированной стали // Автомат, сварка 1977 - № 10 - С. 1-5.

164. Башмаков В.Е. Свойства сварных соединений высокопрочных низколегированных сталей // Сварочн. пр-во 1983 - № 4 - С. 21-23.

165. Компьютерное моделирование сварочных процессов как средство прогнозирования дефектов в сварных соединениях / В.И. Махненко, Е.А. Великоиваненко, Г.Ф. Розынка и др. У/ Автомат, сварка -1999-№ 12 С.10-19.

166. Улучшение качества непрерывнолитой стали путем микролегирования плакированными порошковыми модификаторами / Б.Ф. Белов, Г.А. Николаев, А.И. Троцан и др. // Сталь. 1992. - № 1. - С. 24-27.

167. Анучкин М.П., Горицкий В.Н., Мирошниченко Б.И. Трубы для магистральных трубопроводов. М.: Недра, 1986 - 231 с.

168. Матросов Ю.И., Литвиненко Д.А., Голованенко С.А. Сталь для магистральных газопроводов. М.: Металлургия, 1989. - 222 с.

169. Высокопрочные стали для трубных фитингов / Т. Вада, Д.Е. Дисбург, П.И. Буссель и др. // Сталь для газопроводных труб и фитингов. Тр. конф. М.: Металлургия, 1985. - С. 295-307.

170. Трегубов Т.П., Горбач В.Д. Оптимизация размеров сварных швов за счет адаптивного управления процессом дуговой сварки // Сварочное производство- 2004 № 1-С. 19-21.

171. Марочник сталей и сплавов / Колосков М.М., Долбенко Е.Т., Каширский Ю.В. и др.; Под общей ред. Зубченко A.C. М.: Машиностроение - 2001- 672 с.

172. Аммосов А.П., Корнилова З.Г. Расход сварочных материалов при сварке котельных сталей // Сварочное производство 2005 - № 9 - С. 34-37.

173. ГОСТ 14771-76. Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. М.: Из-во стандартов, 1983. 62 с.

174. ГОСТ 8713-70. Дуговая автоматическая сварка под флюсом. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. М.: Из-во стандартов, 1983. 60 с.

175. ГОСТ 5264-80. Ручная дуговая сварка. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. М.: Из-во стандартов, 1989. 33 с.1. УТВЕРЖДАЮ Главный ОАО- 164