Разработка, теоретическое обоснование, исследование и внедрение эффективных технологий прокатки особо тонких стальных полос тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.05, доктор технических наук Кожевникова, Ирина Александровна

• Кожевникова, Ирина Александровна
• доктор технических наук
• 2012

Оглавление диссертации доктор технических наук Кожевникова, Ирина Александровна

Введение.

Глава 1. Анализ технологии производства особо тонких полос на широкополосных станах горячей и холодной прокатки.

1.1 Анализ технологии производства особо тонких горячекатаных полос

1.2 Анализ технологии производства особо тонких холоднокатаных полос.

Выводы по главе 1.

Глава 2. Анализ известных методов энергосилового и технологического расчетов процессов тонколистовой прокатки

2.1 Геометрические параметры очага деформации.

2.2 Модели сопротивления деформации и условие пластичности.

2.3 Модели трения при горячей и холодной прокатке.

2.4 Методы расчета среднего контактного напряжения и усилия прокатки.

2.5 Методы расчета момента и мощности прокатки.

2.6 Методы расчета коэффициента опережения.

Выводы по главе 2.

Глава 3. Развитие теории процесса холодной прокатки.

3.1 Теоретические положения и их обоснование.

3.2 Методика определения протяженности участков очага деформации

3.3 Расчет нормальных контактных напряжений с раздельным учетом напряженного состояния на упругих и пластических участках.

3.4 Определение средних значений нормальных контактных напряжений и усилия прокатки с учетом упругих зон очага деформации

3.5 Расчет мощности прокатки, учитывающей работу сил, возникающих под действием нормальных и касательных напряжений.

3.6 Определение коэффициентов опережения при прокатке.

3.7 Распределение контактных напряжений по длине очага деформации рабочей клети стана холодной прокатки.

Выводы по главе 3.

Глава 4. Развитие теории процесса горячей прокатки тонких широких полос.

4.1 Теоретические положения и их обоснование.

4.2 Принятый закон распределения напряжений трения по длине очага деформации.

4.3 Определение сопротивления деформации.

4.4 Определение нормальных контактных напряжений и усилия прокатки.

4.5 Определение мощности прокатки.

4.6 Распределение нормальных контактных напряжений по длине очага деформации при горячей прокатке.

Выводы по главе 4.

Глава 5. Оценка точности методов энергосилового расчета процессов горячей и холодной прокатки.

5.1 Промышленная апробация на непрерывных станах разработанных методов энергосилового расчета.

5.2 Оценка точности методов энергосилового расчета процессов горячей и холодной прокатки.

5.3 Сопоставительный анализ точности усовершенствованных методов энергосилового расчета и наиболее распространенных из существующих методов.

5.4 Сопоставительный анализ точности расчета усилия горячей прокатки аналитическим методом и методом конечных элементов.

Выводы по главе 5.

Глава 6. Исследование влияния основных факторов процессов горячей и холодной прокатки на геометрические и энергосиловые параметры очагов деформации.

6.1 Влияние основных факторов режима горячей прокатки на геометрические и энергосиловые параметры очага деформации.

6.1.1 Влияние частного относительного обжатия в клети.

6.1.2 Влияние межклетевых натяжений полосы.

6.1.3 Влияние температуры подката.

6.2 Влияние основных факторов режима холодной прокатки на геометрические и энергосиловые параметры очага деформации.

6.2.1 Влияние коэффициента трения.

6.2.2 Влияние относительного обжатия.

6.2.3 Влияние межклетевых натяжений полосы.

6.3 Обобщенный анализ результатов исследований.

Выводы по главе 6.

Глава 7. Применение разработанных методов энергосилового расчета для совершенствования технологии прокатки на листовых станах.

7.1 Режимы прокатки, улучшающие чистоту поверхности холоднокатаных полос и обеспечивающие экономию энергии двигателей главного привода стана.

7.1.1 Влияние положения нейтрального сечения в очаге деформации на качество холоднокатаных полос.

7.1.2 Разработка и внедрение в производство режимов прокатки, обеспечивающих повышение чистоты поверхности холоднокатаных полос.

7.1.3 Влияние положения нейтрального сечения в очаге деформации при холодной прокатке на текстуру и механические свойства автолиста

7.1.4 Разработка и промышленная апробация на 5-клетевом стане « 1700» ЧерМК ОАО «Северсталь» режимов прокатки, обеспечивающих экономию энергии двигателей главного привода рабочих клетей.

7.1.5 Моделирование и усовершенствование режимов прокатки на 4-клетевом стане «1700» ОАО «ММК им. Ильича».

7.2 Разработка и промышленная апробация режимов прокатки, исключающих возникновение резонансных колебаний в рабочих клетях

7.3 Совершенствование настройки скоростного режима непрерывных станов холодной прокатки.

7.4 Разработка и промышленные испытания эффективных режимов горячей прокатки особо тонких полос в чистовой группе клетей полунепрерывного комбинированного стана «2800/1700» ЧерМК ОАО

Северсталь».

Выводы по главе 7.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка, теоретическое обоснование, исследование и внедрение эффективных технологий прокатки особо тонких стальных полос»

Актуальность работы.

Под воздействием развития ряда отраслей машиностроения, особенно автомобильной промышленности, а также строительной индустрии, в сортаменте, технологии и оборудовании широкополосных станов горячей и холодной прокатки произошли большие изменения. Одно из них -уменьшение освоенной толщины как горячекатаных, так и холоднокатаных полос. На многих действующих станах стали прокатывать особо тонкие полосы, толщина которых меньше, чем было предусмотрено при их проектировании.

Так, на ряде широкополосных станов горячей прокатки освоили технологию производства стальных полос толщиной 0,8-1,5 мм, ранее относившихся к сортаменту станов холодной прокатки, так как многие предприятия машиностроения и строительной индустрии перешли на использование более дешевых тонких горячекатаных полос после того, как увеличились их прочность, пластичность и улучшилось качество поверхности. В 2010-2011 г.г. объем производства особо тонких горячекатаных полос на ЧерМК ОАО «Северсталь» составил 10-12% от общего объема выпускаемого металла. Следует отметить, что с 2008 г. спрос на горячекатаный прокат толщиной менее 1,5 мм увеличился в 2 раза.

На станах холодной прокатки, предназначенных для производства полос автомобильного и конструкционного сортамента с минимальной проектной толщиной 0,45-0,5 мм, например, на 5-клетевом стане «1700» ЧерМК ОАО «Северсталь», освоили прокатку особо тонких полос с конечной толщиной 0,2-0,3 мм. В общем объеме производства холоднокатаного металла выпуск полос указанных толщин стабилен и составляет 35-40%, в то время как полосы толщиной 0,5-0,8 мм производятся в объемах, не превышающих 25%.

На Череповецком металлургическом комбинате ОАО «Северсталь» особо тонкий горячекатаный прокат производится по европейскому стандарту ЕЫ 10025-2 и техническим условиям ТУ 14-105-767-06, особо тонкий холоднокатаный прокат - по российским стандартам ГОСТ 9045-93, ГОСТ 19904-90 и ряду зарубежных стандартов (ЕЙ 10130-91, АЭТМА 620, Л8 вЗ 141-90).

Одновременно с расширением сортамента тонколистовых станов, под воздействием требований потребителей продукции существенно уменьшены допуски на разнотолщинность и неплоскостность, установлены более жесткие нормативы чистоты поверхности полос.

Указанные изменения сортамента тонких листов и требований к показателям их качества привели к возникновению ряда проблем в эксплуатации действующих широкополосных станов. Отметим наиболее существенные из них.

1. Возросшие требования к точности размеров и плоскостности полос привели к необходимости повышения точности расчета режимов прокатки на непрерывных станах. Эти расчеты основывались на методах теории прокатки, разработанных в 40х-70х годах прошлого века применительно к сортаменту и технологии того периода. Проверка их точности при прокатке особо тонких полос ранее не производилась.

2. Уменьшение освоенной толщины полос привело к росту суммарных и частных обжатий на действующих станах, что вызвало увеличение усилий прокатки и расхода энергии, при этом в ряде случаев нагрузки на узлы рабочих клетей и мощность двигателей главного привода повысились до значений, превышающих допустимые, указанные в конструкторской документации разработчиков и изготовителей оборудования.

Необходимо было проанализировать точность наиболее распространенных методов энергосилового расчета процессов тонколистовой прокатки, оценить их пригодность для изменившихся условий работы широкополосных станов, чтобы на основании этого анализа решать вопросы о допустимости использования действующих узлов главных линий привода рабочих клетей или о необходимости их замены. Подобный анализ точности классических методов энергосилового расчета на широком диапазоне марок стали, ширин и толщин полос сортамента современных станов ранее не проводился. Как правило, точность расчета энергосиловых параметров проверяли либо на натурных моделях, либо на ограниченном объеме промышленных данных путем установки в рабочие клети специальных датчиков и измерительной аппаратуры.

Большинство современных станов оснащены стационарными автоматизированными системами контроля и управления параметрами технологии, что открывает новые возможности для совершенствования методов их энергосилового и технологического расчетов при прокатке особо тонких полос.

3. Основываясь на практическом опыте совершенствования технологии тонколистовой прокатки, специалисты ЧерМК ОАО «Северсталь» совместно с учеными Череповецкого государственного университета выдвинули гипотезу о влиянии положения нейтрального сечения в очаге деформации рабочей клети стана холодной прокатки на чистоту поверхности холоднокатаных полос. Перед учеными-прокатчиками была поставлена задача - проверить эту гипотезу в производственных условиях.

Для преодоления указанных проблем в эксплуатации и технологии широкополосных станов и для решения задачи повышения точности определения их технологических и энергосиловых параметров необходимо было разработать и применить для действующих станов такие методы расчета, которые определяли бы с минимальными погрешностями не только усилия и мощность прокатки, но и положения нейтральных сечений в их очагах деформации.

Теория прокатки, созданная работами выдающихся отечественных ученых, обеспечила конструкторов прокатных станов и технологов прокатных цехов надежными методами расчета технологии и оборудования, благодаря чему в 20 веке в России, Украине и других республиках бывшего СССР были введены в действие и успешно работают высокопроизводительные прокатные станы, в том числе - широкополосные, производящие горячекатаные и холоднокатаные тонкие полосы.

Однако для решения изложенных выше новых задач листопрокатного производства потребовалось дальнейшее развитие теории листовой прокатки, особенно в части повышения точности расчета технологических и энергосиловых параметров широкополосных станов при производстве особо тонких полос. При этом необходимо было реализовать вновь открывшиеся возможности по использованию баз данных АСУ ТП действующих станов для отладки и обеспечения необходимой точности всех расчетных методик.

Цели работы.

1. Теоретическое обоснование и совершенствование методов энергосилового и технологического расчетов процессов горячей и холодной прокатки особо тонких широких полос.

2. Применение разработанных методов расчета для исследования и внедрения высокоэффективных технологий прокатки, обеспечивающих производство особо тонких высококачественных полос в необходимых объемах.

Задачи работы.

1. Анализ основных положений теории листовой прокатки для выявления причин, вызывающих уменьшение точности расчета энергосиловых и технологических параметров процессов производства наиболее тонких полос.

2. Разработка усовершенствованных методов расчета, обеспечивающих повышение точности вычисления технологических и энергосиловых параметров при горячей и холодной прокатке особо тонких полос на широкополосных станах.

3. Промышленная апробация и отработка усовершенствованных методов энергосилового и технологического расчетов процессов прокатки с использованием баз данных АСУ ТП действующих станов.

4. Исследование влияния основных факторов технологии на геометрические и энергосиловые параметры очагов деформации при прокатке особо тонких полос.

5. Использование результатов исследований и усовершенствованных методов расчета для разработки эффективных технологических режимов широкополосных станов, обеспечивающих экономию энергии и улучшение качества полос.

6. Испытания и внедрение на действующих станах эффективных технологических режимов.

Все исследования и разработки по теме диссертации проводились по трем основным направлениям.

1. Теоретические исследования:

• разработка усовершенствованных методов энергосилового и технологического расчетов процессов горячей и холодной прокатки особо тонких полос на широкополосных станах, основанных на упругопластической модели очага деформации;

• исследование с использованием ЭВМ влияния основных факторов технологии горячей и холодной прокатки на геометрические и энергосиловые параметры очагов деформации;

• выявление влияния положения нейтрального сечения в очаге деформации на чистоту поверхности холоднокатаных полос и расход энергии при прокатке;

• разработка математической модели, определяющей взаимосвязь технологических и энергосиловых параметров стана с вибрационными процессами в рабочих клетях, позволяющей прогнозировать и предотвращать их опасную резонансную фазу.

2. Работы по совершенствованию технологических процессов:

• разработка эффективной технологии холодной прокатки на непрерывном стане, улучшающей чистоту поверхности полос посредством корректировки режимных параметров по положению нейтрального сечения в очаге деформации;

• разработка способа холодной прокатки на непрерывном стане, снижающего энергозатраты посредством корректировки технологических параметров;

• разработка усовершенствованных режимов холодной прокатки на непрерывном стане, исключающих возникновение резонансных вибраций в рабочих клетях;

• разработка усовершенствованной методики настройки скоростного режима непрерывного широкополосного стана холодной прокатки;

• разработка эффективной технологии горячей прокатки особо тонких полос в непрерывной чистовой группе клетей, обеспечивающей снижение уровня контактных напряжений, расхода энергии при прокатке и повышение точности размеров горячекатаных полос.

3. Экспериментальные исследования:

• проведение промышленных исследований на действующих непрерывных широкополосных станах горячей и холодной прокатки с целью получения экспериментальных данных о фактических режимах прокатки;

• оценка точности разработанных методов на основе статистической обработки данных о расхождениях между измеренными и расчетными значениями усилий прокатки и мощностей двигателей главного привода рабочих клетей;

• выявление влияния положения нейтрального сечения в очаге деформации на качество холоднокатаных полос;

• получение регрессионных зависимостей чистоты поверхности холоднокатаных полос от факторов технологического процесса непрерывного стана;

• проверка на действующих 4-клетевых и 5-клетевом станах «1700» эффективности усовершенствованной технологии холодной прокатки, обеспечивающей надлежащую чистоту поверхности полос и экономию энергии;

• проверка на действующем 5-клетевом стане «1700» эффективности усовершенствованных режимов холодной прокатки, исключающих возникновение резонансных вибраций в рабочих клетях;

• проверка на действующем 5-клетевом стане «1700» эффективности усовершенствованной методики настройки скоростного режима;

• проверка на действующем 6-клетевом стане «1700» эффективности усовершенствованных режимов горячей прокатки, обеспечивающих снижение уровня контактных напряжений, расхода энергии при прокатке и повышение точности размеров горячекатаных полос.

Научная новизна результатов работы.

1. Разработана упругопластическая модель напряженно-деформированного состояния полосы в очаге деформации при прокатке тонких полос на непрерывных широкополосных станах. Установлено, что при переходе действующих широкополосных станов на прокатку особо тонких полос существенно возрастает длина упругих участков очагов деформации рабочих клетей: при холодной прокатке до 50-70%, при горячей прокатке до 17-21% от общей длины очага деформации.:

2. Разработаны уточненные методы расчета энергосиловых параметров непрерывных широкополосных станов горячей и холодной прокатки. Их отличие от известных методов состоит в том, что контактные напряжения и удельные работы прокатки определяются отдельно на каждом из участков очага деформации, при этом уравнение пластичности используется только на пластических участках, а на упругих участках оно заменено уравнением упругого состояния, структура которого впервые предложена в данной работе.

3. Установлено, что при холодной прокатке в промышленных условиях имеются такие очаги деформации, в которых зона опережения и нейтральное сечение отсутствуют. Предложены критерии идентификации типа очага деформации, позволяющие в процессе энергосилового расчета определить наличие или отсутствие в нем нейтрального сечения.

4. При холодной прокатке статистически достоверно доказана зависимость чистоты поверхности холоднокатаных полос от положений нейтральных сечений в очагах деформации рабочих клетей.

5. Получены математические выражения для соотношений между силами, действующими на узел рабочих валков, исключающих резонансные вибрации в рабочей клети. В отличие от работ зарубежных специалистов, предлагающих для борьбы с вибрациями методы конструктивного характера (изменение динамических свойств клети путем введения демпфирующих устройств или активных элементов) и технологические мероприятия (подача дополнительной смазки, снижение скорости прокатки), представленная в данной работе методика позволяет разрабатывать режимы прокатки, полностью исключающие возможность возникновения вибраций.

Практическая ценность результатов работы.

1. Разработана эффективная технология холодной прокатки на непрерывном стане, обеспечивающая повышение чистоты поверхности полос посредством корректировки режимных параметров по положению нейтрального сечения в очаге деформации.

2. Разработан способ холодной прокатки, обеспечивающий снижение энергозатрат на 3-8% посредством целенаправленной корректировки технологических параметров (перераспределения частных обжатий и натяжений между клетями).

3. Разработана технология холодной прокатки на 4-клетевом стане, обеспечивающая снижение обрывности, поверхностной загрязненности холоднокатаных полос и энергозатрат.

4. Разработаны усовершенствованные режимы холодной прокатки на непрерывном стане, обеспечивающие устранение резонансных вибраций и существенное повышение скорости прокатки.

5. Разработаны усовершенствованные режимы горячей прокатки, обеспечивающие снижение уровня контактных напряжений, расхода энергии при прокатке и повышение точности размеров горячекатаных полос.

6. Разработана усовершенствованная методика настройки скоростного режима непрерывных станов холодной прокатки, в которой скорости вращения валков рассчитаны с использованием представленных в работе формул коэффициентов опережения, при этом, за счет стабилизации скоростного режима, обеспечено уменьшение колебаний толщины полосы в 1,5-2 раза.

Аннотация диссертационной работы по главам.

В первой главе отражены особенности технологии прокатки особо тонких горячекатаных и холоднокатаных полос на действующих непрерывных широкополосных станах.

Во второй главе представлен анализ основных положений теории листовой прокатки. Выявлены причины, вызывающие снижение точности расчета энергосиловых и технологических параметров процессов прокатки особо тонких полос с применением известных методов, использующих уравнение пластичности на всей протяженности очага деформации.

Третья глава содержит обоснование упругопластической модели очага деформации в рабочей клети стана холодной прокатки. Рассмотрены основные положения уточненного метода расчета энергосиловых параметров для двух типов очага деформации. Изложена усовершенствованная методика расчета коэффициентов опережения.

Четвертая глава содержит обоснование упругопластической модели очага деформации в рабочей клети чистовой группы стана горячей прокатки. Рассмотрены основные положения уточненного метода расчета энергосиловых параметров, учитывающего наличие в очаге деформации зоны прилипания.

В пятой главе представлены алгоритмы и блок-схемы энергосилового расчета по уточненным методам, на основе которых выполнены их программные реализации. Представлены данные о фактических режимах прокатки полос различных профилеразмеров и марок стали на действующих непрерывных широкополосных станах, включая их энергосиловые параметры.

Представлены результаты статистической оценки точности расчета усилий и мощности двигателей главного привода по усовершенствованным и известным методам.

В шестой главе изложены результаты исследований влияния основных факторов технологии прокатки на геометрические и энергосиловые параметры очагов деформации широкополосных станов.

В седьмой главе представлены результаты использования теоретических разработок для совершенствования технологии непрерывных широкополосных станов горячей и холодной прокатки.

Обоснованность и достоверность основных положений и результатов диссертации подтверждена комплексом исследований и экспериментов на действующих широкополосных станах горячей и холодной прокатки, использованием современных методов исследования и корректных методов статистической обработки данных измерений и расчетов. Сформулированные научные положения отвечают современным представлениям о природе деформирования металлов, положениям теории пластичности и теории продольной прокатки, а также согласуются с известными работами по рассматриваемой проблеме.

Личный вклад соискателя. Личное участие автора выразилось в постановке задач исследований, в получении основных научных результатов, в разработке, исследованиях, испытаниях и внедрении эффективных технологий горячей и холодной прокатки особо тонких полос.

Апробация работы.

Основные результаты работы докладывались и обсуждались на 21 международной научно-технической конференции, 6 из которых проходили за рубежом.

Публикации.

По материалам диссертации опубликовано 67 статей, в том числе 19 в журналах, рекомендованных ВАК, 4 в журнале «Russian Metallurgy», 2 в монографии издательства «CRC Press Taylor & Francis Group» (США), 29 в сборниках трудов международных конференций, получено 3 патента на изобретения Российской Федерации и 1 патент на изобретение Украины, выпущена 1 монография и 3 учебных пособия с грифом Учебно-методического объединения по образованию в области металлургии, получено положительное решение по заявке на патент Российской Федерации.

Работа выполнялась в ФГБОУ ВПО «Череповецкий государственный университет» в период с 2000 г. по 2011 г.

Экспериментальные исследования проводились на ЧерМК ОАО «Северсталь» (г. Череповец, Россия) и ОАО «ММК им. Ильича» (г. Мариуполь, Украина).

Заключение диссертации по теме «Обработка металлов давлением», Кожевникова, Ирина Александровна

Выводы по главе 7

1. Выдвинута и подтверждена результатами регрессионного анализа и промышленных испытаний гипотеза о влиянии на чистоту поверхности холоднокатаной полосы положения нейтрального сечения в очаге деформации каждой рабочей клети: чем ближе значение комплексного критерия^ к 1, тем чище полоса, так как тем большую часть очага деформации занимает зона отставания.

2. Способ непрерывной прокатки тонких полос на многоклетевом стане, обеспечивающий повышение чистоты поверхности тонких холоднокатаных полос посредством оперативной корректировки режимных параметров по положению нейтрального сечения полосы между рабочими валками, экспериментально проверен в промышленных условиях и внедрен в производство.

3. Промышленными данными подтверждено, что усовершенствование режимов холодной прокатки на непрерывных станах по критерию минимальных затрат энергии обеспечивает экономию электроэнергии в объеме 4-8% без ухудшения качества поверхности холоднокатаных полос.

4. С использованием разработанного комплексного метода энергосилового расчета процесса холодной прокатки разработаны и внедрены усовершенствованные режимы прокатки на непрерывном 4-клетевом стане «1700» ОАО «ММК им. Ильича», позволившие снизить обрывность полос в 3—4 раза, поверхностную загрязненность полос на 18-23% и расход электроэнергии на 17%. На способ прокатки, положенный в их основу, получены патенты Российской Федерации и Украины.

5. Разработаны и внедрены в производство усовершенствованные технологические режимы прокатки полос толщиной менее 0,5 мм на 5-клетевом стане «1700» ЧерМК ОАО «Северсталь», обеспечивающие устойчивое положение валкового узла и исключающие тем самым возникновение нежелательных резонансных колебаний. Это позволило повысить рабочую скорость прокатки на 25-50%, среднюю скорость прокатки на всем сортаменте 5-клетевого - на 20%, а часовую производительность стана на 19%.

6. Изложены основные принципы усовершенствованной настройки скоростного режима непрерывного стана холодной прокатки, основанной на новой методике расчета коэффициентов опережения в рабочих клетях.

Промышленная апробация новой методики на действующем стане показала, что за счет более точного определения скоростей вращения валков существенно уменьшаются колебания межклетевых натяжений и толщины прокатываемых полос при настройке стана на заданный режим прокатки.

7. Предложены и успешно испытаны усовершенствованные режимы работы клетей чистовой группы непрерывных широкополосных станов, обеспечивающие снижение уровня контактных напряжений, расхода энергии при прокатке и повышение точности размеров горячекатаных полос.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. На основе теоретических и экспериментальных исследований разработан рад новых научных положений и практически значимых решений, которые в совокупности представляют собой теоретическое обоснование и решение проблемы разработки эффективной технологии прокатки особо тонких высокоточных широких горячекатаных и холоднокатаных полос на непрерывных станах, имеющей важное значение для российского листопрокатного производства. Разработанные технологические решения защищены патентами на изобретения РФ и Украины.

2. Выполнен литературно-аналитический обзор научных работ в области теории и технологии тонколистовой прокатки, в результате установлено, что технический прогресс листопрокатного производства, тенденции изменения сортамента, ужесточение требований к качеству, к точности размеров и плоскостности полос, потребовали корректировки ряда положений теории тонколистовой прокатки в части повышения точности расчета технологических и энергосиловых параметров широкополосных станов при производстве особо тонких полос.

3. Предложена упругопластическая модель напряженно-деформированного состояния полосы в очаге деформации при прокатке тонких полос на непрерывных широкополосных станах. На основе этой модели разработаны усовершенствованные методы расчета технологических и энергосиловых параметров процессов горячей и холодной прокатки.

4. Выполнена промышленная апробация усовершенствованных методов с целью оценки их точности и достоверности. Для этого созданы базы данных, содержащие информацию о более чем 260 фактических режимах прокатки на непрерывных станах. С использованием статистических методов доказано, что усовершенствованные методы обеспечивают точность вычисления усилий прокатки со средней погрешностью 4,8-5,7%, мощностей электродвигателей главного привода рабочих клетей - 5,7-7%, что в 4-20 раз меньше погрешностей расчета с применением известных методов, использующих условие пластичности на всей протяженности очага деформации.

5. С использованием разработанных упругопластических моделей напряженного состояния полосы и основанных на них методов расчета энергосиловых параметров установлены закономерности, уточняющие и корректирующие ряд представлений теории листовой прокатки о влиянии основных технологических параметров на усилие и мощность прокатки, на чистоту поверхности холоднокатаных полос.

6. Получены математические зависимости для соотношений между силами, действующими на узел рабочих валков, исключающих резонансные вибрации в рабочей клети. Разработанная методика позволяет моделировать режимы прокатки, полностью исключающие возможность возникновения вибраций.

Внедрение усовершенствованных режимов в производство холоднокатаного проката ЧерМК ОАО «Северсталь» позволило повысить скорость прокатки на 5-клетевом стане «1700» с 10-13 м/с до 17-20 м/с, увеличить производительность стана на 23 %.

7. С использованием усовершенствованной математической модели процесса холодной прокатки разработана, испытана и внедрена эффективная технология, обеспечивающая снижение обрывности холоднокатаных полос в 4 раза, поверхностной загрязненности на 15-20%, расхода энергии на процесс пластической деформации на 4-17%.

8. Разработаны и реализованы усовершенствованные режимы настройки скоростного режима непрерывных станов холодной прокатки, в которых скорости вращения валков рассчитаны с использованием предложенных зависимостей коэффициентов опережения, за счет стабилизации скоростного режима обеспечено, уменьшение колебаний толщины полосы в 1,5-2 раза.

9. На основе усовершенствованных теоретических положений и математической модели процесса горячей прокатки разработаны и успешно испытаны эффективные режимы, обеспечивающие снижение уровня контактных напряжений на 16 %, расхода энергии при прокатке на 3-8% и повышение точности размеров особо тонкого горячекатаного проката в 1,7-2 раза.

10. Суммарный экономический эффект от внедрения технических решений (за девять лет использования разработок на ЧерМК ОАО «Северсталь») составил более 90 млн.руб. Планируемый экономический эффект от внедрения испытанных разработок составляет 300 млн.руб ./год.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Кожевникова, Ирина Александровна, 2012 год

1. Коновалов Ю.В. Справочник прокатчика. Справочное издание в 2-х книгах. Книга 1. Производство горячекатаных листов и полос. - М.: «Теплотехник», 2008. - 640 с.

2. Технология прокатного производства. Справочник в 2-х книгах. Книга 2 / М.А. Беняковский, К.Н. Богоявленский, А.И. Виткин и др. М.: Металлургия, 1991. - 423 с.

3. Коновалов Ю.В. Справочник прокатчика. Справочное издание в 3-х книгах. Книга 2. Производство холоднокатаных листов и полос. М.: «Теплотехник», 2010. - 608 с.

4. Гарбер Э.А. Станы холодной прокатки (теория, оборудование, технология). М.: ОАО «Черметинформация», Череповец: ГОУ ВПО ЧТУ, 2004-416с.

5. Гарбер Э.А. Производство проката. Справочное издание. Том I. Книга 1. Производство холоднокатаных полос и листов (сортамент, теория, технология, оборудование). -М.: Теплотехник, 2007. -368 с.

6. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян С.Е. Теория продольной прокатки. -М.: Металлургия, 1980. 320 с.

7. Целиков А.И. Теория расчета усилий в прокатных станах. М.: Металлургиздат, 1962. - 494 с.

8. Теория прокатки. Справочник/ А.И. Целиков, А.Д. Томленов, В.И. Зюзин и др. М.: Металлургия, 1982. - 335 с.

9. Целиков А.И., Гришков А.И. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1970. -356 с.

10. Третьяков A.B., Гарбер Э.А., Давлетбаев Г.Г. Расчет и исследование прокатных валков. М.: Металлургия, 1976. - 256 с.

11. Николаев В.А. Теория прокатки. ЗГИА, 2007. - 228 с.

12. Смирнов B.C. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1967. - 460 с.

13. Рудской А.И., Лунев В.А. Теория и технология прокатного производства. -СПб.: Наука, 2005. 540 с.

14. Зайков М.А., Полухин В.П., Зайков A.M., Смирнов Л.Н. Процесс прокатки.- М.: МИСИС, 2003. 640 с.

15. Белянский А.Д., Кузнецов Л.А., Франценюк И.В. Тонколистовая прокатка. Технология и оборудование. М.: Металлургия, 1994. - 380 с.

16. Кузнецов Л.А. Достижения теории и практики тонколистовой прокатки // Сталь. 1988. - № 10. - С. 71-73.

17. Крейндлин H.H. Расчет обжатий при прокатке цветных металлов. М.: Металлургиздат, 1963. - 407 с.

18. Роберте В. Холодная прокатка стали: Пер. с англ. М.: Металлургия, 1988.- 544 с.

19. Roberts W.L. Asimplified cold rolling model// Iron and Steel Eng. 1965. - V. 42.-№ 10.-P. 75-87.

20. Денисов П.И., Медведев Г.А., Шурыгин В.И., Медведев А.Г. Инженерный метод расчета параметров холодной прокатки стальных полос // Производство проката. 2004. - № 9. - С. 19-27.

21. Коновалов Ю.В., Остапенко А.Л., Пономарев В.И. Расчет параметров листовой прокатки. Справочник. М.: Металлургия, 1986. - 430 с.

22. Василев Я.Д. Инженерные модели и алгоритмы расчета параметров холодной прокатки. М.: Металлургия, 1995. - 368 с.

23. Астахов И.Г., Белосевич В.К., Ионов С.М. Расчет энергосиловых параметров и температур на непрерывном стане холодной прокатки // Пластическая деформация металлов и сплавов. Сб. тр. МИСиС № 150. -М.: Металлургия, 1983. С. 31-36.

24. Хензель А., Шпиттель Т. Расчет энергосиловых параметров в процессах обработки металлов давлением: Справ, изд. Пер. с нем. М.: Металлургия, 1982.-360 с.

25. Гелей Ш. Расчет усилий и энергии при пластической деформации металлов. М.: Металлургиздат, 1958. - 419 с.

26. Бровман М.Я., Зеличонок Б.Ю., Герцев А.И. Усовершенствование технологии прокатки толстых листов. М.: Металлургия, 1969. 256 с.

27. Бровман М.Я. Энергосиловые параметры и усовершенствование технологии прокатки. М.: Металлургия, 1995. 256 с.

28. Гесслер Ю.В., Родинков C.B. Инженерная методика расчета усилия холодной прокатки тонких полос и лент // Производство проката. № 3. 2004. С. 5-6.

29. Николаев В.А. Расчет усилий при холодной прокатке // Производство проката. № 6. 2002. С. 5-8.

30. Рокотян Е.С., Рокотян С.Е. Энергосиловые параметры обжимных и листовых станов. М.: Металлургия, 1968. 279 с.

31. Вусатовский 3. Основы прокатки / Пер. с нем. Г.Т. Германа; под ред . М.В. Барбича. М.: Металлургия, 1967. - 582 с.

32. Железное Ю.Д., Григорян Г.Г., Павлов И.М., Кузнецов JI.A. Алгоритм расчета параметров тонколистовой прокатки // Изв. Вузов: Черная металлургия. 1973. - № 3. - С. 73-76.

33. Трайно А.И. Исследование и разработка ресурсосберегающих режимов производства листовой стали. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. М.: Институт металлургии и материаловедения им. A.A. Байкова РАН, 2009. - 40 с.

34. Мазур В.Л., Ноговицын A.B. Теория и технология тонколистовой прокатки (численный анализ и технические приложения). Днепропетровск: РВА «Дншро-VAL», 2010. - 500 с.

35. Полухин В.П. Математическое моделирование и расчет на ЭВМ листовых прокатных станов. -М.: Металлургия, 1972. 512с.

36. Белосевич В.К., Нетесов Н.П. Совершенствование процесса холодной прокатки. М.: Металлургия, 1971. - 272 с.

37. Королев A.A. Новые исследования деформации металла при прокатке. -М.: Машгиз, 1953. 277 с.

38. Королев A.A. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Металлургия, 1985. - 376 с.

39. Королев A.A. Механическое оборудование прокатных и трубных цехов. -4-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1987. - 480 с.

40. Тимошенко С.П., Гудьер Д. Теория упругости. М.: Наука, 1975. - 575 с.

41. Чепуркин С.С. Закон Буссинеска и задача Герца при определении длины сплющенной дуги захвата // Изв. Вузов: Черная металлургия. 1960. - № 7.-С. 89-98.

42. Чепуркин С.С. Определение длины дуги захвата// Теория прокатки: Материалы конференции по теоретическим вопросам прокатки/ МЧМ СССР. М.: Металлургиздат, 1962. - С. 322-329.

43. Динник A.A. Определение длины дуги контакта при прокатке листов и полос на гладких валках // Металлургия и коксохимия: Сб. науч. тр. ДМетИ. Киев: Техника, 1970. - Вып. 23. - С. 56-59.

44. Определение сплющенной длины дуги захвата при листовой прокатке/ П.И. Полухин, В.А. Николаев, В.П. Полухин и др.// Изв. вузов. Черная металлургия. 1964. -№ 7. - С. 125-131.

45. Николаев В.А. Модель расчета энергосиловых параметров при холодной прокатке полос // Металл и литье Украины. 2006. - № 11,12. - С.36-39.

46. Василев Я.Д., Минаев A.A. Теория продольной прокатки. Учебник для магистров вузов. Донецк: УНИТЕХ, 2010. - 456 с.

47. Динник A.A. Определение длины дуги контакта с учетом упругого сжатия валков и прокатываемой полосы// Обработка металлов давлением: Сб. науч. тр. ДМетИ. -М.: Металлургия, 1962. Вып. 52. - С. 221-231.

48. Динник A.A. Определение длины дуги контакта при прокатке листов и полос на гладких валках// Металлургия и коксохимия: Сб. науч. тр. ДМетИ. Киев: Техника, 1970. - Вып. 23. - С. 56-59.

49. Полухин П.И., Железнов Ю.Д., Полухин В.П. Тонколистовая прокатка и служба валков. М.: Металлургия, 1967. - 388 с.

50. Николаев В.А. Длина дуги контакта при холодной прокатке // Изв. вузов. Черная металлургия. 1987. - № 11. - С. 57-61.

51. Зюзин В.И., Бровман М.Я., Мельников А.Ф. Сопротивление деформации сталей при горячей прокатке. М.: Металлургия, 1964. 270 с.

52. Сергеев Т.С., Еремеев В.И. Обработка металлов давлением. Межвузовский сборник. Ростов-на-Дону: Ростовский-на-Дону институт сельскохозяйственного машиностроения, 1980. С. 44-49.

53. Бояршинов М.И., Полушкин В.П. // Изв. вузов. Черная металлургия. -1971. -№ 5. -С. 89-90.

54. Андреюк JI.B. Сопротивление деформации сталей и сплавов в холодном состоянии // Сталь. 1973. - № 8. - С. 731-734.

55. Андреюк Л.В., Тюленев Г.Г. // Сталь. 1972. - № 9. - С. 825-828.

56. Тюленев Г.Г., Борисов Ю.А., Кокорина Р.П., Антипов В.Ф. // Бюллетень института «Черметинформация». 1975. - № 15. - С. 39.

57. Андреюк JI.B., Тюленев Г.Г., Прицкер Б.С. // Сталь. 1972. - № 6. - С. 522-523.

58. Василев Я.Д., Шувяков В.Г. Исследование влияния температуры на предел текучести меди и латуни при холодной прокатке// Изв. АН СССР. Металлы. 1986. - № 4. - С. 66-70.

59. Василев Я.Д., Шувяков В.Г., Дементиенко A.B. Влияние скоростных условий холодной деформации на предел текучести малоуглеродистой стали// Изв. вузов. Черная металлургия. 1987. - № 3. - С. 15.

60. Грудев А.П., Сигалов Ю.Б. Исследование и определение предела текучести стали с учетом температурно-скоростных условий при холодной прокатке// Обработка металлов давлением: Сб. науч. тр. ДМетИ. М.: Металлургия, 1971.-№52.-С. 47-56.

61. Сигалов Ю.Б., Грудев А.П. Исследование и определение предела текучести стали с учетом влияния температурно-скоростных условий при холодной прокатке // Металлургия и коксохимия. Вып. 23. Киев: «Технша», 1970. -С. 63-69.

62. Ярита И., Накагава К. Сопротивление деформации и коэффициент трения при холодной прокатке малоуглеродистой стали// Дзюнкацу. 1974. - Т. 19.-Х® 11. С. 45-54.

63. Полухин П.И., Гун Г.Я., Галкин А.И. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов. 2-е изд., перераб. и доп.: Справочник. -М.: Металлургия, 1983. - 352 с.

64. Кроха В.А. Упрочнение металлов при холодной пластической деформации. -М.: Машиностроение, 1980. 157 с.

65. Грудев А.П. Внешнее трение при прокатке. М.: Металлургия, 1973. - 288 с.

66. Грудев А.П., Зильберг Ю.В., Тилик В.Т. Трение и смазки при обработке металлов давлением. М.: Металлургия, 1982. - 312 с.

67. Жиркин Ю.В. Исследование внешнего трения при холодной прокатке // Сталь.- 1967. -Хо 12.-С. 1110-1111.

68. Кузнецов Л.А., Качановский Ю.П., Кузнецов В.В. Идентификация условий контакта в очаге деформации // Изв. Вузов: Черная металлургия. 1989. -Хо 10.-С. 51-56.

69. Тарновский И.Я., Леванов А.Н., Поксеваткин М.И. Контактные напряжения при пластической деформации. М.: Металлургия, 1966. - 279 с.

70. Леванов А.Н., Колмогоров В.Л., Буркин С.П. и др. Контактное трение в процессах обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1976. - 416 с.

71. Василев Я.Д. Разработка новой модели напряжений трения при прокатке // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2000. - № 8-9. - С. 28-32.

72. Василев Я.Д. Уточнение модели напряжений трения при прокатке // Известия вузов. Черная металлургия. 2001. - X® 5. - С. 19-23.

73. Василев Я.Д. Развитие теории контактных напряжений при прокатке и осадке // Сучасш проблеми металлурги. Науков1 вють Том 5. Пластичнадеформащя метал1в. Дншропетровськ: «Системш технологй». 2002. - С. 86-97.

74. Белосевич В.К. Трение, смазка, теплообмен при холодной прокатке листовой стали. М.: Металлургия, 1989. - 256 с.

75. Зайков М.А. Режимы деформации и усилия при горячей прокатке. М.: Металлургиздат, 1958. - 299 с.

76. Молотков Л.Ф. // Теория и практика металлургии. 1940. - № 3. - С. 2022.

77. Голубев Т.М., Зайков М.А. // Сталь. 1950. - № 3. - С. 237-241.

78. Бахтинов Б.П., Штернов М.М. Калибровка прокатных валков. М.: Металлургиздат, 1953. - 783 с.

79. Бахтинов Ю.Б. Расчет основных параметров очага деформации при продольной прокатке в гладких валках // Производство проката. № 3. 2004. -С. 7-10.

80. Долматов А.П., Скороходов В.Н., Чернов П.П. и др. Методики оперативной оценки коэффициента трения и определения смазочных свойств эмульсолов при холодной прокатке. Сообщение 1 // Производство проката. 2005. - № 3. - С. 5-9.

81. Долматов А.П., Скороходов В.Н., Чернов П.П. и др. Методики оперативной оценки коэффициента трения и определения смазочных свойств эмульсолов при холодной прокатке. Сообщение 2 // Производство проката. 2005. - № 4. - С. 13-19.

82. Гарбер Э.А., Гончарский A.A., Петров C.B., Кузнецов В.В. Определение коэффициента трения при холодной прокатке с эмульсиями// Производство проката. 2000. - № 12. - С. 2-3.

83. Бровман М.Я. Применение теории пластичности в прокатке. М.: Металлургия, 1965. 248 с.

84. Stone M.D. Rolling of Thin Strip. Part II. // Iron and Steel Eng. 1956. - V. 33. -№ 12.-P. 55-76.

85. Луговской B.M. Алгоритмы систем автоматизации листовых станов. М.: Металлургия, 1974. - 320 с.

86. Павлов И.М. Теория прокатки: Общие основы обработки металлов давлением. М.: Металлургиздат, 1950. - 610 с.

87. Выдрин В.Н. Новые разработки энергетической теории прокатки// В Сб. «Теоретические проблемы прокатного производства». Тезисы доклада IV Всесоюзного научно-технического конгресса, Днепропетровск, 21-25 ноября 1988г., Днепропетровск, 1988. С. 41-45.

88. Выдрин В.Н., Федосиенко A.C., Крайнов В.И. Процесс непрерывной прокатки. М.: Металлургия, 1970. - 456 с.

89. Кожевникова И.А. Развитие теории тонколистовой прокатки для повышения эффективности работы широкополосных станов: Монография. Череповец: ГОУ ВПО ЧТУ, 2010. - 275 с.

90. Э.А.Гарбер, И.А.Шадрунова, А.И.Трайно. Определение энергосиловых параметров холодной прокатки тончайших полос. Черная металлургия. Бюллетень научно-технической и экономической информации. 2002. - № 2. - С. 47-49.

91. Гарбер Э.А., Шадрунова И.А. Новая модель очага деформации при холодной прокатке тонких широких полос. Современные сложныесистемы управления. Материалы международной научно-технической конференции. Липецк: ЛГТУ, 2002. - С. 137-140.

92. Э.А.Гарбер, И.А.Шадрунова. Энергосиловые параметры процесса холодной прокатки стальных полос толщиной менее 0,5 мм // Производство проката. 2002 -№ 3. - С. 13-18.

93. Э.А.Гарбер, И.А.Шадрунова, А.И.Трайно, В.С.Юсупов. «Анализ очага деформации и уточненный расчет усилий холодной прокатки полос толщиной менее 0,5 мм на непрерывных станах» // Металлы. № 4. 2002. -С. 32-38.

94. Garber Е.А., Shadrunova I.A., Traino A.I., Yusupov V.S. Analysis of a Deformation Zone and the Refined Calculation of the Forces for Cold Rolling of Strips Thinner than 0.5 mm in a Continuous Mill // Russian Metallurgy. No. 4. Vol. 2002. P. 340-345.

95. Гарбер Э.А., Шадрунова И.А. Математическая модель очага деформации при холодной прокатке стальных полос толщиной менее 0,5 мм. Обработка сплошных и слоистых материалов. Межвузовский сборник научных трудов. Магнитогорск: МГТУ, 2002. - С. 43-51.

96. Гарбер Э.А., Шадрунова И.А., Ганичев P.H. Анализ контактных напряжений при холодной прокатке на основе упругопластической модели очага деформации // Известия высших учебных заведений «Черная металлургия». 2003. - № 9. - С. 19-23.

97. Гарбер Э.А., Никитин Д.И., Шадрунова И.А., Трайно А.И. Расчет мощности процесса холодной прокатки с учетом работы переменных сил трения по длине очага деформации // Металлы. 2003. - № 4. - С. 60-67.

98. Garber Е.А., Nikitin D.I., Shadrunova I. A., Traino A.I. Calculation of the Cold-Rolling Power with Allowance for the Variable Work of Friction along a Deformation Zone. Russian Metallurgy No. 4 Vol. 2003. P. 340-346.

99. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Кузнецов В.В., Трайно А.И., Юсупов B.C. "New methods of modeling and optimization of wide strip cold rolling schedules". Steell Rolling 2006 9th International & 4th European Conferences. Paris June 19-21, 2006.

100. Гарбер Э.А., Шалаевский Д.Л., Кожевникова И.А., Трайно А.И. Моделирование напряженного состояния полосы при холодной прокатке в очаге деформации с двумя нейтральными сечениями. Металлы. 2007. -№4.-С. 41-53.

101. Garber Е.А., Shalaevskii D.L., Kozhevnikova I.A., and Traino A.I. Simulation of the State of Stress in a Deformation Zone with Two Neutral Section during Cold Rolling. Russian Metallurgy (Metally), Vol. 2007, No. 4, pp. 293-303.

102. Гарбер Э.А., Шалаевский Д.Л., Кожевникова И.А. Совершенствование силового расчета процесса холодной прокатки на основе нового метода учета упругого сплющивания в очаге деформации // Производство проката. -2008.-№5.-С. 13-18.

103. Гарбер Э.А., Шалаевский Д.Л., Кожевникова И.А Расчет мощности процесса холодной прокатки с учетом количества нейтральных сечений в очаге деформации // Производство проката. 2008. - № 8. - С. 8-17.

104. Гарбер Э.А., Шалаевский Д.Л., Кожевникова И.А., Трайно А.И. Методика и алгоритмы энергосилового расчета процесса холодной прокатки с учетом числа нейтральных сечений в очаге деформации // Металлы. 2008. - № 4. - С. 53-56.

105. Гарбер Э.А., Шалаевский Д.JI., Кожевникова И.А. Совершенствование методов математического моделирования процесса холодной прокатки с учетом реальных условий контакта полосы и валков // Вестник ЧТУ. -2008. № 3. - С.26-32.

106. Garber Е., Traino A., Kozhevnikova I. Novel Mathematical Models for Cold Rolling Process. Flat-rolled steel processes: advanced technologies/ editor V.B.Ginzburg. USA: CRC Press. 2009. pp. 179-189.

107. Кожевникова И.А., Гарбер Э.А. Развитие теории тонколистовой прокатки // Вторая международная научно-техническая конференция «Павловские чтения». Москва. ИМЕТ РАН. 26-27 октября 2010 г.

108. Кожевникова И.А. К вопросу о контактном трении при прокатке // Вестник ЧГУ. 2011. - № 4. Т 3. - С. 17-21.

109. Кожевникова И.А., Гарбер Э.А. Проблемные вопросы развития методов энергосилового расчета процессов тонколистовой прокатки (в порядке обсуждения) // Производство проката. 2010. - № 12 - С.23-34.

110. Гарбер Э.А. Распределение контактных напряжений по длине очага деформации при прокатке тонких широких полос. Производство проката. -2005.-№5.-С. 3-12.

111. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А. Сопоставительный анализ напряженно-деформированного состояния металла и энергосиловых параметров процессов горячей и холодной прокатки тонких широких полос. Производство проката. 2008. - № 1. - С. 10-15.

112. Гарбер Э.А., Шадрунова И.А., Кузнецов В.В., Никитин Д.И., Дилигенский Е.В. Улучшение качества поверхности холоднокатаных полос путем воздействия на положения нейтрального сечения в очаге деформации // Производство проката. 2003. - № 2. - С. 16-19.

113. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Тарасов П.А. Моделирование процесса горячей прокатки широких полос с учетом зоны прилипания в очаге деформации. Труды седьмого Конгресса прокатчиков. Москва. 2007. С. 484-492.

114. Гарбер ЭЛ., Кожевникова И.А., Тарасов П.А. Расчет усилий горячей прокатки тонких полос с учетом напряженно-деформированного состояния в зоне прилипания очага деформации // Производство проката. 2007. - № 4.-С. 7-15.

115. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Тарасов П.А. Уточненный расчет мощности двигателей главного привода широкополосных станов горячей прокатки // Производство проката. 2007. - № 10. - С. 5-12.

116. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Тарасов П.А. Новый метод энергосилового расчета широкополосных станов горячей прокатки // Вестник ЧТУ. 2008. - № 3. - С. 19-26.

117. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Тарасов П.А., Трайно А.И. К вопросу о влиянии трения первого и второго рода на энергосиловые параметры горячей прокатки в клетях кварто // Металлы. 2007. - № 6. - С. 47-56.

118. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Тарасов П.А. Эффективные режимы горячей прокатки тонких полос на широкополосных станах // Производство проката. 2009. - № 1. - С. 10-16.

119. E.Garber, A.Traino, I.Kozhevnikova. Improvement of Schedules for Hot Rolling of Thin Wide. Flat-rolled steel processes: advanced technologies/ editor V.B.Ginzburg. USA: CRC Press. 2009. pp. 115-125.

120. Гарбер Э.А., Поспелов И.Д., Кожевникова И.А. Влияние химического состава и упругих свойств полосы и валков на энергосиловые параметры широкополосных станов горячей прокатки // Производство проката. -2011. №8.-С. 2-7.

121. Гарбер Э.А., Поспелов И.Д., Кожевникова И.А. Энергосиловой расчёт широкополосных станов горячей прокатки с учётом влияния температуры на упругие свойства горячекатаных тонких полос // Вестник ЧТУ. - 2011. № 3. Т 1. - С. 9-13.

122. У иксов Е.П. Инженерные методы расчета усилий при обработке металлов давлением. М.: Машгиз, 1955. 279 с.

123. Унксов Е.П. Инженерная теория пластичности. Методы расчета усилий деформирования М.: Машгиз, 1959. 327 с.

124. Гарбер Э.А., Самарин С.Н., Ермилов В.В. Определение затрат энергии на трение качения в клетях «кварто» // Производство проката. 2007. - № 2. -С. 25-32.

125. Гарбер Э.А., Самарин С.Н., Ермилов В.В. Определение затрат энергии на трение качения в рабочих клетях кварто на натурной модели валкового узла // Производство проката. 2007. - № 5. - С. 14-19.

126. Гарбер Э.А., Самарин С.Н., Трайно А.И., Ермилов В.В. Моделирование трения качения в рабочих клетях широкополосных станов // Металлы. -2007.-№2.-С. 36-43.

127. Самарин С.Н. Исследование и моделирование трения качения в рабочих клетях широкополосных станов для совершенствования их энергосиловогорасчета. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Череповец. 2007 г.

128. Третьяков A.B. Теория, расчет и исследования станов холодной прокатки. М.: Металлургия, 1966. - 256 с.

129. Рыбин Ю.И., Рудской А.И., Золотов A.M. Математическое моделирование и проектирование технологических процессов обработки металлов давлением. СПб.: Наука, 2004. - 644 с.

130. Грудев А.П. Теория прокатки. М.: Интермет Инжиниринг, 2001. - 280 с

131. Целиков, А.И. Теория расчета усилий в прокатных станах. Москва.: Металлургия, 1962. - 494 с.

132. Гарбер Э.А., Шадрунова И.А. Эффективность уменьшения диаметра рабочих валков и переноса главного привода на опорные валки станов холодной прокатки. Производство проката. № 4. - 2003. - С. 9-14.

133. Урцев В.Н., Рашников В.Ф., Морозов A.A. и др. Анализ текстур кубических поликристаллов. Магнитогорск: Магнитогорский дом печати, 1997.-94 с.

134. Баррет Ч.С. Структура металлов. Металлургиздат, 1948.

135. Смит М.К. Основы физики металлов. ГНТИ, 1962.

136. Най Дж. Физические свойства кристаллов. -М.: Мир, 1967.

137. Бернштейн М.Л., Займовский В.А. Механические свойства металлов. М.: Металлургия, 1979. - 496 с.

138. Смирнов B.C., Дурнев В.Д. Текстурообразование металлов при прокатке. -M.: Металлургия, 1971.-225 с.

139. Ксензюк Ф.А., Трошенков H.A., Чекмарев А.П., Сафьян М.М. Прокатка автолистовой стали. М.: Металлургия, 1969. - 296 с.

140. Аверкиев Ю.А. Технология холодной штамповки. М.: Машиностроение, 1989.-296 с.

141. Garber Е., Kozhevnikova I., Traino A., Pavlov S. New decisions to save energy and enhance product quality in steel strip rolling // Материалы международной конференции "EUROSTEEL-2011". Будапешт, 2011. P. 123-128.

142. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А. Улучшение качества тонколистового проката и экономия энергозатрат при его производстве на основе новых решений в теории прокатки // Материалы Первой Международной конференции «Алюминий-21/Плоский прокат». СПб.: 2011.

143. Крот П.В. Исследование дефекта «ребристость» и высокочастотных колебаний станов холодной прокатки полос// Производство проката. -2002.-№3.-С. 21-23.

144. Аркулис Г.Э., Шварцман З.М., Файзуллин В.Х. и др. Автоколебания в стане холодной прокатки// Сталь. 1972. - № 8. - С.727-728.

145. Федоров П.Ф., Носов В.Л., Уруймагов А.Д. и др. Определение технического состояния клетей стана 2500 ОАО ММК по результатам исследования добротности колебаний валковой системы // Производство проката. 2002. - № 5. - С. 20-22.

146. Пименов В.А. О причинах нарушения устойчивости холодной прокатки// Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1990. - № 8. - С. 36-38.

147. Колпаков С.С., Пименов В.А., Цуканов Ю.А., Рубанов В.П. Исследование вибраций на пятиклетевом стане 2030 // Сталь. 1993. - № 1. - С. 47-51.

148. Пименов В.А., Колпаков С.С., Рубанов В.П. и др. Система автоматического диагностирования вибраций и управления скоростным режимом на стане 2030 холодной прокатки // Производство проката. -1998. -№ 1.-С. 29-33.

149. Веренев В.В., Кукушкин О.Н., Зиновьев Е.Г. Влияние динамических процессов в оборудовании полосовых станов на качество проката и выход годного: Обзор по системе Информсталь // Ин-т «Черметинформация». М., 1990. Вып. 4(361).-33 с.

150. Маркворт М. Поперечная волнистость холоднокатаной полосы// Черные металлы. 1995. - № 4. - С. 50-59.

151. Вибрации в технике: Справочник в 6-ти т. / Ред. совет: В.Н. Челомей (пред.). М.: Машиностроение, 1978 - Т. 1. Колебания линейных систем / Под.ред. В.В. Болотина. - 352 с.

152. Ширман А., Соловьев А. Практическая вибродиагностика и мониторинг состояния механического оборудования. М.: Высшая школа, 1996. - 276 с.

153. Бидерман B.JL Прикладная теория механических колебаний. М.: Высшая школа, 1972. - 416 с.

154. Барков A.B., Баркова H.A., Азовцев А.Ю. Мониторинг и диагностика роторных машин по вибрации. С-Пб., 1997. - 250 с.

155. Генкин М.Д., Соколова А.Г. Виброакустическая диагностика машин и механизмов. М.: Машиностроение, 1987. - 288 с.

156. Синицкий В.М., Рыбаков Ю.В. Стальная полоса в межвалковом пространстве стана холодной прокатки как колебательная структура// Производство проката. 2002. - № 5. - С. 18-20.

157. Рыбаков Ю.В., Субботин Г.Н. Определение источников вибрации, вызывающих явление резонанса на станах холодной прокатки // Производство проката. 2002. - № 10. - С. 13-16.

158. Ананьевский М.Г., Беняковский М.А., Сергеев Е.П. и др. Ребристость на поверхности автомобильного листа // Сталь. 1973. - №9. - С. 820-824.

159. Лиепа И.И., Логинова К.С., Мазур В.Р. и др. Причины возникновения и пути устранения дефекта «ребристость» на поверхности холоднокатаных полос // Сталь. 1978. - №7. - С. 634-635.

160. Синицкий В.М., Рыбаков Ю.В. Крутильные колебания шпинделей и вибрации клетей станов холодной прокатки с независимым приводом рабочих валков // Производство проката. 2004. - № 10. - С. 23-26.

161. Синицкий В.М., Рыбаков Ю.В. Резонансные колебания валковой системы в клети стана и критическая скорость прокатки // Производство проката. -2004.-№8.-С. 8-10.

162. Иепсен У.Н., Кнеппе Г.К., Роде В. Системное моделирование станов горячей и холодной прокатки на примере исследования вибраций в непрерывных станах холодной прокатки// Черные металлы. 1996. - № 8. -С. 17-25.

163. Пановко Я.Г. Введение в теорию механических колебаний: Учеб. пособие для вузов. М.: Наука, 1991. - 256 с.

164. Гарбер Э.А., Кожевников А.В., Наумченко В.П., Шадрунова И.А., Тишков

165. B.Я., Степаненко В.В., Павлов С.И., Кузнецов В.В. Способ непрерывной холодной прокатки полосы с натяжением. Патент № 2259896, Россия, МПК 7 В 21 В1/28 2004103226/02; Заявлено 04.02.2004, опубл. 10.09.2005. Бюл. № 25. Приоритет 04.02.2004 (Россия).

166. Гарбер Э.А., Наумченко В.П., Абраменко В.И. и др. Исследование причин образования ребристости на поверхности холоднокатаных полос // Бюллетень «Черная металлургия». 2001. - №1. - С. 16-19.

167. Кроте И., Валь Курран Л. Высокостойкие прецизионные плоские направляющие для прокатных клетей // Черные металлы. 2002. - № 8.1. C. 27-31

168. Петров В.Д., Голкин Ю.Е., Сабельников Ю.А. и др. Повышение устойчивости положения рабочих валков дрессировочных станов // Сталь. -2001.-№ 2.-С. 36-38.

169. Гарбер Э.А., Наумченко В.П. Моделирование усилий в клетях «кварто» непрерывных станов при нестационарных режимах прокатки // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2000. - № 8-9. - С. 140-143.

170. Гарбер Э.А., Наумченко В.П., Кузнецов В.В. Анализ устойчивости рабочих валков непрерывного стана «кварто» // Производство проката. -2000. -№ 12.-С. 9-14.

171. Гарбер Э.А., Наумченко В.П. Анализ радиальных усилий в подшипниковых узлах клети кварто непрерывных станов // Производство проката. 2001. - № 1. - С. 10-15.

172. Наумченко В.П. Обеспечение устойчивости рабочих валков в клетях «кварто» широкополосных станов. // Вузовская наука региону. Вологда: ВоГТУ, 2000. - Т. 2. С. 114-115.

173. Гарбер Э.А., Наумченко В.П., Кожевников A.B., Павлов С.И. Устранение вибраций в рабочих клетях станов холодной прокатки путем коррекции их энергосиловых параметров // Сталь. 2003. - № 9. - С. 79-82.

174. Гарбер Э.А., Кожевников A.B., Наумченко В.П., Шадрунова И.А., Павлов С.И. Исследование, моделирование и устранение вибраций в рабочих клетях станов холодной прокатки // Производство проката. 2004. - № 6. -С. 34-41.

175. Пименов А.Ф., Сосковец О.Н., Трайно А.И. Холодная прокатка и отделка жести. М.: Металлургия, 1990.

176. Железнов Ю.Д., Черный В.А., Кошка А.П. и др. Совершенствование производства холоднокатаной листовой стали. М.: Металлургия, 1982. -232 с.

177. Гарбер Э.А., Павлов С.И., Кожевникова И.А., Тимофеева М.А., Кузнецов В.В. Повышение качества поверхности листовой стали на основе новых решений в теории холодной прокатки // Вестник ЧГУ. 2010. - № 2. - С. 76-86.

178. Луговской В.М. Алгоритмы систем автоматизации листовых станов. М.: Металлургия, 1974. 320 с.

179. Липухин Ю.В., Булатов Ю.И., Бок Г., Кнорр М. Автоматизация основных металлургических процессов. М.: Металлургия, 1990. - 280 с.

180. Лебедкин В.Ф., Липухин Ю.В., Андреенцев М.А. Автоматизация управления производственными и технологическими процессами на Череповецком металлургическом комбинате // Приборы и системы управления. 1985. -№ 2. - С. 13-15.

181. Железное Ю.Д., Кузнецов JI.A., Липухин Л.В. и др. Система автоматизированной настройки стана холодной прокатки // Сталь. 1980. - № 8 - С. 701-704.

182. Кузнецов Л.А., Пименов В.А., Гвозденко Н.П. О внедрении АСУ ТП на 4-клетевом стане «1700» холодной прокатки // Управляющие системы и машины. 1982. -№ 3.- С. 119-122.

183. Франценюк И.В., Кузнецов Л.А., Булатников Е.И. и др. Автоматизированная настройка стана бесконечной холодной прокатки // Сталь. 1987. - № 3. - С. 49-50.

184. ЖРЖДАЮ: 'Начальник ПХЛ В.В. Степаненко2002 г.1. РАБОЧИЙ ПЛАН

185. По теме: «разработка оптимальных режимов холодной прокатки на четырёхклетевом стане «1700» на основе исследования очага деформации с цельюповышения чистоты поверхности полос».

186. Основание для проведения работы договор № 824 НП (2 этап календарного плана).

187. Организация проведения работ:

188. В плавке содержащей до четырех рулоновлроизводить измерения на одном рулоне. В плавке, содержащей свыше четьфёх рулонов.производить измерения на первом и четвёртом рулонах.

189. Производить следующие замеры:

190. Замер шероховатости верхней стороны подката производить исполнителю от ЧТУ на подводящем транспортёре прибором, предоставляемым старшим вальцовщиком.

191. На рабочей скорости прокатки исполнителю от ЧТУ производить съём данных по усилиям прокатки, натяжениям, скоростям, расходу эмульсии по клетям стана.

192. На отрезанном конце полосы в стане старшему вальцовщику производить измерение толщин микрометром и снятие слепков «грязи» по межклетевым промежуткам.

193. На снятом с моталки рулоне, на обжатом откинутом конце исполнителю от ЧТУ производить замеры «грязи» и шероховатости с верхней и нижней сторон полосы. Прибор для измерения шероховатости предоставляется старшим вальцовщиком.

194. Данные замеры производить на всех профилеразмерах и марках стали.

195. Срок проведения работы: февраль март 2002 г.1. Исполнители:от ЧТУ Дилигенский Е.В., Никитин Д.И., Лысюк К.С,

196. Метрологическое обеспечение экспериментов в ПХП ЧерМК ОАО «Северсталь»

197. Наименование измеряемого параметра Наименование и тип средств измерений (контроля) Стандарт на изготовление Метрологические характе эистики

198. Диапазон измерения Класс точности, погрешность Цена деления5.клетевой стан

199. Толщина полосы Радиоизотопный толщиномер типа БММ 24024 0-5,0 мм ± 0,5 % 0,001 мм

200. Ширина полосы Рулетка типа РСО-5 ГОСТ 7502-89 0-2000 мм ± 1,0% 1,0 мм

201. Усилие прокатки Датчик давления Брандта 0-2200 тс ±0,1 % 300 тс

202. Натяжение Датчик ДСМ Вольтметр М1730 ГОСТ 12.2.007.0-75 ТУ 25-04-3230-77 0-15 тс 0-10 тс ± 0,1 % ± 1,0 % 1,5 тс

203. Скорость прокатки Таховольтметр ТП212-0,5-0,5 ТУ 16-515.279-82 0-30 м/с ± 0,5 % 1,0 м/с4.клетевой стан

204. Толщина полосы Рентгеновский толщиномер ТРХ-7180 0,45-6,0 мм ± 0,5 % 0,01 мм

205. Ширина полосы Рулетка типа РСО-2 ГОСТ 7502-80 0-2000 мм ± 1,0% 1,0 мм

206. Усилие прокатки Месдоза типа ИУМ-157 0-2000 тс ± 2,0 %

207. Натяжение Амперметр 0-8 кА 2,5 % 0.2 кА

208. Скорость прокатки Вольтметр ГОСТ 8711-78 0-30 м/с 2,5 % 1,0 м/с1. Рабочие планыреализации сравнительных вариантов режимов холодной прокатки с различными параметрами очага деформации и определение их влияния назагрязненность поверхности полос

209. ОАО «Северсталь» Техническая дирекция Управление качества

210. УТВЕРЖДАЮ: Начальнйнй^деавления качества А.М.Ламухин 0 * 2002 г.

211. РАБОЧИЙ ПЛАН По теме: «Разработка оптимальных режимов холодной прокатки на четырёхклетевом стане «1700» на основе исследования очага деформации с целью повышения чистоты поверхности полос».1. РП 105-ТП-7/02

212. Основание для проведения работы договор № 824 НП (4 этап календарного плана).

213. Цель работы: реализация сравнительных вариантов режимов холодной прокатки с различными параметрами очага деформации и определение их влияния на загрязненность поверхности полос.

214. Сущность оптимизации режимов прокатки.

215. Хл, полная длина пластического участка. х

216. С) = 0,336к + 0.323С; С2 = 0,3530) + 34,92Х2;

217. С3 = 0,648С2+19,56Х3; С4 = 0,467С3 + 19,81X4, (1)где к число омыления эмульсола, С - степень отражения светового потока на подкате, Х| - положение нейтрального сечения, 1 = 1; 2; 3; 4 - номер клети.

218. Итоговое регрессионное уравнение для определения чистоты поверхности готовой полосы, объединяющее все четыре уравнения (1), имеет вид:

219. С4 = 0,336к + 0.035С + 10,57X2 + 9,1 ЗХэ + 19,81X4

220. Из указанных регрессионных уравнений видно, что чистота поверхности готовой полосы увеличивается при увеличении чистоты поверхности подката и полосы в межклетевых промежутках, а также при увеличении показателя X* в каждой клети.

221. Реализация сравнительных режимов холодной прокатки производится на сортаменте и в объеме, указанном в табл. 1:1. Табл.1

222. Толщина готовой полосы 0,7-0,9 мм, ширина полосы 1000-1250 мм. Толщина подката определяется по ОК 105-16-02.01.1-01.

223. При проведении работы в стан заваливаются валки со следующей шероховатостью:клети Ra, мкм1 2-3 4 1,0-1,5 не более 0,8 2,5-3,01. Отв.- ЦПиО (Антонов В.Ю.)

224. Расчет режима прокатки и настройку стана производить по следующему алгоритму:

225. Определить параметры существующего режима прокатки (по ОК 105-16-02.01.1-01), для чего зафиксировать по данным измерений:- толщину подката,- частные обжатия по всем клетям,- скорости прокатки,- межклетевые натяжения.

226. Рассчитать для каждой ь- той клети по модели очага деформации показатель,характеризующий положение нейтрального сеченияуу пл.отст.1. ТГ (2)

227. Порядок проведения экспериментов.

228. При прокатке на стане перечисленных профилеразмеров плавку не менее 250 т делить на две части: одну половину плавки катать по благоприятному режиму прокатки, другую половину плавки по неблагоприятному режиму прокатки (Приложение 1).

229. Отв.- ЦПиО (Антонов В.Ю.), ЧТУ (Никитин Д.И.)

230. Контроль за тшаншетностью и меры по ее исправлению производить согласно п.п. 8 11 ТИ 105-П.ХЛ-2-96.1. Отв.-ЦПиО (Антонов В.Ю.)

231. В пасторте качества рулонов, прокатанных по благоприятным режимам, отмечать «опытный» и при загрузке на отжиг садить в одну садку.1. Отв.-ЦПиО (Антонов В.Ю.)

232. На готовом металле на агрегатах резки оценивается загрязненность поверхности по действующей методике и производится рассортировка по дефектам.

233. Отв.- ОТК (Дмитриева Т.Ю.)

234. По результатам экспериментов назначаются оптимальные режимы прокатки для последующих промышленных испытаний (по новому рабочему плану в соответствии с 5-м этапом НИР №824).

235. Отв.- ЧТУ (Дшшгенский Е.В., Никитин Д.И.)

236. Срок проведения работы: июнь-июль 2002 г.-Руководитель : от УК. Шурыгина М.В. от ГШГ- Ёиленко C.B.1. Исполнители:от ЧГУ Дшшгенский Е.В., Никитин Д.И. от УК - Шурыгина М.В. от ЦПиО: - Антонов В.Ю.

237. Менеджер УК Менеджер по технологии производства х/к проката1. Костылев С.Н.1. Кузнецов В.В.1. Согласовано:1. Начальник ПХЛ1. Степаненко В.В.

238. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 28,75%, в промежутке 2-3 снижено на 13,33%, в промежутке 3-4 снижено на 3%, и не превышает 30% от предела текучести.

239. Обжатие в 1-й клети увеличено с 28% до 30%, в 3-й клети обжатие увеличено с 24% до 26,53%,в 4-й клети обжатие снижено с 12% до 7,41%.08ПС Ьр=3мм, Ь=1000мм, 1и=1мм, У=13м/с, неблагоприятный вариант.

240. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 33,75%, в промежутке 2-3 снижено на 18,33%, в промежутке 3-4 снижено на 2,5%, и не превышает 30% от предела текучести.

241. Обжатие в 1-й клети увеличено с 30% до 31,67%, во 2-й клети обжатие увеличено с 31% до 31,22%, в 3-й клети обжатие увеличено с 28% до 28,37%,в 4-й клети обжатие снижено с 12% до 10,89%.08Ю Ьр=3мм, Ь=1015мм, 1ц=0,9мм, У=12м/с, неблаго приятный вариант.

242. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 3,125%, в промежутке 2-3 снижено на 13,89%, в промежутке 3-4 снижено на 20,5%, и не превышает 30% от предела текучести.

243. Обжатия по операционной карте.

244. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 26,88%, в промежутке 2-3 снижено на 13,33%, в промежутке 3-4 снижено на 6%, и не превышает 30% от предела текучести.

245. Обжатие в 1-й клети увеличено с 30% до 31,67%, во 2-й клети обжатие увеличено с 31% до 31,22%, в 3-й клети обжатие увеличено с 28% до 28,37%,в 4-й клети обжатие снижено с 12% до 10,89%.08ПС Ьр=3мм, Ь=1000мм, 114=0,9мм, У= 12м/с, неблагоприятный вариант.

246. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 5%, в промежутке 2-3 снижено на 16,11%, в промежутке 3-4 снижено на 24%, и не превышает 30% от предела текучести.

247. Обжатия по операционной карте.08Ю Ьр=2,5мм, Ь=900мм, Ь4=0,8мм, У=12м/с, благоприятный вариант.

248. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 38,89%, в промежутке 2-3 снижено на 11,5%, в промежутке 3-4 снижено на 12,73%, и не превышает 30% от предела текучести.

249. Обжатие в 1-й клети увеличено с 30% до 31,2%, во 2-й клети обжэтие увеличено с 29% до 30,81%, в 3-й клети обжатие увеличено с 25% до 26,89%,в 4-й клети обжатие снижено с 14% до 8,05%.08Ю Ьр=2,5мм, Ь=900мм,

250. Ь4=0,8мм, У=12м/с, неблагоприятный вариант.

251. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 11,67% удельное натяжение в промежутке 2-3 снижено на 19,5%, в промежутке 3-4 снижено на 24,09%, и не превышает 30% от предела текучести. Обжатия по операционной карте.

252. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 18,13%, в промежутке 2-3 снижено на 13,5%, в промежутке 3-4 снижено на 14,09%, и не превышает 30% от предела текучести.

253. Обжатие в 1-й клети увеличено с 28% до 30%, в 3-й клети обжатие увеличено с 24% до 25,77%, в 4-й клети обжатие снижено с 14% до 9,72%.08Ю Ьр=2мм, Ь=1250мм, 114=0,65мм, У= 10м/с, неблагоприятный вариант.

254. По отношению к операционной карте удельное натяжение в промежутке 1-2 снижено на 20,56% удельное натяжение в промежутке 2-3 снижено на 28%, в промежутке 3-4 снижено на 33,18%, и не превышает 30% от предела текучести. Обжатия по Операционной карте.

255. ОАО «Северсталь» Техническая дирекция Управление качества

256. УТВЕРЖДАЮ: Началш#5^Удравления качества " ~ А.М.Ламухинт2002 г.1. РАБОЧИМ ПЛАН

257. По теме: «Отработка сравнительных вариантов режимов холодной прокатки на 5-тиклетевом стане с различными параметрами очага деформации и определение их влияния на загрязненность поверхности полос».1. РП 105-ТП

258. Основание для проведения работы договор № 824 НП (4 этап календарного плана). Цель работы: улучшение чистоты поверхности полос. 1. Сущность оптимизации режимов прокатки.

259. Хт полная длина пластического участка.

260. С1 = 0,336к + 0.323С; С2 = 0.353С) + 34,92Х2;

261. С3 = 0,648С2 + 19,56Х3; С4 = 0,467С3 + 19,81X4, (1)*где к число омыления эмульсола. С - степень отражения светового потока на подкате, Х| - положение нейтрального сечения, 1 = 1; 2; 3; 4 - номер клети.

262. Итоговое регрессионное уравнение для определения чистоты поверхности готовой полосы, объединяющее все четыре уравнения (1), имеет вид:

263. С4 = 0,336к + 0,035С + 10,57Х2 + 9,13Х3 + 19,81X4

264. Из указанных регрессионных уравнений видно, что чистота поверхности готовой полосы увеличивается при увеличении чистоты поверхности подката и полосы в межклетевых промежутках, а также при увеличении показателя X; в каждой клети.

265. Реализация сравнительных режимов холодной прокатки производится на сортаменте и в объеме, указанном в табл. 1:1. Табл.1

266. Марка стали Температура смотки в ЛПЦ, °С Стандарт, ТУ Назначение Объем металла05; 08 680.740 ТУ 14-1-4910-90 ТУ14-1-4799-90 В колпаковые печи (для эмалирования) 1-2 плавки08Э ТУ14-105-626-99 ТУ14-105-627-99

267. Ш(01ЮТ) ТУ 14-105-678-02 В колпаковые печи (автолист)

268. Толщина готовой полосы 0,7-0,9 мм, ширина полосы 1000-1350 мм. Толщина подката определяется по ОК 105-16-16-02-01.

269. При проведении работы в стан заваливаются валки со следующей шероховатостью:клети 11а, мкм1.4 не более 0,65 3,0; 3,5 (с хромовым покрытием) 4,0; 4,5 (без покрытия)1. Отв.- ЦПиО (Антонов В.Ю.)

270. Рассчитать для каждой i- той клети по модели очага деформации показатель, характеризующий положение нейтрального сеченияXу пл.отст. ч1. Х^Г ()1. ЛЯ

271. Порядок проведения экспериментов.

272. При прокатке на стане перечисленных профилеразмеров плавку не менее 250 т делить на две части: одну половину плавки катать по благоприятному режиму прокатки, другую половину плавки по неблагоприятному режиму прокатки (Приложение 1).

273. При прокатке опытных рулонов фиксируются усилия прокатки, натяжения, скорости, шероховатость рабочих валков, диаметры, наработка на валках, толщина полосы по межклетевым промежуткам. Там же производится измерение загрязненности.

274. Рулон снять с моталки. На откинутом конце выполнить измерения загрязненности и шероховатости на верхней и нижней сторонах полосы, взять пробу на загрязненность весовым методом.

275. Отв.- ЦПиО (Антонов В.Ю.), ЧГУ (Шадрунова И.А.)

276. Контроль за планшетностью и меры по ее исправлению производить согласно п.4 ТИ 105-П.ХЛ-16-96 (с изменением № 8).1. Отв.-ЦПиО (Антонов В.Ю.)

277. В пасторте качества рулонов, прокатанных по благоприятным режимам, отмечать «опытный» и при загрузке на отжиг садить в одну садку.1. Отв.-ЦПиО (Антонов В.Ю.)

278. На готовом металле на агрегатах резки оценивается загрязненность поверхности по действующей методике и производится рассортировка по дефектам.

279. Отв.- ОТК (Дмитриева Т.Ю.)

280. По результатам экспериментов назначаются оптимальные режимы прокатки для последующих промышленных испытаний (по новому рабочему плану в соответствии с 5 этапом НИР №824)

281. Отв.- ЧТУ (Дилигенский Е.В., Шадрунова И.А.)

282. Срок проведения работы: эксперименты начинаются по окончании работ по РП 105-ТП-43-2002 и выполняются в течение 2-х месяцев.

283. Срок г?ро£еЭеt-fC/9 pcrooT&i ; с.&ьггр£рь г>.

284. Руководитель: от УК Шурыгина М.В, от ШйГ* Жиденко С,В.1. Исполнители:от ЧТУ Дилигенский Е.В., Шадрунова И.А., Тимофеева М.А. от УК - Шурыгина М.В. от ЦПиО: - Антонов В.Ю.

285. Менеджер УК Менеджер по технологии производства х/к проката1. Костылев С.Н.1. М^г' Кузнецов в,в1. Согласовано:1. Начальник ПХЛ1. Степаненко В.В.