Разработка технологии термомеханической обработки полосового и листового проката из низколегированной стали на основе управления формированием ферритно-бейнитной структуры тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, доктор технических наук Настич, Сергей Юрьевич

• Настич, Сергей Юрьевич
• доктор технических наук
• 2013

Оглавление диссертации доктор технических наук Настич, Сергей Юрьевич

Введение.

Глава I. Современные низколегированные стали с ферритно-бейнитной микроструктурой для магистральных трубопроводов.

1.1 Требования, предъявляемые к прокату и основному металлу труб большого диаметра высоких классов прочности

1.1.1 Влияние повышения рабочего давления на механические свойства основного металла труб.

1.1.2 Влияние трубного передела на механические свойства металла

1.1.3 Свариваемость сталей для труб большого диаметра.

1.1.4 Специфика требований, предъявляемых к рулонному прокату для изготовления спиральношовных труб

1.1.5 Проблемы и перспективы производства спиральношовных труб и рулонного проката высоких категорий прочности толщиной до 20 мм

1.2 Формирование оптимальной микроструктуры низколегированной стали высоких классов прочности в процессе термомеханической обработки.

1.2.1 Механизмы упрочнения в низколегированных сталях.

1.2.2 Сущность технологии термомеханической обработки (контролируемой прокатки с ускоренным охлаждением).

1.3 Особенности ТМО в условиях непрерывных широкополосных станов горячей прокатки при производстве сталей Х70-Х80.

1.3.1 Технологические особенности производства рулонного проката

1.3.2 Особенности реализации ТМО при производстве рулонного проката.

1.3.3 Влияние химического состава стали на процессы структурообразования при ТМО рулонного проката.

1.4 Современное состояние технологий производства рулонного проката из высокопрочных трубных сталей.

1.4.1 Прокатное оборудование для производства рулонного проката высоких категорий прочности с требованиями по хладостойкости.

1.4.2 Химические составы стали для рулонного проката высоких категорий прочности с требованиями по хладостойкости при ИПГ (0\\ГГТ)

1.4.3 Опыт изготовления рулонного проката категории прочности

Х70 и Х80 зарубежными производителями.

1.5 Современное состояние вопроса производства толстолистового проката из высокопрочных трубных сталей.

1.6 Мировой и отечественный опыт применения труб большого диаметра категорий прочности Х70-Х80 и выше.

1.6.1 Прямошовные трубы, изготавливаемые из толстолистового проката.

1.6.2 Спиральношовные трубы, производимые из рулонного проката

1.7 Постановка цели и задач исследования.

Глава II. Материалы и методы исследования.

2.1 Химические составы исследуемых сталей, производство стали и термомеханическая обработка рулонного и толстолистового проката.

2.2 Методика исследования.

2.2.1 Исследование механических свойств.

2.2.2 Исследование микроструктуры стали.

2.2.3 Исследование фазовых превращений аустенита при непрерывном охлаждении.

2.2.4 Лабораторное моделирование влияния параметров двухстадийного охлаждения полосы на отводящем рольганге стана 2000 на фазовый состав, микроструктуру и твердость стали.

2.2.5 Оценка свариваемости стали по методике имитации воздействия термического цикла сварки на структуру и свойства металла ОШЗ.

Выводы по главе II.

Глава III. Изучение условий формирования ферритно-бейнитных микроструктур в низколегированных сталях в процессе ускоренного охлаждения горячедеформированного аустенита и разработка составов стали для рулонного и толстолистового проката.

3.1 Определение требований к составу стали и технологии ТМО для получения ферритно-бейнитных микроструктур в рулонном и толстолистовом прокате из низколегированных сталей Х70-Х80.

3.2 Исследование фазовых превращений горячедеформированного аустенита при непрерывном охлаждении (ТКД) на сталях предложенного состава.

3.3 Изучение особенностей морфологии продуктов бейнитного превращения, получаемых при превращении горячедеформированного аустенита в низколегированных сталях.

3.3.1 Технологические аспекты получения ферритно-бейнитной микроструктуры низколегированной стали в процессе ТМО.

3.3.2 Особенности морфологии продуктов бейнитного превращения, получаемых при превращении горячедеформированного аустенита в низколегированных сталях.

3.4 Выявление особенностей микроструктуры стали класса прочности К65, оказывающих влияние на сопротивляемость стали вязким разрушениям.

Выводы по главе III.

Глава IV. Исследование влияния состава стали и параметров технологии на процессы структурообразования применительно к технологическим условиям производства толстых полос (10-16 мм) на непрерывных широкополосных станах горячей прокатки (НШС ГП).

4.1 Изучение влияния состава низколегированной стали и температуры нагрева на рост зерна аустенита и растворение частиц карбонитридов Nb.

4.2 Исследование влияния состава стали Х70-Х80 и температурно-временных параметров прокатки на рекристаллизацию горячедеформированного аустенита, параметры ферритно-бейнитной микроструктуры и свойства проката.

4.2.1 Влияние температурно-временных параметров деформации на рекристаллизацию аустенита для условий черновых клетей НШС ГП

4.2.2 Влияние состава стали и параметров технологии на процессы структурообразования применительно к определению оптимальной температуры начала прокатки в чистовых клетях НШС ГП

4.2.3 Влияние температуры начала второй стадии прокатки на механические свойства и микроструктуру полос из стали Х80 с повышенным содержанием Nb.

4.3 Исследование закономерностей формирования ферритно-бейнитной структуры низколегированной стали в процессе ускоренного охлаждения, смотки и последующего охлаждения рулонного проката.

4.3.1 Анализ условий структурообразования в низколегированной стали в процессе ускоренного охлаждения толстых полос и смотки рулонного проката.

4.3.2 Изучение влияния температуры конца ускоренного охлаждения на структуру стали Х80 с разным уровнем легирования.

4.3.3 Исследование влияния температуры смотки на характеристики структуры промышленной стали 07Г2НДФБ.

4.3.4 Изучение морфологических особенностей игольчатого феррита, формирующегося при температуре смотки полосы в верхней части области бейнитого превращения.

4.3.5 Исследование структурообразования низколегированной стали Х70 в процессе УО, производимого в две стадии с перегибом кривой интенсивности охлаждения.

Выводы по главе IV.

Глава V. Разработка режимов термомеханической обработки, обеспечивающих высокую хладостойкость рулонного и толстолистового проката на основе формирования равномерной ферритно-бейнитной микроструктуры стали, получаемой из аустенита с высокой плотностью мест зарождения а-фазы и малой разнозернистостью.

5.1 Взаимосвязь параметров микроструктуры стали Х70-Х80, получаемой в результате ТМО, и хладостойкости рулонного и толстолистового проката.

5.2 Исследование влияния морфологии бейнитной составляющей микроструктуры низколегированной стали Х70 на хладостойкость проката больших толщин при ИПГ при различных режимах деформации в черновой стадии КП и ускоренного охлаждения.

5.2.1 Влияние режимов КП+УО на свойства толстолистового проката

5.2.2 Влияние морфологии структурных составляющих на хладостойкость толстолистового проката.

5.2.3 Влияние наличия областей бейнитного феррита в микроструктуре стали Х70, образующихся при недостаточной величине обжатий в черновой стадии прокатки, на хладостойкость проката больших толщин при ИПГ.

5.3 Влияние температуры начала чистовой стадии контролируемой прокатки на параметры микроструктуры и хладостойкость рулонной стали Х70 при прокатке толстой полосы (12-16 мм).

5.3.1 Влияние температуры начала чистовой стадии КП на механические свойства полосы из стали Х70 с повышенным содержанием Nb

5.3.2 Исследование зависимости характеристик микроструктуры стали от температуры начала чистовой стадии КП.

5.3.3 Анализ причин формирования неоднородной ферритно-бейнитной микроструктуры рулонной стали Х70, приводящей к ухудшению хладостойкости толстой полосы.

5.4 Влияние температуры нагрева и толщины подката для чистовой стадии КП на параметры микроструктуры и хладостойкость толстолистовой стали Х

5.5 Влияние величины температурного интервала между концом прокатки (Ткп) и началом фазовых вращений в стали (Аг3) на хладостойкость рулонного проката большой толщины из стали Х

Выводы по главе V.

Глава VI. Исследование выделения избыточных карбонитридных фаз в рулонном и толстолистовом прокате из стали Х70 с ферритно-бейнитной микроструктурой после ТМО.

6.1 Анализ возможности выделения дисперсных частиц карбидов и карбонитридов Nb и V в рулонном и толстолистовом прокате из низколегированных сталей Х70-Х80 в процессе и после завершения ТМО

6.2 Изучение влияния параметров ТМО, смотки и охлаждения рулонного проката из сталей Х70 на выделение частиц карбонитридов Nb иУ.

6.2.1 Выделение частиц карбонитридов (Nb,Ti)(C,N) субмикронных размеров в аустените при прокатке полосы из стали Х

6.2.2 Формирование наноразмерных частиц карбонитридов Nb и V в a-фазе в процессе ускоренного охлаждения и при смотке полосы.

6.3 Изучение выделения частиц карбонитридов Nb и V в толстолистовом прокате из стали Х70 после ТМО и последующего отпуска

6.3.1 Образование частиц карбонитридов (Nb,Ti)(C,N) в аустените в процессе прокатки листов из стали Х

6.3.2 Выделение наноразмерных частиц карбонитридов (Nb,V)(C,N) в a-фазе после отпуска проката из стали Х

Выводы по главе VI.

Глава VII. Влияние состава стали Х70 и технологии производства рулонного проката (ТМО, смотки и охлаждения рулонов) на анизотропию и равномерность механических свойств по длине полосы

7.1 Влияние анизотропии и равномерности механических свойств по длине полосы на качество рулонного проката.

7.2 Технологические аспекты обеспечения равномерности механических свойств полосы.

7.3 Анизотропия механических свойств в рулонном прокате после ТМО

7.4 Результаты опытно-промышленного опробования рулонного проката с ферритно-бейнитной микроструктурой, состоящей из смеси квазиполигонального и игольчатого феррита.

Выводы по главе VII.

Глава VIII. Опробование промышленного производства рулонного и толстолистового проката с повышенным уровнем механических свойств из сталей с ферритно-бейнитной микроструктурой по разработанным технологиям.

8.1 Опробование производства рулонного проката класса прочности К56-К60 толщиной до 16 мм из сталей с ферритно-бейнитной микроструктурой в условиях отечественных НШС ГП

8.1.1 Разработка технологии производства рулонного проката толщиной до 16 мм из сталей Х70 с ферритно-бейнитной микроструктурой на станах

8.1.1.1 Реализация технологии ТМО в условиях НШС ГП

8.1.1.2 Разработка составов стали для производства рулонного проката класса прочности К56-К60 на станах 2000 по технологии ТМО

8.1.1.3 Разработка режимов ТМО для производства рулонного проката в условиях НШС ГП

8.1.2 Производство опытно-промышленных партий рулонного проката класса прочности К56-К60 на НШС ГП 2000 ОАО «ММК» и ЧерМК ОАО «Северсталь».

8.1.2.1 Производство рулонного и листового проката из стали 06Г1ХНДБ (марки 05Г1Б) толщиной 8 мм и 12 мм на стане 2000 ОАО «ММК»

8.1.2.2 Производство рулонного проката с гарантией уровня механических свойств класса прочности К56 и К60, предназначенного для изготовления спиральношовных труб для нефтепровода «Восточная Сибирь - Тихий океан» («ВС-ТО»).

8.1.2.3 Производство рулонного проката с гарантией уровня механических свойств класса прочности К60 (Х70) и требованиями по хладостойкости при ИПГ для газопроводных спиральношовных труб.

8.1.2.4 Производство рулонного проката из стали 07Г1НДМФБ оптимизированного состава с гарантией уровня механических свойств класса прочности К60 (Х70) и хладостойкости при ИПГ.

8.1.2.5 Производство рулонного и листового проката из стали 10Г2ФБЮ (К60) с гарантией уровня механических свойств для прямошовных газопроводных труб.

8.2 Освоение промышленного производства толстолистового проката классов прочности К60 и К65 из сталей с ферритно-бейнитной микроструктурой на стане 5000 ОАО «ММК».

8.2.1 Освоение промышленного производства тол сто л истового проката класса прочности К60 толщиной 26,4 мм для электросварных прямошовных труб ОАО «ВМЗ» размером 1420x26,4 мм на рабочее давление 11,8 МПа.

8.2.2 Освоение промышленного производства толстолистового проката класса прочности К65 толщиной 23,0 мм и 27,7 мм для электросварных прямошовных труб ОАО «ВТЗ» и ОАО «ЧТПЗ» диаметром 1420 мм на рабочее давление 11,8 МПа.

8.3 Оценка свариваемости разработанных сталей по методике имитации воздействия термического цикла сварки на структуру и свойства металла околошовной зоны (ОШЗ) сварных соединений.

8.4 Обобщение результатов производства новых видов продукции по разработанным технологиям.

Выводы по главе VIII.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка технологии термомеханической обработки полосового и листового проката из низколегированной стали на основе управления формированием ферритно-бейнитной структуры»

Актуальность проблемы

Эффективность современных магистральных трубопроводов обеспечивается путем использования повышенных рабочих давлений (9,8 МПа и 11,8 МПа), что требует применения сталей классов прочности К60 (gb>590 Н/мм ) и особенно К65 (Ов>640 Н/мм). Надежность трубопроводов основывается на торможении протяженных вязких и хрупких разрушений в основном металле труб, а также хорошей свариваемости стали, для чего ограничивается ее легирование.

Выполнение современных требований по получению высоких показателей прочности, ударной вязкости и хладостойкости проката при экономном уровне легирования стали на металле с традиционной ферритно-перлитной структурой не представляется возможным. Необходим переход к сталям с мелкодисперсной ферритно-бейнитной структурой, отличительной чертой которой является мелкий размер элемента матрицы и повышенная плотность дислокаций. Получение такой структуры основывается на технологии термомеханической обработки (ТМО), сочетающей контролируемую прокатку с ускоренным охлаждением (КП+УО).

Важной проблемой является разработка технологии производства на непрерывных широкополосных станах горячей прокатки (НШС ГП) рулонного проката класса прочности К60(Х70) и К65(Х80) толщиной 10-16 мм с гарантией уровня механических свойств и хладостойкостью, который необходим для производства спиральношовных (без термической обработки) и прямошовных труб, а также труб, получаемых сваркой токами высокой частоты (ТВЧ). ТМО в условиях НШС ГП существенным образом отличается от процесса в условиях толстолистовых станов (TJTC) вследствие особенностей технологии и оборудования для производства полосы (в том числе - непрерывные группы клетей, УО в двух группах секций, смотка, охлаждение рулонов).

Применительно к современным сталям Х70 и Х80 с ферритно-бейнитной микроструктурой большой толщины (12-16 мм для рулонного проката, 20-40 мм для листового проката) вопросы структурообразования и возможности по улучшению их хладостойкости изучены в недостаточной степени. Поэтому для достижения требуемых свойств необходимо изыскание оптимального структурного состояния низколегированной стали.

Диссертационная работа является обобщением научных и практических результатов исследований, выполненных автором по проблеме создания высокопрочных низколегированных рулонных и листовых сталей и технологии их ТМО. Представлены результаты разработки новых металловедческих подходов для управления формированием ферритно-бейнитной микроструктуры стали в процессе ТМО, направленных на получение оптимальных структурных состояний металла в условиях отечественных прокатных станов 2000 и 5000.

Цель работы и основные задачи исследования. Целью работы является создание новых эффективных технологий термомеханической обработки толстых полос (10-16 мм) из низколегированных сталей Х70-Х80 применительно к условиям непрерывных широкополосных станов горячей прокатки (НШС ГП 2000), а также усовершенствование технологий производства листового проката из стали Х70-Х80 большой толщины (20-30 мм) на основе управления структурообразованием в процессе горячей пластической деформации аустенита и последующего ускоренного охлаждения для формирования ферритно-бейнитной структуры стали с оптимальным набором структурных составляющих, что обеспечивает в прокате сочетание улучшенных показателей прочности, ударной вязкости и хладостойкости. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1. Обобщить закономерности формирования ферритно-бейнитной микроструктуры в процессе ускоренного охлаждения горячедеформированного аустенита низколегированных сталей Х70 и Х80, особенности морфологии продуктов бейнитного превращения, и на основе этого разработать химические составы, обеспечивающие получение ферритно-бейнитной микроструктуры рулонного и тол сто л истового проката при малых скоростях охлаждения.

2. Исследовать влияние состава стали и параметров технологии на процессы структурообразования (рост зерна, рекристаллизация аустенита, выделение частиц карбонитридов, фазовые превращения) применительно к технологическим условиям производства толстых полос (10-16 мм) на непрерывных широкополосных станах горячей прокатки (НШС ГП) 2000.

3. Установить влияние основных технологических параметров при термомеханической обработке рулонного и толстолистового проката на характеристики ферритно-бейнитной микроструктуры стали Х70-Х80, которые оказывают существенное влияние на показатели прочности, ударной вязкости и хладостойкости высокопрочного проката, на основе чего разработать металловедческое обоснование и корректирующие технологические мероприятия для обеспечения улучшенной хладостойкости проката.

4. Исследовать процесс выделения избыточных фаз карбидов и карбонитридов № и V в рулонном и толстолистовом прокате из стали Х70 в процессе и после завершения ТМО и разработать рекомендации по оптимальному содержанию микролегирующих элементов (Мэ, V) в стали.

5. Выявить влияние химического состава стали Х70 и технологии производства рулонного проката (ТМО, смотки и охлаждения рулонов) на равномерность механических свойств по длине полосы и анизотропию механических свойств (в плоскости прокатки).

6. Разработать металловедческое обоснование и эффективные технологии ТМО рулонного и толстолистового проката классов прочности К60(Х70) и К65(Х80) из сталей с ферритно-бейнитной микроструктурой, обеспечивающие повышенный уровень ударной вязкости и хладостойкости, и осуществить опробование промышленного производства проката по разработанным технологиям в условиях отечественных станов 2000 и 5000.

Методы исследования.

Работа выполнена на основе анализа и обобщения результатов теоретических и лабораторных исследований, а также промышленных экспериментов. Материалом исследования послужили низколегированные трубные стали Х70 и Х80 промышленной выплавки.

Теоретическая часть работы основана на анализе имеющихся данных влияния состава низколегированной стали и параметров ТМО проката на микроструктуру стали, в том числе формирование различных продуктов бейнитного превращения, и выявлении закономерностей, позволяющих определить направления оптимизации состава стали и технологии ТМО.

Экспериментальная часть работы выполнена с применением физического моделирования процессов структурообразования в низколегированной стали в процессе ТМО и в околошовной зоне (ОШЗ) сварного соединения. Использованы современные методы исследования, в том числе сканирующей электронной (СЭМ) и просвечивающей электронной микроскопии (ПЭМ).

Результаты промышленных экспериментов получены путем испытания и исследования металла в ходе опытных прокаток полос на станах 2000 ОАО «ММК» и ОАО «Северсталь», а также листов на стане 5000 ОАО «ММК».

Научная новизна:

1. Разработана (впервые в отечественной практике) концепция химического состава сталей Х70-Х80 для производства рулонного проката больших толщин (10-16 мм) по технологии ТМО применительно к условиям непрерывных широкополосных станов горячей прокатки без реверсивных клетей (станы 2000), предусматривающая пониженное содержание углерода, добавки Си, Сг, Мо, комплексное микролегирование Т1+№>+У или Т1+№>. Главным элементом концепции рулонной стали Х70-Х80 является использование повышенного содержания №>, что позволяет существенно воздействовать на основные процессы структурообразования: ограничить рост зерна аустенита при нагреве под прокатку до повышенных температур, повысить температуру торможения рекристаллизации аустенита, расширить область формирования бейнита при малых скоростях охлаждения, обеспечить дисперсионное упрочнение стали наноразмерными частицами №>С, №>(С,]ЧГ), (МЬ,У)(С,]\Г).

2. Показана принципиальная возможность формирования ферритно-бейнитной микроструктуры в низкоуглеродистой стали типа Х70-Х80 в диапазоне малых скоростей охлаждения, соответствующих процессу ТМО толстых полос, что реализуется путем добавок в сталь №, Си, Сг, Мо с содержанием элементов не более

0,2% каждого и суммарным содержанием элементов до 0,6%. Впервые предложена обобщенная схема фазовых превращений в стали Х70 с добавками №, Си, Сг, Мо.

3. Выявлены закономерности формирования дисперсной ферритно-бейнитной микроструктуры стали Х70-Х80 в условиях непрерывного широкополосного стана, когда ускоренное охлаждение производится с перегибом кривой охлаждения, относительно малой скоростью и последующей смоткой полосы в рулон. Тип основной структурной составляющей матрицы стали определяется температурой завершения 1-й стадии У О и ее положением относительно температуры начала бейнитного превращения (В8). Доли структурных составляющих в матрице стали, а также тип и морфология высокоуглеродистой фазы (2-я фаза, включая цементит) главным образом управляются температурой конца охлаждения, которая в целом соответствует температуре смотке полосы в рулон.

4. Определены структурные факторы, приводящие к существенному снижению характеристик ударной вязкости и хладостойкости толстых полос и листов из сталей Х70-Х80 с ферритно-бейнитной микроструктурой: наличие в структуре стали областей реечного бейнитного феррита в границах бывших аустенитных зерен и значительная разнозернистость матрицы из квазиполигонального и игольчатого феррита. Такая неоднородность микроструктуры образуется в результате наследования при фазовом превращении неравномерной структуры аустенита, которая возникает из-за частичной (неполной) рекристаллизации аустенита как в черновой, так и в чистовой стадии КП.

5. Выявлены обобщенные зависимости влияния основных технологических параметров ТМО на характеристики ферритно-бейнитной микроструктуры в стали Х70-Х80 с точки зрения обеспечения высокой ударной вязкости и хладостойкости, показывающие, что решающим технологическим фактором при производстве толстых полос является температура входа подката в группу чистовых клетей стана (не выше температуры торможения рекристаллизации аустенита Т5); при производстве толстых листов на реверсивных станах важнейшим параметром является величина обжатий в заключительных проходах черновой стадии КП (не менее 12-14% за проход).

6. Установлено, что режим У О позволяет снизить негативное влияние разнозернистости аустенита на свойства стали, что достигается путем ограничения интенсивности УО (относительно низкая скорость УО, температура конца УО в верхней части бейнитной области). При этом формируется микроструктура стали, основной составляющей которой является квазиполигональный феррит, а также игольчатый феррит, но количество областей реечного бейнитного феррита сведено к минимуму.

7. Показано, что в условиях станов 2000 при технологических ограничениях по толщине подката и минимальной температуре конца прокатки (Ткп) улучшение хладостойкости толстых полос обеспечивается путем оптимизации состава стали (по расчетному значению критической точки Аг3)) для выполнения соотношения ДТ8у=Ткп-Аг3(рАсч.)<50оС, что объясняется сохранением к моменту фазового превращения структуры аустенита с высоким значением 8уэфф.

8. Установлены закономерности выделения в феррите частиц карбидов и карбонитридов №> и V в зависимости от режима ускоренного охлаждения толстых полос и листов, а также смотки полос в рулоны, описывающие: изменение типа выделения частиц (№>,У)(С,]Ч) в феррите от выделения из пересыщенного твердого раствора («общее» выделение) к «межфазному»; температурные интервалы образования частиц размером 2-10 нм, эффективных для дисперсионного упрочнения, в сталях с №>+У и № без V; ограниченный характер выделения в феррите частиц карбидов и карбонитридов №> и V при производстве то л сто листового проката с У О.

9. Выявлен эффект выделения в аустените наноразмерных (-5-10 нм) частиц карбонитридов №>(С,М) под действием интенсивной деформации в чистовой стадии КП при производстве толстых листов, при этом увеличение температуры чистовой прокатки и времени транспортировки листов до установки УО создает условия для укрупнения этих частиц до 10 нм.

10. Обоснован принцип получения равномерного уровня механических свойств по длине полосы из микролегированной стали Х70-Х80, состоящий в обеспечении для всех участков полосы дисперсной и равномерной ферритнобейнитной микроструктуры и однородного характера выделения частиц карбонитридов №> и V для дисперсионного упрочнения стали.

Практическая ценность диссертационной работы заключается в создании на основе полученных результатов металловедческого обоснования и комплексной технологии получения высокопрочного хладостойкого рулонного и толстолистового проката. В результате проведенных исследований процессов структурообразования в низколегированных сталях в ходе ТМО получены следующие практические результаты:

1. Созданы новые марки трубных сталей для производства рулонного и толстолистового проката классов прочности К60(Х70) и К65(Х80), отличающиеся пониженным содержанием углерода, экономными добавками Сг, №, Си, Мо, и оптимизированным микролегированием, в том числе для рулонного проката - с повышенным содержанием №> (0,06-0,10%), позволяющие получать целевую ферритно-бейнитную микроструктуру проката в условиях технологических линий станов 2000 и 5000.

2. Разработаны технологические процессы производства рулонного проката класса прочности К60(Х70) толщиной 12-16 мм с гарантией уровня механических свойств, позволяющие в условиях станов 2000 ОАО «ММК» и ОАО «Северсталь» обеспечивать требуемый комплекс свойств и их высокую равномерность по длине полосы, в том числе хладостойкость проката при ИНГ, при минимальном уровне легирования стали (Сэкв=0,36-0,38%).

3. Разработаны технологические процессы производства толстолистового проката классов прочности К60(Х70) и К65(Х80) толщиной до 30 мм в условиях стана 5000 ОАО «ММК», обеспечивающие необходимые для металла труб магистральных газопроводов с рабочим давлением 11,8 МПа (120 атм.) повышенные показатели ударной вязкости (Х70 - КСУ >200 Дж/см и Х80 -КСу40 > 260 Дж/см2 для труб 01420 мм) и хладостойкости.

4. Разработана и оформлена совместно с металлургическими предприятиями технологическая документация на производство на станах 2000 ОАО «ММК» и

ОАО «Северсталь» рулонного проката класса прочности Х70 и на стане 5000 ОАО «ММК» толстолистового проката классов прочности Х70 и Х80.

5. С использованием разработанных технологий в условиях ОАО «ММК» и ОАО «Северсталь» произведены опытно-промышленные и промышленные партии рулонного и толстолистового проката для ведущих отечественных трубных заводов, а также для экспортных поставок.

6. Обеспечено импортозамещение высококачественного рулонного и толстолистового проката на отечественном рынке и высокая конкурентоспособность на внешних рынках.

Способы производства, включающие химические составы стали и технологию производства проката, защищены 5 патентами РФ.

Содержание диссертационной работы представляет собой решение важной научно-технической и народно-хозяйственной проблемы повышения характеристик прочности, ударной вязкости, хладостойкости и свариваемости рулонного и толстолистового проката для магистральных трубопроводов путем оптимизации состава стали и совершенствования технологического процесса ТМО стали на основе управления формированием ферритно-бейнитной микроструктуры проката.

Апробация работы. Материалы диссертационной работы доложены и обсуждены на 16 международных, общероссийских и региональных научно-технических конференциях: 4rd International Pipeline Technology Conference (Belgium, Ostend, 2004), 6-й Конгресс прокатчиков (Липецк, 2005), 5 International Conference on HSLA Steels "HSLA Steels 2005" (China, Sanya, 2005), 5th International Conference on Processing and Manufacturing of Advanced Materials THERMEC 2006 (Canada, Vancouver, 2006), 6-я Научно-практическая конференция «Новые перспективные материалы, оборудование и технологии для их получения» (Москва, 2007), Международный семинар «Современные тенденции разработки и производства сталей и труб для магистральных газо-нефтепроводов» (Москва, 2008), Международная конференция «Современные требования и металлургические аспекты повышения коррозионной стойкости и других служебных свойств углеродистых и низколегированных сталей» (Москва, 2008), 5-я Евразийская научно-практическая конференция «Прочность неоднородных структур» «ПРОСТ 2010» (Москва, 2010), 17-я Международная научно-техническая конференция «ТРУБЫ-2009» (Челябинск, 2009), 8-й конгресс прокатчиков (Магнитогорск, 2010), 9-я научно-практическая конференция «Новые перспективные материалы, оборудование и технологии для их получения» (Москва, 2010), 6-th International Conference on High Strength Low Alloy Steels "HSLA Steels 2011" (China, Beijing, 2011), 6-я Евразийская научно-практическая конференция «Прочность неоднородных структур» «ПРОСТ-2012» (Москва, 2012), 10-я научно-практическая конференция «Новые перспективные материалы, оборудование и технологии для их получения» (Москва, 2011), международная конференция «Северсталь для топливно-энергетического комплекса» (Санкт-Петербург, 2012), 20-й Международная научно-техническая конференция «ТРУБЫ-2012» (Сочи, 2012).

Публикации. Основное содержание диссертации отражено в 22 работе в рецензируемых научных журналах, рекомендованных ВАК, а также в 21 других публикациях и 5 патентах.

Личный вклад автора. Основные научные положения и результаты диссертационной работы основываются на исследованиях, выполненных под руководством или с непосредственным участием автора во время проведения научно-исследовательских работ. В работах, выполненных в соавторстве, личный вклад автора состоит в постановке цели и задач исследования, выработке направлений и методов решения технологических проблем, непосредственном участии в получении экспериментальных данных, анализе и обобщении полученных результатов. Опробование и внедрение в производство разработанных составов сталей и технологий осуществлялось при непосредственном участии автора.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 8 глав, общих выводов, списка литературных источников из 354 наименования и приложений, содержит 399 страниц машинописного текста, 132 рисунка, 32 таблиц.

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Настич, Сергей Юрьевич

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Разработана технология ТМО толстых полос (10-16 мм) из стали Х70-Х80 с гарантией уровня механических свойств и хладостойкости применительно к условиям непрерывных широкополосных станов горячей прокатки без реверсивных клетей (отечественные станы НШС ГП 2000), а также существенно усовершенствована технология производства листового проката из стали Х70-Х80 повышенной толщины (20-30 мм) для условий станов 5000. Новые технологии, включающие составы сталей и регламент ТМО, предусматривают управление структурообразованием в процессе горячей пластической деформации аустенита и последующего ускоренного охлаждения с целью формирования ферритно-бейнитной микроструктуры низколегированной стали с оптимальным набором структурных составляющих. Это обеспечивает в рулонном и толстолистовом прокате благоприятное сочетание высоких характеристик прочности, ударной вязкости и хладостойкости.

2. Определены системы легирования трубных сталей Х70-Х80, позволяющие получать ферритно-бейнитную микроструктуру стали в диапазоне малых скоростей охлаждения, что необходимо при ТМО толстых полос в условиях НШС ГП 2000, а также при УО листового проката увеличенной толщины. Установлено, что формирование бейнитной составляющей микроструктуры в стали Х70-Х80 с пониженным содержанием углерода ([С]=(0,04-0,07%)) при использовании добавок Сг, Си, Мо в количестве 0,200,40 % (по отдельности или в различных сочетаниях) устойчиво происходит при скорости охлаждения 2-5°С/с и выше, перлитное превращение при этом тормозится.

3. Выполнено обобщение влияния состава стали Х70-Х80 и режимов ТМО, моделирующих условия производства толстых полос, на основные процессы структурообразования в низколегированной стали. Использование повышенного содержания №> (до 0,10%) позволяет существенно воздействовать на основные процессы структурообразования: ограничить рост зерна аустенита при нагреве под прокатку до повышенных температур 1220-1240 °С), повысить температуру торможения рекристаллизации аустенита (на ~ 40 °С), расширить область формирования бейнита при малых скоростях охлаждения, обеспечить дисперсионное упрочнение стали частицами карбидов и карбонитридов №) размером 2-10 нм. Это создает условия для формирования в процессе ТМО на НШС ГП дисперсной ферритно-бейнитной микроструктуры стали, оптимальной для достижения требуемого сочетания механических свойств.

4. Установлены принципиальные закономерности структурообразования в процессе УО, выполняемого с перегибом кривой охлаждения и относительно низкими скоростями, что моделирует условия производства толстых полос. Температура завершения 1-й стадии УО является фактором, определяющим тип основной структурной составляющей матрицы стали. Условием получения значительной доли игольчатого феррита является УО на 1-й стадии до температуры ниже температуры начала бейнитного превращения (В5). Температура окончания 2-й стадии УО, в условиях НШС ГП в целом соответствующая температуре смотки (Тсм), определяет доли структурных составляющих в матрице стали, а также тип и морфологию высокоуглеродистой (второй) фазы.

5. Для обеспечения высокой ударной вязкости и хладостойкости рулонного и толстолистового проката из стали Х70-Х80 выбор состава стали и режима ТМО должен производиться с целью предупреждения формирования неравномерной ферритно-бейнитной микроструктуры, которая характеризуется наличием протяженных областей реечного бейнитного феррита в границах бывших аустенитных зерен и значительной разнозернистостью матрицы из квазиполигонального и игольчатого феррита. Неблагоприятная микроструктура стали образуется в результате наследования при фазовом превращении в ходе УО неравномерной структуры аустенита, которая возникает из-за частичной (неполной) рекристаллизации аустенита как в черновой, так и в чистовой стадии КП.

6. Технологическим решением для предупреждения формирования неоднородной ферритно-бейнитной микроструктуры стали является управление структурообразованием стали на всех стадиях ТМО. Главными элементами технологии контролируемой прокатки при этом являются: оптимальная температура нагрева слябов, обеспечение высоких деформаций в последних проходах черновой стадии КП, увеличение толщины подката, ограничение температуры начала чистовой стадии КП. Режим УО позволяет снизить негативное влияние разнозернистости аустенита на свойства стали применительно к условиям, когда вследствие ряда технологических причин возможно неполное прохождение рекристаллизации аустенита, что достигается путем ограничения интенсивности УО.

7. Сохранение повышенной удельной эффективной поверхности зерна деформированного аустенита (8уэфф) к моменту фазового превращения позволяет существенно улучить характеристики ударной вязкости и хладостойкости рулонного проката из стали Х70 толщиной 14-16 мм в условиях НШС ГП, когда возможности по увеличению толщины подката и снижению температуры конца прокатки (Ткп) ограничены. Это достигается путем корректировки химического состава стали для минимизации температурного диапазона между Ткп и расчетным значением критической точки Аг3; при этом для условий станов 2000 должно выполняться соотношение ДТ§у=Ткп-Агз(РАсч.)<50оС.

8. Выявлены закономерности выделения в феррите в стали Х70-Х80 частиц карбидов и карбонитридов ЫЬ и V в зависимости от режима ускоренного охлаждения толстых полос и смотки полос в рулоны. Параметры выделения частиц (тип, размер, объемная доля) определяются температурой смотки, при этом существует температурный интервал формирования частиц размером 2-10 нм, эффективных для дисперсионного упрочнения (~ 550-570 °С для стали с добавкой М)+У; ~ 570-590 °С для стали с добавкой Мэ без V); при повышенных температурах происходит огрубление частиц, а при пониженных температурах -уменьшение размера и объемной доли частиц.

9. Выделение в феррите частиц карбидов и карбонитридов №) и У при производстве толстолистового проката из стали Х70-Х80 по технологии с УО имеет ограниченный характер даже при относительно высоких температурах конца УО и большой толщине проката, при этом значительная доля № и V сохраняется в твердом растворе, что подтверждается интенсивным выделением частиц при отпуске стали. Интенсивная деформация в чистовой стадии КП при прокатке толстых листов приводит к выделению частиц карбонитридов №>(С,1чГ) нано-метрических размеров (=5-10 нм) в аустените.

10. Разработан принцип получения равномерного уровня механических свойств по длине полосы из микролегированной стали Х70-Х80. Это обеспечивается путем формирования в ходе ТМО микроструктуры проката, характеризующейся стабильным фазовым составом и долями структурных составляющих, а также однородным характером выделения частиц карбонитридов №> и V, обеспечивающих дисперсионное упрочнение стали. Указанные структурные факторы определяются стратегией смотки полосы и последующего охлаждения рулона и в целом могут быть реализованы как при дифференцированной Тсм и охлаждении рулонов на воздухе, так и при смотке с постоянной Тсм в сочетании с ускоренным охлаждением рулонов. Показано, что формирование в рулонной стали Х70-Х80 микроструктуры, состоящей из смеси квазиполигонального и игольчатого феррита примерно в равных долях, позволяет снизить анизотропию механических свойств в плоскости прокатки (в зависимости от угла отбора проб для испытаний относительно направления прокатки).

11. Разработаны эффективные технологии производства рулонного проката класса прочности К60(Х70) толщиной 12-16 мм с гарантией уровня механических свойств и хладостойкости для спиральношовных и прямошовных труб, а также толстолистового проката классов прочности К60(Х70) и К65(Х80) толщиной 2030 мм с повышенными характеристиками ударной вязкости для магистральных трубопроводов на рабочее давление 11,8 МПа (120 атм.). Созданные технологии освоены и внедрены на станах 2000 и 5000 ОАО «ММК» и стане 2000 ЧерМК ОАО «Северсталь». По новым технологиям изготовлены и отгружены потребителям более 56 тыс. тонн новых видов продукции с высоким экономическим эффектом.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Настич, Сергей Юрьевич, 2013 год

1. Анучкин М.П., Горицкий В.Н., Мирошниченко Б.И. Трубы для магистральных трубопроводов // М.: «Недра», 1986. 231 с.

2. Матросов Ю.И., Морозов Ю.Д., Болотов A.C., Хайстеркамп Ф., Хулка К., Петере П. Разработка и технологический процесс производства трубных сталей в XXI веке // Сталь. 2001. №4 С. 58-62.

3. Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. Перспективы развития трубных сталей в XXI веке. Труды четвертого конгресса прокатчиков. (Магнитогорск, 16-19 октября 2001г.) М. 2002, т. 1. С. 14-21.

4. Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. Современные стали для производства труб большого диаметра и направления их развития. ОАО «Черметинформация». Бюллетень «Черная металлургия», 2005, №2, С. 57-59.

5. Gray J.M. Niobium bearing steels in pipeline projects // Niobium. Science & Technology / Proceedings of the International Symposium Niobium 2001. Orlando, Florida, USA. December 2-5,2001. TMS. Niobium 2001 Lim. pp. 889-906.

6. Морозов Ю.Д., Эфрон JI.И. Стали для труб магистральных трубопроводов: состояние и тенденции развития // Металлург. 2006. №5. С.53-57.

7. Филиппов Г. А., Морозов Ю.Д., Шлямнев А.П., Эфрон Л.И. Конструкционные материалы будущего // Сталь 2004. №8. С. 69-78.

8. Морозов Ю.Д., Матросов М.Ю., Настич С.Ю, Арабей А.Б. Высокопрочные трубные стали нового поколения с феррито-бейнитной структурой // Металлург. 2008. №8. С. 39-42.

9. Хайстеркамп Ф., Хулка К., Матросов Ю.И., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И., Столяров В.И., Чевская О.Н. Ниобийсодержащие низколегированные стали.- М.: «СП Интермет Инжиниринг», 1999. 94 с.

10. Шабалов И.П., Шафигин Е.К., Одесский П.Д. О некоторых требованиях к современным сталям для магистральных трубопроводов // Сталь. 2010. - №12. - С. 54-60.

11. Шабалов И.П. О необходимых и достаточных технических требованиях на стальные электросварные трубы большого диаметра // Металлург. 2010. № 10. С. 6-12.

12. Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И., Матросов Ю.И. Состояние и перспективы развития сталей для труб большого диаметра в России, в кн. И.П. Бардин и металлургическая наука. Сб. научн. тр. -М.: Металлургиздат, 2003. С. 193- 212.

13. Пател Дж., Хулка К. Создание сталей для магистральных трубопроводов за последние десятилетия // В сборнике докладов международной научно-технической конференции «Азовсталь-2002»/ М.: «Металлургиздат», 2004. - С. 34-42.

14. Шабалов И.П., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. Стали для труб и строительных конструкций с повышенными эксплуатационными свойствами. -М., Металлургиздат, 2003.- 520 с.

15. Кантор М.М., Боженов В.А. Материаловедческое обеспечение долговечности магистральных трубопроводов // Сталь. № 4. 2010. С. 80-84.

16. Пышминцев И.Ю., Мальцева А.Н., Гервасьев A.M., Смирнов М.А., Корзников А.В. Структура и свойства низкоуглеродистых трубных сталей, подвергнутых пневматическим испытаниям // Сталь. 2011. №2. С. 75-81.

17. Пышминцев И.Ю., Струин А.О., Мартынова Н.А., Валов М.А., Насыбулина Е.Р. К вопросу определения трещиностойкости высокопрочных труб большого диаметра // Сталь. 2011. №2. С. 49-52.

18. Cottrell A. Brittle fracture from pile-ups in polycrystalline iron / Chapter 7 in Book on Yield, Flow and fracture of polycrystals, Ed. T.N. Baker, Applied Science publishers. 1983, p. 123-129.

19. Котрелл A.X. Теоретические аспекты процесса разрушения. В кн. Атомный механизм разрушения / Пер. с англ. М.: Металлургиздат, 1963. С. 30-68.

20. Пестриков В.М., Морозов Е.М. Механика разрушения твердых тел: курс лекций. СПб.: Профессия, 2002. - 320 е., ил.

21. Subramanian S., Collins L., Cheng-liang M., Cheng-jia S., Patel J. Microstructure Development for Brittle Fracture Control in Nb Microalloyed Line Pipe Steel // Proceedings of The 6th International Conference on High Strength Low Alloy Steels

22. HSLA Steels'2011) (Beijing, China, May 31-June 2, 2011) / Journal of Iron and Steel Research, International, 2011, V. 18 (Supplement 1-2), May 2011. pp. 831-835.

23. Chunyong H., Yang Li, Chuanjing Z., Lingkang Ji, Qingren X. Application of X80 Linepipe in China. // Proceedings of HSLP 2010 International Seminar on Application of High Strength Line Pipe 2010 (June 28-29, 2010, Xi'an, Cnina). CNPC, 2010. pp. 1-10.

24. International Standard ISO 3183. Petroleum and natural gas industries Steel pipe for pipeline transportation systems. Second edition 2007-03-01. Reference number ISO 3183:2007(E).

25. OTT-08.00-0.30.00-KTH-013-1-04 ОАО «АК «Транснефть».

26. CTT-08.00-60.30.00-KTH-013-1-05 ОАО «АК «Транснефть».

27. American Petroleum Institute, API Specifications 5L, Specification for Line Pipe (the 44rd edition), August 2007.

28. Det Norske Veritas (DNV) Offshore Standard OS-FlOl Submarine Pipeline Systems. // Det Norske Veritas. 2003.

29. Келлер M., Хилленбранд Х.-Г. Магистральные стальные трубы для транспортировки ископаемых энергоносителей. Черные металлы (пер. с нем.), 2002, №10, с. 43-51.

30. Голованов A.B., Зикеев B.H., Харчевников В.П., Филатов Н.В., Краснов А.В. Разработка состава стали и технологических параметров производства хладостойкого и сероводородостойкого проката для нефтегазопроводных труб // Сталь. 2005. №9. С. 70-71.

31. Williams J.G., Killmore C.R., Barbaro F.J., Meta A., Fletcher L. Modern technology for ERW linepipe steel production (X60 to X80 and beyond) // in Proceedings of "Microalloying '95" conference, pp. 117-139.

32. Зимовец В.Г., Кузнецов В.Ю. Совершенствование производства стальных труб. М.: Изд. МИСиС, 1996, 479 с.

33. Нага Т., Fujishiro Т., Terada Y., Inoue Т., Asahi Н., Doi N. Development of high-strength heavy-wall line pipe. / in Proceedings: Pipeline Technology Conference, Ostend, 12-14 October 2009. Paper no: 0stend2009-015.

34. Streisellberger A., Bauer J., Bergmann В., Schultz W. Correlation of Pipe to Plate Properties Model Calculations and Application in Design of X80 Linepipe Steels / // Int. Conf. of Pipeline Reliability, Calgary. Canada. Publ. Gulf. 1992. V. 1.

35. Сварка и свариваемые материалы: В 3-х т. Т, I. Свариваемость материалов. Справ, изд. / Под ред. Э.Л. Макарова. -М.: Металлургия, 1991. 528 с.

36. Теория сварочных процессов: Учеб. для вузов по спец. «Оборуд. и технология сварочн. пр-ва» / В.Н. Волченко, В.М. Ямпольский, В.А. Винокуров и др.; Под ред. В.В. Фролова. -М.: Высш. шк., 1988. 559 е., ил.

37. Одесский П.Д., Молодцов А.Ф., Морозов Ю.Д. и др. Новые эффективные низколегированные стали для строительных металлических конструкций // Монтажные и специальные работы в строительстве. 2011. № 5. С. 20-25.

38. Франтов И.И., Киреева Т.С., Столяров В.И., Назаров A.B., Закурдаев А.Г. Влияние легирования на свойства трубных сталей и проблемы их свариваемости. // Сталь. 1986. №11. С 68-72.

39. Арабей А.Б., Франтов И.И., Столяров В.И., Пермяков И.Л. Свариваемость и обеспечение качества сварных соединений при изготовлении высокопрочных газопроводных труб // Наука и техника в газовой промышленности. 2009. №4. С. 4-19.

40. Степанов П.П., Зикеев В.Н., Эфрон Л.И., Франтов H.H., Морозов Ю.Д. Улучшение свариваемости стали для толстостенных газопроводных труб большого диаметра путем оптимизации химического состава // Металлург. 2010. №11. С. 62-67.

41. Настич С.Ю. Производство рулонного проката для газопроводных спиральношовных труб категорий прочности Х70 и Х80. // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2011. №4. С. 29-42.

42. Настич С.Ю. Разработка технологии термомеханической обработки рулонного проката класса прочности К56-К60 в условиях станов 2000. // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2012. №1. С. 40-53.

43. Филимонов В.Н., Матросов Ю.И., Бородкина М.М., Орехова Т.С., Куптасов С.Ф. Текстура низколегированных сталей, подвергнутых контролируемой прокатке // Металлы. 1983.- №1. С. 101-107.

44. Дорохин В.М., Горбатенко В.П., Морозов Ю.Д., Филиппов Г.А., Чевская .Н., Лях С.Ю. Оценка анизотропии механических свойств и трещиностойкости листов и труб большого диаметра // Сталь. 2001. № 1. С. 65-69.

45. Матросов Ю.И., Филимонов B.H., Бородкина M.M., Григорьева Т.М. Влияние контролируемой прокатки на механические свойства, структуру и характер разрушения стали 09Г2. // Металлы. 1980. - №5. - С. 99-104.

46. Pistone V., Mannucci G. Fracture Arrest Criteria for Spiral Welded Pipes / Proceedings of Pipeline Technology Conf. 2000 /ed. R. Dennis /Vol. 1, p.455.

47. Матросов Ю.И., Литвиненко Д.А., Голованенко C.A. Сталь для магистральных газопроводов // М.: «Металлургия», 1989 288 с.

48. DeArdo A.J. Modern Thermomechanical Processing of Microalloyed Steel: A Physical Metallurgy Perspective // Microalloying'95 Conference Proceedings. Pittsburgh, PA, June 11-14, 1995. The Iron and Steel Society. 1995. pp. 15-33.

49. DeArdo A.J. Metallurgical basis for the thermomechanical processing of microalloyed steels // Thermomechanical processing of steels. Church Hous Conference, 24-26 May, 2000, London, UK, v.l, pp. 309-321.

50. DeArdo A.J. Fundamental Metallurgy of Niobium in Steel. Development and production of high strength pipeline steels. // Proceedings of the Int. Symposium Niobium 2001 (Orlando, USA)/ TMS. Niobium 2001 Lim. pp. 427-500.

51. Эфрон Л.И., Ильинский В.И., Голованов A.B., Морозов Ю.Д. Металловедческие основы получения хладостойких трубных сталей путем высокотемпературной контролируемой прокатки // Сталь. 2003. №6. С. 69-72.

52. Hillenbrand H.-G., Gras М., Kalwa С. Development and production of high strength pipeline steels . Proceedings of the Int. Symposium Niobium 2001 (Orlando, USA)/ TMS. Niobium 2001 Lim., pp. 543-569.

53. Рыбин B.B., Малышевский B.A., Хлусова Е.И., Орлов В.В., Шахпазов Е.Х., Морозов Ю.Д., Настич С.Ю., Матросов М.Ю. Высокопрочные стали для магистральных трубопроводов // Вопросы материаловедения. 2009. №3 (59). С. 127-137.

54. Гольдштейн М.И., Литвинов B.C., Бронфин Б.М. Металлофизика высокопрочных сплавов. -М.: Металлургия, 1986 г. 312 с.

55. Пикеринг Ф.Б. Физическое металловедение и разработка сталей // Пер. с англ. М., Металлургия, 1982, - 182 с. (С. 38-54).

56. Скороходов В.Н., Одесский П.Д., Рудченко А.В. Строительная сталь. -М.: ЗАО «Металлургиздат», 2002. 624 с.

57. Гольдштейн М.И., Грачев С.В., Векслер Ю.Г. Специальные стали. М.: Металлургия. 1985, 408 с.

58. Петч Н. Дж. Переход из вязкого состояния в хрупкое в а-железе. В кн. Атомный механизм разрушения. / Пер. с англ. -М.: Металлургиздат, 1963. С. 69-83.

59. Low J.R. Relation of properties to microstructure. ASM. Cleveland. 1954. P. 163-177.

60. Armstrong R., Codd I., Doutwaite R.M., Petch N. J. The plastic deformation of polycrystalline aggregates. // Phil. Mag. 1962. V. 7. № 73 P. 45-58.

61. Конрад X. Модель деформационного упрочнения для объяснения влияния величины зерна на напряжение течения металлов. В кн.: Сверхмелкое зерно в металлах / Пер. с англ. М.: Металлургия, 1973. С.206-219.

62. Гладштейн Л.И. Статистическая зависимость механических свойств строительных сталей от величины зерна // МиТОМ. 1975. № 2. С. 16-22.

63. Физическое металловедение / Под ред. Р. Кана. В 3-х т. / Пер. с англ. М.: Мир, 1968. 484 с.

64. Иванова B.C., Гордиенко Л.К., Геминов В.Н. и др. Роль дислокаций в упрочнении и разрушении металлов. М.: Наука, 1965. 180 с.

65. Orowan Е. Conditions for dislocation passage of precipitates. In: Symp. Intern. Stress in Metals and Alloys. London. 1948. P. 451-454.

66. Gladman Т., Holmes В., Mclvor D. The effect of second Phase particles on mechanical properties of steels. London. ISI Publ. 1967. P. 68-72.

67. Gray J. M. Effect of Niobium (Columbium) on Transformation and Precipitation Processes in High Strength Low-Alloy Steels. // Proceedings of Metal Society Conference "Heat Treatment '73" (Dec. 12-13, 1973, London (UK). Metal Society. 1973. P. 19-28.

68. Гольдштейн М.И., Фарбер B.M. Дисперсионное упрочнение стали. М.: Металлургия, 1979, 208 с.

69. Хулка К., Петере П., Хайстеркамп Ф. Тенденции разработки сталей для труб большого диаметра// Сталь. 1997. №10. С 62-67.

70. Эфрон Л.И. Состав и свойства конструкционных сталей, получаемые ТМО в потоке стана // Сталь. 1996. №1. С. 54-61.

71. Эфрон Л.И., Ильинский В.И., Морозов Ю.Д., Голованов А.В. Разработка и промышленное опробование трубной стали повышенной прочности и хладостойкости с преимущественно бейнитной структурой // Сталь. 2003. №9. С 83-87.

72. Garcia СЛ., Sikkanen P.P., Hua М, DeArdo A.J. Modern Microalloyed Steels. /th

73. Proceedings: The 6 International Conference on High Strength Low Alloy Steels (HSLA Steels'2011). Beijing, China, May 31-June 2, 2011/ Journal of Iron and Steel Research, International, 2011. Vol. 18. Supplement 1-1. May 2011. P. 14-21.

74. Бернштейн M.JI., Займовский B.A, Капуткина Jl.M. Термомеханическая обработка стали // М. «Металлургия», 1983, 480 с.

75. Гладштейн Л.И., Литвиненко Д.А., Онучин Л.Г. Структура аустенита и свойства горячекатаной стали. // М. «Металлургия», 1983, 112 с.

76. Kozasu I., Ouchi С., Sampei Т., Okita Т. Hot Rolling as a High-Temperature Thermo-Mechanical Process // Proc. Microalloying'75. NY: Union Carbide Corporation, 1977, pp. 120-135.

77. DeArdo A.J. Ferrite formation from thermomechanically processed austenite in HSLA steels / Proceedings of HSLA Steels-85, (Port Kembla) South Coast Printers. 1985. pp. 70-79.

78. Gray M.J., De Ardo A.J. Austenite conditioning alternative for microalloyed steels products. HSLA steels: metallurgy and applications//Proceedings of on International Conference on HSLA Steels 85, Beijing, China, 4-8 November, 1985, pp. 83-96.

79. Tamura I., Ouchi C., Tanaka Т., Sekine H. Thermomechanical Processing of High Strength Low Alloy Steels // Butterworth's, Borrough Green, Seven oaks, Kent TN 158 PH, England, 1989, 248 p.

80. Эфрон Jl.И. Формирование структуры и механических свойств конструкционных сталей при термомеханической обработке в потоке прокатного стана// Сталь. 1995. №8. С. 57-64.

81. Пател Дж. Ниобий ключевой элемент при термомеханической прокатке. Производство феррониобия компанией СВММ / В сборнике докладов международной научно-технической конференции «Азовсталь-2002»/ -М.: «Металлургиздат», 2004. - С. 76-82.

82. Погоржельский В.И., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И., Иваницкий А.В. Контролируемая прокатка. М.: Металлургия, 1979. 184 с.

83. Sellars С.М., Whitman W.A. Recrystallization and grain growth in hot rolling//"Metal Science", №13, 1979, pp. 187-194.

84. Patel J., Klinkenberg C., Hulka K. Hot rolled HSLA strip steels for automotive and construction applications // Proceedings of the Int. Symposium Niobium 2001 (Orlando, USA)/ TMS. Niobium 2001 Lim. pp. 647-674.

85. Gray J.M. Evolution of Microalloyed Linepipe Steels With Particular

86. Emphasis on the "Near Stoichiometry" Low Carbon, 0,10 Percent Niobium "HTP" th

87. Concept // The 6 International Conference on High Strenght Low Alloy Steels (HSLA Steels'2011), Beijing, China, May 31-June 2, 2011, p. 652-657.

88. Tanaka T. Science and technology of hot rolling process of steel. Microalloying 95//Proceedings of the International Conference "Microalloyed 95", Pittsburg, PA, USA, June 11-14, 1995, pp. 165-181.

89. Porter D.A., Easterling K.E. Phase transformations in metals and alloys, Van Nostrand Reinhold, 1981, 263 p.

90. Gladman T. Grain refinement in multiple microalloyed steels // Proceedings of HSLA Steels 92 / Warrendale, PA: TMS-AIME, 1992. pp. 3-14.

91. Gladman T. The physical metallurgy of microalloyed steels//Institute of Materials, London, Book 615, 1997.

92. Honeycombe R.W.K. Carbide precipitation in HSLA steels // Proceedings of an International Symposium on Processing, Microstructure and Properties of HSLA steels, Pittsburg, Pennsylvania, November 3-5, 1987, pp. 1-13.

93. Литвиненко Д.А., Эфрон Л.И. Влияние титана на структуру и свойства горячекатаной стали типа 10Г2 // Сталь. 1988. №9. С 76-79.

94. Матросов Ю.И. Механизмы влияния микродобавок ванадия, ниобия и титана на структуру и свойства малоперлитных сталей. // МиТОМ. 1984. № 11. С. 13-22.

95. Cuddy L.J. Thermomechanical Processing of Microalloyed Austenite; TMS, Warrendale (PA), 1982, 129.

96. Матросов Ю.И., Филимонов B.H., Бернштейн М.Л. Рекристаллизация аустенита в низколегированных сталях с карбонитридным упрочнением. // Известия АН СССР. Металлы. 1981, №6, с. 96-102.

97. Yamamoto S., Ouchi Ch., Osuka T. // Thermomechanical processing of microalloyed austenite: TMS. Warrendale (PA). 1982. pp. 613-639.

98. Cho S.H., Kang K.B., Jonas J.J. Mathematical modeling of the recrystallization kinetics of Nb microalloyed steels. // ISIJ Int., vol. 41,2001, pp. 766-773.

99. Cho S.H., Kang K.B., Jonas J.J. Effect of manganese on recrystallization kinetics of Nb microalloyed steel. / Mater. Sei. and Techn., vol. 18, 2002, pp. 389-395.

100. Горелик C.C. Рекристаллизация металлов и сплавов. // M.: «Металлургия», 1978, 556 с.

101. Горелик С.С., Добаткин C.B., Капуткина JI.M. Рекристаллизация металлов и сплавов. 3-е изд. М.: «МИСИС», 2005. - 432 с.

102. Wilber G.A., Bell J.R., Bucher T. et all. The determination of rapid recrystallization rates of austenite at the temperatures of hot deformation//Transaction of metallurgical society of AIME, 1968, v. 242, pp. 2305-2308.

103. Shang C., Miao C., Fu J., Subramanian S.V. Recrystallization behavior of high Nb-bearing line pipe steel // International Conference on Pipeline Technology (Ostend, Belgium, 12-14 October 2009)/ Paper 0stend2009-127.

104. Weiss Н., Gitiing A., Brown G.G. Recrystallization of a Nb-Ti steel in the austenite range//JSIJ, 1975, v.9, pp. 36-39.

105. Ouchi C., Sampei Т., Okita Т., Kozasu I. Microstructural changes of austenite during hot rolling and their effects on transformation kinetic. // Conference on hot deformation kinetics of austenite, New York, 1977, pp. 68-85.

106. Poliak E.I., Jonas J.J. Initiation of dynamic recrystallization in constant strain rate hot deformation. // ISIJ Int., vol. 43, 2003, pp. 684-691.

107. Фарбер B.M., Кушнаренко Н.И., Фрейдензон Ю.Е., Наймушина Л.Ф. Влияние высокотемпературной деформации и последующей выдержки на структуру низколегированных строительных сталей // Физика металлов и металловедение. 1976, т. 41, вып. 4, С. 834-842.

108. Эфрон Л.И., Морозов Ю.Д., Голи-Оглу Е.А. Влияние режимов контролируемой прокатки на структуру и свойства микролегированных сталей для труб большого диаметра // Металлург. 2011. №1. С. 69-74.

109. Хулка К. Взаимосвязь между микролегированием, обработкой и свойствами листовой трубной стали / В сборнике докладов международной научно-технической конференции «Азовсталь-2002»/ -М.: «Металлургиздат», 2004. С. 43-47.

110. Литвиненко Д.А. Влияние легирования и режимов контролируемой прокатки на свойства сталей для газопроводных труб // Сталь. 1984. №1. С 68-73.

111. Kwon O., DeArdo A.J. Interactions between recrystallization and precipitation in hot-deformed microalloyed steels. // Acta met., 39 (1991), 529 p.

112. Yue S., Roucoules С., Maccagno T.M., Jonas J.J. Dynamic recristallization in rod rolling//Microalloying 95. Proceedings of the International Conference "Microalloying 95", Pittsburg, PA, USA, June 11-14, 1995, pp. 355-364.

113. Irvine K.J., Pickering F.B., Gladman T. Grain refined C-Mn steels. // J. Iron Steel Inst. (J.I.S.I.). 1967. 205. pp. 161-182.

114. Jonas J.J. The hot strip mill as an experimental tool. // ISIJ Int., vol. 40, 2000, pp. 731-738.

115. Maccagno T.M., Jonas J.J. Correcting for the effects of static and metadynamic recrystallization during the laboratory simulation of rod rolling // ISIJ Int., vol. 34, 1994, pp. 607-614.

116. Nishioka K., Hori Y., Ogawa S., Mizutani Y., Kojima A. High Reduction Rolling Technology on Pair Cross Mill / Nippon Steel Technical Report. №75, November 1997. pp. 9-19. UDC 621.771.23.

117. Матросов М.Ю., Морозов Ю.Д., Настич С.Ю., Хлусова Е.И., Орлов

118. Korchynsky М. Microalloying and thermo-mechanical treatment // Proceedings of an International Symposium on Processing, Microstructure and Properties of HSLA steels, Pittsburg, Pennsylvania, November 3-5, 1987, pp. 169-201.

119. Лагнеборг P., Сивецки Т., Заяц С., Хатчинсон Б. Роль ванадия в микролегированных сталях. Екатеринбург. Изд. Центр "Мария", 2001, 107 с.

120. Корчинский М. Высокотемпературная контролируемая прокатка низколегированных сталей // Сталь. 1990. №7. С. 85-92.

121. Митчелл П.С. Использование ванадия в высокопрочных сталях. / в кн. Проблемы производства и применения сталей с ванадием: Материалы Междунар. науч.-техн. семинара (Екатеринбург, 26-27 сент. 2007 г.). Екатеринбург: УрО РАН, 2007, 437 е., С. 53-80.

122. Смирнов Л.А., Митчелл П. Достижения в использовании ванадия в стали (по материалам семинара) // Сталь, 2003. №2. С. 93-95.

123. Эфрон Л.И., Литвиненко Д.А. Влияние параметров ускоренного охлаждения на структурообразование и механические свойства конструкционных сталей // Сталь. 1994. №1. С. 53-58.

124. Эфрон Л.И., Литвиненко Д.А. Легирование и свойства высокопрочных свариваемых сталей, подвергаемых термодеформационной обработке // Сталь. 1994. №8. С. 65-73.

125. Эфрон Л.И., Литвиненко Д.А., Ефимов A.A. Фазовые превращения в сталях повышенной и высокой прочности для сварных конструкций при термодеформационной обработке // Изв. РАН. Металлы. 1993. №6. С. 99-106.

126. Матросов М.Ю., Эфрон Л.И., Ильинский В.И. и др. Использование ускоренного охлаждения для повышения механических и технологических свойств толстолистового проката для изготовления газопроводных труб большого диаметра // Металлург. 2005. №6. С. 49-54.

127. Матросов М.Ю., Морозов Ю.Д., Ефимов A.A. и др. Разработка и промышленное опробование производства стали для труб класса прочности Кб 5 (Х80) газопровода «Бованенково Ухта» // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2010. №3. С. 33-41.

128. Хлусова Е.И., Михайлов М.С., Орлов В.В. Особенности формирования структуры толстолистовой низкоуглеродистой стали при термомеханической обработке. // Деформация и разрушение материалов. 2007. №6. С. 18-24.

129. Морозов Ю.Д., Науменко А. А., Лясоцкий И.В. Влияние термодеформационных режимов прокатки и ускоренного охлаждения на формирование механических свойств листового проката из стали класса прочности Х80 // Металлург. 2010. - №10. С. 57-62.

130. Настич С.Ю., Шульга Е.В., Лясоцкий И.В., Дьяконов Д.Л. Выделение избыточных карбонитридных фаз в рулонном и листовом прокате из микролегированной стали при различных вариантах охлаждения. // Сталь. 2011. №12. С. 48-54.

131. Соколов Д.Ф., Васильев A.A., Колбасников Н.Г., Соколов С.Ф. Исследование влияния динамического распада аустенита на микроструктуру и механические свойства трубной стали // Сталь. 2011. № 4. С. 59-63.

132. Металловедение и термическая обработка стали. Справ, изд. 3-е изд., перераб. и доп. в 3-х т. Т. II Основы термической обработки / Под ред. Бернштейна М.Л., Рахштадта А.Г. - М.: Металлургия, 1983. 368 с.

133. Энтин Р.И. Превращения аустенита в стали. M.: Металлургиздат, 1960. 252 с.

134. Штремель М.А., Железнов Ю.Д., Лизунов В.И. и др. Использование обобщенных диаграмм структурных превращений для управления структурой металла при горячей прокатке // Сталь. 1988. №8. С. 79-82.

135. Арзамасов Б.Н., Крашенинников А.И., Пастухова Ж.Б., Рахштадт

136. A.Г. Научные основы материаловедения / Учебник для вузов. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1994. 366 с.

137. Попов A.A., Попова Л.Е. Изотермические и термокинетические диаграммы распада переохлажденного аустенита. Справочник термиста. М.: Металлургия, 1965 г., 496 с.

138. Бодяев Ю.А., Столяров В.И. Морозов Ю.Д., Настич С.Ю., Корнилов

139. B. Л., Лубе И.И. Применение технологии контролируемой прокатки при производстве рулонной стали для нефтепроводных труб класса прочности до К65. // Металлург. 2006. №8. С. 63-67.

140. Морозов Ю.Д., Настич С.Ю., Матросов М.Ю., Невская О.Н. Обеспечение повышенного комплекса свойств проката для труб большого диаметра на основе формирования феррито-бейнитной микроструктуры стали // Металлург. 2008. №1. С. 41-46.

141. Кичкина А.А., Матросов М.Ю., Дубинин И.В. Влияние ускоренного охлаждения после контролируемой прокатки на структуру и свойства стали 05Г1МБ//Сталь. 2006. №11. С. 125-127.

142. Hulka К. Gray J.M. High Temperature processing of line-pipe steel // Niobium. Science & Technology / Proceedings of the International Symposium Niobium 2001. Orlando, Florida, USA. December 2-5, 2001. -TMS. (Niobium 2001 Lim.). pp. 587-612.

143. Collins L.E. Processing of niobium-containing steels by Steckel mill rolling. // Niobium. Science & Technology / Proceedings of the Int. Symposium Niobium 2001 (Orlando, USA)/ TMS. Niobium 2001 Lim., pp. 527-542.

144. Матросов М.Ю., Кичкина A.A., Ефимов A.A., Эфрон Л.И., Багмет О.А. Имитация процессов структурообразования в трубных сталях при контролируемой прокатке с ускоренным охлаждением // Металлург. 2007. №7. с. 52-58.

145. Литвиненко Д.А., Эфрон Л.И. Ускоренное охлаждение проката -эффективный метод улучшения свойств низколегированных сталей // Сталь. 1986. №7. С 77-81.

146. Эфрон Л.И., Литвиненко Д. А. Микролегирование и термодеформационная обработка малоуглеродистой стали массового назначения // Сталь. 1992. №5. С. 60-64.

147. Эфрон Л.И., Мельник Н.П., Литвиненко Д.А. Высокотемпературная контролируемая прокатка низколегированной стали повышенной прочности // Сталь. 1992. №3. С. 63-65.

148. Olaroso М., Uranga P., Rodriguez-Ibabe, Lopez В. Effect of austenite microstructure and cooling rate on transformation characteristics in a low carbon Nb-V microalloyed steel // Materials Science and Engineering A 528 (2011) 2559-2569.

149. Hutchinson B. Microstructure development during cooling of hot rolled steels // Thermomechanical processing of steels, 24-26 May, 2000, Church House Conference Centre, London, UK, pp. 233-244.

150. Krauss G., Thompson S.W. Ferritic Microstructures in Continuous Cooled Low-and Ultralowcarbon Steels J. // ISIJ International, Vol. 35 (1995), No 8, pp. 937-945.

151. Смирнов M.A., Пышминцев И.Ю., Борякова A.H. К вопросу о классификации микроструктур низкоуглеродистых трубных сталей // Металлург. -2010. -№ 7.-С. 45-51.

152. Матросов М.Ю., Лясоцкий И.В., Кичкина А.А., Дьяконов Д.Л., Ефимов А.А. Особенности и классификация структур низкоуглеродистых низколегированных высокопрочных трубных сталей. // Сталь. 2012. №1. С. 65-74.

153. Пышминцев И.Ю., Борякова А.Н., Смирнов М.А. Влияние скорости охлаждения на структуру и свойства низкоуглеродистой трубной стали // Металлург. 2008. №8. С. 48-51.

154. Настич С.Ю. Особенности ферритно-бейнитной микроструктуры и сопротивление вязким разрушениям высокопрочных трубных сталей / Деформация и разрушение материалов. 2012. №7. С. 19-25.

155. Chon S.-H., Yoo J.-Y., Seo D-H. Microstructure and mechanical properties of heavy gauge X70 offshore pipeline steels. / in Proceedings: Pipeline Technology Conference, Ostend, 12-14 October 2009. Paper no: 0stend2009-054.

156. Kim Y. M., Kim S.K., Lim Y. J. et. al. Influence of Microstructure on Yield/Tensile Strength Ratio and Low-Temperature Toughness of Pipeline Steels // ISIJ International. 2002. - V. 42. -№ 12. - pp. 1571-1577.

157. Gray J.M. et al. Columbium carbonitride precipitation in low-alloy steels with particular emphasis on "precipitate-row" formation. // ASN (Amer. Soc. Metals) Trans. Quart., 61 (2). 1968. pp. 255-269.

158. Mangonon P.L., Heitmann W.E. Subgrain and precipitation strengthening effect in hot-rolled, columbium bearing steels // Proceedings of the International Conference "Microalloying '75" (New York) / NY: Union Carbide Corporation, 1977, pp. 59-70.

159. Матросов Ю.И., Ганошенко И.В., Багмет O.A. Возможности повышения предела текучести листов из высокопрочных трубных сталей Х70 и Х80. Сталь. 2005. №2. С. 74-78.

160. Белый А.П., Исаев О.Б., Матросов Ю.И., Носоченко А.О. Центральная сегрегационная неоднородность в непрерывнолитых листовых заготовках и толстолистовом прокате.- М.: Металлургиздат, 2005. 136 с.

161. Матросов Ю.И., Носоченко А.О., Емельянов В.В., Кирсанова Г.Б., Багмет О.А Исследование центральной неоднородности в непрерывнолитых трубных сталях // Сталь. 2002. №3. С. 107-110.

162. Носоченко А.О., Матросов Ю.И., Ганошенко И.В. и др. Свойства бесперлитной трубной стали категории прочности Х65-Х70 типа 0,03С-1,5Мп-0,09Nb. // Металлург. 2003. №12. С. 30-33.

163. Матросов Ю.И. Комплексное микролегирование малоперлитных сталей, подвергаемых контролируемой прокатке // МиТОМ. 1986. № 3. С. 10-17.

164. Морозов Ю.Д., Науменко A.A. Исследование влияния композиции химического состава на комплекс механических свойств и микроструктуру листового проката класса прочности К65(Х80) // Металлург. 2009.№11. С. 51 55.

165. Модернизация станов горячей прокатки и анализ технологических аспектов производства горячекатаных стальных полос / Реф. Зиновьев A.B. // ОАО «Черметинформация». Новости черной металлургии за рубежом. 2008. №1. С. 44-51.

166. Братусь С.А., Радюкевич JI.B., Мелешко В.И., Воробей С.А., Стариков А.И. Совершенствование технологии производства полос на стане 2500 // Сталь. 1983. №5. С 52-55.

167. Дружинин H.H., Герцев А.И., Дружинин А.Н., Белянский А.Д., Каретный З.П., Лаптев М.Д., Мирошников И.К. Межклетьевое охлаждение полосы в чистовой группе клетей широкополосного стана // Сталь. 1980. №7. С 596-599.

168. Липухин Ю.В., Тишков В.Я., Бутылкина Л.И., Медников А.А., Захаров И.Ю. Влияние межклетьевого охлаждения в чистовой группе стана 2000 на качество полосы // Сталь. 1986. №1. С 52-55.

169. Шаповалов А.П., Ермолаев В.Г., Максименко Г.А., Закржевский В.В. Межклетьевое охлаждение полосы в чистовой группе клетей НШС 2000 // Сталь. 1983. №7. С 35-38.

170. Patel J.K., Evans P.J. The Effect of Processing Conditions of the Consistency of Mechanical Properties for Nb HSLA Strip Steels / Proceedings of 41-st MWSP Conference. ISS. Vol. XXXVII 1999. P. 445-457.

171. Patel J.K., Evans P.J., Wilshire B. Optimization of Hot Strip Mill Processing Conditions for Niobium HSLA Steels / In Conference Proceedings: Thermomechanical Processing of Steels (London 24-26 may 2000). The Institute of Metals. 2000. P. 265-274.

172. Чащин B.B., Куклев A.B., Попов E.C., Славов В.И. Регулируемое охлаждение полосы в рулоне ответственный этап формирования тонкой структуры стали // Сталь. 2007. №3. С. 79-82.

173. Чащин В.В., Хлопонин В.Н., Пешков В.А., Белянский А.Д., Каретный З.П., Захаров И.Ю. Улучшение качества горячекатаных полос регулируемым охлаждением рулонов // Сталь. 1990. №3. С. 77-81.

174. Гашо Е.Г., Прохоров В.И., Мороз А.Т., Франценюк Л.И. Режимы охлаждения горячекатаных стальных рулонов // Сталь. 1987. №2. С. 63-65.

175. Мазур В.Л., Костяков В.В., Каретный З.П., Корниенко В.Ф., Чуйко А.В. Эффективные режимы принудительного ускоренного охлаждения рулонов горячекатаных полос // Сталь. 1989. №4. С. 44-48.

176. Настич С.Ю., Филатов Н.В., Немтинов А.А., Попов Е.С., Голованов А.В. Формирование гарантированного комплекса свойств рулонного проката категории прочности Х70 // Металлург. 2008. № 7. С. 46-51.

177. Настич С.Ю., Филатов Н.В., Морозов Ю.Д., И.В. Лясоцкий, Е.В. Шульга. Структурообразование и выделение наноразмерных частиц в стали Х70 при смотке и охлаждении рулонов // Сталь. 2009. № 9. С. 82-87.

178. Бильген X., Бёхер Т., Райп К.П., Шлютер Й. Производство многофазных и трубных сталей на CSP-агрегате // Черные металлы. 2008. №6 (июнь). С. 27-31.

179. Кнеппе Г., Розенталь Д. Технология горячей прокатки полосы: задачи на новое столетие // Металлургический завод и технология. 2000. С. 60-71.

180. Направления развития технологии производства горячекатаной полосы // Новости черной металлургии России и зарубежных стран. Часть II. Новости черной металлургии за рубежом. 1999. №1. С. 66-69.

181. Коновалов Ю.В., Руденко Е.А. Настоящее и будущее агрегатов для производства горячекатаных листов и полос. Сообщение 2. Контролируемая прокатка штрипсов для магистральных трубопроводов. / Производство проката. 2008. №5. С. 9-13.

182. Samways N.L. IPSCO's 1.25 million ton/year Montpelier plate mill/ Iron and Steel Engineer, 1998, №10, pp. 23-33.

183. Толстолистовой стан производительностью 1,25 млн. т/год на заводе в Монпелье // Новости черной металлургии России и зарубежных стран, №2, часть 2, 2000 г., С. 80-82.

184. Смирнов Е.В., Гунько Б.А., Тишков В.Я., Алюшин Б.А., Сергеев Е.П. Охлаждение полос при горячей прокатке на непрерывных широкополосных станах. // Сталь. 1980. №5. С. 388-394.

185. Погоржельский В.И., Чистяков Ю.И., Хромов В.Д., Поор Ф., Вида 3. Контролируемая прокатка низколегированных сталей на толстолистовом и широкополосном станах // Сталь. 1980. №9. С 790-792.

186. Погоржельский В.И., Франценюк И.В., Дегтеренко В.К., Коцарь C.JL, Бобров М.А., Лома В.К., Мухин Ю.А., Белянский А.Д. Контролируемая прокатка малоперлитных сталей на непрерывном широкополосном стане 2000 // Сталь. 1981. №3. С 39-43.

187. Литвиненко Д.А., Стеценко Б.А., Извалов С.Б., Сергеев Е.П. Рулонная высокопрочная сталь 09Г2СФ для многослойных газопроводных труб // Сталь. 1981. №10. С. 70-72.

188. Рудченко A.B. Производство и разработка рулонной стали для спиральношовных газонефтепроводных труб // Сталь. 1982. №3 С. 70-73.

189. Франценюк И.В., Шаповалов А.П., Ермолаев В.Г., Бобров М.А., Лома В.К. Разработка режимов прокатки на НШС-2000 НЛМК рулонной стали для двухслойных спиральношовных труб. // Сталь. 1984. №11. С. 46-48.

190. Насибов А.Г., Литвиненко Д.А., Попова Л.В. Свойства стали 08Г2СФБ для рулонированных сосудов высокого давления // Сталь. 1985. №3. С. 73-75.

191. Насибов А.Г., Попова Л.В., Ковтуненко В.А., Шнайдер М.Б., Ковальчук E.H. Высокопрочная рулонная сталь 08Г2СФБ для многослойных сосудов высокого давления // Сталь. 1990. №1. С. 76-79.

192. Матюха Л.Г., Федчук В.Ф., Шрейдер A.C., Искаков Т.Н., Микирова З.А. Производство толстого листа из конвертерной низколегированной стали на непрерывном стане 1700 // Сталь. 1980. №6. С. 510-512.

193. Павлов В.В., Беляев А.И., Шевцов В.К. Совершенствование технологии производства полосовой стали 09Г2С // Сталь. 1990. №4. С.74-75.

194. Лейкин И.М., Литвиненко Д.А., Рудченко A.B. Производство и свойства низколегированных сталей. М.: Металлургия, 1972, 256 с.

195. Голованенко С.А., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И., Морозов Ю.Д., Болотов A.C., Щербак В.М. Малоперлитная сталь высокой прочности и хладостойкости для магистральных газопроводов // Сталь. 1988. №4. С. 86-89.

196. Плясунов В.А., Жучаев В.А., Танчук А.К., Спиридонов Г.И. Качество электросварных труб размером 1020 х 10 мм из стали 12Г2СБ класса прочности К56 // Сталь. 1997. №9. С. 63-64.

197. Матросов Ю.И., Носоченко А.О., Ганошенко И.В., Володарский В.В. Качественные характеристики малоперлитной стали 08Г1Б для газопроводных труб большого диметра. // Сталь. 2002. № 12. С. 55-59.

198. Франценюк И.В., Франценюк Л.И. Современные технологии производства металлопроката на Ново-Липецком металлургическом комбинате. / Прил. Атлас микроструктур металлопроката. М.: ИКЦ «Академкнига», 2003. 208 с.

199. Гладштейн Л.И., Бобылева Л.А., Литвиненко Д.А., Эфрон Л.И., Лома В.К., Соболев A.B., Широкополосная сталь для гнутосварных профилей северного исполнения // Сталь. 1993. №5. С. 64-69.

200. Капнин В.В., Спиридонова Л.М., Ларин Ю.И., Гуляев Н.И. Производство горячекатаной товарной продукции класса Х60 на АО НЛМК // Сталь. 1994. №10. С. 79-81.

201. Рашников В.Ф., Карагодин H.H., Карпов Е.В., Краснов С.Г., Черятьев А.П. Нетрадиционные технологические решения при освоении стана 2000 // Сталь. 1999. №11. С. 36-38.

202. Чикалов С.Г., Кириченко В.В., Федичкин В.Ф., Фролочкин В.В., Кузнецов В.Ю. Освоение технологии производства электросварных спиральношовных нефтепроводных труб. // Сталь. 2000. №2. С. 43-45.

203. Гончаров Ю.В., Хлынцева Т.В., Видишев И.П., Радзинский B.C., Волевач Б.Ю. Термомеханическая обработка полосовой стали в потоке прокатного стана// Сталь. 1991. №11. С. 58-61.

204. Рашников В.Ф., Карпов Е.В., Носов В.Л., Карагодин H.H., Соловьев А.Г. Стан 2000 горячей прокатки новый этап развития листопрокатного производства ММК // Сталь. 2002. №1. С. 44-45.

205. Острейко И.А., Мустафаев И.А., Шаповалов А.П., Третьяков А.И., Грузнов А.К. Рулонная толстолистовая судостроительная сталь из непрерывнолитых слябов // Сталь. 1981. №1. С. 77-78.

206. Эфрон Л.И., Лома В.К., Каретный З.П., Перельман P.O., Гладштейн Л.И., Рнваненок Т.Н. Опробование технологии изготовления на широкополосном стане углеродистой свариваемой стали повышенной прочности и хладостойкости. // Сталь. 1994. №4. С. 69-73.

207. Мухин Ю.А., Белянский А.Д., Зайцев B.C., Третьяков А.И., Барышев В.Г. Изготовление горячекатаных полос с гарантированными механическими свойствами // Сталь. 1992. №12. С. 61-63.

208. Мухин Ю.А., Белянский А.Д., Колпаков С.С., Мельников A.B., Бобков Е.Б. Улучшение комплекса механических свойств полос путем управления температурным режимом прокатки // Сталь. 1996. №2. С. 50-52.

209. Пименов А.Ф., Липухин Ю.В., Трайно А.И., Меденков A.A., Скороходов В.Н., Ефремов Н.И. Освоение технологии асимметричной горячей прокатки на НШС 2000 ЧерМК. // Сталь. 1988. №6. С. 37-42

210. Настич С.Ю., Морозов Ю.Д., Зинько Б.Ф. и др. Производство рулонной стали с улучшенной свариваемостью для труб большого диаметра. // Металлург. 2006. №2. С. 36-40.

211. Эфрон Л.И., Настич С.Ю., Столяров В.И., Лубе И.И., Голованов A.B., Филатов Н.В. Рулонная сталь контролируемой прокатки для труб класса прочности К60 // Сталь. 2006. № 7. С. 75-78.

212. Настич С.Ю., Корнилов В.Л., Морозов Ю.Д., Денисов C.B., Молостов М.А. Новые рулонные стали для магистральных трубопроводов классов прочности К54-К60(Х70): опыт производства в ОАО ММК и комплексное исследование // Сталь. 2009. №5. С. 59-63.

213. Филатов Н.В., Настич С.Ю., Голованов А.В., Торопов С.С., Попов Е.С., Соя С.В. Обеспечение равномерности свойств и хладостойкости при 14111 в рулонном и листовом прокате из стали Х70 со стана 2000 // Металлург. 2009. № 8. С. 57-61.

214. Салганик В.М., Сычев О.Н. Совершенствование технологии контролируемой прокатки трубной стали на широкополосном стане горячей прокатки. // Бюллетень «Черная металлургия». 2007. №8. С.42-46.

215. Свичинский А.Г. Рациональные направления технического перевооружения широкополосных станов горячей прокатки. // Сталь. 1993. №4. С. 40-42.

216. Коджаспиров Г.Е., Хлусова Е.И., Орлов В.В. Физическое моделирование процессов термомеханической обработки и управление структурой конструкционной стали // Вопросы материаловедения. 2009. №3(59). С. 65-84.

217. Siradj E.S., Sellars C.M., Whiteman J. A. The Influence of Roughing Strain and Temperature on Precipitation in Niobium Microalloyed Steels after a Finishing Deformation at 900 °C / Proceedings of the International conference on "Microalloying in

218. Steels" (7-9 September, 1998, Donostia-San Sebastian, Basque Country, Spain) // Trans Tech Publications Ltd, UK / Materials Science Forum Vols. 284-286 (1998), pp. 143-150.

219. Славов В.И., Попкова Н.А., Бецофен С.Я. Влияние температурных режимов горячей прокатки на структуру и свойства штрипсового проката // ОАО «Черметинформация». Бюллетень «Черная металлургия». 2007. №10. С. 41-48.

220. Бобров M.A., Никитин B.E., Поляков Б.А., Каретный З.П., Пугачев О.А. Совершенствование системы ускоренного охлаждения полос на стане 2000 // Сталь. 1993. №3. С. 44-49.

221. Настич С.Ю., Соя С.В., Ефимов А.А., Молостов М.А., Васильев И.С. Разработка режимов ускоренного охлаждения полосы для формирования ферритно-бейнитной микроструктуры проката из низколегированной стали Х70. // Сталь. 2012. №4. С. 50-57.

222. Меденков A.A., Чащин B.B., Крюкова Т.Г., Титов В.А. Влияние режимов охлаждения на свойства проката по длине полос // Сталь. 1989. №2. С. 79-84.

223. Шкатов В.В., Бобров М.А., Чернышев А.П., Каретный З.П., Ермолаев В.Г. Влияние условий охлаждения рулонов на структуру и свойства горячекатаной полосовой стали // Сталь. 1991. №10. С 55-59.

224. Климушкин А.Н., Васькин A.M., Фонштейн Н.М., Каскин Б.К., Зимакова М.А. Производство штрипса для газо- и нефтепроводных труб. // Сталь. 2007. № 8. С. 74-76.

225. Yang X., Salem M., Palmiere E.J. The Effect of Processing Conditions and Cooling Rate on the Microstructure and Properties of API X-70 and API X-100 Steels / Proceedings of SimPro'08 (December 09-11, 2008, Ranchi, India).

226. Эфрон JI.И., Настич С.Ю. Состояние производства листового и рулонного проката для спиральношовных труб категории прочности до XI00 // Бюллетень научно-технической информации «Черная металлургия». 2006. №11 (1283). С. 68-81.

227. Васильев И.С., Семенов П.П., Горшков С.Н., Молостов М.А., Денисов С.В. Разработка технологии производства стали классов прочности К52-К60 с повышенной хладостойкостью в условиях стана 2000 // Сталь. 2012. №2. С. 78-80.

228. Матросов Ю.И., Носоченко A.O., Володарский B.B. и др. Высокочистая микролегированная ниобием Н28-стойкая трубная сталь Х65-Х70 // Сталь. 2001. №12. С. 55-58.

229. Эфрон Л.И., Ильинский В.И., Голованов A.B., Ламухин A.M. Разработка и промышленное опробование технологии производства широкоформатного листа для труб диаметром 1420 мм на стане 5000 // Металлург. 2003. №6. С. 49-51.

230. Ishikawa N., Endo S., Shinmiya Т., Wada Т., Kondo J. High-grade linepipe for heavy sour environment. // Proceedings of 4-th International Conference on Pipeline Technology (Ostend, Belgium)/ Scientific Surveys Ltd., UK, 2004. Vol. 4, pp. 1633-1648.

231. Матросов Ю.И., Колясникова H.B., Носоченко A.O., Ганошенко И.В. Влияние углерода и центральной сегрегационной неоднородности на H2S-стойкость непрерывнолитых трубных сталей // Сталь. 2002. № 11. С. 71-74.

232. Морозов Ю.Д., Голи-Оглу Е.А., Настич С.Ю., Денисов С.В., Стеканов П.А. Разработка режимов ТМО низкоуглеродистой микролегированной стали на стане 5000, обеспечивающих высокую хладостойкость толстолистового проката // Сталь. 2012. №2. С. 81-85.

233. Shinmiya Т., Ishikawa N., Endo S., Okatsu M., Nakamichi H. Transformation and Precipitation Behavior in the New Conceptual TMCP Process Utilizing Heat Treatment On-line Process. // Proceedings of the International

234. Conference on Processing and Manufacturing of Advanced Materials THERMEC 2006 (Vancouver, Canada, July 4-8 2006), 2007 Trans Tech Publications, Switzerland: Materials Science Forum Vols. 539-543 (2007), pp. 4732-4737.

235. Немтинов А.А., Корчагин A.M., Попков А.Г., Хлусова Е.И., Орлов В.В. Освоение производства штрипса К70 для труб большого диаметра на стане 5000 // Металлург. 2008. № 11. С. 51-54.

236. Schwinn V., Zajac S., Fluess P., Tacke K-H. Bainitic steel plates for XI00 and XI20 // in Proceedings of 4-th International Conference on Pipeline Technology (Ostend, Belgium, 9-13 May 2004)/ Scientific Surveys Ltd, UK. 2004. Vol. 2, pp. 837850.

237. Морозов Ю.Д., Корчагин A.M., Орлов B.B., Степанов A.A., Хлусова Е.И. Структура и свойства штрипса для труб большого диаметра из стали категории прочности Х80-Х100 // Металлург. 2009. №3. 43-49.

238. Технология трубного производства. / В.Н. Данченко, А.П. Коликов, Б.А. Романцев, С.В. Самусев. -М.:Интермет Инжиниринг, 2002, 640 с.

239. ISO 4200:1991. Стальные трубы с гладкими концами, сварные и бесшовные Общие таблицы размеров и массы на единицу длины.

240. Котенжи В.Ю., Лоскутов А.Ю. Опыт освоения новых видов продукции на ОАО «ХТЗ». Материалы Международного семинара «Современные стали для газо-нефтепроводных труб, проблемы и перспективы», Москва 15-16 марта 2006г.

241. Технические требования к трубам для магистрального газопровода «Бованенково Ухта». ОАО «Газпром». Москва 2007. 37 с.

242. PetroChina West-East Pipeline Company, Q/SY XQ12-2002, Technical Specification of Hot Rolled Coil for West-East Pipeline Project (in Chinese), 2002.

243. Клыпин Б.А. Основные направления развития металлографии // Сталь. 1997. №6 С. 67-72.

244. Настич С.Ю., Соя С.В., Молостов М.А., Васильев И.С., Дьяконова Н.Б. Влияние температуры начала чистовой прокатки на параметры микроструктуры и хладостойкость рулонной стали Х70. // Металлург. 2012. №7. С. 57-62.

245. Smith Y.E., Coldren А.Р., Cryderman R.L. Toward Improved Ductility and Toughness // Tokyo, Climax Molybdenium Company (Japan) Ltd. 1972, pp. 119-142.

246. Настич С.Ю. Влияние морфологии бейнитной составляющей микроструктуры низколегированной стали Х70 на хладостойкость проката больших толщин. // Металлург. 2012. №3. С. 62-69.

247. Кичкина A.A., Лясоцкий И.В., Морозов Ю.Д., Матросов М.Ю. Особенности выделения наноразмерных частиц при контролируемой прокатке трубных сталей высоких категорий прочности // Сборник тезисов конференции

248. Бернштейновские чтения по термомеханической обработке металлических материалов» 27-29 октября 2009 г., МИСиС, Москва, 2009. С. 23.

249. Настич С.Ю. Влияние химического состава стали Х70 и параметров технологии ТМО рулонного проката на анизотропию и равномерность механических свойств. // Проблемы черной металлургии и материаловедения. 2012. №2. С. 44-54.

250. Кичкина A.A., Матросов М.Ю., Эфрон Л.И., Клюквин М.Б., Голованов

251. A.B. Влияние структурной анизотропии ферритно-бейнитной трубной стали на механические свойства при испытаниях на растяжение и ударный изгиб // Металлург. 2010. №12. С. 33-39.

252. Патент на изобретение № 2255987. Способ производства проката. // Рашников В.Ф., Морозов A.A., Тахаутдинов P.C., Настич С.Ю. и др. Бюллетень изобретений № 19 от 10.07.2005.

253. Патент на изобретение № 2355782. Способ производства проката. // Морозов Ю.Д., Шахпазов Е.Х., Чевская О.Н., Матросов М.Ю., Настич С.Ю., Борцов А.Н. Бюллетень изобретений № 14 от 20.05.2009.

254. Патент на изобретение № 2355783. Способ производства проката. // Морозов Ю.Д., Шахпазов Е.Х., Чевская О.Н., Матросов М.Ю., Настич С.Ю., Борцов А.Н. Бюллетень изобретений № 14 от 20.05.2009.

255. Патент на изобретение № 2383633. Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов. // Горынин И.В., Рыбин В.В., Малышевский

256. B.А., Настич С.Ю. и др. Бюллетень изобретений № 7 от 10.03.2010.

257. Патент на изобретение № 2385350. Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов. // Горынин И.В., Рыбин В.В., Малышевский В.А., Настич С.Ю. и др. Бюллетень изобретений № 9 от 27.03.2010.

258. Бодяев Ю.А., Николаев O.A., Корнилов В.Л., Морозов Ю.Д., Лубе И.И., Денисов C.B., Фролов В.В. Оценка качества новых микролегированных сталей для труб большого диаметра // Сталь. 2007. №2. С. 114-117.