Разработка самозащитных порошковых проволок основного типа для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей в монтажных условиях тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.05, кандидат технических наук Зеленова, Вера Ивановна

• Зеленова, Вера Ивановна
• кандидат технических наук
• 1984

Оглавление диссертации кандидат технических наук Зеленова, Вера Ивановна

Введение.

Глава I. Направления и перспективы разработки самозащитных порошковых проволок для сварки в монтажных условиях.

1.1.Макрохшлическая неоднородность металла шва при сварке порошковыми проволоками.II

1.2.Порообразование при сварке самозащитными порошковыми проволоками.

1.3.Цель и задачи работы.

Глава 2. Получение оптимальной макрохимической однородности наплавленного металла при сварке порошковой проволокой основного типа.

2.1.Разработка схемы взаимодействия шихты порошковой проволоки с оболочкой при ее плавлении.

2.2.Исследование влияния режима сварки и параметров проволоки на переход легирующих элементов на стадии капли.

2.3.Влияние параметров проволоки на макрохимическую однородность металла шва.

2.4.Выводы по главе.

Глава 3. Пути повышения стойкости против порообразования при сварке порошковой проволокой основного типа.

3.1.Причины образования пористости и меры, применяющиеся для ее устранения, при сварке порошковыми проволоками основного типа.

3.2. Закономерности абсорбции азота на стадиях капли и ванны.

3.3. Сравнение аналитического и расчетного содержания азота на стадиях капли и ванны в зависимости от состава шихты.

3.4. Выводы по главе 3.

Глава 4. Разработка и внедрение самозащитных порош-' ковых проволок для сварки в монтажных условиях.

4.1. Усовершенствование порошковой проволоки марки СП-2.

4.2. Разработка порошковой проволоки марки СП-3.

4.3. Разработка самозащитной порошковой проволоки марки СП—5.

4.4. Внедрение и экономический эффект разработанных самозащитных порошковых проволок для сварки в монтажных условиях.

4.5. Выводы по главе 4.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка самозащитных порошковых проволок основного типа для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей в монтажных условиях»

I

В решениях ХХУ1 съезда КПСС взят курс на ускорение научно-технического прогресса и в документе "Основные направления экономического и социального развития СССР на 1981-1985 годы и до 1990 г.", определякщем по существу XI пятилетний план и дальнейшее развитие СССР в девяностые годы, предусмотрено интенсивное развитие прогрессивных технологических процессов, обеспечивающих одновременно высокую производительность и повышение качества продукции.

Одним из способов повышения производительности сварочных работ, особенно на монтаже, является применение полуавтоматической сварки порошковыми проволоками.

Академик Б.Е.Патон, оценивая перспективы развития сварки в нашей стране, отметил эффективность применения порошковых проволок, указав на целесообразность дальнейшего развития этого спо -соба дуговой сварки [71].

Сварка порошковыми проволоками обладает несомненными преимуществами по сравнению со сваркой покрытыми электродами, сваркой в углекислом газе, а в некоторых случаях и сваркой под флюсом.Высокие производительность процесса и качество металла шва и сварных соединений, хорошие формирование и внешний вид сварных швов, возможность визуального наблвдения за дугой при выполнении швов различной конфигурации и типоразмеров - все это предопределило большой интерес потребителей к этому сварочному материалу.

За рубежом наибольшее применение порошковая проволока находит в США, Японии и ФРГ, хотя и другие передовые в промышленном отношении страны непрерывно увеличивают объем сварки этим материалом [106,110,111,113,123,125]. Порошковые проволоки применяются зарубежными фирмами очень широко в тяжелом, дорожном, транспортном и сельскохозяйственном машиностроении, при изготовлении и монтаже строительных металлоконструкций [107,117,119]. Практически на большинстве заводов все ответственные конструкции, изготавливаемые из металла средних и больших толщин, свариваются порошковыми проволоками [116,121]. Анализ технико-экономических показателей различных способов механизированной дуговой сварки, применяющихся в США, показал, что доля потребления порошковой проволоки непрерывно возрастает, составив 15% всего потребления присадочного металла. Прогноз, что "применение . сварки порошковой проволокой будет непрерывно возрастать за счет сокращения объема сварки покрытыми электродами", оправдался: уже в 1980 г. порошковые проволоки составили более 25% всего присадочного металла, расходуемого в США [108]. Аналогичная тенденция имеет место и в Японии [14].

В нашей стране в период 1979-1982 гг. ежегодно изготавливалось 15,0-16,0 тыс.тонн порошковой проволоки, из которой 80-85$ приходилось на порошковую проволоку для сварки в углекислом газе, преимущественно марки ПП-АН8. Из самозащитных порошковых проволок (рис.1) наибольшее распространение получила проволока марки СП-2, производство которой ежегодно составляло 650-900 тонн. Объем проi изводства каждой из самозащитных проволок марок ПП-АНЗ, ПП-ЭДСК,

ППТ-7, ППВ-5, ПП-АН19 не превышал 200 тонн. Однако потребности монтажных организаций в самозащитных порошковых проволоках значительно превосходят объемы их производства. Так, только по Минмон-тажспецстрою СССР согласно заявкам на 1984-1985 гг. ежегодно требуется более 3,5 тыс.тонн самозащитных порошковых проволок. За последние годы в нашей стране реконструировались ранее действовавшие предприятия- изготовители порошковых проволок и построен ряд новых, например, Днепропетровский экспериментально-исследовательский завод сварочных материалов, на котором объем производства порошковых проволок к 1985 г. должен достигнуть 10,0 тыс.тонн.

МАРКА ПРОФИЛЬ ДИАМЕТР, мм РАЗМЕР ЛЕНТЫ, мм ППАН-3 3.0 0,2x30 СП-2 2,6 0,3x14 ППТ-7 2.35 0,3x12

СИСТЕМА ГА30ШЯАК0- ОБРАЗУЮЩИХ „ СаСОт СаРг-Т!^^ СаР2-ТЮ2-СаС0з

СаР2 Т( 02 0,8 1,0 4,5

ВАСКИСЛИТЕЛИ ЛЕГИРУЮЩИЕ РеМп-Ре31 РеМп-Рев! Ре "Л - А1 РеМп-РевгАЬ

J¡

Рис Л. Характеристики типичных самозащитных порошковых проволок

Причинами, сдерживающими рост производства самозащитных порошковых проволок в настоящее время, являются следующие: I) низкая технологичность изготовления порошковых проволок из лент толщиной менее 0,5 мм и сложной конструкции сечения; 2) дефицитность холоднокатаных лент толщиной 0,2- 0,3 мм; т.е. лент, из которых изготавливаются практически все самозащитные порошковые проволоки; 3) отсутствие каких-либо научных рекомендаций по построению и изготовлению порошковых проволок. В отличие от самозащитных порошковые проволоки для сварки в углекислом газе, например, ПЛАТО, изготавливаются из ленты 0,5x12 мм простого трубчатого сечения, что делает возможным формование такого профиля и волочение проволоки на скоростях 250-350 м/мин, типичных для нового высокопроизводительного оборудования, которым оснащены практически все действующие в настоящее время заводы по изготовлению порошковых проволок. Поэтому разработка самозащитных порошковых проволок, технологичных в производстве, является весьма актуальной задачей.

Следует отметить, что в последнее время все большее применение начинают находить упрочненные стали, более сложные в метал -лургическом отношении, чем низкоуглеродистые. Так, например, в организациях Минмонтажспецстроя СССР широко применяется сталь марки 16Г2АФ и другие класса С 60/45 при сооружении резервуаров, несущих колонн и других ответственных металлоконструкций [56]. В связи с этим возникла необходимость разработки высокоэффективных самозащитных порошковых проволок для сварки сталей повышенной и высокой прочности в монтажных условиях, обеспечивающих получение качественного сварного шва с высокой степенью его работоспособности.

Накопленный опыт показал, что создание порошковых проволок, т.е. определение состава шихты, соотношения газошлакообразующих компонентов и металлической части, конфигурации сечения и размеров токоведущей оболочки, производится эмпирически, путем проведения многочисленных трудоемких экспериментов.

Анализ состояния вопроса позволил сделать вывод, что в настоящее время при создании самозащитных порошковых проволок возникает ряд трудностей, связанных в основном с отсутствием комп -лексного подхода и систематизированных сведений как при конструировании, так и при изготовлении порошковых проволок. Поэтому целью данной работы является разработка научно обоснованных рекомендаций по созданию самозащитных порошковых проволок, технологичных в изготовлений, для сварки сталей в монтажных условиях.

На защиту выносятся следующие положения:

1. Предложена схема взаимодействия расплавленного металла оболочки проволоки с ее шихтой при сварке самозащитной порошковой проволокой, описывающая взаимодействие капель с некоторым слоем шихты толщиной А , контактирующим с оболочкой. Величина толщины этого слоя не зависит от параметров проволоки, теплофизичес-ких свойств шихты и определяется только плотностью тока j .

2. Показано, что полнота взаимодействия расплавленного металла оболочки с шихтой на стадии капли характеризуется долей шихты полностью прореагировавшей с металлом капель, которая определяется величиной Д и внутренним радиусом проволоки г^ . Построенное на основе принятой схемы уравнение, связывающее указанные параметры, позволяет предусмотреть оптимальный коэффициент г| , если при заданном режиме сварки выбрать определенные значения диаметра проволоки и толщины оболочки.

3. Установлена прямая зависимость между предложенным коэффициентом т| и макрохимической однородностью металла шва. Это позволяет рассчитывать параметры проволоки, обеспечивающей в зависимости от режима сварки требуемую макрохимическую однородность наплавленного металла.

4. Установлено, что влияние шлаковой фазы определяется ее воздействием на кинетику плавления основного и присадочного металла, на размер поверхностей активного взаимодействия на стадиях капли и ванны, при оценке влияния шлаковой и газовой фаз на защиту зоны сварки от взаимодействия с азотом воздуха в зависимости от состава шихты. Получены количественные характеристики этой зависимости.

5. Установлено, что с ростом основности шлака В от 0,86 до 6,0 количество азота в шве, вносимого каплями, увеличивается с 25$ до 46$, при этом количество азота, поглощенного в ванне, уменьшается с 60$ до 40$. Роль газовой фазы сводится к уменьшению парциального давления азота в зоне сварки. Оптимальное содержание мрамора в шихте 5-10$ при основности шлака В = 3,0-4,0

Заключение диссертации по теме «Технология и машины сварочного производства», Зеленова, Вера Ивановна

ОБЩЕ ВЫВОДЫ

1. Предложена схема взаимодействия расплавленного металла оболочки проволоки с ее шихтой при сварке самозащитной порошковой проволокой, описывающая взаимодействие капель с некоторым слоем шихты толщиной А , контактирующим с оболочкой. Величина толщины этого слоя не зависит от параметров проволоки, теплофи-зических свойств шихты и определяется только плотностью тока j , с которой связана соотношением: А = 0,16 + -г-^-—.

3 - 27

2. Показано, что полнота взаимодействия расплавленного металла оболочки с шихтой на стадии капли характеризуется коэффициентом т] - долей шихты, полностью прореагировавшей с металлом капель. Величина Т| определяется значением А и внутренним радиусом I*! . Построенное на основе принятой схемы уравнение,связывающее параметры т| , плотность тока ^ и внутренний радиус гА проволоки, удовлетворительно описывает опытные данные, полученные в широком диапазоне режимов сварки и размеров проволоки.

3. Экспериментально установлено, что макрохимическая однородность распределения легирующих элементов в металле шва при сварке порошковыми проволоками зависит от коэффициента ц . Увеличение Т| обеспечивает получение большей макрохимической однородности. Факторы, вызывающие увеличение т| - уменьшение плот -ности тока,' увеличение площади и усложнения конфигурации сечения проволоки, уменьшение внутреннего радиуса тг - обеспечивают получение металла шва с высокой степенью макрохимической однородности.

4. Экспериментально показано, что повышение стойкости против порообразования достигается как увеличением основности шлака, характеризуемой ростом отношения , так и возрастанием содер

Т102 жания в шихте газообразующего мрамора.

5. Роль шлаковой фазы в абсорбции азота на стадиях капли и ванны определяется ее влиянием на характер каплепереноса и размер поверхностей взаимодействия на этих стадиях жидкого металла с газовой фазой. С ростом основности шлака Б от 0,86 до 6,0 количество азота в шве, вносимого каплями, увеличивается с 25% до 46%, при этом количество азота, поглощенного в ванне, уменьшается с 65% до 40%.

6. Влияние газообразующего мрамора в абсорбции азота определяется его воздействием на коэффициент массопереноса азота в зоне сварки, который с увеличением мрамора в шихте свыше 5%

2 2 уменьшается с 6,5*10"" до 5,2*10" см/с. Это обеспечивает снижение содержания азота в каплях и уменьшение поглощения его в зоне сварки на 15%.

7. Установлено, что низкое содержание азота в металле шва при сохранении высоких сварочно-технологических свойств обеспечивается при содержании мрамора в шихте в пределах от 5 до 10% и основности шлака В=3,0-4,0 ( = 1,8-2,8).

111>2

8. На основании полученных результатов исследований разработаны самозащитные порошковые проволоки марок СП-3 (а.с.625874), СП-2И (а.с. 988503) для сварки .низкоуглеродистых и низколегированных сталей, СП-5 (а.с. 804304) для сварки сталей класса С60/45, усовершенствована порошковая проволока СП-2 (а.с. 404594). Организовано производство указанных проволок на заводах п.о. "Уралме-таллургконструкция" и ДЭИЗСМ. Разработанные порошковые проволоки внедрены в организациях Минмонтажспецстроя СССР. Годовой экономический эффект от разработанных порошковых проволок составляет примерно 500 тыс.рублей.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Зеленова, Вера Ивановна, 1984 год

1. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. - М., Наука, 1976. -279 с.

2. Азизова С.Х., Лялин К.В. Исследование процесса плавления и переноса электродного металла при сварке порошковой проволокой. -Сварочное производство, 1969, № 8, с.8-10.

3. Акулов А.И., Бельчук Г.А., Демянцевич В.П. Технология и оборудование сварки плавлением. М.: Машиностроение, 1977. - 432 с.

4. A.c. № 198478 (СССР). Порошковая проволока для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей /А.М.Гофнер, Е.Г.Черну-шенко, И.С.Иоффе, И.П.Браверман Опубл. в Б.И., 1967, № 14.

5. A.c. ¡& 404594 (СССР). Порошковая проволока Д.С.Иоффе, В.И.Зе-ленова В.И., А.М.Гофнер Опубл. в Б.И., 197 , № 44.

6. A.c. № 539728 (СССР). Состав порошковой проволоки /В.В.Фролов, Л.В.Казаков Опубл. в Б.И., 1976, № 47.

7. A.c. № 582932 (.СССР). Состав порошковой проволоки /В.М.Карпенко, В.Т.Катренко Опубл. в Б.И., 1977, № 45.

8. A.c. № 625874 (СССР). Шихта порошковой проволоки /И.С.Иоффе, В.И.Зеленова, А.А.Сыроваткин, В.А.Матвеев Опубл. в Б.И., 1978, В 36.

9. A.c. .« 804304 (СССР). Шихта порошковой проволоки /В.И.Зеленова, И.С.Иоффе, В.А.Матвеев Опубл. в Б.И. 1981, й 6.

10. А.с. № 988503 (СССР). Состав шихты порошковой проволоки /И.С.Иоффе, В.И.Зеленова, В.А.Матвеев и др. Опубл.в Б.И., 1983, № 2.

11. П.Багрянский К.В., Лаврик П.Ф. О механизме легирования металла капель при сварке под керамическим флюсом. Сварочное производство, 1963, № Ю, с.5-7.

12. Багрянский K.B., Роянов В.А. Использование элемента индикатора для оценки физических условий взаимодействия металла и шлака при сварке. Автоматическая сварку, 1969, № I, с.23 -25.

13. Баженов В.В., Буткевич В.В., Овчинников В.А. Условия газошлаковой защиты плавящегося металла при дуговой сварке покрытыми электродами. Сварочное производство, 1982, № 3, с.6-9.

14. Вернадский В.Н., Журавков- В.В. Сварочная наука и техника в Японии. Автоматическая сварка, 1982, )Гэ 2, с.39-47.

15. Бесхлебный В.А., Лещинский Л.К. Потери легирующих элементовпри наплавке (сварке) под керамическим флюсом. Сварочное1производство, 1971, № 9, с.12-14.

16. Бесхлебный В.А., Лещинский Л.К. Процессы легирования металла шва через флюс на стадиях капли и сварочной ванночки.-Сварочное производство, 1972, № 4, с.II-13.

17. Билык Г.Б., Карпенко В.М. Показатели плавления самозащитной порошковой проволоки для наплавки. Автоматическая сварка. 1980, Л> I, с.57-58.

18. Билык Г.Б., Карпенко В.М., Богудкин A.A. Влияние режима наплавки самозащитной порошковой проволокой на состав наплавленного металла. Автоматическая сварка, 1980, № 10, с.71-73.

19. Быковская Ю.И., Ерохин A.A. Распределение в металле азота,поглощаемого из газовой фазы при дуговом плавлении. Физика и химия обработки материалов, 1970, № 2, с.146.

20. Влияние газошлакообразующих компонентов самозащитной порошковой проволоки на переход легирующих элементов в наплавленный металл /Г.Б.Билык, В.М.Карпенко, Ю.Д.Дорофеев, В.Г.Журба. -Автоматическая сварка, 1980, № 8, с.60-62.

21. Воропай П.М. Влияние конструкции активированной проволоки на характеристики процесса сварки в углекислом газе. Автоматическая сварка, 1982, № I, с.44-47.

22. Головко В.Ф. Исследование и разработка порошковых проволок рутилового типа для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей в углекислом газе. Автореф. дис.канд.техн. наук. - Киев.: ИЭС им.Е.О.Патона, 1978. - 21 с.

23. Григоренко Г.М., Дворядкин Б.А., Торхов Г.Ф. Исследование параметров взаимодействия азота с расплавом при плазменной плавке. В сб.: Рафинирующие переплавы. Выпуск 2. - Киев: Наукова Думка, 1975, с.168.

24. Дикун В.Н., Пелевин Ю.П., Карев В.Ф. Исследование ударной вязкости сварных соединений стали марки 16Г2АФ. В сб.: Исследования новых методов сварки и процессов монтажа резервуаров. Труды ВНИИМСС. - 1976, с.12-19.

25. Дубень Л.В., Стеклов О.И. Исследование неоднородности свойств сварных соединений биметалла с помощью т.э.д.с. В сб.: Исследование методов сварки. Труды ВНИИМСС. - 1981, с.17-13.

26. Дятлое В.И. Элементы теории переноса электродного металла при электродуговой сварке. В сб.: Новые проблемы сварочной техники. Киев, Техника, 1964, с.167-182.

27. Ерохин A.A. Закономерности протекания реакций в квазистационарном состоянии сварочной ванны. Физика и химия обработки материалов, 1969, № 5.

28. Ерохин A.A. Основы сварки плавлением. М.: Машиностроение, 1973. - 448 с.

29. Ерохин A.A., Зеленова В.И., Иоффе И.С. Зависимость реакций между металлом и шихтой сердечника от характеристик порошковой проволоки и режима сварки. Автоматическая сварка,1978, № 7, с.18-21.

30. Ерохин A.A., Котов Г.Н. Основные параметры электродов, определяющие степень химической макронеоднородности наплавленного металла при легировании через покрытие. Физика и химия обработки материалов, 1968, № I.

31. Ерохин A.A. Плазменно-дуговая плавка металлов и сплавов. -М.: Наука, 1975. 188 с.

32. Ерохин A.A., Утлинский Г.Г. О влиянии парциального давления азота на его поглощение расплавленным металлом. Автоматическая сварка, 1969, № 7, с.75.

33. Кербин М.М. Высокопрочные строительные стали. Киев: Буди-вельник, 1974. - 160 с.

34. Зеленова В.И., Иоффе И.С., Ерохин A.A. Влияние конструкции порошковой проволоки на переход легирующих элементов из шихты на стадии капли. Автоматическая сварка, 1979, № I, с. 3940.

35. Зеленова В.И., Иоффе И.С., Матвеев В.А. Влияние основности шлаковой системы на кинетику поглощения азота при сварке порошковой проволокой. В сб.: Исследование методов сварки. Процессы монтажа резервуаров. Труды ВНИИМСС. - 1980, с.67-68.

36. Зеленова В.И., Иоффе И.С., Матвеев В.А. Влияние состава газо-шлакообразующих компонентов шихты на кинетику окисления легирующих примесей при сварке порошковой проволокой. В сб.: Исследование методов сварки. Труды ВНИИМСС. - 1981, с.69-74.

37. Зеленова В.И., Иоффе И.С., Матвеев В.А. Самозащитная порошковая проволока СП-5. Монтажные и специальные работы в строительстве, 1983, 4, с.14-15.

38. Изменение размеров зоны электропроводности дуги при введении газообразных галогенидов в аррон /Б.Н.Бадьянов, В.А.Давыдов, Ю.Ф.Колупаев, М.А.Ткачев Автоматическая сварка, 1977, !?. 4, с.67-68.

39. Иоффе И.С. Влияние поглощения азоты ванной на образование пор при сварке порошковой проволокой. Автоматическая сварка,1976, & 9, с.12-14.

40. Иоффе И.О. Исследование и разработка самозащитных порошковых проволок фтористо-рутил-карбонатного типа для сварки низкоуглеродистых сталей. Дис. канд.техн.наук. - М., 1973. -180 с.

41. Иоффе И.О., Ерохин A.A. Коэффициент расплавления проволоки с железным порошком в шихте. Автоматическая сварка, 1970,9, с.64-65.

42. Иоффе И.О., Ерохин A.A. Повышение стойкости против порообразования при сварке порошковой проволокой. Автоматическая сварка, 1968, II, с.66.

43. Иоффе И.О., Зеленова В.И. Применение порошковой проволоки СП-2. Монтажные и специальные работы в строительстве, 1976, JS 8, с.19-20.

44. Касаткин B.C., Мусияченко В.Ф. Низколегированные стали высокой прочности для сварных конструкций. Киев, Техника, 1970. - 188 с.

45. Каховский Н.И., Захаров A.C., Липодаев В.Н. Предотвращение пористости швов при сварке аустенитных сталей высокопроизводительными электродами. Автоматическая сварка, 1978, № 8, с.9-13.

46. Кирилюк Г.А., Юзвенко Ю.А. Взаимодействие металла электрода и сварочной ванны с азотом воздуха при наплавке самозащитной порошковой проволокой. Автоматическая сварка, 1983, № 3, с.46-47, 65.

47. Кожеуров В.А. Термодинамика металлургических шлаков. М.: металлургиздат, 1955. - 164 с.

48. Корицкий Г.Г., Походня И.К. О некоторых силах, действующих на каплю электродного металла при сварке. Автоматическая сварка, 197I, № 3, с.11-14.

49. Котов Г.Н. Влияние металлургических условий при сварке жаропрочных сплавов на свойства металла шва. Автореф. дате. . канд.техн. наук. М.: ИМЕТ им.А.А.Байкова, 1968. - 26 с.

50. Кузнецов А.Ф. Строительные конструкции из сталей повышенной и высокой прочности. М.: Стройиздат, 1975. - 80 с.

51. Лакомский В.И., Григоренко Г.И. О поглощении водорода и азота металлом при электродуговой сварке. Автоматическая сварка, 1964, № II, с.1-8.

52. Лапин И.А., Туркин П.С., Самсонов В.И. Влияние плавикового шпата на структуру дуги, горящей в атмосфере воздуха. Сварочное производство, 1978, № 4, с.1-2.

53. Липодаев В.Н., Каховский Н.И., Задеева Г.В. Самозащитная порошковая проволока для полуавтоматической сварки коррозион-ностойких хромоникелевых сталей типа 18-10. Автоматическая сварка, 1977, № 8, с.63-65.

54. Лялин К.В. К вопросу пористости при сварке открытой дугой порошковой проволокой. Тезисы докладов ХП Московской конференции, 1967.

55. Мазель А.Г. Технологические свойства электросварочной дуги. -М.: Машиностроение, 1969. 178 с.

56. Мельников Н.П. Пути прогресса в области металлических конструкций. М.: Стройиздат, 1974. - 136 с.

57. Металлургические особенности сварки электродами фтористо-каль циевого типа с изменяющимся коэффициентом веса покрытия

58. Н.Н.Потапов, И.Е.Шульман, Г.Г.Анисенко, А.П.Новак Сварочное производство, 1978, № 4, с.30-31.

59. Мойсов Л.П. Исследование защитных и формирующих свойств шлаков порошковых проволок для расширения диапазона режимов сварки. Автореф. дис. . канд.техн.наук. М., 1978. - 19 с.

60. Мойсов JI.П., Бурылев Б.П. Влияние активности фторида кальция в шлаке порошковой проволоки на содержание азота в наплавленном металле. В сб.: Исследование методов сварки. Процессы монтажа резервуаров. Труды ВНИИМСС. - 1979, с.50-54.

61. Мокров И.А., Григорян В.А., Стомакин А.Я. Влияние кислорода на поглощение азота железом при плазменной плавке. Известия ВУЗов. М.: Черная металлургия, 1975, 5, с.71.

62. Морозов А.Н. Водород и азот в стали. М.: Металлургия, 1968. - 282 с.

63. Никифоров Г.Д. Влияние готовых поверхностей раздела на выделение пузырьков растворенного газа. Сварочное производство, 1973, J& II, с.II-14.

64. Николаенко М.Р., Гринберг H.A. Неоднородность металла, наплавленного порошковым ленточным электродом. Труды ВНШСТ. -1978, с.127-131.

65. Новожилов Н.М. Основы металлургии дуговой сварки в газах. -М.: Машиностроение, 1979. 231 с.

66. Опарин Л.И., Фруман И.И. Исследование распределения легирующих элементов в наплавленном металле. Автоматическая сварка, 1969, & 5, с.19-23.

67. Патент гё 52-15381 (Япония, кл.12ВЮ5, В23К 35/04). Проволока с флюсовым наполнителем для сварки открытой дугой /Синконай Масахиро, Токухиса Масааки. Опубл. 28.04.77.

68. Патент $ 52-26499 ^Япония, кл.12ВЮ5, В23К 35/368). Порошковая проволока для полуавтоматической дуговой сварки /Сато Акира, Сайто Кадзухитэ, Кадзутомо Хироси и др. Опубл. 14.07.77.

69. Патент в 53-1216 ^Япония, кл.12ВЮ5, В23К 35/368). Порошковая сварочная проволока с малым дымообразованием /Мацумото Масаси, Йосида Такаси, Такэмото Йосинори, Моригаки Осаму.1. Опубл. II.01.78.

70. Патент 54-8339 (Япония, кл.12ВЮ5,В23К 35/368). Порошковая проволока для дуговой сварки /Аоки Сиро, Цусима Садао. -Опубл. 14.04.79.

71. Патент № 93852 (США В23К 35/36). Порошковая проволока для сварки / Gonzales John . Опубл. 29.01.80.

72. Патон Б.Е. Некоторые прогнозы развития сварки. Автоматическая сварка, 1971, $ 5, с.1-9.

73. Патон Б.Е., Шейко П.П. Управление переносом металла при дуговой сварке плавящимся электродом. Автоматическая сварка, 1965, № 5, с.1-7.

74. Пацкевич И.Р. Исследование размеров электродных капель при ручной дуговой сварке. Автоматическая сварка, 1954, Ji I, с.44-47.

75. Петров Г.Л. Неоднородность металла сварных соединений. М.: Судпромгиз, 1963. - 220 с.

76. Подгаецкий В.В. Пористость сварных швов от азота. В сб.: новые проблемы сварочной техники. Труды ИЭС им.Е.О.Патона. -киев: Техника, 1970, с.28.

77. Петров Г.Л. Сварочные материалы. Л.: Машиностроение, 1972.278 с.

78. Подгаецкий В.В., Галинич В.И. О влиянии рода и полярности тока на поглоащение азота и водорода сварочной ванной. Автоматическая сварка, 1963, № II, с.17-19.

79. Потапов H.H. Основы выбора флюсов при сварке сталей. М.: Машиностроение, 1979. - 168 с.

80. Потапьевский А.Г., Мечев B.C., Лаврищев В.Я. Перенос электродного металла при сварке в углекислом газе. Автоматическая сварка, 197I, № 6, с.1-4.

81. Походня И.К. Газы в сварных швах. М.: Машиностроение, 1972.- 256 с.

82. Доходен И.К., Альтер В.Ф., Шлепаков В.Н. Производство порошковой проволоки. Киев: Вища школа, 1980. - 231 с.

83. Походня И.К., Суптель A.M., Шлепаков В.Н. Сварка порошковой проволокой. Киев: Наукова Думка, 1972. - 280 с.

84. Походня И.К., Шлепаков В.Н., Супрун С.А. Пористость швов, выполненных порошковой проволокой основного типа. Автоматическая сварка, 1967, № 7, с.10-12.

85. Рекомендации по сварке строительных конструкций из стали 16Г2АФ. М.: ЦБНТИ Минмонтажспецстроя СССР, 1979. - 19 с.

86. Рахманов А.Д. Об условиях зарождения газовых пор при дуговой сварке. Сварочное производство, 1978, № I, с.53-55.

87. Рыкалин H.H. Расчеты тепловых процессов при сварке. М.: Машгиз, 1951. - 296 с.

88. Рыкалин H.H., Кулагин И.Д. Тепловые параметры сварочной дуги. Тепловые процессы при сварке. Труды секции по научной разработке проблем электросварки и электротермии. Вып.2. -М.: Изд-во АН СССР, 1953, с.10-58.

89. Сапиро A.C. Влияние физико-химических факторов на зарождение газовой фазы и пористости металла шва. Сварочное производство, 1978, J& 3, с.55-56.

90. Смирнов Н.В., Дунин-Барковский И.В. Курс теории вероятностей и математической статистики для технических приложений. М.: Наука, 1969. - 511 с.

91. Справочник по сварке. Под редакцией Е.В.Соколова, т.1. М.: Изд-во машиностроительной литературы, 1961. - 556 с.

92. Суптель A.M. Механизированная сварка порошковой проволокой. -Киев: Наукова Думка, 1976. 40 с.

93. Сытник Н.М. Переход элементов и образование пор в шве при дуговой сварке чугуна порошковой проволокой. С очное производство, 1982, № 5, c.II-12.

94. Тарлинский В.Д., Рогова Е.М., Сбарская Н.П. Электроды, флюсы и проволоки для сварки трубопроводов. Л.: Наука, 1975. -95 с.

95. Усовершенствование самозащитной порошковой проволоки марки СП-2 /И.С.Иоффе, В.И.Зеленова, В.А.Матвеев, А.А.Сыроваткин- В сб.: исследование методов сварки и процессов монтажа резервуаров. Труды ВНИИМСС. М.: ВНШМСС, 1977, № 20, с.49-54.

96. Фролов В.В. Поведение водорода при сварке плавлением. М.: Машиностроение, 1966. - 154 с.

97. Фролов В.В. Теоретические основы сварки. М.: Высшая школа, 1970. - 592 с.

98. Шинкарев Б.М., Суптель A.M. Сварка строительных металлоконструкций порошковой проволокой. Киев: Будивельник, 1978. -174 с.

99. ЮО.Шлепаков В.Н. Исследование и разработка порошковых проволок карбонатно-флюоритного типа для сварки открытой дугой. Авто-реф. дис. . канд.техн.наук. Киев: ИЭС им.Е.О.Патона, 1969. - 25 с.

100. Экономическая эффективность новой сварочной техники /В.И.Снеж-ко, О.И.Шейко, А.М.Бречак, П.Ф.Харченко. Киев: Техника, 1975. - 165 с.

101. Ю2.Юзвенко Ю.А., Кирилюк Г.А., Кривченков С.Ю. Модель плавления самозащитной порошковой проволоки. Автоматическая сварка,1983, № I, с.26-29.

102. Явойский В.И., Свяжин А.Г. Термодинамика и кинетика взаимодействия азота с расплавами железа. Доклад на Ш Советском симпозиуме по физико-химическим основам металлургических процессов. М.: Изд-во АН СССР, 1971, с.70.

103. Якобашвили С.Б. Поверхностные свойства сварочных флюсов и шлаков. Киев: Техника, 1970. - 208 с.

104. Ю5. Anik S., Dorn L., Fariinger G. MeMIphysikalische Betrachtung oler Werkstoffe ßeim Metallschweißen -Reaktionen der Metallschmelze.- Schweißen und Schneiden, то, №9, 35?-363.

105. Brosholen Arild . Momeriter ved vald avrortrad.-Norgas, 197?,41, n-3,2-5.

106. Burat Fritz. Pracktische Erfahrungen bei der Anwendung von Fluxofil FüIIdrähten. - Oerlikon Schwei ssmitt,1975, 33, №?3, 23-24,

107. Сагу Howard B. Development off lux cored weldingelectrodes.- EWP Journal, 1981,21,r2, 9-26.

108. Harting F. Betrachtungen zum Einsatz selbstschützender FöIIdrahtelektroden. — Schweißtechnik,1980, F 6, 254-256 HO. Hofe D. Metallichtbogensciiweißen mit FuIidraJitelektrode-Ein Verfahren mit Zukunft. Praktiker, 1976 ,w4, 70-72 .

109. Hösehel Kurt, Einfluß von Liegierungs elementen im Schweiß draht auf Stickstoffaufnahme und Porosität. Schweisstechnik (DDR) t1970 , 20, N"7, 289-292 .

110. Yto Yoshinori, Uakanishi Mietsuo, Katsumoto Uorio. Effect of CaFa in f Jux ontoughness of weld metal.

111. Sumitomo Search, 1976, wia , 78- 86 .

112. KiHing R. MeWIiciitbogenschweißen mit FüildraHenelektrode.— Schweißen und Schneiden , 1980, №4 , 155-156.

113. Killing R, Welding with self shielded wires - the mechanism of shielding and droplet transfer. — Metall Constructions , 1980,12, w9, 433-456

114. Morigaki 0., Matsumoto T. and TakemotoY. Some improvements in Self- Shielded Flux Cored Electrodes for arc Welding. — Welding Journal,1976, №8 , 241-243 .

115. JVeue FüHdrahtelefctrode für das Verbindungsschweissen Schutzgas mit ausgezeichneten mechanischen Gutieweyten bei minustemperaturen „Metall",19?? t 51 n°4 ,154.

116. Rudowski C, Fülldrahtelektroden zum Lichtbogenschweißen -Schweißtechnik 11976, 26, rr°45 , 155-158 ,

117. Salter 0,, Milner D. Casabsorption from arc atmospheres.—British Welding Journal, I960, w2, P. 69-100,

118. Schackelton D.W. The development and application of fluxcored welding. Metal Construct and Brit. Weld Journal, 1974, 6, i\rI0, 313 - 316.

119. Scholz Erhard. Prinzipiele Erlänterung des Fiuxofilsystems stand der Entwicklung , Ausbruck. — Oerlikon Schwessnitt, 1975, 33 ,jr?3, 8-13.

120. Schweifen tin allen Legen Rähychen electrode für das Schweißen vom bund 3.S,

121. YD J Nachr , 1976, 30, ivr 37, 16.

122. Sis Leonard 3. Welding flux cored electrodes in Ng-COg and N^Ar atmospheres , Welding Journal, 197?, 56r7 s.211-216.

123. Status flux cored wire "welding in the

124. Netherlands. Алии . Meet.; Bratislava , 1979, II W. Doc, w XIL В -266 - 79 .

125. ThauJowC. Refinement of Submerged arc welds on. C~Mn and I\fb bearing steels by additions of flux cored wires contain CaF2.— Scand. S .Met., 19??, 6, з\г5, p. 238 .

126. Woods Milner D, Motion in the -weld pool in arc welding. — Welding Journal,1.?I; w4, P. 163-173.