Разработка модифицированных смазочных материалов для увеличения ресурса цилиндропоршневой группы судовых дизелей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Гужвенко Иван Николаевич

• Гужвенко Иван Николаевич
• кандидат наук
• 2023

Оглавление диссертации кандидат наук Гужвенко Иван Николаевич

Введение

Глава 1. Проблемы повышения ресурса цилиндропоршневой группы судовых дизелей технологическими и конструктивными методами

1.1 Ресурс ЦПГ и его значение в работе судового дизеля

1.2 Условия функционирования деталей цилиндропоршневой группы судового двигателя внутреннего сгорания

1.3 Обзор конструктивных методов повышения износостойкости деталей ЦПГ

1.4 Обзор технологических методов повышения износостойкости деталей

ЦПГ

Выводы

Глава 2. Обзор и анализ возможностей трибологической модификации смазочных масел противоизносными присадками

2.1 Выбор возможности трибологической модификации смазочных масел

2.2 Обзор современных смазочных составов, содержащих маслорастворимые

твердые смазочные компоненты и способов их приготовления

Выводы

Глава 3. Лабораторное исследование физических свойств противоизносной присадки

3.1 Постановка задачи лабораторного исследования разрабатываемой противоизносной присадки к смазочным маслам судового назначения

3.2 Технологический процесс приготовления коллоидного раствора противоизносной присадки

3.3 Исследования распределения характерных размеров частиц твердой фазы противоизносной присадки

3.4 Исследование физических и реологических характеристик масла и его

смазочных композиций с противоизносной присадкой

Выводы

Глава 4. Формирование математической модели оценки ресурса трибологического сопряжения «поршневое кольцо - цилиндровая втулка»

4.1 Расчет коэффициента трения при изнашивании трибологического сопряжения «поршневое кольцо - цилиндровая втулка» судового дизеля

4.2 Расчетное выражение для моделирования оценочного показателя ресурса

сопряжения «поршневое кольцо - цилиндровая втулка»

Выводы

Глава 5. Экспериментальные исследования ресурса сопряжения «поршневое кольцо - цилиндровая втулка» судового дизеля

5.1 Общие задачи экспериментального исследования

5.2 Ресурсные испытания на стандартной машине трения СМТ-1

5.3 Составление трибологического рейтинга смазочных композиций с содержанием различной объемной концентрации противоизносной присадки

5.4 Ресурсные испытания на возвратно-поступательной машине трения

5.5 Натурные испытания малоразмерного дизеля ТМЗ-450Д

5.6 Натурные ресурсные испытания противоизносной присадки в судовом дизеле 6Ь20

5.7 Расчет экономической эффективности применения противоизносной

присадки для условий эксплуатации судна

Выводы

Заключение по диссертационной работе

Список литературных источников, используемых в работе

Приложение 1 Сводные данные о количестве судов порта приписки

«Астрахань» и их силовых установок

Приложение 2а Схема измерения износа неподвижных образцов при испытаниях по типу контакта «колодка-ролик» на машине трения СМТ-1

Приложение 2б Схема измерения износа неподвижных образцов при

испытаниях на машине трения по типу контакта «шар-цилиндр»

Приложение 3 Общий вид и расположение основных узлов в машине трения

с контактом образцов по типу «шар-цилиндр» (пат. РФ 162210)

Приложение 4 Общий вид и расположение основных узлов в машине трения

возвратно-поступательного типа движения

Приложение 5 Сведения об измерительных приборах и установках,

используемых в диссертационной работе

Приложение 6 Рабочие чертежи образцов для ресурсного испытания на

возвратно-поступательной машине трения

Приложение 7 Акты о внедрении и использовании результатов

диссертационной работы

Приложение 8 Результаты микрометрирования деталей ЦПГ дизеля ТМЗ-450Д, прошедших сравнительные испытания на смазочном масле М16Г2ЦС

и его аналоге с добавлением противоизносной присадки

Приложение 9 Общий вид, схема и технические характеристики роторно-

пульсационной установки РПУ-0,8-55А-2,2

Приложение 10 Схемы исследовательских установок для измерения температуры вспышки и кинематической вязкости смазочной композиции, характеристики капиллярных вискозиметров ВПЖ-2

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка модифицированных смазочных материалов для увеличения ресурса цилиндропоршневой группы судовых дизелей»

Введение

Потребности рынка морских транспортных судов существенно зависят от возраста эксплуатации судов. На сегодняшний день такой показатель достигает для российских пароходств не менее 24-26 лет.

Обеспечение становления и роста тоннажа флота достигается за счет реализации следующих мероприятий:

- разработка и реализация мер государственной поддержки обновления флота;

- разработка программы обновления судов речного и смешанного флотов на основе внедрения механизма выплат российским организациям на приобретение гражданских судов, взамен сданных на утилизацию;

- обновление флота судовладельцев, осуществляющих завоз грузов в районы Крайнего Севера и приравненных к ним местности, на основе реализации механизма операционного лизинга судов;

- строительство 13550 грузовых и вспомогательных судов, в том числе, 750 самоходных грузовых судов внутреннего плавания и 490 судов смешанного плавания.

При этом рынки сбыта продукции гражданского назначения являются достаточно емкими. Приблизительно 80% международной торговли осуществляется морским путем. Особый интерес для российского судостроения представляет внутренний рынок гражданских судов. Морской флот отечественных перевозчиков насчитывает около 1500 судов суммарным дедвейтом около 15 млн. т., что составляет около 2% от мирового флота и занимает 23-е место в мировом рейтинге. Следует отметить и тот факт, что в 2014 году, доля российских перевозчиков (морских судов под российским флагом) составляла лишь 4%, в то время как до 1989 года достигала 66%, при общемировой практике развитых морских стран не менее 50%.

На учете в Российском Речном Регистре на конец 2019 года состоит 13022 грузовых и пассажирских судна, в Российском Морском Регистре

судоходства - 641 судно смешанного плавания второго и третьего класса, эксплуатирующихся под российским флагом.

Максимальный объем речных перевозок был достигнут в 1989 г, составляя более 580 млн. т. Позиция внутреннего водного транспорта в транспортной системе России за 1989-2019 годы существенно ослабла. Объем перевозок грузов уменьшился в 4,6 раза и составил в 2019 г. 124,8 т, включая объем заграничных перевозок смешанным флотом.

Вступление в силу положений технического регламента о безопасности объектов внутреннего водного транспорта (с изменениями внесенными постановлением Правительства РФ от 30.04.2015 № 426 «О внесении изменений в постановление от 12.08.2010 № 623») в части требований к судам, перевозящим по внутренним водным путям нефть и нефтепродукты, привело к необходимости вывода из эксплуатации 228 самоходных и 330 несамоходных судов.

Средний возраст грузового флота составляет 32 года, пассажирского -33 года, судов использующихся как туристические - 41 год, при этом более 75% самоходных грузовых судов и буксиров имеют возраст свыше 25 лет. За последние пять лет с 2017 г. выбытие грузового флота превышало ввод новых судов в 20 раз.

Высокая стоимость постройки судов при относительно низкой рентабельности судоходного бизнеса (в среднем 4-5%) вследствие ограниченного периода навигации, снижения эффективности эксплуатации флота из-за инфраструктурных ограничений, роста цен на топливо (рост цен на дизельное топливо за последние 3 года составил почти 70%) и неопределенности тенденций развития грузовой базы обуславливают длительные сроки окупаемости инвестиций в строительство грузового флота (более 12 лет) и пассажирского (более 25 лет).

Правительство РФ своим распоряжением № 327р от 29.02.2016 г. утвердило «Стратегию развития внутреннего водного транспорта РФ» на период до 2030 г.

Результатами реализации данной Стратегии развития ожидается:

- обеспечение приоритетного развития внутреннего водного транспорта как экономичного, энергоэффективного, экологичного и безопасного вида транспорта;

- значительное повышение пропускная способность Единой глубоководной системы европейской части РФ как важнейшего водного пути международного значения, что обеспечит рост объемов перевозок в европейских бассейнах к 2030 г. в 2,2 раза к уровню 2010 года;

- обеспечение возрастающего объема завоза грузов внутренним водным транспортом в районы Крайнего Севера и приравненных к ним, объем речных перевозок увеличивается в 2010-2030 годах в 2,4 раза;

- существенный рост валовой производительности работы флота за счет сокращения времени простоев и обеспечение роста рентабельности перевозок при снижении времени доставки товаров;

- создание современного грузового флота;

- рост производительности труда на внутреннем водном транспорте в 2,9 раз к 2030 г;

- уменьшение энергоемкости судовых энергетических установок на

30%.

Рост производительности экономичности и сокращение энергоемкости транспортного флота, в особенности речного и смешанного невозможен без мер модернизации судовых энергетических установок. При среднем возрасте флота в 25-33 года, темпы обновления парка судовых дизелей являются невысокими, а ресурс до 70% судовых двигателей, эксплуатирующихся на судах различного назначения приближается к срокам выполнения капитального ремонта или в 1,5-2 раза превысили их. Повышение эффективности использования судовой техники, обеспечения надежности и долговечности, заложенных в судовых дизелях, должны являться предметом постоянной реализации различных методов повышения ресурса его составных частей.

Комплекс управляющих факторов по обеспечению и улучшению показателей долговечности судовых дизелей, в частности цилиндропоршневой группы, определяющей ресурс дизеля как объекта до капитального ремонта и между переборками, должен обеспечивать минимальные удельные затраты на эксплуатацию, техническое обслуживание и ремонт.

Исследования и практический опыт отдельных ремонтно-восстановительных предприятий показывают, что увеличение ресурса дизеля при соблюдении надлежащих правил его эксплуатации на 25-40% вполне достижимо.

Заданные показатели надежности и долговечности дизеля обеспечиваются в процессе проектирования и производства соответственно конструктивными и технологическими мероприятиями, а в процессе эксплуатации поддерживаются системой технических обслуживаний и ремонтов, выбора надлежащих топлив и смазочных материалов. Смазочные материалы играют достаточно большую роль не только в сохранении нормативных показателей долговечности основных деталей движения двигателя - цилиндропоршневой и кривошипно-шатунной группы - но и в увеличении ресурсных показателей этих узлов дизеля. Дополнение базовых смазочных материалов противоизносными присадками дает улучшение прирабатываемости деталей после их капитального ремонта, повышения их износостойкости и уменьшения интенсивности изнашивания. При этом практика использования противоизносных составов показывает предпочтительность ремонтно-восстановительных составов слоистым маслорастворимым смазкам. Среди данных групп химических соединений высокий интерес исследователи (Марченко Е.А., Лобова Т.А., Буяновский И.А. и др.) проявляют к дихалькогенидам тугоплавких материалов типа селена, вольфрама и ниобия.

Ресурс работы при эксплуатации судовых дизелей (СД), в особенности тронковых, в значительной степени зависит от ресурса деталей

цилиндропоршневой группы (ЦПГ). По сведениям ведущих отечественных и зарубежных трибологов и практиков эксплуатации судовых дизелей (Крагельского И.В., Гаркунова Д.Н., Чичинадзе А.В., Хебды М., Тейбора Д., Путинцева С.В., Перекрестова А.П., Клемушина Ф.М., Возницкого И.В., Чанчикова В.А.) износ поршневых колец и втулок судовых дизелей напрямую влияет на расход смазочных материалов в эксплуатации двигателя, их тепловую напряженность, мощностные показатели. Более 40% отказов в судовом оборудовании по данным научных работ перечисленных авторов приходятся на элементы ЦПГ. Существующие методы повышения ресурса ЦПГ СД могут быть разделены на три группы: конструктивные, связанные с изменением конструкции, макро- и микропрофиля, а также числа трущихся деталей в ЦПГ; технологические, связанные с улучшением объемной и поверхностной структуры износостойких поверхностей трения деталей данной группы; эксплуатационные, связанные с оптимизацией режимов работы двигателя, а также улучшением смазочных свойств масла в циркуляционной системе смазки СД.

Улучшение трибологических свойств смазочных композиций путем введения в состав смазочного масла различного рода противоизносных присадок создает предпосылки для повышения ресурса работы смазываемых металлических поверхностей.

Смазочная композиция, включающая в себя минимальный объем противоизносной присадки, растворенной и равномерно диспергированной в основном объеме смазочного масла, является устойчивым элементом трибологической системы: «поверхность трения - смазка - внешняя действующая среда». Поэтому защитные свойства разделяющей жидкой смазочной среды определяют в значительной степени ресурс самих трибологических поверхностей ЦПГ в СД: поршневого кольца, поршня и цилиндровой втулки.

Химическая модификация смазочного масла введением трибологически активной присадки во многом экономически

целесообразней, чем применение других методов повышения ресурса поверхностей трения СД - конструктивной модернизации трущихся или модификации технологий их производства. Кроме того, главным достоинством химической модификации смазочных масел при введении в смазочную среду трибологически активной добавки является возможность обеспечения безразборного увеличения ресурса трущихся узлов СД. Это дает возможность сократить экономически неоправданные простои судна в ремонте или его модернизации.

Из существующих на сегодняшний день функциональных групп противоизносных присадок наиболее целесообразно применение модификаторов поверхности трения. Данные добавки к жидким смазочным маслам направлены на улучшение трибологического профиля поверхностей трения и применимы для использования в дизелях с любым ресурсом ЦПГ. Среди трибологических модификаторов трения перспективное направление в настоящее время получают слоистые модификаторы трения (СМТ), состоящие из твердой фазы и окружающей ее стабилизирующей среды, исключающей коагуляцию твердых частиц при длительном хранении и продолжительной эксплуатации присадки в составе смазочной среды.

Определенную сложность в применении данных типов трибологических модификаторов представляет то обстоятельство, что устойчивый к седиментации твердых активных частиц состав присадки является сложно определимым. Указанное обстоятельство ограничивает диапазон применимости трибологически эффективного слоистого модификатора, а также снижает существенно времени ее хранения без вторичного перемешивания раствора присадки. Также в периодической и фундаментальной литературе по теме исследования достаточно мало рассмотрена действительная трибологическая эффективность СМТ в отношении ресурса работы ДВС при использовании в качестве функциональной противоизносной добавки в смазочные масла СДВС.

Все эти обстоятельства представляют значительный интерес в тематике диссертационной работы и практике создания слоистого модификатора трения с устойчивым коллоидным составом, применимого в условиях эксплуатации деталей СД различного типа. Определение трибологической эффективности такой противоизносной присадки в диапазоне эксплуатационных нагрузок СД является, в свою очередь, одной из актуальных задач данной диссертационной работы.

Цель работы: увеличение технико-экономической эффективности эксплуатации судового дизеля.

Задачи исследования:

1. Анализ условий функционирования сопряжения «поршневое кольцо-цилиндровая втулка» ЦПГ дизеля, сравнение существующих на сегодняшний день способов повышения ресурса сопряжения, выделение из них наиболее технологически и экономически эффективного способа методом оценки характерных достоинств и недостатков;

2. Разработка технологии изготовления противоизносной присадки на основе диселенида молибдена (ДМ) и сравнительное исследование реологических, теплофизических и седиментационных свойств разработанной противоизносной присадки;

3. Формирование совокупности критериев для оценки ресурса работы ответственного сопряжения СД «поршневое кольцо - цилиндровая втулка», выделение данных критериев в комплексы для формирования математической модели ресурса сопряжения как оценочного показателя;

4. Разработка и проведение программы экспериментального исследования повышения ресурса сопряжения «поршневое кольцо - втулка цилиндра» применением СМТ с содержанием ДМ при различных значениях контактного давления трущихся поверхностей, скорости седиментации в растворе присадки, сроков ее предварительного хранения;

5. Оценка технико-экономической эффективности внедрения разработанных смазочных композиций в СД.

Глава 1. Проблемы повышения ресурса цилиндропоршневой группы судовых дизелей технологическими и конструктивными методами

1.1 Ресурс ЦПГ и его значение в работе судового дизеля

Ресурс элементов ЦПГ судового дизеля (СД), в особенности трибологического сопряжения «поршневое кольцо - цилиндровая втулка» имеет решающе значение в эксплуатации всей энергетической установки. В эксплуатации СД различают ресурсы до переборки поршневой группы (Яп) или текущий и до капитального ремонта (Як).

Отличием ресурса до капитального ремонта от текущего ремонта следует считать принципиальные различия в объектах ремонта на данные периоды и трудоемкости их замены или ремонта. Так при текущем ремонте в ЦПГ происходит замена, в основном расходных элементов, невосстановимых в принципе - поршневых колец компрессионного и маслосъемного назначения. При капитальном ремонте ожидается замена ответного кольцам неподвижного элемента - цилиндровой втулки. Для цилиндровой втулки могут быть предусмотрены методы восстановления как заменой элемента, так и ремонтным способом (наплавка, накатка, нанесение защитных покрытий на трибологически значимую поверхность и т.д.). ГОСТ 27.0022015 определяет оптимальным соотношением Кк/Кп=4^5 для тронковых среднеоборотных СД при значении капитального ремонта Як=60-70 тыс. ч. В свою очередь период капитального ремонта может быть повторен за допустимый период эксплуатации СД согласно техническим руководящим документам, как правило дважды. Таким образом, предельный ресурс эксплуатации элементов ЦПГ СД, таких как поршневое кольцо и цилиндровая втулка может составлять суммарно Яе=120^140 тыс. ч. За это время для среднеоборотного СД может быть заменено Кк=8^10 комплектов поршневых колец (Кц=48^80 комплектов колец одного поршня в зависимости от числа рабочих цилиндров) и две цилиндровых втулки, что

влечет за собой большой расход материальных средств. При возможности ремонтного восстановления цилиндровых втулок сумма средств, затраченная на ремонт значительно увеличивается.

В таблице 1.1 показаны основные показатели распространенных среднеоборотных СД, включая ресурсные периоды текущего и капитального ремонта. В таблицах 1.2-1.3 показаны показатели предельных линейных износов и скорости изнашивания поршневых колец и цилиндровых втулок различных среднеоборотных СД. В таблице 1.4 приведены данные о предельной износостойкости некоторых СД.

Таблица 1.1 - Основные технические и ресурсные показатели

наиболее распространенных судовых дизелей

Наименование судового дизеля Частота вращения вала п, об/мин Номинальная мощность N кВт Эффективное давление ре, МПа Показатели ресурса R:

до первой переборки, ч до капитального ремонта, ч

1 2 3 4 5 6

6Ч36/45 (Г-70) 375 1200 1,05 7000 35000

6ЧН36/45 (Г-74) 500 1560 1,22 4500 40000

6Ч25/34-2 500 300 0,54 4500 40000

6ЧН25/34 500 400 0,81 4000 40000

6ЧНП30/38 (2Д42) 715 1900 1,49 5000 30000

8ЧНП30/38 (7ДР42) 715 2100 1,67 5000 30000

6ЧН31,8/33 740 1000 0,77 4000 30000

6Ч18/22 750 150 0,54 4000 30000

6ЧН18/22 750 225 0,81 3000 30000

6ЧСП23/30 1000 450 0,54 4000 16000

8Ч23/30 750 450 0,54 8000 24000

8ЧН26/26 (2-6Д49) 1000 1500 1,22 4000 20000

16ЧН26/26 (1-5Д49) 1000 3000 1,22 4000 20000

16ЧН26/26 (1А-5Д49) 1000 4000 1,63 - -

6ЧН15/18 (3Д6Н-150) 1000 150 0,71 3500 10000

Таблица 1.2 - Некоторые показатели скорости изнашивания судовых дизелей

Обозначение дизеля Мощность N кВт Частота вращения, об/мин Втулка цилиндра 1 пояс Зазор м/у втулкой и поршнем

Увеличение диаметра Отклонение от круглости

6ЧРН36/45 660 375 29/50 17/33 26/41

6ЧРН36/45 736 350 45/68 28/35 37/55

8ЧРН32/48 775 350 36/53 6/9 18/26

ЧСН27,5/36 515 600 20/30 14/20 14/20

6ЧСПН18/22 155 750 10/15 5/8 18/26

Таблица 1.3 - Предельные показатели линейного износа судовых дизелей

Обозначение дизеля Втулка в 1 поясе Зазор в соединении

износ некруглость Втулка-поршень Кольцо-поршень Замок кольца

6-8Ч32/48 1,6 0,85 1 1 0,4

6ЧРН27,5/36 1,4 0,7 1 1 0,4

6-8ЧРН24/36 1,2 0,6 0,8 0,8 0,35

6ЧРН36/45 2 0,5 1,2 1,2 0,4

6-8ЧСПН18/22 0,8 0,45 0,7 0,7 0,35

12ЧН18/20 0,3 0,4 1 1 0,22

6-8ЧПН18/26 0,7 0,2 - 0,6 0,3

6ЧН20/26 0,8 - - - 0,5

Предельные износы ряда распространенных судовых двигателей

внутреннего сгорания судового назначения определяющие их предельный ресурс до переборки ЦПГ представлены в таблице 1.4 [12].

Таблица 1.4 - Предельные износы ЦПГ СДВС

различных моделей согласно [12]

Наименование СДВС Предельный износ ЦПГ 110-9

Г-70 36/45 ЧРН 5,633

6ЧНСП 18/22 1,385

6 ^УВ 36 или 8 ^УВ 48 3,276 - 3,337*

6 27,5Л2Ь 1,806

36/24 Л-1 3,517

* - меньшие значения соответствуют двигателям с меньшим рабочим объемом, большие -

с большим.

Из анализа данных таблиц 1.1-1.4 следует сделать вывод, что большие по диаметру цилиндра и менее оборотные СД имеют больший запас как по ресурсу до капитального ремонта, так и по износостойкости.

Ухудшение или полная потеря уплотняющей способности компрессионных колец определяет остаточный ресурс двигателя до переборки его ЦПГ. С другой стороны, роль изнашивания поршневых колец и цилиндровых втулок трудно переоценить с точки зрения экологической безопасности судового ДВС. По результатам анализа работы [1], следует сделать вывод о повышении токсичности отработавших газов для двигателей судового назначения с неудовлетворительным уплотнением ЦПГ примерно на 50-70% по сравнению с исправными ДВС (за 500 мч работы).

Двигатель внутреннего сгорания судового назначения является сложной системой, состоящей из множества агрегатов и узлов. Однако ЦПГ является наиболее дорогостоящей и затратной по времени дефектации и устранения неисправностей. Это объясняется необходимостью полной разборки остова двигателя на составные компоненты или блоки деталей. Затраты времени при этом на ремонт типового шести- или восьмицилиндрового судового ДВС могут составлять от 500 до 1000 чел. часов, а профилактические действия по дефектации ЦПГ - до 75% этого времени (рисунок 1.1) [13-17].

Рисунок 1. 1 - Распределение затрат (%) по трудоемкости обслуживания тронковых СД типов 6 и 8 NVD 36, 48 и 6ЧРН36/45 При этом стоимость работ по агрегатам и узлам ДВС соразмерна затраченному времени, а время дефектации значительно превышает ремонтно-монтажные работы с ЦПГ (рисунок 1.2) [40-44].

Основные расходы на дефектацию ЦПГ (3), ремонт поршневой группы (1), замену втулок (2), тыс. руб.

1400

1200

□ 6-12ЧСП 15/18. ЗД6

1000

Ъ20

885.6

■ 6 ЧНСП 21/21

800

400

600

□ 6-8 ЧНСП 18/22, ДЦ 105108

□ 6 ЧРН 36/45, Г60-74

200

11,2

0

2

3

Рисунок 1.2 - Основные расходы при плановом обслуживании СД на: ремонт ЦПГ (1), замену втулок (2) и комплексную дефектацию ЦПГ

Таким образом, трудно переоценить роль изнашивания трибологического сопряжения «поршневое кольцо - цилиндровая втулка» как узла в СД не только с эксплуатационной, но и с экологической и экономической сторон использования двигателя в качестве силовой установки судна.

К примеру, ниже приведены сводные данные о количестве судов Астраханского порта приписки в 2017 г. и их силовых установок [9-11]. Процентное распределение возрастного состава судов и их дизелей представлено на рисунке 1.3.

Очевидно, что большая часть специализированного грузового и нефтеналивного флота, а также буксирные вспомогательные суда имеет возраст более 25-30 лет службы. Это же касается и их главных двигателей, в большинстве случаев, не проходивших реновацию с момента ввода судна в строй. Учитывая, что каждый год навигации для различных судов является эквивалентным прохождению 4-10 тыс. ч ресурса, главные дизели представленных судов давно вышли за пределы ресурса, назначенного производителем до наступления предельного состояния. Для судов проектов «Волгонефть» и «Нефтерудовоз» такие показатели являются предельными в эксплуатации, а сами суда требуют либо капитального ремонта главных энергетических установок, либо их замены.

Обновление Астраханского флота речного и смешанного назначения производится сегодня слабыми темпами, что приводит к его устареванию и, как следствие снижению эксплуатационной надежности судов и их силовых установок. В последующих пунктах данного раздела диссертационной работы необходимо рассмотреть мероприятия, формирующие надежность судового двигателя дизельного типа и триботехнические аспекты их изнашивания.

Рисунок 1.3 - Соотношение СД по сроку их службы на различных типах

судов порта приписки Астрахань

Цифровые обозначения типов судов: 1 - буксиры, 2 - пассажирские, 3 - земснаряды и плавкраны, 4 - рыболовные и рыбоперерабатывающие, 5 - научно-исследовательские, 6 нефтенавалочные, 7 - нефтеналивные, 8 - сухогрузные (генгруз),

9 - прочие категории

Достижения современной триботехники в конструировании, технологической подготовке упрочненных поверхностей трения и модифицировании смазочных материалов обеспечивают заметный прогресс в области проектирования и изготовления деталей ЦПГ СД, увеличения сроков их службы в эксплуатации. С этой точки зрения целесообразно рассмотреть

последовательно перспективные направления повышения поверхностей трения данных деталей в дальнейших подразделах.

ресурса

1.2 Условия функционирования деталей цилиндропоршневой группы (ЦПГ) судового двигателя внутреннего сгорания (СД)

Практически все трибологически значимые узлы судового дизеля (СД), смазываемые жидкими углеводородными смазочными материалами (СМ), в определенные моменты своей работы - пуск и остановка, разгон или замедление скорости движения - работают в режиме граничной смазки. В особенности это относится к энергоемкой цилиндропоршневой группе (ЦПГ), среди которой выделяется прежде всего компрессионное уплотнение - пара трения «поршневое кольцо - цилиндровая втулка».

До настоящего времени нет единого мнения среди исследователей о природе изнашивания втулок цилиндров ДВС [1]. Многие авторы отмечают, что втулка цилиндра одновременно подвергается молекулярно-механическому, абразивному и коррозионному изнашиванию. Взаимосвязь данных типов изнашивания по причинам возникновения и своим негативным последствиям для работы ЦПГ СДВС представлен на рисунок 1.4.

Рисунок 1.4 - Механизмы повышенного износа деталей цилиндропоршневой

группы и их взаимосвязь

Этот трибологически значимый узел работает в режиме реверсивного возвратно-поступательного движения, сопровождающегося мертвыми точками хода поршня, недостатком толщины смазочного слоя в местах реверсирования. Этот режим работы для ЦПГ по сравнению с другими трибологически значимыми узлами СД сопровождается высокими температурами и удельными давлениями, а также неравномерной геометрией сопрягаемых прецизионных поверхностей - в особенности в месте верхней мертвой точки, при приближении поршня с компрессионным кольцом к камере сгорания. В режиме граничной смазки поверхности трения, в отличии от полноценного жидкостного режима, не разделяются полностью слоем СМ, непосредственный контакт рабочих элементов (кольца и втулки) приводит к резкому росту энергоемкости процесса трения и ускоренному изнашиванию трибологического узла. Все вместе взятые механизмы дизельного тронкового двигателя (рамовые и мотылевые подшипники, клапанная группа, распределительные редукторы, насос высокого давления) дают суммарные потери от индикаторной мощности в размере 4% (в среднем), в то время как индикаторные потери мощности за счет компрессионных колец ЦПГ составляют в среднем до 3%. В режиме граничной смазки ЦПГ непосредственный контакт рабочих поверхностей, тем не менее, многократно снижается по сравнению с полусухим режимом трения, что объясняется образованием на участках непосредственного контакта граничных слоев, которые возникают в результате взаимодействия поверхностей трения с активными компонентами СМ. Таким образом, для ЦПГ обеспечение условий граничного смазывания рабочих поверхностей кольца и втулки является актуальной задачей, при том, что обеспечение другого более качественного режима смазывания в районе верхней мертвой точки хода поршня представляется затруднительным.

В таблице 1.5 приведены сведения об основных деталях цилиндропоршневой группы дизельного двигателя, обобщенные данные об

условиях их функционирования, основных конструкционных материалах и способах их упрочнения. Таблица 1.5 - Общая характеристика условий работы деталей сопряжения

«поршневое кольцо - цилиндровая втулка»

Наименование детали Характер работы в СД Материалы, применяемые для изготовления Основные виды повреждений в эксплуатации СДВС Способы повышения долговечности

Цилиндровая гильза (втулка) - механические нагрузки от переменного давления газов; - тепловое и коррозионное воздействие газов; - трение о поршневые кольца и поршень; - коррозионное действие охлаждающей жидкости высококачественные серые чугуны с перлитной основой; модифицированные чугуны; - специальные чугуны, легированные Мп, ТС, ^ Сг, №, Mo; - азотируемые хромомолибдено-алюминиевые стали 35ХМЮА и 38ХМЮА - изнашивание внутренней поверхности (зеркала); - появление рисок и задиров; - овальность при неравномерном давлении по диаметру поршня; - трещины; - коррозия и кавитационное разрушение наружной поверхности - поверхностная или объемная закалка и отпуск; - покрытие внутренней поверхности тонким слоем пористого хрома или азотирование; -фосфатирование внутренней поверхности для улучшения прирабатываемости;

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Гужвенко Иван Николаевич, 2023 год

Список литературных источников, использовавшихся работе

1. Возницкий И.В. Практические рекомендации по смазке судовых дизелей. -4-е изд. Перераб. - Сп-б.: Моркнига. - 2007. - 128 с.

2. Гаркунов Д.Н. Триботехника (износ и безызносность): Учебник. - 4-е изд.. перераб. и доп. - М.: Издательство МСХА. - 2001. - 616 с.

3. Дроздов Ю.Н., Юдин Е.Г., Белов А.И. Прикладная трибология (трение, износ, смазка) / Под ред. Ю.Н. Дроздова. - М.: Эко-Пресс. - 2010. - 604 с.

4. Крагельский И.В., Добычин М.Н., Комбалов В.С. Основы расчетов на трение и износ. - М.: Машиностроение. - 1977. - 526 с.

5. Справочник по триботехнике/ Под общ. ред. М. Хебды, А.В. Чичинадзе. В 3 т. Т. 1. Теоретические основы. - М.: Машиностроение. - 1989. - 400 с.

6. Трение, изнашивание и смазка. Справочник. В 2 кн. Кн. 2 / Под ред. И.В. Крагельского и В.В. Алисина. - М.: Машиностроение. - 1979. - 358 с.

7. Трибология. Физические основы, механика и технические приложения: Учебник для вузов / И.И. Беркович, Д.Г. Громаковский / Под ред. Д.Г. Громаковского. - Самарский гос. техн. ун-т. - Самара. - 2000. - 286 с.

8. Концепция государственной программы «Комплексное развитие Астраханского водотранспортного узла на 2014-2020 годы». Утверждена распоряжением Правительства Астраханской области от 4 марта 2014 года № 61-Пр исполняющим обязанности губернатора Астраханской области К.А. Маркеловым.

Данные регистровой книги судоходства по названиям судов РФ и их основных параметров двигателей:

9. Режим доступа: http://www.lk.rs-class.org - [2020].

10. Режим доступа: http://www.riverg.ru - [2021].

11. Режим доступа: http://www.fleetphoto.ru - [2021].

12. Гуревич А.М., Болотов А.К. исследование влияния различных методов форсирования двигателя на температуру деталей гильзо-поршневой группы. - «Тракторы и сельхозмашины», 1968, № 7, с. 9-10.

13. Костров А.В., Пахомов Э.А. Температурный режим поршня дизеля Д-37М. - «Тракторы и сельхозмашины», 1968, № 4, с. 3-4.

14. Маковеев Ю.П. Мордухович М.М. Мкртумян Э.А. Исследование условий работы основных деталей дизеля Д-60 при его форсировании. - «Тракторы и сельхозмашины», 1970, № 7, с. 1-3.

15. Тиханович В.И., Пахомов Б.П. об износостойкости поршневых колец из высокопрочного чугуна. - «Тракторы и сельхозмашины», 1963, № 10, с. 1416. Васильев А.З. Исследование рабочего процесса и теплонапряженности дизеля с турбонаддувом при различных способах топливоподачи. - «Записки ЛСХИ», 1968. т. 119, вып. 2, с. 72-75.

17. Дьяченко Н.Х., Дашков С.Н., Мусатов В.С. и др. Быстроходные поршневые двигатели внутреннего сгорания. М. - Л., Машгиз, 1962, 360 с.

18. Зубрицкий Б.Н., Васильев А.З. Исследование износостойкости дизеля с турбонаддувом при серийной и ступенчатой топливоподаче. - «Записки ЛСХИ», 1969, т. 131, вып. 2, с. 117-120.

19. Sreenath A.V. Venkatesh S. Experimental studies on the wear of engine components. - «Wear», 1970, 16, No. 4.

20. Гальперин А.С., Нефедов Б.Б. Влияние неустановившейся нагрузки на износ деталей тракторного двигателя. - «Вестник машиностроения», 1961, № 4, с. 38-41.

21. Попов В.Н., Бугаев В.Н., Ашмарин Н.М. Износостойкость поршневой группы двигателей типа КДМ. - «Труды ЧИМЭСХ», 1967, вып. 26, с. 293302.

22. Лившиц Д.И., Чепиль В.С. Устранение залегания поршневых колец двигателя Д-20. - «Труды ХПИ», 1961, № 34, с. 171-196.

23. Ждановский Н.С., Николаенко А.В. Надежность и долговечность автотракторных двигателей. Л., «Колос», 1974, 223 с.

24. Зубиетова М.П., Пустовалов И.В. Влияние условий работы двигателя Д-50 на износостойкость его деталей. - «Тракторы и сельхозмашины», 1968, № 3, с. 6-8.

25. Зубиетова М.П., Маев В.Е. Влияние эффективности очистки воздуха на износ деталей двигателей СМД-14. - «Тракторы и сельхозмашины», 1964, № 12, с. 5-8.

26. Величкин И., Воропаев В., Кленышев Л. и др. Большое внимание очистке воздуха. - «Техника в сельском хозяйстве», 1970, № 9, с. 66-68.

27. Попов Г.С. Влияние цетанового числа топлива на износ цилиндров и шатунных шеек коленчатого вала дизеля Д-37М. - «Труды Кировского СХИ».

28. Кривенко П.М., Федосов Н.М. Дизельная топливная аппаратура. М., «Колос», 1970, 536 с.

29. Хмелевой Н.М., Архипов В.С. Изнашивание поршневых колец дизельного двигателя в зависимости от концентрации присадки и содержания серы в топливе. - «Труды ГОСНИТИ», 1969, т. 20, с. 49-66.

30. Пахомов Б.П. Исследование износа поршневого кольца по высоте тракторного дизеля с камерой сгорания в поршне. - «Тракторы и сельхозмашины», 1961, № 9, с. 7-10.

31. Смирнов М.С., Очеретяный И.Т. Влияние температуры охлаждающей жидкости на износ и отложения в дизеле. - «Автомобильная промышленность», 1968, № 8, с. 3-4.

32. Генбом Б.Б. О коррозии цилиндров автотракторных двигателей. -«Автомобильная и тракторная промышленность», 1956, № 5, с. 18-23.

33. Пахомов Э.А. Влияние температурного режима дизеля Д-37Е на скорость изнашивания цилиндров и колец. - «Тракторы и сельхозмашины», 1969, № 3, с. 12-13.

34. Broeze J.I., Wilson A, Eng M. Sulphur in diesel fuels. Factors affecting the rate of engine wear and fouling. «Automobile Engineer», 1949, III, vol. 39, No. 512.

35. Эфрос В.В., Чирик П.И. Влияние регулировочных параметров топливной аппаратуры на показатели дизеля Д-37М. - «Труды ЦНИТА», 1962, вып. 12, с. 3-13.

36. Рутенбург Г.Б. О значении коррозионного износа современных двигателей. - «Автомобильная промышленность», 1971, № 6, с. 6-8.

37. Антипенко А.М., Виленкин А.В., Крейн С.Э. и др. Электрохимическая коррозия двигателей внутреннего сгорания. - «Вестник машиностроения», 1970, № 9, с. 15-16.

38. Saxe H., Reichelt F. Winciezz K. Verschleibfragen bei der Festlegung technisch begründeter olwechseefristen. - «Schmierstoffe und Schmierungstechn», 1968, Nr. 29.

39. Ф.М. Клемушин. К расчету износа цилиндровых втулок дизелей / Трение и износ. - 1980. - т. 1. - № 5. - с. 864-868.

Сводная стоимость ремонтно-восстановительных работ для среднеоборотных двигателей морского и речного флота типоразмерных групп: 6-8 NVD 36, 48, 6ЧРН36/45, 6-12 ЧСП15/18, 3Д6, 6 ЧНСП 21/21, 6-8 ЧНСП 18/22:

40. Режим доступа: http://www.dieselgass.ru - [2018].

41. Режим доступа: http://www.intacto-group.ru - [2019].

42. Режим доступа: http://www.rostender.info - [2020].

43. Режим доступа: http://www.norta.net - [2020].

44. Режим доступа: http://www.korabel.ru - [2021].

45. Путинцев С.В. Снижение механических потерь в автотракторных двигателях внутреннего сгорания. Дисс. докт. техн. наук. - М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана. - 1997. - 350 с.

46. Путинцев С.В. Механические потери в поршневых двигателях. Специальные главы конструирования расчета и испытаний // М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана. - 2011. - 288 с.

47. Путинцев С.В., Аникин С.А. Гидродинамическое обоснование применения и выбора параметров микрорельефа цилиндра ДВС // Двигателестроение. - 2010. - № 4. - с. 3-6.

48. Зетрин В.Н. Повышение мощностных показателей поршневого двигателя путем снижения механических потерь. Дисс. кандидата техн. наук / Н.Новгород: НГТУ. - 2002. - 169 с.

49. Профилирование бочкообразных овальных юбок поршней. В сб. «Повышение износостойкости деталей ДВС». М.: Машиностроение. - 1972. -с. 61-69.

50. Федоренко И.А. и др. Повышение геометрической и размерной точности автотракторных поршней при кинематическом методе обработки. В сб. «Высокопроизводительные технологические процессы повышения функциональных параметров автомобилей». - М.: НАМИ. - 1984. - с. 122135.

51. Булатов В.П. Исследование и оптимизация параметров точности и технологических методов формирования поверхностей трения деталей ЦПГ дизелей. Дисс. докт. техн. наук. - Л.: ЛКИ. - 1981.

52. Бородин А.В. Улучшение триботехнических свойств металлополимерной цилиндропоршневой группы // Трение и износ. - 1998. - т. 19. - № 4. - с. 547552.

53. Булатов В.П., Шнейдер Ю.Г., Букин Б.Н. и др. Технологическое обеспечение надежности и ресурса цилиндровых втулок судовых дизелей // Двигателестроение. - 1986. - № 8. - с. 35-37.

54. Гребенюк М.Н., Терегеря В.В. Повышение эффективности приработки двигателей путем применения металлоорганических соединений. В сб. «Повышение долговечности деталей машин». Выпуск 4-й. - М.: Машиностроение. - 1990. - с. 97-106.

55. Жаринов С.П. Фторосодержащие ПАВ как противоизносные покрытия и компоненты композиционных смазочных материалов // Трение и износ. -1999. - т. 20. - № 1. - с. 95-102.

56. Зеленов Б.А., Крылов Б.С., Юдкин В.Ф., Юдкин А.В. Нетрадиционные сплавы для двигателестроения // Двигателестроение. - 2007. - № 2. - с. 16-18.

57. Иванов Д.А. Повышение конструктивной прочности машиностроительных сталей путем импульсного воздействия при отпускном охлаждении // Двигателестроение. - 2005. - № 4. - с. 30-32.

58. Иванов Д.А., Засухин О.Н. Повышение конструктивной прочности машиностроительных материалов в результате сочетания термической и газоимпульсной обработки // Двигателестроение. - 2012. - № 3. - с. 12-15.

59. Ковальчук Ю.М., Трусков П.Ф., Чайка Б.И. Антифрикционные бронзовые плазменные покрытия. В кн. «Защитные высокотемпературные покрытия» -Л.: Наука. - 1972. - с. 83-89.

60. Костюков А.Ю. Восстановление гильз цилиндров дизельных двигателей сельскохозяйственной техники термопластическим деформированием в матрице. Диссертация кандидата технических наук. - Москва. - ГНУ ГОСНИТИ. - 2006. - 273 с.

61. Кроха В.А., Геккер Ф.Р. Технологический способ повышения абразивной износостойкости деталей // Трение и износ. - 1998. - т. 19. - № 2. - с. 247-253.

62. Луневский И.И., Орлов Е.Н. Повышение износостойкости цилиндров автомобильных двигателей раскатыванием. В сб. «Повышение износостойкости деталей ДВС». - М.: Машиностроение. - 1972. - с. 99-106.

63. Марукович Е.И., Бевза В.Ф., Груша В.П., Богданов Б.И., Красный В.А. Литье полых цилиндрических заготовок из чугуна методом пристеночно кристаллизации // Двигателестроение. - 2013. - № 3. - с. 23-27.

64. Матвеев Ю.И., Казаков С.С. Исследование износостойкости поршневых колец с лазерной обработкой на основании ускоренных испытаний. -«Вестник АГТУ. Серия «Морская техника и технология»». - Астрахань. -2011. - № 1. - с. 41-44.

65. Намаконов Б.В., Кисель В.В., Лялякин В.П. Повышение долговечности гильз цилиндров способом ФАБО. В кн. «Долговечность трущихся деталей машин». Вып. 4. - М.: Машиностроение. - 1990. - с. 139-145.

66. Никитин М.Д., Кулик А.Я., Захаров Н.И. Теплозащитные и износостойкие покрытия деталей дизеля. - Л.: Машиностроение. - 1977. - 262 с.

67. Остриков В.В., Зимин А.Г., Попов С.Ю., Сафонов В.В. Многофункциональная добавка к моторным маслам // Двигателестроение. -2014. - № 2. - с. 32-34.

68. Панкрашев А.С. Интенсификация процессов приработки цилиндропоршневой группы отремонтированных дизельных двигателей путем финишной обработки гильз цилиндров антифрикционными материалами. Диссертация кандидата технических наук. - Сп-б. - «Санкт-Петербургский государственный аграрный университет». - 2010. - 127 с.

69. Платонов В.Н., Бендовский Е.Б., Шалай В.А. Композиционный материал в системе «волокно-металл» для поршней ДВС // Двигателестроение. - 2005. - № 1. - с. 33-35.

70. Полянчикова М.Ю. Совершенствование процесса хонингования чугунных гильз цилиндров при их ремонте за счет применения модифицированного однокомпонентного абразивного инструмента и переменной скорости резания. Диссертация кандидата технических наук. - Волгоград. - ВолГТУ. -2011. - 151 с.

71. Попов А.Н., Казаченко В.П., Рогачев А.В., Сидорский С.С. Повышение износостойкости поверхностей трения путем нанесения многослойных покрытий // Трение и износ. - 2001. - т. 22. - № 3. - с. 317-325.

72. Рогов В.Е., Могнонов Д.М., Корнопольцев Н.В., Аюрова О.Ж., Максанова Л.А. Свинцесодержащие антифрикционные материалы на основе политетрафторэтилена // Трение и износ. - 2001. - т. 22. - № 1. - с. 104-108.

73. Ткачев В.Н. и др. Методы повышения долговечности деталей машин. / М.: Машиностроение. - 1971. - 272 с.

74. Костин А.К. Температура неохлаждаемого поршня в звисимости от его конструктивных особенностей. - «Труды ЛПИ», 1958, № 193, с. 180-190.

75. Суранов Г.И., Шахтаров Ю.А., Прищепов В.А. Повышение долговечности деталей транспортных машин созданием избирательного переноса при трении // Двигателестроение. - 2007. - № 1. - с. 34-38.

76. Цветков Ю.Н., Сабуров С.А., Татулян А.А. Влияние дисульфида молибдена в твердом смазочном покрытии, нанесенном на юбки поршней на эффективные показатели дизеля // Двигателестроение. - 2012. - № 2. - с. 1318.

77. Цветков Ю.Н., Тарасов В.М. Повышение эффективности дизелей нанесением на поршни твердого смазочного покрытия, содержащего дисульфид молибдена // Журнал университета водных коммуникаций. -2010. - № 1. - с. 45-52.

78. Шайхутдинов Р.Р. Повышение износостойкости гильз цилиндров двигателей путем обоснования параметров анодно-механического хонингования. Диссертация кандидата технических наук. - Казань. - ФГОУ ВПО «Казанский государственный технический аграрный университет». -2010. - 162 с.

79. Шалай А.Н., Платонов В.Н., Бордуков В.Т. Алюминиевые композиты в двигателестроении // Двигателестроение. - 2004. - № 4. - с. 14-15.

80. Шнейдер Ю.Г. и др. Повышение износостойкости гильз цилиндров методом виброобкатывания // Тракторы и сельхозмашины. - 1970. - № 7.

81. Абраменко Д.Н., Павлов Н.В. Триботехнические свойства комплексно-легированного наплавленного металла со структурой игольчатого феррита // Вестник ВНИИЖТ. - 2008. - № 4. - с. 31-37.

82. Баландин Ю.А. Повышение износостойкости стальных изделий диффузионным боромеднением, хромированием и борохромированием в псевдосжиженном слое // Известия Челябинского научного центра, выпуск. 1. - 2000. - с. 31-38.

83. Высоцкий О.С., Надеин В.С., Чернявский А.В., Пукалов В.В. К вопросу применимости метода ФАБДО при обработке чугунных блоков ДВС // Кирвоградский национальный технический университет. - 2003. - с. 223-229.

84. Кадонцев В.В., Арефьева Ю.О. Упрочнение и выравнивание внутренней поверхности гильзы блока цилиндров двигателя внутреннего сгорания

методом электроискрового легирования // Вестник российского государственного аграрного заочного университета. - 2007. - № 2. - с. 36-52.

85. Короткевич С.В., Бобович С.О., Пинчук В.Г. Самоорганизация поверхности металла при трении // Современные проблемы машиноведения.

- 2008. № 3. - с. 34-35.

86. Матвеев Ю.И., Казаков С.С. Особенности лазерной обработки поршневых колец судовых среднеоборотных дизелей // Вестник АГТУ. Серия «Морская техника и технология». - 2010. - № 2. - с. 34-38.

87. Мощенок В.И., Нестеренко Е.А., Сагалович А.В., Олейник А.К., Чуйкова Е.В., Черкашин В.П. Определение триботехнических характерстик композитных ионно-плазменных покрытий для поршневых колец дизельных двигателей // Вестник ХНАДУ. - 2005. - № 6. - с. 45-49.

88. Сливин А.Н., Нестеров В.А., Хмелев С.С. Исследование процесса поврехностной ультразвуковой обработки металлов // Всероссийская конференция ИАМП. - 2010. - с. 179-187.

89. Харченков В.С., Погонышев В.А., Лемешко В.И. Оптимизация шероховатости поверхности при нанесении мягких приработочных пленок методом ФАБО // Трение и износ. - 1999. - т. 20. - № 1. - с. 91-94.

90. Etsion I. Laser surface texturing // Dept. of mechanical engineering. - Techion.

- Haifa. - 2009. - 15 p.

91. Pat. 1600523. P.J. Einberger, T. J. Smith, T. Stong. F02F5/00, C23C4/06, F16J9/26 / Wear resistant coating for piston rings. Pub. 30.11.2005. - 7 p.

92. Кулиев А.М. Химия и технология присадок к маслам и топливам // М.: Химия. - 1972. - 360 с.

93. Стребков С.В. Нанотехнологии при формировании долговечных пар трения в трибологии // Вестник российского государственного аграрного заочного университета. - 2007. - № 2 (7). - с. 67-71.

94. Горковенко А.В. Проделин есрока службы картерного масла в двигателе трелевочного трактора. - «Труды центрального научно-исследовательского и

проектно-конструкторского института механизации и энергетики лесной промышленности», 1970, № 104, с. 14-23.

95. Пасечников Н. Итинская Н. Хмелевой Н. Эффективность периодического добавления присадки в дизельное масло. - «Техника в сельском хозяйстве», 1970, № 1, с. 47-50.

96. Кузьмин В.Н. Работоспособность узлов трения при использовании новых СК на основе жидких смазок с комплексными добавками // Трение, износ, смазка. - 2010. - т. 13. - № 42. - с. 1-14.

97. Фришберг И.В., Золотухина Л.В., Харламов В.В., Жидовинова С.В., Кишкопаров Н.В., Дудко П.П., Кузьмин В.Н. Механизм воздействия противоизносной добавки РИМЕТ на работу пары трения чугун-хром // Трение и износ. - 2000. - т. 21. - № 1. - с. 101-107.

98. Долгополов К.Н., Любимов Д.Н., Пономаренко А.Г., Чигаренко Г.Г. Структура смазочных слоев, формирующихся при трении в присутствии присадок минеральных модификаторов трения // Трение и износ. - 2009. - т. 30. - № 5. - с. 516-521.

99. Долгополов К.Н., Любимов Д.Н., Глазунова Е.А. Влияние магнетита на триботехнические свойства смазочных композиций, содержащих минеральные модификаторы трения // Трение и износ. - 2011. - т. 32. - № 2. -с. 143-149.

100. Погодаев Л.И., Дудко П.П., Кузьмин В.Н. Износостойкость пар трения хром гальванический - серый чугун при использовании смазочных композиций с различными присадками // Двигателестроение. - 2000. - № 4. -с. 32-37.

101. Распространенные классы присадок к смазочным маслам для двигателей и др. [Электронный ресурс]. - [2015]. - Режим доступа: http : //www. mirsmazok.ru

102. Володин А.И., Сковородников Е.И., Комков С.В., Овчаренко С.М. Влияние металлических присадок в дизельное масло на изнашивание деталей дизеля // Трение и износ. - 1998. - т. 19. - № 14. - с. 535-539.

103. Воронков Б.Д. Подшипники сухого трения // М.: Машиностроение. -1968. - 156 с.

104. Лобова Т.А., Марченко Е.А. Взаимодействие поверхностей трения со смазочными материалами типа 2Н-МоБ2 // Трение и износ. - 2008. - т. 29. - № 4. - с. 391-398.

105. Марченко Е.А., Лобова Т.А. Использование диселенидов тугоплавких металлов для обеспечения стабильности работы узлов трения // Вестник научно-технического развития. - 2009. - № 5 (21). - с. 16-21.

106. Марченко Е.А. О механизме изнашивания диселенида молибдена // Трение и износ. - 2000. - т. 21. - № 4. с. 438-443.

107. Мир нефтепродуктов. -2008. - № 7. - с. 41.

108. Тарасов В.В., Слободина В.Ш., Грязев А.В., Лоханина С.Ю., Чуркин

A.В. Исследование физико-химических свойств некоторых модификаторов минеральных масел // Вестник удмуртского университета. - 2007. - № 8. - с. 113-118.

109. Золотов А.В., Сипатров А.Г., Бартко Р.В., Золотов В.А., Кузьмина Г.Н., Паренаго О.П., Иванов В.К. Синергизм действия композиции азот- и серосодержащих соединений как трибологически активной присадки к смазочным маслам // Трение и износ. - 2013. - т. 34. - № 5. - с. 502-508.

110. Займовская Т.А., Оганесова Э.Ю., Кузьмина Г.Н., Ежов А.А., Иванов

B.К., Паренаго О.П. Титансодержащие соединения как трибологически активные добавки к маслам // Трение и износ. - 2013. - т. 34. - № 6. - с. 635643.

111. Дмитриченко Н.Ф., Мнацаканов Р.Г., Микосянчик О.А., Кущ А.И. Кинетика изнашивания контактных поверхностей при использовании добавки фуллерена С60 к моторному маслу // Трение и износ. - 2009. - т. 30. -№ 6. - с. 550-555.

112. Яхъяев Н.Я., Бегов Ж.Б., Батырмурзаев Ш.Д. Новая смазочная композиция для модификации поверхности трибосопряжений судового

малоразмерного двигателя // Вестник АГТУ. Серия «Морская техника и технология». - 2009. - № 1. - с. 251-255.

113. Арустамян Е.С., Погосян А.К., Сароян В.В., Геворкян Г.Р. Исследование химических соединений различных классов в качестве присадок // Трение и износ. - 2000. - т. 21. - № 3. - с. 318-322.

114. Рогов В.Е., Могнонов Д.М., Корнопольцев Н.В., Аюрова О.Ж., Максанова Л.А. Свинцесодержащие антифрикционные материалы на основе политетрафторэтилена // Трение и износ. - 2001. - т. 22. - № 1. - с. 104-108.

115. Левченко А.А. Разработка металлоплакирующих присадок к маслам для восстановления поверхностей трения // Труды Одесского политехнического университета. - 2004. - вып. 2 (22). - с. 1-4.

116. Меджибовский А.С., Борщевский С.В. Наноприсадки - один из путей повышения качества смазочных масел // Мир нефтепродуктов. - 2008. - № 4.

- с. 16-18.

117. Суховерхов В.Д., Юдина В.В., Вавровская Л.Н. Новая дитиофосфатная присадка к маслам для дизельных двигателей // Мир нефтепродуктов. - 2009.

- № 2. - с. 14-17.

118. Кузьмин В.Н., Погодаев Л.И., Дудко П.П. Влияние смазочных композиций с различными присадками на износ трибосопряжений // Трение, износ, смазка. - С-Пб. - 1999. - т. 1. - № 3. - 24 с.

119. Буяновский И.А., Лобова Т.А., Марченко Е.А., Чулков И.П. Применение мелкодисперсного диселенида вольфрама для улучшения трибологических характеристик масел и пластичных смазок // Механизация строительства. -2014. - № 5. - с. 11-14.

120. Результаты испытания различных присадок к смазочным материалам. [Электронный ресурс]. - [2012]. - Режим доступа: http://www.zr.ru

121. Аметов В.А., Саркисов Ю.С., Спирин Е.Н. Влияние комбинированных воздействий на процессы в трибосопряжениях / Химия и технология топлив и масел, - 2004. - № 5. - с. 46-50.

122. Фукс И.Г., Иванкина Э.Б., Козловцев А.П. и др. Химия и технология топлив и масел. - 1975. - № 8. - с. 56.

123. Бретуэйт Е.Р., Твердые смазочные материалы и антифрикционные покрытия // М.: Химия. - 1967. - 320 с.

124. Lastanto u. Omnibus. - 1971. - v. 48. - № 5. - р. 94.

125. Black A., Dunster R. - Wear. - 1969. - v. 13. - № 2. - р. 119.

126. Bartz E. - Wear. -1975. - v. 35. - № 2. - р. 315-329.

127. Ganshaimer J. - ASLE Trans. - 1967. - v. 10. - № 4. - р. 390.

128. Limanski K. - Techn. Smazown. - 1976. - № 3. - р. 88-91.

129. Пластичные смазки. Труды ВНИИПКнефтехим. Киев: Наукова Думка. -1975. - 178 с.

130. Barry H.F. - Lubric. Eng. -1971. - v. 27(1). - p. 8-12.

131. Лашхи В.Л., Виппер А.Б., Кулагин В.В. Химия и технология топлив и масел, 1981. - № 5. - с. 55.

132. Э/И «Химия и переработка нефти и газа». - 1974. - № 47. - с. 22.

133. Braitnaile E.R., Greene A.B. - Wear. - 1978. - v. 46. - p. 405-432.

134. Hugel G. - Lubric Eng. - 1958. - № 12.

135. Химмотология. Мат. семинара - М.: МДНТП. - 1979. - 166 с.

136. ЕР 0447163. С10М 135/14 / Multifunctional molybdenum and sulfur containing lube additives. Coyle C.L.; Exxon research Eng. Co. - Pub. 18.09.1991. - 8 p.

137. ЕР 1136496. С10М 159/18 / Oil soluble organic molybdenum complexes and their use as multifunctional additive for lubricating compositions. Gatto V.J.; Ethyl Corp. - Pub. 26.09.2001. - 12 p.

138. ЕР 1661967. С10М 159/16 / Oil soluble molybdenum derivatives derived from hydroxethyl substituted Mannich bases. Gatto V.J.; Afton Chemical Corp. -Pub. 31.05.2006. - 6 p.

139. US 4508630. C10M 1/46, C10 M 1/54 / Oil soluble sulfur free oxymolybdenum organic compounds having friction reducing antiwear properties

in lubricant compositions, process of manufacture, and lubricant compositions. Litt F.A., Czernicki T.R.; The Elco Corp. - Pub. 2.04.1985. - 5 p.

140. US 6103674. C10M 133/00, C10M 135/00 / Oil soluble molybdenum multifunctional friction modifier additives for lubricant compositions. Nalesnik T.E., Migdal C.A.; Uniroyal Chem. Co. Inc. - Pub. 15.08.2000. - 15 p.

141. US 6528463. C10M 159/18, C07F 11/00 / Oil soluble molybdenum compositions. Gatto V.J., Mike C.A., Loper J.T.; Ethyl Corp. - Pub. 4.03.2003. -10 p.

142. US 6878676. C10M 159/18, C10M 171/06 / Nanosized particles of molybdenum sulfide and derivatives, method for its preparation and uses thereof as lubricant additive. Migdal C.A., Scott P.E. and others; Crompton Corp. - Pub. 12.04.2005. - 19 p.

143. Патент РФ №2095399. С10М 169/04, С10М 125/22, C10N 30/06 / Смазочный состав и способ его получения. Лобова Т.А., Леонтьев Н.И. и др.; Заяв. и патентообл.: Лобова Т.А., Леонтьев Н.И. - заявл. 05.09.1994.; опубл. 10.11.1997. - 5 с.

144. Агранат Б.А. и др. Влияние ультразвуковой обработки и дисперсионных сред на фрикционные характеристики дисульфида молибдена / Сб. научн. Трудов МИСиС, - № 71. - Применение новых физических методов для интенсификации металлургических процессов. - М. - 1974. - с. 145-148.

145. US4647386. C10M 125/22 / Pub. 1987.

146. EP0131084. C10M 103/06, 125/22 / Pub. 1986.

147. Clauss F.J. Solid lubricants and selflubricating solids / Academic Press, - N.Y. - London, - 1972. - 320 p (p. 94).

148. Ващенок А.В. Серпентениты в триботехнике / А.В. Ващенок, В.В. Казарезов, И.В. Таловина, В.В. Костенко // Аналитические идеи, методы, технологии. - 2002. - № 1. - с. 43-50.

149. Пат. 2570643 Российская Федерация, МПК С10М 169/04, С10М 125/22 / Противоизносная присадка. А.П. Перекрестов, Ю.Н. Дроздов, В.А. Чанчиков,

И.Н. Гужвенко, С.А. Свекольников; заявитель и патентообладатель ФГБОУ ВПО «АГТУ» - заявл. 22.07.2014; опубл. 10.12.2015, Бюл. № 34 - 5 с.

150. Гужвенко И.Н., Чанчиков В.А., Перекрестов А.П., Свекольников С.А., Бурмистрова О.В. Исследование влияния дисперсности слоистых модификаторов трения на противоизносные свойства смазочных материалов // Известия Самарского научного центра Российской Академии Наук, 2016, Том 18, № 1(2), с. 187-192.

151. Cebers. A. Physical properties and models of magnetic fluids // Magnetodrodynamics, - 1991. - № 4(27). - p. 381-393.

152. Перекрестов А.П., Саламех А., Чанчиков В.А., Гужвенко И.Н., Абубакаров А.Я. Исследование эксплуатационных свойств противоизносных присадок для моторных смазочных масел в зависимости от процессов их обработки и седиментации // Научные проблемы водного транспорта № 64, 2020, с. 110-123.

153. Furuhama S., Tagiguchi M. Measurement of piston frictional force in actual operating diesel engine // Int. Jahrb. Tribologie. - 1981. p. 737-742.

154. Thiele E. Ermittlung der Reinburgsverluste in Verbrennungs motoren // MTZ. - 1982. №6. s. 253-258.

155. Shin K., Tateishi Y., Furuhama S. Measurment of oil-film-thickness beetween piston ring and cylinder // SAE Tech. Pap. Ser. - 1983. №830068. p. 15.

156. ГОСТ 27.002-2015. Надежность в технике. Термины и определения. М.: Стандартинформ, 2016. - 30 с.

157. Рык Г.М., Рогов Ф.М. Моделирование условий смазки поршня // Двигатели внутреннего сгорания: Респ. межувед. науч.-техн. сб. (Харьков). -1976. Вып. 23. - с. 113-122.

159. Боуден Ф.П., Тейбор Д. Трение и смазка твердых тел. - М.: Машиностроение, 1968. - 503 с.

160. Крагельский И.В., Алисин В.В. Трение, изнашивание и смазка: Справочник. В 2-х кн. - М.: Машиностроение. - 1978, кн. 1.

161. Дроздов Ю.Н. Передаточные механизмы. - В справочнике «Трение изнашивание и смазка». М.: Машиностроение. - 1979. - кн. 2, - с. 113-147.

162. Крагельский И.В. Трение и износ. М.: Машиностроение, 1986. - 246 с.

163. Хрущов М.М. Классификация условий и видов изнашивания деталей машин. - Сб.: трение и износ. М.: Изд. АН СССР, 1953.

164. Мишин И.А. Долговечность двигателей. М.: Машиностроение, 1968. -367 с.

165. Гинцбург Б.Я. О критериях износа и долговечности ДВС. - Вестник машиностроения, 1950, № 7.

166. К. Энеглиш. Поршневые кольца. Т. 1. Теория, изготовление, конструкция и расчет. М.: Машгиз, 1962. - 583 с.

167. Современная трибология: итоги и перспективы. Ответственный редактор К.В. Фролов. - М.: Издательство ЛКИ, 2008. - 480 с.

168. Когаев В.П., Дроздов Ю.Н. Прочность и износостойкость деталей машин: Учебное пособие для машиностроительных вузов. - М.: Высш. шк., 1991. - 319 с.

169. Рубцов В.Е., Колубаев А.В. Исследования сдвиговой пластичной деформации в поверхностном слое при трении. Результаты моделирования. Часть 1. Описание моделей. Трение и износ. Т. 28. № 1. - с. 64-75.

170. Крагельский И.В., Непомнящий Е.Ф., Харач Г.М. Усталостный механизм и краткая методика аналитической оценки величины износа поверхности трения при скольжении (исходя из свойств материалов и условий их работы). М.: АН СССР, 1967. - 19 с.

171. Марченко Е.А., Непомнящий Е.Ф., Харач Г.М. Циклический характер накоплений искажений II рода в поверхностном слое как физическое подтверждение усталостной природы износа // ДАН СССР, 1968, т. 181, № 5. - с. 1103-1104.

172. Ю.Н. Дроздов, А.П. Перекрестов. Интенсивность коррозино-механического изнашивания цилиндра поршневого компрессора, перекачивающего природный газ // Материалы XVI международного

семинара «технологические проблемы прочности». - Подольск, 2009. - с. 4145.

173. Дроздов Ю.Н., Матвеевский Р.М., Агидер В.В., Комендант В.И. Режим смазки при возвратно-поступательном движении тел. Вестник машиностроения. № 5. 1979. - с. 17-20.

174. Дроздов Ю.Н., Перекрестов А.П. Прогнозирование изнашивания в условиях сероводородной коррозии на основе трибологических инвариантов. Материалы Х Юбилейного научного семинара «Технологические проблемы прочности». М.: Подольский институт МГОУ, 2003. - с. 46-51.

175. Клемушин Ф.М. Применение триботехнических инвариантов для расчета интенсивности поверхностного разрушения цилиндропоршневой пары двигателя внутреннего сгорания // Поверхность. Физика. Химия. Механика. № 1. 1993. - с. 121-124.

176. Endo K., Fukuda Y., Togata H. The wear of steel in lubricating oil under varying load. Bull. JSME, vol. 12, # 51, 1969. - p. 539-547.

177. Перекрестов А.П. Разработка машины трения для ускоренных противоизносных сравнительных испытаний смазочных материалов / А.П. Перекрестов, В.А. Чанчиков, И.Н. Гужвенко, С.А. Свекольников, Е.У. Арстаналиев, М.Н. Абишев, Ш.М. Медетов // Вестник Атырауского ИНиГ. -2016. - № 1(37). - С. 96-99.

178. ГОСТ Р 51860-2002. Обеспечение износостойкости изделий - оценка противоизносных свойств смазочных материалов методом «шар-цилиндр». М.: ГОССТАНДАРТ РОССИИ. - 2002. - 9 с.

179. Пат. 162210U1 Российская Федерация МПК G10N 3/56. Машина трения. И.Н. Гужвенко, В.А. Чанчиков, А.П. Перекрестов, В.В. Репин; заявитель и патентообладатель ЗАО «Крансервис» - заявл. 09.11.2015; опубл. 27.05.2016, Бюл. №15 - 2 с.

180. Гужвенко И.Н., Перекрестов А.П., Чанчиков В.А. Разработка магнитных смазочных композиций для повышения ресурса цилиндропоршневой группы судового дизельного двигателя внутреннего сгорания // Всероссийская

научно-практическая конференция «Исследования молодых ученых - вклад в инновационное развитие России»: доклады молодых ученых в рамках программы «Участник молодежного научного инновационного конкурса» («У.М.Н.И.К.») - 14-16 мая 2014 г., сост. М.В. Лозовская, А.Г. Баделин. -Астрахань. - Издательство Нижневолжского экоцентра. - 2014. - с. 115-117.

181. Ясь Д.С., Подпоков В.Б., Дяденко Н.С. Испытание на трение и износ. -Киев: Техника, 1971. - 140 с.

182. Хрущов М.М., Беркович Е.С. Определение износа деталей машин методом искусственных баз. - М.: Изд. АН СССР, 1959. - 218 с.

183. Александров А.М., Королевский Ю.П. Нормирование износов основных двигателей рыбопромысловых судов. - М.: Пищевая промышленность, 1965. - 143 с.

184. Величкин И.Н. Ускоренные испытания дизельных двигателей на износостойкость. - М.: Машгиз, 1964. - 183 с.

185. Сергеев Г.Б. Нанохимия: учебное пособие / Г.Б. Сергеев. - М.: КДУ, 2006. - 336 с.

186. Москвин С.В., Рыбаков К.В., Удлер Э.М. Применение метода подобия для оценки износа двигателей внутреннего сгорания. Томск: Изд. Томского университета, 1978. - 77 с.

187. Кругляков П.М., Ровин Ю.Г. Физико-химия черных углеводородных пленок. М.: Наука, 1978. - 183 с.

188. Равва Ж.С., Янковский В.В. О зависимости силы трения от степени сближения направляющих скольжения. - В сб.: Адаптация, динамика, прочность и информационное обеспечение систем, Куйбышев, 1974. - с. 335340.

189. Гриб В.В. Решение триботехнических задач численными методами. М.: Наука, 1982. - 112 с.

190. Ю.Н. Дроздов. К разработке методике расчета на изнашивание и моделировании трения - Сб. «Износостойкость». М.: Наука, 1975. - с. 120135.

191. Хачатурян А.А. Исследования в области устойчивости и коагуляции дисперсных металлов. Дисс. канд. хим. наук. М.: РХТУ им. Д.И. Менделеева, 1992. - с. 35-67.

192. Фролов Ю.Г. Курс коллоидной химии. - М.: Химия, 1982. - 400 с.

193. Судостроение. № 2(825), 2016 г. - с. 50-51.

194. Болотин В.В. Ресурс машин и конструкций / В.В. Болотин // М.: Машиностроение, 1990. - 90 с.

Стоимость ремонтных работ для судовых двигателей (капитальный ремонт и ремонт отдельных механизмов):

195. Режим доступа: http://www.dizel35.ru - [2022].

196. Режим доступа: http://www.bscprofi.ru - [2022].

197. Режим доступа: http://www.klm-service.ru - [2022].

Приложение 1. Сводные данные о количестве судов порта приписки «Астрахань» и их силовых установок

До 10 лет срока службы До 20 лет срока службы До 25 лет срока службы До 30 лет срока службы Св. 35 лет срока службы Итого

Тип судна Судов Двигателей Судов Двигателей Судов Двигателей Судов Двигателей Судов Двигателей Судов Двигателей

Буксиры 2 4 2 4 3 6 9 18 5 10 21 42

Пассажирский теплоход 0 0 0 0 1 2 0 0 0 0 1 2

Рыболовное или база переработки рыбы 0 0 0 0 2 2 2 2 3 3 7 7

Земснаряд 0 0 0 0 1 2 0 0 1 3 2 5

Научно-исследовательская плавучя база 2 4 1 2 1 1 2 2 2 2 8 11

Нефтенавалочное 0 0 0 0 1 1 2 4 14 27 17 32

Нефтеналивное 0 0 5 9 6 11 6 9 9 17 26 46

Генгруз 1 2 0 0 4 8 21 42 17 34 43 86

Прочего назначения 2 4 4 8 0 0 1 2 3 6 10 20

Итого 7 14 12 23 19 33 43 79 54 102 135 251

Число судов и их силовых установок для флота различного назначения _ (01.04.2017)__ _

№ п/п Тип двигателя судового назначения Мощность, кВт при об/мин Число судов Число ДВС % судов % двигателей

1 2 3 4 5 6 7

1. Буксирный флот

1.1. 3412DITA Caterpillar (США) 465 (1500) 1 2 4,76% 4,76%

1.2. 3508DITA Caterpillar (США) 820 (1500) 2 4 9,52% 9,52%

1.3. 6GV 30/45 MAN (ФРГ) 526 (514) 1 2 4,76% 4,76%

1.4. 6 27,5 А2L Scoda (Чехия) 515 (600) 7 14 33,33 % 33,33%

1.5. 16V 146T (США) 906 (н.у.) 1 2 4,76% 4,76%

1.6. 6 NVDS48A-2U (ГДР) 515 (425) 1 2 4,76% 4,76%

1.7. 3412DITA Caterpillar (США) 537 (1500) 1 2 4,76% 4,76%

1.8. Г-70-5 (СССР) 736 (375) 4 8 19,05 % 19,05%

1.9. 3412DITA Caterpillar (США) 500 (1500) 1 2 4,76% 4,76%

1.10. 6 ASL25D (Югославия) 927 (н.у.) 1 2 4,76% 4,76%

1.11. 8 AL 25/30 (Польша) 1074 (н.у.) 1 2 4,76% 4,76%

Итого по ст. 1 21 42 100,00 % 100,00%

2. Пассажирский теплоходный флот

2.1. 12V396TE84L (ГДР) 1360 (н.у.) 1 2 100,00 % 100,00%

Итого по ст. 2 1 2 100,00 % 100,00%

3. Рыболовный флот

3.1. 8 МУБ48Л-и (ГДР) 736 (375) 1 1 14,29 % 14,29%

3.2. 6 МУБ 48Л-2и (ГДР) 736 (425) 2 2 28,57 % 28,57%

3.3. 6 ЧНСП18/22 (СССР) 165 (750) 3 3 42,86 % 42,86%

3.4. 6 ЧНСП2А 18/22 (СССР) 232 (750) 1 1 14,29 % 14,29%

Итого по ст. 3 7 7 100,00 % 100,00%

4. Земснаряды и плавкраны

4.1. 5Д50М (СССР) 736 (750) 1 3 50,00 % 60,00%

4.2. 3508 ВТА (США) 637 (н.у.) 1 2 50,00 % 40,00%

Итого по ст. 4 2 5 100,00 % 100,00%

5. Научно-исследовательский флот

5.1. 6 ЧНСП18/22 (СССР) 165 (750) 2 3 25,00 % 27,27%

1 2 3 4 5 6 7

5.2. 8 МУБ 48Л-2и (ГДР) 852 (375) 2 2 25,00 % 18,18%

5.3. 6 ЧНСП2А 18/22 (СССР) 232 (750) 1 1 12,50 % 9,09%

5.4. 8 МУБ 48Л-2и (ГДР) 970 (425) 1 1 12,50 % 9,09%

5.5. DI 129 М08Р (Швеция) 221 (н.у.) 2 4 25,00 % 36,36%

Итого по ст. 5 8 11 100,00 % 100,00%

6. Нефтенавалочный флот

6.1. 6 МУБ48Л-и (ГДР) 485 (330) 14 27 82,35 % 84,38%

6.2. 6 МУБ48Л-2и (ГДР) 567 (330) 3 5 17,65 % 15,63%

Итого по ст. 6 17 32 100,00 % 100,00%

7. Нефтеналивной )лот

7.1. 6 МУБ48Л-2и (ГДР) 567 (330) 1 1 3,85% 2,13%

7.2. 6 УБ829/24 ЛЬ-1 (ГДР) 1700 (н.у.) 1 2 3,85% 4,26%

7.3. 8 МУБ8 48Л-2и (ГДР) 882 (390) 6 12 23,08 % 25,53%

7.4. 6 МУБ8 48Л-2и (ГДР) 640 (375) 2 4 7,69% 8,51%

7.5. 6 ЧРН 36/45 (Г-70) (СССР) 736 (375) 2 2 7,69% 4,26%

7.6. 8 МУБ48Л-и (ГДР) 736 (375) 8 14 30,77 % 29,79%

7.7. 8 Я22ИР-Э (Финляндия) 1160 (н.у.) 1 2 3,85% 4,26%

7.8. 8 МУБ 48-и (ГДР) 368 (375) 1 2 3,85% 4,26%

7.9. 6 ЧНСП18/22 (СССР) 165 (750) 1 2 3,85% 4,26%

7.10. 6 L20 (Финляндия) 930 (н.у.) 3 6 11,54 % 12,77%

Итого по ст. 7 26 47 100,00 % 100,00%

8. Сухогрузный флот

8.1. 6 №УБ48А (ГДР) 485 (425) 6 12 13,95 % 13,95%

8.2. 6 МУБ848Л-2и (ГДР) 515 (425) 8 16 18,60 % 18,60%

8.3. 6 27,5 А2L Scoda (Чехия) 515 (600) 4 8 9,30% 9,30%

8.4. 6Т23ии-2 (Югославия) 460 (н.у.) 3 6 6,98% 6,98%

8.5. 6 ЧРНП 36/45 (Г-74) 662 (375) 4 8 9,30% 9,30%

8.6. 8 МУБ8 36/24Л-1 (ГДР) 440 (500) 7 14 16,28 % 16,28%

8.7. 6 МУБ48Л-2и (ГДР) 567 (330) 4 8 9,30% 9,30%

8.8. Б30-Л-МТ (Япония) 480 (н.у.) 1 2 2,33% 2,33%

8.9. 6 УБ824/24 ЛЬ-1 (ГДР) 900 (н.у.) 1 2 2,33% 2,33%

8.10. 6 УБ848/42 ЛЬ-2 (ГДР) 2648 (н.у.) 2 4 4,65% 4,65%

8.11. 6 МУБ8 48Л-2и (ГДР) 640 (375) 1 2 2,33% 2,33%

8.12. 6 УБ826/20 ЛЬ-1 (ГДР) 530 (1000) 1 2 2,33% 2,33%

8.13. 8 МУБ8 48Л-2и (ГДР) 970 (425) 1 2 2,33% 2,33%

Итого по ст. 8 43 86 100,00 % 100,00%

9. Прочие суда

9.1. TBD 44V12 (ГДР) 1103 (н.у.) 1 2 10,00 % 10,00%

9.2. SFN-160 (Испания) 114 (н.у.) 1 2 10,00 % 10,00%

9.3. 6 ЧНСП18/22 (СССР) 165 (750) 2 4 20,00 % 20,00%

9.4. DI 1643M (Швеция) 447 (н.у.) 1 2 10,00 % 10,00%

9.5. 8 NVD36-AU (ГДР) 294 (350) 1 2 10,00 % 10,00%

9.6. MTU 16V2000 (Голландия) 1343 (н.у.) 1 2 10,00 % 10,00%

9.7. 8m6SRP1 (Франция) 441 (н.у.) 1 2 10,00 % 10,00%

9.8. 12V2842LE-404 (ГДР) 956 (н.у.) 1 2 10,00 % 10,00%

9.9. 12ЧСН 18/20 (СССР) 810 (1500) 1 2 10,00 % 10,00%

Итого по ст. 9 10 20 100,00 % 100,00%

Всего по ст. 1-9 135 251

Приложение 2а

Схема измерения износа неподвижных образцов при испытаниях по типу контакта «колодка-ролик» на машине трения СМТ-1 2070

т— со #

!! ' | ¡[¡! (

1

Параметры погружения индентора в металл по схеме (а)

Высота h, мм Длина стороны а, мм Площадь основания S, мм2

0,1 0,346 0,12

0,2 0,693 0,48

0,3 1,039 1,08

0,4 1,386 1,921

0,5 1,732 3,0

0,6 2,079 4,322

0,7 2,425 5,881

0,8 2,771 7,678

0,9 3,118 9,722

1 3,464 12,0

1,1 3,811 14,524

1,2 4,157 17,281

1,3 4,503 20,277

1,4 4,85 23,523

1,5 5,196 26,998

Приложение 2б

Схема измерения износа неподвижных образцов при испытаниях на машине трения по типу контакта «шар-цилиндр»

Расчет среднего диаметра износа при замере износа вершины шарообразного образца (б)

Б - исходный диаметр, мм И - износ образца, мм ^р - средний диаметр, мм

1 2 3

7,938 0 0

7,938 0,005 0,398

7,938 0,01 0,563

7,938 0,015 0,69

7,938 0,02 0,8

7,938 0,025 0,89

7,938 0,03 0,974

7,938 0,035 1,052

7,938 0,04 1,124

7,938 0,045 1,192

7,938 0,05 1,256

7,938 0,055 1,317

7,938 0,06 1,375

7,938 0,065 1,431

7,938 0,07 1,484

7,938 0,075 1,536

7,938 0,08 1,586

7,938 0,085 1,634

7,938 0,09 1,681

7,938 0,095 1,726

7,938 0,1 1,771

Продолжение

1 2 3

7,938 0,105 1,814

7,938 0,11 1,856

7,938 0,115 1,897

7,938 0,12 1,937

7,938 0,125 1,977

7,938 0,13 2,015

7,938 0,135 2,053

7,938 0,14 2,09

7,938 0,145 2,126

7,938 0,15 2,162

Приложение 3

Общий вид и расположение основных узлов в машине трения с контактом образцов по типу «шар-цилиндр» (пат. РФ 162210)

Общий вид машины трения

Общий вид испытательной камеры

1 - электродвигатель и редуктор в защитном кожухе, 2 - пуско-остановочное устройство электродвигателя, 3 - одометр пройденного пути трения, 4 - силовая балка нагружения образцов, 5 - груз, - 6 - угловой редуктор счетчика пройденного пути трения, 7 - испытательная камера со смазочным материалом, 8 - направляющая для вертикального штока неподвижного образца, 9 - индикатор износа неподвижного образца, 10 - направляющая для продольного перемещения _неподвижного образца_

1 - корпус испытательной камеры, 2 -подвижный образец в виде кольца подшипника, 3 - неподвижный шарообразный образец в держателе, 4 -измерительная пластина для индикатора износа неподвижного образца, 5 - силовая балка нагружения штока, 6 - вертикальный шток держателя неподвижного образца, 7 -индикатор часового типа для измерения износа неподвижного образца

Приложение 4

Общий вид и расположение основных узлов в машине трения возвратно-

поступательного типа движения

1 - приводной электродвигатель, 2 -приводной вал, 3 - крышка термокамеры, 4 - дозирующее устройство для смазки,

балка нагружения, 6 - груз, 7 - рама установки, 8 - корпус термокамеры, 9 -соединительная колодка проводов отметчика ВМТ, 10 - соединительная колодка проводов тензометрической балки, 11 - регистратор температуры, 12 - приемная тензостанция сигналов тензометрической балки и отметчика ВМТ, 13 - отображающая сигналы тензостанции ЭВМ

1 - приводной электродвигатель, 2 - приводной вал, 3 - шатун, 4 - защитный кожух, 5 - счетчик двойных ходов, 6 - рама установки, 7 -соединительная пластина штока, 8 -направляющий шток, 9 - тензометрическая балка, 10 - термокамера. 11 - дозирующее смазку устройство, 12 - балка нагружения, 13 -

груз, 14 - приемная тензостанция сигналов тензометрической балки и отметчика ВМТ, 15 -отображающая сигналы тензостанции ЭВМ

Расположение основных узлов термостатической камеры: 1 - шатун с передающим шарниром, 2 - соединительная пластина штока, 3 -тензометрическая балка, 4 - соединительное устройство каретки, 5 - каретка подвижного

образца, 6 - поддерживающее роликовое устройство, 7 - устройство включения и контроля работы нагревающего элемента, 8 - облицовка термокамеры, 9 - вертикальная направляющая державки неподвижного образца, 10 - устройство подачи смазки, 11 -неподвижный образец в державке, 1 2 - нагревательный элемент, 13 - крышка термокамеры, 14 - корпус термокамеры

Приложение 5

Сведения об измерительных приборах и установках, используемых в __диссертационной работе _

Наименование Тип Предел измерения Точность измерения № поверочного свидетельства

Термометр ГОСТ 215-73 ТЛ-4 -30...+250С 0,1 0С СП0006995

ТЛ-2 0...+1000С 1,0 0С СП0026825

Термометр ГОСТ 2823-73 ТТ 0...+2000С 2,0 0С СП0155798

Ареометр ГОСТ 18481-81 АОН-1 820-880 кг/м3 1 кг/м3 СП0128627

АНТ-2 830-910 кг/м3; -20+350С* 1 кг/м3; 10С* СП0143199

Вискозиметр ГОСТ 33-2016 ВПЖ-2 20-100 мм2/с; 60-300 мм2/с; 200-1000 мм2/с; 600-3000 мм2/с** - СП0061293 СП0035421 СП0035419 СП0035420

Тензорезистор 5Р3-3-100-Б-12 КФ 4 1-100 Ом ЮмкОм СП0625065

Индикатор часовой ИЧ-10 1-10 мм 0,01 мм СП0000553

Весы ИЬ-1000 - 0-100 г 0,01 г -

Микрошприц МШ-10 1-10 мкл 0,2 мкл СП 20 000315706

Датчик движения 8Я-10 1-9999 ходов 1 ход -

Мультиметр цифровой ББТ-838 0,1-600 В 0,01 В -

Микроскоп металлографический WF-10X - - -

Приложение 6