Разработка метода вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД при стендовых испытаниях тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.07.05, кандидат наук Посадов, Владимир Владимирович

• Посадов, Владимир Владимирович
• кандидат наук
• 2017

Оглавление диссертации кандидат наук Посадов, Владимир Владимирович

Оглавление

Введение

ГЛАВА 1 Состояние проблемы диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД

1.1 Причины возникновения аэродинамических и аэроупругих КОЛЕБАНИЙ КОМПРЕССОРА ГТД

1.2 Требования нормативно-технической документации к проверке

ОТСУТСТВИЯ ФЛАТТЕРА

1.3 Анализ диагностических признаков, критериев и методов

ДИАГНОСТИКИ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ И АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ

1.4 СРАВНИТЕЛЬНЫМ АНАЛИЗ МЕТОДОВ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ И АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 1

ГЛАВА 2 Исследование влияния различных факторов на устойчивость рабочего колеса к флаттеру

2.1 Исследование влияния разброса жесткости лопаток рабочего

КОЛЕСА НА ЕГО УСТОЙЧИВОСТЬ К ФЛАТТЕРУ

2.2 Исследование влияния изгибно-крутильной связанности форм

КОЛЕБАНИЙ РАБОЧЕЙ ЛОПАТКИ НА УСТОЙЧИВОСТЬ К ФЛАТТЕРУ

2.3 Конструкционное демпфирование колебаний в лопатках

2.4 Аналитическое определение диагностической частоты

АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ

Выводы по главе 2

I \ IА В А 3 Экспериментальные исследования аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД

3.1 Исследование влияния бокового ветра на возникновение

АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОМПРЕССОРА

3.2 Исследование влияния демпферов в замках лопаток на

ВОЗНИКНОВЕНИЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ И АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ

3.3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ДИНАМИЧЕСКИХ СИГНАЛОВ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЙ РАБОТЫ ГТД

3.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТЕРИЯ ДИАГНОСТИКИ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ И АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЯХ РАБОТЫ ГТД

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 3

ГЛАВА 4 Разработка методов вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД

4.1 Математическая модель вибрационной диагностики

АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ И АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ

4.2 Метод вибрационной диагностики аэродинамических и АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОМПРЕССОРА ГТД

4.3 Метод диагностики технического состояния ГТД

4.4 Прогнозирование изменения технического состояния ГТД

Выводы по главе 4

IVIА В А 5 Разработка алгоритмов и программ диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД

5.1 АЛГОРИТМ И ПРОГРАММА ВИБРАЦИОННОЙ ДИАГНОСТИКИ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ И АЭРОУПРУГИХ КОЛЕБАНИЙ КОМПРЕССОРА ГТД

5.2 АЛГОРИТМ И ПРОГРАММА ВИБРАЦИОННОЙ ДИАГНОСТИКИ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ГТД

5.3 АЛГОРИТМ И ПРОГРАММА ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ГТД

5.4 Методика расчёта частотно-избирательных устройств

Выводы по главе 5

Заключение

Список сокращений и условных обозначений

Список литературы

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А - Копии патентов и свидетельств

Приложение Б - Акты об использовании

Приложение В - ЛИСТИНГИ программ для ЭВМ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка метода вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД при стендовых испытаниях»

Введение

Диапазон эксплуатационных режимов компрессора газотурбинного двигателя (ГТД) ограничен, с одной стороны низкими значениями степени повышения давления и КПД компрессора, с другой - потерей устойчивости течения или резким нарастанием вибрационных напряжений в лопатках [1]. Как потеря устойчивости, так и вибрации лопаток прямо или косвенно связаны с развитием срывных колебаний.

При работе в компрессоре ГТД могут возникать колебания с опасными последствиями, которые принято разделять на колебания, в которых связь между аэродинамическими и упругими характеристиками системы не существенна, и колебания, в которых эта связь существенна. Природа этих колебаний и борьба с ними различны, но проявления во многом похожи, прежде всего, высокой энергией колебаний. Колебания, относящиеся к первой группе (вращающийся срыв), могут происходить даже в том случае, если лопатки аэродинамической решетки абсолютно жесткие. Эти колебания могут быть описаны только уравнениями аэродинамики. Колебания, относящиеся ко второй группе, могут быть исследованы только при совместном изучении уравнений аэродинамики и теории упругости. Если система обладает упругостью, то появляется возможность обмена энергией между механической системой и потоком. в этом случае могут возникать незатухающие колебания, называемые автоколебаниями, а применительно к аэродинамическим решеткам - флаттером [2]. В настоящее время в связи с распространением широкохордных лопаток с большим удлинением и оптимизацией массы рабочих колес проблема обеспечения устойчивости к флаттеру становится все более актуальной.

По требованиям нормативно-технической документации ГТД подлежат проверке на отсутствие флаттера и вращающегося срыва [3]. Такая проверка является длительной и затратной, поэтому при создании современных конкурентоспособных ГТД весь комплекс исследований необходимо проводить на минимальном количестве опытных образцов.

Данное исследование посвящено вибрационной диагностике флаттера и вращающегося срыва в компрессоре ГТД - наиболее опасных аэроупругих и аэродинамических колебаний, происходящих в ступенях компрессора, сопровождающееся высоким уровнем вибрации и ухудшающее характеристики компрессора, что делает проблему их диагностики весьма актуальной.

Актуальность темы обусловлена необходимостью своевременной и надежной диагностики опасных по своим последствиям аэродинамических и аэроупругих колебаний, сопровождающихся вибрацией корпуса и высокими вибрационными напряжениями в деталях компрессора ГТД. При возникновении аэродинамических и аэроупругих колебаний детали ГТД подвергаются риску повреждения. Сложность задач, возникающих при диагностике флаттера и вращающегося срыва, обусловлена сложностью протекающих процессов, необходимостью учета множества факторов при взаимодействии упругих и аэродинамических сил.

В настоящее время получил распространение метод диагностики флаттера и вращающегося срыва, при использовании которого уровень составляющей на диагностической частоте в спектре динамического сигнала сопоставим с уровнем шумов, а результат диагностики зависит от опыта и интуиции исследователя. Поэтому данный метод хотя и позволяет диагностировать оба эти опасных явления, но не в реальном времени и только на стационарных режимах.

Резервом повышения своевременности диагностики является внесение в метод вибрационной диагностики элементов прогнозирования. явления, но не в реальном времени и только на стационарных режимах.

Несмотря на значительное количество исследований по данной теме, проводимых как отечественными [2; 4 - 8], так и зарубежными [9 - 19] специалистами, вопросы прогнозирования и диагностики ранее рассматривались независимо друг от друга. Для сокращения затрат на проведение испытаний по проверке отсутствия флаттера и вращающегося срыва необходим эффективный метод диагностики, позволяющий своевременно обнаружить опасные колебания рабочего колеса компрессора ГТД.

Целью исследования является разработка метода вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний, сокращающего затраты и сроки доводки ГТД за счет проведения испытаний на минимальном количестве опытных ГТД (с сохранением материальной части).

Задачи исследования. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1) провести анализ аналитических и экспериментальных методов диагностики и прогнозирования аэродинамических и аэроупругих колебаний; исследовать факторы, влияющие на повышение устойчивости к флаттеру и снижение вибрационных напряжений рабочего колеса ГТД;

2) выполнить экспериментальные исследования возникновения флаттера и вращающегося срыва в компрессоре ГТД при различных условиях проведения испытаний - при изменении скорости бокового ветра и при установке демпферов в замках лопаток;

3) разработать критерий прогнозирования аэродинамических и аэроупругих колебаний, позволяющий предсказать их развитие;

4) разработать математическую модель вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний, позволяющую анализировать их развитие с использованием критерия прогнозирования;

5) разработать метод вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний, сокращающий затраты и сроки доводки ГТД за счет проведения испытаний на минимальном количестве опытных ГТД и реализовать его в виде алгоритма и программных средств диагностики.

Методы исследования. Теоретические исследования базируются на основных положениях теории колебаний, преобразовании Фурье, теории фильтрации сигналов, аппарата математической статистики.

Достоверность результатов экспериментальных исследований и выводов обусловлена корректным использованием сертифицированных программно -аппаратных средств при их проведении.

Научная новизна работы состоит в разработке:

1) способа определения диагностической частоты флаттера лопаток компрессора с учетом изменения их параметров (массы, жесткости) и параметров воздушного потока (плотности, скорости), а также механической и аэродинамической связанности колебаний;

2) критерия прогнозирования опасных колебаний компрессора ГТД, ранее не применявшегося при диагностике и позволяющего предсказать их развитие;

3) математической модели вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний в частотной области, позволяющей анализировать развитие колебаний по значению амплитуды вибрационного сигнала на диагностической частоте, прогнозируемому в зависимости от условий проведения испытаний;

4) метода вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний в компрессоре ГТД с использованием разработанного критерия прогнозирования, позволяющего своевременно диагностировать их развитие.

Практическая ценность работы состоит в повышении эффективности вибрационной диагностики при проведении испытаний ГТД, позволяющей сократить время и затраты на их проведение, и определяется:

1) получением экспериментальных данных о влиянии таких внешних факторов как бокового ветра и демпферов в замках лопаток на возникновение флаттера и вращающегося срыва в компрессоре ГТД, которые внесены в базу данных, используемую при диагностике;

2) разработкой алгоритма диагностики и прогнозирования аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД и программ, его реализующих;

3) подтверждением способов устранения аэродинамических и аэроупругих колебаний лопатки компрессора: на стадии проектирования за счет разработки демпфирующего элемента, на стадии доводки путем изгиба средней линии пера лопатки без изменения формы ее профиля и массы, при эксплуатации

за счет комплектования рабочего колеса лопатками по массовым и частотным характеристикам;

4) разработкой инженерной методики расчёта частотно-избирательных устройств различной сложности, являющихся элементами системы диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний.

Апробация работы. Материалы работы прошли апробацию в докладах на конференциях: Динамика и виброакустика машин (Самара, 2012 г.), Авиация и космонавтика (Москва, 2013 г.), Климовские чтения (Санкт-Петербург, 2013 г.), Академические Жуковские чтения (Воронеж, 2013 г.), Климовские чтения (Санкт-Петербург, 2014 г.), Динамика и виброакустика машин (Самара, 2014 г.), Научно-технической конференции, посвященной 100-летию со дня рождения главного конструктора П.А. Колесова (Рыбинск, 2015); Климовские чтения (Санкт-Петербург, 2015 г.); Проблемы и перспективы развития двигателестроения (Самара, 2016 г.).

Реализация результатов работы. Основные научные и практические результаты диссертационной работы внедрены в ПАО «НПО «Сатурн» при стендовых испытаниях ГТД, а также в учебном процессе РГАТУ имени П.А. Соловьева при чтении курса «Автоматика и регулирование» на кафедре «Авиационные двигатели».

Основные положения, выносимые на защиту.

1) Критерий прогнозирования, позволяющий предсказать развитие опасных колебаний компрессора ГТД, и зависимость по определению диагностической частоты флаттера, учитывающая изменение параметров лопаток, воздушного потока и механическую и аэродинамическую связанность колебаний.

2) Математическая модель вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний, позволяющая анализировать их развитие по разработанному критерию прогнозирования на диагностической частоте.

3) Результаты экспериментальных исследований влияния бокового ветра и демпферов в замках лопаток вентилятора на возникновение флаттера и вращающегося срыва.

4) Метод вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД с использованием разработанного критерия прогнозирования, позволяющего своевременно диагностировать их развитие.

Публикации. По результатам научных исследований опубликовано 27 печатных работы, из которых 4 патента на изобретения, 1 - на полезную модель и 6 статей опубликованы в журналах, включенных в перечень ВАК.

Структура и объем работы. Работа изложена на 177 листах, содержит 52 рисунка и состоит из введения, 5 разделов, заключения, перечня использованных источников из 109 наименований и 3 приложений.

ГЛАВА 1 Состояние проблемы диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД

1.1 Причины возникновения аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора ГТД

Аэроупругие колебания

Рабочий процесс в ГТД основан на обмене энергией между потоком газа и аэродинамическими решетками, следовательно, важной особенностью является силовое взаимодействие между потоком воздуха и упругими лопатками [2]. Когда вибрирующая система отдает энергию потоку, наблюдается аэродинамическое демпфирование, и колебания, если они не поддерживаются каким-либо внешним источником энергии, будут затухать. Вибрирующая система может также получать энергию от равномерного потока, и в этом случае могут поддерживать незатухающие колебания. Это явление называется автоколебаниями, а применительно к крылу летательного аппарата и аэродинамическим решеткам (лопаточному венцу) компрессора ГТД - флаттером [20]. В настоящий момент флаттер крыла летательного аппарата является хорошо изученным явлением [6], в отличие от флаттера лопаток.

Одним из основных требований, предъявляемых к современным авиационным ГТД, является получение максимальных удельных параметров, что приводит к необходимости снижения его массы. В практике авиационного двигателестроения флаттер консольных лопаток не допускается, а утонение полотен дисков компрессоров и переход на беззамковые рабочие колеса, исключающие конструкционное демпфирование, делают проблему его исследований особенно актуальной. Флаттер представляет собой большую опасность для лопаток из-за быстрого нарастания напряжений до недопустимо высоких значений. Поэтому важно знать границу его возможного возникновения и условия, влияющие на ее положение.

В лопаточных венцах обратные связи имеют аэродинамическое происхождение, а колебания связаны с упругими деформациями лопаточного венца. Лопатки получают энергию от обтекающего их потока воздуха. Непременным условием существования устойчивых периодических колебаний упругой системы является равенство энергий - подводимой к системе от возбудителя колебаний и теряемой в результате действия различных поглотителей [6]. Поглотителями энергии являются, прежде всего, различные виды трения (внутреннее трение в системе, материале, а также внешнее трение в связях системы или различных устройствах, например, демпферах). Источниками подвода энергии при флаттере являются внешние стационарные факторы - например, сила ветра, равномерный поток, постоянная скорость движения, постоянный расход газа и т.д. Но обязательным во всех этих случаях является взаимодействие системы с этими «постоянными» факторами. Это выражается в том, что подвод энергии в системе и возникающие при этом силы управляются колебаниями системы.

Флаттер может возникнуть только при определенных условиях в нелинейных системах. Механизм флаттера достаточно сложен и является особенностью самой системы. Наиболее подвержены флаттеру сильно закрученные лопатки с большим удлинением.

Флаттер лопаток компрессора авиационного ГТД возникает по одной из низших форм колебаний (чаще первым трем) и характеризуется резким ростом амплитуды вибрационных напряжений до опасных значений, которые могут привести к механическим повреждениям элементов компрессора двигателя, поэтому они не допускаются ни на одном из эксплуатационных режимов работы ГТД [3]. На рис 1.1 представлены последствия разрушения двигателя при флаттере лопаток вентилятора.

Рисунок 1.1 - Последствия разрушения двигателя при флаттере лопаток

вентилятора

Флаттер лопаток возникает сравнительно редко, но является очень опасным из-за резкого возрастания напряжений при небольшом изменении режима [20]. Механизм флаттера может быть различным. Для лопаток компрессора возможен флаттер при закритических углах атаки («срывной флаттер»). Изменение угла атаки ведет к изменению силы, действующей на лопатку. Если угол атаки на данном режиме меньше критического, то воздушный поток оказывает сопротивление колебанию лопатки (демпфирует колебаний). Если же угол атаки больше критического, то воздушный поток снабжает колеблющуюся лопатку дополнительной энергией (поддерживает колебания). Тогда при недостаточной интенсивности демпфирования в материале лопатки и ее замке в результате случайного отклонения может начаться флаттер.

В последние годы проведен ряд экспериментальных исследований, позволивший выявить некоторые закономерности в развитии флаттера [21,22,23], однако этого недостаточно для разработки эффективного способа его диагностики.

Среди основных мер обеспечения устойчивости к флаттеру можно выделить следующие меры: обеспечение достаточной жесткости, увеличение массы и распределение ее по длине крыла. Несмотря на то, что флаттер лопаток имеет общие черты с флаттером крыла, данные мероприятия, легко реализуемые на крыле летательного аппарата, мало применимы к лопаточному венцу, поскольку его колебания представляют собой единую динамическую систему (поток - лопатки -диск).

Существенными для устойчивости к флаттеру являются различия в геометрии профильных сечений и кинематике потока по высоте лопатки, сложность собственных форм колебаний лопатки, изменяющихся в зависимости от частоты вращения колеса. Кроме того, граница устойчивости зависит от скоростного напора, отнесенного к жесткости лопатки.

Если задача прогнозирования флаттера крыла решена, то для лопаточного венца она продолжает оставаться актуальной. Это связано с тем, что математическая модель, предназначенная для описания реальных процессов, происходящих в ступени компрессора, должна учитывать большое количество факторов, связанных между собой нелинейно. К этим факторам относятся изменение геометрии проточной части и влияние взаимодействия лопаток между собой и диском. При этом упрощение модели приводит к недопустимому расхождению получаемых результатов с экспериментом, что делает данные модели непригодными для практического использования.

Аэродинамические колебания

Известно, что течение при срыве потока на лопаточных венцах может стать резко неравномерным по окружности [1]. Образующиеся при срыве зоны малой скорости или обратных токов обычно не охватывают одновременно все лопатки ступени и не локализуются около каких-либо определенных лопаток, а вращаются вокруг оси компрессора в сторону вращения рабочего колеса, но с меньшей угловой скоростью. Вращение срывных зон приводит к периодическим изменениям сил, действующих на лопатки и к вынужденным колебаниям лопаток. Частота воздействия срывных зон зависит от скорости их вращения.

При анализе причин вращения срывных зон необходимо рассматривать не отдельные лопаточные решетки, а взаимодействие соседних лопаточных венцов. В многоступенчатом компрессоре, венцы которого отличаются углами установки, изгибом и работой в разных условиях, образующиеся срывные зоны во всем воздушном тракте вращаются как единое целое - с одинаковой угловой скоростью.

В потоке всегда имеются флуктуации (отклонения параметров от средних значений). Если режим работы венца находится в правой нисходящей ветви его характеристики, то такие флуктуации не приводят к расслоению потока на зоны большой и малой скоростей. При флуктуации потока при работе лопаточного венца в левой, восходящей ветви характеристики происходит следующее. Пусть скорость перед какими-либо лопатками оказалась меньше средней скорости перед венцом. Напор, создаваемый этими лопатками, станет меньше, когда среднее противодавление за венцом, и поток около этих лопаток еще больше затормозится. В то же время около тех лопаток, где скорость выше средней, поток еще больше разгонится. Все это приведет к расслоению потока, к выделению устойчивой зоны малой скорости. Такие зоны называют обычно срывными [1].

Рисунок 1.2 - Схема образования срывной зоны (а) и схема течения в рабочем колесе при вращающемся срыве (б): I - зона обратных токов; II - переходная зона; III - зона основного потока

Возникновение срыва на каком-либо участке одного из лопаточных венцов (образование зоны малой скорости или обратного тока) приводит, во-первых, к резкому увеличению углов атаки на прилегающих участках последующего венца и к зарождению срыва на этом венце. Во-вторых, при образовании срывной зоны происходит торможение потока на прилегающем участке предыдущего венца, что также приводит к увеличению углов атаки и возникновению срыва на лопатках. Возникнув в каком-либо венце, срыв распространяется и на другие венцы компрессора. В связи с этим срывные зоны на лопаточных венцах компрессора возникают и вращаются не независимо, а образуют единые срывные жгуты,

перемещающиеся на всех охваченных срывом венцах как целое, с одинаковой угловой скоростью [1].

Перекрытие части площади лопаточных венцов срывным, медленным потоком приводит при данном расходе воздуха к увеличению скорости, к уменьшению углов атаки и стабилизации потока на бессрывных участках, т.е. к выделению устойчивых бессрывных и срывных зон течения. Заторможенные частицы, находящиеся в срывной зоне в рабочих колесах, увлекаются их лопатками в сторону вращения ротора. При этом передняя (по вращению) часть срывной зоны на роторе попадает при своем движении в область свободного незаторможенного потока в аппаратах и прилегающих участках перед и за компрессором и «дросселирует» этот поток [1]. Это приводит к торможению воздуха на прилегающих к передней части срывной зоны участках направляющих аппаратов (НА), а также перед компрессором и за ним, т.е. к перемещению всей зоны срыва (зоны малой скорости) в сторону вращения ротора.

В результате вращения рабочих колес и обмена импульсом между потоком в колесах и аппаратах на границах, разделяющих зоны потока с большой и малой осевой скоростью, такие зоны перемещаются в сторону вращения рабочих колес, но с меньшей угловой скоростью [1].

Увлечение относительного диаметра втулки приводит к сильному падению относительной скорости вращения срывных зон. В ступенях с большим относительным диаметром втулки первоначально образуется одна срывная зона, вращающаяся с относительно малой угловой скоростью. По мере дросселирования ширина срывной зоны нарастает. По мере увеличения ширины срывной зоны скорость ее вращения сначала уменьшается, а затем в широком диапазоне расходов остается практически постоянной. При глубоком дросселировании может происходить деление области, занятой срывом, на две или большее число отдельных срывных зон. Область расходов, в которой происходит формирование срывной зоны в ступенях с большим относительным диаметром втулки, совпадает с областью резкого падения напора и КПД.

Густота решетки, хотя и закономерно, но слабо влияет на скорость вращения срывной зоны: уменьшение густоты решетки рабочего колеса в два раза приводит к уменьшению скорости вращения срывной зоны лишь на 10%. Скорость вращения срывных зон практически не меняется при их дроблении. Увеличение угла изгиба профилей решетки рабочего колеса в рассмотренных случаях практически не приводило к изменению структуры срыва и скорости вращения срывных зон.

Основной причиной вращения срывных зон в компрессоре является увеличение срывного, замедленного потока лопатками рабочих колес.

Отличие скорости вращения срывных зон от скорости вращения рабочего колеса определяется в основном тормозящим воздействием неподвижных лопаточных венцов и участков воздушного тракта, примыкающих к лопаточным венцам перед и за компрессором.

Основными факторами, определяющими величину относительной скорости вращения срывных зон в ступени, являются число неподвижных направляющих аппаратов и относительный диаметр втулки.

Вращение срыва определяется вращением рабочих лопаток, которые увлекают за собой зоны срыва. Лопатки направляющих аппаратов, а также течение в зазорах между венцами и на некоторых участках на входе и выходе из компрессора оказывают тормозящее воздействие. Эти противоположные влияния уравновешиваются и в результате устанавливается некоторая стационарная скорость вращения срыва.

Структура вращающегося срыва в компрессоре достаточно сложна [24]. Как показали экспериментальные исследования, зоны срыва имеют вихревую природу и обычно, возникая в рабочих колесах, замыкаются в направляющих аппаратах. Если некоторые из ступеней компрессора работают на срывных режимах, а другие - в правых ветвях своих напорных характеристик, то срывное течение может не распространяться на весь компрессор, что неоднократно наблюдалось в компрессорах, регулируемых поворотами направляющих аппаратов. Имеются случаи, когда вращающийся срыв располагался только в рабочем колесе, не охватывая даже расположенные рядом направляющие аппараты. При этом

скорость срыва также увеличилась. Сужение области распространения срыва по тракту компрессора также приводит к увеличению скорости его вращения. Широкий спектр интенсивных гармоник вращающегося срыва был обнаружен сразу же, как только к исследованию срыва стали применять методы спектрального анализа. При испытаниях многоступенчатого компрессора, регулируемого поворотом лопаток направляющих аппаратов, было установлено, что число интенсивных гармоник срыва возрастает при прикрытии лопаток ВНА. Возможно, что поворот лопаток направляющих аппаратов и возникающая при этом следовая неравномерность вносят некоторую несимметричность в структуру вращающегося срыва и тем самым способствуют появлению интенсивных гармоник высокого порядка. Таким образом рассмотренные свойства вращающегося срыва в многоступенчатом компрессоре связаны, главным образом, с его конструктивными особенностями, а также со способами регулирования.

1.2 Требования нормативно-технической документации к проверке отсутствия флаттера

Испытания на флаттер относятся к числу сложных экспериментов, проводимых для авиационных ГТД на стендах. Трудность состоит в необходимости обеспечения в широких пределах имитацию эксплуатационных условий, на которых может возникать флаттер, причем с необходимыми запасами, которые бы учитывали технологический разброс аэроупругих характеристик и их возможное изменение в процессе эксплуатации [2].

Самовозбуждение и амплитуда флаттера лопаток существенно зависят от аэроупругих характеристик профиля, конструктивного исполнения ротора, наличия демпфирующих элементов, условий обтекания, определяемых положением рабочей точки на характеристике компрессора, величинами давлений и температур на входе в двигатель, а также уровнем неравномерности потока на входе в компрессор. Поэтому проверка на отсутствие флаттера компрессора проводится в максимально приближенном к окончательному конструктивному

облику в термобарокамерах или на летающей лаборатории до установки двигателя на самолет.

Согласно [3] все ГТД подлежат проверке на отсутствие флаттера рабочих лопаток осевых компрессоров. Проверка ГТД на флаттер производится в термобарокамерах. Допускается проведение части программы на стендах разработчика и летающих лабораториях. Проверка осуществляется исходя из условий их эксплуатации на стационарных и переходных режимах на воздушных судах, для которых они предназначены.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Посадов, Владимир Владимирович, 2017 год

Список литературы

1) Борисов, Г.А. Вращающийся срыв в осевом компрессоре [Текст] / Г.А. Борисов, Е.А. Локштанов, Л.Е. Ольштейн // Промышленная аэродинамика : сборник статей - 1962. - № 24.

2) Хориков, А.А. Прогнозирование и диагностика флаттера лопаток осевых компрессоров авиационных ГТД [Текст] / А.А. Хориков / ЦИАМ. - 2002. -№1311. - 352 с.

3) Нормы прочности авиационных газотурбинных двигателей гражданской авиации [Текст]. - М.: ЦИАМ им. П.И. Баранова, 2005.

4) Бишоп, Р. Колебания [Текст] / Р. Бишоп. - М.: Наука, 1986. - 190 с.

5) Стелъмах, А.Л. Экспериментальное исследование изгибных колебаний компрессорных лопаток, обусловленных решёточным флаттером [Текст] / А.Л. Стелъмах, А.А. Каминер // Аэроупругость лопаток турбомашин / ЦИАМ. - 1983. -№ 1064. - С. 273-284.

6) Разработка технологии проектирования лопаток компрессора, устойчивых к автоколебаниям . Этап 1. Обзор работ по автоколебаниям лопаток и численному моделированию флаттера [Текст]: отчет о НИР (промежуточ.) / РГАТА; рук. Вернигор В.Н.; исполн.: Белова С.Е. [и др.]. - Рыбинск, 2005. - 97 с.

7) Современные методы обеспечения прочностной надежности деталей авиационных двигателей [Текст]; под ред. Ю.А. Ножницкого, Б.Ф. Шорра, И.Н. Долгополова. - М.: ТОРУС ПРЕСС, 2010. - 456 с.

8) Информационные технологии в диагностике технического состояния ГТД [Текст] / И.В. Егоров, В.А. Карасев, В.А. Скибин; под ред. И.В. Егорова. - М.: ТОРУС ПРЕСС, 2011. - 368 с.

9) Akai, Т.Х Aerodynamic and Aeroelastic Characteristics of Oscillating Loade Cascades at Low Mach Number. Part 1: Pressure Distributioi and Moments / O.Akai, Н. H. Atassi // Powerplants. - 1980. - Vol. 102. - No. 2. - pp. 112-113.

10) Bendiksen, O. Transonic Flutter [Text] // 43rd AIAA/ASME/ASCE/AHS/ASC Structures, Structural Dynamics, and Materials Conference. Denver, CO. - 2002.

11) Bendiksen, O. Nonlinear Mode Interactions and Period-Tripling Flutter in Transonic Flow [Text] // Journal of Fluids and Structures. - 2004. - Vol. 19. - pp. 591606.

12) Bendiksen, O. Unsteady Aerodynamics and Flutter Near Mach 1: Aerodynamic and Stability Reversal Phenomena [Text] // International Forum on Aeroelasticity and Structural Dynamics. Paris, France. - 2011.

13) Zhang, W. High Efficient Numerical Method for Limit Cycle Flutter Analysis Based on Nonlinear Aerodynamic Reduced Order Model [Text] / Zhang W., Wang B., and Ye Z. // 51st AIAA/ASME/ASCE/AHS/ASC Structures, Structural Dynamics, and Materials Conference. Orlando, FL. - 2010.

14) Hammerand, D. Generation of Reduced Aeroservoelastic Models Using Time Scaling [Text] / Hammerand D., Gariffo J., and Roughen K. // 51st AIAA Structures, Structural Dynamics, and Materials Conference. Orlando, FL. - 2010.

15) Machida, S. Transonic Flutter Characteristics of an Arrow Wing Mounted with Engine [Text] / Machida S., Kikuchi T., Arizono H., Saitoh K., and Nakamichi J. // 43rd AIAA Aerospace Sciences Meeting and Exhibit. Reno, NV. - 2005.

16) Epureanu, B. Compact Methodology for Computing Limit-Cycle Oscillations in Aeroelasticity [Text] / Epureanu B., Dowell E. // Journal of Aircraft. - 2003. - Vol. 40. - No. 5. - pp. 955-963.

17) Torsten, Fransson H. Unsteady Aerodynamics and Aeroelasticity of Turbomachines [Text]// Proceedings of the 8-th International Symposium held in Stockholm, Sweden. - 1997.

18) Manwaring S.R., Wisler Unsteady Aerodynamics and Gus Response in Compressor and Turbine [Text] // ASME Journal of Turbomachinery. - 1993. - Vol. 115. - pp. 724-740.

19) Dowell, E. Some Recent Advances in Nonlinear Aeroelasticity: Fluid-Structure Interaction in the 21st Century [Text] // 51st AIAA/ASME/ASCE/AHS/ASC Structures, Structural Dynamics, and Materials Conference. Orlando, FL. - 2010.

20) Динамика авиационных газотурбинных двигателей [Текст]; под ред. И.А. Биргера, Б.Ф. Шорра. - М.: Машиностроение, 1981. - 232 с.: ил.

21) Сачин, В.М. Верификация характерных признаков и методов ранней диагностики флаттера рабочего колеса компрессора, осуществленная при доводочных испытаниях двигателя поколения 4+ на высотном стенде ЦИАМ [Текст] / В.М. Сачин // ЦИАМ 2001-2005. Основные результаты научно-технической деятельности. - 2005. - Т. 2. - С. 162-166.

22) Сачин, В.М. Прогресс в раннем диагностировании флаттера рабочих колес компрессоров авиадвигателей [Текст] / В.М. Сачин // Современные методы обеспечения прочностной надежности деталей авиационных двигателей. - М.: ТОРУС ПРЕСС, 2010. - С. 278-289.

23) Хориков, А.А. Исследование вибрационного состояния широкохордных рабочих лопаток перспективных вентиляторов [Текст] / А.А. Хориков, С.Ю. Данилкин, С.С. Калачев, Т.И. Мазикина // Современные методы обеспечения прочностной надежности деталей авиационных двигателей. - М.: ТОРУС ПРЕСС, 2010. - С. 234-254.

24) Кулагина, В.А. Некоторые особенности вращающегося срыва и вызываемых им колебаний лопаток в многоступенчатом компрессоре [Текст] / В.А. Кулагина, А.Я. Родов, А.Н. Федосова // Аэроупругость лопаток турбомашин / ЦИАМ. - 1987. - № 1221. - С. 207-217.

25) Скубачевский, Г.С. Авиационные газотурбинные двигатели. Конструкция и расчет двигателей [Текст] /Г.С.Скубачевский. - 5-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1981. - 550с.: ил.

26) Вопросы конструирования больших лопаток вентиляторов [Текст] // Труды / ЦИАМ. - М, 1981. - № 11721.

27) Пат. 2184878 Российская Федерация, МПК7 F 04 D 29/38. Рабочая лопатка осевого компрессора [Текст] / С.С. Некрасов, Ю.В. Медов; заявитель и

патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». - № 2000129210/06; заявл. 23.11.00; опубл. 10.07.02, Бюл. № 19.

28) Федоров, И.М. Численный анализ математических моделей динамической устойчивости и оптимизация лопаток турбомашин [Текст]: автореферат дис. ... канд. техн. наук. - М., 2008.

29) Расчет на прочность деталей машин [Текст] : справочник / И.А. Биргер, Б.Ф. Шорр, Г.Б. Носилевич. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1979. - 702 с.: ил.

30) Беккер, Е.М. К вопросу о повышении устойчивости лопаток осевых компрессоров к крутильному флаттеру [Текст] / Е.М. Беккер, М.А. Сидоркин, Р.А. Шипов // Аэроупругость лопаток турбомашин / ЦИАМ. - 1985. - № 1127 (3). - С. 115-121.

31) Шорр, Б.Ф. Основы теории закрученных лопаток с непрямой осью [Текст] / Б.Ф. Шор // Прочность и динамика авиационных двигателей. - 1966. - № 3. - С. 188-213.

32) Хоменко, Н.В. Использование стробоскопического эффекта при исследовании упругой деформации лопаток в рабочих условиях [Текст] / Н.В. Хоменко // Прочность и динамика авиационных двигателей. - 1971. - № 6. - С. 157170.

33) Сачин, В.М. Исследование фазовых характеристик связанных колебаний лопаток компрессоров в потоке [Текст] / В.М. Сачин, А.А. Хориков, А.Г. Шатохин // Аэроупругость лопаток турбомашин. / ЦИАМ - 1981. - № 953. - С. 287-296.

34) Курков, А. П. Измерение автоколебаний системы ротор - лопатки при помощи оптических датчиков перемещения [Текст] /А. П. Курков // Энергетические машины и установки / Американское общество инженеров-механиков. - 1994. - № 1. - С.22 -28.

35) Посадова, О.Л. Автоматизированная система вибродиагностики автоколебаний компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] : дис. ... канд. техн. наук: 05.13.06 / Посадова Ольга Львовна. -Рыбинск, 2010. - 200 с.

36) А. с 974184 СССР, МКИ3 G 01 М 9/00. Способ обнаружения автоколебаний рабочего колеса осевой трбомашины в рабочих условиях [Текст] / В.М. Сачин, А.Г. Шатохин (СССР). - № 300806/25-06; заявл. 31.10.80; опубл. 15.11.82, Бюлл. №42.

37) Пат. 2076307 Российская Федерация, МПК6 G 01 М 9/00, F 01 D 25/04. Способ диагностики автоколебаний рабочего колеса осевой турбомашины [Текст] / Хориков А.А.; заявитель и патентообладатель Хориков А.А. - № 94023199/06; заявл. 30.06.94; опубл. 27.03.97

38) Пат. 2411484 Российская Федерация, МПК8 G 01 М 15/14. Способ диагностики автоколебаний рабочего колеса турбомашины [Текст] / О.Л. Посадова, В.В. Посадов; заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн» - № 2009118441/06; заявл. 15.05.09; опубл. 10.02.11, Бюл. № 4.

39) Пат. 2111469 Российская Федерация, МПК6 G 01 М 15/00, F 01 D 25/04. Способ диагностики колебаний рабочего колеса турбомашины [Текст] / Хориков А.А.; заявитель и патентообладатель Хориков А.А. - № 97105999/06; заявл. 11.04.97; опубл. 20.05.98, Бюл. № 10.

40) Сачин, В. M. Бесконтактная вибродиагностика флаттера рабочих колес компрессоров [Текст] / В.М. Сачин, Н.В.Туманов, А.Г. Шатохин // Аэроупругость лопаток турбомашин / ЦИАМ. - 1987. - Вып. 4. - № 1221. - С. 195-206.

41) Пат. 2296970 Российская Федерация, МПК8 G 01 М 15/14. Способ диагностики автоколебаний рабочего колеса турбомашины (варианты) [Текст] / А.В. Фирсов, В.В. Посадов, В.В. Воинов, А.Л. Михайлов; заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». - № 2005116927/06; заявл. 02.06.05; опубл. 10.04.07, Бюл. № 10.

42) Сачин, В. М. Исследование возможностей бесконтактного обнаружения флаттера РК осевого компрессора [Текст] / В.М. Сачин, А.Г. Шатохин //Проблемы прочности и динамики в авиадвигателестроении / ЦИАМ. - 1985. - Вып. 3. -№ 1109. - С. 166 - 175.

43) Курков, А.П. Измерение аэродинамической работы при флаттере вентилятора [Текст] / А.П. Курков // Энергетические машины и установки. - 1983.

- № 1. - С. 148-157.

44) Канунников, И. П. Исследование и диагностика вращающегося срыва компрессоров авиационных ГТД на основе спектрального анализа вибропроцессов [Текст]: автореферат дис. ... канд. техн. наук. - Куйбышев, 2004.

45) Макаров, П.В. Прогнозирование и исследование условий возникновения флаттера рабочих колес компрессоров газотурбинных двигателей и установок на этапе их проектирования[Текст]: автореферат. дис ... канд. техн. наук. - М., 2012.

- 20 с.

46) Ханян, Г. С. Развитие методов дискретного спектрального анализа быстропеременных динамических процессов в приложении к информационному обеспечению испытаний газотурбинных двигателей [Текст]: Автореферат дис. ...канд. техн. наук. - М., 2004.

47) Пат. 2402751 Российская Федерация, МПК6 G 01 M15/14 Способ диагностики вида аэроупругих колебаний рабочих лопаток осевой турбомашины [Текст] / Хориков А.А.; заявитель и патентообладатель ФГУП «ЦИАМ им. П.И. Баранова» и Минпромторг РФ. - № 2009122387/06; заявл. 11.06.09; опубл. 27.10.10, Бюл. № 30.

48) Балакшин, О. Б. Исследование динамических процессов при флаттере лопаток с использованием метода Прони. [Текст] / О. Б. Балакшин, Б. Г. Кухаренко, А. А. Хориков // Авиационно-космическая техника и технология /ХАИ. - Харьков, 2007. - № 10 (57). - С.40 - 44.

49) Сачин, В. М. К вопросу об определении декрементов связанных аэроупругих колебаний рабочего колеса компрессора [Текст] /В.М. Сачин // Аэроупругость лопаток турбомашин / ЦИАМ. - 1983. - Вып. 2. - № 1064. - С. 172

- 184.

50) Кулагина, В.А. Исследование декрементов [Текст] / В.А. Кулагина, А.Я. Родов, А.Н. Федосова [Текст] // Аэроупругость лопаток турбомашин / ЦИАМ. -1983. - Вып. 2. - № 1064. - С. 254 - 266.

51) Сачин, В. М. Исследование границ и методов диагностики колебаний рабочего колеса вентилятора двигателя Д-36 [Текст] / В. М. Сачин, А.А. Хориков, А. И. Хромой, Н. В. Туманов Н.В, А. Г. Шатохин // ЦИАМ: технич. отчет. - 1983. - №9882. - 100 с.

52) А.с. 964518 СССР, МКИ3 G 01 M 15/00. Способ обнаружения автоколебаний рабочего колеса осевой турбомашины в потоке [Текст] / В.М. Сачин, А.Г. Шатохин (СССР); заявл. 13.04.1981; опубл. 07.10.1982, Бюлл. № 37.

53) Клюев, В.В. Неразрушающий контроль и диагностика [Текст] : справочник / В.В. Клюев, Ф.Р. Соснин, А.В. Ковалев. - изд. 2-е, испр. и доп. - М.: Машиностроение, 2003. - 656 с.

54) Фирсов, А.В. Опыт идентификации неисправностей газотурбинных двигателей с помощью узкополосного спектрального анализа вибрации [Текст] / А.В. Фирсов, В.В Посадов // Контроль. Диагностика. - 2011. - № 12. - С. 51-59.

55) Сиротин, Н.Н. Основы конструирования, производства и эксплуатации авиационных газотурбинных двигателей и энергетических установок в системе CALS технологий [Текст] / Н.Н. Сиротин, Е.Ю. Марчуков, А.С. Новиков. -М.: Наука, 2011.

56) Ремизов, А.Е. Методы прогнозирования флаттера рабочего колеса компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / А.Е. Ремизов, В.В. Посадов // Вестник РГАТУ. - 2012. - № 2 (23). - С. 85 - 91.

57) Srinivasan, A.V. Flutter and resonant vibration characteristics of engine blades [Text] // International gas turbine and aeroengine congress. Orlando, Florida. - 1997. -P. 36.

58) Дмитриев, А.Б. Определение границы автоколебаний лопаточного венца компрессорной ступени в несжимаемом потенциальном потоке газа [Текст] / А.Б. Дмитриев // ЦИАМ: технич. отчет. - М.,1973. - № 7197. - 33 с.

59) Сарен, В.Э. Решетка профиля в нестационарном потенциальном потоке несжимаемой жидкости. Методы расчета и свойства аэродинамических характеристик [Текст]: автореферат. дис ... доктора физ.-мат. наук. М., 1982. - 31 с.

60) Цзи Некоторые последние достижения в изучении природы дозвукового срывного флаттера в турбомашинах и оценки условия его возникновения [Текст] / Цзи, Сринивасан // Энергетические машины. - 1985. - № 2. - С. 113-123.

61) Kielb, R.E. Flutter of Swept Fan Blades [Text] / R.E. Kielb, K.R.V. Kaza // Energy-converting machinery. - 1985. - Vol. 107. - No. 2. - pp. 107-112.

62) Гинсбург, С.И. Влияние некоторых конструктивных параметров на флаттерные характеристики рабочих лопаток компрессорной ступени [Текст] / С.И. Гинсбург, В.А. Журавлев, И.И. Мотин, Н.А. Набатова, Р.А. Шипов // Аэроупругость лопаток турбомашин. - М., 1981. - С. 241-257. - (Труды / ЦИАМ; № 953).

63) Локштанов, Е.А. Анализ устойчивости профилей в компрессорной решетке к изгибно-крутильным формам автоколебаний [Текст] / Е.А Локштанов и др. // ЦИАМ: технич. отчет. - 1969. - № 6167. - 112 с.

64) Михайлов, В.М. К вопросу о вероятностно-статистическом прогнозировании флаттера бандажированных колес компрессоров [Текст] / В.М. Михайлов, А.А. Хориков // Аэроупругость лопаток турбомашин. - М.,1981. - С. 257-267. - (Труды / ЦИАМ; № 953).

65) Ступина, Н.Н. Влияние связанности колебаний лопаток и диска на условия возникновения автоколебаний рабочего колеса компрессора [Текст] / Н.Н. Ступина, А.Н. Федосова // Аэроупругость лопаток. - М.,1981. - С. 231-241. -(Труды / ЦИАМ; № 953).

66) Хориков, А.А. К вопросу о влиянии механической связанности лопаток на устойчивость однородного компрессорного колеса к флаттеру [Текст] / А.А. Хориков // Аэроупругость лопаток турбомашин. - М.,1983. - С. 234-254. - (Труды / ЦИАМ; № 1064 (2)).

67) Михайлов, В.М. Методика и программный комплекс для расчетных оценок устойчивости к флаттеру компрессорных колес как единых деформируемых систем [Текст] / В.М. Михайлов // ЦИАМ: технич. отчет. - М.,1986. - №10564. - 58 с.

68) Богомолов, С.Б. Программный комплекс для расчета границы флаттера венца осевого компрессора [Текст] / С.Б Богомолов // ЦИАМ: технич. отчет. -М.,1988. - №11255. - 47 с.

69) Буюкли, Т.В. Моделирование динамического поведения лопаток компрессоров авиационных двигателей в нестационарном потоке воздуха [Текст]: автореферат дис. ... канд. техн. наук М., 2011. - 16 с.

70) Бокс, Д. Анализ временных рядов. Прогноз и управление [Текст] / Д. Бокс, Г. Дженкинс. - 1-е изд. - М.: Мир, 1974.

71) Фирсов, А.В. Анализ вибрационного состояния авиационного двигателя в процессе сертификационных стендовых испытаниях [Текст] / А.В. Фирсов, В.В. Посадов, О.Л. Посадова // Контроль. Диагностика. - М.,2013. - № 5. - С. 31-40.

72) Методика расчета диагностических частот подшипников газотурбинного двигателя: программа для ЭВМ / В.В. Посадов, А.В. Фирсов, В.В. Посадов. - М., 2013 - Свидетельство № 2013619785. - Бюл. № 4.

73) Ольштейн, Л.Е. О влиянии аэродинамической связности на срывной флаттер решеток профилей [Текст] / Л.Е. Ольштейн, Р.А. Шипов // Промышленная аэродинамика. - М., 1962. - № 24: Лопаточные машины и течения в каналах. - С. 48-62.

74) Посадов, В.В. Контроль упругомассовых характеристик лопаточного венца газотурбинного двигателя в целях повышения устойчивости к флаттеру [Текст] / В. В. Посадов (мл.), В. В. Посадов, С.В. Багров // Контроль. Диагностика. - М., 2017. - № 2. - С. 48-52.

75) Пат. 2590983 Российская Федерация, МПК8 F 01 D 5/10. Способ комплектования лопаток рабочего колеса турбомашины [Текст] / В.В. Посадов, В.В. Посадов, С.В. Багров; заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». -№ 2014143962/06; заявл. 30.10.14; опубл. 10.07.16, Бюл. № 19.

76) Гусаров, А.А. Балансировка роторов машин [Текст] /А.А. Гусаров. - М.: Наука, 2004. - Т. 1. - 117 с.

77) Пат. 2317418 Российская Федерация, МПК8 F 01 D 5/02. Способ расстановки лопаток ротора турбомашины [Текст] / А.Л. Михайлов, В.В. Посадов;

заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». - № 2006111142/06; заявл. 05.04.06; опубл. 20.02.08, Бюл. № 5.

78) Посадов, В.В. Обеспечение устойчивости к флаттеру рабочих лопаток авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / В.В Посадов // сб. тез. докл. -Рыбинск: РГАТУ, 2015. - Т. 2. - С. 14-18.

79) Пат. 2533526 Российская Федерация, МПК8 F 04 D 29/38. Способ обеспечения устойчивости рабочих лопаток турбомашины к автоколебаниям [Текст] / В.В. Посадов, В.В. Посадов, А.В. Фирсов; заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». - № 2013138533/06; заявл. 19.08.13; опубл. 20.11.14, Бюл. № 32.

80) Серебряков, Н.Н. Разработка методов повышения эффективности демпфирования колебаний лопаток вентиляторов, компрессоров и турбин авиационных ГТД[Текст]: автореферат. дис ... канд. техн. наук. - М., 2012.

81) Пат. 143574 Российская Федерация, МПК8 F 01 D 25/06. Устройство демпфирования колебаний рабочих лопаток вентилятора газотурбинного двигателя [Текст] / В.В. Посадов, В.В. Посадов, Н.В. Пикунов; заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». - № 2014108352/06; заявл. 04.03.14; опубл. 27.07.14, Бюл. № 21.

82) Хориков, А.А. Совершенствование методов расчета флаттера бандажированных компрессорных колес на основе учета динамической неоднородности механизмов возникновения по бандажным (антивибрационным) полкам [Текст] / А.А Хориков и др // ЦИАМ: технич. отчет. - М., ЦИАМ,1983. - № 9920. - 72 с.

83) Посадов, В.В. Вывод соотношений, определяющих условия возникновения флаттера компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / В.В Посадов, А.Е. Ремизов, В.В. Посадов // Авиация и космонавтика -2013 :сб. тез. докл. - М., 2013. - С. 379 - 381.

84) Посадов, В.В. Исследование устойчивости к флаттеру решетки профилей авиационного ГТД в нестационарном потоке [Текст] / В.В Посадов, В.В. Посадов,

A.Е. Ремизов // Динамика и виброакустика машин: сб. тез. докл. - Самара.:СГАУ, 2012. - Т. 2. - С. 60-62.

85) Посадов, В.В. Исследование природы срывного флаттера рабочего колеса компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / В.В. Посадов, В.В. Посадов, А.А. Еремин, А.Е. Ремизов // Климовские чтения - 2013 : сб. докл. - СПб., 2013. - С. 110 - 118.

86) Шорр, Б.Ф. Проблема снижения переменных напряжений в лопатках компрессоров и вентиляторов путем нанесения демпфирующих покрытий [Текст] / Б.Ф. Шорр, Н.Н. Серебряков // Современные методы обеспечения прочностной надежности деталей авиационных двигателей. - М.: ТОРУС ПРЕСС, 2010. - С. 255277.

87) ГОСТ Р ИСО 13373-1-2009. Контроль состояния и диагностика машин. Вибрационный контроль состояния машин. Ч.2. Обработка, анализ и представление результатов измерений вибрации [Текст]. - Введ. 2009-15-12. -М.:Изд-во стандартов, 2009. - 12 с.

88) Фурмаков, Е. Ф. Эквивалентность методов узкополосной фильтрации и цифрового гармонического анализа Фурье в аппаратуре вибрационного контроля роторов многовальных ГТД [Текст] / Е.Ф. Фурмаков, Ю.Г. Столяров, В. Кабанов,

B.Н. Харитонов // Авиационно-космическая техника и технология: мат. IX Конгресса двигателестроителей. - Харьков: ХАИ., 2005. - № 10. - С. 118-121.

89) Джонсон, Д. Справочник по активным фильтрам [Текст]: [пер. с англ.] /Д. Джонсон, Дж. Джонсон, Г. Мур. - М.: Энергоатомиздат, 1983. - 128 с.

90) Посадов, В.В. Диагностика срывного флаттера рабочего колеса газотурбинного двигателя [Текст] / В.В Посадов, В.В. Посадов // Климовские чтения - 2014 : сб. докл. - СПб, 2014. - С. 208-216.

91) Посадов, В.В. Метод вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний в компрессоре ГТД [Текст] / В.В Посадов // Проблемы и перспективы развития двигателестроения: сб. докл. - Самара, 2016. - Т. 1. - С. 195196.

92) Посадов, В.В. Прогнозирование и диагностика флаттера компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / В.В. Посадов, В.В. Посадов, А.В. Фирсов // Контроль. Диагностика. - 2015. - № 1. - С. 52-60.

93) Посадов, В.В. Метод диагностики флаттера компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / В.В Посадов, В.В. Посадов // Климовские чтения - 2015 : сб. докл. - СПб., 2015. - С. 111-118.

94) Пат. 2598983 Российская Федерация, МПК8 G 01 М 15/14. Способ диагностики вида колебаний рабочих лопаток осевой турбомашины [Текст] / В.В. Посадов, В.В. Посадов; заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». - № 2015113417/06; заявл. 10.04.15; опубл. 10.10.16, Бюл. № 28.

95) Посадов, В.В. Метод вибрационной диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний в компрессоре газотурбинного двигателя [Текст] / В.В. Посадов, А.Е. Ремизов // Вестн. Самар. ун-та. Т. 15. Аэрокосмическая техника, технологии и машиностроение. -2016. - № 4. - С. 126-132.

96) Пат. 2511773 Российская Федерация, МПК8 G 01 М 15/14. Способ диагностики колебаний рабочего колеса турбомашины [Текст] / В.В. Посадов, А.В. Фирсов, В.В. Посадов; заявитель и патентообладатель ОАО «НПО «Сатурн». - № 2013108563/06; заявл. 26.02.13; опубл. 10.04.14, Бюл. № 10.

97) Посадов, В.В. Диагностика аэроупругих колебаний и анализ трендов вибраций при испытаниях газотурбинного двигателя [Текст] / В.В Посадов, В.В. Посадов, А.Е. Ремизов // Динамика и виброакустика машин : сб. тез. докл. - Самара, 2014. - С. 467-468..

98) Генкин, М. Д. Виброакустическая диагностика машин и механизмов [Текст] /М. Д. Генкин, А. Г. Соколова. - М.: Машиностроение, 1987. - 288 с.: ил.

99) Тюрин, Ю.Н. Анализ данных на компьютере [Текст] / Ю.Н. Тюрин, А.А. Макаров. - М.: ИНФРА-М, 2002. - 34 с.

100) Посадов, В.В. Диагностика нестационарных процессов при стендовых испытаниях газотурбинного двигателя [Текст] / В.В Посадов, В.В. Посадов // Климовские чтения - 2013 / Перспективные направления развития двигателестроения: сб. докл. - СПб., 2013. - С. 118-127.

101) Посадов, В.В. Прогнозирование флаттера лопаток вентилятора газотурбинного двигателя [Текст] / В.В Посадов, В.В. Посадов // Климовские чтения - 2014 / Перспективные направления развития двигателестроения: сб. докл.

- СПб., 2014. - Т. 1. - С. 216-225.

102) William, H.P. Numerical Recipes in C. The Art of Scientific Computing [Text] / H.P. William, A.T. Saul, T.V. William, P.F. Brian // 2nd ed. Cambridge University Press. - 1992. - 994 pp.

103) Посадов, В.В. Алгоритмы диагностики аэродинамических и аэроупругих колебаний компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / В.В. Посадов, В.В. Посадов, А.Е. Ремизов // Контроль. Диагностика. - 2016. - № 3 (213).

- С. 34-38.

104) Посадов, В.В. Универсальный метод диагностики аэроупругих колебаний и анализа трендов вибраций при длительных испытаниях газотурбинного двигателя [Текст] / В.В. Посадов, А.А. Ремизов // Вестн. РГАТУ. -2014. - № 1 (28). - С. 7-12.

105) Методика прогнозирования изменений динамических сигналов и оценки трендов вибраций: произведение науки / В.В. Посадов, В.В. Посадов. - М., 2015 -Свидетельство №15-565. - 13 с.

106) Методика расчетного определения нестационарных процессов в работе газотурбинного двигателя: программа для ЭВМ / В.В. Посадов, В.В. Посадов. - М., 2013 - Свидетельство № 2013619784. - Бюл. № 4.

107) Посадов, В.В. Исследования и диагностика флаттера осевого компрессора авиационного газотурбинного двигателя [Текст] / В.В. Посадов, А.Е. Ремизов // Академические Жуковские чтения: сб. тез. докл. - Воронеж: ВУНЦ ВВС «ВВА», 2013. - С. 36-47.

108) Методика прогнозирования изменений динамических сигналов и оценки трендов вибрации в темпе проведения испытаний ГТД: программа для ЭВМ / В.В. Посадов, В.В. Посадов, О.Л. Посадова. - М., 2014 - Свидетельство № 2014614715.

- Бюл. № 6.

109) Методика определения вращающегося срыва в компрессоре газотурбинного двигателя: программа для ЭВМ / В.В. Посадов, В.В. Посадов, О.Я. Ибрагимов, О.Л. Посадова. - М., 2014 - Свидетельство № 2014613330. - Бюл. №2 4.