Разработка мероприятий по повышению качества прокатного инструмента станов холодной прокатки труб тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, кандидат технических наук Антощенков, Андрей Евгеньевич

  • Антощенков, Андрей Евгеньевич
  • кандидат технических науккандидат технических наук
  • 2007, Москва
  • Специальность ВАК РФ05.16.01
  • Количество страниц 146
Антощенков, Андрей Евгеньевич. Разработка мероприятий по повышению качества прокатного инструмента станов холодной прокатки труб: дис. кандидат технических наук: 05.16.01 - Металловедение и термическая обработка металлов. Москва. 2007. 146 с.

Оглавление диссертации кандидат технических наук Антощенков, Андрей Евгеньевич

страницы

Введение.

Глава 1 Стали для валков станов холодной прокатки листа и ленты, деталей станов

XIIГ и направасния их развития.

1.1 Условия работы и требования, предъявляемые к валкам и основным деталям прокатнот инструмента станов ХПТ.

1.2 Основные этапы развития и совершенствования сталей для валков станов холодной прокатки листа, ленты, роликов и оправок станов ХПТ.

1.2.1 Стали перлитно1 о класса типа «90Х».

1.2.2 Стали карбидо-мартсиситного класса.

1.2.3 Стали ледебуритно1 о класса.

1.2.3.1 Высокопроизводительные валковые стали зарубежных фирм.

1.2.3.2 Опыт применения сталсй карбидо-мартенситпого и ледебуритного классов на отечественных заводах.

1.3 Факторы, определяющие работоспособность валковых сталей.

1.3.1 Hei ативная роль неметаллических включений.

1.3.2 Роль карбидной фазы в повышении износостойкости сталей для валков холодной прокатки.

1.3.3 Применение радиально-сдвш овой прокатки сталей ледебуритно1 о класса при изютовлении валков и роликов станов холодной прокатки ленгы и станов ХГ1Т.

1.3.4 Упрочнение поверхностною слоя валков.

1.3.5 Применение обработки холодом для повышения твердости валковых сталсй.

1.3.6 Взаимосвязь качества поверхности рабочих валков с их производительностью.

Рекомендованный список диссертаций по специальности «Металловедение и термическая обработка металлов», 05.16.01 шифр ВАК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка мероприятий по повышению качества прокатного инструмента станов холодной прокатки труб»

Развитие таких отраслей промышленности как электроника, приборостроение, авиация, ракетно-космическая техника, атомная энер1етика требуют во все возрастающем объеме лисг, ленту, фольгу, тонкостенные трубы [1, 2] из прецизионных и легированных сталей и ставов, характеризующихся высокими прочностными свойствами [3, 4, 5]. В процессе производства полуфабрикатов и изделий и$ таких материалов предъявляются повышенные требования к сталям, из которых и и отавливаются основные рабочие детали многовалковых станов ,ия прокатки листа, лепты, станов холодной прокатки труб (ХШ): рабочие валки, ролики, оправки и т.п. [2, 3, 5].

В настоящее время основной и вспомогательный инструмент изготавливается из )тле-родиетых и низколегированных инструментальных сталей (У8, У10, 90Х, 90ХС, X, LIIX15, и др). Эти стали были разработаны в конце XIX, начале XX века [6, 7, 8, 9]. Отечественная промышленность освоила их производство в период индустриализации в конце 20-х начале 30-х тдов [8,9].

До определенного времени эти стали устраивали инструментальную и машиностроительную промышленность и применялись при изготовлении режущего инструмента [6, 8, 9, 10] и деталей прокатного оборудования (валки станов холодной прокатки, ролики и оправки станов ХП Г и т.п. [6, 9,11].

Основной прокатный инструмент-валки станов холодной прокатки изготавливали и* стачеи тина 90Х (9Х). Они вполне удовлетворяли требованиям при холодной прокатке авто-мобипьного листа, кровельною железа, трансформаторной стали и других аналогичных полуфабрикатов из низкоуглеродистых и низколегированных сталей [12, 13], предел прочности которых в нагартованном состоянии от 260 до 600 Ml 1а и не превышает 800 МПа [6, 7, 14, 15]. В случае крупногабаритного инструмента с целью увеличения прокаливаемосги содержание хрома увеличивали до 3-6 % при дополнительном легировании марганцем (до 2%), никелем (1-4%), вольфрамом (до 2%), молибденом (до 2%), ванадием (до 1%) [6, 7, 8, 9, 10]

С появлением в конце 40-х начале 50-х годов высокопрочных сталей [16, 17], жаропрочных сплавов [18], а также с увеличением производительности прокатных сгапов [18, 19, 20] и штампового оборудования [10, 14] существенно возросли требования к инструментальным сталям по теплоустойчивости и износостойкости [10, 14, 20]. Последнее связано с гем, что предел прочности материалов, подверг аемьгх холодной прокатке, превышает 1000 МПа и составляет чаще всего 1200-1500 МПа [21, 22], т.е. в 2-5 раз выше прочности рядовых марок низко)глеродиетых сталей [12, 13]. Это обстоятельство приводит к резком) возрастанию контактных напряжений (до 2600 МПа) и быстрому выходу и* с1роя прокатного инструмента из сталей типа 90Х [11, 23]. Поэюму поиск и рафаботка новых валковых С1алей повышенной производительности представляют одну из актуальных проблем современною мле-риаловедения. Это обстоятельство привело к использованию в качестве материала валков и штамновою инструмента быстрорежущих стачей или их аналою» [7, 18, 20, 24, 25, 26], содержащих в структуре до 20% первичных карбидов [10, 28], которые, обладая высокой твердостью (Hv=1500-3200 МПа) [27, 28], существенно повышают стойкость прокатиою и штам-гювою инструмента.

Устойчивая тенденция использования в промышленпо-развитых странах (ФРГ, Япония, Швеция и др.) дорошх высоколегированных сталей для илотовлепия инструмента самого различною назначения объясняется тем, что стоимость материала (сгали) в обшей стоимости изделия не превышает 20% и колеблется чаще всего в пределах 10-15% [26, 29] В то же время стойкость и работоспособность валков, роликов, оправок, штампов и оснастки возрастает в несколько раз [7, 20, 25-31, 33], а главное - резко сокращается процент брака изделий по причине поверхностных дефектов рабочего инструмента [11, 19].

Цель настоящей работы - повышение стойкости прокатного инструмента: ротиков, оправок, опорных планок (линеек), применяемых для производства (раскатки па станах ХПТ) тонкостенных труб из стали 12Х18Н10Т, а также тонкостенных труб из марок ЭП-630, Э11-450, ЧС-68.

С этой целью в работе решались следующие основные задачи:

1 - Анализ причин пониженной стойкости прокатного инструмента из стали 111X15 и разработка рекомендаций по повышению его работоспособности ЬНЗ ЗАМЕНЫ МАРКИ СТАЛИ (ШХ15) при минимальной коррекции существующей (в настоящее время) техноло-I ичсской схемы на ОАО «МСЗ» (i. Электросталь).

2 - С учетом результатов, полученных на 1-ом этапе, а также на основании научных разработок и исследований прикладного характера по прокатному инструменту на вводах «Электросталь», «ЧСПЗ», «СПЗ» «МСЗ» и др. [20, 30-32], разработать новые техноло1 ии и рекомендовать для изютовления прокатного инструмента более эффективные марки сталей [24,30,33].

3 - Провести опробование в производственных условиях цеха №42 ОАО «МСЗ» про-катною инструмента (роликов, оправок, опорных планок) из новых марок сталей.

Похожие диссертационные работы по специальности «Металловедение и термическая обработка металлов», 05.16.01 шифр ВАК

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Антощенков, Андрей Евгеньевич

5. Результаты исследования структурного состояния и измерения микротвердости сортовых заготовок стали ШХ15, предназначенных для изготовления прокатного инструмента станов ХПТ позволили установить наличие аномальных структурных образований, способствующих охрунчиванию металла в изделиях и снижению его технологической пластичности.

6. Кроме неметаллических включений при отсутствии такого дефекта как карбидная сетка было установлено наличие в структуре исходных сортовых заготовок стали ШХ15, прошедших стандартный сфероидизирующий огжиг, 3-х типов аномальных образовании:

Областей с повышенной плотностью карбидных частиц в местах ликвации хрома и углерода в металле слитка, которые приводят к заметной анизотропии пластичности и являются местами зарождения трещин при холодной пластической деформации.

Отдельные участки грубо-пластинчатого перлита, оставшиеся после некачественною сфероидизирующею отжига, по которым вдоль цементитпых пластин распространяются макротрещины

Микрообъемы с игольчатыми дисперсными карбидами, ускоряющими зарождение микротрещин. Эти карбиды располагаются в металле, прошедшем качественный сфероиди-зирующий отжиг, и обнаруживаются только посредством электронной микроскопии (метод фо 1ЬГ).

7. Показано, что в процессе холодной прокатки образцов стали IIIX15 присутствие в структуре большою количества участков грубо-пластинчатого перлита приводит к образованию трещин при степени деформации 5%. При наличии в структуре игольчатых карбидов, первые трещины появляются, в процессе деформации со степенью обжатия =50%.

Высокий отпуск при 680-700°С в течение 8-12 часов способствует ликвидации как остатков грубо-пластинчатого перлита, так и игольчатых карбидов. В этом случае при степени деформации 75% в холоднокатаной заготовке стали ШХ15 трещины отсутствовали.

8. Наилучшие результаты по повышению производительности роликов станов XIII цеха № 42 ОАО «МСЗ» получены при использовании в качестве материала для их изготовления сталей ледебуритною класса 160Х12М и Р6М5.

9. Использование для изготовления роликов стали Р6М5 прошедшей на заключительном этапе горячей механической обработки радиапьно-сдвиговую прокатку (PCII) позволило получить в поверхностном рабочем слое роликов структуры естественного дисперсно-упрочненною композиционною материала в виде мартепситной матрицы с равномерно распределенными в ней мелкими частицами первичных карбидов округлой формы. Производительность роликов из стали Р6М5-РСГ1 (2000 метров тонкостенных труб) возросла по сравнению со средней производительностью роликов из стали ШХ15 (-700 метров) в =3 раза.

10. При замене стали ШХ 15 с твердостью HRC=61-62 на сталь ЭП-682-Ш с твердостью HRC=69 полученную посредством радиально-сдвиговой прокатки, стойкость матриц тяжелонагруженных штампов возросла более чем в 5 раз.

Заключение

1. Применяемые в настоящее время режимы термической обработки низко геги-рованных валковых сталей 90Х, 90X2, 90Х2МФ, а так же стали ILIX15 обеспечивают по iy-чение твердости не более 65HRC, что не позволяет полиостью использовать потенциальные возможности материалов этой группы.

2. Принятая в настоящее время технология изготовления деталей прокатного инструмента из сталей IIIX15 не обеспечивает получения высоких и стабильных значении твердости. Это делает невозможным прогнозирование работоспособности роликов, оправок, опорных планок станов ХПТ, что приводит к значительному ко объему браку изделии и за-I отовок.

3. Высоколегированные стали ледебуритного класса крайне редко (обычно в порядке эксперимента) используются на отечественных заводах для изготовления вачков станов холодной прокатки листа и деталей станов ХГ1Г. В то же время эти стали широко применяются в качестве валковых на предприятиях Японии, ФРГ и других промышленно развитых стран, обеспечивая исключительно высокую износостойкость и работоспособность прокатного инструмента.

4. Новейшие отечественные технологии и в частности радиальпо-сдвиювая прокатка (PCII) часто имеют ограниченное применение, а их положительное влияние на макро-и микроструктуру сталей и сплавов изучено еще не достаточно.

Решение перечисленных проблем является цель го и основной задачей настоящей работы.

Глава 2 Материалы и методы, используемые при проведении исследований

2.1 Материалы для исследования

2.1.1 Шарикоподшипниковая сталь ШХ15

При проведении данной работы в качестве валковой стали использовали металт промышленных плавок стали ШХ15, производства завода «Электросталь». По химическому составу все 10 плавок соответствовали ГОСТ 801-78 (таблица 11). При оценке качества металла особое внимание обращали на количество титана, содержание которого изменялось от 0,001 до 0,004%. Согласно данным японских исследователей [83] при содержании остаточного титана более 0,050% в шарикоподшипниковой стали появляются остроуюльные нитриды титана, которые резко снижают контактную выносливость [83].

Сортовые заготовки стали ILIX15 (штанги) поставлялись в умягченном состоянии после сфероидизирующею отжига. Металл всех 10 плавок полностью отвечал требованиям технических условий ОАО «МСЗ» (ГОСТ 801-78):

1. неметаллические включения не более 2 балла (по каждому виду включении);

2. карбидная сетка не более 3 балла;

3. карбидная полосчатость не более 3 балла;

4. микроструктура (остатки пластинчатого перлита) не более 4 балла (по ГОС Г 1435-74);

5. полное отсутствие пористости.

2.1.2 Хромистая инструментальная сталь ледебуритного класса 160Х12М

Партию экспериментальных роликов, оправок и опорных планок изготавливали из металла промышленных плавок (таблица 12). Кроме тою в работе исследовали структуру и свойства валка стана холодной прокатки завода «Электросталь» производства Японии (таблица 12). Сталь японского валка соответствует отечественной марке 160Х12М, которая относится к общей группе сталей типа «XI2».

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Антощенков, Андрей Евгеньевич, 2007 год

1. Митхэм Ж.В., Технология производства жаропрочных сплавов и ее вклад в развитие 1азотурбинных двигателей. В сб. «Жаропрочные сплавы для газовых турбин». М.: Металлургия, 1981, с. 452

2. Боришанский В.М., Кутателандзе С.С., Новиков И.И. и др., Жидкомегаллические теплоносители. Изд. 3-е, М.: Атомиздат, 1976 328 с.

3. Фельдгандлер Э.Г., Высокопрочные коррозиопностойкие стали. В сб. «Новые стали и си швы в машиностроении», М.,: Машиностроение, 1976, с. 130

4. Потак Я.М. Высокопрочные стали. М., Металлургия, 1972, с. 208

5. Прецизионные сплавы. Справочник под редакцией д.т.н., проф. Б.В. Мочотилова, 2-ое и здание М.: Металлур1 ия, 1983 - 439 с.

6. Гудремон Э., Учение о специальных сталях, (перевод в нем.), МЛ., Главная редакция литературы по черной металлургии, 1937 548 с.

7. Becker H.J., Brandis Н.е.а. Stand and Hntwicklungstendenzen auf det Gebiet der Werkreugstahle. Thyssen Hdelstahl Tcchnick Berichte. 1985, v. II, № 2, s. 83 96

8. Доронин B.M., Фасс И.Ф. Термическая обработка специальных сталей (под редакцией инж. И.П.Голикова). ОН! И НКТП СССР, М.-Л., 1935, 152 с.

9. Гевосян И.Ф., Григорович К.П., Цветаев А.А. и др., Качественная сталь. ОПТИ ИК1П СССР, М.-Л., 1935,164 с.

10. Геллер Ю.А., Инструментальные стали. 5-е изд. М.: Металлургия, 1983 - 526 с

11. Новиков В.И., Белосевич В.К., Гамазков С.М. и др., Валки листовых станков холодной прокатки. М.: Мегаллурт ия, 1970 - 335 с.

12. Голованенко С.А., Моисеев Б.А. Термическая обработка листовой стали. 1опколи-стовая утлеродистая сталь. В кн.: Металловедение и термическая обработка. Справочник, том 3, М.: Металлур1 ия, 1983, с. 70

13. Сталь тонколистовая конструкционная легированная высококачественная специальною назначения. ГОСТ 11268-65

14. Поздняк Л.А., Скрыпченко Ю.М., Гишаев С.И., Штамповые стали. М.: Металл) р-гия, 1980-244 с.

15. Скоров Д.М., Термическая обработка штампов. ОН ГИ НКТБ СССР, 1936 172 с.

16. Потак Я.М., Высокопрочные стали. М.: Металлур1 ия, 1972 - 208 с.

17. Бирман С.Р., Экономнолетированные мартенсито-стареющие стали. М.: Мегал-л) pi ия, 1974-208 с.1.. Бепсридж У., Жаропрочные сплавы типа нимоник. М.: Металлургиздат, 1961 -381 с.

18. Полухин В.П., Бернштейп МЛ., Пименов А.Ф. и др., Валки многовалковых сынов М.: Металлургия, 1983 - 129 с.

19. Русаков А.Д., Разработка и исследование прецизионных валков повышенной стойкости с целыо улучшения качества микроленты. Автореф. дисс. к.т.п. М.: МИСиС, 1996

20. Сталь тонколистовая коррозиошгостойкая и жаростойкая. ГОСТ 5582-61

21. Сплавы со специальными упругими свойствами ЧМТУ 5164-55, ЧМТУ 5834-57, ЧМ1У 741-64, ЧМТУ 891-63

22. Валки стальные для холодной прокатки металлов. ГОС Г 5.1323-72

23. Дзюба В.А., Пономарев С.П., Лычева В.Н. и др., Инструментальная сталь ледебу-ритною класса Х9ВМФШ для изготовления валков холодной прокатки. Донецк: Донецкий ЦИТИ, 1983-4 с.

24. Общие положения производства валков из ковкой стали. Проспект фирмы «Kantoc Rolls» (пер. с японского), 1994

25. Давыдова Н.М., Трекало А.С., Улучшение служебных характеристик штамповыч сталей для горячего и холодного деформирования металла за рубежом. Обзорная информация. М.: ЦНИИ 1 ЭИчермет вып. 3,1982 28 с.

26. Iloyle CJ. High Speed Alloy Metals Revier, 1965, v. 12, № 115

27. Справочные данные гго валкам для холодной прокатки. Проспект фирмы «Kantoc Rolls» (пер. с японского), 1994

28. Давыдова Н.М., Улучшение служебных характеристик штамповых сталей для горячего и холодного деформирования металла за рубежом. Обзорная информация. М: ЦНИИТЭИчермет вып 3,1977 15 с.

29. Доронин И.В., Перепелица И.В., Булавин B.JI., Выбор стали для валков хотодной прокатки. Сталь, 1987, № 11, с. 84

30. Доронин И.В., Булавин В.Л., Коряг ин А.А. и др., Повышение эксплуатационной стойкости валков холодной прокатки при производстве лепты прецизионных сплавов. В сб 11овые технолог ии производства спецсталей. - М.: 11НИИТЭИ, 1990, с. 107

31. Доронин И.В., Булавин В Л., Антипов В И., Структура естественных дисперсно-упрочненных композиционных материалов гга базе статей ледебуритного класса. Физика и химия обработки металлов, 1991, с. 141

32. Молодан Г.А., Заболоцкий В.К., Мешкова Л.Н., Состояние вопроса и тенденции в производстве вачков мпоговачковых станов. Обзорная информация. М.: ЦНИИ ЮИтяжмаш, 1984, выгг.4 37 с.

33. Полухин П.И., Николаев В.А., ГТолухин В.П. и др., Прочность прокатных валков. -Алма-Ата: Паука, 1984 295 с.

34. Третьяков А.В., Прокатка тончайшей ленты. -И.: Металлурги здат, 1957-99 с.

35. Полухин П.И., Полухин В.П. и др., Прокатка на многовалковых станах. М.: Металлург ия, 1981 -248 с.

36. Марочник сталей и сплавов под ред. Сорокин В.Г., Волоспикова А.В., Вяткин С.А и др.- М.: Машиностроение, 1989 640 с.

37. Гедеон М.В., Соболь Г.П., Паисов И.В., Термическая обработка валков холодной прокатки. М.: Металлур1 ия, 1973 - 344 с.

38. Королев А.А., Конструкции и расчет машин и механизмов прокатных станов М Мстшьчургия, 1969 - 464 с.

39. Клейс И.Р., Удэмыйс Х.Х., Износостойкость элементов измельчителей ударного действия.-М.: Машиностроение, 1986, с. 160

40. А.с. 1451947 СССР, МКИ В 21, В 27/00 Способ изготовления вачков станов холодной прокатки. Потапов И.Н., Доронин И.В., Булавип ВЛ. и др., дата per. 15.09.88

41. Русаков А.Д. Разработка и исследование валков повышения стойкости с целью улучшения качества микроленты.: Автореф.дис.канд.техн.наук., М., МИСиС, 1996.

42. Потапов И.Н., Доронин И.В., Ахмедшип Р.И. и др., Способ получения вачков холодной прокатки. Авт. свид. № 1360209, Бюллетень 1987, № 46

43. Когос A.M., Романов В.В. , Металлургическое оборудование. Науч. тр. НИИ-информтяжмаш. М.: НИИинформтяжмаш, 1968, № 1-68 18с.

44. Драйгер Д.А., Венжега А.С., Белкин М.Я., Вальчук Г.И., Стойкость валков чистою холодною проката. М.: Машиностроение, 1964 -128 с.

45. Полухин В.П., Николаев В.А., Тылкин М.А. и др., Надежность и долговечность валков холодной прокатки, 2-е изд. М.: Металлургия, 1976 448 с.

46. Доронин В.М., Термическая обработка углеродистой и легированной стали. М.: Металлург издат, 1955, с. 396

47. Спектор А.Г., Зельбет Б.М., Киселева С.А., Структура и свойства подшипниковых сталей. М.: Металлургия, 1980 264 с.

48. Петров А.К., Малиновская Т.Н., Мошкевич Л.Д. и др., Влияние структурной полосчатости на служебные характеристики стали ШХ15Ш и ШХ15ВД. В сб. «Инструментальные подшипниковые стали» № 2. М.: Металлургия, 1975, с. 122

49. Виноград М.И., Громова Г.П., Включения в легированных сталях и сплавах. М : Метачлургия, 1972, с. 216

50. Гаренских И.А., Шульте Ю.А., Циварко Э.И., Влияние неметаллических включений на физико-механические свойства подшипниковой стали и долговечности подшипников. В сб. «Инструментальные и подшипниковые стали» № 1. М.: Металлургия, 1973, с. 83

51. Tsubota К., Sato Т., Kato Y., Hiraoka К., Hayashi R., Bearing Steel in the 21st Century Bearing Steels: Into the 21st Century, ASTM STP 1327. J.J. C. Hoo and W. В Green Eds. AS IM. 1998, p. 202

52. Кишкин И.В., Наумов С.А., Доронин И.В., Деформируемость металла при холодной раскатке подшипниковых колец и определяющие ее факторы. В кп. «Сборник научных трудов» (Электростальский филиал МИСиС). М.: МИСиС, 1998, с. 34

53. Гудрсмон Э., Специальные стали, (пер. с нем.), т. 1. М.: Металлург ия, 1966 736 с.

54. Качанов Н.Н., Прокаливаемость стали (2-е изд.). М.: Металлургия, 1978,192 с.

55. Попова JI.E., Попов А.А., Диаграммы превращения аустсггита в сталях и бета-раствор в сплавах титана (Справочник). М.: Металлургия, 1991 503 с.

56. Василенко Г.И., Вильчек А.И., Гаращук JI.A. и др., Особенности термической обработки новой подшипниковой стали типа 1ПХ15СГФШ. В сб. Инструментальные и подшипниковые стали. М.: Металлургия, 1975, с. 134

57. Разработка оптимальных вариантов сквозных технологических схем производства инструмента нового поколения, используемого при изготовлении тонкостенных труб из стали 12Х18Н10Т, ЭП-630, ЭП-640, ЧС-68. Отчет о НИР ЭПИ МИСиС, руководитель Доронин И.В., 2002

58. Конвисаров Д,В., Износ металлов. Главная редакция машиностроительной и авто-тракюриой литературы. М. Л., 1938 - 304 с.

59. Лоладзе Т.П., Прочность и износостойкость режущего инструмента. М.: Высшая школа, 1985-304 с.

60. Потапов И.Н., Полухин П.И., Новая технология винтовой прокатки. М.: Металлургия, 1975-343 с.

61. Доронин В.М., Строение, свойства и термическая обработка литой стали (раздел 3.1). В справочнике «Металловедение и термическая обработка стали» т. 3. М.: Металлургия, 1983, с. 6

62. Кидин И.Н., Физические основы электротермической обработки. М.: Мегаглургия, 1969-376 с.

63. Грсбенюк В.М., Цапко В.К., Надежность металлургическою оборудования. М Металлургия, 1980 342 с.

64. Железнов А.Ф., Запорожцсва Н.Д., Прибавкин Е.М. и др., Применение новых материалов и сплавов. Экономия материалов. М.: НИИ информтяжмаш, 1977, с.16-20

65. Дегтярев А.Ф., Железнов А.Ф., Запорожцева Н.Д. и др., Производство экономических видов проката и металла с покрытиями. Научн.труды ЦНИИЧМ, М.: Металлургия, 1980, с.29-32

66. Новиков И.И., Теория термической обработки металлов (4-е издание). М.: Металлургия, 1986-460с.

67. Гуляев А.П., Термическая обработка стали (2-е издание). М.: Мани из, 1960 496с.

68. Гуляев А.П., Малинипа К.А., Саверина С.М., Инструментальные стали. Справочник, изд. 2-е, М.: Машиностроение, 1975 -272с.

69. Золоторевский B.C., Механические свойства металлов. Изд. 2-е. М.: Металлургия, 1983-352с.

70. Фридман Я.Б , Статистические испытания металлов. Определение твердости. В сб. «Металловедение и термическая обработка стали». Справочник, том 1. М.: Металлургия, 1983, с.198

71. Рахштадт А.Г., Клыпик Б.А., Методы исследования макро- и микроструктуры. В сб. «Металловедение и термическая обработка стали». Справочник, том 1. М.: Металлургия, 1983, с.15

72. Вашуль X., Практическая металлография. Методы изготовления образцов (перевод с немецкою). М.: Металлургия, 1988 -320с.

73. Богомолова Н.А., Практическая металлография. М.: Высшая школа, 1978 272с.

74. Беккер М., Клемм X., Справочник по металлографическому травлению (перевод с немецкою). М.: Металлургия, 1979 336с.

75. Усиков М.П., Утевский JI.M., Просвечивающая электронная микроскопия. В сб. «Металловедение и термическая обработка стали». Справочник, том 1. М.: Металлургия, 1983, с.47

76. Томас Г., Электронная микроскопия металлов. М.: ИЛ, 1963 351 с.

77. Утевский JI.M., Дифракционная электронная микроскопия в металловедении. М.: Металлург ия, 1973 583с.

78. Голиков В.А., Кристаллоструктурное исследование эвтектоидною распада сплавов Cu-Ве. Автореферат диссертации, ЦНИИЧМ, М., 1974

79. Химушкин Ф.Ф., Нержавеющие стали. M.: Металлур! издат, 1963 600 с.

80. Гуфанов Д.Г., Коррозионная стойкость нержавеющих сталей, сплавов и чистых металлов (справочник) изд. 4-ое. И.: Мсталлур1 ия, 1982 352 с.

81. Гудремон Э., Специальные стали, том 1 (пер. с нем.) М.: Металлур! ия, 1966 736 с.

82. Дзу!угов М.Я., Пластическая деформация высоколешрованных ста!ей и сплавов М : Металлургия, 1971 -424 с.

83. Starr C.D. Notes on the Plastic Critical Temperature in Strain Induced Martcnsite Reac-tions//Journal of Metals, 1953, v.5, №5, p.654

84. Доронин И.В., Влияние пластической деформации на обратное мартенситпое превращение в стали 15Х15Н5АМЗ//ФизХОМ, 1977,№3, с. 159

85. Щсдров К.П., Гакман ЭЛ., Жаростойкие материалы (справочное пособие). М.: JI., Машиностроение, 1965 - 168 с.

86. Махнер П., Кюнельт Т., Eiep Г., Плекипгер Е., Вайс Ф., Поковки повышенною качества, изготовленные мотодами ЭШГ1 и БЭСТ. В сб.»Электроишаковый переплав» (выпуск 5) Киев «Наукова думка», 1979, с. 259

87. Глебов А.Г., Мошкевич Е.И., Элсктрошлаковый переплав, М.: Металлургия, 1978 -216 с.

88. Целиков В.К., Сиголаев С.Я., Устойчивость аустенита при наклепе//Сталь, 1950, № 3, с. 282

89. Гуляев А.П., Черненко И.В., Влияние деформации при низких температурах на фазовые превращения и свойства аустенитной стал 1Х18Н9Г// Металловедение и обработка металлов, 1957, № 5, с. 2

90. Дубовой В.Д., Флокены в стали. М.: Металлургиздат, 1950 332 с.

91. Малинкипа ЕИ., Ломакин В.П., Прокаливасмость стали. М.: Машиностроение, 1969- 179 с.

92. Шпис Х.И., Поведение неметаллических включений в стали при кристаллизации и деформации (пер. с нем.), М.: Металлургия, 1971 129 с.

93. Wegst C.W. Stahl schiissel, Verlug Stahl schiisscl Wegst GMBH, D-7142 Marbach, 1986 -561s.

94. Ксепз>к Ф.А., Трощеиков H.A., Павлищев В.Б. и др., Вальцовщик станов хо юдной прокатки. М.: Металлургия, 1959-256 с.

95. Королев А.А., Механическое оборудование прокатных цехов. М.: Металлургия, 1965-515 с.

96. Терехов В.Н., Полухии В.П., Доронин И.В., Кинетика образования сетки трещин па поверхности чугунных валков горячей прокатки//Известия вузов. Ч.М., 1972, № 11, с. 74

97. Русаков А Д., Грайно А.И., Доронин И.В., Исследование механизма трещинообра-зования и разрушения прокатных валков/ В сб. «Деформация и разрушение материалов». Материалы 1-ой международной конференции, Имеет РАН, г. Москва, 15-16 ноября 2006 года.

98. Башнин Ю.а„ Ушаков Б.К., Секей А.Г., Технология термической обработки. М . Металлургия, 1986-424 с.

99. Кофф З.А., Холодная прокатка стальных труб. М.-Свердловск, Мегаллургиздаг, 1951 -300 с.

100. Альфтан Э.А., Влияние упругих колебаний звуковой и ультразвуковой частоты па превращения в металлах и сплавах//МиТОМ, 1959, № 1, с. 31

101. Потапов И.Н., Ахмедшин Р.И., Булавин В Л., Доронин И.В. и др , Способ получения валков холодной прокатки. Авт. свид. 1360209, (приор. 09.01.1985) Бюллетень 1987, №46

102. Петров А.К., Шультс Ю.А., Проблема улучшения качества подшипниковых статей и повышения долговечности подшипников качения/в СБ. «Инструментальные и подшипниковые стали» (МинЧерМет СССР, отраслевой сборник № 1), М.: Металлургия, 1973, с. 77

103. Палаткин Л.С., Равицкая Т.М., Островская E.J1., Структура и динамическая долговечность сталей в условиях тяжелого нагружения. Челябиггск. Металлургия, 1988-160 с.

104. Любарский И.М., Палатник Л.С., Металлофизика трения. М.: Металлургия, 1976 -176 с.

105. Доронин И.В., Способ определения критической температуры мартенситного превращения. Авт. свид. № 457019. Бюллетень 1975, № 2, с. 86

106. Доронин И.В., О влиянии маргенсита и аустенита деформации на образование трещин в высоколегированных сталях//ФизХОМ, 1979, № 3, с. 157

107. Доронин И.В., Влияние пластической деформации па обратное мартенситное превращение в стали 15Х15П5АМЗ//ФизХОМ, 1977, № 3, с. 159

108. Щукин Т.М., Волкова Е.Д., Чермошенцева В.И., Краткий справочник металлурга М.: Промсырьеимпорт, 1968-223 с.

109. Кириллова О.М., Фетисова З.М., Кущева М.Е., Высокопроизводительные инструментальные материалы и рациональные области их применения. М.: изд-во «НИИ ЭИН ФОРМ ЭНЕРГОМАШ», 1997-24 с.

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.