Разработка компактных светосильных зеркальных систем высокого пространственного разрешения для аппаратуры дистанционного зондирования Земли тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.11.07, кандидат наук Бутылкина Ксения Дмитриевна

• Бутылкина Ксения Дмитриевна
• кандидат наук
• 2021

Оглавление диссертации кандидат наук Бутылкина Ксения Дмитриевна

Реферат

Synopsis

Введение

Глава 1. Аналитический обзор современного состояния КА ДЗЗ и входящих в состав их оптико-электронного комплекса объективов

1.1. Классификация спутников ДЗЗ

1.2. Российская группировка спутников ДЗЗ

1.3. Международные разработки в области спутников ДЗЗ

1.4. Зеркальные системы

1.4.1. Многозеркальные системы

1.4.2. Осесимметричные (центрированные) оптические системы, работающие с внеосевым полем

1.4.3. Системы с поверхностями свободной формы

Выводы по главе

Глава 2. Разработка метода расчета и исследование габаритных особенностей и аберрационных возможностей трехзеркальных плананастигматов

2.1. Классификация трехзеркальных систем

2.2. Разработка методики расчета трехзеркальных плананастигматов на основе теории аберраций третьего порядка

2.3. Габаритный и аберрационные расчеты полученных вариантов схем объектива

2.4. Расчет и исследование экранирования и возможностей защиты

от постороннего света в трехзеркальных системах без промежуточного

изображения

Выводы по главе

Глава 3. Разработка метода расчета и исследование габаритных и аберрационных особенностей трехзеркальных плананастигматов, работающих с

внеосевым полем

3.1. Определение минимального угла наклона главных лучей

3.2. Исследование систем с внеосевым полем

3.3. Коэффициент сложности трехзеркальных объективов

Выводы по главе

Глава 4. Разработка и исследование коррекционных возможностей трехзеркальных плананастигматов для систем ДЗЗ

4.1. Трехзеркальный плананастигмат с промежуточным изображением после отражения от второго зеркала

4.2. Трехзеркальный плананастигмат без промежуточного изображения

4.3. Трехзеркальный плананастигмат без промежуточного изображения,

работающий внеосевым полем

Выводы по главе

Заключение

Список сокращений и условных обозначений

Список литературы

Приложение А. Энергетический расчет оптической системы

Приложение Б. Таблицы исходных трехзеркальных центрированных систем

с осевым полем

Приложение В. Таблица анализ конструкций трехзеркальных центрированных

систем с осевым полем

Приложение Г. Таблицы исходных трехзеркальных центрированных систем

с внеосевым полем

Приложение Д. Акты внедрения

Приложение Е. Тексты публикаций

Реферат Общая характеристика работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка компактных светосильных зеркальных систем высокого пространственного разрешения для аппаратуры дистанционного зондирования Земли»

Актуальность работы

В быстро меняющейся мировой обстановке быстрое и качественное получение данных о состоянии поверхности Земли, а также объектах, располагающихся на ней, и происходящих с ними изменениях становится все более важным. Сложно представить сегодняшний мир без актуальных мобильных карт, прогнозов урожайности, непогоды, возможных катастроф и катаклизмов. Для всего этого используются данные дистанционного зондирования Земли.

В наиболее развитых странах ежегодно разрабатываются и запускаются на околоземную орбиту десятки спутников, направленных на изучение нашей планеты. Методы дистанционного зондирования дают возможность получить сведения о труднодоступных территориях и больших пространствах, ускорить картографирование и обновление информации о Земле.

Таким образом, оптико-электронная аппаратура для сбора информации и мониторинга состояния ресурсов, наблюдения и других задач не теряет свою актуальность на протяжении полувека и будет востребована в будущем. Она позволяет отслеживать растительный покров Земли, разрабатывать топографические карты и планы, а также использовать полученную информацию для моделирования местности. Основное применение в качестве оптических инструментов аппаратуры дистанционного зондирования Земли (ДЗЗ) нашли зеркальные и зеркально-линзовые объективы, которые могут обеспечить необходимый для съемки масштаб изображения и его высокое качество.

Если раньше основное внимание уделялось длиннофокусным узкоугольным (не светосильным) схемам, например объективам по схеме Корша, то в настоящее время заметен рост интереса к схемам, позволяющим одновременно получить большое фокусное расстояние, при угловом поле в несколько градусов (2° - 3°) и имеющих при этом высокую светосилу. Это объясняется желанием и необходимостью получить максимально предельное разрешение на поверхности

Земли при достаточно широкой полосе захвата и удобной высоте орбиты (300 -700 км). При этом наибольший интерес представляют системы, работающие на высотах 600 - 700 км, что объясняется большой длительностью жизни аппаратуры и стабильности их работы на этих высотах.

Решение задачи разработки длиннофокусных компактных систем с угловыми полями до 2° - 3° может быть найдено в области трехзеркальных систем. Однако, как правило, трехзеркальные схемы обеспечивают коррекцию трех аберраций (сферической аберрации, комы и астигматизма), то есть представляют собой трехзеркальные анастигматы. Поэтому в таких системах зачастую требуется применение специфических приемников и дополнительных элементов для коррекции кривизны поля при необходимости получения широкой полосы захвата. Таким образом, исправления трех аберраций недостаточно для обеспечения широкого поля при длинном фокусном расстоянии и малых диафрагменных числах (большой светосиле). Для увеличения поля могут применяться линзовые корректоры, что может представлять проблему при использовании системы в широком спектральном диапазоне, кроме того, применение линзовых корректоров также влияет на массу системы и возможности ее термостабилизации.

Вопросы разработки трехзеркальных объективов рассматривались во многих работах таких ученых, как P. N. Robb, Д. Корш, D. Iorio-Fili, G. Misuri, F. Scandone, Г. И. Цуканова, Н. К. Артюхина, В. И. Заварзин, В. Ю. Теребиж и др. Расчет трехзеркальных плананастигматов, обеспечивающих большее поле, возможен, однако представляет определенные сложности, кроме того, не существует единой методики и рекомендаций по выбору параметров таких систем, поскольку существование решений возможно не для любых исходных данных, то есть требуется внимательный выбор параметров схемы.

Разработка методики расчета, рекомендаций по выбору параметров позволила бы сократить время на разработку схемы, определить оптимальные параметры схемы для конкретной задачи, в том числе с точки зрения изготовления системы.

Цель работы заключается в разработке методики расчета и исследовании оптических схем объективов для аппаратов дистанционного зондирования Земли, отличающихся компактными размерами, светосилой и высоким разрешением, обеспечивающим работу в широком спектральном диапазоне.

Задачи исследования

- обзор и анализ характеристик существующих современных схем объективов для различных аппаратов ДЗЗ;

- разработка методики расчета и исследование потенциальных возможностей и достижимых характеристик трехзеркальных осесимметричных систем с плананастигматческой коррекцией аберраций;

- разработка модифицированной методики расчета трехзеркальных центрированных плананастигматов, работающих внеосевым полем;

- разработка объективов для использования в составе аппаратуры ДЗЗ.

Методология и методы исследования

Для решения поставленных задач в диссертационной работе использовались базовые положения теории аберраций третьего порядка, а также методы расчета и компьютерного моделирования с использованием программ автоматизированного расчета и специализированных программных комплексов для проектирования оптических систем (Microsoft Excel, Mathcad, Zemax, ОПАЛ, Компас).

Научная новизна работы

1. Разработана методика расчета трехзеркальных осесимметричных плананастигматов, отличающаяся последовательным применением этапов коррекции кривизны поля, оценки габаритных соотношений и коррекции сферической аберрации, комы и астигматизма.

2. Получены соотношения, позволяющие оценить экранирование в трехзеркальных системах без промежуточного изображения с учетом углового поля и применения защитных бленд.

3. Разработана методика расчета трехзеркальных плананастигматов с внеосевым полем (без экранирования), основанная на методике расчета трехзеркальных осесимметричных плананастигматов с апертурной диафрагмой на вторичном зеркале и включающая дополнительную оценку наклона главного луча (степень телецентричности) в пространстве изображений.

4. Определены области существования решений для разработки трехзеркальных светосильных компактных объективов - плананастигматов без промежуточного изображения с исправленными сферической аберрацией, комой, астигматизмом и кривизной поля, причем для систем, работающих с внеосевым полем (без экранирования), области существования решений, зависят от диафрагменного числа системы.

5. Введено понятие коэффициента сложности для трехзеркальных систем плананастигматов с внеосевым полем, позволяющего на этапе предварительного проектирования оценить сложность и технологичность системы.

Основные положения, выносимые на защиты 1. Методика расчета трехзеркального плананастигмата, заключающаяся в устранении кривизны изображения и основанная на установлении оптимальных соотношений между радиусами отражающих поверхностей зеркал и осевых расстояний между ними с последующей коррекцией сферической аберрации, комы, астигматизма за счет применения асферических поверхностей, дает возможность найти компактные габаритные решения (длина Ь < 1,5/), позволяющие обеспечить требуемое для практического использования объектива диафрагменное число не менее 4 и угловое поле до 2ю = 3°.

2. Методика расчета трехзеркального плананастигмата, работающего с внеосевым угловым полем при отсутствии экранирования пучка, основанная на коррекции кривизны изображения на начальном этапе и последующей коррекции сферической аберрации, комы и астигматизма, включающая дополнительно анализ телецентричности хода главного луча в пространстве изображений, позволяет найти решения с углами падения главного луча на плоскость приёмной площадки фотоприемника не более 10°, что делает возможным оптимально согласовать угол расходимости принимаемого пучка с апертурной характеристикой фотоприёмника.

3. Коэффициент сложности, который прямо пропорционален квадратному корню фокусного расстояния, а также тангенсу угла наклона главных лучей, соответствующего условию отсутствия экранирования пучка, и обратно пропорционален диафрагменному числу оптической системы, позволяет оценить сложность разработки схемы трехзеркального плананастигмата с внеосевым полем, в частности, необходимость использования асферических поверхностей высшего порядка для требуемого повышения качества изображения.

Практическая значимость:

Найдены области исходных параметров трехзеркальной схемы, при которых возможна коррекция четырех аберраций, что позволяет использовать эти решения для построения компактных светосильных зеркальных объективов для аппаратов ДЗЗ.

Применение методики расчета с дополнительной оценкой формы зеркал (на основе теории аберраций третьего порядка) позволяет найти технологичные варианты объективов-плананастигматов со сферическим вторым или третьим зеркалами.

Показано, что трехзеркальные плананастигматы, работающие внеосевым полем шириной в 1 градус, обеспечивают удовлетворительное качество изображения (коэффициент передачи контраста К > 0,4 для пространственной

2.

частоты 100 мм-1), с использованием только поверхностей второго порядка при величине коэффициента сложности, который рассчитывается на основе величины фокусного расстояния, диафрагменного числа и угла наклона главных лучей, позволяющем работать без экранирования, до значения 0,3.

Достоверность

Достоверность полученных результатов подтверждается результатами компьютерного моделирования в пакете программ Zemax и OPAL-PC, используемых для проектирования оптических систем различного назначения, а также согласованностью результатов, известных из литературы для реализованных проектов, которые могут быть рассматриваться как частные случаи разработанной общей методики.

Внедрение результатов работы

Методика расчета трехзеркального плананастигмата была использована при выполнении НИР «Технология-СГ-3.2.5.1» в Санкт-Петербургском филиале Специальной Астрофизической Обсерватории Российской академии наук. Методика расчета компактного трехзеркального плананастигмата с внеосевым полем, основанная на выборе соотношений радиусов и осевых расстояний, дающих устранение кривизны изображения с возможностью оценки габаритов схемы, и последующей коррекцией сферической аберрации, комы, астигматизма за счет применения асферических поверхностей второго порядка, а также критерий сложности получаемой схемы, были использованы в ходе выполнения в САО РАН научно-исследовательских работ по темам: «Исследование происхождения, строения и эволюции магнитных звезд, входящих в группировки разного возраста, поиски спутников, включая экзопланеты, развитие методов наблюдений» (в рамках выполнения государственного задания САО РАН в 2017 - 2019 гг., номер государственной регистрации АААА-А16-116122010057-0); «Теоретические и экспериментальные исследования формирования и эволюции внесолнечных планетных систем и характеристик

экзопланет» (в рамках выполнении гранта Министерства науки и высшего образования Российской Федерации в 2020 - 2021 гг., проект 075-15-2020-780 (№13.1902.21.0039), номер государственной регистрации АААА-А20-120122890139-4).

Методика расчета трехзеркального плананастигмата использована в лабораторном практикуме дисциплины «Астрономическая оптика» образовательной программы магистрантов «Прикладная оптика» по направлению подготовки 12.04.02 Оптотехника.

Апробация работы

Результаты работы были представлены на следующих международных и всероссийских конференциях: VIII Всероссийская межвузовская конференция молодых ученых НИУ ИТМО 2011 года; I, II, III, IV, V, VI, Х Всероссийском конгрессе молодых ученых Университета ИТМО 2012, 2013, 2014, 2015, 2016, 2017, 2021 годов соответственно; 10th International Conference on Optics-photonics Design & Fabrication 2016 года; SPIE Astronomical Telescopes + Instrumentation 2016 и 2020 гг., SPIE Optics + Photonics 2017 года, SPIE Optical Engineering + Applications 2018 года; II международной научно-практической конференции Геодезия, картография, геоинформатика и кадастры 2017 года; XLI, XLII, XLIII, XLIV, XLV, XLVI, XLIX и Пятидесятой научной и учебно-методической конференциях Университета ИТМО 2012, 2013, 2014, 2015, 2016, 2017, 2020, 2021 годов соответственно; Международной конференции "Прикладная оптика" 2012 и 2014 годов.

Личный вклад автора

Автором с научным руководителем разработаны методы расчета трехзеркальных плананастигматов с осесимметричным и внеосевым полем; предложен коэффициент сложности, как один из инструментов прогнозирования трудности создания системы; все результаты, приведенные в диссертации, составляющие ее научную новизну и выносимые на защиту получены лично автором или при непосредственном ее участии.

Структура и объем диссертации

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы и приложений. Основной материал изложен на 354 страницах, содержит 84 рисунка, 22 таблицы и список литературы из 121 источника. В первом приложении приведен энергетический расчет оптической системы для ДЗЗ, во втором приложении приведены параметры рассчитанных стартовых трехзеркальных систем без промежуточного изображения, в третьем приложение представлен анализ конструкций трехзеркальных центрированных систем с осевым полем, в четвертом - параметры стартовых рассчитанных трехзеркальных систем, работающих внеосевым полем, в пятом приложении приложены акты внедрения результатов работы, в шестом - тексты основных опубликованных статей.

2. Основное содержание работы

Во введении отражена актуальность разработки и исследования трехзеркальных объективов для аппаратуры дистанционного зондирования Земли (ДЗЗ), определены цель и задачи работы.

Первая глава посвящена обзору и классификации спутников, применяемых в настоящее время. Кроме того, рассмотрены особенностей этих инструментов в зависимости от конструктивных возможностей комплекса аппаратуры и решаемых задач.

Ведущими странами-разработчиками систем ДЗЗ являются США (NASA), Россия («Российские космические системы»), Китай (CASC). Только за 2020 год, несмотря на пандемию, на орбиту было выведено 65 спутников ДЗЗ, при этом заметно увеличение числа аппаратов с высоким пространственным разрешением. Российская группировка спутников представлена 13 действующими аппаратами, 8 из которых оснащены объективами высокого разрешения, позволяющими вести мониторинг земной поверхности с

пространственным разрешением 1 - 3 м в панхроматическом режиме с полосой захвата 10 - 20 км.

По результатам анализа сделан вывод о том, что наибольшее применение нашли малые космические спутники, работающие, как правило, на орбитах 350 - 700 км, обладающие несколькими аппаратами полезной нагрузки, в состав которой входит оптико-электронный комплекс, содержащий объектив, формирующий изображение. Однако, большинство проектов ДЗЗ, работающих в оптическом диапазоне, находятся на орбитах 600 - 700 км. Это связано со временем стабильной работы (ранее считалось 6 - 8 лет, в настоящее время срок работы без модернизации увеличен до 15 лет).

Пространственное разрешение систем ДЗЗ, составляющее 1 - 3 м, является оптимальным: с одной стороны оно позволяет детально отслеживать изменения, происходящие на поверхности, с другой стороны не требует серьезного усложнения инструментов, что позволяет сокращать сроки разработки и изготовления и экономить бюджет. Высокодетальная сьемка необходима для картографирования и военных нужд. В некоторых иностранных проектах (например, Pleiades и GeoEye, где используются объективы, построенные по схеме Корша) обеспечивается разрешение, достигающее 0,7 м (после обработки снимков - до 0,5 м) и выше.

Размер наиболее часто используемой полосы захвата в 10 - 20 км объясняется тем, что при меньшей полосе невозможно вести непрерывный мониторинг, а при больших значениях может не обеспечиваться необходимая детализация съемки.

Аналитический обзор проектов ДЗЗ показал, что наибольшее распространение в качестве объективов аппаратуры ДЗЗ получили системы, построенные по схеме Корша и трехзеркальные анастигматы с компенсаторами. Однако зачастую в таких системах невозможно обеспечить достаточное угловое поле (широкую полосу захвата) из-за проблем с экранированием и виньетированием на дополнительных блендах, установка которых необходима для защиты от постороннего света.

По результатам обзора и анализа сделан вывод от том, что задача разработки длиннофокусных светосильных компактных объективов, обеспечивающих высокое разрешение (1 - 3 м) на основе зеркальной схемы за счет оптимального выбора параметров системы и аберрационного баланса не решена до конца и является актуальной.

Кроме того, обзор литературы показал, что не существует универсальной методики, позволяющей вести разработку трехзеркальных объективов-плананастигматов различного типа, а также практически не существует рекомендаций по выбору стартовой схемы таких систем. Во многих случаях разработка объективов для ДЗЗ ведется на основе уже найденных частных решений.

Во второй главе рассматриваются основные характеристики, а также теоретические соотношения для разработки трехзеркальных плананастигматов, выполнен выбор базовой схемы объектива для дальнейшего исследования и расчета, а также представлена предлагаемая методика расчета таких систем.

Для определения необходимых параметров системы можно применять выражения:

^ 2ЛЬ 2 • р1х • Ь

О =- у = —т;—

у , ^ ,

где О - диаметр входного зрачка, Ь - высота околоземной орбиты, у - линейное разрешение на поверхности Земли, ргх - размер элемента приемника.

Приведённые выражения могут применяться на начальной стадии расчета объектива для определения требуемых оптических характеристик системы исходя из желаемых параметров сьёмки ДЗЗ.

Так, из приведенных соотношений видно, что обеспечение большего фокусного расстояния при заданных размерах элемента приемника определяет разрешение на поверхности. С другой стороны, стремление получить как можно большее фокусное расстояние объясняется тем, что при одинаковых диаметрах главного зеркала меньшее фокусное расстояние приводит к уменьшение диафрагменного числа системы, и, как следствие, усложнению формы

поверхностей для обеспечения равноценного качества изображения. Большие фокусные расстояния также могут сказываться на габаритах системы, делая ее громоздкой для космической техники.

Если принять, что средний размер элемента приемника составляет pix = 5 - 15 мкм, диаметр входного зрачка D = 0,5 - 1,5 м, предельное пространственное разрешение y = 1 - 3 м, то для работы на орбите высотой 350 - 600 км фокусное расстояние объектива f ' должно составлять 2 - 5 м. При этом полоса захвата современных аппаратов составляет не менее 10 км, что соответствует угловому полю в пространстве предметов 2°.

Для обеспечения высокого разрешения в схеме необходимо исправить как минимум три аберрации (сферическую аберрацию, кому, астигматизм), поэтому большая часть существующих решений использует схему трехзеркального анастигмата, при этом более технологичные решения построены на основе центрированных схем с использованием поверхностей с вращательной симметрией, в некоторых случаях - с внеосевым полем или смещенным зрачком. Также в литературе можно встретить экспериментальные проекты, в которых используются системы без осевой симметрии, в том числе с использованием поверхностей свободной формы (freeform): использование таких поверхностей дает возможность получить высокие характеристики, однако не всегда является рациональным с точки зрения технологичности.

Среди зеркальных объективов для аппаратуры ДЗЗ наиболее простыми, но дающими возможность получить лучшие характеристики за счет исправления дополнительной аберрации (кривизны изображения), являются трехзеркальные системы.

Анализ возможных конфигураций трехзеркальных схем показал, что наиболее перспективной является трехзеркальная система без промежуточного изображения, так как она позволяет обеспечить небольшие габариты, высокую светосилу и широкое поле. Принципиальная схема трехзеркального объектива приведена на рисунке 1.

> 1 1 -1- а,=0 \ ^-—__\

к г 1 ^ \

1 __——— — 1 1 г

4

Рис.1. Принципиальная оптическая схема исследуемого объектива

При исследовании данной схемы и возможных областей решений в качестве исходных параметров задаются: а2 - тангенс угла, образованного нулевым лучом с осью после отражения от первой поверхности, а3 - тангенс угла, образованного нулевым лучом с осью после отражения от второй поверхности и И2 - высота нулевого луча на второй поверхности, задает экранирование по диаметру вторым зеркалом без учета углового поля.

Поскольку интерес представляет расчет именно плананастигмата для ДЗЗ, то на первом этапе необходимо рассмотреть условие устранения кривизны изображения. Для обеспечения этого высота нулевого луча на третьей поверхности И3 определяется формулой:

3 а3- а2Н2+а2'

При этом для расчета основных конструктивных параметров системы можно использовать выражения:

Радиусы Осевые расстояния

2 Г1 = — «2 1 - К2 = - «2

2^2 г2 = - «2 + «3 , ^2 - ^3 а2 = - а 3

г3 = - а3 + а4

Знаки высот лучей на второй И2 и третьих поверхностях к3 и а4 - фактически определяют тип системы. Таким образом, полученные формулы можно использовать для расчета трехзеркального плананастигмата любого типа. Поскольку наибольший интерес в рамках данного исследования представляют трехзеркальные системы без промежуточного изображения, то далее рассматривается случай а4 = -1, а высоты И2 и к3 имеют положительные значения.

Для исправления трех других аберраций (сферической аберрации, комы и астигматизма) использовалась система уравнений, полученная на основе теории аберраций третьего порядка. Решением системы являются формулы для коэффициентов асферической деформации зеркал:

2Б2+ 2Б3- 8а

= -3--1,

253- 8а ^2)2

а-2 =

^з =

^2(5З- ^ )(аз+ О^)3 («3+ «2)2' 2Б2- 8а (а4- а3)2

^з^з(5з- ^2 )(«4+ «з)3 («4+ «з)2'

где а = 2 [^2(а3 - а2) + - а2)],

с —

^ = Т7,

5з =

й

2

3 ^3

С использованием полученных формул было проанализировано существование решений в следующих диапазонах исходных данных:

—5 < а2 < —1,2 - характеризует соотношение диафрагменных чисел главного зеркала и всей системы. Рассматриваются диафрагменные числа от 1 до 6, обеспечивающие высокую светосилу объектива;

—0,1 < а3 < 0,1 - взаимосвязан с центральным экранированием пучков в системе, характеризующимся высотой лучей на третьей поверхности. Значения а3 < 0,1 не рассматриваются, так как это соответствует система с расходящимся после второго зеркала пучком, в которых возрастает экранирование, вызванное третьим зеркалом;

0,2 < < 0,45 - показывает центральное экранирование пучков в системе, вызываемое вторичным зеркалом. Однако, при малых значениях И2 < 0,1 соотношения диаметров зеркал (высот лучей на их поверхностях) становятся слишком большими, что приводит к нерациональной компоновке системы. Верхняя граница определена с учетом возрастания экранирования до допустимого значения с учетом углового поля: для того, чтобы снижение частотно-контрастной характеристики, вызванное экранированием, было приемлемым для практического использования системы, а также с учетом допустимых потерь энергии, необходимо, чтобы коэффициент экранирования по диаметру не превышал бы значения 0,5 - 0,55 с учетом углового поля системы.

В отдельных случаях указанный диапазон исходных данных расширялся для проверки наличия исключений.

При исследовании выполнялся расчет конструктивных параметров согласно полученным формулам. При этом, как и предполагалось, решения возможны не при всех сочетаниях исходных параметров, то есть не во всем диапазоне исходных данных. Поэтому на первом этапе из сформированной базы решений удалялись все системы, невозможные для осуществления.

В результате расчетов для описанных диапазонов исходных параметров сформирована база (множество) оптических систем, которые могут являться стартовыми точками для разработки трехзеркальных плананастигматов с исправленными аберрациями третьих порядков без использования асферических поверхностей высшего порядка и поверхностей свободной формы.

Следует отметить, что указанная процедура может быть автоматизирована.

Полученные системы анализировались с точки зрения габаритов и формы зеркал. Затем производился отбор систем с осевой длиной, не превышающей 1,5/'. На рисунке 2 приведены области решений исходных данных а2, а3 и Н2, дающие конструктивно приемлемые решения.

Кроме осевой длины системы и соотношений высот лучей на поверхностях, в полученных решениях также анализировалась форма зеркал,

так как эта особенность также определяет технологичность схемы. Так, например, сферическое зеркало проще в изготовлении и при юстировке.

,1 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 « * 0,02 0,04 0,06 0,08 0,1 „ -0,1 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 3 • 1 1 1 ! 1 I ! * • 1**1*« •!!!! 1111 МММ! 5 11111 0,02 0,04 0,06 0,08 ОД '1!!11111! м м м

-3.5 -4 • • -3,5 -* --4—

а2 а2

а б

ОД -0,03 -0,06 -0,04 -0,02 11111111. -1 0,02 0,04 0,06 0,08 ОД ®3-0,1 -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 0,02 0,04 0,06 0,08 ОД

'МММ! ' М I М т,т1 М |||

аг «г в г

-1— ОД -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 111! 1!!,, г а3 -Н 0,02 0,04 0,06 0,08 ОД -ОД -0,08 -0,06 -0,04 -0,02 1 1 • 0,02 0,04 0,06 0,08 ОД

• 1 1 1 1 1 1 1 | 1 м м м м . • М М М ! I 1

-4 -4

а2 а,

д е

Рис.2. Области решений для трехзеркалъных плананастигматов

без промежуточного изображения: а) h2 =0,20; б) h2 = 0,25; в) h2 = 0,30;

г) И2 = 0,35; д) h2 = 0,40; е) h2 = 0,45

Исследование показало, что форма второго зеркала изменяется от сплюснутого эллипсоида до гиперболоида, следовательно, могут быть найдены системы со сферическим вторым зеркалом. Однако, такие решения будут иметь значительную осевую длину, определяющуюся расстоянием й2. Например, в системах с параметрами а2 = -1,35 и -1,5, к2 = 0,2 и 0,4 - 0,45 второе зеркало имеет форму, близкую к сферической, а расстояние d2 для этих систем будет находиться в диапазоне (1-2у.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Бутылкина Ксения Дмитриевна, 2021 год

Литература

1. SMARTS Files [Электронный ресурс] Режим доступа: URL: https://www.nrel.gov/grid/solar-resource/smarts-files.html (дата обращения: 11.05.2019).

2. Шовенгердт Р.А. Дистанционное зондирование. Модели и методы обработки изображений. Москва. Техносфера, 2010. - 506 с., 32 с. цв. Вкл.

3. Ишанин Г. Г., Мальцева Н.К., Мусяков В. Л. Источники и приёмники излучения. Пособие по решению задач. - СПб.: СПбГУ ИТМО, 2006, 85 с.

4. Чуриловский В.Н. Теория оптических приборов. 1965. 563 с.

Приложение Б

Таблица 1. Стартовые системы трехзеркальных центрированные плананастигматов со слабо сходящимся и слабо

расходящимся пучком лучей между вторым и третьим зеркалами

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 Оз третье зеркало Приемник п

1. -1,2 -0,03 0,2 0,208 -0,667 0,269 -1,667 -0,325 -0,404 -1,1111569 -0,856454 0,0370422 внутри внутри 0,38224

2. -1,2 -0,02 0,2 0,208 -0,667 0,408 -1,667 -0,328 -0,408 -0,9948176 -0,340738 0,0141526 внутри внутри 0,28994

3. -1,2 -0,09 0,25 0,275 -0,625 0,281 -1,667 -0,388 -0,505 -1,2244321 -0,992137 0,0119726 внутри внутри 0,42611

4. -1,2 -0,08 0,25 0,276 -0,625 0,319 -1,667 -0,391 -0,51 -1,1707552 -0,80835 0,0599825 внутри внутри 0,39516

5. -1,2 -0,07 0,25 0,276 -0,625 0,368 -1,667 -0,394 -0,515 -1,1128928 -0,619641 0,0827814 внутри внутри 0,36136

6. -1,2 -0,06 0,25 0,276 -0,625 0,434 -1,667 -0,397 -0,521 -1,0503545 -0,425868 0,0756379 внутри внутри 0,32432

7. -1,2 -0,05 0,25 0,276 -0,625 0,526 -1,667 -0,4 -0,526 -0,9825708 -0,22688 0,0329465 внутри внутри 0,28358

8. -1,2 -0,04 0,25 0,277 -0,625 0,665 -1,667 -0,403 -0,532 -0,9088771 -0,022524 -0,051963 вне внутри 0,275

9. -1,2 -0,03 0,25 0,277 -0,625 0,896 -1,667 -0,407 -0,538 -0,8284927 0,1873605 -0,1870666 вне внутри 0,26875

10. -1,35 0,03 0,2 0,185 -0,593 0,508 -1,481 -0,303 -0,381 -0,9520392 -0,464841 -0,1138463 внутри внутри 0,22581

11. -1,35 0,04 0,2 0,185 -0,593 0,385 -1,481 -0,305 -0,385 -1,0085437 -0,758889 -0,0347262 внутри внутри 0,27807

12. -1,2 -0,1 0,35 0,438 -0,542 0,875 -1,667 -0,538 -0,795 -0,8823035 0,0753125 0,0262221 вне внутри 0,40417

13. -1,2 -0,09 0,35 0,439 -0,542 0,983 -1,667 -0,543 -0,805 -0,8264078 0,1707118 -0,0197566 вне внутри 0,39875

14. -1,25 -0,1 0,25 0,265 -0,6 0,151 -1,6 -0,37 -0,482 -1,4814527 -2,438128 -0,9897096 внутри вне 0,68077

15. -1,25 -0,09 0,25 0,265 -0,6 0,169 -1,6 -0,373 -0,487 -1,4304988 -2,158914 -0,7175184 внутри вне 0,68115

16. -1,25 -0,08 0,25 0,265 -0,6 0,192 -1,6 -0,376 -0,491 -1,3742756 -1,872439 -0,4717461 внутри внутри 0,51026

17. -1,25 -0,07 0,25 0,266 -0,6 0,222 -1,6 -0,379 -0,496 -1,3119384 -1,578501 -0,2600745 внутри внутри 0,47444

18. -1,25 -0,06 0,25 0,266 -0,6 0,261 -1,6 -0,382 -0,501 -1,2424531 -1,276887 -0,0921294 внутри внутри 0,43377

19. -1,2 -0,08 0,35 0,44 -0,542 1,119 -1,667 -0,547 -0,814 -0,7690257 0,2683447 -0,0758019 вне внутри 0,39333

20. -1,5 0,07 0,2 0,165 -0,533 0,506 -1,333 -0,28 -0,354 -0,9604257 -0,714743 -0,1652154 внутри внутри 0,20865

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 Оз третье зеркало Приемник п

21. -1,5 0,08 0,2 0,164 -0,533 0,446 -1,333 -0,282 -0,357 -0,9806806 -0,844794 -0,1273839 внутри внутри 0,22998

22. -1,5 0,09 0,2 0,164 -0,533 0,4 -1,333 -0,284 -0,36 -0,9998176 -0,978114 -0,1079541 внутри внутри 0,24981

23. -1,25 -0,05 0,25 0,266 -0,6 0,316 -1,6 -0,385 -0,506 -1,164539 -0,96738 0,0199257 внутри внутри 0,38725

24. -1,5 0,04 0,25 0,221 -0,5 0,72 -1,333 -0,342 -0,461 -0,9215082 -0,522386 -0,1808252 вне внутри 0,25

25. -1,5 0,05 0,25 0,221 -0,5 0,581 -1,333 -0,345 -0,465 -0,9651416 -0,709705 -0,1005377 вне внутри 0,25

26. -1,25 -0,04 0,25 0,266 -0,6 0,4 -1,6 -0,388 -0,512 -1,0765912 -0,649755 0,0605694 внутри внутри 0,33355

27. -1,25 -0,03 0,25 0,266 -0,6 0,538 -1,6 -0,391 -0,517 -0,9765712 -0,323781 0,0097687 внутри внутри 0,27088

28. -1,25 -0,1 0,3 0,338 -0,56 0,385 -1,6 -0,444 -0,615 -1,2057878 -0,823198 0,0629534 внутри внутри 0,38424

29. -1,25 -0,09 0,3 0,339 -0,56 0,432 -1,6 -0,448 -0,622 -1,1484718 -0,675338 0,0856145 внутри внутри 0,35726

30. -1,25 -0,08 0,3 0,339 -0,56 0,491 -1,6 -0,451 -0,628 -1,0879567 -0,52389 0,0891403 внутри внутри 0,32839

31. -1,6 0,1 0,2 0,153 -0,5 0,475 -1,25 -0,267 -0,339 -0,9735577 -0,907725 -0,1811152 внутри внутри 0,20848

32. -1,25 -0,07 0,3 0,34 -0,56 0,567 -1,6 -0,455 -0,635 -1,0239875 -0,368761 0,0707535 вне внутри 0,3392

33. -1,25 -0,06 0,3 0,34 -0,56 0,668 -1,6 -0,458 -0,642 -0,9562826 -0,209857 0,0273016 вне внутри 0,3336

34. -1,25 -0,05 0,3 0,341 -0,56 0,811 -1,6 -0,462 -0,649 -0,88453 -0,047077 -0,0447993 вне внутри 0,328

35. -1,25 -0,1 0,35 0,422 -0,52 0,719 -1,6 -0,519 -0,767 -0,9859168 -0,207073 0,0768006 вне внутри 0,402

36. -1,25 -0,09 0,35 0,423 -0,52 0,808 -1,6 -0,522 -0,776 -0,9276127 -0,100934 0,0422891 вне внутри 0,3968

37. -1,25 -0,08 0,35 0,424 -0,52 0,919 -1,6 -0,526 -0,784 -0,8674488 0,0076026 -0,004797 вне внутри 0,3916

38. -1,35 -0,04 0,35 0,397 -0,481 1,168 -1,481 -0,504 -0,763 -0,7964395 -0,015366 -0,1358988 вне внутри 0,36926

39. -1,6 0,06 0,25 0,206 -0,469 0,731 -1,25 -0,325 -0,439 -0,9273162 -0,638332 -0,2182509 вне внутри 0,25

40. -1,6 0,07 0,25 0,206 -0,469 0,632 -1,25 -0,327 -0,442 -0,952778 -0,760638 -0,1620212 вне внутри 0,25

41. -1,6 0,08 0,25 0,205 -0,469 0,558 -1,25 -0,329 -0,446 -0,9769012 -0,885673 -0,1253562 вне внутри 0,25

42. -1,25 -0,07 0,35 0,424 -0,52 1,062 -1,6 -0,53 -0,793 -0,8053579 0,118593 -0,0656497 вне внутри 0,3864

43. -1,25 -0,1 0,4 0,518 -0,48 1,176 -1,6 -0,593 -0,941 -0,7745487 0,1739403 -0,0235488 вне внутри 0,448

44. -1,25 -0,09 0,4 0,519 -0,48 1,323 -1,6 -0,597 -0,952 -0,7162143 0,2611536 -0,074667 вне внутри 0,4432

45. -1,3 0,08 0,2 0,192 -0,615 0,104 -1,538 -0,328 -0,417 -1,3940504 -4,335918 -3,0147464 внутри вне 0,61534

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 Оз третье зеркало Приемник п

46. -1,3 0,07 0,2 0,192 -0,615 0,118 -1,538 -0,325 -0,412 -1,3540176 -3,674275 -2,1534525 внутри вне 0,61561

47. -1,3 0,06 0,2 0,192 -0,615 0,136 -1,538 -0,323 -0,408 -1,3073121 -3,030752 -1,4086547 внутри внутри 0,53069

48. -1,3 0,05 0,2 0,192 -0,615 0,162 -1,538 -0,32 -0,404 -1,2521368 -2,4048 -0,7950139 внутри внутри 0,48768

49. -1,3 0,04 0,2 0,192 -0,615 0,2 -1,538 -0,317 -0,4 -1,1859842 -1,79589 -0,334099 внутри внутри 0,43478

50. -1,3 0,03 0,2 0,192 -0,615 0,264 -1,538 -0,315 -0,396 -1,1052481 -1,203512 -0,0580897 внутри внутри 0,36817

51. -1,3 -0,06 0,25 0,256 -0,577 0,101 -1,538 -0,368 -0,483 -1,6343117 -4,277105 -3,3224246 внутри вне 0,6576

52. -1,3 -0,05 0,25 0,256 -0,577 0,122 -1,538 -0,37 -0,488 -1,5529543 -3,51818 -2,2414473 внутри вне 0,65775

53. -1,3 -0,04 0,25 0,256 -0,577 0,154 -1,538 -0,373 -0,493 -1,4524413 -2,739886 -1,2763509 внутри вне 0,65791

54. -1,3 -0,03 0,25 0,256 -0,577 0,207 -1,538 -0,376 -0,498 -1,3251471 -1,941689 -0,498947 внутри внутри 0,48125

55. -1,5 -0,09 0,35 0,359 -0,433 0,988 -1,333 -0,464 -0,711 -0,8794449 -0,373291 -0,101234 вне внутри 0,3539

56. -1,3 -0,02 0,25 0,256 -0,577 0,314 -1,538 -0,379 -0,503 -1,1587812 -1,123039 -0,0267663 внутри внутри 0,37977

57. -1,3 -0,1 0,3 0,327 -0,538 0,267 -1,538 -0,429 -0,594 -1,3806503 -1,528345 -0,2487196 внутри внутри 0,4633

58. -1,3 -0,09 0,3 0,327 -0,538 0,3 -1,538 -0,432 -0,6 -1,3196028 -1,329073 -0,1258115 внутри внутри 0,43478

59. -1,3 -0,08 0,3 0,327 -0,538 0,341 -1,538 -0,435 -0,606 -1,2541069 -1,125102 -0,0284962 внутри внутри 0,40367

60. -1,3 -0,07 0,3 0,328 -0,538 0,394 -1,538 -0,438 -0,612 -1,1836799 -0,916313 0,0382971 внутри внутри 0,36961

61. -1,3 -0,06 0,3 0,328 -0,538 0,464 -1,538 -0,441 -0,619 -1,1077674 -0,702587 0,0687716 внутри внутри 0,33219

62. -1,3 -0,05 0,3 0,328 -0,538 0,563 -1,538 -0,444 -0,625 -1,0257304 -0,483799 0,0560871 вне внутри 0,32692

63. -1,3 -0,04 0,3 0,328 -0,538 0,711 -1,538 -0,448 -0,632 -0,9368275 -0,259823 -0,0078584 вне внутри 0,32154

64. -1,3 -0,1 0,35 0,407 -0,5 0,574 -1,538 -0,5 -0,741 -1,103171 -0,537196 0,0983738 вне внутри 0,4

65. -1,3 -0,09 0,35 0,408 -0,5 0,645 -1,538 -0,504 -0,749 -1,0415349 -0,41425 0,0867969 вне внутри 0,395

66. -1,3 -0,08 0,35 0,409 -0,5 0,733 -1,538 -0,507 -0,757 -0,9774943 -0,288618 0,0591005 вне внутри 0,39

67. -1,3 -0,07 0,35 0,409 -0,5 0,847 -1,538 -0,511 -0,765 -0,9109298 -0,160238 0,0134911 вне внутри 0,385

68. -1,3 -0,06 0,35 0,41 -0,5 0,999 -1,538 -0,515 -0,773 -0,8417152 -0,029049 -0,0520016 вне внутри 0,38

69. -1,3 -0,1 0,4 0,5 -0,462 1 -1,538 -0,571 -0,909 -0,8717949 -0,054422 0,0293013 вне внутри 0,44615

70. -1,3 -0,09 0,4 0,501 -0,462 1,124 -1,538 -0,576 -0,92 -0,8114434 0,0392859 -0,0159761 вне внутри 0,44154

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 Оз третье зеркало Приемник п

71. -1,3 -0,08 0,4 0,502 -0,462 1,279 -1,538 -0,58 -0,93 -0,7498437 0,134887 -0,0717169 вне внутри 0,43692

72. -1,35 0,05 0,2 0,184 -0,593 0,311 -1,481 -0,308 -0,388 -1,058346 -1,060907 -0,0392934 внутри внутри 0,32288

73. -1,35 0,06 0,2 0,184 -0,593 0,261 -1,481 -0,31 -0,392 -1,1025581 -1,371134 -0,1181523 внутри внутри 0,3617

74. -1,35 0,01 0,25 0,247 -0,556 0,312 -1,481 -0,373 -0,499 -1,1534319 -1,275449 -0,0810965 внутри внутри 0,37268

75. -1,35 0,02 0,25 0,247 -0,556 0,157 -1,481 -0,376 -0,504 -1,425403 -3,057793 -1,6331487 внутри вне 0,63401

76. -1,35 0,03 0,25 0,247 -0,556 0,106 -1,481 -0,379 -0,509 -1,5927202 -4,885028 -4,3330285 внутри вне 0,63592

77. -1,8 0,05 0,35 0,297 -0,361 1,063 -1,111 -0,4 -0,625 -0,8969919 -0,660704 -0,2150486 вне внутри 0,35

78. -1,8 0,06 0,35 0,296 -0,361 0,893 -1,111 -0,402 -0,631 -0,9357465 -0,78915 -0,1459089 вне внутри 0,35

79. -1,35 -0,1 0,35 0,394 -0,481 0,439 -1,481 -0,483 -0,716 -1,2458411 -0,966029 0,0307656 внутри внутри 0,3715

80. -1,35 -0,09 0,35 0,394 -0,481 0,492 -1,481 -0,486 -0,724 -1,1798127 -0,815781 0,0667164 вне внутри 0,39333

81. -1,35 -0,08 0,35 0,395 -0,481 0,56 -1,481 -0,49 -0,731 -1,110547 -0,662347 0,0813951 вне внутри 0,38852

82. -1,35 -0,07 0,35 0,395 -0,481 0,646 -1,481 -0,493 -0,739 -1,0378252 -0,505659 0,0719141 вне внутри 0,3837

83. -1,35 -0,06 0,35 0,396 -0,481 0,762 -1,481 -0,496 -0,747 -0,9614096 -0,345647 0,0350352 вне внутри 0,37889

84. -1,35 -0,05 0,35 0,396 -0,481 0,925 -1,481 -0,5 -0,755 -0,8810416 -0,18224 -0,0328754 вне внутри 0,37407

85. -1,35 -0,1 0,4 0,484 -0,444 0,835 -1,481 -0,552 -0,879 -0,9755 -0,301204 0,0743599 вне внутри 0,44444

86. -1,35 -0,09 0,4 0,484 -0,444 0,938 -1,481 -0,556 -0,889 -0,9123087 -0,197709 0,0403092 вне внутри 0,44

87. -1,35 -0,08 0,4 0,485 -0,444 1,067 -1,481 -0,559 -0,899 -0,8475308 -0,092198 -0,0067025 вне внутри 0,43556

88. -1,4 0,1 0,2 0,176 -0,571 0,235 -1,429 -0,308 -0,392 -1,125 -1,763769 -0,3045267 внутри внутри 0,37778

89. -1,4 0,09 0,2 0,177 -0,571 0,259 -1,429 -0,305 -0,388 -1,100022 -1,535005 -0,1883623 внутри внутри 0,35558

90. -1,4 0,08 0,2 0,177 -0,571 0,288 -1,429 -0,303 -0,385 -1,0730405 -1,31219 -0,1071675 внутри внутри 0,33121

91. -2 0,08 0,35 0,264 -0,325 1,076 -1 -0,365 -0,574 -0,912894 -0,800561 -0,2721331 вне внутри 0,35

92. -2 0,09 0,35 0,263 -0,325 0,964 -1 -0,366 -0,579 -0,9322425 -0,877014 -0,2288546 вне внутри 0,35

93. -2 0,1 0,35 0,263 -0,325 0,875 -1 -0,368 -0,583 -0,9509374 -0,954692 -0,1964528 вне внутри 0,35

94. -2 0,06 0,4 0,33 -0,3 1,17 -1 -0,412 -0,702 -0,9028828 -0,761762 -0,2081661 вне внутри 0,4

95. -1,4 0,07 0,2 0,177 -0,571 0,327 -1,429 -0,301 -0,381 -1,0438152 -1,095153 -0,0623576 внутри внутри 0,30435

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

96. -1,4 0,1 0,25 0,237 -0,536 0,132 -1,429 -0,385 -0,526 -1,4848485 -4,450766 -3,71156 внутри вне 0,6083

97. -1,4 0,09 0,25 0,237 -0,536 0,145 -1,429 -0,382 -0,521 -1,4449396 -3,915054 -2,8478304 внутри вне 0,60865

98. -1,4 0,08 0,25 0,237 -0,536 0,161 -1,429 -0,379 -0,515 -1,4001217 -3,392335 -2,081068 внутри внутри 0,52575

99. -2,5 0,1 0,4 0,257 -0,24 1,429 -0,8 -0,333 -0,571 -0,9100204 -0,88233 -0,4016511 вне внутри 0,4

100. -1,4 0,07 0,25 0,237 -0,536 0,182 -1,429 -0,376 -0,51 -1,3494535 -2,882268 -1,4171867 внутри внутри 0,49495

101. -1,4 0,06 0,25 0,237 -0,536 0,21 -1,429 -0,373 -0,505 -1,2917356 -2,384523 -0,8645547 внутри внутри 0,45904

102. -1,4 0,05 0,25 0,238 -0,536 0,25 -1,429 -0,37 -0,5 -1,2254156 -1,898779 -0,4348375 внутри внутри 0,41667

103. -1,4 0,04 0,25 0,238 -0,536 0,309 -1,429 -0,368 -0,495 -1,148448 -1,424724 -0,1442448 внутри внутри 0,36594

104. -1,4 0,03 0,25 0,238 -0,536 0,408 -1,429 -0,365 -0,49 -1,0580815 -0,962054 -0,0154302 внутри внутри 0,30417

105. -1,4 -0,05 0,3 0,306 -0,5 0,117 -1,429 -0,414 -0,583 -1,7848081 -4,589815 -4,3535576 внутри вне 0,65456

106. -1,3 0,02 0,2 0,192 -0,615 0,392 -1,538 -0,313 -0,392 -1,0045463 -0,627171 -0,0162196 внутри внутри 0,28177

107. -1,3 0,01 0,2 0,192 -0,615 0,777 -1,538 -0,31 -0,388 -0,875475 -0,06639 -0,2866522 вне внутри 0,2

108. -1,4 -0,04 0,3 0,306 -0,5 0,147 -1,429 -0,417 -0,588 -1,6602641 -3,624743 -2,7011834 внутри вне 0,65468

109. -1,4 -0,03 0,3 0,306 -0,5 0,198 -1,429 -0,42 -0,594 -1,5008491 -2,637969 -1,2897186 внутри внутри 0,51973

110. -1,4 -0,02 0,3 0,306 -0,5 0,3 -1,429 -0,423 -0,6 -1,2896144 -1,628983 -0,2865709 внутри внутри 0,41667

111. -1,4 -0,01 0,3 0,306 -0,5 0,606 -1,429 -0,426 -0,606 -0,9965084 -0,597263 0,0077678 вне внутри 0,305

112. -1,4 0,06 0,2 0,177 -0,571 0,377 -1,429 -0,299 -0,377 -1,0120656 -0,883729 -0,0557669 внутри внутри 0,27461

113. -1,4 0,05 0,2 0,178 -0,571 0,449 -1,429 -0,296 -0,374 -0,9774619 -0,677759 -0,0897274 внутри внутри 0,24153

114. -1,4 0,04 0,2 0,178 -0,571 0,556 -1,429 -0,294 -0,37 -0,9396135 -0,477089 -0,1671699 внутри внутри 0,20455

115. -1,4 0,03 0,2 0,178 -0,571 0,734 -1,429 -0,292 -0,367 -0,8980552 -0,281569 -0,2917564 вне внутри 0,2

116. -1,4 0,02 0,2 0,178 -0,571 1,091 -1,429 -0,29 -0,364 -0,8522275 -0,091055 -0,4680522 вне внутри 0,2

117. -1,4 -0,1 0,35 0,381 -0,464 0,312 -1,429 -0,467 -0,693 -1,436222 -1,615182 -0,3219188 внутри внутри 0,44493

118. -1,4 -0,09 0,35 0,382 -0,464 0,35 -1,429 -0,47 -0,7 -1,3648237 -1,416189 -0,1780557 внутри внутри 0,41667

119. -1,4 -0,08 0,35 0,382 -0,464 0,398 -1,429 -0,473 -0,707 -1,2888416 -1,213094 -0,0629742 внутри внутри 0,38596

120. -1,45 0,07 0,2 0,171 -0,552 0,419 -1,379 -0,29 -0,367 -0,9910176 -0,839758 -0,0932209 внутри внутри 0,24749

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

121. -1,45 0,06 0,2 0,171 -0,552 0,485 -1,379 -0,288 -0,364 -0,9651589 -0,681394 -0,1328171 внутри внутри 0,22148

122. -1,45 0,05 0,2 0,171 -0,552 0,577 -1,379 -0,286 -0,36 -0,9374202 -0,527002 -0,1995229 вне внутри 0,2

123. -1,45 0,04 0,2 0,171 -0,552 0,714 -1,379 -0,284 -0,357 -0,907598 -0,376474 -0,2947181 вне внутри 0,2

124. -1,45 0,03 0,2 0,172 -0,552 0,944 -1,379 -0,282 -0,354 -0,8754579 -0,229705 -0,4200906 вне внутри 0,2

125. -1,45 0,02 0,2 0,172 -0,552 1,404 -1,379 -0,28 -0,351 -0,8407289 -0,086592 -0,5776903 вне внутри 0,2

126. -1,55 0,1 0,2 0,158 -0,516 0,421 -1,29 -0,276 -0,351 -0,9912816 -0,985321 -0,1360805 внутри внутри 0,23457

127. -1,55 0,09 0,2 0,158 -0,516 0,464 -1,29 -0,274 -0,348 -0,9756693 -0,871268 -0,1563715 внутри внутри 0,21767

128. -1,55 0,08 0,2 0,159 -0,516 0,517 -1,29 -0,272 -0,345 -0,9592731 -0,759943 -0,1906015 вне внутри 0,2

129. -1,55 0,07 0,2 0,159 -0,516 0,586 -1,29 -0,27 -0,342 -0,9420377 -0,651275 -0,2389173 вне внутри 0,2

130. -1,55 0,06 0,2 0,159 -0,516 0,678 -1,29 -0,268 -0,339 -0,9239021 -0,545196 -0,3015353 вне внутри 0,2

131. -1,55 0,05 0,2 0,16 -0,516 0,807 -1,29 -0,267 -0,336 -0,9047994 -0,441636 -0,3787469 вне внутри 0,2

132. -1,55 0,04 0,2 0,16 -0,516 1 -1,29 -0,265 -0,333 -0,8846553 -0,340531 -0,4709241 вне внутри 0,2

133. -1,55 0,03 0,2 0,16 -0,516 1,322 -1,29 -0,263 -0,331 -0,863388 -0,241817 -0,5785267 вне внутри 0,2

134. -1,65 0,1 0,2 0,148 -0,485 0,525 -1,212 -0,258 -0,328 -0,9616162 -0,860579 -0,2292695 вне внутри 0,2

135. -1,65 0,09 0,2 0,148 -0,485 0,578 -1,212 -0,256 -0,325 -0,9496583 -0,774458 -0,2649331 вне внутри 0,2

136. -1,65 0,08 0,2 0,148 -0,485 0,645 -1,212 -0,255 -0,323 -0,9372129 -0,690291 -0,3096556 вне внутри 0,2

137. -1,65 0,07 0,2 0,149 -0,485 0,731 -1,212 -0,253 -0,32 -0,9242529 -0,608029 -0,3634296 вне внутри 0,2

138. -1,65 0,06 0,2 0,149 -0,485 0,847 -1,212 -0,252 -0,317 -0,910749 -0,527625 -0,4262813 вне внутри 0,2

139. -1,65 0,05 0,2 0,15 -0,485 1,008 -1,212 -0,25 -0,315 -0,8966699 -0,449032 -0,4982711 вне внутри 0,2

140. -1,65 0,04 0,2 0,15 -0,485 1,25 -1,212 -0,248 -0,313 -0,8819813 -0,372206 -0,5794952 вне внутри 0,2

141. -1,7 0,1 0,2 0,143 -0,471 0,571 -1,176 -0,25 -0,317 -0,9535604 -0,832275 -0,2758646 вне внутри 0,2

142. -1,7 0,09 0,2 0,143 -0,471 0,63 -1,176 -0,248 -0,315 -0,9429581 -0,755365 -0,3142503 вне внутри 0,2

143. -1,7 0,08 0,2 0,144 -0,471 0,703 -1,176 -0,247 -0,313 -0,9319594 -0,680155 -0,3601823 вне внутри 0,2

144. -1,7 0,07 0,2 0,144 -0,471 0,797 -1,176 -0,245 -0,31 -0,9205447 -0,606603 -0,413621 вне внутри 0,2

145. -1,7 0,06 0,2 0,145 -0,471 0,923 -1,176 -0,244 -0,308 -0,9086925 -0,53467 -0,4745526 вне внутри 0,2

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

146. -1,7 0,05 0,2 0,145 -0,471 1,099 -1,176 -0,242 -0,305 -0,8963801 -0,464316 -0,5429884 вне внутри 0,2

147. -1,7 0,04 0,2 0,145 -0,471 1,364 -1,176 -0,241 -0,303 -0,883583 -0,395503 -0,618966 вне внутри 0,2

148. -1,75 0,1 0,2 0,138 -0,457 0,615 -1,143 -0,242 -0,308 -0,9481865 -0,816067 -0,3192286 вне внутри 0,2

149. -1,75 0,09 0,2 0,139 -0,457 0,679 -1,143 -0,241 -0,305 -0,9387158 -0,746488 -0,3588154 вне внутри 0,2

150. -1,75 0,08 0,2 0,139 -0,457 0,758 -1,143 -0,24 -0,303 -0,9289178 -0,678409 -0,4047939 вне внутри 0,2

151. -1,75 0,07 0,2 0,14 -0,457 0,859 -1,143 -0,238 -0,301 -0,9187776 -0,611792 -0,4571065 вне внутри 0,2

152. -1,75 0,06 0,2 0,14 -0,457 0,995 -1,143 -0,237 -0,299 -0,9082794 -0,546605 -0,5157154 вне внутри 0,2

153. -1,75 0,05 0,2 0,141 -0,457 1,185 -1,143 -0,235 -0,296 -0,8974061 -0,482813 -0,5806027 вне внутри 0,2

154. -1,75 0,04 0,2 0,141 -0,457 1,471 -1,143 -0,234 -0,294 -0,8861397 -0,420384 -0,6517704 вне внутри 0,2

155. -1,85 0,1 0,2 0,13 -0,432 0,696 -1,081 -0,229 -0,29 -0,9425676 -0,804898 -0,3949974 вне внутри 0,2

156. -1,85 0,09 0,2 0,131 -0,432 0,767 -1,081 -0,227 -0,288 -0,9348644 -0,746265 -0,4346239 вне внутри 0,2

157. -1,85 0,08 0,2 0,131 -0,432 0,857 -1,081 -0,226 -0,286 -0,9269293 -0,688833 -0,4790226 вне внутри 0,2

158. -1,85 0,07 0,2 0,132 -0,432 0,973 -1,081 -0,225 -0,284 -0,9187533 -0,632576 -0,5281201 вне внутри 0,2

159. -1,85 0,06 0,2 0,132 -0,432 1,127 -1,081 -0,223 -0,282 -0,910327 -0,577468 -0,5818567 вне внутри 0,2

160. -1,85 0,05 0,2 0,133 -0,432 1,343 -1,081 -0,222 -0,28 -0,9016403 -0,523482 -0,6401858 вне внутри 0,2

161. -1,9 0,1 0,2 0,127 -0,421 0,732 -1,053 -0,222 -0,282 -0,9414101 -0,805569 -0,4277267 вне внутри 0,2

162. -1,9 0,09 0,2 0,127 -0,421 0,808 -1,053 -0,221 -0,28 -0,9344054 -0,751134 -0,4667673 вне внутри 0,2

163. -1,9 0,08 0,2 0,128 -0,421 0,903 -1,053 -0,22 -0,278 -0,9272022 -0,697789 -0,5099987 вне внутри 0,2

164. -1,9 0,07 0,2 0,128 -0,421 1,025 -1,053 -0,219 -0,276 -0,9197936 -0,645508 -0,5573452 вне внутри 0,2

165. -1,9 0,06 0,2 0,129 -0,421 1,187 -1,053 -0,217 -0,274 -0,912172 -0,59427 -0,6087427 вне внутри 0,2

166. -1,9 0,05 0,2 0,129 -0,421 1,415 -1,053 -0,216 -0,272 -0,9043295 -0,54405 -0,6641383 вне внутри 0,2

167. -1,95 0,1 0,2 0,123 -0,41 0,767 -1,026 -0,216 -0,274 -0,940964 -0,808665 -0,4574295 вне внутри 0,2

168. -1,95 0,09 0,2 0,124 -0,41 0,847 -1,026 -0,215 -0,272 -0,9345639 -0,757828 -0,4956871 вне внутри 0,2

169. -1,95 0,08 0,2 0,124 -0,41 0,946 -1,026 -0,214 -0,27 -0,9279927 -0,707985 -0,5376577 вне внутри 0,2

170. -1,95 0,07 0,2 0,125 -0,41 1,074 -1,026 -0,213 -0,268 -0,9212445 -0,659113 -0,5832654 вне внутри 0,2

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ 02 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

171. -1,95 0,06 0,2 0,125 -0,41 1,244 -1,026 -0,212 -0,267 -0,9143134 -0,611192 -0,6324438 вне внутри 0,2

172. -1,95 0,05 0,2 0,126 -0,41 1,483 -1,026 -0,211 -0,265 -0,9071931 -0,564203 -0,6851368 вне внутри 0,2

173. -1,4 -0,07 0,35 0,382 -0,464 0,459 -1,429 -0,476 -0,714 -1,2078467 -1,005812 0,0182306 внутри внутри 0,35252

174. -1,4 -0,06 0,35 0,382 -0,464 0,541 -1,429 -0,479 -0,722 -1,1213559 -0,794256 0,0596648 вне внутри 0,37786

175. -1,4 -0,05 0,35 0,383 -0,464 0,656 -1,429 -0,483 -0,729 -1,0288236 -0,578339 0,0544955 вне внутри 0,37321

176. -1,4 -0,04 0,35 0,383 -0,464 0,829 -1,429 -0,486 -0,737 -0,9296313 -0,35797 -0,005219 вне внутри 0,36857

177. -1,4 -0,1 0,4 0,468 -0,429 0,681 -1,429 -0,533 -0,851 -1,091954 -0,585679 0,0940439 вне внутри 0,44286

178. -1,4 -0,09 0,4 0,469 -0,429 0,765 -1,429 -0,537 -0,86 -1,0249156 -0,467532 0,0813118 вне внутри 0,43857

179. -1,4 -0,08 0,4 0,47 -0,429 0,87 -1,429 -0,541 -0,87 -0,955806 -0,347159 0,0521198 вне внутри 0,43429

180. -1,4 -0,07 0,4 0,47 -0,429 1,005 -1,429 -0,544 -0,879 -0,8845556 -0,224522 0,0048433 вне внутри 0,43

181. -1,25 -0,02 0,25 0,266 -0,6 0,816 -1,6 -0,394 -0,522 -0,86185 0,010781 -0,1586777 вне внутри 0,262

182. -1,4 -0,06 0,4 0,471 -0,429 1,185 -1,429 -0,548 -0,889 -0,8110932 -0,099581 -0,0622773 вне внутри 0,42571

183. -1,4 -0,1 0,45 0,569 -0,393 1,19 -1,429 -0,6 -1,034 -0,828877 -0,10043 0,015465 вне внутри 0,48929

184. -1,4 -0,09 0,45 0,57 -0,393 1,337 -1,429 -0,604 -1,047 -0,7662058 -0,011923 -0,0317451 вне внутри 0,48536

185. -1,45 0,1 0,2 0,17 -0,552 0,302 -1,379 -0,296 -0,377 -1,0589837 -1,339836 -0,1270712 внутри внутри 0,31361

186. -1,45 0,09 0,2 0,17 -0,552 0,332 -1,379 -0,294 -0,374 -1,0377836 -1,168862 -0,09113 внутри внутри 0,29333

187. -1,3 -0,01 0,25 0,256 -0,577 0,635 -1,538 -0,382 -0,508 -0,9321784 -0,283368 -0,0644686 вне внутри 0,25577

188. -1,45 0,08 0,2 0,17 -0,552 0,37 -1,379 -0,292 -0,37 -1,0151739 -1,002209 -0,0796197 внутри внутри 0,27136

189. -1,45 0,1 0,25 0,228 -0,517 0,222 -1,379 -0,37 -0,506 -1,2601914 -2,45783 -0,9383 внутри внутри 0,43767

190. -1,45 0,09 0,25 0,228 -0,517 0,244 -1,379 -0,368 -0,501 -1,2247575 -2,15512 -0,6418614 внутри внутри 0,41438

191. -1,45 0,08 0,25 0,228 -0,517 0,271 -1,379 -0,365 -0,496 -1,1861049 -1,85956 -0,4007924 внутри внутри 0,38848

192. -1,45 0,07 0,25 0,229 -0,517 0,307 -1,379 -0,362 -0,491 -1,1437926 -1,570969 -0,2176052 внутри внутри 0,35954

193. -1,45 0,06 0,25 0,229 -0,517 0,355 -1,379 -0,36 -0,487 -1,0972943 -1,289168 -0,095626 внутри внутри 0,32701

194. -1,45 0,05 0,25 0,229 -0,517 0,422 -1,379 -0,357 -0,482 -1,045977 -1,013987 -0,0391769 внутри внутри 0,29021

195. -1,45 0,04 0,25 0,229 -0,517 0,522 -1,379 -0,355 -0,477 -0,9890724 -0,745258 -0,0538196 вне внутри 0,25

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ а2 аз И2 Из с11 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

196. -1,4 0,02 0,25 0,238 -0,536 0,607 -1,429 -0,362 -0,485 -0,9505257 -0,510475 -0,0804697 вне внутри 0,25

197. -1,4 0,01 0,25 0,238 -0,536 1,202 -1,429 -0,36 -0,481 -0,8204099 -0,069702 -0,3857091 вне внутри 0,25

198. -1,45 0,04 0,3 0,295 -0,483 0,115 -1,379 -0,426 -0,615 -1,7658108 -5,497369 -6,3367834 внутри вне 0,64198

199. -1,45 0,03 0,3 0,295 -0,483 0,152 -1,379 -0,423 -0,609 -1,6189213 -3,985058 -3,3644392 внутри вне 0,63231

200. -1,45 0,02 0,3 0,295 -0,483 0,226 -1,379 -0,42 -0,603 -1,4133098 -2,505389 -1,1222433 внутри внутри 0,47779

201. -1,45 0,01 0,3 0,296 -0,483 0,448 -1,379 -0,417 -0,597 -1,1051178 -1,057633 -0,0158833 внутри внутри 0,31604

202. -1,45 -0,1 0,35 0,369 -0,448 0,193 -1,379 -0,452 -0,671 -1,7241229 -2,877426 -1,7965345 внутри вне 0,67751

203. -1,45 -0,09 0,35 0,369 -0,448 0,217 -1,379 -0,455 -0,678 -1,6478609 -2,572415 -1,3579732 внутри вне 0,67785

204. -1,45 -0,08 0,35 0,37 -0,448 0,246 -1,379 -0,458 -0,685 -1,5647405 -2,26128 -0,9572847 внутри внутри 0,49523

205. -1,45 0,03 0,25 0,229 -0,517 0,69 -1,379 -0,352 -0,473 -0,9256391 -0,482817 -0,146682 вне внутри 0,25

206. -1,45 0,02 0,25 0,23 -0,517 1,025 -1,379 -0,35 -0,468 -0,8545103 -0,226507 -0,3269036 вне внутри 0,25

207. -1,45 -0,07 0,35 0,37 -0,448 0,284 -1,379 -0,461 -0,691 -1,4738221 -1,943897 -0,6046174 внутри внутри 0,45948

208. -1,45 -0,06 0,35 0,37 -0,448 0,335 -1,379 -0,464 -0,698 -1,373988 -1,620143 -0,3123651 внутри внутри 0,41909

209. -1,45 -0,05 0,35 0,37 -0,448 0,406 -1,379 -0,467 -0,705 -1,2638975 -1,28989 -0,0957478 внутри внутри 0,37312

210. -1,55 0,07 0,25 0,213 -0,484 0,531 -1,29 -0,338 -0,458 -0,9863401 -0,876049 -0,0959679 вне внутри 0,25

211. -1,55 0,06 0,25 0,213 -0,484 0,614 -1,29 -0,336 -0,454 -0,9558452 -0,725498 -0,1354223 вне внутри 0,25

212. -1,55 0,05 0,25 0,213 -0,484 0,73 -1,29 -0,333 -0,449 -0,9233287 -0,57831 -0,2024755 вне внутри 0,25

213. -1,55 0,04 0,25 0,214 -0,484 0,905 -1,29 -0,331 -0,445 -0,8885942 -0,434402 -0,2982329 вне внутри 0,25

214. -1,55 0,03 0,25 0,214 -0,484 1,196 -1,29 -0,329 -0,442 -0,8514188 -0,293698 -0,4240499 вне внутри 0,25

215. -1,65 0,1 0,25 0,198 -0,455 0,522 -1,212 -0,323 -0,44 -0,9912046 -1,021441 -0,1326464 вне внутри 0,25

216. -1,65 0,09 0,25 0,198 -0,455 0,575 -1,212 -0,321 -0,436 -0,9724133 -0,911381 -0,1506303 вне внутри 0,25

217. -1,65 0,08 0,25 0,199 -0,455 0,641 -1,212 -0,318 -0,432 -0,9527343 -0,803675 -0,183363 вне внутри 0,25

218. -1,65 0,07 0,25 0,199 -0,455 0,727 -1,212 -0,316 -0,428 -0,9321098 -0,698268 -0,2309206 вне внутри 0,25

219. -1,65 0,06 0,25 0,2 -0,455 0,84 -1,212 -0,314 -0,425 -0,9104769 -0,595107 -0,293444 вне внутри 0,25

220. -1,65 0,05 0,25 0,2 -0,455 1 -1,212 -0,313 -0,421 -0,8877666 -0,494141 -0,3711425 вне внутри 0,25

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ а2 аз И2 Из с11 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

221. -1,65 0,04 0,25 0,2 -0,455 1,24 -1,212 -0,311 -0,418 -0,8639032 -0,395318 -0,4642982 вне внутри 0,25

222. -1,7 0,1 0,25 0,191 -0,441 0,585 -1,176 -0,313 -0,426 -0,9706799 -0,944839 -0,1726192 вне внутри 0,25

223. -1,7 0,09 0,25 0,192 -0,441 0,645 -1,176 -0,311 -0,422 -0,9542542 -0,849655 -0,2013345 вне внутри 0,25

224. -1,7 0,08 0,25 0,192 -0,441 0,719 -1,176 -0,309 -0,418 -0,9371289 -0,756459 -0,2418442 вне внутри 0,25

225. -1,7 0,07 0,25 0,193 -0,441 0,815 -1,176 -0,307 -0,415 -0,9192635 -0,665205 -0,2941453 вне внутри 0,25

226. -1,7 0,06 0,25 0,193 -0,441 0,943 -1,176 -0,305 -0,412 -0,9006146 -0,575849 -0,3582792 вне внутри 0,25

227. -1,7 0,05 0,25 0,194 -0,441 1,122 -1,176 -0,303 -0,408 -0,8811351 -0,48835 -0,4343337 вне внутри 0,25

228. -1,7 0,04 0,25 0,194 -0,441 1,392 -1,176 -0,301 -0,405 -0,8607736 -0,402666 -0,5224446 вне внутри 0,25

229. -1,75 0,1 0,25 0,186 -0,429 0,644 -1,143 -0,303 -0,412 -0,9565955 -0,896189 -0,2171106 вне внутри 0,25

230. -1,75 0,09 0,25 0,186 -0,429 0,71 -1,143 -0,301 -0,409 -0,9421025 -0,812223 -0,2517718 вне внутри 0,25

231. -1,75 0,08 0,25 0,187 -0,429 0,792 -1,143 -0,299 -0,406 -0,927046 -0,72997 -0,2960953 вне внутри 0,25

232. -1,75 0,07 0,25 0,187 -0,429 0,898 -1,143 -0,298 -0,402 -0,9113968 -0,649392 -0,3500346 вне внутри 0,25

233. -1,75 0,06 0,25 0,188 -0,429 1,04 -1,143 -0,296 -0,399 -0,8951237 -0,570452 -0,4135757 вне внутри 0,25

234. -1,75 0,05 0,25 0,188 -0,429 1,238 -1,143 -0,294 -0,396 -0,8781933 -0,493114 -0,4867381 вне внутри 0,25

235. -1,85 0,1 0,25 0,175 -0,405 0,752 -1,081 -0,286 -0,388 -0,9402749 -0,846144 -0,3027904 вне внутри 0,25

236. -1,85 0,09 0,25 0,175 -0,405 0,83 -1,081 -0,284 -0,385 -0,9287197 -0,777959 -0,3422485 вне внутри 0,25

237. -1,85 0,08 0,25 0,176 -0,405 0,926 -1,081 -0,282 -0,382 -0,9167798 -0,711103 -0,38856 вне внутри 0,25

238. -1,85 0,07 0,25 0,176 -0,405 1,05 -1,081 -0,281 -0,38 -0,9044389 -0,645547 -0,4416417 вне внутри 0,25

239. -1,85 0,06 0,25 0,177 -0,405 1,216 -1,081 -0,279 -0,377 -0,8916795 -0,581264 -0,5014306 вне внутри 0,25

240. -1,85 0,05 0,25 0,178 -0,405 1,449 -1,081 -0,278 -0,374 -0,8784831 -0,518227 -0,5678837 вне внутри 0,25

241. -1,9 0,1 0,25 0,17 -0,395 0,802 -1,053 -0,278 -0,377 -0,9358396 -0,83488 -0,3413425 вне внутри 0,25

242. -1,9 0,09 0,25 0,17 -0,395 0,884 -1,053 -0,276 -0,375 -0,925417 -0,772455 -0,3813949 вне внутри 0,25

243. -1,9 0,08 0,25 0,171 -0,395 0,987 -1,053 -0,275 -0,372 -0,9146702 -0,711219 -0,4273459 вне внутри 0,25

244. -1,9 0,07 0,25 0,172 -0,395 1,12 -1,053 -0,273 -0,369 -0,9035864 -0,651147 -0,4791059 вне внутри 0,25

245. -1,9 0,06 0,25 0,172 -0,395 1,297 -1,053 -0,272 -0,366 -0,8921521 -0,592217 -0,5366022 вне внутри 0,25

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ а2 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

246. -1,95 0,1 0,25 0,165 -0,385 0,849 -1,026 -0,27 -0,367 -0,9329906 -0,829048 -0,3767075 вне внутри 0,25

247. -1,95 0,09 0,25 0,166 -0,385 0,936 -1,026 -0,269 -0,364 -0,9235356 -0,771433 -0,4167395 вне внутри 0,25

248. -1,95 0,08 0,25 0,166 -0,385 1,045 -1,026 -0,267 -0,362 -0,9138043 -0,714891 -0,4619072 вне внутри 0,25

249. -1,95 0,07 0,25 0,167 -0,385 1,186 -1,026 -0,266 -0,359 -0,9037866 -0,659402 -0,512119 вне внутри 0,25

250. -1,95 0,06 0,25 0,168 -0,385 1,374 -1,026 -0,265 -0,357 -0,8934719 -0,604943 -0,567297 вне внутри 0,25

251. -1,45 -0,04 0,35 0,37 -0,448 0,512 -1,379 -0,47 -0,712 -1,141929 -0,953008 0,026422 вне внутри 0,36793

252. -1,45 -0,03 0,35 0,371 -0,448 0,69 -1,379 -0,473 -0,72 -1,0061019 -0,609367 0,0307183 вне внутри 0,36345

253. -1,45 -0,1 0,4 0,454 -0,414 0,536 -1,379 -0,516 -0,825 -1,23124 -0,943118 0,0429435 вне внутри 0,44138

254. -1,45 -0,09 0,4 0,454 -0,414 0,602 -1,379 -0,519 -0,833 -1,1591054 -0,802361 0,0718994 вне внутри 0,43724

255. -1,45 -0,08 0,4 0,455 -0,414 0,684 -1,379 -0,523 -0,842 -1,0841719 -0,659032 0,0793264 вне внутри 0,4331

256. -1,45 -0,07 0,4 0,455 -0,414 0,79 -1,379 -0,526 -0,851 -1,0063025 -0,513088 0,062695 вне внутри 0,42897

257. -1,25 -0,04 0,3 0,341 -0,56 1,025 -1,6 -0,465 -0,656 -0,8083832 0,1196778 -0,1496297 вне внутри 0,3224

258. -1,25 -0,03 0,3 0,341 -0,56 1,381 -1,6 -0,469 -0,663 -0,7274567 0,2905121 -0,2918449 вне внутри 0,3168

259. -1,45 -0,06 0,4 0,456 -0,414 0,932 -1,379 -0,53 -0,86 -0,9253528 -0,364486 0,0192226 вне внутри 0,42483

260. -1,45 -0,05 0,4 0,457 -0,414 1,13 -1,379 -0,533 -0,87 -0,8411703 -0,213181 -0,0541522 вне внутри 0,42069

261. -1,45 -0,1 0,45 0,552 -0,379 1,015 -1,379 -0,581 -1,003 -0,9267035 -0,306019 0,059278 вне внутри 0,48793

262. -1,45 -0,09 0,45 0,553 -0,379 1,141 -1,379 -0,584 -1,014 -0,8611988 -0,209833 0,0208107 вне внутри 0,48414

263. -1,45 -0,08 0,45 0,554 -0,379 1,298 -1,379 -0,588 -1,026 -0,7945697 -0,112061 -0,029986 вне внутри 0,48034

264. -1,5 0,1 0,2 0,164 -0,533 0,364 -1,333 -0,286 -0,364 -1,0179211 -1,114796 -0,1065976 внутри внутри 0,26829

265. -1,5 0,06 0,25 0,221 -0,5 0,489 -1,333 -0,347 -0,469 -1,0054153 -0,901406 -0,0631726 внутри внутри 0,25418

266. -1,3 -0,03 0,3 0,329 -0,538 0,957 -1,538 -0,451 -0,638 -0,8401944 -0,030529 -0,132703 вне внутри 0,31615

267. -1,3 -0,02 0,3 0,329 -0,538 1,452 -1,538 -0,455 -0,645 -0,7348173 0,2042172 -0,329966 вне внутри 0,31077

268. -1,5 0,07 0,25 0,22 -0,5 0,423 -1,333 -0,35 -0,474 -1,0426907 -1,097599 -0,0663927 внутри внутри 0,28257

269. -1,5 0,08 0,25 0,22 -0,5 0,374 -1,333 -0,352 -0,478 -1,0772788 -1,298398 -0,10833 внутри внутри 0,30837

270. -1,5 0,09 0,25 0,22 -0,5 0,335 -1,333 -0,355 -0,483 -1,1094484 -1,50392 -0,1875171 внутри внутри 0,33191

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ а2 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

271. -1,5 0,1 0,25 0,22 -0,5 0,305 -1,333 -0,357 -0,488 -1,1394336 -1,714286 -0,3028322 внутри внутри 0,35345

272. -1,5 -0,08 0,35 0,358 -0,433 0,104 -1,333 -0,443 -0,664 -2,1022958 -5,785953 -7,7097317 внутри вне 0,69237

273. -1,5 -0,07 0,35 0,358 -0,433 0,12 -1,333 -0,446 -0,67 -2,0104679 -5,067928 -6,0634029 внутри вне 0,66109

274. -1,5 -0,06 0,35 0,358 -0,433 0,141 -1,333 -0,449 -0,676 -1,9033551 -4,335843 -4,4878107 внутри вне 0,6576

275. -1,5 -0,05 0,35 0,359 -0,433 0,171 -1,333 -0,452 -0,683 -1,7768381 -3,589424 -3,0252243 внутри вне 0,65775

276. -1,5 -0,04 0,35 0,359 -0,433 0,216 -1,333 -0,455 -0,69 -1,6251738 -2,828396 -1,7361152 внутри вне 0,65791

277. -1,5 -0,03 0,35 0,359 -0,433 0,29 -1,333 -0,458 -0,697 -1,4401075 -2,052476 -0,7092218 внутри внутри 0,44568

278. -1,5 -0,02 0,35 0,359 -0,433 0,44 -1,333 -0,461 -0,704 -1,209331 -1,261378 -0,0790352 вне внутри 0,35867

279. -1,5 -0,01 0,35 0,359 -0,433 0,888 -1,333 -0,464 -0,711 -0,9136474 -0,45481 -0,057977 вне внутри 0,35433

280. -1,5 -0,1 0,4 0,44 -0,4 0,4 -1,333 -0,5 -0,8 -1,4115226 -1,449219 -0,2102847 вне внутри 0,44

281. -1,5 -0,09 0,4 0,44 -0,4 0,449 -1,333 -0,503 -0,808 -1,332812 -1,271017 -0,0937711 вне внутри 0,436

282. -1,5 -0,08 0,4 0,441 -0,4 0,51 -1,333 -0,506 -0,816 -1,2501431 -1,089648 -0,0063433 вне внутри 0,432

283. -1,5 -0,07 0,4 0,441 -0,4 0,589 -1,333 -0,51 -0,825 -1,1632411 -0,905062 0,0477286 вне внутри 0,428

284. -1,55 0,03 0,3 0,276 -0,452 0,806 -1,29 -0,395 -0,569 -0,9211149 -0,563594 -0,1311603 вне внутри 0,3

285. -1,55 0,02 0,3 0,276 -0,452 1,197 -1,29 -0,392 -0,563 -0,838819 -0,307419 -0,3102401 вне внутри 0,3

286. -1,5 -0,06 0,4 0,442 -0,4 0,694 -1,333 -0,513 -0,833 -1,0718065 -0,717207 0,0636366 вне внутри 0,424

287. -1,5 -0,05 0,4 0,442 -0,4 0,842 -1,333 -0,516 -0,842 -0,9755127 -0,526031 0,0359626 вне внутри 0,42

288. -1,5 -0,04 0,4 0,443 -0,4 1,064 -1,333 -0,519 -0,851 -0,8740029 -0,331483 -0,0414039 вне внутри 0,416

289. -1,55 0,1 0,25 0,212 -0,484 0,382 -1,29 -0,345 -0,471 -1,0673358 -1,348715 -0,1353007 внутри внутри 0,29668

290. -1,65 0,06 0,3 0,258 -0,424 0,708 -1,212 -0,377 -0,548 -0,9584739 -0,797026 -0,1163366 вне внутри 0,3

291. -1,65 0,05 0,3 0,258 -0,424 0,842 -1,212 -0,375 -0,543 -0,9200108 -0,648838 -0,178857 вне внутри 0,3

292. -1,65 0,04 0,3 0,258 -0,424 1,043 -1,212 -0,373 -0,538 -0,8790581 -0,503572 -0,2732846 вне внутри 0,3

293. -1,65 0,03 0,3 0,259 -0,424 1,378 -1,212 -0,37 -0,533 -0,8353812 -0,361168 -0,4008966 вне внутри 0,3

294. -1,55 0,09 0,25 0,212 -0,484 0,421 -1,29 -0,342 -0,466 -1,0419399 -1,187571 -0,0965093 внутри внутри 0,27705

295. -1,55 0,08 0,25 0,212 -0,484 0,469 -1,29 -0,34 -0,462 -1,0149871 -1,030045 -0,0832269 внутри внутри 0,25585

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ а2 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

296. -1,55 0,1 0,3 0,274 -0,452 0,259 -1,29 -0,414 -0,609 -1,3180256 -2,514337 -1,1485621 внутри внутри 0,4278

297. -1,7 0,07 0,3 0,249 -0,412 0,727 -1,176 -0,368 -0,536 -0,9545826 -0,824948 -0,1406332 вне внутри 0,3

298. -1,7 0,06 0,3 0,25 -0,412 0,841 -1,176 -0,366 -0,531 -0,9243308 -0,701823 -0,1931371 вне внутри 0,3

299. -1,7 0,05 0,3 0,25 -0,412 1 -1,176 -0,364 -0,526 -0,892437 -0,581076 -0,2679983 вне внутри 0,3

300. -1,7 0,04 0,3 0,25 -0,412 1,239 -1,176 -0,361 -0,522 -0,8587751 -0,46266 -0,3657161 вне внутри 0,3

301. -1,55 0,09 0,3 0,274 -0,452 0,285 -1,29 -0,411 -0,603 -1,2752108 -2,217913 -0,7955226 внутри внутри 0,40465

302. -1,55 0,08 0,3 0,275 -0,452 0,317 -1,29 -0,408 -0,597 -1,2287175 -1,927618 -0,5060926 внутри внутри 0,37898

303. -1,75 0,08 0,3 0,241 -0,4 0,737 -1,143 -0,359 -0,524 -0,9540201 -0,860888 -0,1606593 вне внутри 0,3

304. -1,75 0,07 0,3 0,242 -0,4 0,835 -1,143 -0,357 -0,519 -0,9294271 -0,754909 -0,2049808 вне внутри 0,3

305. -1,75 0,06 0,3 0,242 -0,4 0,966 -1,143 -0,355 -0,515 -0,9036756 -0,650936 -0,2660938 вне внутри 0,3

306. -1,75 0,05 0,3 0,243 -0,4 1,149 -1,143 -0,353 -0,511 -0,8766907 -0,548929 -0,3441614 вне внутри 0,3

307. -1,75 0,04 0,3 0,243 -0,4 1,424 -1,143 -0,351 -0,506 -0,8483907 -0,44885 -0,4394211 вне внутри 0,3

308. -1,85 0,1 0,3 0,226 -0,378 0,741 -1,081 -0,343 -0,502 -0,9573783 -0,94056 -0,1933498 вне внутри 0,3

309. -1,85 0,09 0,3 0,227 -0,378 0,816 -1,081 -0,341 -0,498 -0,9399991 -0,856475 -0,2252816 вне внутри 0,3

310. -1,85 0,08 0,3 0,227 -0,378 0,91 -1,081 -0,339 -0,494 -0,9219615 -0,773921 -0,2680985 вне внутри 0,3

311. -1,85 0,07 0,3 0,228 -0,378 1,032 -1,081 -0,337 -0,49 -0,9032333 -0,692868 -0,3217178 вне внутри 0,3

312. -1,85 0,06 0,3 0,228 -0,378 1,194 -1,081 -0,335 -0,486 -0,88378 -0,613287 -0,3860916 вне внутри 0,3

313. -1,85 0,05 0,3 0,229 -0,378 1,422 -1,081 -0,333 -0,482 -0,8635645 -0,535151 -0,461207 вне внутри 0,3

314. -1,9 0,1 0,3 0,22 -0,368 0,805 -1,053 -0,333 -0,488 -0,9450801 -0,904103 -0,2347306 вне внутри 0,3

315. -1,9 0,09 0,3 0,22 -0,368 0,887 -1,053 -0,331 -0,484 -0,9295947 -0,828794 -0,2710422 вне внутри 0,3

316. -1,9 0,08 0,3 0,221 -0,368 0,99 -1,053 -0,33 -0,48 -0,9135669 -0,754829 -0,3164356 вне внутри 0,3

317. -1,9 0,07 0,3 0,221 -0,368 1,122 -1,053 -0,328 -0,476 -0,8969725 -0,682183 -0,370809 вне внутри 0,3

318. -1,9 0,06 0,3 0,222 -0,368 1,299 -1,053 -0,326 -0,472 -0,8797859 -0,61083 -0,4340879 вне внутри 0,3

319. -1,95 0,1 0,3 0,213 -0,359 0,866 -1,026 -0,324 -0,474 -0,9364559 -0,880009 -0,2749684 вне внутри 0,3

320. -1,95 0,09 0,3 0,214 -0,359 0,954 -1,026 -0,323 -0,471 -0,9225562 -0,811753 -0,3136861 вне внутри 0,3

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ а2 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

321. -1,95 0,08 0,3 0,215 -0,359 1,065 -1,026 -0,321 -0,467 -0,908203 -0,744691 -0,3601058 вне внутри 0,3

322. -1,95 0,07 0,3 0,215 -0,359 1,208 -1,026 -0,319 -0,463 -0,8933776 -0,678801 -0,4141171 вне внутри 0,3

323. -1,95 0,06 0,3 0,216 -0,359 1,398 -1,026 -0,317 -0,46 -0,8780608 -0,614061 -0,4756315 вне внутри 0,3

324. -1,55 0,07 0,3 0,275 -0,452 0,359 -1,29 -0,405 -0,591 -1,1780737 -1,643321 -0,2827268 внутри внутри 0,35035

325. -1,55 0,06 0,3 0,275 -0,452 0,415 -1,29 -0,403 -0,585 -1,1227228 -1,364895 -0,128689 внутри внутри 0,31824

326. -1,55 0,05 0,3 0,275 -0,452 0,493 -1,29 -0,4 -0,58 -1,0620025 -1,092213 -0,0482172 вне внутри 0,3

327. -1,55 0,04 0,3 0,276 -0,452 0,61 -1,29 -0,397 -0,574 -0,9951195 -0,825153 -0,0467397 вне внутри 0,3

328. -1,25 -0,06 0,35 0,425 -0,52 1,254 -1,6 -0,534 -0,802 -0,7412713 0,2320949 -0,1415594 вне внутри 0,3812

329. -1,55 0,02 0,35 0,347 -0,419 0,133 -1,29 -0,458 -0,709 -1,9125077 -5,275148 -6,8788465 внутри вне 0,63722

330. -1,55 0,01 0,35 0,347 -0,419 0,263 -1,29 -0,455 -0,702 -1,4789659 -2,470979 -1,2286588 внутри внутри 0,46181

331. -1,55 -0,1 0,4 0,427 -0,387 0,272 -1,29 -0,485 -0,777 -1,6704255 -2,307229 -1,1293627 внутри вне 0,68573

332. -1,55 -0,09 0,4 0,427 -0,387 0,305 -1,29 -0,488 -0,784 -1,5838936 -2,058001 -0,8025213 внутри внутри 0,45831

333. -1,55 -0,08 0,4 0,428 -0,387 0,347 -1,29 -0,491 -0,792 -1,4914288 -1,804457 -0,5158045 внутри внутри 0,42684

334. -1,3 -0,05 0,35 0,411 -0,5 1,212 -1,538 -0,519 -0,782 -0,7697173 0,1050112 -0,1395428 вне внутри 0,375

335. -1,55 -0,07 0,4 0,428 -0,387 0,4 -1,29 -0,494 -0,8 -1,3924339 -1,54653 -0,2772773 вне внутри 0,4271

336. -1,55 -0,06 0,4 0,428 -0,387 0,471 -1,29 -0,497 -0,808 -1,28623 -1,284151 -0,096368 вне внутри 0,42323

337. -1,55 -0,05 0,4 0,429 -0,387 0,571 -1,29 -0,5 -0,816 -1,172043 -1,017253 0,015873 вне внутри 0,41935

338. -1,55 -0,04 0,4 0,429 -0,387 0,722 -1,29 -0,503 -0,825 -1,0489857 -0,745766 0,0464573 вне внутри 0,41548

339. -1,55 -0,03 0,4 0,429 -0,387 0,972 -1,29 -0,506 -0,833 -0,9160369 -0,469622 -0,0199309 вне внутри 0,41161

340. -1,55 -0,1 0,45 0,52 -0,355 0,697 -1,29 -0,545 -0,945 -1,1570113 -0,80602 0,0772344 вне внутри 0,48548

341. -1,55 -0,09 0,45 0,52 -0,355 0,782 -1,29 -0,549 -0,955 -1,0827524 -0,682862 0,0832405 вне внутри 0,48194

342. -1,4 -0,03 0,35 0,384 -0,464 1,117 -1,429 -0,49 -0,745 -0,8230746 -0,13306 -0,1287339 вне внутри 0,36393

343. -1,55 -0,08 0,45 0,521 -0,355 0,89 -1,29 -0,552 -0,965 -1,0064992 -0,557803 0,0696678 вне внутри 0,47839

344. -1,55 -0,07 0,45 0,522 -0,355 1,028 -1,29 -0,556 -0,976 -0,9282024 -0,430822 0,034651 вне внутри 0,47484

345. -1,55 -0,06 0,45 0,523 -0,355 1,212 -1,29 -0,559 -0,986 -0,8478128 -0,301899 -0,0238175 вне внутри 0,47129

Исходные данные Конструктив Коэффициенты деформации зеркал Положение третьего зеркала и приемника Экранирование

№ а2 аз И2 Из С1 С2 Г1 Г2 Гз 01 02 0з третье зеркало Приемник п

346. -1,55 -0,05 0,45 0,524 -0,355 1,471 -1,29 -0,563 -0,997 -0,765282 -0,171011 -0,1078976 вне внутри 0,46774

347. -1,6 0,09 0,25 0,205 -0,469 0,501 -1,25 -0,331 -0,45 -0,9997815 -1,013504 -0,1079299 вне внутри 0,25

348. -1,6 0,1 0,25 0,205 -0,469 0,455 -1,25 -0,333 -0,455 -1,0215054 -1,144198 -0,1095181 внутри внутри 0,25581

349. -1,6 0,02 0,35 0,336 -0,406 0,686 -1,25 -0,443 -0,686 -1,0070167 -0,827778 -0,0176428 вне внутри 0,35

350. -1,6 0,03 0,35 0,336 -0,406 0,462 -1,25 -0,446 -0,693 -1,1672241 -1,35707 -0,1274378 вне внутри 0,35

351. -1,45 -0,02 0,35 0,371 -0,448 1,045 -1,379 -0,476 -0,727 -0,8539721 -0,258833 -0,1122816 вне внутри 0,35897

352. -1,6 0,04 0,35 0,336 -0,406 0,35 -1,25 -0,449 -0,7 -1,3026425 -1,896223 -0,5393529 внутри внутри 0,38462

353. -1,6 0,05 0,35 0,336 -0,406 0,283 -1,25 -0,452 -0,707 -1,4185669 -2,445413 -1,207154 внутри внутри 0,43612

354. -1,6 0,06 0,35 0,336 -0,406 0,238 -1,25 -0,455 -0,714 -1,5188831 -3,004819 -2,0979864 внутри внутри 0,47883

355. -1,6 0,07 0,35 0,336 -0,406 0,206 -1,25 -0,458 -0,722 -1,6065068 -3,574623 -3,1882726 внутри вне 0,61561

356. -1,6 0,08 0,35 0,335 -0,406 0,182 -1,25 -0,461 -0,729 -1,683669 -4,155007 -4,461061 внутри вне 0,61534

357. -1,6 0,09 0,35 0,335 -0,406 0,164 -1,25 -0,464 -0,737 -1,7521054 -4,746158 -5,9042625 внутри вне 0,61506

358. -1,6 0,1 0,35 0,335 -0,406 0,149 -1,25 -0,467 -0,745 -1,8131868 -5,348262 -7,5094482 внутри вне 0,61477

359. -1,6 -0,06 0,4 0,416 -0,375 0,261 -1,25 -0,482 -0,784 -1,6721483 -2,567285 -1,532827 внутри вне 0,66727

360. -1,6 -0,05 0,4 0,416 -0,375 0,317 -1,25 -0,485 -0,792 -1,5322862 -2,108681 -0,8665574 внутри внутри 0,44105

361. -1,6 -0,04 0,4 0,416 -0,375 0,4 -1,25 -0,488 -0,8 -1,3747002 -1,642378 -0,3532097 вне внутри 0,415

362. -1,65 0,02 0,35 0,326 -0,394 1,205 -1,212 -0,429 -0,665 -0,8501002 -0,433277 -0,232523 вне внутри 0,35