Разработка износостойких, антифрикционных органотекстолитов на основе полиоксадиазольных тканей и полимер-минеральных модификаторов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.06, кандидат наук Юдин, Алексей Сергеевич

• Юдин, Алексей Сергеевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Юдин, Алексей Сергеевич

Оглавление

Введение

Глава 1. Литературный обзор

1.1. Износостойкие антифрикционные органопласты

1.2. Дисперсные наполнители

1.2.1. Полифениленсульфид

1.2.2. Полиамиды

1.2.3. Сверхвысокомолекулярный полиэтилен

1.3. Использование твердых смазок для улучшения трибо-логических свойств полимерных композиционных материалов

1.3.1. Графит

1.3.2. Дисульфид молибдена

1.4. Влияние химического состояние поверхности трения

1.5. Применение рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии

для анализа поверхностей трения

1.5.1. Подготовка образцов для анализа

1.5.2. Применение РФЭС

1.5.3. Информационная глубина

1.5.4. Применение РФЭС для анализа трения 46 Глава 2. Объекты и методы исследования

2.1. Объекты исследования

2.1.1 .Фенолоформальдегидная смола 47 2.1.2.Полиоксадиазольное волокно «Арселон» (ПОД-волокно)

2.1.3 .Углеродная ткань

2.1.4.Графит

2.1.5.Дисульфид молибдена 50 2.1 .б.Сверхвысокомолекулярный полиэтилен 51 2.1.7.Полиэфирэфиркетон

2.1.8.Полиамид

2.1.9.Полифениленсульфид

2.2.Технология получения органотекстолита 54 2.2.1 .Технология приготовления препрегов

2.2.2.Технология получения образцов для испытаний

2.2.3.Технология получения смесей модификаторов

2.3. Методы исследования

2.3.1.Фрикционные испытания

2.3.2.Измерение краевого угла смачивания 59 2.3.3 .Измерение твердости по Бринеллю 5 9 2.3.4.Определение прочности на изгиб и ударной вязкости

2.3.5.Рентгеновская фотоэлектронная спектроскопия (РФЭС)

2.3.6.Термогравиметрический метод анализа

Глава 3. Экспериментальная часть

3.1. Влияние природы армирующих тканей на трибологические свойства текстолитов

3.2. Физико-химические процессы взаимодействия связующего органотекстолита (ФФ-полимера) со сталью

3.3. Нанокристаллический Мо82 и его трение 88 3.3.1. Строение нанокристаллических частиц Мо82

3.3.1.1. Ренгенодифракционный анализ

3.3.1.2. Исследование методом РФЭС 90 3.3.1.3 Краевой угол смачивания нано-Мо82

3.3.1.4. Трение нано-Мо82

3.3.1.5. Износ покрытий

3.4. Исследование активированного и нано-графитов

3.4. 1 .Строение нанокристаллических частиц графита 102 3.4.1.1 Ренгенодифракционный анализ

3.4.1.2. Исследование модифицированного

нанодисперсного графита методом РФЭС

3.4.1.3. Оже-спектроскопия

3.5. Трение нано-графитов

3.6. Механическая активация графита

3.6.1. Исследование структуры активированного графита методом ренгеноструктурного анализа

3.6.2. Трение активированного графита

3.7. Полимер-минеральные модификаторы и разработка органотекстолитов

3.7. 1. Полимерные носители полимер-минеральных модификаторов

3.7.2. Получение органотекстолитов с полимер-минеральными модификаторами

3.7.3. Термофрикционные испытания модифицированных органотекстолитов

3.7.4. Влияние состава и условий получения модифицированных органотекстолитов на их свойства

3.7.5. Влияние термообработки при 150°С на свойства образцов

с полимер-минеральными модификаторами

3.8. Апробация работы 133 Заключение 137 Выводы 139 Список литературы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка износостойких, антифрикционных органотекстолитов на основе полиоксадиазольных тканей и полимер-минеральных модификаторов»

ВВЕДЕНИЕ

В последнее десятилетие резко возросла потребность в антифрикционных высокоизносостойких полимерных материалах, способных работать в сверхтяжелых условиях эксплуатации, как правило без жидкой смазки, в паре со стальными контртелами, как на воздухе, так и в различных, в том числе агрессивных, средах. Резко возросли требования к узлам трения в железнодорожном транспорте, тракторостроении, тяжело нагруженном автотранспорте, металлообработке, добывающей промышленности, подъёмных механизмах и др. отраслях.

Помимо традиционных отраслей, особые, не возникающие в предшествующий период требования стали предъявлять отрасли нефтедобычи, где в настоящее время решаются проблемы связанные с высоковязкими сортами нефти. Новой проблемой для отечественной техники и строительства являются и задачи сейсмоизоляторов на основе подшипников маятникового типа, способных в течение десятилетий и более лет обеспечить сейсмоустойчивость зданий, в том числе и высотных, а так же буровых установок, осуществляющих добычу нефти и природного газа на шельфе, расположенном в сейсмоактивной зоне. Следует отметить, что, несмотря на отсутствие ощутимого развития производства антифрикционных материалов в РФ, высокоизносостойкие композиционные полимерные материалы имеет постоянный спрос.

Как правило, в отечественной промышленности, в силу создавшихся условий, созданием подобного типа материалов занимаются механики -трибологи, либо материаловеды. В результате чисто эмпирического, коммерческого подхода, в разрабатываемых материалах присутствует ряд недостатков. Сложность проблемы создания высокоизносостойких и, одновременно, антифрикционных волокноармированных материалов заключается в том, что при повышении комплекса прочностных свойств и износостойкости возрастает их коэффициент трения, так что ряд подобных волокон с успехом используется в тормозных колодках в качестве

фрикционного наполнителя. Научный подход к созданию отечественных высокоизносостойких антифрикционных органопластов был заложен в 1985 г. [1,2].

Тогда же было выбрано полиоксадиазольное волокно (ПОД-волокно) и фенолоформальдегидное связующее (ФФ-полимер), удачно решающие основные требования, предъявляемые к подобным материалам. В связи с общими проблемами развития отечественной промышленности, научные работы в этом направлении велись в крайне ограниченном объеме [3, 4], что не может удовлетворить требования современного народного хозяйства.

До сего времени не решена одна из основных задач - понижение и стабилизация коэффициента трения органопластов при сохранении и развитии других свойств этих материалов.

Целью диссертационного исследования является разработка модифицированных износостойких органотекстолитов на основе ПОД-волокна и ФФ-полимера с улучшенными антифрикционными и термофрикционными свойствами. Для выполнения намеченной цели требовалось решить ряд основных задач:

- исследовать процесс трения органо- и углетекстолитов, изучить физико-химические процессы, происходящие в поверхностных слоях подобных материалов со связующим - ФФ-полимером, привлекая для этого современные установки трения и методы исследования поверхности;

- провести разработку полимер-минеральных модификаторов, для чего исследовать возможности использования наноламеллярных соединений, роль физико-химических изменений поверхности в их трении и разработать на их основе практически ценные самосмазывающиеся наполнители, апробировать возможность их применения в народном хозяйстве;

- разработать технологию и исследовать свойства модифицированных органотекстолитов.

Глава 1. Литературный обзор.

Необходимость экономического развития требует постоянного роста надежности и производительности промышленного оборудования. Особенно остро эта проблема стоит в добывающих отраслях и отраслях тяжелой промышленности, где возможности наращивания производительности уже давно исчерпаны. Повышение производительности ограничено нагрузками на узлы трения, износ которых является основной причиной выхода из строя промышленного оборудования. Триботехнические материалы на основе полимеров занимают важное место в структуре и объеме материалов, применяемых для изготовления фрикционных деталей. Критически важными являются трибологические узлы работающие в жестких условиях эксплуатации: высокие удельные нагрузки, отсутствие внешней смазки, абразивная и агрессивная среда, повышенная температура. Одним из возможных путей решения является разработка и применение высокоизносостойких антифрикционных органопластов.

1.1. Износостойкие антифрикционные органопласты

Органопласты (органопластики) - композиционные материалы, основными компонентами которых являются полимерная матрица и армирующие структурно-организованные органические волокна. Следует отметить, что, несмотря на часто используемый термин ОРГАНОПЛАСТЫ (органопластики) в специализированной литературе, справочниках и энциклопедиях [5-8], официального определения этого термина в стандартах систем ГОСТ, ГОСТ Р, ИСО и пр. не приводится.

Химическая природа полимерного волокнистого наполнителя позволяет

органопластам при эксплуатации обладать относительно высокой

пластической деформацией и сопротивляться хрупкому разрушению при

механических воздействиях. Благодаря диффузии полимерного связующего в

поверхностные слои волокон (образование промежуточного межфазного слоя)

их свойства в составе композиционного материала отличаются от свойств

исходного волокна. Количественные показатели этих отличий безусловно

б

зависят от термодинамической совместимости двух полимеров, из которых изготовлены матрица и волокно. В органопластах на границе раздела «волокно - матрица» развитый межфазный слой также принципиально отличает эти материалы от угле- и стеклопластиков. Такие материалы обладают более высокими показателями ударной вязкости, вибропрочности, эрозионной стойкости и усталостной прочности [9, 10].

Антифрикционные органопласты (с использованием древесных, хлопчатых, льняных, пеньковых и прочих природных волокнистых материалов в качестве арматуры), такие как лигностон, лигнофоль, хлопчатые текстолиты волокиты и гетинаксы стали получать распространение еще в 30-х годах прошлого века, поскольку уже имелось все необходимое сырье для их производства. В 40-х годах прошлого века появилась острая нужда в новых материалах, в т.ч. антифрикционных органопластах, способных удовлетворить требования создателей морской и авиационной военной техники. Для изготовления армирующих волокнистых материалов и связующих в антифрикционных органопластах производители стали активно использовать синтетические полимеры [11-13]: полиамиды (ПА-6, ПА-66 и пр.), полиэфиры (ПЭТФ), полиакрилонитрил (ПАН), полипропилен (ПП), политетрафторэтилен (ПТФЭ) и мн. др.

С 60-х годов XX века в органопластах триботехнического назначения начинается широкое использование наполнителей на основе органических волокон «третьего поколения» [14-17], а также специализированных синтетических связующих (полиоксиметиленов, поликарбонатов, полиимидов, полиэфирэфиркетонов и пр.), обладающих экстремальными свойствами: высокопрочные и высокомодульные, термостойкие и трудногорючие. Свойства волокнистых наполнителей трех поколений, используемых в антифрикционных органопластах, приведены в табл. 1.1.

Таблица 1.1.

Основные свойства армирующих органических волокон

Армирующие волокнистые компоненты Плотность, г/см3 Модуль деформац ии, ГПа Прочность (при разрыве), МП а Удлинение при разрыве, % Температура начала деструкции, °С Влажн. при кондиц условиях'1'%

Древесные (хвойные) 1,5-1,52 6-11 600 - 800 10-20 130-140 9-12

Хлопчатые 1,52-1,55 30-60 400 - 600 8-9 130-140 8-10

Льняные, пеньковые 1,51-1,53 30-60 400 - 700 2-3 130-140 9-12

Полиамидные (Поликапроамид) 1,14 32-35 770 - 850 13-17 196-216 7-8,5

Полиакрило-нитрильные (ПАН) 1,17-1,3 3-6 300-500 15-30 150-180 1-6

Полиэфирные(ПЭ ТФ) 1,38-1,39 15-20 700- 1000 6-15 170-180 0,3- ,4

Параарамидные 1,44-1,45 70-120 3000-5000 2,5-4 250-300 3-5

Термостойкие (ароматические) 1,4-1,9 50 - 700 500-5000 0,5-2 300 - 400* 0,6-2

*- Равновесная влажность при 95%-ной относительной влажности

В табл. 1.2 приведены антифрикционные свойства некоторых полимерных материалов.

Таблица 1.2.

Антифрикционные свойства полимерных материалов (трение без смазки, по

стали)

Материал Коэффициент трения Относительный износ

статический кинетический

Полиамид 0,20-0,25 0,25-0,30 200

Полиформальдегид 0,15 0,20 65

Политетрафторэтилен 0,10 0,15 8

Поликарбонат 0,30 0,40 2500

Полиуретан 0,30 0,40 340

Стиролакрилонитрил 0,30 0,35 3000

Пресскомпозиция на основе фенолоформальдегидной смолы 0,15-0,20 0,25 30

Свойства армирующих органических волокон во многом определяются их химической структурой, кристалличностью, а также зависят от степени ориентации, длины и жёсткости макромолекул.

Среди связующих современных трибологических органопластов особое место занимают фенолоформальдегидные полимеры (смолы).

Таблица. 1.3.

Свойства отвержденных органопластов на основе феноло-формальдегидной

смолы

Органо-пласты с Органопласты с различными наполнителями

Показатели наполнителем из хлопковой ткани Ткани из синтетических волокон низкой прочности* Ткани из синтетических волокон средней прочности** Ткани из синтетических волокон высокой прочности*** Маты на основе синтетических волокон Однонапра-влено выложенное синтетичес-кое волокно

Плотность, г/см3 1,3-1,4 1,15-1,3 1,2-1,3 1,3-1,4 1,3 1,4-1,5

Теплостойкость по Мартенсу, °С 125 110-115 120 120 120-140 120

Прочность,

Мн/м2 (кгс/см2)

при растяжении 85-100 100-190 190-300 650-700 70-75 1300- 1700

(851000) (10001900) (1900-3000) (6500-7000) (700 - 750) (13000- 17000)

при сжатии 150 (1500) 75(750) 110(1100) 180-200 (1800-2000) 140-150 (1400- 1500) 250-300 (2500-3500)

при изгибе**** 160(1600) 100-180 160-250 400 - 450 110-130 6000 - 9000

(10001800) (1600-2500) (4000 - 4500) (1100- 1300) (60000 - 90000)

Модуль упругости при растяжении, Гн/м2 [кгс/см2] 9,5-10 [(95 - 100) ■ 103] 2,5-8 [(25 - 80) • 103] 11-15 [(110- 150) -103] 35 [(350 ■ 103)] — 80 [800000]

Относительное удлинение, %. 1,0 10-20 3-8 2-5 2

Ударная вязкость, кДж/м2,

или кгс [кгс/см2] см/см2 35-40 500-600 — — 25-35 —

Водопоглощение за 24 ч, % 1,5 0,15-0,2 0,7-1,2

* Полиамидное, полиэфирное и полиакрилонитршъное волокна, применяемые в производстве товаров широкого потребления. **Поливинилспиртовое волокно. ***Волокно на основе ароматических полиамидов. ****Максималъное напряжение.

К числу наиболее значимых факторов, влияющих на свойства антифрикционных композиционных материалов, наряду с видом и количественным содержанием армирующего наполнителя относят его структурно-геометрические характеристики.

Подобно любым другим конструкционным полимерным композитам антифрикционные органопласты по структурно-геометрическому расположению армировки могут быть условно разделены на следующие типы:

- Ш-армированные (однонаправленный наполнитель: нити, ленты, жгуты, и

др-);

- 2Б-армированные (двунаправленный наполнитель - ткани, вязанные и плетённые полотна);

- ЗБ-армированные (трёхмерно ориентированный наполнитель - специальные текстильные структуры - трёхмерные ткани и комбинированные материалы);

- хаотично армированные.

Таблица. 1.4.

Свойства некоторых термопластичных антифрикционных органопластов

Показатели Полиамид П-68 + ткань из волокон ароматическо го полиамида (арамида) Полиолефин + ткань из поливинилсп иртового волокна Полиамид П-68 + рубленное волокно ароматическо го полиамида (арамида) Фторопласт + ткань из полиэтиленте рефталатного или полиимидног о волокна Полиэтилен + рубленное поливинил спиртовое волокно

Плотность, г/см3 1,10-1,20 1,10 1,10 1,76 0,98

Прочность, Мн/м2 (кгс/см2)

при 450-550 135-150 130-150 90 78

растяжении (4500 - 5500) (1350- 1500) (1300- 1500) (900) (780)

При изгибе 450 (4500) 110-120 (1100- 1200) 140 (1400) 60 (600) 60 (600)

Модуль упругости при растяжении, Мн/м2 (кгс/см2) 36000 (360000) 6800 (68000) 11000 (110000) 3200 (32000) 3200 (32000)

Ударная вязкость, ■у кДж/м , или кгс • см/см 120 95 26 40

Термопластичные полимерные материалы применяются (в основном) в легко нагруженных узлах трения. Они широко распространены и в виде матриц, и в виде волокнистых наполнителей в виду технологичности и доступности исходного сырья( таблица 1.4).

От комплекса структурно-геометрического расположения волокон зависит степень их разрушения, степень наполнения композита и сложность технологических операций при переработке антифрикционных органопластов в готовое изделие.

Характеристики используемого связующего накладывают ограничения не только на применение антифрикционных органопластов, но и на возможность их производства. Например, вязкость олигомера оказывает непосредственное влияние на возможность пропитки им полимерного волокнистого наполнителя, а адгезионные свойства влияют на прочность связи между наполнителем и матрицей. Поскольку отверждение большинства полимерных связующих происходит с выделением тепла, различие значений температурного коэффициента линейного расширения матрицы и наполнителя, увеличивает вероятность расслоения композита при изготовлении изделия. К сожалению, анализ многочисленных публикаций показывает, что в стране нет производств, обеспечивающих в достаточном объеме такими материалами современное машиностроение.

Научные исследования многофакторного механизма трения органопластов, проводимые с целью создания способов улучшения показателей трения и износа, приводят к созданию материалов способных эксплуатироваться без применения внешних смазок во всё более широком диапазоне температур, давлений и скоростей [18-29]. Требования к свойствам компонентов определяются условиями эксплуатации деталей из антифрикционных органопластов. Анализируя условия эксплуатации необходимо учитывать многообразие и противоречивость требований к свойствам компонентов. Например, повышение пластичности матрицы способствует снижению хрупкости материала, с другой стороны чрезмерная пластичность матрицы отрицательно влияет на прочность, снижает теплостойкость и другие характеристики композита(таблица 1.6). Высокие физико-механические показатели высокопрочных органических волокнистых наполнителей не позволяют признать их наиболее подходящими, например, в сравнении с термостойкими органическими (таблица 1.5), для формирования антифрикционных композиционных органопластов. Поэтому компоненты должны обладать не просто высоким или низким численным значением какой-либо характеристики, а находиться в оптимальных для конкретного композиционного материала, пределах.

Таблица 1.5.

Основные свойства высокопрочных и термостойких органических волокон

Волокна Плотность , г/см3 Модуль деформации, ГПа Прочность , ГПа, кН/текс* Удлинение при разрыве, %

Параарамидные на основе полипарафенилентерефтал амида , высокомодульные 1,45-1,47 95-120 2,7-4,5 2,7-3,2

Параарамидные на основе полипарафенилентерефталамида , высокопрочные 1,45-1,47 70-80 2,7-4,5 3,0-3,5

Параарамидные гетероциклические, 1,45-1,46 95-115 4,0-4,5 3,0-3,5

гомополимерные, высокомодульные

Параарамидные гетероциклические, сополимерные, высокомодульные 1,45-1,46 100-120 4,5-5,5 3,5-4,0

Параметаарамидные, сополимерные, высокопрочные 1,39-1,40 70-80 3,0-3,5 4,0-5,0

Метаарамидные 1,37-1,38 8-20 40-50* 15-30

Полиамидоимидные 1,34-1,35 5-9 35-60* 10-25

Полиимидные 1,41-1,43 9-15 40-60* 6-12

Полиоксадиазольные 1,42-1,44 25-50 50-80* 4-10

Полибензимидазольные 1,40-1,41 10-15 30-50* 10-20

Полиамидобензимидазольные 1,43-1,45 20-25 40-60* 10-15

Свойства полимер-полимерных композитов во многом определяются особенностями химического и физического строения полимерных волокон. Для их изготовления могут применяться карбо и гетероцепные полимеры (полиамид, полиакрилонитрил, поливинилхлорид, полипропилен, политетрафторэтилен и др.). Считалось, что применение этих полимеров ограничено вследствие низких прочностных свойств, получаемых на их основе композитов. Однако успешные работы по созданию сейсмопокрытий [29] и деталей тяжелонагруженных узлов трения в машиностроении [30,31,32,33,34] показывают широкие возможности и перспективность исследований по созданию новых износостойких антифрикционных органопластов.

Таблица 1.6.

Структура и свойства некоторых органопластов, применяемых в материалах

трибоузлов

Полимер Обозначение ^деструкции, °с ц(коэф-т трения) при (Р=0,1 МПа; V=0,5M/C)

1 CHj сн, Полифениленоксид (polyphenyleneoxide) РРО 360 0,4

2 СН3 СН3 0 Поликарбонат (polycarbonate) PC 410 0,44-0,50

3 Полиарилэфиркетоны (polyaryletherketones) РАЕК 420 0,45

4 сн3 Полиарилаты (polyarylates) Par 375 0,55

5 IXTtXir ¡-'очку О 0 -о-о-- Полнфенилхиноксалины (polyphenylquinoxalines) PPQ 440-505 0,62-0,75

6 % г'/° я,--о-:-с-Полиимиды (polyimides) PI 480-484 0,53-0,69

7 ГЯ П, '-О-ОтСУ аи Полиоксадиазолы (polyoxadiazoles) POD 440 0,70-0,77

Полимерная природа волокнистого наполнителя придает материалам способность к пластической деформации без хрупкого разрушения. В органопласте, армированном полимерными волокнами, происходит диффузия полимерного связующего в поверхностные слои волокон с образованием промежуточного межфазного слоя [35]. Благодаря этому трибологические свойства волокнистого наполнителя в составе композиционного материала могут значительно от свойств исходного волокна. Степень отличия зависит от термодинамической совместимости двух полимеров, из которых изготовлены матрица и волокно.

Применение в узлах трения антифрикционных органопластов обосновано более высокими (в сравнении с другими видами полимерных композитов) ударной вязкостью, эрозионной стойкостью, вибро- и усталостной прочностью. Развитый межфазный слой в антифрикционных органопластах на границе раздела «волокно - матрица» принципиально отличает эти материалы от угле- и стеклопластиков.

Благодаря непрерывности матрицы антифрикционных органопластов и адгезионной связи с наполнителем прилагаемые к композиту напряжения в процессе трения распределяются по всей формирующейся поверхности и одновременно воспринимаются всеми армирующими органическими волокнами, выходящими к поверхности в зоне контакта с контртелом. Эксплуатация узлов трения нередко происходит в разнообразных неблагоприятных для трибоматериалов условиях поэтому разработчики антифрикционных органопластов, учитывают комплекс свойств, определяемых матрицей, в т.ч. тепло-, огне-, биостойкость, устойчивость к УФ, радиационному и химическому воздействию. Практически все синтетические полимеры могут использоваться в качестве матриц для антифрикционных органопластов. Отдельно следует отметить, ПТФЭ, занимающий в их ряду особое место, обладающий очень низким коэффициентом трения при высокой термической и коррозионной стойкости, является основой многих композитов. В узлах сухого трения его применение наиболее выгодно. Он может служить матрицей, содержащей такие наполнители, как графит или стекловолокно, либо

он сам может быть наполнителем в виде хаотично ориентированных волокон, для термопластичной матрицы, например, полиацеталей.

Особым классом связующих для композиционных материалов являются термореактивные полимеры, в частности ФФ-полимер. По показателю коэффициента трения (в сравнении с линейными полимерами) серийно выпускаемым композиционным материалам на основе ФФ-полимеров не уступают только композиты на основе ПТФЭ. Та же тенденция сохраняется по данным износостойкости, причем по этому показателю ФФ-композиции в большинстве случаев превосходят ПТФЭ и комбинации на его основе, поскольку лишены основного недостатка ПТФЭ - хладотекучести под нагрузкой. Чистое ФФ-связующее не обладает высокой износостойкостью, но при этом сохраняет, уникальное для сшитых полимеров, свойство химического течения: создавая «вторичные», ориентированные, сшитые структуры в процессе трения. В результате, поверхностный слой связующего приобретает повышенную износостойкость. Фенолоформальдегидные полимеры (ФФП) широко применяют при создании антифрикционных полимерных материалов вследствие их повышенной термической и химической стойкости и износостойкости. Для улучшения триботехнических свойств вводят наполнители различной природы и структурной организации (графит, свинец, Мо82, оксиды алюминия, железа и меди, а также базальтовые, стеклянные и углеродные волокна, технический углерод, асбест, различные волокна), что позволяет получить самосмазывающиеся материалы с низким коэффициентом трения без смазки (0,04-0,06) и интенсивностью изнашивания (10"9-10"и) для подшипников скольжения, уплотнений, направляющих, работающих при повышенных температурах [36-40]. Используемые в качестве связующих полимерных композиционных материалов триботехнического назначения фф-полимеры представляют собой олигомерные продукты поликонденсации фенолов с формальдегидом. В зависимости от условий поликонденсации образуются резольные (термореактивные) или новолачные (термопластичные) фенолоформальдегидные смолы. В узлах трения традиционно используют резольный тип смолы. Резольные смолы обычно отверждают путем нагревания. Поскольку при отверждении происходит по существу продолжение

поликонденсации, резолы называют одностадийными смолами. Этим их отличают от новолаков (двухстадийных смол) так как для перевода новолаков в термореактивное состояние необходимо воздействие отвердителей, способного образовывать метиленовые мостики между фенольными ядрами.

Различают три стадии отверждения резольных фенолоформальдегидных смол: начальную - А, промежуточную -В, конечную - С, в зависимости от стадии на которой находятся смола её называют соответственно: резол, резитол и резит. Отверждение резольных смол может идти и при низких температурах, без внешнего нагрева, в присутствии кислот (соляной, фосфорной, п-толуолсульфокислоты и др.), добавляемых в количестве 10-30 % от массы смолы. При этом уже при комнатной температуре начинается конденсация, сопровождающаяся выделением значительного количества тепла. Отверждение в присутствии кислот происходит с гораздо большей скоростью, чем термическое, однако свойства образующихся полимеров невысоки. На заключительных стадиях отверждения подвижность молекулярных цепей весьма ограничена. В связи с этим в резите образуются далеко не все теоретически возможные поперечные связи, поэтому всегда содержатся олигомерные продукты. При этом отдельные цепи тесно переплетены между собой и соединены не только валентными, но и водородными связями. При нагревании резиты из-за ослабления водородных связей несколько разлагается. Отвержденные фенолоформальдегидные смолы не обнаруживают кристаллической структуры. При длительном контакте с водой резиты слегка набухают. В органических растворах они не растворяются. При воздействии водных растворов щелочей или кипящих фенолов резиты медленно растворяются с разложением. Они стойки к действию большинства кислот, за исключением концентрированной Нг804 и кислот окислителей.

Отвержденные фенолоформальдегидные смолы длительно стабильны при нагревании до 20°С и в течение ограниченного времени способны противостоять действию более высоких температур. Несколько суток при 200 -250°С, несколько часов при 250 - 500 °С, несколько минут при 500 -1000 °С и несколько секунд при 1000 - 1500 °С. Разложение начинается при температуре около 300 °С. Оно сопровождается выделением продуктов пиролиза (фенол,

бензол, С02), окислители и кислоты ускоряют этот процесс. При более высоких температурах происходит обугливание с образованием механически прочного кокса. Наличие заместителей в фенольных ядрах снижает термостойкость фенолоформальдегидных смол. Как известно, фенолформальдегидные олигомеры используют в производстве различных композиционных материалов - пресс-порошков, волокнитов, слоистых пластиков и т.п. Изделия на основе фенолформальдегидных полимеров характеризуются высокой механической прочностью, теплостойкостью, устойчивостью к кислотам, хорошими электроизоляционными свойствами. Карбонизированные и графитированные фенолформальдегидные материалы нашли широкое применение в качестве тепловой защиты в авиационной и космической технике. Широкое применение фенолформальдегидных олигомеров обусловлено низкой стоимостью сырья, его доступностью, лёгкостью получения полимеров и переработки композиционных материалов, хорошими потребительскими свойствами изделий. В работе [41] было показано, что фенолформальдегидные смолы в сочетании с износостойкими волокнами обладают отличными антифрикционными характеристиками. По данным [42-44] трибохимически активные фенолоформальдегидные полимеры используются в ряде случаев в качестве связующих волокно наполненных антифрикционных материалов типа текстолит, обладают рядом преимуществ по сравнению с термопластичными и другими термореактивными полимерами, обеспечивая высокие эксплуатационные показатели ПКМ.

Благодаря низкой плотности, технологичности производства, комплексу высоких триботехнических, физикомеханических и экономических показателей, доступности сырьевых ресурсов и широкой возможности варьирования заданными на стадии разработки свойствами применение в машиностроении антифрикционных органопластов в машиностроении за 100-летний период (с начала ХХв. по н.в.) приобрело глобальный характер [44-51]. В связи с тенденцией научно-технического прогресса к переходу на ресурсо- и энергосберегающие принципы развития техники перспективы антифрикционных органопластов значительно опережают аналогичные виды антифрикционных конструкционных материалов. По возможностям создания

как узкоспециализированных, так и универсальных антифрикционных композиционных материалов широкого применения органопластики в настоящее время опередили материалы и композиты на основе неорганических компонентов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Юдин, Алексей Сергеевич, 2013 год

Список литературы.

1. Коршак В.В., Грибова И. А., Краснов А. П., Мамацашвили Г. В, Т. К. Джашиашвили, Б. С. Лиознов, Термофрикционные свойства армированных систем на основе тканей из полигетероариленов. «Трение и Износ», ноябрь-декабрь, том V, № 6, ст. 965-971. 1984 г.

2. Коршак В.В., Грибова И.А., Краснов А.П., Павлова С-С.А., Слонимский Г.Л., Аскадский A.A. «Химическое строение звена полигетероариленов и их износостойкость». Журнал ДАН СССР, т.282, №3, 1985 г., с. 654-659.

3. А.П. Краснов, В.А. Тимофеев, П.А. Чукаловский, О.В. Афоничева, В.А. Мить, P.A. Бычков, В.В. Кузнецов, Д.И. Буяев. // Трибохимический подход к разработке антифрикционных высокоизносостойких композитов. «Вестник машиностроения», Москва, 2005 г. № 2, с. 46-49.

4. В.А. Тимофеев, А.П. Краснов, P.A. Бычков, Д.И. Буяев, П.А. Чукаловский, О.В. Афоничева, В.В. Кузнецов // Теплофизические и трибологические свойства композиционных материалов, армированных полиоксадиазольными волокнами. «Химические волокна», Москва, 2005 г., №3, с. 50-53

5. Химическая энциклопедия. — М.: Советская энциклопедия. Под ред. И. Л. Кнунянца. 1988.

6. Михайлин Ю.А. Полифениленсульфид // Полимерные материалы, изделия, оборудование, технологии. 2007, №10, с. 6-7

7. Бобович Б.Б. Неметаллические конструкционные материалы: учебное пос. - М.: Изд-во МГИУ, 2009. - 384 с.

8. Мышкин Н.К., Петроковец М.И. Трибология. Принципы и приложения, Гомель ИММС НАНБ, 2002

9. Ковалев А.Д., Михайлов П.Е., Абросимов В.Н., Антифрикционные самосмазывающиеся тканные материалы из химических волокон // Антифрикционные самосмазывающиеся пластмассы и их применение в промышленности, Москва, изд. «Знание», 1984

Ю.Баженов С.Л., Берлин A.A., Кульков A.A., Ошмян В.Г. Полимерные композиционные материалы. Прочность и технология. - г. Долгопрудный: Интеллект, 2010. - 347 с.

11. Краснов А.П., Тимофеев В.А., Афоничева О.В., Волков И.О., Чукаловский П. А., Бычков P.A., Кузнецов В.В., Буяев Д.И. Трибохимические превращения на поверхностях трения органопластов со связующими фенолоформальдегидного типа // Журнал «Трение и Износ», Гомель, 2005 г., т.26 №3 с.315-320.

12. Краснов А.П., Тимофеев В.А., Афоничева О.В., Буяев Д.И., Чукаловский П.А. Роль трибохтимически активных связующих в создании нового армированного материала. // Вопросы материаловедения, 2006, №2(46), с. 105-113.

13.I.A.Gribova, A.P.Krasnov, A.N.Chumayevskaya, N.M.Timofeeva, N.J.Antonova, "Basis tendencies of the Development of Polymeric antifriction wear-resist composites" // Polymer YEARBOOK, 1995.

14. Андреев A.A., Буданова Г.П., Град H.M. // Полимерные конструкционные материалы конструкционного назначения, армированные арамидными тканями. Хим. волокна, волокнистые, и композиц. материалы техн. назн. Москва. 1990. С. 185-191.

15.Анисимов A.B., Бахарева В.Е., Блышко И.В., Гинзбург Б.М., Кирик Е.В., Точильников Д.Г. Характеристики органопластиков на основе фенольной матрицы и оксалонового волокна // Вопросы материаловедения, 2006, №2(46), с. 113-119

16.Анисимов A.B., Бахарева В.Е., Рыбин В.В., Модификация антифрикционных композиционных полимерных материалов на различных масштабных уровнях. // Вопросы материаловедения, 2009, № 1(57) с. 9-17

17.Лишевич И.В., Бахарева В.Е., Саргсян A.C., Скобелева Е.Л. Теплостойкий углепластик на основе полифениленсульфида. // Вопросы материаловедения, 2009, № 1(57) с. 111-116

18.Гинзбург Б.М., Точильников Д.Г., Бахарева В.Е., Анисимов A.B., Киреенко О.Ф. Полимерные материалы для подшипников скольжения, смазываемых водой(Обзор) // Журнал прикладной химии, 2006, №5(79), с. 705-716

19.Кузнецов A.A., Семенова Г.К., Свидченко Е.А., Конструкционные термопласты как основа для самосмазывающихся полимерных композиционных материалов антифрикционного назначения. // Вопросы материаловедения, 2009, № 1(57) с. 116-127

20.Бахарева В.Е., Николаев Г.И., Анисимов A.B., Улучшение функциональных свойств антифрикционных полимерных композитов для узлов трения скольжения // Российский химический журнал, 2009, №4(53), с. 4-18.

21. А.П. Краснов, И.А. Грибова, О.В. Афоничева. Влияние степени циклизации полиимидов на трибохимические процессы. // Трение и износ, №3, 1998, с. 370-376.

22.Microscale abrasive wear of polymeric materials P.H. Shipway, N.K. Ngao Wear, 255 (2003), M (август), 742-750

23.Веттегрень В.И., Фадин Ю.А., Савицкий A.B., Ляшков А.И., Влияние полимерной матрицы на триботехнические характеристики органопластов // Вопросы материаловедения, 2009, № 1(57) с. 127-132

24.Юдин В.Е., Лексовский A.M. Вязкоупругость полимерной матрицы и разрушение теплостойких волокнистых композитов // Физика твердого тела, 2005, №47, с. 944-950

25.Веттегрень В.И., Савицкий A.B., Щербаков И.П., Мамалимов Р.И. Триболюминесценция полимеров и композитов // Вопросы материаловедения, 2009, №1(57), с. 141-145

26.Веттегрень В.И., Ляшков А.И., Щербаков И.П. Фрактолюминесценция полифениленсульфида и волокнистого композита на его основе. // Журнал технической физики, 2010, №6(80), с. 155-158.

27.Анисимов A.B., Бахарева В.Е., Николаев Г.И., Улучшение функциональных свойств антифрикционных полимерных композитов для

узлов трения скольжения // Журнал Российского химического общества им. Д.И. Менделеева, 2009, №4 с.4-18.

28.Кузнецов А.А., Семенова Г.К., Перспективные высокотемпературные связующие для полимерных композиционных материалов // Российский химический журнал, 2009, №4, с. 87-96

29. Дроздов Ю.Н., Надеин В.А., Пучков В.Н. Определение связи параметров землетрясений трибологическими характеристиками фрикционных маятниковых подшипников (сейсмоизоляторов) // Вестник машиностроения, 2007. - N 4. - с. 23-30.

30.Yudin V.E., Svetlichnyi V.M., Gubanova G.N., Semicrystalline polyimide matrices for composites: Crystallisation and properties // Journal of applied polymers science? 2002, №13 , p. 2873-2882

31. Talbot M.F., Springer G.S., Berglund L.A., The effects of Crystallinity on the mechanical properties of PEEk polymer and graphite fiber reinforced PEEK // Journal of composite materials, 1987, №11, p. 1056-1081

32.Cho M.H., Bahadur S., A study of thermal, dynamic mechanical, and tribological propreties of polyphenylene sulfide composites reinforced with carbon nanofibers // Tribology letters, 2007, № 237-245, p. 237-245

33.А.П. Краснов, A.B. Наумкин, A.C. Юдин, B.A. Соловьева, O.B. Афоничева, Д.И. Буяев, H.H. Тихонов // Природа первичных актов фрикционного взаимодействия СВМПЭ с поверхностью стали. «Трение и износ», Т. 34, № 2, 2013, с. 154-163.

34.Град Н.М., Бокарева В.Е., Буданова Г.П. // Эпоксидный органо-текстолит, армированный тканью из жгутов СВМ. Пластмассы. 1991. 9. С.31-32.

35.А.П. Краснов, О.В. Виноградова, В.Б. Баженова. Исследование роли полигетероариленов в межфазном взаимодействии полимерных смесей для создания термостойких композитов. // Сборник докладов международной н.-т. Конференции «полимерные композиты - 98», Polycom 98 Гомель, Беларусь, сент 1998, с. 50-55.

36. O.B. Виноградова, В.Б. Баженова, А.П. Краснов, И.А. Грибова. Специфичность термофрикционного воздействия в полимерных смесях. // Трение и износ №5, 1998 с. 650-658.

37. А.П. Краснов, Б.С. Лиознов, Г.И. Гуреева, И.В. Благодатских, С.-С.А. Павлова, В.А. Сергеев, С.Н. Салазкин, В.В. Шапошникова. Влияние термического и трибологического воздействий на молекулярно-массовые характеристики полиариленэфиркетона. // Высокомолекулярные соединения, Серия А, 1996, том 38, № 12, с. 1956-1960.

38.Краснов А.П., Тимофеев В.А., Чукаловский П.А., Афоничева О.В., Мить В.А., Бычков P.A., Буяев Д.И. Трибохимический подход к разработке антифрикционных высокоизносостойких композитов // Журнал «Вестник машиностроения», Москва, 2005 г. № 2, с. 46-49.

39.Сытар В.И., Буря А.И. Конструкционные материалы на основе графитонаполненного фенилона // Преднестровский научный вестник, 1998, с. 1-31

40.Сытар В.И., Кабат О.С. Теплостойкие материалы триботехнического назначения на основе ароматического полиамида и дисперсных кремнеземов // Вопросы химии и химической технологии, 2005, №4, с. 168-171

41. Юдин A.C., Буяев Д.И., Краснов А.П., Сачек Б Л., Афоничева О.В., Баженова В.Б. Дисперсные наполнители в трибологических полимерных волокноармированных материалах (поисковое исследование) // Журнал «Вопросы материаловедения» (принята к опубликованию в 2012 г.)

42.Синтетические полимеры и пластические массы на их основе/А.Ф. Николаев. М.: Химия, 1964. 784 с.

43.Полимеры в узлах трения машин и приборов: Справочник /Под ред. А. В. Чичинадзе. М.: Машиностроение, 1988. 328 с.

44.Буяев Д.И., Юдин A.C., Тимофеев В.А., Афоничева О.В., Краснов А.П. // «Особенности формирования и функциональных свойств композитов нового поколения армированных смесями органических волокон» //

Пятая Всероссийская Каргииская конференция «Полимеры - 2010», 21-25 июня 2010 г., сборник тезисов, С4-18.

45.А.П. Краснов, И.А. Грибова, JI.C. Федорова, О.В. Афоничева, В.А. Мить, И.А. Рашкован, М.Е. Казаков. Полимерные антифрикционные самосмазывающиеся износостойкие материалы и покрытия. // Тяжелое машиностроение, 2001 г. № 4, стр. 31-34.

46.Solid particle erosion of unidirectional carbon fibre reinforced polyetheretherketone composites U.S. Tewari, A.P. Harsha, A.M. Hager, K. Friedrich Wear, 252 (2002), 11-12 (июль), 992-1000

47.Мить B.A., Афоничева O.B., Юдин А.С., Краснов А.П., Буяев Д.И., Тимофеев В.В. //«Влияние термореактивного связующего на трибологические свойства высокоизносостойкого композита на основе ПОД-волокон» // XXII симпозиум «Современная химическая физика», 24 сентября - 5 октября 2010 г., г. Туапсе, сборник докладов, с. 100.

48.А.П. Краснов В.А. Мить, О.В. Афоничева, И.А. Рашкован, М.Е. Казаков, Трибохимически активные и трибостабильные полимеры и полимерные системы, Трение и износ, 2002, с.397-410.

49.Буяев Д.И., Юдин А.С., Чукаловский П.А., Бычков Р.А., Афоничева О.В., Краснов А.П. // Свойства современных органопластов и пути их применения в тяжелых условиях эксплуатации // Научно - техническая конференция с участием иностранных специалистов «ТРИБОЛОГИЯ -МАШИНОСТРОЕНИЮ», посвященная 120 - летию со дня рождения проф. М.М. Хрущова, 7-9 декабря 2010 г., Москва, ИМАШ РАН им. А.А. Благонравова

50.Бахарева В.Е., Николаев Г.И., «Современные машиностроительные материалы. Неметаллические материалы» с. 139// НПО Профессионал, Санкт-Петербург 2012 г.

51. Effect of load and speed on the wear behavior of woven glass fabrics and armed fibre-reinforced composites H.Pihtili,N.Tosun Wear, 252 (2002), 11-12 (июль), 979-984

52.Юдин А.С., Краснов А.П., Буяев Д.И., Афоничева О.В., Сачек Б.Я., Баженова В.Б. // Роль дисперсного наполнителя в самосмазывающихся материалах армированных волокнами // Международная научно-техническая конференция «Полимерные композиты и трибология» (Поликомтриб - 2011), 27-30 июня 2011 г., г. Гомель, Беларусь, стр. 232.

53.Klaus Friedrich, Zhong Zhang , Alois К. Schlarb // Effects of various fillers on the sliding wear of polymer composites // COMPOSITES SCIENCE AND TECHNOLOGY, 2005, №65, p. 2329-2343

54.Охлопкова A.A., Адрианова O.A., Попов C.H., Модификация полимеров ультрадисперсными наполнителями, Якутск, ЯФ изд-ва СО РАН, 2003

55.Luis F. Giraldo, Betty L. Lo. pez,Witold Brostow // Effect of the Type of Carbon Nanotubes on Tribological Properties of Polyamide 6 // POLYMER ENGINEERING AND SCIENCE, 2009, p. 896-902

56.Gewen Yi, Fengyuan Yan // Mechanical and tribological properties of phenolic resin-based friction composites filled with several inorganic fillers // Wear, 2007, №262, p.121-129

57.David L. Burris, Benjamin Boesl, Gerald R. Bourne, W. Gregory Sawyer // Polymeric Nanocomposites for Tribological Applications // Macromolecular Materials Engineering 2007, № 292, 387-402

58.S. Bahadur, C. Sunkara // Effect of transfer film structure, composition and bonding on the tribological behavior of polyphenylene sulfide filled with nano particles of ТЮ2, ZnO, CuO and SiC // Wear, 2005, №258, p. 1411-1421

59.Полимерные композиционные системы, модифицированные аллотропными соединениями углерода(Обзор) // Материалы, Технологии, Интсрументы, 2009, №4(14), с. 705-720

60.И.А. Рашкован, А.П. Краснов, М.Е. Казаков Влияние фуллероидов на свойства термопластов, армированных углеродными волокнами. // Вопросы материаловедения, 2006, №2(23), с. 131-138

61. Никитин В.А., Летенко Д.Г., Бахарева В.Е. Модификация антифрикционных углепластиков высокодисперсными металлами и

металлоугледроными соединениями // Вопросы материаловедения, 2009, №1(57), с. 38-45

62.Bekir Sadik Unlu , Enver Atik , Selim Sarper Yilmaz// Tribological behaviors of polymer based journal bearings manufactured from particle reinforced bakelite composites // Materials and Design, 2009, № 30, p. 3896-3899

63.P. Iglesias, M.D. Bermudez, F.J. Carrion, S. Chandrasekar, W.D. Compton // A study of the wear behavior of polymer-matrix composites containing discontinuous nanocrystalline alloy reinforcements // Tribology International, 2007, №40, p. 479-489

64.Christian J. Schwartz, Shyam Bahadur // Studies on the tribological behavior and transfer film-counterface bond strength for polyphenylene sulfide filled with nanoscale alumina particles // WEAR, 2000, №237, p. 261-273

65.Краснов А.П., Афоничева O.B., Клабукова Л.Ф., Макарова Т.Н., Бирюкбаев Т.Т. Образование поверхности трения полиамида-6, наполненного модифицированным природным гидроксиапатитом. // Трение и износ, № 6, 1999, с.

66.Краснов А.П., Афоничева О. В., Попов В.К., Немерюк Д.А., Клабукова Л.Ф., Макарова Т.Н. Трибохимические процессы в сверхвысокомолекулярном полиэтилене, наполненном гидроксиапатитом. // Трение и износ, 2000, Том 21, № 5, стр. 566-570.

67.И.А. Рашкован, А.П. Краснов, О.В. Афоничева, М.Е. Казаков, Н.С. Арапов Влияние природы смесей волокнистых наполнителей на характер трибохимических превращений углеродопластов, Трение и износ, 2004 Т. 25, № 1 с. 93 - 98

68.Ming Qiu Zhang, Min Zhi Rong, Shu Li Yu, Bernd Wetzel, Klaus Friedrich // Effect of particle surface treatment on the tribological performance of epoxy based nanocomposites // Wear, 2002, № 253, p. 1086-1093

69.S.E. Franklin, A. de Kraker Investigation of counterface surface topography effects on the wear and transfer behaviour of a POM-20% PTFE composite 766-773

70.Gewen Yi, Fengyuan Yan // Effect of hexagonal boron nitride and calcined petroleum coke on friction and wear behavior of phenolic resin-based friction composites // Materials Science and Engineering A, 2006, №425, p. 330-338

71.Keiji Ogi, Tetsuro Shiraishi, Hideki Murayama // Effect of temperature and after-cure on fatigue fracture behavior of a glass/phenol composite // International Journal of Fatigue, 2006, № 28, p.1290-1296

72. Effect of rare earth composites fillers on friction and wear behaviors of PTFE-based composites. // Zhaug Zhao-zhu? Xue Qun-ji5 Liu Wei-min, Sheu Wei-chaug J.Appl. Polym. Sci. 1999. Yol 72. №3. P. 361-369.

73.Effect of particle surface treatment on the tribological performance of epoxy based nanocomposites M.Q. Zhang, M.Z. Rong, S.L. Yu, B. Wetzel, K. Friedrich Wear, 253 (2002), 9-10 (ноябрь), 1086-1093

74.Friction and wear of water lubricated PEEK and PPS sliding contacts Y. Yamamoto, T. Takashima Wear, 253 (2002), 7-8 (октябрь), 820-826

75.Новый класс конструкционных пластиков: полиамиды, армированные минеральным наполнителем. // Caesar Н.М., Tecnopolime resine. 1981. №5.Р.21-26.

76.Solid particle erosion of unidirectional carbon fibre reinforced polyetheretherketone composites U.S. Tewari, A.P. Harsha, A.M. Hager, K. Friedrich Wear, 252 (2002), 11-12 (июль), 992-1000

77.An investigation of the friction and wear behaviors of ceramic particle filled polyphenylene sulfide composites Q. Xue, S. Bahadur, L. Yu Wear, 214 (1998), 1 (январь), 54-63

78. Wear behavior of epoxy matrix composites filled with uniform sized submicron spherical silica particles X.S. Xing, R.K.Y. Li Wear, 256 (2004), 1-2 (январь), 21-26

79.Щиц E.A. // Исследование и разработка полимерных композиционных материалов с использованием природных алмазных порошков. Авт. Дис. К.т.н. Ин-т физ.-техн. Проблем Севера РАН. Якутск. 2000.

80.Зуев В.В., Иванова Ю.Г. Полимерные нанокомпозиты на основе полимамида 6, модифицированного фулероидными наполнителями // Высокомолекулярные соединения, 2011, №5(53), с. 733-738

81.Пучков В.Н., Семенов А.П., Павлов В.Т. Твердые смазки: опыт применения и перспективы // Трение и смазка в машинах и механизмах, №11, с. 36-46

82.Ting Huang, Renguo Lu, Yuning Ma, Pei Liu, Tongsheng Li Study on the Friction and Sliding Wear Behavior of Hybrid Polytetrafluoroethylene/Kevlar Fabric Composites Filled with Polyphenylene Sulfide // Journal of Macromolecular Science, 2012, № 51, p. 109-121

83.Enviromental dependence of atomic-scale friction at graphite surface steps. Philip Egberts, Zhijiang Ye, Xin Z. Liul, Yalin Dong, Ashlie Martini2, Robert W. Carpick Phys. Rev. В 88, 2013

84.А.С.Голубь, Я.В.Зубавичус, Ю.Л.Словохотов, Ю.Н.Новиков. Усп. химии, 2003, 72(2), с.138-158.

85.В.А. Кабанов, М.С. Акутин и др. Энциклопедия полимеров, 1974, Т 2, С. 1032

86.Полимерные композиционные материалы: структура, технология / М.Л. Кербер, В.М. Виноградов, Г.С. Головкин и др. М: Профессия, 2008. 560 с

87.Термоустойчивые полимеры и полимерные материалы /Ю.А. Михайлин. Спб.: Профессия, 2006. 624 с.

88.Хайнике Г. Трибохимия. // Москва, изд. Мир, 1987

89.Бриггс Д., Сих М.П., Анализ поверхности методами Оже- и рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии, М.: Мир, 1987.

90.J.F. Watts, J. Wolstenholme, An introduction to surface analysis by XPS and AES, Wiley, 2003.

91.Риге В., Паркер M., Анализ поверхности методом рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии - в кн. Методы анализа поверхности, М.: Мир, 1978, с. 142-149.

92.Нефедов В.И., Рентгеноэлектронная и фотоэлектронная спектроскопия, М.: Знание, 1983.

93.Makinson К., Tabor D. Friction +transfer of Polytetrafluoroethytelene // Nature, 1964, N 491, p. 464-466

94.Wheeler D., The transfer of Polytetrafluoroethytelene studied by X-ray photoelectron spectroscopy // Wear, 1981, № 3(66), p. 355-365

95.Blanchet Т., Kennedy F., Jayne D., XPS analisys of the effect of fillers on PTFE transfer film development in sliding contacts // Tribology translation, 1993, №4(36), p. 535-544

96.Beamson G., Clark D., Deegan E.D. Characterization of PTFE on silicon wafer tribological transfer film by XPS, Imaging XPS and AFM // Surface interface analysis, 1996, №3(24), p.204.

97.Balzar D., Voigt-function model in diffraction line-broadening analysis, in: R.L. Snyder, J. Fiala, H.J. Bunge (Eds.), Defect Microstruct. Anal. Diffr., Oxford University Press, 1999.

98.Bruker, TOP AS 4.2 User Manual, Bruker AXS GmbH, Karlsruhe, Germany, 2009.

99.Краснов А.П., Рашкован И.А., Казаков M.E., Афоничева О.В., Попова А.Б. Влияние антифрикционных характеристик углеродных волокон на свойства наполненных термопластов. // Журнал «Вестник машиностроения», 2002 г., № 12, с. 25-28.