Разработка и совершенствование конструкций гарнисажных фурм и технологии нанесения шлакового гарнисажа и торкрет-покрытий на футеровку конвертеров тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.02, кандидат наук Калимуллин, Руслан Фаузелович

• Калимуллин, Руслан Фаузелович
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Калимуллин, Руслан Фаузелович

Содержание

Введение

1 Современное состояние теории и технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера и конструкций специальных гарнисажных фурм

1.1 Общие предпосылки использования магнезиальных шлакообразующих материалов для повышения стойкости футеровки конвертеров

1.2 Дутьевой и шлаковый режимы кислородно-конвертерной плавки с формированием обогащенного оксидом магния шлака

1.3 Фурменные устройства и технология нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера

1.4 Задачи исследования

2 Установки и методики исследования процесса нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера

2.1 Разработка методики определения параметров газопорошкового ошлакования футеровки конвертера

2.2 Установка и методика низкотемпературного моделирования процесса нанесения шлакового гарнисажа и торкрет-покрытий на футеровку конвертера

2.3 Методика проведения промышленных исследований

2.4 Выводы по главе 2

3 Лабораторные исследования процесса нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертеров посредством раздувки шлаковой ванны и факельного торкретирования

3.1 Низкотемпературное моделирование процесса нанесения шлакового гарнисажа с использованием фурм, приспособленных для раздувки шлака и факельного торкретирования

3.2 Низкотемпературное моделирование гидрогазодинамических особенностей раздувки шлаковой ванны газопорошковыми струями

3.3 Выводы по главе 3

4 Численное моделирование гидро-газодинамических и массообменных

процессов в полости конвертера при нанесении гарнисажа путем раздувки

шлакового расплава

4.1 Моделирование параметров сверхзвуковой струи при раздувке шлака в конвертере

4.2 Моделирование газопорошкового течения в фурме с внешним смешением

4.3 Выводы по главе 4

5 Разработка конструкций гарнисажных фурм и технологии нанесения

шлакового гарнисажа на футеровку 350-т конвертеров ОАО «ЕВРАЗ ЗСМК»

5.1 Предпосылки модернизации оборудования и совершенствования технологии горячих ремонтов футеровки 350-т конвертеров

5.2 Моделирование термогазодинамических особенностей торкретирования футеровки конвертеров карбонатными торкрет-массами

5.3 Изучение закономерностей распространения и формирования торкрет-факелов в процессе «горячего» ремонта футеровки конвертеров

5.4 Разработка и совершенствование газоохлаждаемых конструкций торкрет-гарнисажных фурм и технологии нанесения шлакового гарнисажа с их использованием

5.5 Особенности проектных решений конструкций дутьевых устройств для газопорошковой раздувки шлака и освоение технологии

5.6 Выводы по главе 5

Заключение

Список использованных источников Приложения

135

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка и совершенствование конструкций гарнисажных фурм и технологии нанесения шлакового гарнисажа и торкрет-покрытий на футеровку конвертеров»

Введение

Актуальность работы. Кислородно-конвертерный процесс благодаря технологической гибкости и высокой производительности занимает ведущую роль в структуре способов производства стали как у нас в стране, так и за рубежом.

Тепловая работа конвертеров, их производительность, качество и себестоимость стали во многом определяются стойкостью футеровки.

В настоящее время технология выплавки стали в кислородно-конвертерных цехах отрасли предусматривает рафинирование ванны в процессе продувки с одновременным формированием конечного шлака с повышенным содержанием оксида магния (8-14 %) за счет присадок различных магнезиальных шлакообразующих материалов. При этом повышение стойкости периклазоуглеродистой футеровки конвертеров достигается путем:

- нанесения на футеровку агрегата защитного шлакового гарнисажа известным способом раздувки подготовленного, насыщенного шлака газовыми струями, формируемыми при подаче азота через верхнюю многосопловую кислородную фурму классической конструкции;

- факельного торкретирования двухкомпонентными торкрет-массами из обожженного огнеупорного порошка (магнезита или доломита) и углеродсодержащего материала (кокса, угля, сланца);

- дополнительной подварки боем использованных огнеупоров мест локального износа футеровки.

Даже в случае применения перечисленного комплекса мероприятий все же главными факторами, обеспечивающими рост показателей стойкости футеровки конвертеров, являются применение специальных магнезиальных флюсов для формирования конечного шлака с повышенными гарнисажными свойствами, способ и конструкция фурмы для нанесения шлакового гарнисажа на стенки агрегата. Вместе с тем, необходимо учесть, что в конвертерных цехах не удается в полной мере обеспечить эффективное применение гарнисажных технологий при продлении кампании конвертеров из-за использования повышенного количества

дорогостоящих магнезиальных материалов для формирования конечного шлака с повышенной концентрацией оксида магния. Возможным выходом из создавшегося положения является разработка новых ресурсо- и энергосберегающих технологий нанесения огнеупорных покрытий на периклазоуглеродистую футеровку конвертера с применением необожженных карбонатных или магнезиальных шлакообразующих материалов и специальных гарнисажных фурм, обеспечивающих:

- раздувку конечного шлака газопорошковыми струями, несущими во взвешенном состоянии недефицитные порошкообразные материалы (на основе отсева доломитизированной извести, необожженного доломита, сырых магнезиальных материалов и др.);

- совмещение операций раздувки конечного шлака и факельного торкретирования футеровки с использованием торкрет-масс на основе вышеуказанных материалов.

В условиях работы металлургических предприятий России уже созданы предпосылки по отработке и внедрению указанных технологий ошлакования футеровки конвертеров, так как практически во всех конвертерных цехах имеется оборудование для факельного торкретирования. В то же время надежная информация, характеризующая особенности конструкций специальных гарнисажных фурм и технологические режимы операции нанесения огнеупорных покрытий отсутствует. В таких условиях актуально, с одной стороны, проведение в новых направлениях теоретических и экспериментальных исследований механизма явлений, сопровождающих формирование шлакового гарнисажа на футеровке конвертера, а с другой - практическое использование полученных результатов для создания новых ресурсо- и энергосберегающих технологий увеличения стойкости футеровки и фурменных устройств для их реализации.

Связь работы с научными программами, планами, темами. Выполнение работы связано с планами хоздоговорных научно-исследовательских работ Сибирского государственного индустриального университета (СибГИУ), в том числе по Государственному контракту на выполнение научно-исследовательских

работ в рамках Федеральной целевой программы «научные и научно-педагогические кадры инновационной России на 2009-2013 гг.

Цель и задачи исследований. На основе комплекса теоретических и экспериментальных исследований гидро- и газодинамических, тепло- и массообменных закономерности процесса нанесения огнеупорных покрытий на футеровку посредством раздувки шлака и факельного торкретирования разработать новые ресурсо- и энергосберегающие технологии продления срока службы футеровки конвертеров и фурменные устройства для их реализации.

Задачи, которые необходимо решить для достижения поставленной цели:

- выполнить инженерное обоснование определяющих параметров газопорошковой раздувки конвертерного шлака с целью нанесения шлакового гарнисажа на футеровку агрегата;'

- установить физико-химические, гидрогазодинамические и тепломасообменные закономерности формирования шлакового гарнисажа на футеровке конвертера при совмещении операций раздувки шлака и факельного торкретирования с использованием обычных и карбонатных торкрет-масс;

- разработать на основе данных физического и численного моделирования новые конструкции газоохлаждаемых гарнисажных фурм, приспособленных исключительно для нанесения шлакового гарнисажа, а также горячего ремонта футеровки конвертеров путем совместного ошлакования и нанесения торкрет-покрытий;

- разработать, исследовать и совершенствовать ресурсо- и энергосберегающие технологии увеличения стойкости футеровки конвертеров с использованием предложенных конструкций гарнисажных фурм.

Объект исследования. Технологический процесс нанесения шлакового гарнисажа на футеровку кислородного конвертера.

Предмет исследования. Механизм, физико-химические, гидро- и газодинамические, тепло- и массообменные закономерности нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера посредством раздувки шлака и факельного

торкретирования, конструкции гарнисажных фурм и технологии горячего ремонта фу геровки агрегата.

Методы исследования. В работе использованы разработанные методики физического и численного моделирования, позволяющие путем химического и физического анализа проб металла и шлака, замера температуры ванны, фиксации видеосъемкой макрофизических явлений, а также расчетов с использованием ПЭВМ получить достоверную информацию относительно физико-химических, гидрогазодинамических и тепломасообменных процессов, протекающих при нанесении торкрет-покрытий и шлакового гарнисажа на футеровке конвертера.

Научная новизна. Выполненный комплекс теоретических и экспериментальных исследований позволил впервые получить достоверную информацию о механизме гидрогазодинамических и тепломассообменных процессов, сопровождающих совместное нанесение торкрет-покрытий и шлакового гарнисажа на футеровке конвертера с использованием новых технологических способов и конструкций фурменных устройств, в том числе:

- разработать методику инженерного обоснования определяющих параметров технологического режима газопорошковой раздувки шлака с целью получения огнеупорного покрытия на футеровке агрегата;

- установить механизм и эффективные гидрогазодинамические режимы нанесения гарнисажа за счет организации направленного брызговыноса шлака, в том числе с частицами огнеупорного материала, на поверхность футеровки конвертера за счет продувки шлаковой ванны газопорошковыми струями;

- теоретически обосновать и экспериментально подтвердить возможность одновременного ошлакования и факельного торкретирования футеровки с использованием торкрет-массы на основе необожженных магнезиальных шлакообразующих материалов.

Показано, что, в отличие от традиционного способа, формирование шлакового гарнисажа с повышенными огнеупорными свойствами обеспечивается путем:

- раздувки шлаковой ванны газопорошковыми струями в режиме «пробоя» с

направленным на футеровку брызговыносом шлака, обогащенного порошкообразным магнезиальным материалом, из пределов обособленных эллипсовидных кратеров;

- совместных или раздельных операций раздувки шлака и факельного торкретирования футеровки с вдуванием (впрессовкой) в шлаковый гарнисаж огнеупорных составляющих торкрет-массы.

С использованием данных физического моделирования и опытно-промышленных плавок получило дальнейшее развитие численное моделирование гидрогазодинамических и тепломассопереносных процессов, сопровождающих раздувку конечного шлака газопорошковыми струями с целыо нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера.

Практическое значение полученных результатов. Разработаны и переданы к промышленному внедрению новые ресурсо- и энергосберегающие технологии и фурменные устройства для увеличения стойкости футеровки 350-т конвертеров ОАО «ЕВРАЗ ЗСМК» нанесением шлакового гарнисажа посредством:

- раздувки азотными струями конечного шлака и факельного торкретирования торкрет-массами на основе необожженных магнезиальных шлакообразующих материалов с использованием газоохлаждаемых торкрет-гарнисажных фурм;

- газопорошковой раздувки конечного шлака азотными струями, несущими во взвешенном состоянии необожженные магнезиальные материалы, с использованием газоохлаждаемой гарнисажной фурмы.

Научные результаты диссертационной работы внедрены в практику подготовки студентов по направлению «Металлургия» ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный индустриальный университет», что подтверждено актом о внедрении результатов научно-исследовательских работ в учебный процесс.

Личный вклад соискателя. Диссертация является самостоятельной работой автора, которая базируется на опубликованных результатах исследований. Все теоретические, лабораторные и промышленные экспериментальные исследования выполнены при непосредственном участии автора совместно с сотрудниками

кафедры металлургии черных металлов СибГИУ и работниками сталеплавильного производства ОАО «ЕВРАЗ ЗСМК». Обработка данных исследований и обобщение результатов работ проведены автором самостоятельно.

Апробация результатов диссертации. Результаты приведенных в диссертации исследований были доложены на 6 конференциях различного уровня, в том числе: 8-м Конгрессе сталеплавильщиков (г. Нижний Тагил, Россия, 2004 г.), на XIII Международной научно-технической конференции «Теория и практика сталеплавильных процессов» (Украина, г. Днепропетровск, 2008 г.), на X Юбилейной Международной научно-методической конференции «Проблемы математического моделирования» (Украина, г. Днепродзержинск, 2006 г.), Всероссийских научно-практических конференциях «Металлургия: технологии, управление, инновации, качество» (г. Новокузнецк, 2012, 2013 гг.), Международной научно-технической конференции «Научное наследие роли И.П. Бардина в развитии отечественной металлургии» (г. Москва, 2013 г.).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 9 печатных работ, в том числе 3 статьи в журналах, рекомендованных ВАК для опубликования результатов кандидатских и докторских диссертаций.

Структура и объем работы. Работа состоит из введения, 5 разделов, общих выводов, списка использованных источников из 146 наименований, 2 приложений и содержит 134 страницы машинописного текста, 33 рисунка, 4 таблицы.

Соответствие диссертации паспорту специальности. Диссертационная работа соответствует паспорту научной специальности 05.16.02 - Металлургия черных, цветных и редких металлов по п.7 «Тепло- и массоперенос в низко и высокотемпературных процессах», п. 17 «Материало- и энергосбережение при получении металлов и сплавов», п.20 «Математические модели процессов производства черных, цветных и редких металлов».

1 Современное состояние теории и технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера и конструкций специальных

гарнисажных фурм

1.1 Общие предпосылки использования магнезиальных шлакообразующих материалов для повышения стойкости футеровки

конвертеров

В соответствии с современными представлениями конвертирование чугуна по вариантам традиционной технологии сопровождается образованием шлаков, насыщенных оксидами железа, что приводит к коррозионному износу и оказывает отрицательное воздействие на стойкость футеровки агрегатов [1-13]. Агрессивное воздействие шлака по отношению к футеровке значительно в начале продувки, уменьшается в течение основного периода обезуглероживания и повышается к концу продувки вследствие увеличения растворимости периклазосодержащих огнеупоров в железистом шлаке [5-7].

Отрицательное влияние оксидов железа, находящихся в шлаке на износ и разрушение смолодоломитовых и периклазоуглеродистых огнеупоров объясняется тем [6, 14-17], что при взаимодействии оксидов железа с огнеупором при высоких температурах (более 1600 °С) по ходу кислородной продувки, вследствие развития реакции Сн-РеО=СО+Ре, образуются поры, по которым происходит проникновение шлака в обезуглероженный слой с растворением огнеупорных составляющих -оксидов магния и кальция [6, 18]. При этом образующиеся, восстановленные капли железа служат концентраторами напряжений в огнеупоре, приводящими к механическому разрушению его в результате изменения температуры плавления и полиморфных превращений в огнеупорах в процессе выплавки стали.

Снижение агрессивного воздействия высокожелезистых шлаков на футеровку достигается введением в конвертерную ванну М§0 содержащих материалов [16-18].

Иа сегодняшний день известны «химическая» и «физическая» теории механизма влияния оксидов магния основного шлака на стойкость основной футеровки кислородного конвертера [3, 4, 18].

Согласно «химической» теории, получившей развитие в практике работы металлургических фирм США [16], замедление коррозионного износа футеровки обусловлено приближением активности М§0 шлака к активности футеровки, а отсутствие износа футеровки может быть достигнуто только при условии насыщения основного шлака магнезией. С точки зрения положений «физической» теории, разработанной исследовательским центром ИРСИД (Франция), и поддерживаемой специалистами металлургических заводов Западной Европы [17], положительное влияние ввода М^О в шлак на стойкость футеровки связано, прежде всего, с повышением вязкости шлака и образованием защитного шлакового гарнисажа, который противостоит химической коррозии в течении последующей плавки. По мнению [6, 15], обе концепции отражают один и тот же механизм процесса с различных точек зрения.

В кислородно-конвертерном производстве до внедрения технологии нанесения шлакового гарнисажа был накоплен значительный опыт применения магнезиальных шлакообразующих материалов по ходу продувки, прежде всего мягкообожженного доломита и доломитизированной извести, наряду с присадками обычной извести.

Впервые мягкообожженный доломит с содержанием оксида магния 35-40 % был применен в США в 1963 г. [7, 8, 19]. На металлургических заводах Японии добавки оксида магния к конвертерным шлакам стали применять несколько позже [8]. Разработка технологии конвертерной плавки с наведением богатого шлака была начата в Японии на заводах фирмы «Ниппон Стил» [12] и уже в 1975-1976 гг. был достигнут решающий успех, когда на заводе в Кимицу расход мягкообожженного доломита был увеличен с 10 до 30 кг/т стали, что позволило наряду с профилактическим торкретированием периклазоуглеродистой футеровки, повысить стойкость 250-т и 300-т конвертеров до 5000-10000 плавок.

В странах Западной Европы, и в частности в Германии, технология наведения шлака с высоким содержанием в кислородных конвертерах внедрена

сравнительно недавно [9-13]. Последовательное внедрение разработанной в Японии технологии на заводах фирмы «Штальверке Пайне-Зальцгиттер» позволило разработать особый вариант конвертерного процесса с применением мягкообожженного доломита, получившего наименование БОБ-процесс [10, 13]. Способ характеризуется насыщением шлака М^О и СаО в течение всего периода продувки, в результате чего негативное воздействие на футеровку последнего существенно снижается. Насыщение шлака достигается в результате оставления в конвертере части конечного шлака и изменения режима ввода извести, доломита и скрапа. При расходе обожженного доломита 16-22 кг/т стали и содержании в шлаке 6-9% М§0 были достигнуты достаточно высокие показатели стойкости доломитовой футеровки (до 1600 плавок) [13].

На показатели стойкости футеровки конвертеров значительное влияние оказывают физико-химические свойства магнезиальных флюсов. Установлено [20], что при использовании в качестве флюса твердообожженного доломита (обжиг при 1350° С) стойкость футеровки может быть повышена лишь на 5%, в то время как применение мягкообожженного доломита (обжиг при 1150° С) обеспечивает повышение стойкости на 50%.

Большое значение на показатели стойкости также имеет фракция присаживаемого магнезиального флюса. Преимущество использования мелкозернистого мягкообожженного доломита (20-30% фракции менее 6 мм) по сравнению с сортированным кусковым фракции более 6 мм доказано промышленными исследованиями, проведенными фирмой «Юнайтед Стейтс стил» (США) на заводе в Саут-Чикаго [21] и фирмой «Штальверке Пайне-Зальцгиттер» (ФРГ) [7]. Было установлено [7, 18], что мелкозернистый мягкообожженный доломит или каустический магнезит (полуобожженный магнезит) в случае вдувания через кислородную фурму, обеспечивает более быстрое насыщение шлака магнезией, благодаря чему износ футеровки снижается настолько, что вообще отпадает необходимость в торкретировании футеровки.

Вместе с тем, мягкообожженный доломит с содержанием 30-35% несмотря на наличие в шлаковом расплаве оксидов железа, плохо растворяется в шлаке [14, 21], в результате чего происходит гетерогенизация шлакового расплава с

повышением его вязкости и наличием твердых составляющих доломита и извести. Продувка металла при наличии таких шлаков сопровождается ухудшением процессов дефосфорации и десульфурации расплава, а также повышенными выносами металла из конвертера, что приводит к снижению выхода жидкой стали и образованию шлакометаллических настылей на продувочной фурме, горловине конвертера и металлических конструкциях газоотводящего тракта.

В этой связи более эффективным флюсом для устранения вышеуказанных негативных явлений является ожелезненный доломит [15, 22, 23]. Например, применение такого доломита, содержащего 30% Бе и 20% М^О, на заводе фирмы «Алгома стил» (Канада) позволило в середине семидесятых годов прошлого века повысить стойкость футеровки на 550-600 плавок (-47 %) [22].

Наряду с обожженными доломитом и доломитизированной известью на некоторых предприятиях в качестве магнезиального флюса применяют бой огнеупорной футеровки и сырой доломит [22]. Однако по мнению специалистов фирмы «Алгома стил» (Канада), использование в конвертерах необожженного доломита по сравнению с обожженным дает меньший эффект приблизительно на 30%. Кроме того, применять такой материал можно лишь при незначительной доле лома в металлошихте, т.е. при наличии избытка тепла, необходимого для диссоциации карбонатов.

До освоения технологии раздувки конечного шлака для нанесения гарнисажа наибольший эффект достигался в случае, когда наряду с магнезиальными флюсами применяли и другие способы повышения стойкости периклазоуглеродистой футеровки [16]. К последним, как известно [2, 24-30], можно отнести: торкретирование футеровки, в особенности цапфенных зон, на которых шлаковый гарнисаж, даже при длительном покачивании конвертера, практически не образуется; сокращение цикла плавки; исключение додувок в результате применения зондов для измерения температуры ванны и содержания в ней углерода; улучшение качества футеровки и применение зонной кладки [14, 24-26]; улучшение качества извести [3, 4, 24, 30] и др.

Однако даже в случае применения такого комплекса мероприятий главными факторами, обеспечивающими значительное повышение стойкости футеровки, все

же явились применение специальных магнезиальных флюсов для формирования насыщенного М£,0 конечного шлака [27-32] и способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера посредством раздувки шлаковой ванны азотними струями, формируемыми соплами Лаваля верхней кислородной фурмы [33-46].

1.2 Дутьевой и шлаковый режимы кислородно-конвертерной плавки с формированием обогащенного оксидом магния шлака

Рациональный дутьевой и шлаковый режимы традиционной кислородно-конвертерной плавки в основном определяются [1-4, 24, 47-50]:

- конструкцией головки верхней кислородной фурмы (число и конфигурация сопел, их расположение и угол наклона к вертикали);

- начальной (Нф"ач) и рабочей (Нфраб) высотами расположения фурмы над уровнем ванны в спокойном состоянии;

- количеством и порядком присадки в конвертер до и в ходе продувки извести, плавикового шпата, магнезиальных шлакообразующих материалов.

Выбор числа сопел Лаваля (пл) и угла наклона последних к вертикали (а) в классической конструкции головки кислородной фурмы определяется садкой конвертера, удельным расходом кислорода и высотой рабочего пространства от уровня спокойной ванны до горловины [3-5].

В случае однорядного кругового расположения сопел Лаваля в головке фурмы для определения оптимальных значений пл и а предложены [2, 49, 51] полуэмпирические уравнения, полученные путем обработки данных высокотемпературного моделирования процесса взаимодействия кислородных струй с конвертерной ванной [52-55]. Ранее считали [56], что для 300-400-т конвертеров при удельном расходе кислорода 5-7 м3/(т-мин) необходимо, чтобы число сопел в фурме было 9-12, во всяком случае, не меньше 7 [57]. В настоящее время в условиях работы 60-400-т конвертеров по классической технологии, как правило, применяют 4-7-ми сопловые фурмы [2, 58-60] с углом наклона сопел к

вертикали в пределах 15-20°, что обеспечивает разведение первичных реакционных зон в объеме расплава [52,55].

В отношении рациональной конфигурации расположения сопел в торцевой части головки фурмы для большегрузных конвертеров до сих пор нет единого мнения. Применяются варианты размещения всех сопел только по одной окружности, по одной и двум окружностям, в том числе с центральным соплом, а также в сопловых блоках [50, 57-61].

Очень важно создать оптимальную конструкцию сопла Лаваля [50], чтобы в рабочем диапазоне интенсивности продувки ванны кислородом избежать явления рекомпрессии, т.е. образования зоны пониженного давления между струей и стенкой сопла в результате отрыва кислородного потока от стенки на ее концевом участке, сопровождающегося разгаром выходных участков сопел [3, 4].

Предотвратить чрезмерный износ выходных участков сопел можно путем проектирования укороченных сопел Лаваля, геометрические размеры которых рассчитываются не на точно заданную величину давления кислорода, а на некоторый интервал давлений на их входе с учетом давления в полости конвертера [2, 56, 62, 63]. Предлагается для эффективной продувки плавки в околорасчетном режиме истечения целесообразно изготавливать сопла Лаваля с цилиндрическим участком в профиле сопла и увеличенным до 30° углом раскрытия диффузора, обладающие повышенной стойкостью к эрозионному износу [64].

Оптимальные начальное (Нф"ач) и рабочее (Нфраб) положения фурмы над уровнем спокойной ванны соответственно для периодов шлакообразования и интенсивного окисления углерода ориентировочно определяются по известным зависимостям [2, 49, 64-67], отражающим граничные условия перехода от одного к другому режимам взаимодействия миогоструйного кислородного дутья с конвертерной ванной. В современных условиях работы отечественных кислородно-конвертерных цехов, как правило, величина Нф1ЩЧ, согласно [68], должна быть в 1,51,75 раза больше рабочей величины Нфра6 в остальное время продувки.

Дутьевой и шлаковый режимы конвертерной плавки при использовании магнезиальных шлакообразующих материалов в оптимальном технологическом

варианте должны обеспечивать [15, 45, 72-75]:

- ускоренное растворение присадок магнезиальных флюсов с наведением с начала продувки жидкоподвижного основного шлака с поддержанием в нем концентрации МёО в течение всей операции на уровне насыщения при одновременном обеспечении требуемых физико-химических свойств шлака (вязкости, основности, температуры плавления, окисленности, фосфор- и серопоглотительной способности и т.д.);

- спокойный без выбросов и выносов характер продувки ванны в режиме "заглубленных" кислородных струй при расположении уровня вспененного шлака выше среза наконечника фурмы.

На практике такой режим продувки и управления состоянием ванны организовать чрезвычайно сложно, особенно в случае, когда в ходе продувки расплава необходимо обеспечить удаление серы и фосфора до требуемых концентраций для данной марки стали.

В настоящее время известно достаточно много исследований, например, [16, 17] по определению влияния различных факторов на уровень насыщения шлака оксидами магния. Так, по мнению авторов работы [17], в наибольшей степени достижение такого насыщения зависит от основности шлака. В начале продувки, когда отношение СаО/БЮг^, она достигает 30% (при температуре 1600°С), а затем по мере роста основности к концу продувки при значениях основности шлакового расплава СаО/ЗЮг^З концентрация насыщения составляет 5-6 %.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Калимуллин, Руслан Фаузелович, 2013 год

Список использованных источников

1.Колпаков C.B. Технология производства стали в современных конвертерных цехах / C.B. Колпаков, Р.В. Старов, В.В. Смоктий [и др.]. - М.: Машиностроение, 1991.-464 с.

2. Бойченко Б.М. Конвертерное производство стали: теория, технология, качество стали, конструкция агрегатов, рециркуляция материалов и экология: [учеб.] / Б.М. Бойченко, В.Б. Охотский, П.С. Харлашин - Днепропетровск: РВА «Дншро - ВАЛ». - 2006. - 454 с.

3. Баптизманский В.И. Конвертерные процессы производства стали / В.И. Баптизманский, М.Я. Меджибожский, В.Б. Охотский. - Киев, Донецк: Вища школа, 1984.-344 с.

4. Баптизманский В.И. Теория кислородно-конвертерного процесса. -М.: Металлургия, 1975. - 376 с.

5. Старов Р.В. Влияние технологических особенностей конвертерной плавки на износ футеровки / Р.В. Старов, Ю.М. Нечкин, В.И. Явойский // Производство стали в кислородно-конвертерных и мартеновских цехах. - М.: Металлургия, 1978. -С. 25-28.

6. Дидковский В.К. Использование магнезиальных шлакообразующих материалов для повышения стойкости футеровки кислородных конвертеров / В.К. Дидковский, Е. В. Третьяков; Ин-т «Черметинформация» - М.: 1985. - 23 с. (Обзор, информ. Сер. "Сталеплавильное производство", вып. 4).

7. О растворимости окиси магния в кислородно-конвертерных шлаках / К.-Х. Обет, Э. Шюрман, Г. Ман [и др.] // Черные металлы. - 1980. - №20. - С. 23-28.

8. Obinata Т. High-MgO-Slag operations in BOF. / T. Obinata // Role Slag.Basic Oxygen Steelmaking Process: Proceedings Symposium. - Hamilton, 1997. - P. 11/111/35.

9. Влияние содержания MgO в шлаке и донной продувки на степень дефосфорации и десульфурации при выплавке стали в конвертере по способу SDS /

Э. Шюрман, Г. Ман, Д. Нолле, У. Ойленбург // Черные металлы. - 1985. - №2. -С. 31-36.

10. Процесс ЛД с применением доломита, разработанный фирмой Штальверке Пайне - Зальцгиттер // Черные металлы. - 1984. - №2. - С. 23.

11. Микроструктура кислородно-конвертерных шлаков / В. Мюнхберг, К.-Х. Обет, Г. Ман, Д. Нолле // Черные металлы. - 1981. - №9. - С. 20-23.

12. Фиге Л. Применение мягкообожженного доломита и профилактического торкретирования с целью повышения стойкости футеровки кислородных конвертеров / Л. Фиге, X. Шрёэр, В. Реш // Чер. металлы. - 1983. - №6. - С. 23-29;

13. Klages G. Entwicklung der Konverterhaltbarkeit in den Stahlwerken der Thyssen Stahe AG nach Einfuhrung des TBM-Verfahrens / G. Klages, E. Schulz // Thyssen Technische Berichte. - 1984. - Bd. 16. - №2. - S. 103-108.

14. Служба периклазоуглеродистых огнеупоров в шлаковом поясе конвертера / Б.М. Бойченко, В.И. Пищида, К.Г. Низяев [и др.] // Новые огнеупоры. - 2005. - №1. -С. 29-31.

15. Использование высокомагнезиальных материалов в конвертерной плавке / К.Н. Демидов, A.M. Ламухин, О.Ф. Шатилов [и др.] // Труды седьмого конгресса сталеплавильщиков (Магнитогорск, 15-17 октября 2002 г.). - М.: Черметинформация, 2003. - С. 186-193.

16. Leonard R. J. Dolomite additions required to saturate BOF-slags with MgO / R.J. Leonard, R.H. Herron // Open Hearth Proceedings. - 1977. - V. 60. - P. 127-133.

17. Grosjean J.C. Consistance des laitiers de convertisseurs et tartinage / J.C. Grosiean, P.V. Riboud // Revue de Metallurgie. - 1983. - V. 80. -№7. -P. 571-584.

18. Третьяков E.B. Шлаковый режим кислородно-конвертерной плавки / Е.В. Третьяков, В.К. Дидковский - М.: Металлургия, - 1972. - 144 с.

19. Bock М. Uso de cal de dolomita en convertidores LD / M. Bock, C. Oehler // Siderurgia XCV. - 2001. - № 10. - P. 22-26.

20. Influence of dolomitic lime reactivity on BOF- refractory consumption / H. Laye, P.V. Riboud, R.D. Schmidt-Whitley, P. Papier // Role Slag Basic Oxygen Steelmaking Process. - Proceedings Symposium. - Hamilton, 1977.-P. 13/1-13/6.

21. Bosley J.J. The effect of dolomitic lime on BOP operations at South Works / J.J. Bosley, R.S. Mulhauser, P.W. Rosenthal // Role Slag Basic Oxygen Steelmaking Process: Proceedings Symposium. - Hamilton, 1977.-P. 10/1-10/14.

22. Muscatello D.J. Striving for optimum BOF efficiency improving process practices, slags and charge calculations / D.J. Muscatello, G.J. Grasley // Open Hearth Proceedings. - 1977. - V. 60. - P. 3-21.

23. Kristiansen J.O. Improving slags for better desulfiirization / J.O. Kristiansen // Role Slag Basic Oxgen Steelmaking Process: Proceedings Symposium. - Hamilton, 1977. -P. 6/1-6/32.

24. Освоение технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера путем раздувки шлака перемещающимися газопорошковыми струями /

A.Г. Чернятевич, Е.Н. Сигарев, Е.В. Протопопов [и др.] // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2011. - № 2. С 15-20.

25. Лякишев Н.П. Сравнительная характеристика состояния кислородно-конвертерного производства стали в России и за рубежом / Н. П. Лякишев, А. Г. Шалимов. - М.: Элиз, 2000. - 64 с.

26. Югов П. И. Современное состояние мировой и отечественной практики конвертерного производства и основные направления его развития / П. И. Югов // Труды седьмого конгресса сталеплавильщиков (Магнитогорск, 15-17 октября 2002 г.). - М.: Черметинформация, 2003. - С. 78-80.

27. Пути достижения стойкости футеровки конвертеров более 5000 плавок /

B.Ф. Дьяченко, И.М. Захаров [и др.] // Сталь. - 2007. - №2. - С.51-53.

28. Использование MgO-содержащих флюсов при выплавке стали в конвертерах / К.Н. Демидов, Л.А. Смирнов [и др.] // Сталь. -2007. -№4. - С. 22-25.

29. Научно обоснованные способы достижения в ККЦ ОАО ММК годового производства 10 млн т стали / В.Ф. Рашников, Р.С. Тахаутдинов, В.Ф. Дьяченко [и др.]//Сталь.-2006.-№9.-С. 15-18.

30. Опыт эксплуатации и комплексная технология ухода за футеровкой конвертера / В.А. Шеремет, А.В. Кекух, С. В.Трещий [и др.] // Новые огнеупоры. -2006.-№1.-С. 4-7.

31. Использование самораспадающихся магнезиальных гранул для нанесения гарнисажа на футеровку конвертера / К.Н. Демидов, В.Г. Овсянников, О.Ф. Шатилов [и др.]//Новые огнеупоры.-2005.-№1.- С. 15-17.

32. Испытание самораспадающихся магнезиальных гранул СМГ - 10 с для модификации конвертерного шлака в ОАО «Днепровский металлургический комбинат им. Дзержинского» / В.В. Ивко, А. А.Ситало, Б.Ю. Гребешок [и др.] // Новые огнеупоры. - 2005. - №6. - С. 43-50.

33. Гудман Н. Вспенивание шлака в кислородных конвертерах / Н. Гудман // Steel Times International. - 1996. - №4. - P. 3-4.

34. Macanley D. Engineering developments lead to greater economy / D. Macaniey // Steel Times International. - 1996. - №5. - P. 12-14.

35. Messina C.I. Slag splashing in the BOF - World wide status, practices and results / C.I. Messina // Iron and Steel Engineer. - 1996. - №5. - P. 17-19.

36. Sian C. Slag splashing for Bao Steel's 300 metric ton BOF and crystallographic structure of its slag / C. Sian, Y. Wenyuan, Z. Conglie // Iron and Steelmaker. - 2000. -№7.-P. 39-41.

37. Су Тянсен. Совершенствование производства стали в Китае в 2001 г. и перспективы на будущее / Су Тянсен // Черные металлы. - 2003. - №5. - С. 64-67.

38. Bock М. Uso de cal de dolomita en convertidores LD / M. Bock, C. Oehler // Siderurgia XCV. - 2001. - №10. - P. 22-26.

39. Совершенствование способов ремонта футеровки 160-т конвертеров с применением нейтральных газов / Р. С. Айзатулов, Е. В. Протопопов, В. В. Соколов [и др.] // Сталь. - 1999. - №5. - С. 39-42.

40. Совершенствование технологии производства стали в кислородно-конвертерных цехах / В.В. Соколов, В.П. Комшуков, В.М. Машинский, [и др.] // Металлург. - 2003. - №7. - С. 59.

41. Совершенствование методов контроля за эксплуатацией футеровки конвертеров / Р. С. Тахаутдинов, А. Д. Носов, В. Ф. Дьяченко [и др.] // Труды седьмого конгресса сталеплавильщиков (Магнитогорск, 15-17 октября 2002 г.). - М.: Черметинформация. - 2003. - С. 89-93.

42. Разработка и внедрение комплекса мероприятий по повышению производства и качества выплавляемой стали в кислородно-конвертерных цехах /

B.Ф. Рашников, A.A. Мордашов, С.М. Чумаков [и др.] // Металлург. - 2000. - №7. -

C. 43-44.

43. Перспективные направления продления срока службы футеровки конвертеров / A.B. Мокринский, А.Н. Лаврик, В.В. Соколов [и др.] // Сталь. - 2004. -№5.-С. 40-44.

44. Чернятевич А. Г. Направления совершенствования технологического маршрута выплавки стали «доменная печь — кислородный конвертер» / А. Г. Чернятевич // Металлург/ и горнорудная пр-ть. - 2006. - №7. - С. 28-31.

45. Новые направления в технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку кислородных конвертеров / Р.Ф. Нугуманов, Т.Р. Галиуллин, Е.В. Протопопов [и др.] // Черная металлургия. Бюл. НТИ. - 2007. -№10. - С. 24-27.

46. Старов Р.В. Влияние технологических особенностей конвертерной плавки на износ футеровки / Р.В. Старов, Ю.М. Нечкин, В.И. Явойский // Производство стали в кислородно-конвертерных и мартеновских цехах. - М.: Металлургия, 1978. -С. 25-28.

47. Баптизманский В.И. Тепловая работа кислородных конвертеров / В.И.Баптизманский, Б.М.Бойченко, В.П.Черевко. -М.: Металлургия, 1988. -174 с.

48. Смоктий В.В. Комбинированные процессы выплавки стали в конверте-рах / В.В.Смоктий, В.В.Лапицкий, Э.С.Белокуров. - К.: Технжа, 1992. - 163 с.

49. Баптизманский В.И. Физико-химические основы кислородно-конвертерного процесса / В.И.Баптизманский, В.Б.Охотский. - Киев-Донецк: Вища школа, 1981. - 183 с.

50. Пантейков С.П. Современная конструкция фурменной головки и рациональные технологические режимы ее использования / С.П.Пантейков // Черная металлургия: Бюл. НТИ. -2001. -№10. - С. 30-33.

51. Отработка дутьевого режима для кислородных конвертеров измененной конструкции / В.И.Баптизманский, В.Ф.Мазов, В.Б.Охотский [и др.] // Сталь. - 1977. -№5. - С. 400-402.

52. Исследование процессов в зоне взаимодействия при продувке металла через многоканальную фурму / В.И.Баптизманский, В.Б.Охотский, А.Г.Величко [и др.] // Изв.Вузов. Черная металлургия. - 1979. - №6. - С. 32-36.

53. Чернятевич А.Г. Некоторые вопросы распространения кислородных струй в рабочем пространстве конвертера / А.Г.Чернятевич, Б.И.Шишов // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 1981. -№3. - С. 42-45.

54. Чернятевич А.Г. К вопросу о размерах реакционной зоны при продувке металла кислородом / А.Г.Чернятевич, Б.И.Шишов // Производство стали в кислородно-конвертерных и мартеновских цехах: Тематич. отрасл. сб. / ИЧМ МЧМ СССР.-М.: Металлургия, 1981.-№9.-С. 8-12.

55. Чернятевич А.Г.Прикладное изучение параметров реакционной зоны кислородного конвертера / А.Г.Чернятевич // Металлургия и коксохимия: Респ.межвед.научн.-техн.сб. - К.: Техшка, 1982. - №77. - С. 6-11.

56. Баптизманский В.И. Расчет кислородно-конвертерных фурм / В.И.Баптизманский, Г.А.Щедрин // Сталь. - 1973. - №1. - С. 20-23.

57. Фридль Э. Размеры кислородных конвертеров / Э.Фридль, Г.Шмидт // Сталь. - 1973. - №1. - С. 20-23.

58. Результаты опробования продувки металла в 370-т кислородном конвертере семисопловой фурмой с центральным соплом / А.А.Степанова, И.М.Захаров, Д.Н.Чигасов, И.М.Шатохин // ОАО «Черметинформация». Бюллетень «Черная металлургия». - 2007. - №1. - С. 20-22.

59. Современные разработки многосопловых головок фурм для конвертеров ЛД и взаимосвязь между конструкцией головки фурмы и металлургическими результатами / Д.П.Коттедж, Г.Л.Эколс, Д.Шуп, К.Энлер // Черная металлургия: Бюл. НТИ. - 1993. - №1. - С. 21-25.

60. Пантейков С.П. О рациональной конструкции наконечника для головок верхних фурм конвертеров / С.П.Пантейков // Сталь. - 2001. - №4. - С. 27-30.

61. Этапы разработок и направления совершенствования конструкций кислородных фурм в конвертерном цехе Днепровского металлургического

комбината / А.Г.Чернятевич, Л.М.Учитель, В.В.Несвет [и др.] // Металл и литье Украины. - 1996. -№9-10. - С. 42-47.

62. Клибанов Е.Л. Исследование параметров продувки ванны кислородом / Е.Л.Клибанов, С.В.Михайликов // В кн.: Интенсификация и автоматизация мартеновского процесса. - М.: Металлурги я, 1969. - С. 30-33.

63. Рациональная организация кислородной продувки в 130-т конвертерах / А.С.Горбик, В.С.Бобошко, Л.М.Гревцев [и др.] // Бюллетень ЦНИИ ЧМ. - 1971. -№16.-С. 33-36.

64. Сопла кислородно-конвертерных фурм с повышенной стойкостью против эрозионного износа / А.В.Сущенко, Ф.И.Лухтура, А.Б.Ковура [и др.] // Сталь. -2005.-№9.-С. 20-24.

65. Технология производства стали в современных конвертерных цехах / С.В.Колпаков, Р.В.Старов [и др.]. -М.: Машиностроение, 1991. - 464 с.

66. Чернятевич А.Г. К вопросу взаимодействия кислородной струи с металлической ванной / А.Г.Чернятевич, Б.И.Шишов, Г.М.Соломон // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 1980. - №2. - С. 30-34.

67. Чернятевич А.Г. Вопросы теории и практики повышения эффективности продувки конвертерной ванны / А.Г.Чернятевич // Сталь. - 1993. - №6. - С. 26-30.

68. Охотский В.Б. К вопросу о параметрах дутьевого режима при кислородно конвертерном процессе / В.Б.Охотский // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 1975. -№8.-С. 59-62.

69. Кристаллизация свободной извести и магнезии из жидкого шлака ЛД-конвертера / А.Ниида, К.Щкохида, А.Танака [и др.] // Тэцу то хаганэ. - 1983. - т. 69 -№1. - С. 42-50.

70. Coate D.W. A faster-fusing lime for steelmaking / D.W. Coate, J.C.Selmeczi // 37th Electric Furnace Conference Proceedings. - 1979. - V.37. - P. 258-262.

71. Макроструктура кислородно-конвертерных шлаков / В.Мюнхберг, К.-Х.Обст, Г.Ман, Д.Нолле // Черные металлы. - 1981. - №9. - С. 20-23.

72. Bardenheuer F. Verminderung des Schlackenangriffs auf die feuerfeste Ausmauerung von Sauerstoffaufblas-konverter / F. Bardenheuer, H.vom Ende, D.Solmecke // Archiv für das Eisenhuttenwesen. - 1973. - Bd 44. - №6. - S. 451-455.

73. Выплавка стали в конвертерах с использованием флюсов с высоким содержанием оксидов магния / К.Н.Демидов, А.М.Ламухин, О.Ф.Шатилов [и др.] // Новые огнеупоры. - 2005. - №5. - С. 13-21.

74. Опыт производства и применения модификаторов сталеплавильных шлаков / Ю.А.Дмитриенко, В.Н.Коптелов [и др.] // Сталь. - 2005. - №1. - С. 30-33.

75. Использование высокомагнезиальных материалов в конвертерной плавке / К.Н.Демидов, А.М.Ламухин [и др.] // Сталь. 2004. - №2. - С. 12-16.

76. Чирков B.C. Повышение стойкости футеровки 160-т конвертеров ОАО ЧМК до более 5000 плавок / В.С.Чирков, Р.Р.Гареев, А.М.Белоусов// Новые огнеупоры. - 2009. - № 11. - С. 11 -13.

77. Опыт использования MgO-содержащих материалов для повышения стойкости футеровок конвертеров / А.В.Кушнарев, Э.А.Вислогузова, А.С.Устенко, С.А.Ремиго // Новые огнеупоры. - 2007. - №4. - С.3-5.

78. Комплексные синтетические магнезиальные флюсы для улучшения конвертерного процесса / К.Н.Демидов, Л.А.Смирнов, А.П.Возчиков [и др.] // Сталь. -2010.-№5.-С. 45-47.

79. Green J. The influence of MgO on BOF refractory wear rate / J.Green, J.Quin // Open Hearth Proceedings. - 1987. - V.61. - P.273-287.

80. Особенности процесса шлакообразования в 350-т конвертерах при использовании доломитизированной извести / А.А.Курдюков, А.А.Казаков [и др.] // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1982. — №1. - С. 10-12.

81. Использование мягкообожженного доломита при конвертерном переделе чугуна с пониженным содержанием марганца / С.Д.Зинченко, Ю.А.Пак, В.К.Дидковский [и др.] // Черная металлургия: Бюл. НТИ. -1983. - №7. - С. 48-49.

82. Чигведу Ч. Использование технологии разбрызгивания шлака для снижения интенсивности торкретирования и сокращения затрат на огнеупоры / Ч.Чигведу, Й.Кемпкен // Черные металлы. - 2006. - июль-август. - С. 62-68.

83. Цзян JI. Оптимизация системы комбинированной продувки 300-тонного конвертера на заводе фирмы BAOSTEEL / Л.Цзян, Ч.Чзи-чаг, Ч.Хон-мин // Огнеупоры и техническая керамика. - 2008. - №6. - С. 48-52.

84. Bath agitation in basic oxygen steelmaking / R.Baker, A.S.Normanton, G.D.Spenceley [et al.] // Iron and Steelmaking. - 1980. - V.7. - №5. - P. 227-238.

85. Комбинированная продувка металла с подачей нейтрального газа через днище конвертера / Я.А.Шнееров, С.З.Афонин, В.В.Смоктий [и др.] // Сталь. - 1985. -№11.-С. 16-21.

86. Комбинированная продувка с подачей нейтрального газа сверху и через днище конвертера / А.Г.Чернятевич, Р.С.Айзатулов, Л.М.Учитель [и др.] // Сталь. -1989. - №5. - С.20-23.

87. Айзатулов P.C. Комбинированная продувка металла в 160-т конвертерах ЗСМК / P.C. Айзатулов, В.В.Смоктий // Сталь. - 1986. -№10. - С. 12-13.

88. Комбинированная продувка металла с подачей нейтрального газа через днище конвертера / Р.В.Старов, Г.Ф.Кулагин, С.И.Кушнарев [и др.] // Сталь. - 1987. -№5. - С. 24-26.

89. Служба периклазоуглеродистых огнеупоров в шлаковом поясе конвертера / Б.М.Бойченко, В.И.Пищида, К.Г.Низяев, С.Н.Кравец // Новые огнеупоры. - 2005. -№1. - С. 29-31.

90. Технология ошлакования футеровки кислородных конвертеров / В.А.Нечепоренко, Н.М.Омесь, Г.Ф.Боровиков [и др.] // Теория и практика металлургии. - 1999. - №3. - С. 22-23.

91. Соколов В.В. Аналитические исследования процессов нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертеров. Теория подобия /В.В. Соколов, Е.В. Протопопов, K.M. Шакиров // Изв. вузов. Чер. Мет-ия. -2004. -№6. -С. 12-15.

92. Протопопов Е.В. Моделирование особенностей формирования шлакового гарнисажа на футеровке конвертера при продувке шлакового расплава газовыми струями / Е.В. Протопопов, В.В. Соколов, С.Е. Самохвалов // Вестник Сиб. отд/ РАЕН. Отд. металлургии. СибГИУ. Новокузнецк. -2003. -С. 31-43.

93. Отработка технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку 375-т конвертеров / Р.С.Тахаутринов, В.Г.Овсянников, Т.К.Прищепова [и др.] // Сталь. -1999.-№11.-С. 27-28.

94. Энергосберегающая технология нанесения шлакового гарнисажа и выплавки конвертерной стали / П.И.Югов, В.В.Соколов, А.Б.Юрьев [и др.] // Черная металлургия: Бюл. НТИ. - 2002. - №12. - С. 24-27.

95. Converter Life Enhancement through Optimization of Operating Practices /

D.S.Kumar, G.Prasad, S.C.Wishwanath [et al.] // Ironmaking and Steelmaking. - 2007. -V.34.-№6.-P. 521-528.

96. Совершенствование способов ремонта футеровки 160-т конвертеров с применением нейтральных газов / Р.С.Айзатулов, Е.В.Протопопов, В.В.Соколов [и др.] // Сталь. - 1999. - №5. - С. 39-42.

97. Чернятевич А.Г. Гидрогазодинамические закономерности нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера / А.Г. Чернятевич, Е.Н. Сигарев,

E.А. Чубина // Металл и литье Украины. - 2005. - №3-4. - С. 45-47.

98. Further process improvements at Severstal Sparrows Point via new technology implementation / R.P.Stone, D.Neith, S.Koester [et al.] // AIS Tech 2009 Proceedings. - 2009. - №1. - P. 737-747.

99. Greco L. Installation and Start-up of Slag Splashing at Algoma Steel Inc. / L. Greco, A.McGowen // Steelmaking Conference Proceedings. - 1997. - P. 97-100.

100. Hess E. Equipment and processes in basic oxygen steel making plant for the adjustment of ultra-low contents of С, P, S and N / E.Hees // Metallurgical Plant and Technology. - 1990. - V. 13. - №2. - P.26-34.

101. Исследование фазового состава конвертерных магнезиальных шлаков и управление процессом формирования износоустойчивого гарнисажа /А.А. Бабенко, Н.В. Мухранов, В.В. Левчук [и др.] // Черная металлургия: Бюл. НТИ. - 2010. - №11. -С. 35-38.

102. Рекордная стойкость футеровки 160-т конвертера - 7145 плавок / А.Г. Левада, Ю.Л. Денисов, A.M. Белоусов [и др.] // Сталь. - 2010. - №9. - С. 46-48.

103. Разработка конструкций фурменных устройств для горячего ремонта футеровки конвертеров/ А.Г.Чернятевич, Е.В.Протопопов, Е.Н.Сигарев [и др.] //• Теория и практика металлургии. - 2010. - №1-2. - С. 68-73.

104. Комбинированная фурма для восстановления футеровки конвертера / А.Н.Лаврик, Е.В.Протопопов, В.В.Соколов [и др.] // Металлургия России на рубеже XXI века: Сб. науч. тр. Международной научно-практической конференции, СибГИУ. - Новокузнецк, 2005. - Т.2. - С. 291-295.

105. Разработка и внедрение инновационной технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку 160-т конвертеров ОАО «АрселорМиттал Кривой Рог» / А.Г.Чернятевич, В.А.Шеремет, Е.Н.Сигарев [и др.]// Теория и практика металлургии. - 2009. -№3. - С. 64-71.

106. Исследование процесса нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера с использованием фурм, приспособленных для раздувки шлака и факельного торкретирования / Е.В. Протопопов, А.Г. Чернятевич, В.В. Соколов [и др.] // Труды восьмого конгресса сталеплавильщиков (Нижний Тагил, 18-22 октября 2004 г.). - М.: ОАО «Черметинформация», 2005. - С. 133-139.

107. Чернятевич А. Г. Гидрогазодинамические закономерности нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера / А. Г. Чернятевич, Е. Н. Сигарев, Е. А. Чубина // Металл и литье Украины. - 2005. - №3-4. - С. 45-47.

108. Протопопов Е. В. Моделирование параметров сверхзвуковой струи при раздувке шлака в конвертере / Е.В. Протопопов, Р.Ф. Калимуллин, А.Г. Чернятевич [и др.] // Изв. вузов. Черная металлургия. -2012. -№10. -С. 38-43.

109. Протопопов Е. В. Моделирование газопорошкового течения в фурме с внешним смешением / Е. В. Протопопов, Р. Ф. Калимуллин, А. Г. Чернятевич, П. С. Харлашин // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2012. -№8. - С. 26-31.

110. Тахаутдинов P.C. Исследование процесса нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера / Р.С.Тахаутдинов, Б.А. Буданов, A.M. Столяров // Изв. вузов. Черная металлургия. - 2001. - №8. - С. 26-28.

111. Пантейков С.П. Изучение на холодной модели процесса нанесения защитного покрытия для конвертерной футеровки путем раздувки конечного шлака

верхней пятисопловой фурмой / С.П. Пантейков // Тр. VII конгресса сталеплавильщиков (Магнитогорск, 15-17 октября 2002 г.). - М.: Черметинформация, 2003. - С. 231-235.

112. Калимуллин Р. Ф. Инженерное обоснование определяющих параметров газопорошкового ошлакования и торкретирования футеровки конвертеров / Р. Ф. Калимуллин, Е. В. Протопопов, А. Г. Чернятевич [и др.] // Металлургия: Технологии, управление, инновации, качество. Сборник трудов всероссийской научно-практической конференции. - Новокузнецк, 2013. - С. 101-106.

113. Калимуллин Р. Ф. Моделирование термогазодинамических особенностей торкретирования футеровки конверетров карбонатными торкрет-массами / Р. Ф. Калимуллин, Е. В. Протопопов, А. Г. Чернятевич [и др.] // Вестник СибГИУ. - 2013. -№3.

114. Калимуллин Р. Ф. Изучение закономерностей распространения и формирования торкрет-факелов в процессе «горячего» ремонта футеровки конвертеров / Р. Ф. Калимуллин, Е. В. Протопопов, А. Г. Чернятевич [и др.] // Вестник СибГИУ. - 2013. - №3.

115. Некоторые вопросы теории кислородно-конвертерного процесса / Т. Коотц, К. Беренс, Г. Маас [и др.] // Черные металлы. - 1965. - №15. - С. 42-52.

116. Чернятевич А. Г. Вопросы теории и практики повышения эффектив-ности продувки конвертерной ванны / А. Г. Чернятевич // Сталь. - 1993. - №6. -С. 26-30.

117. Протопопов Е. В. Условия подобия при высокотемпературном моделировании конвертерных процессов. Аэродинамическое подобие / Е. В. Протопопов, А. Г. Чернятевич // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1997. - №8. - С. 26-31.

118. Явойский В.И. Теория продувки сталеплавильной ванны / В.И. Явойский, Г.А. Дорофеев, И.Л. Повх. - М.: Металлургия, 1974. - 495 с.

119. Чернятевич А.Г. К вопросу взаимодействия кислородной струи с металлической ванной / А.Г.Чернятевич, Б.И. Шишов, Г.И. Соломон // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1980. - №2. - С. 30-34.

120. Чернятевич А.Г. К вопросу о размерах реакционной зоны при продувке металла кислородом / А.Г. Чернятевич, Б.И. Шишов // Производство стали в кислородно-конвертерных и мартеновских цехах: науч. тр. МЧМ СССР. - М.: Металлургия, - 1981. - №9. - С. 8-12.

121. Охотский В.Б. Физико-химическая механика сталеплавильных процессов / В.Б.Охотский. - М.: Металлургия, - 1993. - 151 с.

122. Проект реконструкции конвертерного цеха №2 «Криворожстали» для внедрения факельного торкретирования конвертеров / Г.И. Низяев, JI.M. Бельман, Ж.В. Лукьянов, Е.Л. Задов // Металлургическая и горнорудная промышленность. -1986.-№2.-С. 13-14.

123. Багрянцев В.И. О причинах разрушения кислородно-порошковых фурм / В.И. Багрянцев, А.Л. Николаев, Л.М. Полторацкий [и др.] // Известия вузов. Черная металлургия. - 1988. - №2. - С. 17-20.

124. Харлашин П.С., Ковура А.Б., Куземко Р.Д. / Модель расчета термодинамических параметров струи в конвертере // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2010. - №7. - С. 97-100.

125. Mathieu F. Cotribution a l'etude de l'action d'un jet gazeux sur la surface libre d'un liquide / F. Mathieu // Rev. Univers. Mines. -1960. -V. 16, №7. -P. 309-316.

126. Ishii M. Inception criteria for droplet entratement in two-phase concurrent film flow / M. Ishii, M. A. Grolmes // Aiche Journal. -1975. - V. 21, №2. - P. 308-318.

127. Пат. 2273669 Россия, МКИ8 C21C 5/44 Способ ремонта футеровки конвертера и фурма для его осуществления / A.B. Мокринский, Е.В. Протопопов, В.В. Соколов [и др.] - №2004124090/02; заявл. 06.08.2004; опубл. 10.04.2006. - С. 642.

128. Перспективные технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера / Е.В. Протопопов, А.Г. Чернятевич, П.С. Харлашин и др. // Новости науки Приднепровья. - 2008. - №1-2. - С. 98-100.

129. Охотский В. Б. Строение газовых струй / В. Б. Охотский // Изв. вузов. Черная металлургия. - 1983. - №11. - С. 32-35.

130. Chatterjee A. On some aspects of supersonic jets of interest in LD Steelmaking / A. Chatterjee // Iron and Steeel. - 1972. - V. 45, №6. - P. 627-634.

131. Новое направление в совершенствовании технологии нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера / Р.Ф. Нугуманов, Е.В. Протопопов, Т.Р. Галиуллин, А.Г. Чернятевич, Е.А. Чубина // Изв. вузов. Черная металлургия. -2006.-№12.-С. 7-12.

132. Протопопов Е.В. Исследование процесса нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера с использованием фурм, приспособленных для раздувки шлака и факельного торкретирования / Е.В. Протопопов, А.Г. Чернятевич,

B.В.Соколов [и др.] // Труды VIII конгресса сталеплавильщиков, 18-22 октября 2004.-С. 133-139.

133. Протопопов Е.В. Комбинированная фурма для восстановления футеровки конвертера / Е.В. Протопопов, В.В. Соколов, А.Г. Чернятевич [и др.] // Металлургия России на рубеже XXI века: сб. научн. тр. Международной науч.-практ. конф. / Под общ. ред. Е.В. Протопопова: СибГИУ. -Новокузнецк, 2005. - Том. II. - 365 е., ил. -

C. 293-297.

134. Протопопов Е.В. Проблемы повышения стойкости футеровки кислородных конвертеров / Е.В. Протопопов, В.В. Соколов, JI.A. Ганзер [и др.] // Перспективные промышленные технологии и материалы: сб. науч. тр. Сиб. гос. индустриал, ун-та / Под общ. ред. В.Е. Громова. Новосибирск: «Наука», - 2004. - С. 173-190.

135. Методика расчета фурмы для подачи порошка при раздувке шлака в конвертере / Е.В.Протопопов, А.Г. Чернятевич, П.С. Харлашин и др. // Изв. вузов. Черная металлургия - 2009. - №4. - С. 16-20.

136. Методика расчета газопорошковых дутьевых устройств с использованием моделей двухскоростного потока / Е.В. Протопопов, А.Г. Чернятевич, П.С. Харлашин и др. // Изв. вузов. Черная металлургия - 2009. — №6. - С. 14-17.

137. Демидов К.Н., Ламухин A.M., Шатилов О.Ф. и др. Выплавка стали в конвертерах с использованием флюсов с высоким содержанием оксидов магния. // Новые огнеупоры. 2005. №5. С. 13-21.

138. Раздув шлака в кислородном конвертере емкостью 300 т на фирме «Вао Steel» и кристаллографическая структура шлака // Новости черной металлургии за рубежом. 2001. №2 С. 48-49.

139. Бабенко A.A., Кривых Л.Ю., Мухранов Н.В. и др. Фазовый состав конвертерных магнезиальных шлаков и технологические приемы повышения износоустойчивости формируемого на футеровке гарнисажа. // Известия вузов. Черная металлургия. 2012. №2. С. 37-40.

140. Охотский В.Б., Теория металлургических процессов: Справочник / В.Б. Охотский, О.Л. Костелов, В.К. Симонов [и др.] // - Киев: ИЗМН, 1997. - 512 с.

141. Шершнев A.A. Методы расчета торкрет-факела / A.A. Шершнев, В.Ф. Бадах, Ю.Н. Смыслов // Огнеупоры, 1986. - №6, с. 46-49.

142. Martin H. - In: Advances in heat Transfer. 1997. V. 13. P. 1-60 (перевод ВЦП № A-88818).

143. Абрамович Г.Н. Прикладная газовая динамика. - М.: Наука. - 1969. - 824

с.

144. Брюханов О.Н., Мастрюков Е.С. Аэродинамика, горение и теплообмен при сжигании топлива: Справочное пособие. - Спб.: Недра, 1994. - 317 с.

145. Патент 2128714 России, МКИ6С2РС5/44. Способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера / P.C. Айзатулов, Е.В. Протопопов, В.В. Соколов и др. - № 97116117/02- заявл. 24.09.97; опубл.04.10.99. - с.421.

146. Крейт Ф., Блэк У. Основы теплопередачи. - М.: Мир, 1983. - 512 с.