Разработка и исследование методов диагностики изоляционной системы маслонаполненных трансформаторов на основе изучения спектров токов поляризации тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.09.02, доктор технических наук Зенова, Елена Валентиновна

• Зенова, Елена Валентиновна
• доктор технических наук
• 2013

Оглавление диссертации доктор технических наук Зенова, Елена Валентиновна

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

ВВЕДЕНИЕ

1. СИЛОВЫЕ ТРАНСФОРМАТОРЫ И ИХ ОСНОВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

1.1. Магнитная система трансформатора

1.2. Обмотки трансформаторов

1.3. Основные типы изоляционных промежутков в трансформаторах высокого класса напряжения

1.4. Моделирование структуры изоляционных промежутков силовых трансформаторов

1.5. Описание реакции изоляционного промежутка на внешнее электрическое поле с помощью его Х-модели

1.5.1. Диэлектрический отклик изоляционной системы во временной области

1.5.2. Определение вида функциональной зависимости ¡¿(0

1.5.3. Особенности поведения изоляционных промежутков силовых трансформаторов в переменных электрических полях

1.5.4. Функция диэлектрического отклика многослойного конденсатора Максвелла

1.6. Вместо выводов

2. ДИЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ИЗОЛЯЦИОННЫХ ПРОМЕЖУТКОВ СИЛОВОТО ТРАНСФОРМАТОРА И ИХ ОСНОВНЫЕ СВОЙСТВА

2.1. Минеральные изоляционные масла

2.1.1. Общие требования и свойства трансформаторных масел

2.2. Изоляционная бумага

2.3. Старение изоляционных бумаг

2.3.1. Процессы деградации бумаги

2.3.2. Влияние температуры

2.3.3. Влияние кислорода

2.3.4. Влияние влаги на процессы старения бумаги

2.3.5. Химические соединения семейства фуранов

87

90

2.4. Вместо заключения

3. ОЦЕНИВАНИЕ СОСТОЯНИЯ СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

83

(современные подходы)

3.1. Комплексная оценка состояния силового трансформатора

3.2. Диагностика состояния силовых трансформаторов с помощью анализа растворенных в масле газов (DGA)

3.2.1. Диагностика состояния трансформатора, использующая предельные концентрации ключевых газов и их суммарное количество

3.2.2. Исследование проблем трансформатора методом анализа растворенных газов с помощью треугольника Duval'а

3.2.3. Оценка состояния силовых трансформаторов методом отношений концентраций ключевых газов

3.3. Влажность материалов, работающих в изоляционных промежутках силового трансформатора

3.4. Частичные разряды (ЧР) - индикатор состояния изоляционной системы силового оборудования

3.4.1. Механизм развития частичных разрядов

3.4.2. Параметры частичных разрядов, используемые при диагностике силового оборудования

3.4.3. ЧР - диагностика видов дефектов изоляции высоковольтного оборудования

3.4.3.1. Амплитудно-фазовое распределение импульсов

частичных разрядов

120

3.4.3.2. Анализ частотных свойств частичных разрядов

171

3.4.4. Основные проблемы, связанные с реализацией метода ЧР 3.4.4.1. Оценка оставшегося ресурса времени эксплуатации

оборудования по величине частичных разрядов

3.5. Термографическая (тепловизионная) диагностика силовых трансформаторов

3.5.1. Термографический анализ степени перегрева

93

98

102

109

114

114

116

119

трансформаторного оборудования

3.5.2. Статистические подходы формирования параметра контроля

при термографическом анализе степени перегрева

3.5.3. Вместо заключения 134 3.6.Оценка средней долговечности электротехнического оборудования

3.6.1. Статистические подходы

3.6.2

3.6.3. Физические модели

3.6.3.1. Модель электрокинетической устойчивости (ЕКЕ -

Model)

3.6.3.2. Модель, учитывающая образование объемного заряда (Space-Charge Model)

3.6.4. Физическая PD- модель времени жизни изоляционной системы силового трансформатора (Модель предельных значений)

3.6.5. Критерии конечных точек в физической модели кривой времени жизни изоляционной системы силового трансформатора

3.7. Выводы

4. ФОРМИРОВАНИЕ ОБОБЩЕННОГО ПАРАМЕТРА КОНТРОЛЯ СОСТОЯНИЯ СИЛОВОГО МАСЛОНАПОЛНЕННОГО ОБОРУДОВАНИЯ

4.1. Современные подходы к оценке качества промышленных изделий

4.2. Виды параметров контроля состояния изоляционных промежутков

4.2.1. Измерение величины сопротивления изоляции (RTO. - test)

4.2.2. Измерение величины сопротивления изоляционной системы

при напряжениях различного уровня (Step Voltage Test)

4.2.3. Индекс поляризации (Polarization Index - PI)

4.2.4. Коэффициент диэлектрической абсорбции (DAR - Test)

4.2.5. Коэффициент диэлектрического разряда (DD — Test)

4.3. Оценка состояния изоляционной системы с помощью измерения величины возвратного напряжения (RVM - Test)

4.4. Формирование обобщенного параметра контроля состояния изоляционных промежутков силовых трансформаторов

4.4.1. Структурирование поляризационного спектра изоляционных промежутков с помощью выделения его основных составляющих

4.4.2. Основные свойства спектров токов поляризации контролируемого изоляционного промежутка

4.4.3. Метод скользящего среднего. Стохастическая природа обобщенного индекса поляризации

4.5. Постоянная времени релаксации как параметр контроля работающего изоляционного промежутка

4.6. Методы представления исходной информации, определяющей состояние изоляционного промежутка силового оборудования

4.7. Выводы 213 5. МЕТОДЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ

ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ИЗОЛЯЦИОННЫХ ПРОМЕЖУТКОВ

5.1. Методы измерения токов поляризации/деполяризации

5.2. Измерение величины «истинного» сопротивления изоляционного промежутка

5.3. Контроль температуры изоляционного промежутка при измерении его сопротивления на постоянном токе

5.4. Определение сопротивлений основных изоляционных промежутков силовых трансформаторов

5.5. Методологические основы измерения диэлектрического отклика

как параметра контроля состояния изоляционной системы

5.6. Оценка состояния изоляционной системы силового оборудования и прогнозирование ее ресурса

5.6.1. Метод оценки, использующий семейство реперных

зависимостей t-I(t). Метод реперных кривых

5.6.2. Метод назначенного лидера

5.7. Метод диагностики силовых трансформаторов на основе построения ранговых распределений

5.7.1. Техноценологический подход к описанию результатов, полученных при диагностике силовых трансформаторов

5.7.2. Практический пример использования ранговых распределений при диагностике состояния изоляционной системы силовых трансформаторов

5.7.2.1. Параметр контроля - обобщенный индекс поляризации

(tpi)

5.7.2.2. Параметр контроля - величина сопротивления изоляционного промежутка (Rm)

5.8. Выводы 273 6. МЕТОД ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ ИЗОЛЯЦИОННЫХ

ПРОМЕЖУТКОВ ТРАНСФОРМАТОРОВ, ОСНОВАННЫЙ НА ИЗМЕРЕНИИ ТОКОВ ПОЛЯРИЗАЦИИ/ДЕПОЛЯРИЗАЦИИ

6.1. Особенности формирования первичного параметра контроля

состояния изоляционных промежутков

6.2. Контроль развивающихся отказов изоляционных промежутков, их природа и степень интенсивности

6.2.1. Предварительная оценка состояния изоляционного промежутка

6.2.2. Оценка степени нарушения структуры изоляционного промежутка

6.2.3. Идентификация вида развивающегося дефекта в объеме изоляционного промежутка

6.2.4. Разрядная активность изоляционного промежутка

6.2.5. Структурная схема обработки результатов контроля состояния второго уровня

6.3. Обработка и анализ результатов контроля состояния третьего уровня

6.3.1. Анализ параметров контроля состояния изоляционного

промежутка

6.3.2. Уточняющие и подтверждающие процедуры. Формирование комплексного показателя состояния промежутка

6.3.3. Оценка оставшегося ресурса времени эксплуатации силового трансформатора

6.3.4. Метод треугольника состояний

6.4. Формирование итогового заключения о состоянии изоляционного промежутка

6.5. Пример практического использования предложенных методов оценки состояния маслонаполненного оборудования

6.5.1. Трансформатор Т1, п/с Восточная (г. Смоленск), 2010 г

6.6.Выводы

6.7. Приложение к главе 6 366 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 367 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 375 ПРИЛОЖЕНИЕ I. Машинный пример оценки состояния трансформатора

Т1, п/с Вязьма-1, представленный для отчета в ОАО «Смоленскэнерго» 404 ПРИЛОЖЕНИЕ II. Отзыв о результатах работы по диагностике силовых трансформаторов в ОАО «Брянскэнерго»

ПРИЛОЖЕНИЕ III. Экспертное заключение по результатам проекта «Разработка методики управления временем жизни маслонаполненного энергетического оборудования с помощью формирования спектров токов поляризации изоляционных промежутков контролируемого оборудования» от ФГБОУ ВПО «НИУ МЭИ»

ПРИЛОЖЕНИЕ IV. Экспертное заключение по результатам проекта «Разработка методики управления временем жизни маслонаполненного энергетического оборудования с помощью формирования спектров токов поляризации изоляционных промежутков контролируемого оборудования» от «МИЭЭ»

ПРИЛОЖЕНИЕ V. Акт об оказании услуг №001, ОАО

«Свердловэлектроремонт»

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка и исследование методов диагностики изоляционной системы маслонаполненных трансформаторов на основе изучения спектров токов поляризации»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность проблемы. Изоляционная система современного маслонаполненного оборудования, в том числе и высоковольтных трансформаторов, лежит в основе организации надежного бесперебойного энергоснабжения и является ключевым элементом, гарантирующим безаварийную эксплуатацию подобного рода оборудования.

Сложившаяся к настоящему времени ситуация в области организации надежного энергообеспечения, как у нас в стране, так и за ее пределами, характеризуется устойчивыми тенденциями, наиболее важными из которых являются:

- заметный рост электропотребления и связанное с ним увеличение парка эксплуатируемого оборудования при постоянном повышении требований к надежности, долговечности, экологичности эксплуатируемых устройств;

- «старение» парка обслуживаемого оборудования, и в первую очередь, наиболее ответственного и дорогостоящего трансформаторного оборудования. (Более 60% трансформаторов, установленных в распределительных сетях, эксплуатируются 25 лет и более.) В результате появляется стратегическая задача современного уровня - оценка возможности продолжения безаварийной эксплуатации состаренного оборудования. Постоянный рост цен на новое оборудование и работы, связанные с его установкой в работающей системе, не снижают актуальность сформулированной стратегической задачи;

- переход от планово-предупредительного ремонта оборудования к системе технического обслуживания на основе оценки его фактического состояния, позволивший сделать проводимый ремонт более целесообразным и технически обоснованным.

Определение фактического состояния оборудования в данном случае основано на измерении значений контролируемых параметров, для которых определяются тревожные и аварийные уровни сигналов. Сравнение действительных значений с установленными уровнями тревоги и

предыдущими замерами дает оценку изменения состояния контролируемого оборудования. Организованный, таким образом, диагностический контроль имеет своей целью предотвращение аварийного отказа оборудования, определения его состояния и прогнозирование остаточного ресурса как одного из главных показателей надежности.

Однако, неопределенности, возникающие при определении уровней тревожных и аварийных сигналов, а также и при выборе вида и метода измерения значений, контролируемых параметров, не позволяют до конца решить поставленные задачи. Поэтому сегодня говорят о новых подходах, формирующих принципиально новую парадигму диагностики состояния эксплуатируемого оборудования, качественно изменяющие требования к нему. Главной задачей становится управление жизнью эксплуатируемого оборудования и прогнозирование его состояние на относительно длительный период. Такие подходы не являются тривиальными и требуют разработки принципиально новых методов планирования контроля, формирования эффективного параметра контроля и обеспечения толерантности получаемых результатов (идеология обеспечения качества G.Taguchi [120,148]).

Основные мировые тенденции, перечисленные выше, так или иначе, сталкиваются с решением проблемы создания диагностической системы, непосредственно интегрированной в технологический процесс

обслуживания дорогостоящего маслонаполненного оборудования, функционирующего в распределительных сетях электрообеспечения. Поэтому диагностическая система должна обладать высокой эффективностью и производительностью, отличаться доступностью методов контроля и применяющихся при этом материалов. Располагать физически обоснованными математическими моделями, позволяющими формализовать наши представления о состоянии контролируемого объекта и допускающими формирование итогового заключения. Корректирующие мероприятия, сформулированные в итоговом заключении, должны предусматривать мероприятия, исключающие отказ эксплуатируемого

оборудования в пределах конкретно заданного периода времени (в чем и состоит суть управления длительностью жизни технического устройства). Поэтому трудно не согласиться с мнением доктора технических наук Дарьяна Л.А., что «...в создавшихся условиях стратегической линией развития электротехники и электроэнергетики является разработка эффективных диагностических систем - средств и методов диагностики, позволяющих подтверждать работоспособность оборудования (бездефектное состояние) или обнаруживать повреждения на ранней стадии их развития (рабочее состояние)» и, в конечном итоге, управлять остаточным ресурсом времени технического устройства [259].

Высоковольтный трансформатор, как и любое маслонаполненное оборудование, представляет собой многокомпонентную систему узлов и элементов. Отказ любого из них приводит к отказу всего трансформатора. Анализ причин отказа работающего трансформаторного парка за период 1997 ^ 2003 годов по данным 1М1А - И/СР(33/03) (международной ассоциации страхования инженерной продукции) показал, что основной причиной материальных потерь является отказ изоляционной системы (в стоимостном выражении это составляет более 52%). На втором месте (более 22%) оказались причины связанные с конструкцией трансформатора (используемыми материалами и качеством их изготовления) [288-290]. Тем не менее, в настоящее время отсутствует эффективная система контроля изоляционной системы трансформаторов и оценки ее качества.

Нормативные документы РД 34.45-51.300 - 97 (Объем и нормы испытаний электрооборудования) измерения величины сопротивления КИЗ и величины коэффициента абсорбции кабс при заданных в них уровнях тревоги не предусматривают всех требований к ним, что оказывается явно недостаточными. Они не раскрывают особенностей физических процессов, протекающих в контролируемых изоляционных промежутках, не устанавливают степень дефектности и степень изношенности работающих материалов. Отсутствие систематических, теоретических и экспериментальных исследований в этом направлении с точки зрения

диагностики практически делают бесполезными результаты такого рода контроля.

Хотя изучение поляризационных процессов в технических диэлектриках является предметом успешного исследования, проводимого крупными научными школами (петербургская научная школа электротехнического материаловедения: Койков С.Н., Сажин Б.Н., Борисова М.Э., Канискин В.А.), процессы поляризации (особенно структурной), развивающейся в объеме изоляционных промежутков силовых трансформаторов, методы исследования и оценивания их основных параметров, по существу, оставлены без внимания. Использование метода измерения величины возвратного напряжения (RVM) и метода контроля величины диэлектрического отклика (PDC) на действие приложенного электрического поля (спадание тока со временем) даже в зарубежной [Е. Gockenbach, A. Shayegani, М. Farachani, Tapan К. Saha] практике диагностического контроля состояния не пошли дальше оценки степени увлажнения твердой изоляции.

В этой связи разработка и исследование высокоэффективных систем диагностического контроля состояния маслонаполненного энергетического оборудования, в основу которых положены результаты изучения: процессов поляризации, развивающиеся в диэлектрических материалах изоляционных конструкций; основных закономерностей их старения в эксплуатационных условиях; возможностей непосредственного интегрирования разработанных систем диагностики в технологический процесс обслуживания оборудования и обеспечения требуемого уровня его надежности представляют действительно актуальную научно-техническую проблему современных электротехники и электроэнергетики.

Объектом исследования являются изоляционные промежутки силового маслонаполненного оборудования, надежность работы которых обеспечивает не только надежность всего устройства в целом, но и минимум эксплуатационных затрат.

Предметом исследования являются закономерности, описывающие развитие процессов поляризации, в том числе и структурной, лежащие в основе, как формирования эффективного параметра контроля, так и принципиально новых методов диагностики работоспособности маслонаполненного оборудования.

Цель работы. Разработка методов контроля и исследования спектров токов структурной поляризации, развивающейся в объеме изоляционных промежутков маслонаполненного оборудования, и создание на этой основе высокоэффективной системы диагностики состояния подобного рода оборудования, непосредственно интегрированной в технологический процесс обслуживания и обеспечения требуемого уровня надежности электроснабжения при минимуме эксплуатационных затрат.

Задачи исследований. Для достижения поставленной цели необходимо решить задачи, включающие:

1 .Теоретическое описание конструктивных особенностей изоляционной системы, обеспечивающих механическую прочность, электрическую стойкость и долговечность оборудования в целом. Выбор и обоснование физической модели изоляционного промежутка силового трансформатора, отражающей основные закономерности поведения материалов в сложных эксплуатационных условиях в течение длительного времени.

2. Исследование химического состава, структуры и свойств основных материалов, формирующих изоляционные промежутки, механизмы старения материалов: пиролиз, гидролиз и окисление, а так же продуктов старения и влияние их концентраций на эксплуатационные свойства изоляционной конструкции маслонаполненного оборудования.

3. Разработку комплексного подхода к оценке эксплуатационной надежности изоляционного промежутка, отличительной чертой которого является отказ от направленных проверок работающего оборудования и переход к организации эффективно действующей системы управления его длительностью жизни. Учитывая при этом, что увеличение объема

контролируемых параметров (за счет включения новых) делает систему более затратной, трудоемкой по времени, неспособной охватить своим вниманием все потенциально опасные трансформаторы.

4. Формирование основных принципов управления временем жизни изоляционных промежутков. Разработку новых подходов к оценке состояния объекта контроля как некоторой физической величины, требующих специальных методов надежной количественной оценки, позволяя тем самым организовать не только контроль высокого уровня за степенью эксплуатационной пригодности энергетического оборудования, но и надежное функционирование технологического процесса диагностики.

5. Аналитический обзор существующих методов контроля состояния силовых трансформаторов с точки зрения их диагностических возможностей и практической ценности, которые гарантируются наличием глубоко обоснованных норм, устанавливающих допустимые значения параметров контроля, и надежностью аппаратурного и метрологического обеспечения анализируемых методов.

6. Формулирование основных принципов построения диагностической системы, лежащей в основе управления длительностью жизни объекта контроля и базирующиеся на результатах системного анализа накопленного опыта эксплуатации оборудования в течение длительного периода времени.

7. Формирование комплексного параметра контроля состояния изоляционного промежутка, сочетающего в себе характерные черты обобщенного показателя качества, в том числе и повышенную робастность к сторонним неконтролируемым факторам. Степень соответствия физической природы параметра контроля принятой в работе физической модели процессов, протекающих в разрядном промежутке, определяет уровень толерантности получаемых результатов контроля. При таких подходах измеренная величина параметра контроля может быть принята в качестве количественной характеристики состояния объекта контроля.

8. Разработку методов контроля состояния изоляционного промежутка, представление процессов, протекающих в нем. в виде физической модели,

аппаратурное оформление методов и их применение для решения ряда практических задач, представляющих сущность решаемой в работе научно-практической проблемы. Среди них не только проблемы современной электрометрии, но и задачи контроля сопутствующих параметров: влажности, температуры, разрядной активности и другие. К тому же, оценка состояния объекта контроля, установление степени изношенности материалов, вычисление величины оставшегося ресурса времени эксплуатации требуют разработки принципиально новых методов определения степени соответствия развивающихся в промежутке физических процессов их реперным аналогам, играющим роль системы отсчета, представленной в виде некоторой шкалы баллов.

9. Формирование итогового заключения о состоянии контролируемого промежутка на основе результатов первичной обработки собранной информации, ее анализа и результатов подтверждающих и уточняющих процедур. Формализованный вид представления итогового заключения должен соответствовать требованиям программно-аналитического комплекса современных экспертных систем.

10. Разработку корректирующих мероприятий, реализация которых обеспечит эксплуатацию маслонаполненного оборудования, находящегося под наблюдением, с требуемым уровнем надежности и долговечности при минимуме эксплуатационных затрат.

Методика исследования поставленных в работе задач базируется на основных положениях теории электропереноса в сложных диэлектрических системах и сводится к определению параметров процесса электропереноса и изучению его основных закономерностей. Исследование процесса электропереноса во временной области 0 - 600 сек, в которой величина токов поляризации заметно превалирует над уровнем тока утечки, потребовало разработки специальных методов и приемов обработки результатов измерения величины тока, протекающего в разрядном промежутке, и контроля изменения его во времени. В связи с этим и был разработан метод

формирования спектров токов поляризации, временная область которых может изменяться в широких пределах.

Вид спектра токов поляризации, его характерные основные черты и параметры показали высокую чувствительность к изменению числовых параметров процесса электропереноса за счет развития структурных нарушений в объеме изоляционного промежутка. Поэтому предложенный в работе метод построения спектра токов поляризации и методы изучения основных его характеристик отличаются высокой эффективностью оценки состояния объектов исследования.

Используемый для измерения плотности тока в разрядном промежутке измерительно-вычислительный комплекс С.А6547, снабженный

собственным программным обеспечением и микропроцессорным устройством, позволяет контролировать широкий спектр параметров, характеризующих процесс электропереноса в сложных диэлектрических средах {Сиз. 5 А-/».5 К из., ъ, Р1, ИО и др.).

Методы корреляционного анализа, широко используемые в работе, позволили установить функциональные зависимости между основными параметрами, характеризующими состояние контролируемого промежутка, и предоставили возможность эффективно использовать методологию уточняющих и подтверждающих процедур, что в значительной мере повышает достоверность получаемых оценок. Сюда же относятся методы оценки разрядной активности, методы хроматографического анализа газов, растворенных в трансформаторном масле, методы построения полигона сопротивлений совместно с методами анализа поступающей информации (метод непосредственного сопоставления с аналогом, метод назначенного лидера, метод предельных состояний, метод структурирования функций качества, метод вычисления обобщенного индекса поляризации).

Для обоснования разработанного метода контроля состояния изоляционных промежутков кроме материалов теоретического описания отклика диэлектрической среды в выбранной временной области и математического моделирования процесса электропереноса в сложных

диэлектрических средах (двухслойный конденсатор Максвелла) в распоряжении автора работы были результаты экспериментального исследования всех изоляционных промежутков 75-ти силовых трансформаторов (110/35/ 10(6) кВ) при трех уровнях тестирующего напряжения (500, 1000, 2500 кВ), полученные при испытании трансформаторов в полевых условиях, а так же результаты хроматографического анализа каждого из 75 трансформаторов, предоставленные штатными лабораториями ОАО «Смоленскэнерго» и ОАО «Брянскэнерго», ОАО «МОЭСК». Таким образом, методы контроля состояния изоляционных промежутков, представленные в этой работе, имеют не только глубокое теоретическое обоснование, но и убедительное экспериментальное подтверждение.

Научная новизна результатов, полученных в диссертационной работе, и основные положения, выносимые на защиту:

1. Впервые выявлены основные закономерности изменения токов поляризации в сложных диэлектрических средах изоляционных конструкций силового маслонаполненного оборудования от времени его эксплуатации. Их достоверность подтверждается обширным экспериментальным материалом, представляющим собой результаты исследования токов поляризации в изоляционных промежутках 75 маслонаполненных трансформаторов напряжением 110/35/10(6) кВ, возраст которых находится в диапазоне 20 56 лет.

2. Анализ представленного в работе массива экспериментальных результатов позволил:

• выделить временную область, в которой превалируют процессы структурной поляризации, что позволило обеспечить высокую чувствительность методов, предлагаемых в работе, к изменению состояния изоляционных систем маслонаполненных трансформаторов;

• сформировать спектр токов поляризации и выделить его основные параметры, обладающие повышенной чувствительностью к

изменению свойств материалов, работающих в изоляционных промежутках силового трансформатора; • разработать комплексный показатель состояния изоляционного промежутка в виде обобщенного индекса поляризации (tpi - total polarization index), представляющий собой максимальное значение функции [tl(t)]max, и позволяющий представить выявленные в работе закономерности в обобщенном виде.

3. Обнаружена высокая чувствительность параметров спектра токов поляризации, в том числе и tpi, к условиям и времени эксплуатации маслонаполненного оборудования, что позволило поставить под инструментальный контроль параметры изоляционной конструкции (W% -степень увлажнения твердой изоляции; степень ее полимеризации - DP; интенсивность разрядной активности - а; время жизни - tM), определяющие надежность и долговечность работы конструкции в сложных эксплуатационных условиях. В результате контроль параметров спектров токов поляризации предоставляет широкие возможности для создания диагностических систем высокого уровня.

4. Установлена адекватность значений комплексного показателя качества Q(X) = '^jalX, изоляционного промежутка значениям его

комплексного показателя изношенности^/) = а,/,, представляющим, по

существу, свертку спектра токов поляризации (Х; - относительные величины контролируемых параметров промежутка, а I,- значения тока поляризации в i-ые моменты времени), которая упрощает анализ спектров тока поляризации и расширяет возможности предлагаемых в работе методов диагностирования состояния контролируемого оборудования.

5. Разработаны методы обработки и анализа получаемой на опыте информации, обеспечивающие физическую обоснованность, надежность и достоверность получаемых оценок состояния контролируемого оборудования:

- метод диагностики силовых трансформаторов на основе рангового распределения значений обобщенного индекса поляризации 1р1 позволяет определить объекты в составе техноценоза, имеющие аномальные значения контролируемого параметра;

- метод реперных кривых позволяет сформировать представление о состоянии контролируемого оборудования и величине его ресурса;

- метод назначенного лидера, включающий в себя модернизованный в работе метод структурирования функций качества, позволяет оценить степень близости спектра тока поляризации контролируемого изоляционного промежутка его аналогу;

- метод скользящего среднего позволяет провести разграничение исследуемых трансформаторов по скорости их старения и оценить величину оставшегося ресурса работы контролируемого оборудования;

метод треугольника состояний позволяет идентифицировать физическую природу обнаруженного дефекта изоляционной системы;

- метод анализа разрядной активности контролируемого промежутка позволяет по интенсивности разрядов в контролируемом изоляционном промежутке судить о категории структурного нарушения;

Достоверность полученных результатов

Сформулированные в работе основные положения и выводы имеют достаточное теоретическое обоснование, не противоречат используемой физической модели (двухслойного конденсатора Максвелла), раскрывающей все многообразие явлений, развивающихся в изоляционном промежутке, и базируются на обширном экспериментальном материале, отражающем многолетний опыт эксплуатации маслонаполненного оборудования. Точность измерения плотности тока, протекающего в изоляционном промежутке, (±5%) и построение спектров токов поляризации гарантируется применением контрольно-измерительного оборудования (С.А6547), имеющего российский и зарубежный сертификаты.

Математические модели, представленные в работе в виде системы регрессионных уравнений, устанавливающие функциональную взаимосвязь

между параметрами контроля, хорошо детерминированы. Коэффициент детерминации во всех случаях был не меньше Я = 0,85. Система уточняющих и подтверждающих процедур, использующая хорошо детерминированные математические модели, обеспечивает возможность контроля степени соответствия процессов, развивающихся в контролируемом изоляционном промежутке, принятой в работе физической модели и тем самым повышает обоснованность и достоверность получаемых оценок состояния контролируемого оборудования.

Практическая значимость работы

Метод оценки состояния высоковольтного маслонаполненного оборудования, основанного на измерении и анализе плотности тока поляризации и изменении его во времени, представлен в работе в виде законченного решения сложной научно-технической проблемы, связанной с обеспечением надежности длительной эксплуатации состарившегося оборудования. Отличительная особенность данного метода заключается в том, что под непосредственным инструментальным контролем находятся свойства и состояния, как жидкого диэлектрика (трансформаторного масла), так и твердого диэлектрика, что существенным образом расширяет диагностические возможности метода по сравнению с существующими.

Предложенные в работе методы и способы выделения временной области, в которой развиваются процессы структурной поляризации, обусловленные накоплением носителей электрического заряда на границе раздела масло-твердый диэлектрик, построение спектра токов поляризации и разложение на составляющие его элементы позволяют контролировать природу, интенсивность и степень опасности развивающегося дефекта. К тому же получаемые числовые значения степени увлажненности твердой изоляции степени полимеризации целлюлозы - основной компоненты

изоляционных бумаг (ОР), величины оставшегося ресурса времени эксплуатации (¿ж) и интенсивности разрядной активности контролируемого промежутка дают непосредственное восприятие состояния объекта наблюдения и позволяют обоснованно сформулировать корректирующие

мероприятия, реализация которых обеспечивает надежную эксплуатацию состарившегося оборудования. Все это и составляет физическую сущность современной парадигмы управления длительностью жизни состаренного маслонаполненного оборудования. Ведь «... только знание реального состояния исключает все потери», - Bart Tichelman (президент компании SERVERON Corporation [280]).

Предложенные в работе методы: метод непосредственного сопоставления спектров поляризации с аналогом (метод назначенного лидера), метод реперных кривых, метод треугольника состояний, метод скользящего среднего, метод структурирования функций качества (упрощенный его вариант), метод оценки разрядной активности изоляционного промежутка, органично входящие в структуру предложенного метода диагностики состояния маслонаполненного трансформаторного оборудования, могут иметь и самостоятельное применение: при оценке качества его ремонта, качества поставляемого оборудования и при решении ряда других аналогичных задач.

Важной практической особенностью представленной работы является использование метода ранговых распределений, позволившего в качестве базы сравнения использовать весь накопленный опыт исследования состояния маслонаполненного оборудования. С этой целью имеющийся массив данных был представлен в виде ранжированного ряда значений контролируемого параметра, для каждого значения которого известен доверительный интервал с заданным уровнем доверительной вероятности Рд. Это позволило отказаться от применения уровней тревоги, значения которых рекомендованы в существующих РД и практика применения которых в целях диагностики силовых трансформаторов показала их низкую эффективность.

Апробация работы. Диссертационная работа и ее основные положения докладывались и обсуждались:

- Первая международная научно-техническая конференция «Датчики электрических и неэлектрических величин». Алтайский государственный университет им. И. Ползунова, Барнаул, ноябрь 1993 г.

- 2-я международная конференция по радиационной физике и химии неорганических материалов. Томский политехнический университет, апрель 1996 г.

- Международная научно-техническая конференция «Сертификация и управление качеством продукции», Брянский государственный технический университет, октябрь 1999 г.

- Международная научно-техническая конференция «TQM - 99», Минск, апрель 1999 г.

- Десятая международная конференция по менеджменту качества, «TQM -2000», Москва, май 2000 г.

- Международная научно-техническая конференция «Сертификация и управление качеством продукции». Брянск, май 2002 г.

- V-ая Международная конференция « Электротехнические материалы и компоненты», ICEMC-2004. Крым, Алушта, сентябрь 2006, 2008 г.г.

- Международная научно-техническая конференция «Состояние и перспективы энерготехнологии». Иваново, июнь, 2007, 2009, 2011 г.г.

- Международный семинар «Шумовые и деградационные процессы в полупроводниковых приборах» - 2 доклада, МЭИ, Москва, ноябрь 2007 г.

- VII - ая Международная научно-практическая конференция «Электроизоляционные материалы и системы изоляции вращающихся электрических машин - 2009», п. Бекасово, Наро-Фоминский район, Московская область, май 2009 г.

- IV-ая Международная научно-техническая конференция «Силовые трансформаторы и системы диагностики», международная ассоциация ТРАВЭК, Москва, июнь 2009 г.

- 3-я Международная научно-техническая конференция «Современные методы и приборы контроля качества и диагностики состояния объектов», Белор.-Росс. университет, Могилев, октябрь 2009 г.

- Международная научно-техническая конференция «Повышение надежности и эффективности эксплуатации электрических станций и энергетических систем», МЭИ, Москва, июнь 2010 г.

- Научно-практическая конференция и семинар по темам «Современное состояние и проблемы разработки и внедрение нормативно-технической документации по диагностированию силового электрооборудования» и «Общие проблемы диагностирования силового электрооборудования», УрЦОТЭ, г.Пермь, сентябрь 2011 г.

Материалы докладов Международного научно-методического семинара «Флуктуационные и деградационные процессы в полупроводниковых приборах» - 2 доклада. Москва, 2011г.

- 2-я Всероссийская научно-практическая конференция «Повышение надежности и эффективности эксплуатации электрических станций и энергетических систем», НИУ МЭИ, Москва, июнь 2012 г.

- Материалы 18-го пленарного заседания Общественного Совета специалистов по диагностике силового электрооборудования по теме «Анализ эффективности методов средств диагностирования силового электрооборудования», УрЦОТЭ, Свердловская обл., г.Среднеуральск, сентябрь 2012 г.

Публикации. Результаты исследований, включая научные положения, выводы и рекомендации автора, содержатся в 35 опубликованных работах, из которых 11 входят в список изданий, рекомендованных ВАК РФ для докторских диссертаций, в том числе 2-х патентов РФ, и 1 заявки на получение патента РФ.

Личный вклад автора

Изложенные в диссертации результаты исследований являются частью работ, выполняемых по одному из приоритетных направлений развития науки, технологий и техники в РФ - «Энергоэффективность, энергосбережение, ядерная энергетика», затрагивающих вопросы повышения надежности и устойчивости функционирования энергетических устройств, в которых автор лично принимал участие.

В работах, опубликованных в соавторстве, соискателю принадлежит: подбор и анализ имеющейся информации, составление литературного обзора

по материалам отечественной и зарубежной литературы, формирование основных принципов управления временем жизни, постановка задач, разработка теоретических и методологических положений, составление программ проведения лабораторных и полевых испытаний эксплуатируемого оборудования, разработка алгоритмов диагностики состояния, анализ результатов исследований и разработка практических рекомендаций. Внедрение результатов работы.

Предложенные в данной работе методы диагностики оценки состояния изоляционных промежутков маслонаполненных трансформаторов, находящихся в эксплуатации длительное время, были использованы на протяжении последних семи лет в филиалах ОАО «МРСК Центра» -«Смоленскэнерго», «Брянскэнерго», ОАО «Московская объединенная электросетевая компания», а так же используются на предприятии ОАО «Свердловэнергоремонт», что подтверждается предоставленными отзывами о результатах работы, актом об оказании услуг по диагностике изоляции высоковольтного электрооборудования и экспертными заключениями по результатам материалов проекта: «Разработка методики управления временем жизни маслонаполненного энергетического оборудования с помощью формирования спектров токов поляризации изоляционных промежутков контролируемого оборудования».

1. Силовые трансформаторы и их основные конструктивные

элементы

Силовые трансформаторы, являясь важнейшими элементами электроэнергетической системы, обеспечивают не только бесперебойность снабжения электрической энергией потребителей, но и влияют на экономическую эффективность работы самой сетевой компании. Поэтому контроль и обеспечение качества такого сложного энергетического оборудования на этапе его эксплуатации представляется сегодня особенно актуальной проблемой. Она обострилась в последнее время, так как основная часть оборудования, установленного в сети еще в 60-70 годы прошлого столетия, достигла возраста 30-40 лет. В общем случае эксплуатационная надежность силового трансформатора определяется по Соколову В.В. [1] четырьмя его ключевыми параметрами:

- электромагнитной способностью и целостностью электромагнитных цепей;

- целостностью токонесущих цепей;

- электрической прочностью изоляционных промежутков при действующих напряжениях и допустимом уровне ухудшения работающих в них материалов;

- стойкостью к динамическим нагрузкам токовых обмоток и магнитной системы в целом при действии токов короткого замыкания.

В этом смысле хорошо разработанная конструкция трансформатора должна обеспечить способность его противостоять возникающим разного рода перенапряжениям и обеспечить его функциональную пригодность при длительном сроке эксплуатации.

1.1. Магнитная система трансформатора [2, 3, 4] Трансформаторы, представляющие собой статические преобразователи электрической энергии, конструктивно выполнены в виде индуктивно связанных обмоток. Индуктивная связь осуществляется с помощью магнитной системы трансформатора, которая является его конструктивной и механической основой и обеспечивает при этом требуемую концентрацию магнитного поля в рабочем объеме.

появлению дополнительных источников вибрации и дополнительным механическим нагрузкам на изоляционную систему трансформатора. Именно поэтому при длительной работе трансформатора проводится его вибрационное обследование с целью определения относительного уровня прессовки обмоток, магнитопровода и общей прочности конструкции.

1.2. Обмотки трансформаторов [2, 3, 4]

Обмотки являются одним из важнейших элементов трансформатора. Стоимость материалов, затрачиваемых на изготовление обмоток и их укладку, составляет примерно 50% стоимости трансформатора. Срок службы трансформатора почти всегда определяется сроком службы его обмоток, которые работают в тяжелых условиях и должны иметь необходимую электрическую, механическую и термическую прочность.

Конструктивно обмотки трансформаторов могут существенно различаться в зависимости от мощности, рабочего напряжения и системы принятого охлаждения. Определяющими конструктивное исполнение обмотки являются число витков, сечение витка и класс напряжения.

Классом напряжения обмотки трансформатора называют ее длительно допустимое рабочее напряжение. Класс совпадает с номинальным напряжением электрической сети, в которую обмотка включается. Каждому классу напряжения соответствуют определенные испытательные импульсные и переменные напряжения при промышленной частоте. Классом напряжения трансформатора считают класс напряжения обмотки высокого напряжения ВН.

Основным элементом каждой обмотки является виток, который состоит из одного или нескольких параллельных изолированных проводников. Совокупность витков, соединенных последовательно, образует катушку. Обмотка может состоять из одной или нескольких катушек. Витки, вплотную намотанные на цилиндрической поверхности, образуют слой.

По способу расположения витков на стержне обмотки подразделяют на концентрические (рис. 1.2,а) и чередующиеся (рис. 1.2,б).

Сама же обмотка может быть многослойной или однослойной и может быть изготовлена из прямоугольного или круглого изолированного провода.

а) б)

Рис. 1.2. Конструкция обмоток: а) концентрическая; б) чередующаяся Одно- и двухслойные цилиндрические обмотки из прямоугольного провода (рис. 1.3) применяют в качестве обмоток низкого напряжения НН при токах, не превышающих, 800 А. Витки каждого отдельного слоя наматывают по винтовой линии вплотную друг к другу; виток состоит из одного или нескольких параллельных проводов, которые укладывают плашмя или на ребро. Обычно применяют до 4-6 параллельных проводов, как правило, одинакового сечения и размеров.

а а х

а) б)

Рис.1.3. Цилиндрические обмотки из прямоугольного провода: а) однослойная (из восьми витков); б) двухслойная

Межслойной изоляцией служат либо кабельная бумага, либо между слоями выполняется канал, размер которого не менее 4 мм.

Цилиндрические обмотки из прямоугольного провода просты в производстве, однако недостаточно устойчивы к воздействию осевых сил короткого замыкания, так как радиальный размер слоя невелик.

Многослойные цилиндрические обмотки могут быть выполнены и из проводов круглого сечения, которые применяются в основном в качестве обмоток ВН (до 35 кВ). Первый слой обмотки наматывают на бумажно-бакелитовый цилиндр, между слоями прокладывают изоляцию из кабельной или телефонной бумаги (рис.1.4).

ИЗОЛЯЦИЯ

а) б) в)

Рис.1.4. Многослойные цилиндрические обмотки: а) из круглого провода с осевым охлаждающим каналом; б) изоляция в торцевой части обмотки; в) обмотка из прямоугольного провода Для увеличения поверхности охлаждения обмотку выполняют из двух катушек, разделенных вертикальным каналом.

В общем случае изоляция катушек в реальных трансформаторах усиливается дополнительными изоляционными деталями и элементами, к которым относятся цилиндры, рейки, дистанционные прокладки, шайбы, опорные кольца и др. Размещение обмоток и основных изоляционных элементов схематично показано на рис. 1.5.

Приведенная выше конструкция позволяет представить трансформатор как устройство, состоящее из системы элементов, находящихся под напряжением, системы заземленных частей и собственно изоляции.

Система заземленных частей включает в себя магнитопровод с металлическими деталями его крепления, бак и систему охлаждения со всеми деталями и металлической арматурой в масляных трансформаторах или защитный кожух в сухих трансформаторах.

1600кВА класса напряжения 35 кВ: 1 - уравнительная изоляция; 2, 10 - нижний и верхний отводы обмотки НН; 3, 9 - нижняя и верхняя ярмовая изоляция; 4, 8 - нижнее и верхнее опорные кольца обмотки ВН; 5.21 — обмотки ВН и НН; 6 - опорный клин (рейка) обмотки ВН; 7, 19 - цилиндры; 11 - бумажная изоляция верхнего отвода НН; 12 - лента заземляющего прессующего кольца; 13 -прессующий винт; 14 - ярмовая балка; 15, 16 - стальной и изоляционный стаканы; 17 прессующее кольцо; 18, 23 - верхнее и нижнее опорные кольца обмотки НН; 20 - клин (рейка); 22 - прокладки между катушками

В масляных трансформаторах обмотки, отводы, переключающие устройства и соединяющие их провода размещены в баке, залитом маслом. Вводы (проходные изоляторы) имеют две части: нижнюю, находящуюся в масле бака, и верхнюю, воздушную, находящуюся вне бака. В соответствии с этим различают внутреннюю (в масле) и внешнюю (в воздухе) изоляцию масляных трансформаторов. [2, 3, 4]

Внутреннюю изоляцию подразделяют на главную и продольную. Главная изоляция - изоляция каждой из обмоток относительно заземленных частей и других обмоток, электрически не связанных с данной обмоткой.

Продольная изоляция - изоляция между различными элементами данной обмотки (между витками, слоями, катушками, деталями емкостной защиты).

Аналогично можно подразделять также изоляцию отводов и переключателей.

К внешней изоляции трансформаторов относятся внешняя изоляция вводов, воздушные промежутки между вводами и от вводов до заземленных частей. Электрическая прочность внешней изоляции зависит от атмосферных условий.

Для обеспечения надежной работы изоляционных конструкций в силовых трансформаторах применяют ряд мер. Сегодня это достигается двумя способами: усилением изоляции начальных витков и катушек, а также выравниванием распределения напряжения по обмотке с помощью емкостной защиты или емкостной компенсации.

Одним из наиболее эффективных способов выравнивания начального распределения напряжения и сближения его с конечным распределением (при заземленном конце X) является применение емкостных колец. Данные кольца представляют собой электростатические экраны в виде разомкнутых шайбообразных колец (рис. 1.6). Емкостные кольца выполняются из изоляционного материала (электроизоляционного картона) / с металлизированной поверхностью.

Начальное распределение напряжения при отсутствии емкостной защиты значительно отличается от линейного (кривая 6 на рис. 1.6). При наличии экрана выравнивается электрическое поле у концов обмотки, при этом кривые начального и конечного распределений напряжения сближаются. Хотя напряжения между концевыми катушками несколько снижаются, изоляцию обмоток входных катушек классов напряжения 35 кВ и выше обычно делают усиленной.

В существующих ныне конструкциях для выравнивания начального распределения напряжения используется емкостная защита, схематически показанная на рис. 1.7. Применительно к обмотке класса напряжения 110кВ, то

1.3. Основные типы изоляционных промежутков в трансформаторах высокого класса напряжения [2, 3, 4]

Для упрощения расчетов и стандартизации требований, предъявляемых к электрической прочности изоляции изготовленного трансформатора, расчет изоляции производится так, чтобы она выдерживала испытания, предусмотренные соответствующими нормами. Нормы испытаний составлены с учетом возможных при эксплуатации электрических воздействий (по значению, длительности и характеру) и содержат необходимые запасы прочности.

Рассмотрим принципы конструирования изоляции.

Основные виды изоляционных промежутков главной изоляции для трансформаторов с концентрическими и чередующимися обмотками показаны на рис. 1.8. В трансформаторе стержневого типа с концентрическими обмотками (рис. 1.8, а) основными промежутками главной изоляции являются осевые каналы. Они формируются обмоткой НН и стержнем, обмотками ВН и НН, промежутками между обмоткой ВН и стенкой бака, между торцами обмоток ВН и НН и ярмами и др. Эти промежутки при испытаниях должны выдерживать вполне определенные электрические воздействия.

а) б)

Рис. 1.8. Основные изоляционные промежутки главной изоляции трансформаторов с концентрическими (а) и чередующимися (б) обмотками

В соответствии с характером напряжения, воздействующего на обмотки трансформатора, вокруг обмоток образуется электрическое поле (переменное при обычной частоте или импульсное при импульсных напряжениях).

Рис. 1.10. Главная изоляция обмотки ВН класса напряжения 110 кВ с вводом в

верхнем конце обмотки

Главная изоляция силовых масляных трансформаторов может иметь следующие исполнения:

- маслобумажная барьерная (маслобарьерная) изоляция, образующаяся при пропитке трансформаторным маслом бумажной изоляции обмоток и электроизоляционного картона, а также заполнении маслом изоляционных промежутков между элементами обмоток, остовом и баком;

- бумажномасляная изоляция, состоящая из бумаги, пропитанной маслом.

Достоинством маслобарьерной изоляции (по сравнению с бумажно-

масляной изоляцией) является более простая технология изготовления обмоток. Конструирование изоляции, сборка активной части, ее сушка, и пропитка маслом существенно упрощаются. Этими свойствами и обусловлено широкое применение маслобарьерной изоляции. Конструктивно главная изоляция представляет собой комбинацию масляных промежутков с барьерами в виде цилиндров и угловых шайб из электрокартона или кабельной бумаги.

Определение минимально допустимых размеров изоляционных промежутков тесно связано с особенностями изоляционных конструкций, которыми заполнены эти промежутки. Внутренняя изоляция масляных трансформаторов может быть представлена в виде комбинаций из нескольких

простых элементов. Это сплошная твердая изоляция (между соседними витками, расположенными вплотную, изолированными проводниками отводов и т.п.); чисто масляные промежутки (между неизолированными проводниками отводов или токоведущими частями ввода и стенкой бака и т.д.); комбинированная изоляция (главная изоляция обмоток, изоляция между катушками и т.д.).

Так как диэлектрическая проницаемость большинства твердых диэлектриков, применяемых в трансформаторостроении, выше, чем масла, то установка барьера между обмотками изоляционных цилиндров вызывает некоторый рост напряженности электрического поля в масляных промежутках. Эффект от применения барьеров может быть получен при сравнительно небольшой их толщине, которая определяется в основном их механической прочностью и технологическими соображениями.

Размеры изоляционных промежутков главной изоляции существенно возрастают с ростом класса напряжения трансформатора, что приводит к увеличению расхода изоляционных материалов, а также увеличению массы и габаритов обмоток и активной части. При увеличении изоляционного промежутка с ростом класса напряжения происходит одновременно значительное усложнение конструкции изоляции, связанное с комбинацией барьеров в виде цилиндров и угловых шайб.

Продольная изоляция может определяться как электрической прочностью при рабочей частоте, так и прочностью при воздействии импульсов. Изоляция между витками, как правило, обеспечивается изоляцией обмоточного провода. Дополнительная изоляция может применяться на входных катушках (у линейного конца) фазных обмоток.

На рис. 1.11 представлена конструкция главной изоляции обмоток масляного трансформатора, который относится к классу напряжения 35 кВ мощностью 1600 кВ А.

Изоляция между обмотками ВН и НН осуществляется жесткими бумажно-бакелитовыми цилиндрами или мягкими цилиндрами, намотанными при сборке трансформатора из электроизоляционного материала. Цилиндры

располагают вплотную к обмотке ВН, что возможно, если эта обмотка непрерывная, как на рассматриваемом рисунке.

Чтобы цилиндр в полной мере использовался для предотвращения разрядов с края обмотки, необходимо обеспечить определенный выступ цилиндра за торец обмотки. Изоляция обмотки от ярма усилена шайбами и прокладками из электрокартона. Между обмотками ВН соседних стержней устанавливается междуфазная перегородка, представляющая собой лист электрокартона.

Рис. 1.11 - Строение обмоток и изоляции трансформатора класса напряжения 35

кВ, мощность 1600 кВ-А: 1, 2 - деревянные стержни; 3 - магннтопровод; 4 - деревянная планка; 5 - бумажно-бакелитовый цилиндр обмотки НН; 6 - обмотка НН; 7 - бумажно-бакелитовый цилиндр обмотки ВН; 8 - обмотка ВН; 9 - межфазная перегородка; 10 - изоляционный щит; 11 -опорные кольца обмотки ВН; 12 - ярмовая изоляция; 13 - рейка; 14 - опорные кольца обмотки НН; 15 - рейка; 16 - прокладка обмотки ВН; 17 - шайба из электрокартона; 18 -вертикальная стальная шпилька, изолированная бумажно-бакелитовой трубкой; 19 - ярмовая балка; 20 - планка уравнительной изоляции; 21, 22 - изолированный отвод обмотки

Таким образом, применение защитных мер, усиливающих изоляционный промежуток, а также емкостной защиты, включающей в себя емкостные кольца и экранирующие витки, обеспечивают благоприятное распределение напряжения вдоль обмотки и высокую надежность ее работы.

1.4. Моделирование структуры изоляционных промежутков силовых трансформаторов

Как видно из выше изложенного материала главная изоляция трансформатора представляет собой комбинацию масляных промежутков с барьерами в виде цилиндров и угловых шайб из электрокартона или кабельной бумаги.

При расчете изоляции для каждой части, находящейся под напряжением, необходимо выявить наиболее нагруженные в электрическом отношении изоляционные промежутки, определить напряженность электрического поля в промежутке и затем по допустимой напряженности выбрать размер промежутка, обеспечивая определенный коэффициент запаса электрической прочности. Определение напряженности производят либо аналитически, либо моделированием поля на математической модели, раньше для этого использовали электропроводящую бумагу или электролитическую ванну. Однако моделирование используется не только для нахождения величины напряженности действующего в изоляционном промежутке электрического поля. Аналогичный прием применяется и при исследовании токов поляризации/деполяризации, величина которых определяется реакцией контролируемого изоляционного промежутка на приложение внешнего электрического поля и несет основную информацию о степени изношенности материалов, работающих в этом промежутке.

Чтобы моделировать процессы в работающем изоляционном промежутке необходимо иметь четкие представления о его геометрических параметрах. Для трансформаторов, проработавших 25 лет и более, такая информация оказывается практически недоступной [6]. Поэтому на практике пользуются общими представлениями о конструкции изоляционных промежутков, представляя их в виде упрощенной модели, показанной на рис. 1.12. [5]

Диэлектрический отклик сечения Х-У системы может быть найден, если

индивидуальные диэлектрические отклики известны. Отклик масла описывается, проводимости а и проницаемости ег = 2.2

масла, барьеров и распорок с использованием значений

С, =

1-7 1-Х

(1.1)

¿о

Заключение диссертации по теме «Электротехнические материалы и изделия», Зенова, Елена Валентиновна

6.6. Выводы

1. Современный уровень оценки состояния силового маслонаполненного оборудования, основанный, на системе и нормах периодических испытаний не отличается достаточной эффективностью. Поскольку существует «. опасность не столько ошибочной интерпретации результатов контроля, сколько безапелляционный вывод об удовлетворительном состоянии оборудования, когда природа дефектов, их интенсивность и степень опасности, позволяющие установить фактические причины отказа, остаются, практически, за пределами области внимания нормированного объема испытаний» [47].

2. Требуемый уровень достоверности оценивания состояния достигается глубиной исследования физических процессов, протекающих в изоляционных промежутках. Подходы, предлагаемые современной технической литературой, отдают предпочтение или контролю трансформаторного масла, или контролю твердой изоляции и не раскрывают всех особенностей физических процессов. Поэтому желаемый уровень достоверности оценок состояния так и остается недостижимым.

Предлагаемый в работе метод контроля токов поляризации в области развития структурной поляризации позволяет держать под контролем все виды материалов, формирующих изоляционный промежуток. Процессы, развиваемые в нем, контролируются более полно, а получаемая при этом информация обеспечивает более высокий уровень достоверности.

3. Достоинством предлагаемого метода диагностики состояния является возможность контроля разрядной активности не всего трансформатора в целом, а только того промежутка, который находится под контролем. При этом спектральная плотность и интенсивность разрядной активности являются параметрами, которые надежно фиксируются на протяжении всего интервала времени тестирования. Диагностические возможности этих параметров определяются их устойчивой корреляцией с величиной пробивного напряжения изоляционной конструкции и служат хорошим подтверждением физической модели развивающегося в промежутке дефектов.

4. Попытка сформировать, представление о степени дефектности изоляционного промежутка и необходимости вмешательства обслуживающего персонала связана с рядом трудно решаемых проблем и, прежде всего, отсутствием эффективной базы сравнения. Эксплуатируемые промежутки по своей структуре и свойствам не могут оставаться постоянными во времени. Изменение состояния, связанное с деформацией структуры, может быть настолько значительным, что делают изоляционную систему принципиально отличной от исходной. (Например, изоляционная система теряет свойства двухслойной и функционирует как однослойная).

5. Учитывая отсутствие эффективной базы сравнения, в работе для оценки состояния изоляционного промежутка используются методы, в которых база сравнения (правила принятия решения) формируются в процессе контроля некоторой совокупности однотипного оборудования (метод ранговых распределений). Применяемая при этом система уточняющих и подтверждающих процедур, позволяет подтвердить или установить физические закономерности, позволяющие отнести контролируемое изделие к одному из возможных состояний и тем самым раскрыть физическую природу развивающегося дефекта, его интенсивность и степень опасности.

6. С целью формализации используемых методов и методических приемов оценки состояния изоляционного промежутка все они условно разделены на три, практически, самостоятельных блока, логически нацеленные на достижение конечного результата.

- Блок первичной обработки получаемой при контроле информации.

- Блок анализа информации, прошедшей первичную обработку.

- Система подтверждающих и уточняющих процедур, устанавливающая упорядочивающие взаимоотношения и логическую согласованность между значениями контролируемых параметров: Р1; ОО; БР; \¥% и др.

7. Каждый блок формализованной системы оценивания состояния изоляционного промежутка отличается совокупностью уникальных методов и подходов, позволяющих обеспечить достоверность получаемых результатов. Так в блоке первичной обработки используется метод формирования параметра контроля (обобщенного индекса поляризации), представляющего по своей физической сути свертку зависимости 1(0 в заданном временном интервале, имеющего вполне определенное числовое значение. При этом разложение спектра токов поляризации на составляющие по методике, предложенной в работах Хидехару Матсуура и Такаши Хосе [151] , позволяет не только уточнить значение величины /р/, но и получить информацию о природе структурной поляризации.

8. Блок вторичной обработки (блок 2) насыщен методами анализа, с помощью которых устанавливается присутствие развивающегося дефекта (метод ранговых распределений); оценивается вероятность такого события (метод назначенного лидера и метод структурирования функций качества); раскрывается физическая природа обнаруженного структурного нарушения (методы газовой хроматографии, методы оценки разрядной активности промежутка, метод «треугольника состояний»). Особое значение в этом случае играет метод «треугольника состояний», с помощью которого контролируемый объект может быть отнесен к строго определенной области треугольника, соответствующей установленному состоянию. В свою очередь каждая такая область отражает физическую модель процессов, развивающихся в работающем промежутке, и тем самым идентифицирует физическую природ}' обнаруженного нарушения, что делает метод эффективным диагностическим инструментом.

9. Представление результатов контроля состояния изоляционного промежутка, их анализа и логически следующего заключения в виде некоторой обобщенной структуры (таблицы), формализующей и облегчающей восприятие всего многообразия физически разнородных методов и методических приемов, обработки и анализа поступающей информации, вполне обосновано. Это делает итоговое заключение научно обоснованным, метрологически и аппаратурно обеспеченным решением актуальной технической задачи.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В представленной работе проведено исследование методов диагностики состояния изоляционных промежутков маслонаполненного трансформаторного оборудования со сроком службы в пределах от 20 до 57 лет. В основе исследованных методов лежит контроль величины токов поляризации/деполяризации, значения которых, являясь структурно-чувствительными, оказываются эффективными диагностическими параметрами. Однако отсутствие систематических теоретических и экспериментальных исследований в этом направлении существенным образом уменьшают возможности диагностических методов, обеспечивающих надежную работу состаренного оборудования.

Хотя изучение поляризационных процессов в технических диэлектриках является предметом успешного исследования, проводимого крупными научными школами (петербургская научная школа электротехнического материаловедения: Койков С.Н., Сажин Б.Н., Борисова М.Э., Канискин В.А.; томская школа физики твердого тела: Воробьев A.A., Завадовская Е.К., Анненков Ю.М.), процессы поляризации (особенно структурной), развивающейся в объеме изоляционных промежутков силовых трансформаторов, методы исследования и оценивания, основных их параметров, по существу, оставлены без внимания. Методы измерения величины возвратного напряжения (RVM) и контроля величины диэлектрического отклика (PDC) на действие приложенного электрического поля (спадание тока со временем) даже в зарубежной практике [E.Gockenbach, A.Shayegani, М. Farachani, Tapan К. Saha] диагностического контроля состояния не пошли дальше оценки степени увлажнения твердой изоляции. Сюда можно отнести работы, проводимые с 1952 г. во ВНИИЭМ, по разработке аппаратуры для измерения влажности твердой изоляции.

Представленная работа, проблема и задачи, решаемые в ней, не только актуальны, но и приобретают особую практическую значимость.

I. Сложность конструкции силовых трансформаторов вообще, и их изоляционных промежутков в частности существенным образом усложняют решение проблемы управления временем жизни и обеспечения требуемого ресурса эксплуатируемого оборудования. Поэтому при теоретических исследованиях и интерпретации результатов тестирования пытаются свести реальную конструкцию изоляционного промежутка к некоторой его физической модели, удобной для восприятия получаемых результатов и формирования корректирующих мероприятий.

Обычно в качестве такой модели принимается конструкция двухслойного конденсатора Максвелла, так называемая Х-модель, которая по точности практически не уступает более сложной Х-У модели, учитывающей не только влияние барьеров, но и распорок на величину диэлектрического отклика. С ее помощью удается найти вид функции диэлектрического отклика - и выделить временные интервалы, в которых наибольшую роль играет тот или иной тип материала. Наличие границы раздела в таком двухслойном конденсаторе обуславливает появление особого вида поляризации -структурной поляризации, подчиняющейся закономерностям релаксационной поляризации Дебаевского типа. Интенсивность этой поляризации и временной интервал, в котором она развивается, определяются свойствами контактирующих материалов. В результате предоставляется возможность оценивать состояние изоляционного промежутка по совокупности свойств материалов, работающих в нем. К тому же развиваемые подходы существенно расширяют существующий инструментарий и методологию контроля состояния эксплуатируемого оборудования.

II. Материалы, используемые для конструирования изоляционного промежутка силового трансформатора, представляющего собой систему, состоящую из специальным образом обработанной бумаги на основе природной целлюлозы и минерального масла, оказывается одной из важнейших систем, так как определяет надежность и эффективность работы трансформатора. Организация мониторинга и диагностики состояния работающего трансформатора, в конечном счете, сводится к определению состояния изоляционной системы и особенно ее твердой составляющей -изоляционной бумаги. Именно поэтому, хотят авторы этого или нет, все методы современной диагностики сводятся в конечном итоге к оценке, пусть даже косвенно, состояния бумаги изоляционного промежутка.

Целлюлоза, основа изоляционных бумаг, как и все органические высокомолекулярные соединения, имеют склонность к старению, основным результатом которого является деградация полимерных цепей, приводящая к уменьшению степени полимеризации DP (величины молекулярного веса). Прочность бумаги - основного конструкционного элемента изоляционного промежутка, резко снижается. Устойчивость конструкции к действию механических нагрузок исчезает, приводя к отказу трансформатора в целом.

Основными причинами, приводящими к разрушению полимерных цепей, являются процессы пиролиза, гидролиза и окисления. Основными методами обеспечения надежной работы силового трансформатора, поэтому являются мероприятия, направленные на снижение рабочей температуры, снижение степени влажности и концентрации молекул свободного кислорода в объеме эксплуатируемого промежутка. Физическая природа современных методов оценки состояния работающего трансформатора также сводится к измерению температуры в объеме промежутка, определению степени увлажнения и степени полимеризации целлюлозы. Ошибка в оценке состояния изоляции при полном исчерпании ее ресурса по предельно допустимым значениям параметров находящихся под контролем:

- соотношение концентраций [С02]/[С0] »13;

- содержание влаги в масле 30 г/т;

- степень полимеризации полимерных цепей целлюлозы не выше 250, практически исключена.

III. Анализируя существующий опыт обеспечения требуемой эксплуатационной надежности работающего парка трансформаторного оборудования можно выделить основные моменты зарождающихся подходов к обеспечению качества и управления длительностью жизни системообразующих элементов энергообеспечения.

Прежде всего, следует отметить, что, не смотря на предпринимаемые усилия, все существующие методы практически не выходят за пределы качественных оценок состояния, которые при отсутствии надежной базы сравнения теряют свою ценность и информационную значимость. Поэтому на практике прибегают к многоплановым исследованиям состояния для чего увеличивают число контролируемых параметров. Контроль становится многопараметрическим.

Уделяется особое внимание разработке методов определения долговечности изоляционных промежутков, среди которых наибольшей достоверностью обладают методы предельных состояний и методы конечных точек, в которых в качестве параметра контроля используются величина степени полимеризации и степень изношенности работающих в промежутке материалов.

Отличительной особенностью наметившегося в работе направления развития системы является отказ от направленных проверок работающего оборудования с целью определения величины оставшегося ресурса времени и переход к организации эффективно действующей системы управления длительностью жизни (не только отдельного трансформатора, но и всей системы в целом).

Создание современных методов диагностики должно носить системный характер, когда решение о состоянии оборудования принимается не с помощью сопоставления результатов контроля с результатами предыдущих или исходных измерений, а на основе системного анализа, отражающего поведение некоторой общности однородного оборудования, позволяя тем самым построить эффективную систему управления длительностью жизни оборудования.

IV. Проблема получения достоверной оценки состояния маслонаполненного оборудования, как и любая многопараметрическая задача, не может быть решена с помощью формирования единичного параметра контроля, не обладающего возможностями комплексного или интегрального. Формируя спектр токов поляризации в удобном для анализа виде, в работе было обнаружено, что такие достаточно известные параметры диэлектрической среды, как 1уш, Яиз, г , Р1, £>!) и др., являются по своей физической природе отдельными точками зависимости 7(/) = ^/,(0- Поэтому функциональная зависимость t-I(t) представляется характеристикой, обобщающей все электрические свойства изоляционного промежутка, которая в полной мере отражает его состояние.

Принятая в работе в качестве параметра контроля зависимость \t-I(t) = f(t)] представляет собой кривую, проходящую через максимум, величина которого и положение на временной оси несут основную информацию о состоянии контролируемого изоляционного промежутка. Поэтому в работе при анализе токов поляризации особое внимание привлекает максимальное значение зависимости t-I(t)=f(t) , которое обладает рядом интересных свойств. Во-первых, место нахождения максимального значения функции [t'I(t)] max соответствует временному интервалу7, в котором интенсивность структурной поляризации, связанной с наличием границы раздела масло - твердый диэлектрик, максимальна. Во-вторых, наблюдается достаточно хорошая корреляционная связь [t-I(t)\mas, со значениями рассмотренных выше точечных параметров, что придает ему характер обобщающего параметра контроля. В-третьих, установленная на опыте зависимость /Ж1П =J[t-I(t)]mах является убедительным доказательством того, что предлагаемый в работе параметр контроля [t-I(t)]mах является структурно чувствительным и может служить теоретической основой метода контроля величины остаточного ресурса времени силового оборудования. И, наконец, в-четвертых, сильная корреляционная связь [t-I(t)]max с величиной комплексного показателя степени изношенности Q(t) еще раз свидетельствует о том, что данный параметр действительно отвечает требованиям общности, комплексности и интегральности. Все это позволило в работе придать данному параметру особый статус, воспринимая его как обобщенный (наиболее общий) индекс поляризации и обозначив его аббревиатурой (total polarization index) tpi= [t-I(t)]m

Рассмотренный в работе метод разложения исходного спектра токов поляризации на составляющие его элементы (рис. 4.15) позволяет проводить раздельную оценку состояния контактирующих в промежутке материалов; высокая коррелированность значений tpi с остальными единичными параметрами (например, rP[ tpi = 0,98) предоставляет возможность установить взаимосвязь между основными параметрами промежутка и его состоянием в виде диаграммы (рис. 4.18); устойчивая зависимость величины tpi промежутка от времени его эксплуатации, от степени изношенности работающих материалов в нем, от степени полимеризации целлюлозы определяют не только новизну полученных в работе результатов, но их высокую научно-практическую значимость.

V. Обеспечивая точность оценивания состояния изоляционных промежутков, в работе рассмотрены факторы, влияющие на точность определения значений контролируемых параметров. К таким факторам отнесены: проблемы современной электрометрии и методы аппаратурного их решения; измерение температуры диэлектрической среды не как нагрузочного, а как влияющего фактора; методы оценки истинного сопротивления изоляционного промежутка, построение полигона сопротивлений. Показано, что корректный учет перечисленных факторов и коммерчески доступное аппаратурное оформление метода диагностики обеспечивают достоверность оценивания требуемого уровня.

Структурная (межслойная) поляризация, вносящая основной вклад в величину диэлектрического отклика, оказывается наиболее полезной для диагностики, так как проводимости масла (10"13 - Ю"10 S/m) и бумаги (10~16 -10"13 S/m) существенно различны. Следовательно, если поставить под контроль процессы структурной поляризации, то предоставляется возможность контролировать состояние масла и бумаги одновременно, и как следствие этого состояние всего изоляционного промежутка. Для этого из всего диэлектрического отклика системы выделяется та его часть, которая определяется процессами установления структурной поляризации. Метод преобразования спектра поляризационных токов в последовательность поляризационных максимумов (рис.5.19) позволяет анализировать состояние контактирующих материалов изоляционного промежутка раздельно.

Выявленные физические закономерности изменения вида поляризационного спектра во времени позволили предложить новый способ определения состояния и ресурса работающей изоляционной конструкции [207]. Суть его заключается в том, что экспериментально измеренный спектр поляризационного тока, представленный зависимостью Иаба(1), сопоставляется с некоторым семейством реперных кривых (рис. 5.20), каждая из которых получена опытным путем и отражает определенное состояние контролируемого промежутка и величину его ресурса. Количественно оцененная степень близости анализируемой зависимости к каждой из реперных зависимостей позволяет сформировать представление о состоянии контролируемого оборудования и величине его остаточного ресурса. Семейство реперных кривых, предварительно установленное экспериментально, в данном случае играет роль системы отсчета (градуировочная кривая), представленной в виде некоторой шкалы баллов.

Метод назначенного лидера (аналога), не меняя технологии оценивания, значительно упрощает решение проблемы формирования базы сравнения (системы отсчета). Программный модуль оценивания, представленный в виде информационной матрицы, дающий возможность сопоставлять в числовом виде поляризационный спектр контролируемого промежутка со спектром изделия, принятого за базу сравнения (аналога), позволяет исключить человека-эксперта из процесса формирования оценки состояния изоляционного промежутка и решать подобные задачи с помощью ЭВМ. В этом смысле предложенный метод представляет собой в первом приближении экспертную систему, действительно способную оценивать состояние изоляционного промежутка электротехнического оборудования различного типа.

Представление системы проконтролированных трансформаторов, представляющих собой технические изделия высокого порядка сложности, в виде техноценоза позволило использовать ранговый анализ. Использование при этом интервального оценивания распределения предоставило возможность определить объекты в составе техноценоза, имеющие аномальные значения контролируемого параметра. Применительно к электрическим параметрам изоляционного промежутка полагают, что если точка рангового распределения входит в доверительный интервал или располагается выше его, то в пределах гауссовского разброса параметров справедливо утверждение: данный объект по параметру главной изоляции не имеет отклонений. Если точка находится ниже доверительного интервала, то это свидетельствует о нарушении нормального состояния и является признаком присутствия дефекта. Построение ранговых распределений, к сожалению, позволяет установить только лишь наличие дефектных изделий. Информация о природе дефектов, их интенсивности и степени опасности практически отсутствует.

VI. Важнейшей особенностью метода детектирования состояния изоляционного промежутка с помощью измерения плотности тока поляризации/деполяризации и построение его спектра в заданном временном интервале является возможность выделения той части спектра, в которой свойства контактирующих материалов проявляются наиболее отчетливо. В результате удается оценивать их параметры и тем самым удерживать под контролем, как состояние бумаги, так и масла.

Применение метода цифрового сглаживания экспериментально полученной зависимости 1(0 позволяет не только установить вид функциональной зависимости с большой точностью, но и выделить осциллирующую часть тока, которая характеризует разрядную активность контролируемого изоляционного промежутка. Спектральная плотность разрядной активности промежутка, представленная в виде некоторой величины среднеквадратического отклонения контролируемой на опыте величине тока, считается важным диагностическим параметром, который хорошо коррелирует с величиной пробивного напряжения изоляционной конструкции и служит хорошим подтверждением физической модели развивающегося в промежутке дефекта.

Учитывая отсутствие эффективной базы сравнения, в работе для оценки состояния изоляционного промежутка используются методы, в которых база сравнения (правила принятия решения) формируются в процессе контроля некоторой совокупности однотипного оборудования (метод ранговых распределений). Применяемая при этом система уточняющих и подтверждающих процедур, позволяет подтвердить или установить физические закономерности, позволяющие отнести контролируемое изделие к одному из возможных состояний и тем самым раскрыть физическую природу развивающегося дефекта, его интенсивность и степень опасности.

Особое значение в этом случае играет метод «треугольника состояний», с помощью которого контролируемый объект может быть отнесен к строго определенной области треугольника, соответствующей установленному состоянию. В свою очередь каждая такая область отражает физическую модель процессов, развивающихся в работающем промежутке, и тем самым идентифицирует физическую природу обнаруженного нарушения, что делает метод эффективным диагностическим инструментом.

С целью формализации используемых методов и методических приемов оценки состояния изоляционного промежутка все они условно разделены на три, практически, самостоятельных блока, логически нацеленные на достижение конечного результата.

- Блок первичной обработки получаемой при контроле информации.

- Блок анализа информации, прошедшей первичную обработку.

- Система подтверждающих и уточняющих процедур, устанавливающая упорядочивающие взаимоотношения и логическую согласованность между значениями контролируемых параметров: //?/; Р1; Ой; ИР; \¥% и др.

Представление результатов контроля состояния изоляционного промежутка, их анализа и логически следующего заключения в виде некоторой обобщенной структуры (таблицы), формализующей и облегчающей восприятие всего многообразия физически разнородных методов и методических приемов, обработки и анализа поступающей информации, вполне обосновано. Это делает итоговое заключение научно обоснованным, метрологически и аппаратурно обеспеченным решением актуальной технической задачи.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Зенова, Елена Валентиновна, 2013 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Sokolov V.V. Consideration of Power Transformers Condition-Based Maintenance. EPRI Substation Equipments Diagnostic Conference XIII. New Orleans. 20-23 February 2000

2. Сергеенков Б.Н., Киселев B.M., Акимова Н.Ф. Электрические машины. Трансформаторы. М.: Высшая школа, 1989

3. Силовые трансформаторы. Справочная книга /под редакцией С.Д. Лизунова, А.К. Лоханина. - Энергоиздат, 2004

4. Шифрин Л.Н. ОАО «Электрозавод». Первый блочный трансформатор 500кВ нового поколения типа ТДЦ 400000/500 для Бурейской ГЭС// Электро, 2005. № 1

5. Chandima Ekanayake. Application of Dielectric Spectroscopy for Estimating Moisture Content in Power Transformers. Thesis for Degree of Licentiate of Engineering. Department of Electric Power Engineering. Chalmers University of Technology Gotenborg. Sweden 2003. Technical report no 465L

6. Иванова Е.И., Осотов В.Т. Уральский центр охраны труда энергетиков. ОАО «Свердловэнергоремонт». Об оценке состояния электрооборудования с большим сроком службы // Энергетик, 2009. №13

7. Валуйских А.О. и др. Система управления, мониторинга и диагностики трансформаторного оборудования // Электро, 2004. №6

8. Hauhanessian V.D. Measurement and Analysis of Dielectric Response in OilPaper Insulation Systems. Swiss. Federal Institute of Technology. Zurich, 1998.

9. Saha N.K., Purcait P., Yao Z.T. Condition Monitoring of Transformer Insulation by Polarization and Depolarization Current Measurements. School of Information Technology and Engineering University of Queensland. Brisbane. QLD - 4072. Austria 2002

10. Бессонов Л.Ф. Теоретические основы электротехники. Электромагнитное поле. Учебник для ВУЗов, М.: Высшая школа, 1986, стр.263

11. Shagayeni А.А., Hassan О., Borsi Н., Gockenbach Т., Moseni R. PDC Measurement Evaluation on Oil-Pressbord Samples. International Conference on Solid Dielectrics. Toulouse. France. Jul 5-4, 2004

12. Окадзаки К. Пособие по электротехническим материалам. Перевод с японского М.М. Богачинского и И.Б. Реута под редакцией Л.Р. Зайонца. М.: Энергия, 1979, стр. 432

13. Koch М. Improved Determination of Moisture in Oil-Paper Insulation by Specialized Moisture Equilibrium Chart. Proceeding of the XIV the International Symposium on High Voltage Engineering. Beijing China 2005

14. Чернышев B.A., Зенова E.B., Чернов B.A. и др. Некоторые особенности современных методов оценки состояния изоляционных конструкций сложного электротехнического оборудования. Труды V - международной конференции. Электротехнические материалы и компоненты. Крым, Алушта, Сентябрь 2004

15. A. Kucler, Т. Ltibfried, В. Breitenbauch, J.J. Alff, V. Der Houhanession, S.W. Zangel. Transformer Insulation Diagnosis by Polarization and Depolarization Current Analysis. 48 Internationals Wissenschaftliches Colloquium Techishe Universität, Limenau. 22-25 September, 2003

16. B. Pahlavanpour, M. Eklud. Thermal Ageing of Mineral Insulating Oil and Kraft Paper. Techcon Asia-Pacific Conference, 2003

17. A.M.Emsley, G.C. Stevans. Review of Chemical Indicators of Degradation of Cellulosic Electrical Paper Insulation in Oil-Filled Transformers. IEEE, Pro-Sci. Meas. Technol., v. 141, № 5, September, 1994

18. M. Darveniza, D.J. Hill at all. Chemical Degradation of Cellulosic Insulation Paper for Power Transformers Proc. of the 4-th Intern. Conference on Properties and Application of Dielectric Materials, Brimstone, Australia July 3-8, 1994

19. Stravos Christofildis. Analytical Methods for Assessing Paper Degradation. The Thesis of dissertation for the degree of Master by Reseach. Grandfield University, 2006

20. Богородицкий Н.П., Пасынков B.B., Тареев Б.М. Электротехнические материалы. М.: Госэнергоиздат, 1985

21. R.J. Heywood, A.M. Emsley and M. Ali. Degradation of Cellulosic Insulation in Power Transformers. Part 1: Factors Affecting the Measurement of the Average

Viscometric Degree of Polymerization of New and Aged Electrical Paper. IEEE Proc. Sci. Meas. Technol. V. 147, №2, 2000

22. D.H. Schoff and A.W. Stannet. Review of Paper in Power Transformers. IEE Proc. C. vol.132, 1985, p. 312-319

23. Энциклопедия полимеров. M.: Издательство Сов. Энциклопедия, 1974, Т.З

24. R. Tamura, Н. Anetai, N. Iskii and N. Kawawnura. Diagnosis of Ageing Deterioration of Insulation Paper. ITT Proc. J., v. 102, 1981, p. 30-36

25. W. Skubola. Investigation of Ageing Transformer Insulation with and without Electrical Field. Prz. Papiemiczy, v. 1988, № 5, 1974, p. 40-58

26. B. Bouvier. Critic for Characterising the Degradation of Paper-Based Insulating. Rev. Gen. Elec. v. 79, 1970, p. 489-496

27. J. Fabre and A. Pichon. Deterioning processes and products of paper in oil. Application to transformers. Proc. of CIGRT conference, 1960, p. 167

28. M. Homing, J. Kelly and S. Hyers. Transformer Maintenance Guide. Transformer Maintenance Institute. 2001, p. 192

29. F. Shafizadeh and Y.Z. Lai, J. Org. Chem. 1972, № 37, p. 278.

30. J. Schers, G. Gamino, M. Avidano and W. Tumitti. Organic Furanic ' Compaunds in Thermal Degradation of Cellulosic Insulation Paper, 1998

31. T.V. Ommen, T.A. Prevorst. Cellulosa Insulation in Oil-Filled TransformersA Part II - Maintaining Insulation Integrity and Life. DTIS, v. 22, № 2, 2006

32. A. De-Pablo and B. Pahlavanpour. Furanic compaunds analysis a tool for predective maintenance of oil-filled electrical equipment. ELT, 1997, p 175

33. A. De-Pablo. "Furfural and Ageing: How art they related. Spain, 2 2003

34. B. Pahlavanpour. M. Eklund, M.A. Martins. Insulating Paper. Ageing and Furfural Formation. IEEE, 2003, v. 5, №2

35. Бондарева B.P., Ершов B.H., Комаров Б.Г. и др. Физико-химические аспекты предельного состояния и оценка остаточного ресурса изоляции обмоток силовых трансформаторов при длительной эксплуатации. IX Симпозиум «Электротехника 2030», доклад 2.32, май 2007

36. Львов М.Ю., Львов Ю.Н., Бондарева В.Н. и др. Старение целлюлозной изоляции обмоток силовых трансформаторов в процессе эксплуатации. Электрические станции, 2004, №10

37. РД 34.45-51.300-97 «Объем и нормы испытания электрооборудования», «НЦ ЭНАС» 2004

38. Mina Blomsted. Modification of Cellulose - Effect on Fibre and Sheet

Properties. Dissertation for the degree of Doctor of Science in Technology to be

presented (with permission of Departament of Forest Products Technology) for

tb

public examination on 30 of November 2007

39. Mohammad Mirzaie, Ahmad Gholami, Hamid Reza Tayebi. Insulation Condition Assessment of Power Transformers Using Accelerated Ageing Tests/ Turk J. Elec. Eng. And Sci. v. 17, №1, 2009

40. N.A. Prevorst. Transformer Insulation Upgrading and Loading Guide Equation. Panel. Session IEEE Transformer Committee Insulation Life Subcommittee, 25 October 2005

41. Peter Fong. Moisture Estimation in Transformer Insulation> OMICRON Electronics Corp. USA. November 2009

42. Working Group 12.09 CIGRE. "Lifetime evaluation of transformers" Electra 150, October 1993

43. Бондарева B.H., Ершова Б.Г., Комаров В.Б. и др. Анализ методов оценки ресурса бумажной изоляции силовых трансформаторов. IV Международная конференция «Силовые трансформаторы и системы диагностики». Международная Ассоциация ТРАВЭК. 23-24 июня 2009

44. Т. Leibfried, С. Homagk et all. Isoliers to ffuntersuchungen an gealterten Mashintntransformanoren und Vergleich der Ergebnisse mit diagnostishen Kenngroben. ENG Factagung Diagnostic elektrisher Betriebsmittol, Germanlanguage. Sept. 2006

45. Victor Sokolov, Jose Mark and all. Transformer Risk Assessment Consideration. DUENO & Mak, YJ/H2b. Euro Techcon, 2002

46. Angelo Baggini, Franco Bua. On-line Diagnostic Monitoring for Range Power Transformer Power Quality and Utilisation Guide. University of Bergamo, Febr. 2008

47. Соколов B.B., ВЭИ-НИЦ-ЗТЗ-Сервис (г. Москва). Меры по повышению эффективности диагностики состояния трансформаторного оборудования// IX Симпозиум «Электротехника 2030», доклад 4.37, май 2007

48. Львов М.Ю. Силовые трансформаторы на 110 кВ и выше. Будущее определит диагностика// Новости электротехники, 6(24) 2003

49. V.V. Smekalov, А.Р. Dolin, N.F. Pershina. Condition assessment and life time power transformers. CIGRE, session 2002, 12-102. (См. так же V.V. Sokolov [1]

50. V.V. Sokolov, J .A. Lapworth, J.W. Harley. Activities of SIGRE EG 12.18

th

•'Life Management of Transformer". Proceeding of the 68 Annual International Conference of Dobles Clients, Boston, April 2001

51. Y Du, B.C. Lesietre, A.V. Manishev and S.R. Lindgren. Moisture Equilibrium in Transformer Paper-Oil System. IEEE Electrical Insulation Magazine. V.15, № 1, January /February 1999

52. Vicki Warren and Greg Stone. Recent Developments in Diagnostic Testing of Stator Winding. IEEE Electrical Insulation Magazine, v. 14, № 5. Sept./October 1998

53. Степанов А. Г. Оценка и прогнозирование состояния изоляционной системы силовых трансформаторов магистральных электрических сетей. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.14.02// Защищена в Красноярском ГТУ, 2005

54. Савельев В.А., Львов С.Ю., Львов Ю.Н. Технологические принципы мониторинга силовых трансформаторов.//Методические вопросы исследования надежности больших систем энергетики. Вып. 60. Методы и средства исследования и обеспечения надежности систем энергетики. - С.Пб. «Северная звезда» 2010, стр. 443-453

55. Львов М. Ю., Антипов К. М., Львов Ю. Н., Маниконянц П.Г. и др. « О предельном состоянии силовых трансформаторов и автотрансформаторов». Электрические станции, № 1, 2008

56. ГОСТ Р 1420985-85. Трансформаторы силовые масленые общего назначения. Допустимые нагрузки

57. Львов М. Ю., Комаров В. Б., Львов Ю. Н. и др. Старение целлюлозной изоляции обмоток силовых трансформаторов в процессе эксплуатации. Электрические станции, №10, 2004

58. Ермоленко И.Н., Люблинер И. П., Гулько Н.В. Элементы, содержащие угольные волокнистые материалы. Минск: Наука и техника, 1982

59. РД ЭО 0410-02 « Методические указания по оценке состояния и продлению срока службы силовых трансформаторов». Минатомэнерго РФ. Москва 2002

60. Волькенштейн Ф.Ф. Пробой жидких диэлектриков из серии успехи физики. Под редакцией А.Ф Вальтера. ОНТИ, ГТТИ, М.-Л. 1934, стр. 92

61. Zhenyuan Wang. Artificial Intelligence Applications in Diagnosis of Power Transformer Incipient Faults. Dissertation submit to the Faculty of the Yerginia Polytechnic Institute and State University in partial fulfillment of the requirement for the degree of Doctor of Philosophy in Electrical Engineering. August 8, 2000, Blacksburg, Virginia.

62. РД 153.34.0-46.302-00. Методические указания по диагностике развивающихся дефектов трансформаторного оборудования по результатам хроматографического анализа газов, растворенных в масле. Срок действия до 2011 года. РФО ЕЭС России. Департамент научно-технической политики и развития. Москва 2001

63. Mineral Oil-Impregnated Electrical Equipment in Service/ - Interpretation of Dissolved and Free Gas Analysis, International Electrotechnical Commission (IEC) 60599, 1997

64. Guide for the Interpretation of Gases Generated in Oil-Immersed Transformer/ Institute of Electrical and Electronic Engineering (IEEE)/ 2006, p. 57-104

65. Transformer Diagnostics. Facilities Instruction, Standards and Techniques. Volume 3-31// United State Departament of Interior Bureau of Reclamation. June 2003

66. Standard Test Method for Interfacial Tension of Oil against Water by the Ring Method. American National Standard/American Society for testing and Material. (ASNI/ASTM) D971-1991

67. Каменчук Я.А. Отработанные нефтяные масла и их регенерация (на примере трансформаторных и индустриальных масел). Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 02.00.13 - нефтехимия. Институт химии нефти Сибирского отделения РАН, Томск 2007

68. ASTM Designation: D22.85-99. Standard Test Method for Interfacial Tension of Electrical Insulating Oils of Petroleum Origin Against Water by Drop Weight Method

69. The Role of Interfacial Tension Measurement in the Oil Industry. Camtel LTD 5 Carrington House 37, Upper King Street, Royston, Hertz, SG8 9AZ, UK, 2003

70. Львов М.Ю., Бондарева B.H., Комаров В.Б. и др. Определение степени полимеризации бумажной изоляции силовых трансформаторов. Электрические станции, 2008, № 8, с. 49-52

71. S.D. Myers, Joe Kelly, R.Y. Parrish. Transformer Maintenance Guide. AMSTD 5837- 1991

72. C.T. Problems & Testing Techniques. Peter Fong. OMICRON electronics corp. USA, 9 November 2009

73. International Standard "High-voltage test techniques - partial discharge measurement". IEC 60270, Third edition, 2000-12

74. Partial Discharge from Wikipedia. http://wikipedia.org/wiki/Partial-discharge.

75. High Voltage Engineering Fundamentals, E.Kuffel, W.S. Zaengl, pub. Pergamon Press. First edition, 1992 ISBN 0-08-024213-8.

76. Engineering Dielectrics, Volume IIA, Electrical Properties of Solid Insulating Materials: Molecular Structure and Electrical Behavior, R. Bartnikas, R. M Eichhorn, ASTM Special Technical Publication 783, ASTM, 1982

77. Иерусалимов М.У., Ильененко Щ.Е., Виноградный A.H. Оценка соотношения между кажущимися и фактическими зарядами частичных разрядов. Известия ВУЗов. Энергетика. 1982, № 3

78. Долин А., Смекалов В., Першина Н., Смекалов С. Силовые трансформаторы 35 кВ и выше. Современные методы комплексной диагностики. Новости электротехники. №5, 2008, с.53

79. Сканави Г.И. Физика диэлектриков. (Область сильных полей). М.: ГИФМД, 1958

80. Руссов В.А. Измерение частичных разрядов в изоляции высоковольтного оборудования. Издательство УрГУПС, 2011

81. Вдовико В.П. Диагностика электрической изоляции трансформаторов тока 220-500 кВ под рабочим напряжением с использованием характеристик частичных разрядов// Материалы международного симпозиума: «Состояние, основные направления развития производства, повышение технического уровня и надежности обслуживаемого оборудования. Запорожье, Украина 28-30 сентября 1998

82. Руководящий документ. «Методические указания по оценке состояния и продлению срока службы силовых трансформаторов». РД ЭО 0810-02 Министерства РФ по атомной энергетике 2002

83. Александров Г.Н., Иванов В.А. Изоляция электрических аппаратов высокого напряжения. JL: Энергоатомиздат, 1984, стр.208

84. Г.С. Кучинский, И.Е. Кизиветтер, Ю.С. Пинталь. Изоляция установок высокого напряжения. Учебник для ВУЗов. М.: Энергоатомиздат, 1987, стр.368

85. A.A. Воробьев, Г.А. Воробьев. Электрический пробой и разрушение диэлектриков. М.: Изд-во ВШ 1966, стр.271

86. Физика диэлектриков. Под редакцией проф. Вальтера. JI. - М.: ГТТИ, 1932, 560 с.

87. Власов Ф.Б. Термографическая (тепловизионная) диагностика силовых трансформаторов. Электрика, 2008, № 6, стр. 35-36

88. Власов А.Б. Тепловизионный контроль в электроэнергетике. Электрика, 2003, № 7, стр. 25 - 30.

89. Власов А.Б., Джура A.B. Оценка параметров надежности контактных соединений по данным тепловизионного контроля. Электротехника, 2002

90. Власов А.Б. Повышение достоверности технического диагностирования, энергетического оборудования в системах энергообеспечения АПК методом тепловизионной диагностики. Автореферат на соискание степени д. т. н. по специальности 05.20.02 - электротехнологии и электрооборудование в сельском хозяйстве, Санкт-Петербург ( С.-Пб ГАУ). Пушкино, 2005

91. Федосеенко Р.Я., Мельников А. Я. Эксплутационная надежность электросетей сельскохозяйственного назначения. М.: энергия, 1977. стр. 320

92. Р. Д. 153 - 34.0 - 20.363 - 99. Основные положения методики инфракрасной диагностики электрооборудования и1 в.л. Департамент стратегия развития и научно-технической политики. РАО ЕЭС Россия. Дата введения 2000 -06-01

93. Аксенов Ю.П., Голубев А.В., Джинидзе В.В. и др. Результаты диагностики трансформаторов тока типа ТФРН 330-750кВ. материалы VII симпозиума «Электротехника 2010», Москва, ВЭИ 2003

94. РД ЭО - 0188 - 00 « Методические указания по диагностике электрических аппаратов, распределительных устройств электростанций и подстанций». М.: Концерн Росэнергоатом, 2001

95. Бешелев С.Д., Гуревич Ф.Г. Математико-статистические методы экспертных оценок. М.: Статистика, 1980, с. 264.

96. IEC 60505 Evaluation and qualification of electrical insulation systems. Part 1: General; Part 2: Thermal Electrical, Environmental, Mechanical and Multi-Factor. 2000

97. Хаушильд В., Мош В. Статистика для электротехников в приложении к технике высоких напряжений. JI.: Энергоатомиздат, 1989, стр. 312

98. G. Mazzanti, G.C. Montanari. A comparison between XLPE and EPR as insulating materials for HV Cables. IEEE Trans. Pow. Del., vol. 12, № 1, p. 1528, 1997

99. G.C. Montanari, G. Mazzanti, L. Simoni. Progress in Electrothermal Life Modeling of Electrical Insulation the Last Decades. IEEE Transaction on Dielectrics and Electrical Insulation. Vol. 9, № 5. October 2002, p. 730-745

100. C.L.Griffiths, J Freestone, R.H. Hampton. Termoelectric ageing of cable grade XLPE. Proc. of IEEE. Intern. Sump. On El. Insul. Pp. 578-582, Arlington, Virginia, June 1998

101. L.A. Dissado, G. Mazzanti, G.C. Montanari. The Role of trapped space charge in the electrical aging of insulating materials. IEEE Trans. Diel. and El. Insul. Vol. 5, №5, 1997

102. B.A. Канискин, Ф.И. Таджибаев. Определение остаточного ресурса силовых кабелей. Новости электротехники. 2(20), 2003, стр. 52-54.

103. W.G. Lowson, М.А. Simons and P.S. Gal. Thermal Ageing of Cellulose Paper Insulation. IEEE Transac. Electrical Insulation. Vol. El-12 (1977) pp. 61-66.

104. A.M. Emsley, M. Eley, R.J. Heywood. Cellulosa.№ 3, 1997, p. 1-4

105. P. Grin. A molecular way to evaluate the impact of aging on space charge in polimer dielectric. IEEE Transaction DEI, vol. 4, № 5, p. 487-495

106. .A. Dissado, G. Mazzanti, G.C. Montanary. The incorporation of space charge degradation in life model of insulation materials. IEEE Trans. DEI, vol. 2, № 6 1995, p. 1147-1158

107. G. Mazzanti, G.C. Montanari, L. Dissado and D. Das Gupta. Space charges as a tigger for electrical aging of polymeric insulation. In charged in solid dielectrics. The Dielectric Society Ed. UK, 1998, p. 259-272

108. G.C. Montanari. The Electrical degradation threshold of polyetilene investigated by space charge and conduction current measurement IEEE Trans. DEI, v. 7, № 3, 2000, p. 309-315

109. G. Mazzanti.. G.C. Montanari and L.A. Dissado. A space-charge life model for ac electrical aging of polymers. IEEE Trans. DEI, v.6, p.864-875, 2001

110. Ферсман A.E. Геохимия, том III. M.: ГИТТЛ, 1937

111. Воробьев А. А. Физические свойства ионных кристаллических диэлектриков. Книга 1. Томск. Изд-во Томского университета, 1960

112. Воробьев А.А., Завадовская Е.К. Электрическая прочность диэлектриков. М.: Гос. Издательство технико-теоретической литературы, 1956

113. Вершинин Ю. Н. Электрический пробой твердых диэлектриков. (Основы феноменологической теории и ее технические приложения), Новосибирск: Изд-во Наука. Сибирское отделение, 1968

114. J. Swenson and F. Dall. On the dielectric strength of synthetic insulating materials/ IEEE Intern. Sympos. Elect. Insul. Material, 1976

115. Чернышев B.A., Демичев B.B. Способ определения электрической прочности технических диэлектриков. Электричество, № 11, 1986, с. 64-66

116. Зингерман А.С. Статистический метод определения пробивного напряжения. ЖТФ, т. XVIII, вып. 8, 1948

117. Introduction to Quality (3 Edition) by Kaoru Ishikawa/ - JUSE Press Ltd (USA) 1989

118. Серебряков А.С. Способ измерения установившегося значения сопротивления изоляции. Электричество. 1999, № 5

119.Р.В. Crosby. "Quality is free" and " Quality without Tear"/ New YorkA McGraw-Hill, Book Company, 1984

120. D.M. Grove, T.P. Davis. Engineering Quality and Experimental Design. Longman Scientific and Technical Copublished in the US with John Wiley & Son, Ind New York, 1992

121. Диагностика силовых масляных трансформаторов. Ивановский государственный энергетический университет, кафедра безопасности жизнедеятельности. Версия 4.0. Иваново 2000

122. Филипишин В.Я., Туткевич Ф.С. Монтаж силовых трансформаторов. М.: Энергоиздат, 1981

123. Алексенко Г.В., Ашрятов Ф.К., Еремей Е.В., Фрид Е.Ф. Испытания мощных трансформаторов и реакторов. Часть 2. - М.: Энергия, 1978

124. Нормы испытаний электрооборудования. Под общей редакцией С. Г. Королева. 5-е издание. М.: Атомиздат, 1987

125. Advances in insulation properties have necessitated changes to a longstanding industry standard. A Review of Polarization Index and IEEE Std. 43-2000. Sept. 1. by W. Howard and P. Pernose, 2004

126. Гарап Saha. Review of Modern Diagnostic Techniques for Assessing Insulation Condition in Aged Transformer. IEEE Transaction on Dielectric and Electrical Insulation. V. 10, № 5, 2003

127. Maikl Koch, Stefan Tenbohlen. Diagnostics of Oil-Paper Insulations using Relaxation Currents. Proc. of the XIV Intern. Symposium on High Voltage Engineering. Tsinghua University. Beijing, China, 2005

128. A.K. Jonscher. Universal relaxation low. Chelsea, Dielectric Press, London, 1996

129. Y.D. Vashishtha, P. Ascione, Qi Su. The uncertainty in power transformer fault diagnostics using conventional testing methods/ Power and Authority, "Lecture notes of the short course.." Monarch University 1999

130. Оценка состояния изоляционной системы действующих силовых трансформаторов. Отчет НИР №23011-44 от 26.04.2006. (П этап) Смолэнерго. Научный рук. проф. Чернышев В.А., Смоленск, 2006

131. A.M. Emsley, G.C. Stevans. Reassessment of Low Temperature Thermal Degradation of Cellulose. 6th Intern. Conf. Dielectric Materials Measur Appl. UK, 2002

132. Сергеенков B.H., Киселев B.M., Акимова H.A. Электрические машины. Трансформаторы. М.: ВШ 1989

133 A. Bognar, G. Csepes, L. Kolkcsail and L. Kispal. Spectrum of polarization phenomena of long time-constant as diagnostic of oil-paper insulating systems. Property and Application of Dielectric Material. 1991. Proc. of the 3rd Intern. Conf. V.2, 1991, p.723 -726

134. G. Csepes, I Hames, R. Brook and V. Karius. Practical Foundation of RVM. (Recovery Voltage Method for Oil/Paper Insulation Diagnosis). - Electrical Insulation and Dielectric Phenomena. 1998. Annual Report Conference on p. 345355, v.3, 1998

135. G. Csepes, I Hames, R. Brook and V. Karius. Practical Foundation of RVM. (Recovery Voltage Method for Oil/Paper Insulation Diagnosis). CIGRE, 15/33-8, 1990

136. Kumar Tapan Saha. Review of Time-Domain Polarization Measurement for Assessing Insulation Condition in Aged Transformers. IEEE Transac. On Power Delivery, v. 18, №4. October 2003

137. A. Bognar, G Csepes and I. Hamos et al. Comparing various methods for the dielectric diagnostics of oil-paper insulation systems in range of low-frequencies or

iL

long time constants, in Proc. 8 Inter. Sympos. High Voltage Eng., Yokahama, Japan. 1993

138. P. Osvath and E. Poell. Polarization spectrum analysis for diagnosis of oilpaper insulation systems. Proc. Nordic Insulation Symp. Vaasa, Finland, 1994.

139. U. Gafvert and E. Ilsdstad. Modeling return voltage measurement of multilayer insulation systems. Pro. 4th Intern. Conf. Properties Applicat. Dielectric Materials, v. 2, Brisbane, Australia, 1994, p. 123-126

140. E. Ilsdstad, U. GafVert and P Tharning. Relation between return voltage and other methods for measurement of dielectric response. Proc. Conf. Rec. 1994, IEEE Int. Symp. Elect. Insulation. Pitsburug, PA, USA, 1994

141. A. Krivda, R. Neimanis and S.M. Gubanski. Assessment of insulation condition of 130 kV oil-paper current transformers using return voltage measurement and expert system. Proc IEEE Conference Elect. Ins. Dielectric Phenomena. Minneapolis, MN, USA, 1997, p. 210-213

142. G Csepes, I. Kispal, J. Fekete, Z. Romvari, R. Brook, M. Szebeni, A. Bognar, E. Uri and S Babos. Correlation between electrical b chemical testing techniques for assessing degradation of oil paper insulation. Proc. Intern. Conference Large High Voltage Electric Syst. Session Papers. Paris, France, 1998.

143. A. Krivda and G. Russell. Assessment of oil impregnates transformer using recovery voltage measurements. Proc. IEEE 6th Intern. Conf. Conduction Breakdown in Solid Dielectrics. Vasteras, Sweden, 1998, p. 64-68

144. G.M. Urbani and R. S. Brook. Using the recovery voltage method to evaluate ageing in oil-paper insulation. Proc. IEEE Int. Conf. Conduction Breakdown in Solid Dielectrics. Vasteras, Sweden, 1998, p.93-97

145. X. Yu and Birlasekaran. Study of recovery voltage mechanism. Proc. 6th Int. Conf. Properties Applicat. Dielectric Materials. V. 2, Xi/an, China, 2000, pp. 935938

146. S.M. Gubanski and P Boss et al. Dielectric response methods-for diagnostics of power transformer-on behalf of task force. 15.01.09. Electra, v. 202, p. 25-36, 2002

147. N.K. Saha and Z.T. Yao. Experience with return voltage measurement for assessing insulation in service aged transformers. IEEE Trans. Power Delivery, v. 18, p. 128-135,2003

148. Управлением качеством. Робастное проектирование. Методы Тагучи. Перевод с англ. И научное редактирование проф. A.M. Таллалая. М.: ООО «СЕЙФИ» 2002

149. C1GRE Working Group 15.0509. Dielectric response methods for diagnostics of Power Transformer, 2001

150. Александров Ф.П., Вальтер А.Ф. и др. Физика диэлектриков. Под редакцией проф. А.Ф. Вальтера. M.:-JI. ГТТИ, 1932

151. R.M. Neagu, E.R. Neagu. Very low frequency Dielectric Relaxation deduced from Isothermal Discharging Current. Fizica Status Condensate (1999-2000) -Alicuza (Romania) 2001

152. Расчет эксплуатационных характеристик и применение электрических конденсаторов./ Б.П. Беленький, М.Э.Борисова и др. М.: Радио и связь, 1988

153. Борисова М.Э., Койков С.Н. Анализ абсорбционных частотных характеристик диэлектриков на основе модельных эквивалентных схем. Электричество, 1988

154Борисова. М.Э., Койков С.Н., Марченко П.С., Северюхина Н.В. Оценка параметров неоднородности диэлектрика на основе анализа сорбционных характеристик. Электричество. 1995, №6

155.Hideharu Matsuura, Takashi Hose. Graphical peak analysis method for determining densities and emission rates of traps in dielectric film from transient discharge current. J. Applied Physics. 2002. V. 91,№ 4, p. 2085-2092

156. Зенова Е.В., Чернышев В.А. Структура спектров разрядных токов в состаренных изоляционных конструкциях. Вестник МЭИ, № 12, 2006

157. Чернышев В.А., Зенова Е.В. Контроль качества изоляционных промежутков электротехнического оборудования при эксплуатации. Электричество, № 6, 2009

158. Е.В. Зенова, Карпеченков Н.Д., Чернышев В.А. Спектры диэлектрической релаксации изоляционных промежутков в области инфранизких частот. Измерительная техника. № 5, 2008

159. Зенова Е.В. Оценка состояния изоляционных промежутков силовых трансформаторов по обобщенному индексу поляризации. Электричество. №11,2009

160. М. Hanif. Principles and Applicating of Insulating Testing with DC. EPR SAC Journal, 2004-2005

161. M.Cacciari, G Montanari. Probabilistic model for life prediction on insulating materials. Journal Physics D: Appl. Phys. V. 23, 1990.

162. Вентцель E.C. Теория вероятностей. M.: Изд-во Наука, 1964

163. Чернышев В.А., Зенова Е.В. Исследование степени изношенности изоляционных промежутков электротехнического оборудования с помощью измерения изотермических токов поляризации. Вестник МЭИ, № 1, 2006

164. Рыжаков В.В., Моисеев В.Б., Пятирублевый В.Г. Основы оценивания качества продукции. Пенза. Изд-во пензенского технологического института, 2001

165. S. М. Gubanski, P. Boss, G Csepes, V.D. Houhansian, J. Flippini, P. Guninic, U. Gafvert, V. Katius, J. Lapworth, G Urbani, P Verilius and W.S. Zangel. Dielectric response methods for diagnostics of power transformer. Electra, .№ 202, p.23-24, 2002

166. Алексеев Б.Ф. Контроль влажности изоляции силовых трансформаторов. Информационный портал - Transformer , 2009

167. J. Gielniak, М. Ossovski. Dielectric response of oil-paper insulation systems of large moisture and temperature inhomogencity. Proc. of the XIV Intern

Symposium on High Voltage Engineering. Tsinghua University, Beijing, China, 2005

168. U. Gafvert, L Adeen, M Tapper, P. Chasemi and B. Jonson. Dielectric spectroscopy in time and frequency domain applied to diagnostics of power transformers. Proc. of the 6th Intern. Confer. On Properties and Application of Dielectric Materials. June 22-26, Xi an, China 2000

169. T. Leibfreid and A.J. Kachler . Insulation diagnostics on power transformers using polarization and depolarization current (PDC) analysis. Electrical Insulation, 2002. Conf. Record of the 2002 IEEE International Symposium on p. 170-173

170 J.J. ALff, V.D. Houhansian, W.S. Zangel and A.J. Kahler. A novel compact instrument for measurement and evaluation of relaxation current conceied for on-sine diagnosis of electrical apparatus. Confer. Record of the 2000 IEEE International Symposium on Electrical INSULATION. Piscataway, NJ, USA, 2000, p. 161-167

171. Electrical Insulation Diagnostics System PDC - Analyser-1 MOD. http://www.alft-engineering.ch/index htm. 2002

172. Басовский JI.E., Протасов В.Б. Управление качеством. Учебник М.: ИНФРА, 2004

173. Ферапонтов Ф.И. Математическая модель расчета коэффициентов весомости показателей качества по результатам экспериментальных оценок. СтК - 1996, № 4, стр. 34

174. Обеспечение работоспособности силовых измерительных трансформаторов 110 кВ и выше. Доклад начальника Департамента технического аудита и генеральной инспекции М.Ю. Львова на совещании главных инженеров. Белгород 2010

175. С. Homagk, Т Leibfred. Practical Experience on Transformer Insulation Condition Assessment. Institute of Electric Energy System and High-Voltage, University of Karlsruhe, Germany, 2005

176. A.J. Kahler, T. Leibfred et al. Transformer Life Management. German Experience with Condition Assessment. Contribution to CIGRE SC12/A2,2003.

177. Гончаренко. И.В., Медяковский Ю.Н. Измерительный преобразователь малых токов. ПТЭ, 1979, №3, стр.236

178. Берзин Л.Ф. Электрометрический усилитель на полевом транзисторе и интегральной микросхеме. ПТЭ, 1973. № 5, стр. 150

179. Горн Л.С., Журина Л.С., Хазанов Б.И. Усилители постоянного тока на микро- и наноамперного диапазона. ПТЭ. 1972, № 2, стр. 105

180. Дозиметр МФ-О-18. Техническое описание. RFT-Messelectronic "Ottoshon" - Dresden 1974

181. RVM 5462. Hubbell High Voltage Test Business, Tettex Instruments, Brewster, NY, 10509 USA

182. S.M. Gubanski, J. Belennov, L. Karisson, K. Feser at al. Reliable Diagnostics of FIV Transformer Insulation for Safety Assurance of Power Transmission System. CIGRE, Paris, 2006

183. A.K. Jonscher. Dielectric relaxation in solids. ISBN 0-9508711-0-9, Chelsea Dielectric Press, London, UK, 1983

184. U. GalVert and B. Nettekblad. Measurement techniques for dielectric response characterization at low frequencies. Nordic Insulation Symposium, Lyngby, Denmark, paper 7.1, 1990

185. U. Gafvert. Condition assessment of insulating systems, analysis of dielectric response methods. Nordic Insulation Symposium, NORD-IS, Bergen, Norway 1996

186. R.M. Morra, J.H. Braun and H.G.Sedding. Assessment of Cable Insulation Systems by Low-Frequency Dielectric Characterization. Annual Report CEIDP, 1991, p. 408

187. A. Helgesson and . U. Gafvert. Dielectric Response Measurement in Time and Frequency Domain on High Voltage Insulation with Different Response. Proc. of Symposium on Electrical InsulatioOn Materials, Japan, 1998

188. R. Nelmanks, T.K Saha and Roland Ericson. Determination of Moisture Content in Mass impregnated Cable Insulation Using Low Frequency Dielectric Spectroscopy. IEEE Power Engineering Society Summer Meeting, Seattle, Washington, USA, 2000

189. МЕГАОММЕТРЫ ПРОМЫШЛЕННЫЕ С.А.6547. Техническое описание. DIAGNOST CHAUVIN ARNOUX, 10594, Москва, а/я № 10

190. Осотов В.Н. О проблемах организации диагностирования трансформаторного оборудования. «Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования», вып. 27. Материалы семинара «Современные проблемы производства, эксплуатации и ремонта трансформаторного оборудования» 21-26 июня 2004 г. Санкт-Петербург. ПЭИПК. 2004, стр. 11-16

191. Монастырский Ф.Б. Экономические аспекты эксплуатации трансформаторного оборудовании. «Методы и средства оценки состояния энергетического оборудования», вып. 27. Материалы семинара «Современные проблемы производства, эксплуатации и ремонта трансформаторного оборудования» 21-26 июня 2004 г. Санкт-Петербург. ПЭИПК. 2004, стр. 5-10

192. Электрические свойства полимеров. Под редакцией Б.И. Сажина Л.: Изд-во «Химия» 1977, стр. 190

193. Адамчевский И. Электрическая проводимость жидких диэлектриков. Перевод с польского Д.А. Каплана под редакцией Г.С. Кучинского. Л.: Изд-во Энергия. 1972, стр. 296

194. J. Gregorec. What is insulation Testing, "Lutron" Ideal Industries Inc. UR. Jan. 1.2004

195. Серебряков A.C., Автаев M.A. Способ повышения точности измерения установившегося значения сопротивления изоляции крупных электрических машин // Сборник научных трудов по материалам Международной конференции «Высшее профессиональное заочное образование на ж.д. транспорте: Настоящее и будущее». Москва, РГОТУПС, 2001, стр. 232-233

196. Лазарев Г., Новоковский А., Габриелян Ю. Применение оптоволоконной системы для прямого измерения температуры высоковольтных трансформаторов. Силовая электроника, № 4, 2007

197. Инструкция по эксплуатации оборудования подстанций. Испытания трансформаторов и реакторов. Первое отраслевое электронное издание СМИ №ФС77-28661,2010

198. Омметр многопредельный Ф410. Технический паспорт. Министерства приборостроения, автоматизации и систем управления СССР. Союзэлектроприбор, 1972

199. Сергеев А.Г., Краюхин ВВ. Метрология. Учебное пособие. Москва, ЛОГОС, 2000

200. Козлов Д. «ПЕРГАМ», копия отчета по измерению и обработке результатов обследования изоляции 1Т ГПП-9. Зав. № 995902, Москва, 2008, стр.13

201. Сборник методических пособий по контролю состояние электрооборудования. ISBN-900831-ll-x. ЗФО «Энергосервис». Москва 2001, стр. 482

202. Трансформаторы силовые. Методы измерения диэлектрических параметров изоляции ГОСТ 3484-88 (СТ СЭВ 5066-85)

203. Walter S. Zangel. Dielectric Spectroscopy in Time and Frequency Domain for Power Equipment. Part 1. Theoretical Consideration . IEEE Electrical Insulation Magazine. V.19, № 5 2003

204. Tapan К Saha. Review modern Diagnostic Techniques for Assessing Condition in Aged Transformer. IEEE Transaction on Dielectrics and Electrical Insulation. V. 10, №5 2009

205. Осотов В. Трансформаторы с большим сроком службы. Новости электротехники, 5(53), 2008

206. E.V. Zenova, N.D. Karpechenkov, V.F. Chernyshev. The Dielectric Relaxation Spectra of Insulate Gaps at Intralow Frequencies. Translated from IzmeritePnaya Tekhnika № 5. May 2008. Springer Science Business Media

207. Зенова E.B., Чернышев B.A., Чернов B.A. Способ определения состояния и ресурса изоляции. Патент РФ № 2373546, приоритет изобретения 01.02.08

208. Канискин В.А., Костенко Э.М., Таджибаев А.И. Неразрушающий метод определения ресурса электрических кабелей с полимерной изоляцией в условиях эксплуатации. Электричество № 5, 1995

209. Сажин Б.И., Канискин В.А., Костенко Э.М., и др. Экспресс-метод определения ресурса кабелей с полимерной изоляцией. Электричество № 7, 1997, стр.210

210. Таджибаев А. И., Канискин А.И., Сажин Б.И. и др. Способ определения состояния и ресурса изоляции электрических установок. Роспатент № 2088326 от 29.03.93

211. Разработка и исследование методов оценки состояния изоляционных промежутков на основе измерения токов поляризации. Диссертация представленная на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности № 05.09.02 - электротехнические материалы и изделия. Москва, МЭИ октябрь 2009.

212. Зенова Е.В., Чернышев В.А., Чернов В.А. Структурирование функций качества как параметр оценивания состояния изоляционных промежутков. Материалы научно-технического семинара «Шумовые и деградационные процессы в полупроводниковых приборах». МЭИ, август 2008, стр. 196-201

213. Зенова Е.В., Чернышев В.А. Возможные подходы к оценке состояния изоляционных промежутков на основе анализа их абсорбционных характеристик. Материалы научно-технического семинара «Шумовые и деградационные процессы в полупроводниковых приборах». МЭИ, август 2008, стр. 201

214. Зенова Е.В., Кисляков М.А., Чернышев В.А. Оценка и прогнозирование фактического состояния изоляционных промежутков крупных и средних электрических машин. Труды всероссийской научно-практической конференции «Повышение надежности и эффективности эксплуатации электрических станций и энергетических систем». Том 2, 1-3 июня 2010

215. А. Као Yoji. Quality Function Deployment (QFD)/Integrating Customer Requirements into Product Design. OR: Productivity Press, 1990, p. 369

216. Суливан Лоренс П.. Структурирование функции качества. Тематическая подборка переводных работ в области С>РО,/Курс на качество. 1992, № 3-4. стр.156-201

217. Кудрин Б.И. Выделение и описание электрических ценозов. Электромеханика, № 7, 1985, стр. 49-54

218. Кудрин Б.И. Введение в технетику. 1-е издание. Томск. Изд-во томского Гос. университета, 1991, стр.384

219. Кудрин Б.И. Введение в технетику. 2-е издание. Томск. Изд-во томского Гос. университета, 1993, стр.552

220. Кудрин Б.И. и др. Ценологическое определение параметров электропотребления многономенклатурных производств. Приокское книжн. Изд-ство,1994, стр. 122

221. Кудрин. Б.И. Применение понятий биологии для описания и прогнозирования больших систем, формирующихся технологически. Сборн. Электрификация металлургических предприятий Сибири. Вып. 4, Томск, ТГУ, 1974, стр. 8-71

222. Гнатюк В.И. Закон оптимального построения техноценозов. Москва, Центр системных исследований, 2004

223. Четыркин Е.М. Статистические методы прогнозирования. М.: Прогресс, 1970

224. Четыркин Е.М. Вероятность и статистика. М.: Финансы и статистика. 1982, стр. 319

225. Панов Ю.П., Сизганова У.Ю., Степанов А.Г. Использование рангового Н-распредения в качестве эффективного способа обработки результатов измерения и контроля изоляции силовых трансформаторов. «Энергосбережение и энергобезопасность регионов России». Всероссийское совещание. Материалы докладов. Томск, изд-во ЦНТИ, 2002, стр. 165-171

226. Сизганова У.Ю., Степанов А.Г. Ранговый анализ как новый способ обработки результатов диагностики силовых трансформаторов. «Повышение эффективности производства и использование энергии в условиях Сибири».

Материалы Всероссийской научно-практической конференции. Иркутск, 2003, стр. 120-124

227. Степанов А.Г. Об использовании техноценозного подхода в диагностике трансформаторов. М.: Электрика, 2005, №1

228. Айвазян С.А., Енюков И.С., Мешалкин JI.B. Прикладная статистика. Основы моделирования и первичная обработка данных. М.: Финансы и статистика, 1983

229. Статистические методы повышения качества, под редакцией X. Кумэ. М.: Финансы и статистика, 1990

230. Айвазян С.А., Енюков И.С., Мешалкин Л.В. Прикладная статистика. Классификация и снижение размерности. М.: Финансы и статистика, 1989

231. Ф. Мостлер, Дж. Тьюки. Анализ данных и регрессия. Вып. 2. М.: Статистика и финансы, 1982, стр. 236

232. Миттаг X., Ринне X. Статистические методы обеспечения качества. Перевод с немецкого У. Кокот под редакцией проф. Б.Н. Маркова. М.: Машиностроение, 1995, стр. 601

233. Гнатюк В.И. Ранговый анализ техноценозов. Калининград, БНЦ-КВИ ФПС РФ, 2000, стр. 86

234. Данилин И., Игнатюк У. Диагностика+. Версия 3.0. Экспертная система. ИГЭУ, кафедра Безопасности и жизнедеятельности, Иванов, 1999

235. Т.К. Saha, Z.T. Yao, Т.Т. Le, М. Darveniza/ Investigation of Interfacial Polarization Spectra Parameters for Accelerated Aged Oil-Paper Insulation and its Correlation with Molecular and Furan Compounds. CIGRE Paris Session, 2000, p.15-201

236. V.Sokolov "Design Review as the First Step of Transformer Life AssessmentProceedings of the EuroTechCon Conference, Birmingham, 2003

237. Сопряков В.И., Будник В.И. Прогнозирование надежности и диагностика силовых кремниевых диодов и структур. Материалы докладов международной научно-технического семинара: «Применение силовой электроники в электротехнике» Москва, МЭИ, май 2000

238. D.S. Covacevic, S.H. Srundric, J.M. Lukic. Monitoring and Diagnostics of Power Transformer Insulation. Thermal Science. V. 10(2006), Suppl № 4

239. Основы оценивания продукции. Учебное пособие. B.B. Рыжаков, В.Б. Моисеев, А.Г. Пятирублев. Пензенский технологический институт. Пенза. 2001

240. Азгольдов Г.Г. Теория и практика оценки качества товаров (Основы квалиметрии). М.: Экономика, 1982

241. Мазур И.М., Шапиро В.Д. Управление качеством. М.: Омега -Л., 2005

242. Круглов М.Г., Шишкин Г.М. Менеджмент качества - как он есть. М.: EKSMO Education, 2006

243. ГОСТ Р 50779-95. Статистические методы. Основные положения. Госстандарт России, Москва, 1995

244. Чернышев В.А., Зенова Е.В. Способы оценки эффективности функционирования системы качества. Сборник трудов НТК «TQM-99». Минск, 1999

245. Чернышев В.А., Зенова Е.В. Информационные подходы к оценке качества промышленных изделий. Тезисы докладов НТК сертификация и управление качеством. Брянск 1999

246. Худсон Д. Статистика для физиков. (Лекции по теории вероятностей и элементарной статистике). Перевод с англ. В.Ф. Трушина под редакцией У.Н. Лейкина. Изд-во Мир. 1970

247. R. Hoelr. Introduction to mathematical statistics. New York, 1954

248. E. Leimann. Testing statistical Hypotheses. New York 1959. (Переведена на русский. «Проверка статистических гипотез». М.: Изд. Наука. 1964)

249. Львов М.Ю., Кутлер П.П. Физико-химические методы в практике оценки состояния силовых трансформаторов в условиях эксплуатации. Учебно-практическое пособие. М.: ИУЭ ГУУ ВИПК-энерго. ИПК Госслужбы, 2003

250. Агамолов О.Н. Кластерный анализ частичных разрядов. Exponenta, № 3-4 (7-8) 2004, стр. 156-160

251. Дж. Мик, Дж. Крегс. Электрический пробой в газах. Перевод с англ. Под редакцией B.C. Комелькова. М.: Изд-во ИИЛ 1960, стр. 600

252.Л. Леб. Основные процессы электрических разрядов в газах. Перевод с англ. Под редакцией Н.А. Капцова. М.-Л.: ГИТТЛ, 1950, стр. 670.

253. Иоффу А.Ф. Успехи физических наук, 1928, т. 8, стр. 141. ( Из книги А.А. Воробьева и Г.А Воробьев. Электрический пробой и разрушение твердых диэлектриков. М.: Изд-во ВШ, 1966 г.)

254. Френкель А.И. ЖЗФХЩ, серия физическая, 1925, т. 56. вып 4, стр. 281. (Из книги А..А. Воробьева и Г.А Воробьев. Электрический пробой и разрушение твердых диэлектриков. М.: Изд-во ВШ, 1966 г.)

255. L.B. Loeb, S.S. Mackeon, R.A. Milikan. Phys. Rev. № 60, 1941, p. 714

256. Kane Klaud, Alexaandr Golubev. On-line Transformer Diagnostics. Electronic Diagnostics Innovation. Inc. Plymouth, MN USA, 2010

257. Facilities Instructions, Standards and Techniques (FIST), v. 4-30, Transformer Maintenance. October 2000. Bureau of Reclamation, Available at «www. usbr.gov» Select Programs. Power, Reports and Data, Power Documents.

258. Зенова E.B., Чернышев B.A., Тагаченков A.M., Кисляков M.A. Формирование обобщенного индекса поляризации как параметра контроля состояния изоляционных промежутков. Электротехника, № 11, ноябрь 2010

259. Дарьян Л.А., Мордокович А.Г., Цфасман Г.М. Подходы к созданию интеллектуального силового трансформатора. Электро № 5, 2010, стр. 22-29

260. Зенова Е.В., Чернышев В.А., Григорян В.Р. Определение состояния и остаточного ресурса силового энергетического оборудования. Электричество, № 1, 2011

261. Mohammed Hanif. Principles and Application of Insulation Testing with DC. IEP-SAC Journal 2004-2005, p. 57-63

262. Дарьян Л.А. Научные основы физико-химической диагностики высоковольтного маслонаполненного электрооборудования с изоляцией конденсаторного типа. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Новосибирск 2009

263. M. Koch, S. Tenbohlen. Diagnostics of Oil-Paper Insulation using Relaxation Current. Proc. of the XlVth Intern. Symposium on High Voltage Engineering . ISH 2005, p. 507. Beijing, China

264. H. Ekanayake. Diagnostics of Moisture in Transformer Insulation. Ph.D dissertation. Dep. Of Materials and Manufacturing Technology. Chalmers University of Technology 2006

265. Азгольдов Г.Г., Райхман Э.П. Актуальные проблемы квалиметрии. Стандарты и качество. № 1, 1970, стр. 37-40

266 . Фомин В.М., Печенкин А.Н. Методика выбора показателей надежности сложных систем. Стандарты и качество, №3, 1973, стр. 53-55

267. Карчин В.В. Комплекс методов определения работоспособности силовых трансформаторов с использование экспертных оценок. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.09.03.- электротехнические комплексы и системы. Казань 2008

268. Венедиктов С.И., Карчик В.В., Каштынов В.А. Экспертный критерий определения номенклатуры методов и средств рабочего диагностирования силовых трансформаторов. Проблемы энергетики № 1-2Б, 2006, стр. 103-107

269. Валеев И.М., Венедиктов С.В., Карчин В.В., Лопухова Т.В. Определение комплекса методов диагностирования электротехнического оборудования способом экспертных оценок. IX Симпозиум «Электротехника 2030». Московская область. Сборник тезисов «Перспективные технологии электроэнергетики, 29-31 мая 2007

270. Райхман Э.П., Азгольдов Г.Г. Экспертные методы в оценке качества товаров. М.: Экономика, 1974, стр. 151

271. Суббето А.И. Формализация теории качества продукции и задачи инженерного прогнозирования в рамках этой теории. В кн. Теория и практика прогнозирования в промышленности. Л.: 1975, стр. 83-87

272. Сорин Я.М. Физическая сущность надежности. М.: изд-во Стандарты. 1969, стр.78

273. J.Gielmiak, A. Graczkowski, H. Moranda. Evolution of Moisture Content in Oil-Paper Insulation of Test Transformer Using Dielectric Response Methods b Physico-chemical Analysis. Proc. of XIVth Intern. Symposium on High Voltage Engineering. Tsinghua University, Beijing, China, 2005

274. R.E. James. Assessment of Electrical Insulation. Proc. of the 1998 Residential School in Electrical Engineering, Tasmania

275. Сканави Г.И. Физика диэлектриков (область слабых полей). М.: ИТТЛ, 1948

276. Curie. Ann. Chem and Phys. 18, 203, 1889. (из кн. Сканави Г.И. [275]).

277. Р Jarman, Z. Wang, Q. Zhong, Т. Ishak. End-of-life Modeling for Power Transformers in Aged Power System Networks. CIGRE 2009, paper CI05, 6th Southern Africa Regional Conference

278. "IEC 60076-7, Part 7: Loading Guide for Oil-immersed Power transformer", 2005

279 "IEEE guide for loading mineral-oil-immersed transformer". IEEE Std стр.57-91-1995, 1996.

280. M. Mirzai,. Failure Analysis and Reliability Calculation for Power Transformer. Journal of Electrical systems, 2003

281. H. Williman, P.E. Bartley. Analysis of Transformer Failure. Proc. International Association of Engineering Insurers 36th Annual Conference, Stockholm, 2003

282. W.J. McNut. Insulation thermal life considerations for transformer loading guides. Power Delivery IEEE Transaction on 1992, 7(1), p. 392-401

283. A.M. Emsley, Q.C. Stevans. Review of chemical indicators of degradation of cellulosic electrical paper insulation in oil-filled transformer. Science, Measurement and Technology. IEE Proc. 1994, 141(5), p. 324-334

284. H. Williman, P.E. Bartley. Keeping the light on: An Action Plan for America's Ageing Utility Transformer. The Full Store. Harford Steam Boiler Inspection and Assurance Co. 1997

285. B. Tichelman. Transformer Asset Management - a New Paradigm. Energy Pulse. Insight, Analysis and Commentary on the Global Power Industry. 2004

286. Mohammad R. Meshkatoddini. Aging Study and Lifetime Estimation of Transformer Mineral Oil. American J. of Engineering and APPLIED Sciences, 1(4), 2008, p. 384-388

287. Lars E. Lundgaard, W. Hansen Dag Linhjell, Terence J. Painter. Aging of Oil-impregnated Paper in power transformer. IEEE PWPD, Dec. 2002

288. William Bartley, HSB. Analysis of Transformer Failure. Proc. of the Sixty-Seventh Annual International Dobell Client Conference. Boston H.A. 2000

289. William Bartley, HSB. Failure History of Transformers. Theoretical Projection for Random Failures. Proc. of the TJH28 Techcon, Mesa AZ, 2001

290. William Bartley, HSB. Transformers Failures, presented as Keynote Address at the Annual ABB Technical Conference, Alamo, TN, 2008

291.Мирошникова И.Н., Зенова E.B., Тагаченков A.M., Е.А.Кельм и др. «Применение зондовой спектроскопии для исследования структур сложного химического состава». Материалы докладов Международного научно-методического семинара «Флуктуационные и деградационные процессы в полупроводниковых приборах». Москва, 2011г.

292.Попов А.И., Васильева Н.Д., Тагаченков A.M., Зенова Е.В. и др. «Влияние электропроводности материала на результаты сканирующей зондовой микроскопии». Материалы докладов Международного научно-методического семинара «Флуктуационные и деградационные процессы в полупроводниковых приборах». Москва, 2011г.

293. Зенова Е. В., Чернышев В.А. Спектры токов поляризации изоляционных промежутков маслонаполненного оборудования и их диагностические возможности. Научно-практическая конференция и семинар по темам «Современное состояние и проблемы разработки и внедрение нормативно-технической документации по диагностированию силового электрооборудования» и «Общие проблемы диагностирования силового электрооборудования», УрЦОТЭ, г.Пермь, 12-16 сентября 2011

294.Мирошникова И.Н., Зенова Е.В., Тагаченков A.M. и др. Шумовая спектроскопия как метод контроля качества разрабатываемых полупроводниковых приборов. М. Измерительная техника.№6, 2011г.

295. Зенова Е.В., Чернышев В.А., Чернов В.А. Спектры токов поляризации изоляционных промежутков маслонаполненного оборудования и их диагностические возможности. Труды 2-ой Всероссийской НПК, Энерго-12 // Повышение надежности и эффективности эксплуатации электрических станций и энергетических систем. Москва, НИУ МЭИ, июнь 2012 стр. 60-62

296. Зенова Е.В., Чернышев В.А. и др. Анализ результатов контроля трансформаторного оборудования с помощью треугольника возможных состояний. Материалы 18-го пленарного заседания Общественного Совета специалистов по диагностике силового электрооборудования по теме «Анализ эффективности методов средств диагностирования силового электрооборудования», УрЦОТЭ, Свердловская обл., г. Среднеуральск, 18-20 сентября 2012

297. Чернышев В.А., Зенова Е.В., Кисляков М. А. Многопараметрическая оценка состояния системы высоковольтного оборудования по результатам измерения токов поляризации. Материалы 18-го пленарного заседания Общественного Совета специалистов по диагностике силового электрооборудования по теме «Анализ эффективности методов средств диагностирования силового электрооборудования», УрЦОТЭ, Свердловская обл., г. Среднеуральск, 18-20 сентября 2012

298. Зенова Е.В., Чернышев В.А. Способ определения состояния и ресурса изоляционной системы электрооборудования. Заявка о выдачи патента РФ на изобретение от 22.03.2012. Входящий № 016363, регистрационный №2012110899

299. Зенова Е.В., Чернышев В.А., Тагаченков A.M. Способ определения средней степени полимеризации полимерных материалов. Заявка о выдачи патента РФ на изобретение от 11.04.2012. Входящий № 021290, регистрационный №2012114067