Разработка и исследование кислородного крио-ЭГД-насоса для энергетических систем космических аппаратов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.07.02, кандидат технических наук Чернов, Герман Игоревич

• Чернов, Герман Игоревич
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Чернов, Герман Игоревич

Введение.

1 Обзор научно-технической и патентной литературы по ЭГД-процессам в жидкостях.

1.1 Различные методы преобразования электрической энергии в энергию движения жидкости.

1,2.Результаты экспериментального исследования ионноконвекционного насоса.

1.3.Экспериментальное исследование ионно-конвекционного насоса для перекачки жидкого азота. >•-.

1.4.Электрические и химические свойства жидкостей.

1.5.Физика образования объемного заряда.

1.6.Теоретические исследования ЭГД-течений в преобразователях энергии.

1.6.1 .Методика Штуцера.

1.6.2.Метод Дейча-Попкова.

1.6.3 .Квазиодномерное приближение.

1.6.4.Методика расчета ЭГД-струйных течений Янтовского

Апфельбаума.

1.7.Выводы на основе обзора научно-технической и патентной литературы.

1.8.Задачи исследования.

2.Теоретические основы и математическая модель для расчета ступени

ЭГД-насоса.

2.1 .Физическая модель ЭГД-процесса преобразования энергии.

2.2.Расчетная схема ступени ЭГД-насоса.

2.3.Математическая модель.

2.3.1 .Система уравнений для подобласти Ii.

2.3.1.1 .Уравнение движения.

2.3.1.2.Уравнение траектории движения граничной частицы.

2.3.1.3.Закон Гаусса- Остроградского.

2.3.1.4.Уравнение полного тока для сечения области существования объёмного заряда.

2.3.1.5.Определение х-осевой компоненты суммарной напряжённости электрического поля.

2.3.2.Система уравнений для подобласти h.

2.3.2.1.Уравнение движения.

2.3.2.2 Закон Гаусса-Остроградского.

2.3.2.3 .Закон сохранения заряда.

2.3.2.4.Определение х-осевой компоненты вектора напряжённости электрического поля.

2.3.3 .Полная система уравнений.

2.3,4.Уравнение потерь мощности в ступени насоса.

2.4.Результаты теоретического исследования ступени ЭГД-насоса и их анализ.

2.5.Вывод ы.

3.Экспериментальное исследование ступени крио-ЭГД-насоса.

3.1 .Цель экспериментального исследования.

3.2.Модель ступени для экспериментального исследования и методика эксперимента.

3.3 .Экспериментальная модель ступени крио-ЭГ Д-насоса.

3 ^.Предварительное исследование ступени крио-ЭГ Д-насоса.

3.5.Экспериментальный стенд для исследования ступени крио-ЭГДнасоса по перекачиванию жидкого переохлажденного кислорода.

3.6.Результаты экспериментального исследования работы ступени крио-ЭГД-насоса по перекачке жидкого переохлажденного кислорода.

3.7.Сравнение результатов экспериментального и теоретического исследований ступени ЭГД-насоса.

3.8.Рекомендации по конструированию и разработке ступени и многоступенчатого крио-ЭГД-насоса.

3.8.1 .Требования, предъявляемые к ступени.

3.8.2.Требования, предъявляемые к многоступенчатому крио-ЭГДнасосу.

3.9.Конструкция многоступенчатого ЭГД- насоса.

3.10.Результаты испытания многоступенчатого крио-ЭГД-насоса.

3.11 .Области применения крио-ЭГД-насосов.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка и исследование кислородного крио-ЭГД-насоса для энергетических систем космических аппаратов»

Актуальность научно-технической проблемы разработки ракетных средств выведения с повышенными тактико-техническими характеристиками (ТТХ) в настоящее время обусловлена комплексом новых обстоятельств, возникающих в современной практике разработки ракетных средств выведения. Основными из них являются:

• необходимость обеспечения гарантированного независимого доступа Российской Федерации в космическое пространство, а также поддержание престижа отечественной ракетно-космической техники в процессе международного сотрудничества;

• необходимость разработки перспективных средств выведения с учётом их двойного назначения;

• поддержание обороноспособности страны на достаточном высокоэффективном уровне;

• необходимость создания экологически безопасных средств выведения и др.

Проведённый анализ состояния и перспектив развития ракетных средств выведения в нашей стране и за рубежом показывает, что существующий парк ракет-носителей (РН) эксплуатируется, в основном, на токсичных компонентах ракетного топлива, что ставит проблему обеспечения экологической безопасности при эксплуатации [11,13,55]. Большинство РН морально и физически устарели и необходима либо их глубокая модернизация, либо разработка современных средств выведения на нетоксичных компонентах топлива [11]. Примером такого подхода к созданию современных средств выведения среднего класса может служить РН "Зенит", эксплуатируемая в настоящее время и использующая криогенные компоненты "жидкий кислород + керосин".

Ряд носителей в нашей стране и за рубежом эксплуатировались или продолжают эксплуатироваться на криогенных компонентах топлива, среди них: РН «Восток», РН «Союз», РН №Сатурн - V», РН «Сатурн -1В», первые ступени РН «Тор-Дельта», «Атлас - Аджена», МКС «Буран».

По состоянию научно-исследовательских, проектно-поисковых и опытно-конструкторских работ исследования в области создания перспективных средств выведения легкого класса наибольшее развитие получили в связи с проведением как в нашей стране, так и за рубежом научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ по созданию РН на нетоксичных криогенных компонентах топлива. В качестве компонентов топлива рассматривались «жидкий кислород + керосин», «жидкий кислород + жидкий водород», «жидкий фтор + жидкий водород».

Разработка современных ракетных средств выведения приводит к ужесточению существующих и появлению новых требований к РН, среди них:

• обеспечение экологической безопасности РН на всех этапах эксплуатации, в том числе за счёт увода последней ступени РН с орбиты функционирования КА на орбиту утилизации путём использования автономных головных блоков с жидкостными двигательными установками или повторного запуска маршевых двигателей [11-13, 15];

• повышение энергомассовых характеристик за счёт использования энергетически оптимальных схем выведения с повторным включением двигательных установок и длительным пассивным участком между включениями маршевого двигателя;

• повышение точности выведения КА в том числе за счёт обеспечения заданного температурного диапазона системы управления РН [11];

• обеспечение заданных параметров собственной внешней атмосферы, особенно при наличии в составе РН и выводимых КА оптико-электронной аппаратуры, например, астровизирующих устройств в комплексе командных приборов системы управления РН, телескопов в составе КА [11, 14];

• повышение надёжности функционирования двигательных установок РН, в том числе за счёт исключения температурного расслоения компонентов ракетного топлива и др.

Указанные требования к РН при использовании криогенных компонентов топлива ведут к созданию ряда систем и агрегатов, работающих на криогенных компонентах топлива, а именно:

• двигательных установок малой тяги, предназначенных для управления вектором тяги маршевого двигателя РН;

• двигательных установок малой тяги для обеспечения управления, ориентации и стабилизации ступени при движении на пассивном участке траектории;

• двигательных установок малой тяги для увода ступени с орбиты функционирования КА на орбиту утилизации;

• топливных баков ограниченных объёмов для двигательных установок малой тяги;

• систем подачи криогенных компонентов в двигатель;

• системы повторного запуска маршевого двигателя в невесомости на основе ёмкостей с криогенным компонентом, снабженных вытеснительными мембранами;

• пневмогидравлических систем.

Особенности разработки данных агрегатов и систем при использовании криогенных компонентов топлива связаны с их физическими параметрами, которые характеризуют условия их хранения и эксплуатации РН, эффективность топлива и внутрикамерные процессы в двигателе.

Условия хранения и эксплуатации во многом зависят от температуры кипения и плавления компонента, которые определяют температурный диапазон его нахождения в жидкой фазе. Узкий температурный диапазон существования компонента в жидкой фазе приводит к требованию поддержания определенного температурного режима не только в хранилищах компонента, но и на борту РН различными системами, в том числе:

• системой термостатирования, основанной на цикле «слив компонента из нижней части бака - подача переохлажденного компонента в его верхнюю часть на прогретые слои»;

• системой барботирования, основанной на интенсивном продавливании через слой криогенного компонента гелия;

• системой циркуляции для устранения гейзерного эффекта, возникающего в трубопроводах подачи криогенного компонента к двигателю из-за перегрева и интенсивного кипения в насыщенном или перегретом столбе криогенной жидкости, основанной на создании циркуляционного контура: «бак - теплоизолированный трубопровод подачи - неизолированный трубопровод циркуляции, подстыкованный к расходной магистрали в его нижней точке - бак»;

• системой захолаживания двигателя, предназначенной для охлаждения конструкции двигателя в целях исключения интенсивного испарения в его полостях первых порций поступающего криогенного компонента и обеспечения надежного и устойчивого процесса запуска двигателя.

Разработка подобных систем для двигательных установок «большой» тяги основана на использовании высоконапорных насосных и вытеснительных систем подачи значительной производительности, нашедших самое большое распространение в ракетной технике, и на практике не вызывает особых проблем.

Актуальность разработки крионасосов малой производительности для использования в перечисленных системах обусловлена использованием в ракетной технике двигательных установок «малой» тяги с топливными баками ограниченного объёма.

Работы по созданию ракетных двигателей малой тяги на криогенных компонентах ракетного топлива велись как в нашей стране, так и за рубежом. Так, еще в 1962 г. в связи с разработкой верхних ступеней РН ELDO на криогенном топливе были начаты опытно-конструкторские работы по двигателям с многократным включением на криогенном топливе с вытеснительной системой подачи КРТ. Разработанный фирмой "Мессершмитт-Белков-Блом" в 1966 г. двигатель на жидком кислороде и жидком водороде тягой 294 Н с вытеснительной системой подачи был доведен до стадии летных испытаний [29]. Двигатель работал при давлении в камере от 4 до 8 бар, соотношении компонентов 3.5-6.5 и мог запускаться до 12 раз. Двигатель предназначался в качестве рулевого двигателя для верхней ступени РН ELDO.

Позднее этой же фирмой разрабатывался двигатель на жидком фторе и жидком водороде тягой 4.9 кН. На первых этапах разработки для получения опыта работы использовался двигатель с тягой 294 Н.

С 1970 г. разрабатывались двигатели на газообразном кислороде и водороде тягой 6.7 кН и 9.3 кН [29] для долговременных орбитальных станций и космических транспортных кораблей. Для использования этих двигателей в автоматической межпланетной станции и космической ступени предусматривался переход от газообразных к жидким компонентам топлива.

Таким образом, в связи с применением двигательных установок "малой" тяги на криогенных компонентах топлива в ракетной технике крионасосы малой производительности могут найти самое широкое применение в системах обеспечения заданного температурного режима криогенных топлив.

Космической технике присуще большое многообразие решаемых технических задач, необходимость решения в процессе разработки КА сложных проблем и использование результатов космических исследований в самых различных областях знаний и научных направлений. Поэтому создание КА связано с решением ряда проблем как в части проектирования и выбора параметров бортовых систем, так и в в части разработки конструкции самого КА.

Область использования малорасходных крионасосов в КА обусловлена созданием ряда бортовых систем, использующих криогенные жидкости, например [16]:

• двигательные установки схода с орбиты, изменения плоскости орбиты, межпланетных перелетов, ориентации, коррекции траектории, выхода на орбиту;

• системы обеспечения теплового режима;

• системы обеспечения газового состава в обитаемых объемах пилотируемых КА.

При использовании в составе КА ДУ на криогенных компонентах топлива задачи, решаемые малорасходными крионасосами, аналогичны задачам, ре- шаемым при разработке криогенных ДУ для РН.

Использование крионасосов для систем обеспечения теплового режима связано с решением дополнительных задач системой по охлаждению чувствительных элементов научной аппаратуры до уровня "азотных" или "гелиевых" температур, а также по дополнительному охлаждению теплоносителей жидким кислородом и жидким водородом. Например, в системе терморегулирования КА "Джемини" теплоноситель дополнительно охлаждается жидкими кислородом и водородом, предназначенными для дыхания и топливных элементов.

Крионасосы в этом случае могут использоваться в составе криогенных циклов с малыми расходами криоагента для охлаждения чувствительных элементов научной аппаратуры и подачи жидких криогенных компонентов в систему дополнительного охлаждения теплоносителя [16, 3].

Функционирование системы обеспечения газового состава в обитаемых объемах пилотируемых КА основано на поступлении кислорода в обитаемый объём как из имеющихся запасов, так и в результате его регенерации из продуктов жизнедеятельности. Запасы кислорода могут быть в виде газа, хранящегося в баллонах под высоким давлением, или в виде жидкости при криогенных температурах и относительно небольшом давлении. Отношение массы запаса ш3 вещества к массе конструкции тк, обеспечивающей хранение этого вещества, ш ^ характеризуется коэффициентом массы конструкции ак = —— . Для современV ных стальных баллонов ак =1,5-2,5, в то же время конструкции, обеспечивающие хранение жидкого кислорода, имеют ак=0,5. Поэтому предпочтительнее хранить кислород в жидком виде. Крионасос в том случае может быть .использован как для подачи жидкого кислорода потребителю, так и в составе циркуляционного контура, обеспечивающего нейтрализацию вскипания кислорода от теплопритоков.

Один из способов создания малорасходного крионасоса состоит в его разработке на базе немеханических преобразователей энергии. К таким видам преобразователей энергии относятся и электрогидро- и газодинамические (ЭГД) устройства, которые реализуют процесс преобразования электрической энергии в потенциально-кинетическую и наоборот. Основным достоинством ЭГД-устройств является полное отсутствие в них движущихся механических рабочих органов, что приводит к значительному снижению потерь на трение. Высокая термодинамическая эффективность таких устройств уже подтверждена экспериментально. Кроме того, они имеют значительный ресурс непрерывной работы. К достоинствам ЭГД-устройств можно отнести так же бесшумность их работы и обеспечение высокой герметичности. В настоящие время разработаны, экспериментально исследованы и внедряются в производство ЭГД-насосы, работающие на малых расходах в диапазоне температур от 0 до 100 С, в которых КПД достигает 35 % и более.

В то же время разработки по созданию крио - ЭГД - насоса до настоящего времени практически не проводились. Такая ситуация обусловлена сложностью ЭГД-процессов в сочетании со сложностью работы машин и аппаратов в низко

12 температурной области. Данная работа, главной целью которой является разработка и исследование крио-ЭГД насоса для перекачки жидкого кислорода, является одной из первых в этой области. Для достижения поставленной цели был выполнен ряд следующих работ.

I. Проведён обзор и анализ патентной и научно-технической литературы по ЭГД-процессам в жидкостях, который представлен в главе 1.

II. На основе ряда физических допущений была построена квазиодномерная математическая модель, описывающая процесс преобразования энергии в ступени крио-ЭГД-насоса.

III. По расчетам математической модели ступени были определены её оптимальные конструктивные размеры.

IV. Проведено экспериментальное исследование разработанной ступени насоса на специально созданном стенде. Данные экспериментального исследования были сравнены с теоретическими характеристиками ступени.

V. На основе исследованной ступени был разработан и изготовлен многоступенчатый крио-ЭГД-насос для перекачки жидкого кислорода. Снятые на экспериментальном стенде основные характеристики многоступенчатого насоса показали принципиальную возможность создания эффективных крио-ЭГД-насосов.

Заключение диссертации по теме «Проектирование, конструкция и производство летательных аппаратов», Чернов, Герман Игоревич

Заключение и выводы.

В диссертации решена одна из важнейших задач по созданию малорасходного крио-ЭГД-нагнетателя для перекачки жидкого кислорода.

Основные научные и практические результаты исследования состоят в следующем.

I. Доказана принципиальная возможность использования ЭГД-эффектов для перекачивания жидких криопродуктов, в том числе жидкого кислорода.

II. Построена математическая модель, описывающая процессы ЭГД-преобразования в ступени крио-ЭГД-насоса, позволяющая рассчитывать конкретные конструкции ступеней ЭГД-нагнетателя. На основе математической модели проведена оптимизация основных конструктивных размеров ступени по величине напора, развиваемого ступенью.

III. Найдены основные оптимальные размеры ступени: радиус проточной части ступени должен находиться в пределах 2-гЗ мм, а остриё эмиттирую-щей иглы находится на срезе коллекторного электрода, имеющего форму диффузора с углом раскрытия 90°. Математическая модель позволяет построить расходно-напорную и вольт-амперную характеристики, которые определяют оптимальные режимы работы ЭГД-нагнетателя.

IV. Разработан специальный экспериментальный стенд и методика экспериментального исследования.

V. Результаты экспериментального исследования подтвердили теоретические оптимальные размеры ступени и эффективность рабочего процесса в ЭГД-нагнетателе. Максимальный КПД ступени составлял 22% при напряжении 18 кВ и расходе около 1 г/с. Максимальный статический напор достигал 40 см вод.ст. при напряжении питания 30 кВ. и нулевом расходе.

1/1

VI. На основе сравнения результатов теоретического и экспериментального исследований ступени был проведен анализ потерь мощности, который показал:

A. при относительно небольших величинах напряжения (до 15 кв.) основные потери мощности (до 40+70 %) приходятся на гидравлические потери;

B. при значениях напряжения, больших 20 кв, основные (более 40%) обусловлены вредным влиянием объёмного заряда.

VII. На основе теоретического и экспериментального исследований ступени был разработан многоступенчатый крио-ЭГД-нагнетатель для перекачки жидкого переохлажденного кислорода. Насос, содержащий 10 последовательных ступеней в одном из 9 каналов, имел следующие параметры: развиваемый напор -2м вод.ст. при массовом расходе 10 г/с.

172

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Чернов, Герман Игоревич, 1999 год

1. Авдеев Н.П.,Бумагин Г.И.,Дудов А.Ф. Электрогидродинамический насос. A.c. № 853195.

2. Адамчевский И. Электрическая проводимость жидких диэлектриков. М.; Энергия, 1972.

3. А.А.Алатырцев и др. Инженерный справочник по космической технике. М. Воениздат МО СССР. 1969. 694 с.

4. В.А.Александров и др. Ракеты-носители. Воениздат. Министерство обороны СССР. М. 1981.315 с.

5. Апфельбаум М.С. Полянский В.А. Об образовании объёмного заряда в сла-бопроводящих средах. Магнитная гидродинамика, 1982, №1, с.71-76.

6. Апфельбаум М.С. О переносе объёмного заряда слабым течением диэлектрической жидкости в сильном неоднородном электрическом поле. Магнитная гидродинамика, 1978, № 2, с.83-86.

7. Арцимович J1.A. и др. Плазменные ускорители. М.: Машиностроение, 1973.

8. Балыгин И.Е. Электрическая прочность жидких диэлектриков. М.: Энергия, 1964.

9. Белецкий З.М., Рыженко В.И., Тополянский E.JI. Электротехника, 1974, № 4, с.46.

10. Ю.Берсенев B.C., Юткин Л.А. Гидравлический насос. A.c. СССР № 10755, I 1956.

11. П.Блинов В.Н. Трушляков В.И. Проблемы модернизации существующих ракетных средств выведения в условиях конверсии // Всеросийская научно-практическая конференция. Высшая школа и конверсия. Тезисы докладов. Москва. 1993,- С.199-200.

12. Блинов В.Н. Разработка и анализ методов снижения засорения окружающего космического пространства при эксплуатации РН. Научн. техн. отчет. № 03-3314-93, КБ ПО «Полет»,- 1993 .- 72 л.

13. В.Н.Бобков и др. Космические аппараты. М. Воениздат. 1983г. 319с.

14. Болога М.К., Бурштейн Н.Ф., Тросу Ф.П. Неустойчивость термически неоднородного слоя слабопроводящей жидкости в электрическом поле. ИЗВ. АН СССР, МЖГ, 1974, №6.

15. Бондарчук А.П. и др. Магнитогазодинамический насос. A.c. СССР № 347868, 1971.

16. Борок A.M. Электрогазодинамический компрессор с нейтрализацией пространственного заряда. АН СССР, Теплофизика высоких температур, т.7, 1969.

17. Бортников Ю.С., Рубашов И.Б. Электрогазодинамические эффекты и их применение. Магнитная гидродинамика, 1975, N1, с.23.

18. Бортников Ю.С., Нестеров В.А., Рубашов И.Б. Исследование характеристик электрогазодинамического движения. ПМТФ, 1971, N 6.

19. Бортников Ю.С., Нестеров В.А., Рубашов И.Б. Исследование характеристик ступени ионно-конвекционного насоса. ПМТФ, 1968, N 4.

20. Бритвин Л.Н., Иванов В.В., Голубев А.И. Объёмно-инерционный насос. -A.c. СССР №494534,1973.

21. Ватажин А.Б., Грабовский В.И., Лихтер В.А. Электрогазодинамические течения. М.:Наука, 1983.

22. Верещагин И.П. Коронный разряд в аппаратах электронно-ионной технологии. М.:Энергоатомиздат, 1985.

23. Гулый Г.А. Оборудование и технологические процессы с использованием электрогидродинамического эффекта. М. Машиностроение, 1977.

24. Жакин А.И. О неизотермической электроконвекции. Изв.АН. СССР, Механика жидкости и газа, 1980, № 2, с. 133.

25. Королёв Е.М. и др. Электрогидравлический насос. A.c. СССР №568751, 1975.

26. Кребс. Разработка жидкостных ракетных двигателей в ФРГ. Вопросы ракетной техники. Теория и практика ракетостроения за рубежом. №7. 1973, с.З-10.

27. Кей Д., Лэби Т. Справочник экспериментатора. М.:ИЛ, 1949, с.230.

28. Майбуров С.П., Остроумов Г.А. Электрический ветер в жидкости и его реакции на острие. ЭОМ, 1967, №4, с. 12.

29. Маскутов Р. Электрогидравлический насос. A.c. СССР, №116125, 1958.

30. Остроумов Г.А. Взаимодействие электрических и гидродинамических полей. М.:Наука, 1979.

31. Остроумов Г.А. К вопросу о гидродинамике электрических разрядов. ЖТФ, 1954, т.24, № 10, с.1915.

32. Остроумов Г.А. ЖТФ, 1954, № 10, с.1915.

33. Отчет №81037817, Бумагин Г.И., Авдеев Н.П. Исследование электрогазодинамических процессов преобразования энергии. Омск: ОмПИ, 1984.

34. Педерсон Э.С. Атомная энергия в космосе. М.: Атомиздат, 1967.

35. Петриченко H.A. ЭОМ, № 4, с.28.

36. Рагулькис K.M. и Бубулис А.К. Волновой насос. A.c. №478125, 1973.

37. Райзер Ю.П. Физика газового разряда. М.:Наука, 1987.

38. Рачев JI.A. Электрогидродинамический газожидкостной насос. A.c. СССР, №585582, 1972.

39. Рогов И.А. и др. Способ получения высоких и сверхвысоких давлений. A.c. СССР, №122557, 1959.

40. Рубашов И.Б., Бортников Ю.С. Электрогазодинамика. М.:Атомиздат, 1971.

41. Полевик А.Г. Электрогидравлический насос. A.c. СССР, №603773, 1975.

42. Саранин В.А. О конвективной устойчивости слабопроводящей жидкости в электрическом поле Изв.АН. СССР, МЖГ, 1976, №5.

43. Селен Дж., Шалтон Г., Вуэркэр Р. Образование и нейтрализация ионов в электростатическом двигателе. М.:Госатомиздат, 1961.

44. Сивухин Д.В. Общий курс физики, т.5, ч.1, 1987.

45. Спасский К.И. Расчет электроимпульсных насосов. Сб. трудов ВЗПИ, №90. Гидравлика и гидравлические машины. - М.: 1974.

46. Стишков Ю.К., Остапенко A.A. ЭГД-течения в жидких диэлектриках. -Л.:ЛГУ, 1989.

47. Стишков Ю.К., Остапенко A.A. Граница существования ЭГД-течений в гомогенных жидкостях. Электронная обработка материалов. 1981, №4.

48. Стишков Ю.К., Остапенко A.A. Зависимость интенсивности и К.П.Д. электрогидродинамических течений от низковольтной проводимости жидкости. -Магнитная гидродинамика, 1979, №1.

49. Стишков Ю.К., Остапенко A.A. Два режима ЭГД-течений и конвективная проводимость. Магнитная гидродинамика, 1979, №4.1 /о

50. Стишков Ю.К.,Остапенко A.A. Электрогидродинамические течения в переменном электрическом поле. Магнитная гидродинамика, 1980, №3.

51. Стишков Ю.К. и др. Влияние внешней нагрузки и стенок диэлектрического материала на кинематику и динамику ЭГД течений. - Магнитная гидродинамика, 1984, №1, с.90.

52. Филин В.М. Экологические проблемы ракетно-космической техники / Материалы научно-технической конференции «Экологические проблемы создания и применения ракетно-космической техники» / М., НПО «Энергия», 1991 г., с. 10-31.

53. Шангин И.Т. Объёмный гидронасос. A.c. СССР, №195887, 1966.

54. Юткин Л.А.,Гольцова Д.И. Гидравлический объёмный насос. A.c.СССР, №110887,1955.

55. Юткин Л.А., Гольцова Д.И. А.с.СССР, №124805, 1959.

56. Янтовский Е.И. Об изотермической и неизотермической электроконвекции в жидких диэлектриках. Тез. докл. 9-го Рижского совещания по магнитной гидродинамике, Рига, 1978, т. 1.

57. Янтовский Е.И., Апфельбаум М.С., Скуратовский Н.О. Экспериментальное исследование ЭГД-насоса и сравнение с расчётом. Электричество, 1973, №10, с.63-66.

58. Литовский Е.И., Апфельбаум М.С. О механизме изотермической электроконвекции в сильном неоднородном поле. Мат. 10-го Рижского совещания по магнитной гидродинамике. Рига, 1981.

59. Янтовский Е.И. О схемах гидродинамических генераторов электроэнергии. -Магнитная гидродинамика, 1969, №2.

60. Янтовский Е.И., Апфельбаум М.С. О силе, действующей от игольчатого электрода на слабопроводящий жидкий диэлектрик и вызываемых ею течениях. Магнитная гидродинамика. 1977, № 4, с.73.

61. Литовский Е.И. Об изотермической электроконвекции. VIII Рижское совещание по магнитной гидродинамике. Рига, 1975, т.1, с. 172.

62. Литовский Е.И., Апфельбаум М.С. Стуйные течения диэлектрической жидкости о высоковольтного электрода. Магнитная гидродинамика, 1976, №3, с.55.

63. Лнтовский Е.И. Электричество. 1973, №10. с.12.

64. Arrhenius S. Versuche über dielektrische Spitzwirkung. Ann.Phys.u.Chem. 1897,63,305.

65. Avsec D.Sur une method de purification des huiles de graissage CR Acad.Sei. Paris, 1939,209,N 23,p.830.

66. Avsec D.,Luntz M. Tourbillons electroconvection CR Acad.Sci.Paris,1936,203,N 22,p. 1140-1142.

67. Avsec D. Tourbillons electroconvectifs dans une nappe liquid.-CR Acad.Sci. Paris, 1937,204,N 6,p.420-422.

68. Avsec D. Tourbillons electroconvectifs instanes dans une couche d'air chage de fiimee de tabac. CR Acad.Sci. Paris,1933,209, N 24,p.869-871.

69. Avsec D. Tourbillons electroconvectifs instantanés dans les liquides isolants. CR Acad.Sci. Paris,1939,209,N 21,p.750-752.

70. Electrohydrodynamics fluid pump. T.T.Brown,US patent 3.267.860.

71. Chattock A.P. On the velosity and mass of ions in the electric wind in air. -Phil.Mag.,1899,55,48,N 294,p.401-420.

72. Felici N.J.DC conduction in liquid dielectrics. Direct current, 1971,vol.2,N 3,part 1,p.90-99; N 4,part 2,p.l47-165.

73. Guntheschulze A.,Betz H. Der koronarotationseffect in verschiedenen gasen bei verschiedenen drucken. z.Phys.,1936,103,s.269.

74. Guntheschulze A.,Hesse H.J. Eien neuer effekt an drahten mitkoronaentladung. -z.Phys.,1936,97,s.ll3.

75. Hanneman Electro-hydravlic transducer., US patent N 3.427.978,1969.

76. Heiser Chr.,Kunze P. Der electrische wind in zimmerluft. Ann. Phys.,1956,6F.,15,N 5-6,s.249-254.

77. Jagasecara W.P. Ph.D.Thesis.-University of London, 1957.

78. Iorganson G.Y. E.will improved ion drag pamp. Review of scintific instruments,v.33,N 1,1962.82.1utila liquid dielectric pump., US patent N 3.267.859,1964.

79. Lehvann O. Uber electrischen und magnetischen wind. Ann. Phys.u.Chem.,1897,63,s.285.

80. Lewis T. Proc.IEE,100,H,1953,p.l41.

81. Lewis T. Progress in dielectrics. Vol.1,London, 1959.

82. McManus ion pump,US patent N 3.400.822,1966.

83. Mason D.P.,Mcilroy D.C. On theory of wein dissociation for weak electrolytes. -Theoretical and statistical physies, 1978, vol. 82a,N 3,p.463-476.88.0kress fluid mover, US putent,N 3.396.662,1966.

84. Pickard W.F. Electrical force effects in dielectric liquids.-Progress in dielectrics,New York,Academic Press, 1965,p. 1.

85. Reader electrifluid energy converter, US patent N 3. 554.669,1971.

86. Rubashov I.B., Bortnicov Y.S. Ion Proc. Int. Symp. Electrohydrodynamics, US Massachusetts Inst, of Tecnology, 1969,164.

87. Skood spark pump, US patent N 3.270.688,1964.

88. Stuetzer O.M. Ion drag pressure generation, Journal of Applied Physics, vol.30, july 1959.

89. M.Stuetzer ion drag pumps, US patent N 3.398.685,1968.

90. Stuetzer O.M. Ion drag pumps. J.Appl.Phys.,vol.31,1960, N 1.

91. Sieveking H. Ueber ausstrahlung statischer electricitat ausspitzen.-Ann.Phys.,4F.,1900,l,S.299-311.

92. Feliz Theuwes electroosmotic pump and fluid dispenser, US patent N 3.923.426,1974.i/y

93. Turnbull R.J. Electroconvective in stability with a stabilizing temperature gradient. Phys.Fluids, 1968,vol.11,N 12.

94. Teichmann H. Untersuchungen am koronamotor. z.Phys.,1936, 103, p.738.

95. Yamashita H., Izava T. and Amano H. The effects of additives on liquid motion in transformer oil under non-uniform field. Appl. Phys.,1974,5,N 8.

96. Musgrove P.I. Electrogasodynamics refrigeration.- Physik Bulletin, oct.1972.

97. Takanashi G., Ohtsuka K. Corona discharges and bubbling in liquid nitrogen. -Appl.Phys.,1975,8,N 2.1. ОТКРЫТОЕ

98. АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ТИ6КРИ0ТЕХНИКЛ'1. РОССИЯ. 644099, г. Оиж