Расчёт и конструирование стальных спиральных канатов, используемых в качестве предварительно напряжённой арматуры железобетонных конструкций тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат технических наук Мусихин, Владимир Аркадьевич

• Мусихин, Владимир Аркадьевич
• кандидат технических наук
• 2003

Оглавление диссертации кандидат технических наук Мусихин, Владимир Аркадьевич

ВВЕДЕНИЕ.

1. Актуальность работы.

2. Цель и задачи диссертации.

3. Координация.

4. Научная новизна работы.

5. Практическое значение результатов работы.

6. На защиту выносятся.

7. Апробация работы и публикации.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Особенности ранее проведённых исследований стальных канатов.

1.2 Технологические и конструктивные факторы, влияющие на величину напряжений в элементах стального каната при его растяжении.

1.3 Методы определения величины предварительного напряжения в стальных канатах различными нормативными документами.

1.4 Определение задач исследования.

Глава 2. ПОСТРОЕНИЕ ОБОБЩЁННОЙ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ СТАЛЬНОГО СПИРАЛЬНОГО КАНАТА С ЛИНЕЙНЫМ КАСАНИЕМ ПРОВОЛОК.

2.1 Системы координат.

2.2 Линейный контакт проволок.

2.3 Общие принципы построения линейного контакта проволок.

2.4 Уравнения статики.

2.5 Агрегатное состояние каната.

2.6 Уравнения кинематической аналогии.

2.7 Геометрические уравнения деформаций.

2.8 Выражения для напряжений.

2.9 Решение уравнений Кирхгофа.

2.10 Канонические уравнения для отдельной проволоки в стальном спиральном канате с линейным касанием проволок.

2.11 Обобщённые уравнения статики каната в агрегатном состоянии.

Глава 3. ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ АРМАТУРНЫХ КАНАТОВ КЛАССА К-7 И КЛАССА К-19.

3.1 Составление программы для ЭВМ на языке Си для определения напряжённо-деформированного состояния элементов арматурного каната класса К-7 в упругой стадии работы стали.

3.2 Составление программы для ЭВМ на языке Си для определения напряжённо-деформированного состояния элементов арматурного каната класса К-19 в упругой стадии работы стали.

3.3 Сравнение напряжённо-деформированного состояния элементов арматурных канатов класса К-7 и класса К-19 в упругой стадии работы стали.

3.4 Пути увеличения эффективности использования прочностных свойств стали в проволоках арматурного каната.

3.5 Исследование обобщённых математических закономерностей изменения напряжённо-деформированного состояния элементов стального каната в упругопластической стадии работы стали.

3.6 Составление программы для ЭВМ на языке Си для определения напряжённо-деформированного состояния элементов арматурного каната класса К-7 в упругопластической стадии работы стали.

3.7 Исследование напряжённо-деформированного состояния элементов арматурного каната класса К-7 в упругопластической стадии работы стали.

Глава 4. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ОПТИМАЛЬНОЙ

КОНСТРУКЦИИ СТАЛЬНОГО СПИРАЛЬНОГО КАНАТА ПО КРИТЕРИЮ МАКСИМАЛЬНОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОЧНОСТНЫХ СВОЙСТВ СТАЛИ.

4.1 Требования, предъявляемые к диаметру центральной проволоки стального спирального каната класса К-7 в различных нормативных документах.

4.2 Исследование влияния кратности свивки повивочных проволок стального спирального каната класса К-7 на расхождение напряжений в повивочной и центральной проволоках.

4.3 Теоретическое обоснование оптимальной конструкции стального спирального каната с линейным касанием проволок по критерию максимального использования прочностных свойств стали.

4.4 Составление программы для ЭВМ на языке Си для определения напряжённо-деформированного состояния элементов стального спирального каната класса К-6 в упругой стадии работы стали.

4.5 Исследование напряжённо-деформированного состояния элементов стального спирального каната класса К-6 в упругой стадии работы стали.

Глава 5. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ СТАЛЬНЫХ СПИРАЛЬНЫХ КАНАТОВ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ В КАЧЕСТВЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЁННОЙ АРМАТУРЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

5.1 Статистическое исследование влияния шага расстановки канатов К-7 и прочности бетона на характеристики преднапряжённой железобетонной конструкции.

5.1.1 Определение шага расстановки арматурных канатов и величины зоны передачи преднапряжений строительными нормами проектирования различных стран.

5.1.2 Анализ влияния шага расстановки канатов К-7 и прочности бетона на величину зоны передачи преднапряжений.

5.1.3 Анализ влияния шага расстановки канатов К-7 и прочности бетона на предельный изгибающий момент.

5.1.4 Рекомендации по назначению шага расстановки канатов К-7 и Ф определению величины зоны передачи преднапряжений.

5.2 Исследование коррозионной стойкости стальных канатов при использовании в качестве предварительно напряжённой арматуры большепролётных железобетонных конструкций.

5.2.1 Способы защиты от коррозии предварительно напрягаемой канатной арматуры, применяемые в различных странах.

5.2.2 Сравнение коррозионной активности стальных канатов класса К-7, класса К-19 и класса К-6.

5.3 Исследование сцепления с бетоном стальных спиральных канатов при использовании в качестве предварительно напряжённой арматуры железобетонных конструкций.

5.3.1 Особенности совместной работы преднапряжённой канатной арматуры с бетоном.

5.3.2 Сравнение параметров сцепления с бетоном арматурных канатов класса К-7, класса К-19 и класса К-6.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Расчёт и конструирование стальных спиральных канатов, используемых в качестве предварительно напряжённой арматуры железобетонных конструкций»

1. Актуальность работы.

Основными направлениями развития железобетона являются использование высокоэффективных видов арматуры и применение высокопрочных бетонов. Наиболее высокоэффективным видом арматуры для большепролётных предварительно напряжённых железобетонных конструкций являются арматурные канаты.

Использование арматурных канатов в большепролётных предварительно напряжённых железобетонных конструкциях даёт возможность при армировании конструкции исключить операцию сварки предварительно напрягаемой арматуры, так как длина арматурных канатов, поставляемых на заводы строительных конструкций в бухтах, не ограничена. Максимальная длина стержневой арматуры составляет 12 метров, следовательно, при армировании большепролётной железобетонной конструкции стержневой арматурой необходимо многократно производить сложную операцию сварки предварительно напрягаемой арматуры, что приводит к дополнительным трудозатратам при производстве железобетонной конструкции. Также наличие сварных соединений предварительно напрягаемой арматуры приводит к увеличению размеров поперечного сечения конструкции и, таким образом, к увеличению собственного веса железобетонной конструкции.

Стоимость строительного объекта состоит из трёх составляющих: стоимости строительных материалов, стоимости трудозатрат и амортизационных отчислений на машины и механизмы. В России (унитарном государстве) исторически стоимость трудозатрат была минимальной, и стоимость всего строительного объекта всегда определялась стоимостью строительных материалов. В промышленно развитых странах стоимость трудозатрат составляет до 90 % стоимости всего строительного объекта. В настоящее время в России с ростом демократических преобразований также происходит увеличение стоимости трудозатрат. Операция сварки предварительно напрягаемой арматуры является очень сложной и ответственной работой, которая требует больших трудозатрат высококвалифицированной рабочей силы. Использование канатной арматуры, позволяя исключить операцию сварки предварительно напрягаемой арматуры в процессе изготовления железобетонной конструкции, значительно снижает стоимость железобетонной конструкции.

В большепролётных железобетонных конструкциях, особенно в мостовых балках работающих на временные нагрузки от транспорта, максимально возможный пролёт конструкции определяется, главным образом, собственным весом конструкции. Для размещения сварных соединений предварительно напрягаемой арматуры требуется значительное увеличение размеров поперечного сечения конструкции, что приводит к увеличению собственного веса железобетонной конструкции и, следовательно, к уменьшению максимально возможного пролёта конструкции. Уменьшение максимально возможного пролёта железобетонной конструкции приводит к увеличению количества промежуточных опор, что значительно увеличивает стоимость строительного объекта. При использовании канатной арматуры сварные соединения предварительно напрягаемой арматуры в железобетонной конструкции отсутствуют, и, следовательно, стоимость строительного объекта снижается.

Существующие нормативные документы, как в нашей стране, так и за рубежом дают различные границы максимально допустимых напряжений в проволоках стального каната. Кроме того, в настоящее время при расчёте строительных конструкций напряжения в сечении каната определяют как в целом монолитном стержне, не учитывая его составную конструкцию.

Всестороннее исследование свойств стальных канатов, используемых в качестве предварительно напряжённой арматуры железобетонных конструкций, и, в частности, уточнение методики назначения максимально допустимой величины предварительного напряжения в проволоках стального каната с учётом его составной конструкции позволит вычислить реально необходимое количество канатной арматуры и, таким образом, снизить расход дорогостоящей стали в предварительно напряжённой железобетонной конструкции.

Заключение диссертации по теме «Строительные конструкции, здания и сооружения», Мусихин, Владимир Аркадьевич

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ РАБОТЫ

1. На основании дифференциальных уравнений Кирхгофа для тонкого криволинейного стержня разработана обобщённая математическая модель стального спирального каната с линейным касанием проволок, которая позволяет определять сложное напряжённо-деформированное состояние элементов каната с учётом его геометрических характеристик (диаметр проволок, угол свивки повивочных проволок) и механических свойств стали (модули упругости и сдвига).

2. Написана программа для ЭВМ на языке Си для определения действительного напряжённо-деформированного состояния элементов стального арматурного каната класса К-7 (1+6) в упругой стадии работы стали.

3. Написана программа для ЭВМ на языке Си для определения действительного напряжённо-деформированного состояния элементов стального арматурного каната класса К-19 (1+9+9) в упругой стадии работы стали.

4. Произведено всестороннее исследование и сделан полный сравнительный анализ действительного напряжённо-деформированного состояния в элементах стальных арматурных канатов класса К-7 (1+6) и класса К-19 (1+9+9) в упругой стадии работы стали.

В зависимости от кратности свивки повивочных проволок напряжения в проволоках каната класса К-7 (1+6), посчитанные по авторской программе [84], т.е. с учётом геометрических характеристик каната и механических свойств стали, превышают напряжения, посчитанные по СНиП [131], на 1.3-2.3 % в повивочных проволоках и на 2.2-3.9 % в сердечнике. Напряжения в сердечнике превышают напряжения в повивочных проволоках на 0.9-1.6 % в зависимости от кратности свивки повивочных проволок.

В зависимости от кратности свивки повивочных проволок напряжения в проволоках каната класса К-19 (1+9+9), посчитанные по авторской программе, т.е. с учётом геометрических характеристик каната и механических свойств стали, превышают напряжения, посчитанные по СНиП [131], на 2.8-^-3.5 % в повивочных проволоках второго (наружного) слоя повива, на 6.0-^7.7 % в пови-вочных проволоках первого (внутреннего) слоя повива и на 7.5^9.8 % в сердечнике. Напряжения в сердечнике превышают напряжения в повивочных проволоках первого слоя на 1.5-^-2.0 % и в повивочных проволоках второго слоя на 4.7^-6.1 % в зависимости от кратности свивки повивочных проволок.

Из вышеприведённых данных видно, что в канате класса К-7 (1+6) расхождение напряжений в сердечнике и напряжений в повивочных проволоках значительно меньше, чем в канате класса К-19 (1+9+9), т.е. в канате К-19 напряжения между различными проволоками каната распределены более неравномерно. Следовательно, прочностные свойства стальных проволок в канате К-19 используются в меньшей степени, чем в канате К-7.

5. Произведено исследование путей увеличения эффективности использования прочностных свойств стали в проволоках арматурного каната.

6. На основе теории пластического течения Прандтля-Рейсса получены обобщённые математические зависимости, учитывающие изменения напряжённо-деформированного состояния элементов стального каната в упругопла-стической стадии работы стали.

7. Написана программа для ЭВМ на языке Си для определения уточнённого напряжённо-деформированного состояния элементов стального арматурного каната класса К-7 (1+6) в упругопластической стадии работы стали.

8. Произведено всестороннее исследование уточнённого напряжённо-деформированного состояния элементов стального арматурного каната класса К-7 (1+6) в упругопластической стадии работы стали.

Из этого исследования следует следующий вывод: использование упру-гопластических свойств стали в проволоках стального арматурного каната класса К-7 (1+6) в упругопластической стадии нагружения практически не увеличивает эффективность использования прочностных свойств стали.

9. Произведено исследование влияния кратности свивки повивочных проволок стального спирального каната класса К-7 (1+6) на расхождение напряжений в повивочной и центральной проволоках.

По мере увеличения кратности свивки повивочных проволок в стальном спиральном канате с линейным касанием проволок класса К-7 (1+6) расхождение напряжений в повивочной проволоке и сердечнике (центральной проволоке) каната уменьшается, так как при этом уменьшается разница длин повивочной проволоки и сердечника на участке длины каната равном одному шагу свивки повивочных проволок.

10. Разработан дедуктивным методом научного анализа новый стальной спиральный канат класса К-6 (1+5) с линейным касанием проволок, имеющий теоретически обоснованную оптимальную конструкцию по критерию максимального использования прочностных свойств стали.

11. Написана программа для ЭВМ на языке Си для определения действительного напряжённо-деформированного состояния элементов нового стального спирального каната класса К-6 (1+5) в упругой стадии работы стали.

12. Произведено всестороннее исследование и сделан полный сравнительный анализ действительного напряжённо-деформированного состояния в элементах стального арматурного каната класса К-6 (1+5) в упругой стадии работы стали.

В зависимости от кратности свивки повивочных проволок напряжения в проволоках каната класса К-6 (1+5), посчитанные по авторской программе, т.е. с учётом геометрических характеристик каната и механических свойств стали, превышают напряжения, посчитанные по СНиП [131], на 1.4+2.5 % в повивочных проволоках и на 2.1+3.7 % в сердечнике. Напряжения в сердечнике превышают напряжения в повивочных проволоках на 0.68+1.22 % в зависимости от кратности свивки повивочных проволок.

В канате класса К-6 (1+5) напряжения между различными проволоками распределены более равномерно, чем в канате класса К-7 (1+6). Следовательно, прочностные свойства стальных проволок в канате класса К-6 (1+5) используются в большей степени, чем в канате класса К-7 (1+6).

В канате класса К-6 (1+5) центральная проволока (сердечник), в которой возникают максимальные напряжения, имеет наименьший диаметр и, следовательно, наибольшую прочностную характеристику. Таким образом, прочность всего каната класса К-6 (1+5) определяется прочностью составляющей проволоки, имеющей наибольшую прочностную характеристику.

Таким образом, применение стального каната класса К-6 (1+5) вместо стального каната класса К-7 (1+6) [24] в качестве напрягаемой арматуры предварительно напряжённых железобетонных конструкций повышает эффективность использования прочностных свойств дорогостоящей высокопрочной арматурной стали.

13. Произведено статистическое исследование влияния шага расстановки канатов К-7 и прочности бетона на характеристики преднапряжённой железобетонной конструкции.

Уменьшение шага расстановки арматурных канатов с 4 диаметров каната до 3.5 диаметров каната между осями канатов практически не влияет на величину зоны передачи преднапряжений, увеличение прочности бетона значительно сокращает величину зоны передачи преднапряжений.

Уменьшение шага расстановки арматурных канатов с 4 диаметров каната до 3.5 диаметров каната между осями канатов практически не влияет на предельный изгибающий момент, увеличение прочности бетона незначительно увеличивает предельный изгибающий момент.

14. Произведён сравнительный анализ коррозионной стойкости стальных спиральных канатов класса К-7 (1+6), класса К-19 (1+9+9) и класса К-6 (1+5) при использовании в качестве предварительно напряжённой арматуры большепролётных железобетонных конструкций.

Из двух основных классов стальных арматурных канатов, рекомендованных СНиП [131], канат класса К-7 (1+6) является более технологичным, чем канат класса К-19 (1+9+9) по критерию коррозионной стойкости. Использование каната К-19 вместо каната К-7 увеличивает опасность коррозии канатной арматуры, так как коррозионная активность каната К-19 в 1.65 раза выше коррозионной активности каната К-7.

Новый канат класса К-6 (1+5), разработанный автором исследования, является более технологичным, чем рекомендованный СНиП [131] канат класса К-7 (1+6) по критерию коррозионной стойкости. Использование каната К-6 вместо каната К-7 уменьшает опасность коррозии канатной арматуры, так как коррозионная активность каната К-7 в 1.08 раза выше коррозионной активности каната К-6.

15. Произведён сравнительный анализ параметров сцепления с бетоном стальных спиральных канатов класса К-7 (1+6), класса К-19 (1+9+9) и класса К-6 (1+5) при использовании в качестве предварительно напряжённой арматуры большепролётных железобетонных конструкций.

Из двух основных классов стальных арматурных канатов, рекомендованных СНиП [131], канат класса К-7 (1+6) является менее технологичным, чем канат класса К-19 (1+9+9) по критерию сцепления с бетоном. Использование каната К-19 вместо каната К-7 увеличивает сцепление канатной арматуры с бетоном, так как относительный периметр по линии соприкосновения с бетоном каната К-19 в 1.0396 раза больше, чем относительный периметр по линии соприкосновения с бетоном каната К-7.

Новый канат класса К-6 (1+5), разработанный автором исследования, является практически таким же технологичным, как и рекомендованный СНиП [131] канат класса К-7 (1+6) по критерию сцепления с бетоном.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Мусихин, Владимир Аркадьевич, 2003 год

1. Адлер Ю. П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. — М.: Наука, 1976. 280 с.

2. Александров А. В., Потапов В. Д. Основы теории упругости и пластичности. — М.: Высшая школа, 1990. 400 с.

3. Алёхин В. К. Канатная арматура предварительно напряжённых железобетонных конструкций (исследования и производство). — Челябинск: Южно-Уральское книжное издательство, 1971. 112 с.

4. Аркулис Г. Э., Дорогобид В. Г. Теория пластичности. — М.: Металлургия, 1987.-352 с.

5. Безухов Н. И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести.

6. М.: Высшая школа, 1968. 512 с.

7. Бессонов Б. Ф. Узел крепления мощных арматурных канатов в предварительно напряжённой большепролётной железобетонной оболочке. Дис. . .канд. техн. наук. — Челябинск, 1987. - 205 с.

8. Браунли К. А. Статистическая теория и методология в науке и технике.

9. Перевод с английского М. С. Никулина, под редакцией Л. Н. Болынева. — М.: Наука, Гл. ред. физ.-мат. лит., 1977. 408 с.

10. Брискин Н. Я. Анкеровка спиральных арматурных канатов в бетоне. // В книге: Применение витой проволочной арматуры в предварительно-напряжённых железобетонных конструкциях. — НИИЖБ — М.: Стройиздат. -1976. С. 113-121.

11. Брискин Н. Я. Арматурные канаты класса К-19. // Бетон и железобетон.1980.-N2.-С. 28-29.

12. Брискин Н. Я. Механические свойства девятнадцатипроволочных арматурных канатов конструкции 1x19. // В сборнике: Высокопрочная витая проволочная арматура. (Материалы координационного совещания, Москва, 1971 г.) — М.: НИИЖБ. 1972. - С. 13-29.

13. Букштейн M. А. Производство и использование стальных канатов. — М.: Металлургия, 1973. 360 с.

14. Вентцель Е. С., Овчаров JI. А. Теория вероятностей и её инженерные приложения. — М.: Наука, Гл. ред. физ.-мат. лит., 1988. 480 с.

15. Ветров А. П., Гончаренко Н. К., Хромов В. Г. Совершенствование процесса обтяжки канатов двойной свивки путём расчётов на ЭВМ. // Сталь. — 1974.-N12.-С. 1139-1140.

16. Ветров А. П., Хромов В. Г. Напряжённо-деформированное состояние в упруго-пластической стадии нагружения. // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. — 1977. N 4. - С. 14-18.

17. ВСН 71-70. Технические указания по применению стальных канатов в предварительно напряжённых железобетонных конструкциях мостов. — М.: Оргтрансстрой, 1970. 24 с.

18. Гаклин И. С. О влиянии конструкции арматурного каната на его сцепление с бетоном. // В книге: Новые виды арматуры. — НИИЖБ — М.: Строй-издат. 1964. - С. 78-97.

19. Глушко М. Ф. Стальные подъёмные канаты. — Киев: Техшка, 1966.328 с.

20. ГОСТ 13840-68. Канаты стальные арматурные 1x7 (семипроволочные арматурные пряди). — М.: Стандартиздат, 1968. 6 с.

21. ГОСТ 13840-68. Канаты стальные арматурные 1x7. — М.: Стандартиздат, 1979. 6 с.

22. ГОСТ 13840-68. Канаты стальные арматурные 1x7. Технические условия. — М.: Стандартиздат, 1988. 7 с.

23. ГОСТ 13840-68. Канаты стальные арматурные 1x7. Технические условия. — М.: Стандартиздат, 1995. — 8 с.

24. ГОСТ 16874-71. Канаты стальные арматурные 1x7 (семипроволочные арматурные пряди). Методы испытаний на растяжение. — М.: Стандартиздат, 1971.-7 с.

25. Грачёв В. П. Сложное нагружение канатной проволоки из упрочняющегося материала при двухзвенном деформировании. // В книге: Прочность и долговечность стальных канатов. — Киев: Техника. 1975. - С. 49-55.

26. Грачёв В. П. Сопоставление некоторых теорий пластичности для случая сложного нагружения канатной проволоки. // В книге: Прочность и долговечность стальных канатов. — Киев: Техника. 1975. - С. 56-59.

27. Гринев В. Д. К вопросу о расчёте сцепления прядевой арматуры с бетоном. // В книге: Предварительно напряжённые железобетонные конструкции с эффективными видами арматуры. — Ростов-на-Дону: издательство Ростовского университета. 1974. - С. 38-44.

28. Гурьянов Ю. А. Влияние межструктурного сдвига на прочность стальных канатов. // Сталь. — 1990. N 10. - С. 76-79.

29. Диаковский В. Г., Астахов Ю. В., Сорокин А. В. Экспериментальные исследования сцепления арматуры с бетоном. // В сборнике: Реконструкция и совершенствование несущих элементов зданий и сооружений транспорта. — Новосибирск: НИИЖТ. 1993. - С. 21-27.

30. Диаковский В. Г., Габрусенко В. В. Экспериментальное определение параметров сцепления витой арматуры с бетоном в концевых участках изгибаемых элементов. // В сборнике: Строительные конструкции. Выпуск 116. — Новосибирск: НИИЖТ. 1970. - С. 36-49.

31. Дмитриев С. А. Сопротивление скольжению в бетоне предварительно напряжённой холоднотянутой арматуры. // В книге: Исследования обычных и предварительно напряжённых железобетонных конструкций. — М.: Стройиз-дат. 1949. - С. 206-252.

32. Дрейпер Н., Смит Г. Прикладной регрессионный анализ. В 2-х книгах. Книга 1. — Перевод с английского Ю. П. Адлера и В. Г. Горского. — М.: Финансы и статистика, 1986. 366 с.

33. Евсеев Б. А. Исследование совместной работы конструктивного шла-копемзобетона с канатной арматурой типа К3х7(3). Дис. .канд. техн. наук. — Челябинск, 1973.-160 с.

34. Золотарёв И. О. Прочность и деформативность арматурных канатов для высоких предварительно-напряжённых железобетонных дымовых труб-оболочек. Дис. . .канд. техн. наук. — Челябинск, 1987. — 308 с.

35. Изотов Ю. Л. Работа сеток в приопорной части предварительно напряжённых балок и ферм. // Бетон и железобетон. — 1970 N11.-0. 16-18.

36. Инструктивное письмо о применении семипроволочных стальных прядей для армирования предварительно напряжённых железобетонных конструкций. — АСиА СССР, НИИЖБ — М.: Бюро технической информации НИИ организации, механизации и техпомощи, 1959. 12 с.

37. Иозеф Г. И. Рациональное геометрическое построение прядей с линейным касанием проволок. // В книге: Стальные канаты. Выпуск 4. — Киев: Техшка. 1967. - С. 216-222.

38. Качанов Л. М. Основы теории пластичности. — М.: Наука, Гл. ред. физ.-мат. лит., 1969. 420 с.

39. Козлов В. Т. Определение напряжений в проволоках спиральных канатов при упруго-пластическом изгибе. // В книге: Стальные канаты. Выпуск 4. — Киев: Техшка. 1967. - С. 88-93.

40. Козлов В. Т., Киршанков А. Т. Изменение напряжённого состояния в проволоках спиральных канатов при обтяжке. // В книге: Стальные канаты. Выпуск 4. — Киев: Техшка. 1967. - С. 93-101.

41. Козлов В. Т., Синицкая М. В. Определение усилий в элементах спирального каната при упруго-пластическом растяжении. // В книге: Стальные канаты. Выпуск 10. — Киев: Техшка. 1973. - С. 24-28.

42. Кольнер В. М., Серова Л. П. Влияние усадочных деформаций на сцепление проволочной арматуры с бетоном. // В книге: Сцепление арматуры с бетоном (по материалам Всесоюзного научно-технического совещания в Челябинске). — М.: НИИЖБ. 1971. -С. 162-165.

43. Королёв В. Д. Канатное производство. — М.: Металлургия, 1980.256 с.

44. Краснов Ф. Ф., Пирожков Г. И., Диаковский В. Г., Редько Ю. М. Арматурные канаты и их применение в железобетоне. — НИИЖТ — М.: Строй-издат, 1967. 124 с.

45. Кутин Ю. Ф. Исследование вида дифференцированного закона сцепления и его применение в расчётах сцепления арматуры периодического профиля с бетоном. Дис. .канд. техн. наук. —Челябинск, 1974. — 212 с.

46. Лахтин Ю. М., Леонтьева В. П. Материаловедение. — М.: Машиностроение, 1990.-528 с.

47. Леонгард Ф. Предварительно напряжённый железобетон. — Перевод с немецкого В. Н. Гаранина. — М.: Стройиздат, 1983. 246 с.

48. Линник Ю. В. Метод наименьших квадратов и основы математико-статистической теории обработки наблюдений. — М.: Физматгиз, 1962. — 352 с.

49. Лопатто А. Э., Феофанов А. Н. Исследование самозаанкеривания се-мипроволочных прядей в керамзитобетоне. // В книге: Сцепление арматуры с бетоном (по материалам Всесоюзного научно-технического совещания в Челябинске). — М.: НИИЖБ. 1971. -С. 119-124.

50. Львовский Е. Н. Статистические методы построения эмпирических формул. — М.: Высшая школа, 1982. 224 с.

51. Мадатян С. А. Арматура железобетонных конструкций. — М.: Воен-техлит, 2000. 256 с.

52. Максимов Ю. В. Исследование механических свойств трёхпрядных арматурных канатов конструкции К3х7 (2.0). // В книге: Исследования по бетону и железобетону. Сборник трудов 34. — Челябинск: ЧПИ. 1965. - С. 205218.

53. Максимов Ю. В. Разработка, исследование и внедрение в производство арматурных трёхпрядных канатов конструкции К3х7. Дис. .канд. техн. наук. — Челябинск, 1969. - 193 с.

54. Максимов Ю. В. Теория и практика применения арматурных канатов в железобетонных конструкциях: Учебное пособие. — Челябинск: ЧГТУ, 1992.- Часть I.- 102 с.

55. Максимов Ю. В., Ермакова А. В., Мусихин В. А. К вопросу об учёте поперечного давления проволок при расчёте арматурных канатов. // Научные труды Общества железобетонщиков Сибири и Урала. Выпуск 4. — Новосибирск: СГАПС. 1996. - С. 59-62.

56. Максимов Ю. В., Золотарёв И. О., Рыжая Е. Б. Методика расчёта напряжений в проволоках арматурных канатов К-7 и К-19 при обжатии железобетонных конструкций. // В сборнике: Исследования по бетону и железобетону.

57. Челябинск: ЧПИ. 1989. - С. 23-27.

58. Максимов Ю. В., Марков В. А., Старченко В. С. и др. Арматурный канат из высокопрочной проволоки с цинковым покрытием. // Бетон и железобетон. — 1980. К 2. - С. 29-30.

59. Максимов Ю. В., Миловидов В. И., Соловьёв Б. В., Оатул А. А. Сцепление трёхпрядных канатов К3х7 с бетоном. // В книге: Сцепление арматуры с бетоном (по материалам Всесоюзного научно-технического совещания в Челябинске). — М.: НИИЖБ. 1971. - С. 125-130.

60. Максимов Ю. В., Мусихин В. А. Определение напряжённо-деформированного состояния проволок арматурного каната К-7. // Научные труды Общества железобетонщиков Сибири и Урала. Выпуск 5. — Новосибирск: НГА-СУ.- 1999.-С. 46-48.

61. Максимов Ю. В., Мусихин В. А. Шестипроволочный арматурный канат К-6 (1+5) с линейным касанием проволок. // Научные труды Общества железобетонщиков Сибири и Урала. Выпуск 6. — Новосибирск: НГАСУ. 2000. -С. 24-27.

62. Максимов Ю. В., Пасешник В. В. Испытание железобетонных предварительно напряжённых балок, армированных семипроволочными прядями. // В книге: Исследования по бетону и железобетону. Сборник трудов 34. — Челябинск: ЧПИ. 1965. - С. 219-230.

63. Максимов Ю. В., Соловьёв Б. В. Механические свойства арматурных канатов конструкции 3x7. // В сборнике: Высокопрочная витая проволочная арматура. (Материалы координационного совещания, Москва, 1971 г.) — М.: НИИЖБ. 1972. - С. 30-42.

64. Металловедение. // Самохоцкий А. И., Кунявский М. Н., Кунявская Т. М. и др. — М.: Металлургия, 1990. 416 с.

65. Миловидов В. И. Гильзовые зажимы семипроволочных прядей. // В книге: Исследования по бетону и железобетону. Сборник трудов 34. — Челябинск: ЧПИ. 1965. - С. 238-242.

66. Миловидов В. И. Исследование анкеровки арматурных канатов 02OK3x7(3) в опорных узлах железобетонных ферм. — Дис. .канд. техн. наук. — Челябинск, 1975. 308 с.

67. Миловидов В. И., Мухин Ю. М. Спиральная арматура напорных железобетонных труб из семипроволочных прядей. // В книге: Исследования по бетону и железобетону. Сборник трудов 34. — Челябинск: ЧПИ. 1965. - С. 231-237.

68. Митасов В. М., Гридневский М. И., Редько Ю. М. О повышении коэффициента использования прочности составляющих проволок в арматурных канатах. // В сборнике: Строительные конструкции. Выпуск 116. — Новосибирск: НИИЖТ. 1970. - С. 27-35.

69. Митропольский А. К. Техника статистических вычислений. — М.: Физматгиз, 1961.-480 с.

70. Михайлов В. В., Фоломеев А. А. Предварительно напряжённые железобетонные конструкции с проволочной и прядевой арматурой. — М.: Строй-издат, 1971.-272 с.

71. Михайлов К. В. Проволочная арматура для предварительно напряжённого железобетона. —М.: Стройиздат, 1964. 190 с.

72. Михайлов К. В., Городницкий Ф. М., Юхвец И. А., Романов К. С. Выбор оптимального шага свивки проволок в семипроволочных арматурных прядях. // Бетон и железобетон. — 1964. N 3. - С. 122-125.

73. Мусихин В. А. Свидетельство об официальной регистрации программы для ЭВМ N 990501 "Определение напряжённо-деформированного состояния элементов арматурного каната К-7 в упругой стадии работы стали" — Москва РОСПАТЕНТ - 1999.

74. Мусихин В. А., Максимов Ю. В. Методы защиты арматурных канатов от коррозии. // XVII Российская школа по проблемам проектирования неоднородных конструкций, (г. Миасс, 23-25 июня 1998 года) Тезисы докладов. —

75. Миасс: Миасский научно-учебный центр. 1998. - С. 62.

76. Мусихин В. А., Максимов Ю. В. Пути назначения величины предварительного напряжения в арматурных канатах. // В книге: Проблемы проектирования неоднородных конструкций. Труды XV Российской школы. — Миасс: Миасский научно-учебный центр. 1996. - С. 88-92.

77. Миасс: Миасский научно-учебный центр. 1996. - С. 18-19.

78. Назаренко П. П. Контактное взаимодействие арматуры и бетона в элементах железобетонных конструкций. Автореф. дис. .докт. техн. наук. — М., 1998.-34 с.

79. Назаренко П. П. О законе трения в теории сцепления и обосновании критерия проскальзывания стальной арматуры относительно бетона. // Известия высших учебных заведений. Строительство. — 1997. N 10. - С. 15-19.

80. Назаренко П. П. О подходе к построению единого закона трения бетона и арматуры, независимого от. её профиля. // В сборнике: Реконструкция и совершенствование несущих элементов зданий и сооружений транспорта. — Новосибирск: СГАПС. 1997. - С. 151-157.

81. Оатул А. А. Основы теории сцепления арматуры с бетоном. // В книге: Исследования по бетону и железобетону. Сборник научных трудов N 46. — Челябинск: ЧПИ. 1967. - С. 6-26.

82. Оатул А. А. Теоретические и экспериментальные исследования сцепления с бетоном стержневой и канатной арматуры. Автореф. дис. . .докт. техн. наук. — М., 1969.-36 с.

83. Оатул А. А., Максимов Ю. В., Марков В. А. и др. Опыт применения канатной арматуры на строительстве торгового центра в Челябинске. // Бетон и железобетон. — 1976. N 4. - С. 18-20.

84. Оатул А. А., Максимов Ю. В., Соловьёв Б. В. Сцепление арматурных канатов К3х7 с бетоном. // В книге: Исследования по бетону и железобетону. Сборник научных трудов N 46. — Челябинск: ЧПИ. 1967. - С. 117-135.

85. Оатул А. А., Соловьёв Б. В. Косвенное армирование участка анке-ровки канатов К3х7(3). // В книге: Исследования по бетону и железобетону. Сборник научных трудов N 73. — Челябинск: ЧПИ. 1969. - С. 163-179.

86. Пирожков Г. И., Редько Ю. М. Предложения по номенклатуре витой арматуры для предварительно напряжённых железобетонных конструкций. // В книге: Исследование работы строительных конструкций. Выпуск 103. — Новосибирск: НИИЖТ. 1970. - С. 56-76.

87. Пирожков Г. И., Редько Ю. М., Митасов В. М. и др. К вопросу построения арматурных канатов из прядей с линейным касанием проволок. // В книге: Исследование работы строительных конструкций. Выпуск 103. — Новосибирск: НИИЖТ. 1970. - С. 93-99.

88. Писаренко Г. С., Лебедев А. А. Сопротивление материалов деформированию и разрушению при сложном напряжённом состоянии. — Киев: Наукова думка, 1969. 212 с.

89. Предварительно-напряжённый железобетон (по материалам VII Международного конгресса Федерации по предварительно-напряжённым железобетонным конструкциям ФИП, Нью-Йорк, 1974 г.). — М.: Стройиздат, 1978. - 205 с.

90. Рекомендации по применению 19-проволочных арматурных канатов в преднапряжённых железобетонных конструкциях. — М.: НИИЖБ, 1984. 9 с.

91. Рекомендации по расчету прочности стальных канатов, применяемых в строительных металлических конструкциях. — М.: ЦНИИПроектсталь-конструкция, 1982. 25 с.

92. Руководство по применению арматурных прядей и канатов в предварительно напряжённых железобетонных конструкциях. — НИИЖБ — М.: Стройиздат, 1966. 88 с.

93. Руководство по применению стальных канатов и анкерных устройств в конструкциях зданий и сооружений. — НИИ Строительных Конструкций Госстроя СССР. — М.: Стройиздат, 1978. 94 с.

94. Румшиский JI. 3. Математическая обработка результатов эксперимента. — М.: Наука, Гл. ред. физ.-мат. лит., 1971. 192 с.

95. Румшиский JI. 3. Элементы теории вероятностей. — М.: Наука, Гл. ред. физ.-мат. лит., 1970. 256 с.

96. Руф JI. В. Исследование анкеровки семипроволочных прядей. // Бетон и железобетон. — 1963. -N 9. С. 410-413.

97. Савин Г. Н., Глушко М. Ф. О строительной механике стальных подъёмных канатов. // В книге: Стальные канаты. Выпуск 1. — Киев: Техшка. -1964.-С. 7-27.

98. Семёнов А. И. Железобетонные конструкции с прядевой арматурой (семипроволочные стальные пряди). — М.: Стройиздат, 1968. 176 с.

99. Семёнов А. И. Предварительно напряжённый железобетон с витой проволочной арматурой. — М.: Стройиздат, 1976. 208 с.

100. Семёнов А. И., Зацаринный В. П. Влияние низкотемпературного отпуска на физико-механические свойства и релаксацию напряжений семипрово-лочных стальных прядей. // В книге: Строительные конструкции. Выпуск X. — Киев: Буд1вельник. 1968. - С. 37-44.

101. Семёнов А. И., Зацаринный В. П. Влияние шага свивки и низкотемпературного отпуска на свойства семипроволочных прядей (рекомендации по учёту свойств прядей). — Ростов-на-Дону: Ростовский Промстройниипроект, 1965.-36 с.

102. Сергеев С. Т. Стальные канаты. — Киев: Техшка, 1974. 328 с.

103. Синицкая М. В. Исследование напряжённо-деформированного состояния стальных канатов при их упруго-пластическом растяжении и кручении. Автореф. дис. .канд. техн. наук. — Одесса, 1974. -23 с.

104. Синицкая М. В. Прямая задача определения усилий в элементах каната при упруго-пластическом растяжении. // В книге: Прочность и долговечность стальных канатов. —Киев: Техника. 1975. - С. 148-155.

105. Скопич В. М. Применение канатной арматуры в железобетонных конструкциях мостов. // В сборнике: Высокопрочная витая проволочная арматура. (Материалы координационного совещания, Москва, 1971 г.) — М.: НИИЖБ. 1972.-С. 86-97.

106. Скопич В. М. Требования к свойствам высокопрочной арматурной проволоки для железобетонных конструкций мостов. // В сборнике: Исследование свойств и условий применения арматурной проволоки в железобетонных конструкциях. — М.: НИИЖБ. 1977. - С. 38-44.

107. Смирнов-Аляев Г. А. Сопротивление материалов пластическому деформированию. — Ленинград: Машиностроение, 1978. 368 с.

108. Смирнов Н. В., Дунин-Барковский И. В. Курс теории вероятностей и математической статистики для технических приложений. — М.: Наука, Гл.ред. физ.-мат. лит., 1969. 512 с.

109. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции./ Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. 79 с.

110. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии./ Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 48 с.

111. СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы./ Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. 200 с.

112. Соловьёв Б. В. Исследование работы косвенной арматуры в бетоне на участке анкеровки каната К3х7(3). Дис. .канд. техн. наук. — Челябинск, 1973.-258 с.

113. Тевелев Ю. А. О применимости технической теории расчёта на сцепление для арматуры из семипроволочных прядей. // В сборнике: Анкеровка арматуры в бетоне. — ВНИИЖелезобетон — М.: Стройиздат. 1969. - С. 97102.

114. Тевелев Ю. А., Юхвец И. А. Влияние конструктивных параметров семипроволочных прядей на их сцепление с бетоном. // В сборнике: Анкеровка арматуры в бетоне. — ВНИИЖелезобетон — М.: Стройиздат. 1969. - С. 9296.

115. Технические условия на семипроволочные стальные пряди для армирования предварительно напряжённых железобетонных конструкций. 42661. — АСиА СССР, НИИЖБ ЦНИИЧМ, ИКС — М.: Госстройиздат, 1961. -11 с.

116. Технические условия ТУ 14-4-22-71. Канаты стальные арматурные 1x19 (девятнадцатипроволочные арматурные пряди). — М.: МЧМ СССР, 1971. -17 с.

117. Тюрин Ю. Н., Макаров А. А. Статистический анализ данных на компьютере. // Под редакцией Фигурнова В.Э.— М.: ИНФРА-М, 1998. 528 с.

118. Федорков И. А. Сцепление напряжённой арматуры с бетоном. — М.: Госпланиздат, 1959. 48 с.

119. Холмянский M. M. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность. — М.: Стройиздат, 1997. 576 с.

120. Холмянский M. М. Контакт арматуры с бетоном. — М.: Стройиздат, 1981.-184 с.

121. Холмянский M. М., Тевелев Ю. А. Расчёт анкеровки прядевой арматуры в бетоне. // В книге: Сцепление арматуры с бетоном (по материалам Всесоюзного научно-технического совещания в Челябинске). — М.: НИИЖБ. -1971.-С. 131-136.

122. Чурюкин В. А. Разработка и обоснование метода повышения прочности и долговечности канатов на основе исследования механизма их разрушения. Дис. . .канд. техн. наук. — Челябинск, 1984. — 268 с.

123. Чурюкин В. А., Максимов Ю. В. Надёжность канатов большой длины. // В сборнике: Повышение надёжности тяжелонагруженных деталей машин. — Челябинск: ЧПИ. 1986. - С. 30-33.

124. Юхвец И. А. Механические свойства арматурных канатов конструкции 1x7. // В сборнике: Высокопрочная витая проволочная арматура. (Материалы координационного совещания, Москва, 1971 г.) — М.: НИИЖБ. 1972. -С. 109-115.

125. Юхвец И. А. Производство высокопрочной проволочной арматуры. — М.: Металлургия, 1973. 264 с.

126. ACI Committee 318, "Building Code Requirements for Reinforced Concrete (ACI 318-89)", American Concrete Institute, Detroit, 1989, 111 pp.

127. European Standard "Prestressing steels — Part 3: Strand", Ref. No. prEN 10138-3:1999 E, European Committee for Standardization, Brussels, 1999, 15 pp.

128. Cousins, Thomas E.; Johnston, David W.; and Zia, Paul, "Transfer1.ngth of Epoxy-Coated Prestressing Strand," ACI Materials Journal, V. 87, No. 3, May-June 1990, pp. 193-203.

129. Cousins, Thomas E.; Stallings, J. Michael; and Simmons, Michael B., "Reduced Strand Spacing in Pretensioned, Prestressed Members," ACI Structural Journal, V. 91, No. 3, May-June 1994, pp. 277-286.