Прогнозирование начальной стадии усталостного разрушения судовых гребных валов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.05, кандидат технических наук Чура, Михаил Николаевич

• Чура, Михаил Николаевич
• кандидат технических наук
• 2011

Оглавление диссертации кандидат технических наук Чура, Михаил Николаевич

Введение

1 Литературный обзор

1.1 Эксплуатационные повреждения гребных валов

1.2 Стадийность процесса усталостного разрушения

1.3 Прогнозирование кинетики малых трещин

1.3.1 Критерии механики рассеянных повреждений

1.3.2 Энергетические критерии, основанные на параметре рассеянной энергии

1.3.3 Критерии, использующие подходы механики разрушения

1.4 Методики расчета гребных валов

1.5 Выводы по результатам обзора

2 Результаты экспериментальных исследований

2.1 Методика проведения испытаний

2.1.1 Испытательные машины

2.1.2 Вспомогательное оборудование

2.1.3 Образцы для проведения испытаний

2.2 Результаты испытаний

2.2.1 Анализ микроструктуры материала

2.2.2 Результаты статических испытаний образцов

2.2.3 Результаты усталостных испытаний образцов

2.2.4 Кинетика малых трещин

3 Моделирование стадии роста малой трещины

3.1 Базовые положения феноменологической модели

3.2 Математическая модель роста малой трещины

3.3 Методика прогнозирования долговечности вала с трещиной

4 Прогнозирование долговечности гребных валов

4.1 Анализ напряженно-деформированного состояния гребного вала

4.1.1 Определение сил, приложенных к гребному валу

4.1.2 Расчет напряженно-деформированного состояния вала

4.2 Определение возможных мест зарождения трещин

4.2.1 Трещины в районе кромки кормовой облицовки гребного вала

4.2.2 Трещины в районе конуса посадки гребного винта на вал

4.2.3 Трещины в районе шпоночного паза

4.3 Расчет гребного вала т/х «Волгонефть» пр. 1557/550А

4.3.1 Расчет продолжительности начальной стадии усталостного разрушения гребного вала

4.3.2 Сравнение полученных результатов с фактическими данными 101 Заключение 103 Литература 105 Приложения 116 Приложение 1 Протокол химического анализа стали 116 Приложение 2 Эскизы испытательных образцов 117 Приложение 3 Протоколы испытаний УММ 119 Приложение 4 Сводный протокол испытаний МУИ (на воздухе) 122 Приложение 5 Статистическая обработка результатов испытаний 123 Приложение 6 Сводный протокол испытаний МУИ (в морской воде) 125 Приложение 7 Распределение главных напряжений по поверхности гребного вала по результатам расчета методом конечных элементов 126 Приложение 8 Акты внедрения результатов работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Прогнозирование начальной стадии усталостного разрушения судовых гребных валов»

Опыт эксплуатации конструкций различного назначения, в том: числе морских; и речных судов, показывает, что их надежность в, эксплуатации в существенной, степени зависит от прочности, недолговечности конструктивных-элементов. Известно, что подавляющее; большинство- конструктивных элементов«при эксплуатации воспринимают переменные во времени? нагрузки; которые являются основным;условием возникновения; и развития, усталостного разрушения. Это в полной степени относится к судовым гребным валам, тем более что в этом случае процессусталостного разрушения-происходит пррг одновременном: воздействиюитвал поверхностно-активной среды морской^ или пресною воды. Выявленные: причины повреждений: гребных валов" показывают, что большая? часть« повреждений (более 60% случаев) явились следствием,усталости и коррозионной усталости гребных валов.

Существующая тенденция к увеличению мощности энергетических установок, применяемых па транспортных судах, повышает риск, усталостных разрушений пропульсивного комплекса судна и гребного вала, в частности. Восстановление, ремонт и замена этих элементов, особенно; подводной части судна, производят только после вывода судна из эксплуатации. Поэтому вопросы прогнозирования технического состояния таких элементов играют важную> роль в процессе эксплуатации, судна и снижении непроизводственных затрат судовладельца, связанных с простоем судна. ,

В настоящее время известны, методики, прогнозирования роста усталостных макротрещпн. В тоже время, процесс зарождения и распространения малых усталостных трещин освещен в литературе недостаточно полно-,, несмотря на то; что именно; на эту стадию; приходится значительная«доля полной долговечности конструктивных элементов. Прогнозирование процессов зарождения- и развития малых трещин важно еще и потому, что трещина на этой стадии имеет размеры порядка нескольких зерен микроструктуры материала, и находится; на грани возможности обнаружения* методами промышленной дефектоскопии, что не позволяет контролировать процесс ее роста при эксплуатации судна.

Актуальность работы определяется необходимостью количественной оценки длительности начальной стадии процесса усталостного разрушения гребных валов и установления критических размеров трещинооб-разных дефектов.

Объектом исследования являются судовые гребные валы.

Предметом исследований является кинетика малых усталостных трещин.

Целью работы является создание методики прогнозирования начальной стадии усталостного разрушения судовых гребных валов.

Для достижения поставленной цели потребовалось решить следующие задачи:

1. Провести анализ существующих критериев усталостной прочности, применяемых к начальной стадии усталостного разрушения.

2. Опытным путем установить закономерности кинетики малых трещин в конструкционном материале судового гребного вала при испытании образцов на воздухе и в .морской воде. с

3. Создать феноменологическую и математическую модели, описывающие рост малых усталостных трещин в поликристаллическом материале.

4. Разработать методику прогнозирования начальной стадии усталостного разрушения судовых гребных валов, позволяющую решать различные прикладные задачи, связанные с их эксплуатацией.

Методы исследования. Основные теоретические и экспериментальные результаты, представленные в диссертации, получены с помощью математического аппарата механики деформированного твердого тела, в том числе численных методов, и проведении лабораторных испытаний образцов на испытательных машинах, включая эксперименты на вновь разработанной установке.

На защиту выносятся следующие научные результаты:

1. Кинетические закономерности роста малой усталостной трещины в стали 35 на воздухе и в морской воде.

2. Феноменологическая и математическая модели начальной стадии усталостного- разрушения конструкционных поликристаллических материалов.

3. Методика прогнозирования' начальной стадии усталостного разрушения судовых гребных валов.

Новизна, первого научного результата заключается в установлении существенных отличительных особенностей кинетики малой трещины- от кинетики макротрещины1 и количественном определении границы перехода малой трещины в макротрещину.

Новизна второго научного-результата^ заключается в формулировании основных закономерностей кинетики роста малой трещины, составляющих основу предложенной феноменологической модели.

Новизна третьего научного результата состоит в разработке новой расчетной методики прогнозирования начальной стадии усталостного разрушения судового гребного вала.

Достоверность научных результатов обеспечивается использованием испытательного и измерительного оборудования, прошедшего соответствующие поверки, и использованием в проведении эксперимента методик в. соответствии с действующими нормативными документами. Результаты расчетов, выполненные с помощью предлагаемой методики, прогнозирования продолжительности начальной стадии усталостного разрушения судовых гребных валов, находятся в удовлетворительном соответствии с данными лабораторных испытаний и с фактическими данными наработки гребных валов.

Практическая ценность работы. Материалы работы были использованы на четырех предприятиях, осуществляющих эксплуатацию морских судов в Азово-Черноморском бассейне, при решении задач, связанных с ремонтом и эксплуатацией судовых гребных валов. В частности для определения 6 рабочего ресурса гребного вала при планировании мероприятий по его ремонту и замене, а так же для определения наиболее опасных зон на поверхности вала.

Разработанная- методика прогнозирования может быть использована проектными и судоремонтными организациями для оценки прочности и ресурса гребных валов, судов или других конструктивных элементов, выполненных из исследуемого материала.

Апробация, результатов исследования. Основные результаты* исследований докладывались, обсуждались-и получили одобрение на: VIII, IX, X городской научно-практической конференции' студентов, аспирантов и молодых ученых: «Молодая наука» (Новороссийск, 2008, 2009, 2010); VII, VIII, IX региональной научно-технической конференции: «Проблемы эксплуатации водного транспорта и подготовка кадров на Юге России» (Новороссийск, 2008, 2009, 2010); академической научно-практической конференции курсантов «Новое поколение в науке» (Новороссийск 2005, 2009, 2010); V, VI международной научно-практической конференции: «Бъдещи изследвания» (София, 2009, 2010); VII Всероссийской научной конференции молодых ученых и студентов'«Современное состояние и приоритеты.развития фундаментальных наук в регионах» (Анапа, 2010); IX международной научно-технической конференции «Инновация, экология» и ресурсосберегающие технологии на предприятиях машиностроения» (Ростов-на-Дону, 2010).

Структура- и5 объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, 8 приложений, списка использованной литературы, включающего 130 наименований. Работа изложена на 131 странице машинописного текста, содержит 63 иллюстрации и 22 таблицы.

Заключение диссертации по теме «Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)», Чура, Михаил Николаевич

Результаты исследования кинетики малых трещин (испытания на воздухе) сг = 285 М] Па (7 = 275 М Па ^ а =265 МПа

ТУ, цикл /, мкм с11Ш ТУ, цикл /, мкм с!1Ш ТУ, цикл /, мкм Ш/сШ

20 ООО 43 0.00215 40 000 32 0.0032 110 000 21 0.0021

40 ООО 58 0.00075 т 50 000 40 0.0008 120 000 26 0.0005'

60 ООО 104 0.0023 60 000 47 0.0007 130 000 32 0.0006

80 ООО 118 0.0007 1 70 000 64 0.0017 1150 000 36 0.000333

100 000 123 0.00025 80 000 89 0.0025 200 000 181 0.0029

120 000^ 156 0.00165 90 000' 108 0.0019 250 000 329 0.00296

140 000 208 0.0026 5100 000 167 0:0059- 300 000 357 0.00056

160000 360 0.0076 150 000 238 0.00142 350 000 624 0:00534

180 000 790 0.0215 5 200 000 304 0.00132 * 400*000 1284 0.0132

200 000 1354 0.0282 !250 000 923 0.01238 450 000 3372 0.04176

220 000 2273 0.04595 300 000 3103 0.0436 500 000 7086 0.07428

240 000 3894 0.08105 350 000 6333 0.0646 *

260 000 5887 0.09965

7 = 255 МПа а = 285 МПа

ТУ, цикл /, мкм с!1Ш ТУ, цикл /, мкм с11Ш

180 000 13 0.00007 200 000 11 0.00011

190 000 22 0.00018 300 000 24 0.00013

200 000 46 0.00048 400 000 87 0.00063'

250000 51 0.0001 500 000 114 0.00027

300 000 64 0.00026* 600 000 453 0.00339

350 000 350 0.00608 1 700 000 587 0.00134

400 000 410 0.0012 800 000 887 0.003

500 000 734 0.00324 900 000 1478 0.00591

600 000 1624 0.0089 1 000 000 2586 0.01108

700 000 4371 0.02747 1 100 000 4713 0.02127

800 000 7860 0.03489 1 200 000 9624 0.04911

Кривые зависимости скорости роста трещин (рис. 2.23, 2.24) позволяют определить момент перехода трещины в стадию развития макротрещи

3 Моделирование стадии роста малой трещины 3.1 Базовые положения феноменологической модели

Приведенные в данной работе результаты исследования процесса усталостного« разрушения стали 35 на воздухе и в морской» воде, и кинетики малых трещин явились основой для формулирования базовых положений^ разработанной модели. Изложим эти положения, которые в своей совокупности рассматриваются как феноменологическая- модель стадии^ роста малой трещины.

1) Объектом применения предлагаемой модели является стадия роста малой трещины, временной интервал которой определяется левой границей -моментом зарождения в зерне конструкционного материала микротрещины с характерным размером сопоставимым с размером зерна, l<d, и правой, границей - моментом перехода малой трещины в макротрещину, / = \Qd.

2) Развитие малой трещины в пределах зерна рассматривается как ее рост в сплошной однородной среде с интегральными механическими характеристиками данного конструкционного материала.

3) Напряженно-деформированное состояние отдельного зерна конструкционного материала считается как среднестатистическое и определяется из внешних нагрузок на образец и интегральных механических характеристик материала.

4) Средняя скорость роста малой трещины не зависит от изменения ее размера и определяется параметрами цикла переменных напряжений.

5) Кинетика роста малой трещины в экспериментальном образце и реальном конструктивном элементе считается одинаковой.

6) Влияние коррозионной среды сводится к изменению средней скорости роста малой трещины за счет облегчения деформирования поверхностного слоя образца (эффект Ребиндера [108]) и снижения сопротивления силовых барьеров (границ зерен) [109 - 111].

3.2 Математическая модель роста малой трещины

В основе математической модели используются > положения феноменологической модели, представленные в разделе 3.1, и основные закономерности роста малой трещины, полученные в результате эксперимента образцов стали 35 на воздухе и в морской воде.

Считается, что полная долговечность конструктивного элемента (образца) определяется как сумма циклов нагружения, затрачиваемых на три характерных стадии процесса разрушения:

3.1) где N1 — стадия зарождения микротрещины размером, не превышающим средний диаметр зерна структуры конструкционного материала; N¡1 — стадия роста малой трещины; Ыщ - стадия роста макротрещины.

Для определения правой границы стадии роста малой трещины, соответствующей переходу к макротрещине, проведем анализ и установим характерные особенности кинетики трещины на данной стадии разрушения. На рис.3.1 - 3.3 приведены результаты испытаний образцов на воздухе с различными максимальными напряжениями цикла нагружения.

Анализ приведенных данных позволяет сделать следующий основной вывод: трещины размером меньше 10Лср имеют значительно больший разброс значений параметра скорости роста, нежели трещины с размером, превышающим величину 10с1ср. Это объясняется существенным влиянием на рост малой трещины различных силовых барьеров, в первую очередь, границ зерен. Очевидно, что на данном этапе разрушения малая трещина не проявляет себя как мощный концентратор напряжений, в отличие от макротрещины, на рост которой границы зерен не оказывают заметного влияния.

Ж=^7' ^ где

Л^ЛГ-Л^-А^. (3.3)

Первое и второе слагаемые в правой части (3.3) определены по результатам эксперимента и представляют собой зависимости от наибольших значений напряжений цикла нагружения = (3-4) и

3-5)

Продолжительность третьей стадии роста макротрещины определяется численно по следующей формуле кр

10 С(ср М где /(.'ДК])- функция от размаха коэффициента интенсивности напряжений ЛК], определяется исходя из условий нагружения и геометрии образца; 1кр,т критический размер трещины, предшествующий моменту полного разрушения образца.

3.7) где X - относительная длина трещины по поверхности образца, определяется из уравнения:

Г = 6ЛУг (1,87 - 3,27Я + 8,29Я2 ), при выполнении условия 0,16 < Л < 0,5 где У — безразмерный коэффициент, зависящий от относительного размера трещины, определяемый по формуле [112]:

80 где К1/с - критический коэффициент интенсивности напряжений (для материала сталь 35 Кус = 26,3 МПал/м [113]).

С учетом выражений (3.3) — (3.7), средняя скорость малой трещины (3.2) может быть определена по формуле:

Ш Ю йср т ъ ь, ) ¿1 ■ (3.10)

Полученное выражение (ЗЛО) средней скорости роста малой трещины может быть несколько преобразовано, если объединить первую и вторую стадии разрушения. Это действие не внесет существенную ошибку в определение средней скорости роста малой трещины, т.к. протяженность стадии зарождения микротрещины (/V/) существенно меньше стадии роста малой трещины (/V//). При этом не потребуется экспериментально находить коэффициенты выражения (3.5), что существенно упростит использование предлагаемой модели и методики расчета реального вала.

Выражение средней скорости малой трещины, Уср, с учетом указанных изменений, примет следующий вид: ср

V =а • (3.11) аСГтйх I

Ч, ЛАК,)

Рассмотрим сходимость результатов расчета по предложенной модели с полученными на образцах экспериментальными данными.

Для этого были использованы результаты эксперимента, проведенного на установке для испытания образцов на усталость при изгибе с кручением. Результаты расчета по математической модели в рамках разработанной методики сравнивались с данными эксперимента и расчетом по модели Хобсона-Брауна [75]. В качестве характеристики сравнения использовалась наработка, выраженная в циклах нагружения, до перехода малой трещины в стадию раз

81

• проверка вала на наличие исходных концентраторов напряжений, влияние которых должно быть учтено при прогнозировании долговечности ГВ судна.

2) предрасчетный - численное моделирование:

• построение пространственной геометрической модели исследуемого ГВ судна;

• задание характеристик материала исследуемого ГВ судна, создание твердотельной модели;

• построение конечно-элементной модели ГВ судна, путем дискретизации внутреннего пространства твердотельной модели вала сеткой расчетных элементов конечного объема, соединенных между собой в узловых точках;

Заключение

Основными результатами выполненных лабораторных и теоретических исследований являются следующее:

1. Выполнен статистический анализ повреждений и поломок гребных валов судов на основе данных доступных литературных источников.

2. Установлены качественные и количественные закономерности кинетики малых усталостных трещин в конструкционном материале судового гребного вала (сталь 35), как при испытании образцов на воздухе, так и в морской воде.

3. Приведено количественное обоснование момента перехода малой усталостной трещины в макротрещину.

4. Сформулированы основные положения феноменологической модели начальной стадии усталостного разрушения на основе установленных в рамках данной работы основных закономерностей кинетики малых усталостных трещин.

5. Предложена математическая модель и методика прогнозирования начальной стадии усталостного разрушения судового гребного вала, позволяющая:

- определить продолжительность начальной стадии усталостного разрушения гребного вала (до возникновения макротрещины) в зависимости от условий его эксплуатации;

- оценить остаточный рабочий ресурс гребного вала;

- установить допускаемые безопасные характерные размеры дефектов в зависимости от их местоположения, геометрии и режима нагружения гребного вала;

- получить количественную информацию о локальной прочности гребного вала при решении эксплуатационных и ремонтных задач.

6. Осуществлена проверка результатов расчета по предложенной методике на сходимость с данными эксперимента и результатами расчетов, выполненными по моделям других авторов.

7. Выполнен расчет продолжительности начальной стадии усталостного разрушения гребного вала т/х «Волгонефть» пр. 1577/550А. Результаты расчета сравнивались с фактической наработкой валов до обнаружения в них трещин, отмечено взаимное соответствие данных. Превышение значений фактической наработки над расчетными данными по долговечности объясняется менее жесткими условиями фактической эксплуатации гребного вала относительно принятых расчетных режимов.

Материалы работы были использованы на четырех предприятиях, осуществляющих эксплуатацию морских судов в Азово-Черноморском бассейне, при решении задач, связанных с ремонтом и эксплуатацией судовых гребных валов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Чура, Михаил Николаевич, 2011 год

1. Статьи, протоколы, приложения, единые толкования Международной конвенции по предотвращению загрязнения с судов 1973 года, измененной Протоколом 1978 года к ней. - Лондон: ИМО, 2003. — 603 с.

2. Международная конвенция по охране человеческой жизни на море 1974 года (текст, измененный Протоколом 1988 года к ней и с поправками). — СПб.: ЗАО ЦНИИМФ, 2002. 928 с.

3. Решетов Н.А., Захаров А.А. Формализованная оценка безопасности (ФОБ) и ее влияние на судоходную индустрию // Научно-технический сборник РМРС 2004. - № 27. с. 7 - 13.

4. Consolidated text of the Guidelines for Formai Safety Assessment (FSA) for use in the IMO Rule-making process (MSC/Circ. 392)/ 14.05.2007.

5. Медведев В.В. Совершенствование проектирования судовых энергетических установок и их элементов на основе прогноза и оценки рисков // Материалы доклада в Доме ученых им. М.Горького на секции Энергетики.-25.11.2008.

6. Емельянов М.Д. Система компьютерного мониторинга технического состояния морских судов с оценкой рисков // Научно-технический сборник РМРС 2008. - № 31. с. 23 - 43.

7. Шурпяк В.К., Сергеев А.А. Анализ аварийности на судах с классом регистра // Научно-технический сборник РМРС — 2005. — № 28. с. 33 — 46.

8. Dorey S.F. Marine Mashinery Defects Their Causes and Prévention. Transaction 1. Маг. E., vol. 47, № 12, 1935.

9. Ефимов A.B. Аварии гребных валов морских судов. Сб. докладов по ди-намич. прочности деталей машин. М. Л., Изд-во АН СССР, 1946.

10. Виноградов С.С., Гавриш П.И. Износ и надежность винто рулевого комплекса cyflOBi Изд-во «Транспорт». 1970, с.232.

11. Искрицкий Д.Е., Рейнберг E.G. Пути изменения требований: Регистра; СССР к расчету судовых валов на прочность. «Судостроение», №11,1962. ■

12. Вейнгаартен A.M. и др. Результаты обследования состояния гребных валов на судах // Технология судостроения 1966. № 2.

13. Повреждения гребных валов. Балацкий Л.Т., Филимонов Г.Л. Изд-во «Транспорт». 1970, с. 144.

14. О повреждениях гребных валов;. Письмо Средне-Волжского: филиала . Российского речного регистра № СВФ-23.01-1062 от 29.09.2010.

15. Тинь Д. Разработка и обоснование методики прогнозирования долговечности судовых валов с трещинами при ремонте. Диссертация канд. техн. наук. — Астрахань, 2009. 128 с.

16. Немец Я. Развитие усталостных трещин // Проблемы прочности. — 1988. : -№7. с. 7-9.

17. Иванова B.C. Усталостное разрушение металлов. — М.: Металлургиздат,1963.-272 е.

18. N. Narasaiah, K.K. Ray, Initiation and growth of micro-cracks under cyclic loading, Mater. Sci. Eng. A 474 (2008) 48-59.

19. Reddy S.C., Fathemi A. Small" crack growth in multiaxial fatigue // ASTM SNP. Advanches in fatigue lifetime predictive technigues. 1992. - №1122. — P. 276-298.

20. P: Hansson; S. Melin, C. Persson, Computationally efficient modelling of short fatigue crack growth using dislocation formulations, Engineering Fracture Mechanics xxx (2008)>xxx-xxx.

21. B. Kuiinkler, O. Duuber, P. Kooster, U. Krupp, C.-P. Fritzen,H.-J. Christ, Modelling of short crack propagation Transition from stage I to stage II, Engineering Fracture Mechanics 75 (2008) 715-725.

22. Селиванов В.В: Механика деформируемого тела: Учебник для втузов. -2-е изд., испр. М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2006. - 424*е., ил.32: Пестриков В.М., Морозов Е.М. Механика разрушения твердых тел: курс лекции. СПб.: Профессия, 2002. - 320 е., ил.

23. Прокопенко А.В., Черныш О.Н. Развитие коротких поверхностных усталостных трещин в стали 20X13 и сплаве ВТ9 // Проблемы прочности. -1989.-№ 5. с. 12-16.

24. Hermann H.J., Roux S. Statistical models for the fracture of disordered media — Amsterdam: Springer. 1990. — 121p.

25. Chaboche J.L. Continuum damage mechanics // Teoretical and applied-fracture mechanics. 1998. - №55. - P. 59-64

26. Бабкин А.В., Селиванов В.В. Основы механики сплошных сред. М.: Изд-во МГТУ им. Баумана. - 2006. - 376 с.

27. Терентьев В.Ф., Оскогаев А.А. Циклическая прочность металлических материалов. Новосибирск: Изд.-во НГТУ. - 2001. - 61 с.

28. Кукушкин С.А. Начальные стадии хрупкого разрушения твердых тел // Успехи механики. 2003. - №2. - С. 21-44.

29. Александров А.В. Основы теории упругости и пластичности. М.: Высшая Школа. - 2002. - 400 с.

30. Reddy S.C., Fathemi A. Small crack growth in multiaxial fatigue // ASTM SNP.' Advanches in fatigue lifetime predictive technigues. 1992. - №1122. -P. 276-298.

31. McDowell D.L. Basic issues in the mechanics of high cycle metal fatigue // International journal of fracture. 1996. - Vol. 80. - P. 103-145.

32. Miller K.J: The two thresholds of fatigue behavior // Fatigue and fracture of engeneering materials and structures. 1993.-Vol. 16.-P. 931-939.

33. Wang С. H. Effect of stress ratio on short crack fatigue growth // ASME Journal of engeneering materials technology. 1996. - Vol. 118. - P. 362367.

34. He M.Y., Hutchinson J.W. Surface crack subject to mixed mode loading // Engineering fracture mechanics. 2000. - Vol. 65. - P. 1-14.

35. Wu Shang-Xian. Shape change of surface crack during fatigue growth // Engineering fracture mechanics. 1985. - Vol. 22. — P. 897-913.

36. Ren Z., Glodez S., Fajdiga G., Ulbin M. Surface initiated crack growth simulation in moving lubricated contact // Theoretical and applied fracture mechanics. 2002. - Vol. 38. - P. 141-149.

37. Wessel C., Cisilino A., Santi O., Otegui J., Chapetti M. Numerical and experimental determination of three-dimensional multiple crack growth in fatigue // Theoretical and applied fracture mechanics. — 2001. Vol. 35. — P. 47-58.

38. Sadananda К., Vasudevan A.K., Moldz R.L., Lee E.U. Analysis of overload effects and related pfenomena // International journal of fatigue. — 1999. — Vol. 21.-P. 233-246.

39. Tschopp M:A., McDowell. Dislocation nucleation in БЗ asymmetric tilt grain1 boundaries // Internathionaljournal of plastisity. — 2008; — Vol. 24. — P. 191. , 217 ." . . . ' ■ . <

40. Карзов Г.П., Марголин Б.З., Швецова В.А. Физико-механическое моделирование процессов разрушения СПб.: Политехника, 1993. — 391 е.: ил. . '

41. Трощенко В.Т. Деформирование и разрушение металлов при; многоцикловом нагружены« .—.Киев:-"Наук. Думка;, 198T. — 344'с.

42. Кужахметов Т.А., Разработка и обоснование, технологии восстановления ■ работоспособности судовых валов с трещинами при ремонте. Диссертация канд. техн. наук. — Астрахань, 2009. — 135 с.

43. Колыванов В.В. Прогнозирование работоспособности элементов судового валопровода с использованием акустической тензометрии. Диссертация канд. техн. наук. — СПб, 2010. 133с.111

44. Тьен Ч. Информационная система моделирования судовых валопроводов ■ при проектировании. Диссертация канд. техн: наук. — Астрахань, 2011. —120 с.

45. Машина для испытания металлов и сплавов на усталость при чистом изгибе вращающегося образца типа МУИ-6000. Техническое описание и инструкция по5эксплуатации; — 1974; — 35: с:

46. Нем ил ов ЕЛ. Электр оэрозиош i ая обработка материалов: Учебник для ПТУ. JT: Машиностроение,1983- 160с;, ил.

47. Авторское свидетельство СССР № 732732 МПК G 01 N 3/34

48. Файвисович A.B. Основы инженерных расчетов на прочность: учебное пособие:- Новороссийск: НЕМА^ 2000 -Г52 с.;

49. Файвисович A.B. Прогнозирование прочности» и долговечности конструктивных элементов: Учебное пособие. — Новороссийск: HFMA, 2003. -56 с.

50. Бирюков Б.Н. Электрофизические и электрохимические методы размерной обработки.—М.: Машиностроение, 1981- 128с., ил.

51. ГОСТ 8536-79 Заготовки судовых валов и балл еров рулей. Технические условия.

52. ГОСТ 8479-70 Поковки из конструкционной углеродистой и. легированной стали. Общие технические условия.

53. ОСТ 5.9218-75 Заготовки судовых валов и баллеров рулей из коррозион-ностойких сталей.99: ГОСТ 5639 82 Стали и сплавы. Методы выявления и определения величины зерна.

54. Прочность материалов и конструкций / Редкол.: В.Т. Трощенко (отв. ред.) и др. К.: Академпериодика, 2005. - 1088 с.

55. Трощенко В. Т. Сопротивление усталости металлов и сплавов: справочник. В 2-х ч. Ч. 1. / В. Т. Трощенко, Л. А. Сосновский. / Ин-т проблем прочности АН УССР. Киев: Наук, думка, 1987. - 510 с.

56. Школьник Л.М. Методика усталостных испытаний: справочник — М.: Металлургия, 1978. 304 с.

57. ЮЗ.Вейбулл В. Усталостные испытания и анализ их результатов — М.: Машиностроение, 1964.-275 с.

58. Степанов М.Н. Статистические методы обработки результатов механических испытаний: Справочник. — М.: Машиностроение, 1985. 232 е., ил.

59. Шиндовский Э., Шюрц О. Статистические методы управления качеством. Контрольные карты и планы контроля; Пер. с нем. — М.: Мир, 1976 597 с.

60. Джонсон Н., Лион Ф. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке. Методы обработки данных. — М.: Мир. -1981. — 516 с.

61. Механические свойства конструкционных материалов при сложном напряженном состоянии: Под общей редакцией академика HAH Украины

62. A.A. Лебедева / Киев: Издательский Дом «Ин Юре», 2003 — 540 с.113

63. Хажинский Г.М. Механика мелких трещин в расчетах прочности оборудования и трубопроводов. Изд. 2-е, перераб. и дополн. М.: Физматкни-га, 2008. - 256 е., ил.

64. Коцаньда С. Усталостное разрушение металлов. М.: Металлургия, 1990 - 623 с.

65. Хирт Д., Лоте И. Теория дислокаций. М.: Атомиздат, 1972 — 600 с.

66. Zhang М., Yang P., Yuxu Т., Int. J. Fatigue 21 (1999) 823-830.

67. Файвисович A.B. Прогнозирование усталостного разрушения конструкционных элементов. Диссертация доктора техн. наук. — Новороссийск, 1996.-346 с.

68. Механика разрушения и прочность материалов: Справ. Пособие: В 4 т. / Под общей ред. Панасюка В.В. Т. 3: Характеристики кратковременной трещиностойкости материалов и методы их определения / Ковчик С.Е., Морозов Е.М. Киев: Наук. Думка, 1988. - 436 с.

69. Починков P.A. Прогнозирование кинетики малых усталостных трещин в никель-алюминиевых бронзах лопастей гребных винтов. Диссертация канд. техн. наук. Новороссийск, 2009. - 223 с.

70. Башуров Б.П. Пропульсивный комплекс и режимы его работы: Учебное пособие Новороссийск: НГМА, 2001. - 146 с.

71. Комаров В.В., Курылев A.C. Валопроводы рыбопромысловых судов. 42: Конструкция и расчет деталей и устройств: Учеб. пособие для кораблестроительных и судомеханических спец./ Астрахан. Гос. техн. ун-т. — Астрахань: Изд-во АГТУ. 1997. - 176 с.

72. ОСТ 5.9670-77 Соединения конические судовых валопроводов. Сборка и разборка. Типовые технологические процессы.

73. ОСТ 5.4097-85 Валы судовых валопроводов. Общие технические условия.

74. Сергеев JI.B. Расчет вынужденных и резонансных колебаний судового валопровода. Справочное пособие для работников конструкторских организаций, студентов вузов. — Астрахань: Изд-во АГТУ. — 1996. — 84 с.114

75. OCT 5.4307-79 Подшипники качения опорные судовых валопроводов. Технические условия. Взамен ОН9-135-66. Введ. с 01.01.82. - Л.: Изд-во судостр. пром-сти, 1979 - 70 с.

76. РД 5.4307-79 Валопроводы судовые. Правила и нормы проектирования. Взамен РС-135-68. Введ. с 01.01.81. - Л.: Изд-во судостр. пром-сти, 1979-68 с.

77. ГОСТ 1050-88 Прокат сортовой, калиброванный, со специальной отделкой поверхности из углеродистой конструкционной стали.

78. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов. — М.: Мир. -1979.-390 е., ил.

79. Победря Б.Е. Численные методы в теории упругости и пластичности. -М.: Изд-во МГУ. 1995. - 366 с.

80. Баженов В.А., Дащенко А.Ф., Оробей В.Ф., Сурьянинов Н.Г. Численные методы в механике. М.: ДМК Пресс. - 2001. - 564 с.

81. Яценко B.C. Эксплуатация судовых валопроводов. — М.: Транспорт — 1968.- 171 с.

82. Владимирский А.Л., Збарский М.Л., Финкель Г.Н. Доковый ремонт морских судов. М.: Транспорт - 1984. - 207 с.

83. ГОСТ 8838 74 Соединения конические судовых валопроводов. Конструкция и размеры.

84. Кохан Н.М., Друт В.И. Ремонт валопроводов морских судов: Б-чка судомеханика. М.: Транспорт, 1980. - 240 с.

85. Акт № 267 осмотра гребных валов т/х «Волгонефть-214», «Комсомол Волгограда» проектов 1577. ЗАО «РБФ им. Куйбышева» от 14.11.2009 г.сложение1. ГЙЛЬЗЫ1. Зав. Лабораторией

86. Завод "Красный двигатель Г. Новороссийск1. Машеноаанад материала1. От кого поступило.1. Кому.1. Протокол испытания Цеяр гни1. Наименование1. Химический анализ-/ ii VcsOni i iP/i Up jOííl