Прогноз напряжённо-деформированного состояния бетонных плотин с использованием математического моделирования и натурных данных тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.07, кандидат наук Костылев, Владимир Сергеевич

• Костылев, Владимир Сергеевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Костылев, Владимир Сергеевич

Оглавление

Введение

Глава 1. Обзор развития методов моделирования НДС

бетонных плотин. Цели и задачи исследований

Современные способы анализа НДС бетонных плотин и их

использование в ранее выполненных исследованиях

Моделирование температурного воздействия

Анализ поведения плотин с использованием математических моделей

Моделирование сейсмического воздействия

Ранее выполненные исследования напряжённо-деформированного

состояния бетонной плотины Саяно-Шушенской ГЭС

Сейсмометрические исследования

Цели и задачи работы

Глава 2. Определение температурной составляющей в математической модели системы «плотина-основание»

2.1 Описание исходной расчётной схемы

Моделирование гидростатической нагрузки

Определение коэффициента запаса устойчивости на сдвиг для плотины СШГЭС

2.2 Определение НДС плотины от температурных воздействий эксплуатационного периода

Алгоритм определения температурного поля в теле плотины

Температура бетона в зоне переменного уровня воды

Механизм приложения температурной нагрузки

Учёт зависимости модуля упругости и коэффициента линейного темпеоатуоного оасшиоения бетона от темпеттуоы

X * Л Л. Л Л * Л.

2.3 Идентификация коэффициента температуропроводности бетона

Сравнение данных по температурам внешней среды с обработанными показаниями датчиков

Осреднение коэффициентов по высоте сооружения и нахождение теплофизических характеристик материала плотины

2.4 Выбор опорных температурных датчиков и минимального периода гармоник

Замечание о возможных путях усовершенствования математичесих

моделей температурного воздействия

2.5 Сопоставление численных результатов с натурными данными

Идентификация разуплотнённой зоны скального на основе показаний тензометров в направлении вдоль потока

Влияние изменения упругих свойств бетона при замораживании и

нагревании

Оценка погрешности решения при различных вариантах аппроксимации температуры на конечных элементах

Выводы по главе 2

Глава 3. Определение неупругой составляющей в значениях диагностических параметров

Оценка степени опасности полученных скоростей немоделируемых перемещений

Оценка надёжности показаний температурных датчиков

Выводы по главе 3

Глава 4. Применение функций отклика в исследованиях

напряжённо-деформированного состояния бетонных плотин

при температурных и сейсмических воздействиях

4.1 Влияние краткосрочных температурных изменений на перемещения гребня плотины

Определение прогнозных значений температур для точек наблюдения в

теле плотины

Отклик плотины на действие единичного импульса температуры

поверхности

Оценка возможности отслеживания короткопериодных перемещений плотины

Замечание о «запаздывании» температурного воздействия

4.2 Методики задания расчётного сейсмического воздействия на

сооружение

Описание используемых методов моделирования нагрузки от

сейсмического воздействия

Обоснование метода задания сейсмической нагрузки посредством объёмных инерционных сил либо разрыва перемещений на границе сооружение-основание

Анализ существующих публикаций по применению функций отклика в сейсмических расчётах бетонных плотин

Алгоритм решения задачи

Результаты тестирования разработанной методики на математической

модели основных сооружений и скального основания Бурейской ГЭС

Выводы по главе 4

Заключение

Список литературы

Список сокращений

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Прогноз напряжённо-деформированного состояния бетонных плотин с использованием математического моделирования и натурных данных»

ВВЕДЕНИЕ

Настоящая диссертация посвящена прогнозу напряжённо-деформированного состояния бетонных плотин с использованием математического моделирования и натурных данных. Прогноз при этом понимается в двух видах. В одном, прогноз основывается на оценке скорости приращений неупругих («необратимых») диагностических параметров для бетонных плотин. В другом, под прогнозом подразумевается оценка будущего напряжённо-деформированного состояния сооружения при гипотетическом сейсмическом воздействии. В любом из этих двух случаев требуется построить как можно более близкую к реальному объекту математическую модель.

В многогранном комплексе работ по обеспечению безопасности гидротехнических сооружений, в частности, бетонных плотин, особое место занимает оценка напряжённо-деформированного состояния (НДС) сооружения и прогнозирования НДС на последующий период времени. На протяжении многих лет в основе прогнозирования лежали данные натурных наблюдений. По мере развития численных методов анализа, всё большее место в прогнозах уделяется результатам, полученным с использованием расчётных моделей. Разумеется, первостепенное значение имеет совпадение (или несовпадение) между собой результатов, полученных численными методами и прямыми натурными измерениями. Таким образом, актуальными остаются вопрос прогнозирования напряжённо-деформированного состояния бетонных плотин таким образом, чтобы результаты численного моделирования и данных натурных измерений разнились между собой в минимально возможной мере.

Объектом исследования в настоящей работе являются бетонные плотины, подверженные статическим и сейсмическим воздействиям. Предметом исследования является прогнозирование их напряжённо-деформированного состояния (НДС) в эксплуатационный период с использованием результатов математического моделирования и натурных данных.

Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка литературы, списка сокращений и приложения.

В главе 1 проведён обзор исследований по анализу НДС бетонных плотин, особое внимание было уделено плотине СШГЭС. Отдельно проанализированы работы, затрагивающие вопросы учёта температурного воздействия на НДС массивных сооружений. Кроме того, упомянуты работы по анализу состояния бетонных плотин на основе показаний сейсмометрической аппаратуры. Сформулированы цели и задачи исследований, результаты которых составляют предмет настоящей диссертации.

В главе 2 апробирована и усовершенствована методика определения температурной нагрузки на основе решения одномерных задач теплопроводности для полигармонического изменения температуры полупространства; указанная методика адаптирована для грубой сетки конечных элементов. Приведены результаты серии

расчётов, основанных на описанной схеме учёта температурных нагрузок. Как результат калибровки расчётной модели системы «плотина-основание» СШГЭС, показана необходимость учёта разуплотнения основания под верховой гранью плотины; отмечено, что учёт разуплотнения позволяет существенно сблизить расчётные результаты с натурными данными как по деформациям в направлении вдоль потока вблизи подошвы плотины со стороны напорной грани, так и по углам поворота поперечных гидростатических нивелиров, и по показаниям длиннобазных деформометров, установленных на контакте скала-бетон.

В главе 3 разработана и для плотины СШГЭС апробирована методика анализа хронограммы разности между натурными и расчётными данными, позволяющая выявить и оценить скорость развития в сооружении процессов, не учтённых в математической модели, что позволяет сделать долгосрочный прогноз деформированного состояния сооружения.

В главе 4 выполнен расчётный анализ реакции бетонной плотины на единичный импульс температуры поверхности. Показано, что выполненный анализ может быть использован для краткосрочного прогнозирования состояния плотины на основе данных о прогнозных температурах наружного воздуха. Продемонстрировано наличие возможности для оценки состояния плотины и калибровки математической модели на основе сравнения расчётных и натурных данных по короткопериодным перемещениям гребня плотины. Выполнение таких расчётов требует наличия достаточно частых по времени (с шагом 6 часов) записей показаний температурных датчиков, расположенных вблизи дневной поверхности бетонной плотины.

Во второй части 4-й главы для плотины Бурейекой ГЭС разработана и апробирована методика проведения оперативного линейно-упругого расчёта на действие заданной акселерограммы, а также обоснована процедура оценки динамических напряжений на напорной грани плотины по показаниям сейсмометрической аппаратуры. Методика оперативного расчёта на заданную на свободной поверхности акселерограмму заключается в том, что для линейно-упругой модели плотины выполняются три расчёта на действие однокомпонентных единичных импульсов объёмных инерционных сил, приложенных к плотине вдоль потока, поперёк потока и по вертикальным направлениям. В дальнейшем, если известно предполагаемое ускорение свободной поверхности, то есть такое ускорение, которое имело бы место на площадке расположения гидроузла в отсутствие плотины и водохранилища, можно выполнить линейно-упругий расчёт, вычислив свёртку заданной расчётной акселерограммы и предвычис-ленной реакции сооружения на единичные импульсы. В частности, такой подход позволяет осуществить оперативный прогноз состояния сооружения в случае, когда известны ускорения, полученные по данным локальной сейсмологической сети.

ГЛАВА 1. ОБЗОР РАЗВИТИЯ МЕТОДОВ МОДЕЛИРОВАНИЯ НДС БЕТОННЫХ ПЛОТИН. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Исторически в моделировании напряжённо-деформированного состояния бетонных плотин использовались следующие методы: теория сопротивления материалов; аналитическое решение уравнений теории упругости, решение задач теории упругости с применением методов электроаналогий, мало- и крупномасштабное моделирование гидротехнических сооружений, моделирование с использованием электронных вычислительных машин. Остановимся на этих методах подробнее.

Методы, основанные на аналитическом решении уравнений теории упругости, являются наиболее точными, но могут быть использованы лишь для областей простой формы. Для упрощения решения аналитических задач в 30-х годах прошлого века активно использовались аналоговые компьютеры - методы различных физических аналогий. При этом в послевоенные годы доминировали различные методы, основанные на применении электрических цепей, что было обусловлено их высокой производительностью и возможностью составлять сложные схемы из более простых частей [1], стр. 126. К таким методам относится метод электрогидродинамических аналогий («ЭГДА»), первоначально разработанный для исследования фильтрационных процессов и впоследствии применяемый для решения задач теории упругости. Более подробно история решения дифференциальных уравнений с использованием аналоговых устройств рассмотрена в [2]. Как формулирует автор [3], «в историческом развитии прикладной математики интересно отметить два последовательных положения: 1) решение физической закономерности при помощи математической формулы и 2) решение математической закономерности при помощи физической модели. <...> Экспериментальный метод решения, в зависимости от физической сущности исследуемого объекта, является технически не одинаково легко и точно осуществимым, принцип математической аналогии даёт возможность искать экспериментальное решение общей задачи на модели из той области физики, где эксперимент осуществляется наиболее легко и точно».

В 50-70-х гг. XX века, когда началось массовое строительство гидроэлектростанций, в Советском союзе использовались два основных метода исследований для прогнозирования напряжённо-деформированного состояния (НДС) бетонных плотин:

- маломасштабное моделирование на упругих моделях (обычно в масштабе около 1:1000 от натуральной величины), как правило, с использованием оптического метода исследования напряжений (ОМИН); - крупномасштабное моделирование на хрупких моделях (обычно в масштабе около 1:100 от натуральной величины). В первом случае изучались только величины напряжений и смещений в монолитных телах, а во втором

— коэффициенты запаса при разрушении плотин, снабжённых межстолбчатыми швами (часто — с учётом последовательности возведения и загружения объекта).

В настоящей работе речь пойдёт о способах учёта таких воздействий на плотину, как температурные изменения и сейсмособытия. Применительно к указанным видам воздействий возможности рассмотренных выше способов физического моделирования формулируются следующим образом:

- при маломасштабном моделировании (лишь для простейших расчётных схем) результаты получались путём суммирования величин, относящихся к аналитическим решениям и к моделям;

- при крупномасштабном моделировании температурные напряжения и напряжения от сейсма обычно не изучались.

По изложенной причине результаты, полученные на физических моделях, далее не анализируются.

Как отмечается в [4], в гидротехнике до появления ЭВМ одним из основных средств определения НДС являлись аналитические методы решения различных задач теории упругости и строительной механики, при этом на начальной стадии развития вычислительной техники ЭВМ использовались для реализации решений, полученных аналитическими методами. В дальнейшем вычисления всё в большей и большей степени переносились на цифровые ЭВМ, следуя общей тенденции в развитии вычислительной техники (что было связано, в том числе, с повышенной универсальностью цифровых ЭВМ, см. [1], стр. 125). Однако далеко не всегда данные вычисления были математически корректны, хотя шёл процесс осознания математической стороны используемых методов, их исследования и приведения к строгой математической форме (см., например, [5], [6]). Одним из важных классов бетонных плотин являются арочные плотины. Их проектирование и возведение представляет собой более трудную и ответственную задачу по сравнению с гравитационными и предъявляет повышенные требования к характеристикам скального основания, однако позволяет сэкономить строительный материал. Как пишет автор [7], «несмотря на трудности решения, а отчасти и благодаря им, задача построения численного метода для анализа напряжённо-деформированного состояния арочных плотин постоянно привлекала внимание исследователей». До 70-х годов двадцатого века весьма распространённый класс составляли схемы, базирующиеся на предположении о возможности приближённой замены арочной плотины конечным числом арок и консолей. К ним относится хорошо известный метод пробных нагрузок, название которого связано с определённым процессом последовательных приближений решения задачи. Как далее отмечается в [5], несмотря на общность основной идеи, схемы арок-консолей различаются часто не только способами решения систем алгебраических уравнений, но и некоторыми принципиальными предпосылками. Главной причиной этого являлся инженерный характер построения таких схем, когда отдельные положения механики упругих тел использовались разрозненно, а вопросы их соответствия уравнениям теории оболочек или уравнениям

теории упругости не рассматривались с достаточной тщательностью. Наиболее полному анализу, с точки зрения их адекватности (в пределе) теории оболочек, схемы, основанные на стержневой аналогии, подверглись в работах Л.А. Розина, см. [8]. На основе предложенного им метода расчленения дифференциальных операторов уравнений теории оболочек удалось выявить ряд несоответствий между этими уравнениями и схемами метода арок-консолей, применявшегося в расчётах арочных плотин.

С развитием вычислительной техники, начиная с последней четверти XX века, «внедрение в мировую практику проектирования ГТС промышленных конечно-элементных комплексов, позволяющих решать задачи механики твёрдых деформируемых тел в трёхмерной стационарной и нестационарной постановках, позволили разработать расчётные модели бетонных и железобетонных конструкций, наиболее полно отражающих работу сооружения» [4]. Идентификации расчётных моделей бетонных плотин посвящены работы, представленные в коллективной монографии [9], см. также [10].

С течением времени теоретико-экспериментальные исследования, в том числе маломасштабное моделирование плотин, практически полностью уступили своё место исследованиям с применением расчётных математических моделей. Как отмечается в [11], стр. 3, анализ результатов вычислительных экспериментов может вызвать у исследователя появление новых идей, алгоритмов, и даже новых теорий. В результате численный анализ во многом является экспериментальной наукой. Вычислительная мощь современных коммерческих аппаратных и программных комплексов позволяет решать сложные нелинейные задачи механики сплошной среды с немыслимой даже по меркам двадцатилетней давности детализацией. В этой связи компьютер с заложенным в нём математическим обеспечением часто становится для инженера-расчётчика «чёрным ящиком», что ещё больше подчёркивает в каком-то смысле «экспериментальную» составляющую в его работе. При этом, однако, работая с математической моделью нельзя забывать, что мы имеем дело с идеальным объектом, который может отличаться от реального и порой весьма существенно. Так, краткий обзор исторической перспективы обоснования надёжности проектируемых плотин под действием статических нагрузок дают авторы [12], где, применительно к методам теории сопротивления материалов, интересно выделить следующие строки: «авторы таких расчётных моделей понимали, что расчётные напряжённые состояния плотины отличаются от действительных. Но одновременно с этим они знали, что если это самое расчётное состояние проектируемого сооружения будет удовлетворять критериям прочности, принятым в расчётной модели (если, например, напряжения будут находиться в испытанных практикой интервалах значений), то построенное по такому проекту сооружение будет обладать необходимыми для нормальной эксплуатации качествами»

Выше отмечалось, что изначально электронные вычислительные машины применялись для решения уравнений теории упругости. Однако значительный прогресс в

математическом моделировании сооружений связан в первую очередь с появлением методов аппроксимации, позволивших решать недоступные ранее задачи. Как справедливо замечено в [13], стр. 152, пожалуй, на протяжении двадцатого века ни одно семейство методов аппроксимации дифференциальных уравнений не имело такого влияния на теорию и практику вычислительных методов как метод конечных элементов (МКЭ). Методы конечных элементов применяются в самых различных областях инженерной деятельности, использующих модели явлений, которые могут быть описаны дифференциальными уравнениями. Как отмечается в предисловии к [14], «МКЭ является вариационно-сеточным методом, заключающимся в удовлетворении интегральному тождеству для обобщённого решения задачи на множестве кусочно-полиномиальных или более общего типа распространений сеточных функций <...> на отдельной ячейке сетки распространение строится независимо от соседних. Требуемая гладкость распространения на области, образованной объединением ячеек сетки, обеспечивается только за счёт наличия у смежных ячеек общих узлов и одинаковости задаваемых в общих для соседних ячеек узлах компонент сеточных функций. Это позволяет считать, что на ячейках сетки определены не зависящие друг от друга объекты, именуемые конечными элементами или просто элементами».

Современные способы анализа НДС бетонных плотин и их использование в ранее выполненных исследованиях

Настоящая работа посвящена моделированию работы бетонных плотин (рассматриваются арочные, гравитационные и арочно-гравитационные плотины) исключительно в эксплуатационный период. Нагрузки и воздействия строительного периода здесь не рассматриваются.

Как уже упоминалось, в настоящее время численное моделирование работы плотин осуществляется с использованием метода конечных элементов. Причём в массовых инженерных расчётах чаще всего применяются готовые универсальные программные комплексы, такие как АИБУЗ, АВАС^Ш и др. Однако некоторые организации продолжают использовать собственные программные наработки [15], что даёт им возможность лучше контролировать процесс решения задачи с внесением необходимых дополнений при выполнении конкретных расчётов.

Математическая модель по своему определению представляет собой некий идеальный объект, отражающий наши представления как о характере работы реального сооружения, так и о действующих нагрузках. Как было отмечено выше, в каких-то случаях при построении математической модели исследователи сознательно допускают её несоответствие реальному объекту в той или иной степени. При этом, однако, следует стремиться к сближению идеального объекта с реальным. Математическая модель бетонной плотины может быть охарактеризована с трёх сторон: насколько близко к реальности смоделирована геометрия сооружения и основания, а также рас-

чётное раскрытие швов и трещин; насколько точно заданы характеристики материалов, слагающих основание и плотину; насколько точно смоделированы нагрузки и воздействия на систему «плотина-основание». Остановимся на этих вопросах.

1. При моделировании геометрии плотины в настоящее время чаще всего представляют плотину как сплошное целое, оставляя без учёта галереи, потерны, вентиляционные шахты, отверстия водоводов и т.п. Обычно не рассматриваются различные мелкие неоднородности, конструкции водоприёмников, временных турбинных водоводов и другие детали сооружения. Но если того требует задача, то может быть построена и детальная конечно-элементная сетка, что особенно просто сделать при двумерной схематизации, которая бывает допустима для гравитационных плотин. Так, в работе [16] рассматривается плотина с трещиной (возникшей вследствие разбухания бетона из-за щелочной коррозии), соединяющей низовую грань плотины с галереей, расположенной вблизи поверхности. В этом случае более подробное моделирование геометрии плотины было уже необходимым, так как наличие галерей оказывает существенное влияние на локальное напряжённо-деформированное состояние на расстоянии около ширины отверстия, см. п.6.6 в [17].

Отдельный весьма обширный вопрос представляет собой выбор расчётной геометрии основания. Если моделирование дневной поверхности представляет лишь технические сложности, то разбивка внутренней части области на различные инженерно-геологические элементы требует длительных исследований, выполняемых соответствующими специалистами по геологии. Полученная в итоге инженерно-геологическая модель может быть весьма сложной (рис. 1.1). При этом на усмотрение инженера-расчётчика остаётся вопрос выбора степени детализации, с которой будет смоделировано основание. Так, геологическому строению основания плотины Саяно-Шушенской ГЭС (СШГЭС) посвящены многочисленные работы [18], [19], [20].

2. В силу особенностей возведения, бетонные плотины обычно состоят в продольном направлении из ряда относительно слабо связанных между собой секций, а в поперечном — из столбов бетонирования (для отечественных плотин). После окончания строительства межсекционные и межстолбчатые швы обычно цементируются. Однако, несмотря на это, в ходе эксплуатации может наблюдаться раскрытие указанных швов. Кроме того, в ходе строительства и эксплуатации в плотине могут возникать различные трещины и разуплотнения, также влияющие на характер статической и динамической работы сооружения. При создании математической модели требуется принять решения о целесообразности и механизме учёта раскрытия швов.

3. Выбор расчётных физико-механических характеристик материалов также представляет собой отдельную большую задачу. Определение модулей упругости основания осуществляется в ходе соответствующих геологических изысканий. Модули упругости бетона могут быть получены в ходе лабораторных испытаний кернов, из-

влечённых из тела плотины (для СШГЭС см. [21]). Однако важно учитывать отличие так называемого конструкционного модуля упругости сооружения от модуля упругости собственно бетона. Из-за наличия различных несплошностей реальная плотина всегда будет более деформируемой, нежели модель, для которой модуль упругости выбран на основе данных лабораторных испытаний. Во многих случаях для определения величины конструкционного модуля упругости плотины используется калибровка расчётной модели, в ходе которой добиваются соответствия ряда расчётных параметров натурным [9]. Кроме того, для ряда плотин известны частоты собственных колебаний, определённые либо при помощи динамических испытаний с использованием дисбалансных машин, либо по данным сейсмометрической аппаратуры [22], [23].

4. Среди нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения в эксплуатационный период, в первую очередь, стоит выделить гидростатическую нагрузку, температурное воздействие, собственный вес, сейсмическое и вибрационное воздействия на гидросооружение, см. [24], [17], [25] и др.

Гидростатическую нагрузку можно условно разделить на гидростатическое давление на напорную грань плотины, противодавление и объёмные фильтрационные силы в основании сооружения. Гидростатическое давление на напорную грань по своей сути также можно рассматривать как объёмные фильтрационные силы, действующие на участке от внешней поверхности напорной грани до дренажа. Но при грамотно спроектированном дренаже [24] и отсутствии негативных явлений в этой зоне такой необходимости не возникает, и в расчётной модели гидростатическую нагрузку со стороны верховой грани плотины обычно можно задавать как давление, действующее на наружную поверхность грани. Определение противодавления, равно как и объёмных фильтрационных сил в основании (даже при использовании линейного фильтра-

Рис. 1.1. Геологическая карта-модель определяющих геологических элементов основания СШГЭС, предоставленная ЦСГНЭО

ционного закона Дарси) представляет собой задачу со свободной границей, формулируемую в виде вариационного неравенства. Решение такой задачи в трёхмерной постановке представляет трудности и обычно не поддерживается коммерческими конечно-элементными комплексами, ориентированными на решение задач теории упругости. Кроме того следует иметь в виду, что в общем случае имеет место нестационарная фильтрация, вызванная переменным уровнем воды в водохранилище. Коэффициент фильтрации, в свою очередь, сложным образом зависит от скорости потока жидкости [26]. В этой связи обычно задают противодавление по упрощённым формулам, введённым в строительные нормы и правила [25], а объёмные фильтрационные силы, действующие на основание, заменяют давлением на ложе водохранилища, взятым с неким понижающим коэффициентом (часто он равен 0,5), зависящим от водопроницаемости скалы основания. Учёт собственного веса сооружения сложностей не представляет. Механизму же приложения температурных и сейсмических нагрузок посвящены следующие пункты. Вообще, при создании математических моделей необходимо стремиться к пониманию и учёту наиболее важных аспектов в работе конкретного гидросооружения. Из литературы в этой области можно отметить монографию [27], где систематизированы результаты анализа натурных наблюдений по 15 бетонным плотинам.

Моделирование температурного воздействия

До 1979 года в нашей стране действовали строительные нормы, предполагающие выполнение расчётов плотин методами сопротивления материалов без учёта сезонных колебаний температуры. При этом большая часть работ первой половины XX века по исследованию температурного влияния на напряжённо-деформированное состояние гидротехнических сооружений посвящена весьма трудоёмким задачам по определению аналитическими методами температурных напряжений в относительно тонких строительных конструкциях (см., например, работы [28], [29]). Вместе с тем, в условиях климата нашей страны температурное воздействие оказывает существенное влияние на напряжённо-деформированное состояние всей массивной плотины, во всяком случае на верхних отметках сооружения. В многочисленных работах, посвященных исследованию сезонных изменений напряженно-деформированного состояния бетонных плотин в период эксплуатации, практически имеется консенсус относительно того положения, где главная роль в формировании температурного поля, свойственного периоду эксплуатации, отводится колебаниям температур наружной среды (воздуха, воды) и соответственно бетонного массива. В работе [30] была выполнена экспериметнальная проверка применимости к бетонным сооружениям основных положений термостатического расчёта изотропно-упругого тела.

Для грубой оценки степени влияния колебаний температуры на массивные сооружения начиная с середины XIX века применяется простой способ, основанный на

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Костылев, Владимир Сергеевич, 2013 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Humphreys P., Extending Ourselves. Computer Science, Empiricism, and Scientific Method, Oxford, Oxford University Press, 2004. Режим доступа: http://doc.isiri.org.ir/documents/10129/40276/Extending+Ourselves.pdf

2. Gear C. W., Skeel R. D., The Development of ODE Methods: A Symbiosis between Hardware and Numerical Analysis, A History of Scientific Computing, Stephen G. Nash editor, ACM Press, 1990. Режим доступа: http://history.siam.org/pdf/cwgear.pdf

3. Гутман С. Г., Приложение метода электроаналогии к решению задач теории упругости // Изв. НИИГ, 1940, том 26.

4. Храпков А. А., Цейтлин Б. В., Скворцова А. Е., Математическое моделирование напряжённо-деформированного состояния бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений // Гидротехническое строительство, 2011, № 9, стр.60-67.

5. Корнеев В. Г., Сопоставление метода конечных элементов с вариационно-разностным методом решения задач теории упругости // Известия ВНИИГ, 1967, том 83, стр. 286-307.

6. Розин JL А., Методы строительной механики как методы ортогонального проектирования в линейных пространствах, Метод конечных элементов и расчет сооружений // Сборник научных трудов «Труды ЛПИ», JL, 1985, № 405.

7. Корнеев В. Г., Краткий обзор существующих методов расчёта арочных плотин. Общая характеристика метода, основанного на численной минимизации работы упругих сил оболочки // Труды Гидропроекта, М., 1973, № 22, стр. 5-12.

8. Розин JL А., Основы расчёта арочных плотин по теории оболочек методом расчленения // Изв. ВНИИГ, 1965, том 77.

9. Ивашинцов Д. А., Соколов А. С., Шульман С. Г., Юделевич А. М.,

Параметрическая идентификация расчетных моделей гидротехнических сооружений, СПб, Изд. ОАО «ВНИИГ им. Б. Е., Веденеева», 2001.

10. Sortis A. De, Paoliani P., Statistical analysis and structural identification in concrete dam monitoring // Engineering Structures, 2007, том 29, стр. 110-120.

11. Brezinski С., Wuytack L., Numerical Analysis in the Twentieth Century, in Numerical Analysis: Historical Developments in the 20th Century, North-Holland, 2001.

12. Храпков А. А., Ламкин M. С., Караваев А. В., Боярский В. M., О совершенствовании норм проектирования бетонных плотин // Гидротехническое строительство, 2003, №6, стр. 30-33.

13. Oden J. Т., Historical Comments on Finite Elements, раздел книги A History of Scientific Computing, под ред. Stephen G. Nash, ACM Press, 1990, стр. 152-166. Режим доступа: http://history. siam. org/pdf7jtoden. pdf

14. Корнеев В. Г., Схемы метода конечных элементов высоких порядков точности, Л., 1977.

15. Саинов М. П., Расчётное обоснование несущей способности арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС и её основания // Гидротехническое строительство, 2011, № 10, стр. 2-5.

16. Wieland М., Malla S., Analysis of an arch-gravity dam with a horizontal crack // Computers and Structures, 1999, том 72, стр. 267-278.

17. Рассказов Л. Н., Орехов В. Г., Анискин Н. А., Малаханов В. В., Бестужева А. С., Саинов М. П., Солдатов П. В., Толстиков В. В., Гидротехнические сооружения. Часть 1., М., Издательство Ассоциации строительных вузов, 2008.

18. Савич А. И., Ильин М. М. Ёлкин В. П., Инженерно-геологическая и геомеханические модели массива пород в основании плотины Саяно-Шушенской ГЭС //Гидротехническое строительство, 2013, № 1, стр. 16-30.

19. Воронков О. К., Основание Саяно-Шушенской ГЭС: строение, свойства, состоянние // Гидротехническое строительство, 2010, № 7, стр. 8-13.

20. Марчук А. Н., Рецензия на статью О. К. Воронкова "Основание Саяно-Шушенской ГЭС: строение, свойства, состояние" // Гидротехническое строительство, 2010, № 12, стр. 56-57.

21. Рассказчиков В. А., Состояние бетона основных сооружений Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2012, № 9, стр. 17-27.

22. Барышев В. Г., Кузьменко А. П., Сабуров В. С., Брызгалов В. И., Епифанов А. П., Хамчук А. Г., Чупин А. Г, Динамическое тестовое обследование плотин под воздействием эксплуатационных динамических нагрузок // Гидротехническое строительство, 2003, № 10, стр. 36-40.

23. Кузьменко А. П., Сабуров В. С., Епифанов А. П., Динамические характеристики колебаний плотины Красноярской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2010, № 2, стр. 28-34.

24. Гришин М. М., Розанов Н. П., Белый Л. Д. и др., Бетонные плотины (на скальных основаниях), М., Стройиздат, 1975.

25. СП 40.13330.2012, Плотины бетонные и железобетонные. Актуализированная редакция СНиП 2. 06. 06-85, М., 2012.

26. Избаш С. В., О коэффициенте фильтрации как функции времени и пределах применимости закона Дарси // Труды первого всесоюзного съезда гидравликов и гидротехников. Выпуск 2. Вопросы рационализации в гидротехнике, 1932, стр. 74-80.

27. Марчук А. Н., Статическая работа бетонных плотин, М., 1983.

28. Гутман С. Г., Определение тепловых напряжений при гармонических колебаниях температуры // Изв. ВНИИГ, 1952, том 47, стр. 72-119.

29. Маслов Г. Н., Температурные напряжения и деформации бетонных массивов на основах теории упругости // Изв. НИИГ, 1934, том 13, стр. 18-67.

30. Гинзбург Ц. Г., Исследование термоняпряжённого состояния бетонных моделей // Изв. ВНИИГ, 1952, том 47, стр. 129-148.

31. Thomson W., XVII. —On the Reduction of Observations of Underground Temperature; with Application to Professor Forbes' Edinburgh Observations, and the continued Calton Hill Series // Transactions of the Royal Society of Edinburgh, Vol. 22, Issue 02, January 1861, стр. 405-427.

32. Everett D. A., XVIII. —On a Method of Reducing Observations of Underground Temperature, with its Application to the Monthly Mean Temperatures of Underground Thermometers, at the Royal Edinburgh Observatory // Transactions of the Royal Society of Edinburgh, Volume 22, Issue 02, January 1861, стр. 429-439.

33. Fourier J., Théorie du mouvement de la chaleur dans les corps solides, XII Des Températures terrestres et du Mouvement de la Chaleur dans l'intérieur d'une sphère solide, dont la surface est assujettie à des challgemens périodiques de température // Mémoires de l'Académie royale des sciences de l'Institut de France, том V, années 1821 et 1822, стр. 153246, Paris, 1826. Режим доступа: http://www.academie-

sciences. fr/activite/archive/dossiers/F ourier/Fourier_pdf7Mem 1820_p 15 3_246.pdf

34. Карслоу Г. С., Теория теплопроводности, пер. с англ., М., Гостехиздат, 1947.

35. Карслоу Г., Егер Д., Теплопроводность твердых тел, пер. с англ., М., Наука, 1964.

36. Ingersoll L. R., Zobei О. G., An Introduction to Mathematical Theory of Heat Conduction With Engineering and Geological Applications, Boston, USA, Ginn and Company, 1913.

37. Плят III. H., Расчёты температурных полей бетонных гидросооружений, M., 1974.

38. Панарин H. Я., Расчёт облицовки тоннеля под воздействием температуры // Изв. НИИГ, 1938, том 23.

39. Васильев П. И., К определению расстояний между температурными швами в бетонных плотинах // Известия ВНИИГ, 1960, том 64, стр. 33-54.

40. Ламкин М. С., Плят Ш. Н., Храпков А. А., Напряженное состояние массивной бетонной плотины с учётом трещинообразования у низовой грани // Изв. ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, 1972, том 100, стр. 232-248.

41. Lydtin W., Temperaturanderungen in Betonkorpern infolge der Abbindewarme und unter dem Einfluss der Umgebungstemperatur und der Sonnenbestrahlung (Изменения температуры в бетонном теле в результате экзотермии, влияния температуры окружающей среды и солнечной радиации) // Der Bauingenieur, Н. 23/24, 1924, стр. 760-765 (вып. 23), 795-801 (вып. 24).

42. Forbes J. D. Esq., XVIII. —Account of some Experiments on the Temperature of the Earth at different Depths, and in different Soils, near Edinburgh // Transactions of the Royal Society of Edinburgh, Volume 16, Issue 02, January 1846, стр. 189-236.

43. Feng Jin, Zheng Chen, Jinting Wang, Jian Yang, Practical procedure for predicting non-uniform temperature on the exposed face of arch dams // Applied Thermal Engineering, 2010, том 30, стр. 2146-2156.

44. Ardito R., Maier G., Massalongo G., Diagnostic analysis of concrete dams based on seasonal hydrostatic loading // Engineering Structures, 2008, том 30, стр. 3176-3185.

45. Sheibany F., Ghaemian M., Effects of Environmental Action on Thermal Stress Analysis of Karaj Concrete Arch Dam // J. Eng Mech ASCE, 2006, том 132, № 5, стр. 532-544.

46. Гордон Л. А., Артемьева Е. Б., Построение полей температур в бетоне плотины Саяно-Шушенской ГЭС по данным натурных измерений // Вестник Красноярской Государственной Архитектурно-Строительной Академии, 2003, № 6, стр. 60-77.

47. Мелещенко Т. Н., Можевитинов А. Л., Расчёт напряжений в круговой арке при воздействии гидростатической нагрузки и температуры // Известия НИИГ, 1938, том 22,стр. 230-254.

48. Obernhuber F., Perner P., Analysis of arch dam deformations // Frontiers of Architecture and Civil Engineering in China, 2010, vol. 4, issue 1, стр. 102-108.

49. Obernhuber P., Perner F., Displacements in concrete dams caused by temperature variation // Hydropower & Dams, Issue 5, 2005, стр. 80-86.

50. Venturelli John, Seasonal temperature and stress distributions in concrete gravity dams // Mc Gill university thesis, 1992. Режим доступа: http://digitool.Library.McGill.CA:80/R/-?func=dbin-jump-full&object_id=5675 8&silo_library=GEN01

51. Волынчиков А. Н., Мгалобелов Ю. Б., Дейнеко А. В., Обоснование конструкции низовой и водосливной граней бетонной плотины, эксплуатируемой в суровых климатических условиях // Гидротехническое строительство, 2011, № 1, стр. 25-35.

52. Léger P., Côté M., Tinawi R., Thermal protection of concrete dams subjected to freeze-thaw cycles // Canadian Journal of Civil Engineering, 1995, том 22, стр. 588-602.

53. Lombardi G., Amberg F., Darbe G. R., Algorithm for the prediction of functional delays in the behavior of concrete dams // Hydropower & Dams, Issue Three, 2008, стр. 111-116.

54. Léger P., Venturelli J., Bhattacharjee S. S., Seasonal temperature and stress distributions in concrete gravity dams. Part 1 : modelling // Canadian Journal of Civil Engineering, 1993, том 20 (6), стр. 999-1017.

55. Léger P., Leclerc M., Hydrostatic, temperature, time-displacement model for concrete dams // J Eng Mec-ASCE, 2007, 133(3), стр. 267-277.

56. Léger P., Seydou S., Seasonal Thermal Displacements of Gravity Dams Located in Northern Regions // Journal of Performance of Constructed Facilities, June 2009, том 23(3).

57. Stucky A., Derron M.-H, Problèmes thermiques posés par la construction des barrages-réservoirs (Температурные задачи, связанные с возведением плотины и наполнением водохранилища, на французском), Lausanne, Switzerland, под ред. P. Feissly, 1957.

58. Dungar R., Zakerzadeh N., Critical temperature loading in arch dam: A review of the Stucky-Derron formulation // Dam Engineering, 1992, том 3, вып. 2, стр. 161-165.

59. Маслов Г. H., Задача теории упругости о термоупругом равновесии // Известия НИИГ, 1938, том 23, стр. 130-219.

60. Белов А. В., Температурные напряжения в бетонной плите при гармонических колебаниях температуры // Известия ВНИИГ, 1951, том 45, стр. 67-77.

61. Белов А. В., Васильев П. И., Практический способ определения температурных напряжений в бетонной плите при гармонических колебаниях температуры наружного воздуха// Гидротехническое строительство, 1952, № 9, стр. 19-25.

62. Zheng D. J., Huo Z. Y., Li В., Arch-dam crack deformation monitoring hybrid model based on XFEM //Science China Technological Sciences,Vol.54, N. 10, 2011, стр.2611-2617

63. Mata J. de, Castro A. T. da, Costa J. Sa, Constructing statistical models for arch dam deformation // Structural control and health monitoring, 2013, направлена в печать.

64. Li F., Wang Z., Liu G., Towards an Error Correction Model for dam monitoring data analysis based on Cointegration Theory // Structural Safety, 43, 2013, стр. 12-20.

65. Дурчева В. H., Загрядский И. И., Анализ собственных деформаций бетона на эксплуатируемых плотинах по данным натурных наблюдений // Изв. ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, 2000, том 237, стр. 54-62.

66. Дурчева В. Н., Пучкова С. М., Загрядский И. И., Учёт сезонных изменений схемы работы бетонных плотин при анализе натурных данных // Известия ВНИИГ, 2000, том 237, стр. 45-53.

67. Lombardi G., Bremen R., Amberg F., Long term behavior of three arch dams // Proc. of Sixth Benchmark Workshop on Numerical Analysis of Dams, Poster Session, organized by ICOLD, Salzburg (Austria), October 17-19, 2001. Режим доступа: http://www.lombardi.ch/download/pictures/ff7fa719z 17e8xmz06mt8vemj fixjnusj/pubb_5.33 _102.1 -r-140_salzburg_2001 .pdf

68. Fanelli M., Outstanding computational problems of dam analysis and design // Proc. 6th Int. Benchmark Workshop on Numerical Analysis of Dams, Keynote lecture, ICOLD, Salzburg, Austria, October 17-19, 2001.

69. Fanelli M., Giuseppetti G., A simplified deterministic model of arch dam displacement based on the technique of monothermometric influence coefficients // Proc. 6th Int. Benchmark Workshop on Numerical Analysis of Dams, Theme C, ICOLD, Salzburg, Austria, October 17-19, 2001.

70. Bonaldi P., Fanelli M., Giuseppetti G., Displacement forecasting for concrerte dams // Intl. Water Power & Dam Construction, Vol. 29, No. 9, September, 1977.

71. Bonelli S., Royet P., Delayed response analysis of dam monitoring data // ICOLD European Symposium on Dams in a European Context, GEIRANGER: Norvège, 2001. Режим доступа: http://hal.archives-ouvertes.fr/hal-00270192

72. Bonelli S., Félix H., Interpretation of measurement results, delayed response analysis of temperature effect // Proceedings of 6th ICOLD Benchmark Workshop on Numerical Analysis of Dams, Oct 17-19, Salzburg, 2001.

73. Computers and Structures, Inc., Static and Dynamic Analysis, Chapter 16, Soil-Structure Interaction, 1998. Режим доступа: http://www.csiberkeley.

com/system/files/technical-papers/16. pdf

74. Ломбарде В. H., Задание сейсмологической информации при расчётах сейсмостойкости массивных сооружений, работающих совместно с основанием // Изв. ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, 1973, том 103, стр. 164-169.

75. Розин Л. А., Константинов И. А., Терпугов В. Н., Реализация метода конечных элементов в динамических задачах теории упругости с заданными скачками искомых функций // Метод конечных элементов и расчет сооружений. Сборник научных трудов "Труды ЛПИ", 1985, № 405, стр. 25-31.

76. Брызгалов В. И., Из опыта создания и освоения Красноярской и Саяно-Шушенской гидроэлектростанций, Красноярск, 1999.

77. Решетникова Е. Н., Балашкина Т. Г., Фильтрационный режим в основании плотины Саяно-Шушенской ГЭС в периоды строительства и эксплуатации // Гидротехническое строительство, 1998, № 9, стр. 40-45.

78. Стафиевский В. А., Булатов В. А., Попов А. В., Епифанов А. П., Технология ремонта основания плотины Саяно-Шушенской ГЭС вязкими полимерами // Гидротехническое строительство, 2003, № 11, стр. 13-17.

79. Брызгалов В. И., Газиев Э. Г., Поведение плотины Саяно-Шушенской ГЭС до и после ремонтных работ // Гидротехническое строительство, 2004, № 4, стр. 18-21.

80. Брызгалов В. И., Гордон Л. А., Уточнение расчётных моделей для оценки напряжённого состояния плотины Саяно-Шушенской ГЭС с учётом данных натурных наблюдений // Гидротехническое строительство, 1998, № 9.

81. Султанбеков Р. Р., Обоснование прочности и устойчивости бетонных плотин на основе решения нелинейной трехмерной задачи // Гидротехническое строительство, 2005, №5, стр. 42-45.

82. Савич А. И., Бронштейн В. И., Грошев М. Е., Газиев Э. Г., Ильин М. М., Речицкий В. И., Речицкий В. В., Статическое и динамическое поведение Саяно-Шушенской арочно-гравитационной плотины // Гидротехническое строительство, 2013, №3, стр. 2-14.

83. Пермякова Л. С., Епифанов А. П., Стефаненко Н. И., Сосотяние напорного фронта Саяно-Шушенской плотины после завершения ремонтных работ // Гидротехническое строительство, 2008, № 1, стр. 9-14.

84. Марчук Н. А., О методике измерения напряжений в высоконапорных бетонных плотинах в сейсмичных районах//Гидротехническое строительство, 2006, № 5, стр.9-11

85. Рассказчиков В. А., Пути повышения достоверности измерения напряжений в бетонных плотинах (на примере Саяно-Шушенской ГЭС) // Гидротехническое строительство, 2013, № 3, стр. 24-34.

86. Затеев В. Б., Определение реальных напряжений в бетонных плотинах методом локальной разгрузки // Гидротехническое строительство, 2003, № 5, стр. 7-15.

87. Курленя М. В., Барышников В. Д., Гахова Л. Н., Опыт применения метода параллельных скважин для оценки действующих напряжений в бетонном массиве // Гидротехническое строительство, 1998, № 9, стр. 59-62.

88. Левених Д. П., Фрид С. А., Расчёт устойчивости арочной плотины // Труды Гидропроекта, 1971, № 25, стр. 115-126.

89. Газиев Э. Г., Речицкий В. И., Мирошникова Л. С., Горбушина В. К., Оценка устойчивости береговых примыканий арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2003, №11, стр. 29-32.

90. Цейтлин Б. В., Костылев В. С., Щерба Д. В., Определение коэффициента запаса устойчивости на сдвиг для арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Известия ВНИИГ, 2013, том 268, стр. 13-18.

91. Бронштейн В. И., Грошев М. Е., Расчётные исследования напряженно-деформированного состояния плотины Саяно-Шушенского гидроузла с учетом особенностей ее возведения и эксплуатации // Юбилейный сборник научных трудов Гидропроекта, 2000, № 159.

92. Савич А. И., Замахаев А. М., Пудов К. О., Напряжённое состояние массива пород в основании плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2012, №3, стр. 11-24.

93. Савич А. И., Речицкий В. В., О влиянии Саяно-Шушенской ГЭС на геодинамические процессы в земной коре // Гидротехническое строительство, 2013, № 7, стр. 39-48.

94. Тетельмин В. В., Плотина Саяно-Шушенской ГЭС: состояние, процессы, прогноз, М., 2011.

95. Тетельмин В. В., Решение задачи прогиба земной коры как возможного фактора воздействия на поведение плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2013, № 7, стр. 26-30.

96. Гордон Л. А., Затеев В. Б., Стефаненко Н. И., Оценка состояния контакта бетонной плотины со скальным основанием по данным измерений осадок поперечными гидростатичесими нивелирами (Применительно к плотине Саяно-Шушенской ГЭС) // Известия ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, 2004, том 243, стр. 157-169.

97. Толошинов А. В., Александров Ю. Н., Особенности деформирования арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС на контакте с основанием // Изв. вузов. Строительство, 2006, № 6, стр. 51-60.

98. Александров Ю. Н., Разработка математической модели для оценки напряжённо-деформированного состояния гидротехнических сооружений СШГЭС // Вестник Красноярского гос. архит.-строит. акад.: Сб. научн. тр. Красноярск: Крас ГАСА, 2003, № 6.

99. Aleksandrov Yu. N., Zateeva E. Yu., Stefanenko N. I., Use of finite-element model to predict of Sayano-Shushenskaya HPP (SSh HPP) dam state // ICOLD 75th Annual Meeting, Session III. Large dams safety management, Saint-Petersburg, Russia, June 24-29, 2007.

100. Толошннов А. В., Александров Ю. H., Епифанов А. П., Построение конечно-элементарной расчётной модели для оценки напряжённо-деформированного состояния плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Строительство. Известия высших учебных заведений, 2006, № 7, стр. 38-47.

101. Александров Ю. Н., Расчётные исследования поведения плотины Саяно-Шушенской ГЭС в годовом цикле изменения нагрузок // Гидротехническое строительство, 2006, № 6.

102. Александров Ю. Н., Использование расчётной модели плотины Саяно-Шушенской ГЭС для оценки и прогнозирования её состояния // Гидротехническое строительство, 2008, №11, стр. 64-69.

103. Александров Ю. Н., Изменения напряжённо-деформированного состояния плотины Саяно-Шушенской ГЭС в условиях эксплуатации и оценка их методом конечных элементов, Саяногорск, диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук, 2007.

104. Вульфович Н. А., Гордон JI. А., Стефаненко Н. И., Арочно-гравитационная плотина Саяно-Шушенской ГЭС, Оценка технического состояния по данным натурных наблюдений, СПб, 2012.

105. Газиев Э. Г., Наклоны горизонтальных сечений Саяно-Шушенской арочно-гравитационной плотины // Гидротехническое строительство, 2012, № 3, стр. 25-29.

106. Юсупов Т. М., Решетникова Е. Н., Александров Ю. Н., Оценка состояния системы "плотина-основание" Саяно-Шушенской ГЭС по завершении этапа наполнения водохранилища в 2012 г. // Гидротехническое строительство, 2013, № 4, стр. 3-9.

107. Вульфович Н. А., Оценка несущей способности плотины Саяно-Шушенской ГЭС по данным натурных наблюдений в послеаварийный период эксплуатации (2009-2012 гг.) // Гидротехническое строительство, 2013, № 4, стр. 10-18.

108. Гордон JI. А., Гутов С. С., Храпков А. А., Скворцова А. Е., Тангенциальные перемещения плотины и береговых примыканий Саяно-Шушенской ГЭС по данным натурных наблюдений // Гидротехническое строительство, 2011, том 7, стр. 2-9.

109. Гордон Л. А., Оценка технического состояния скального основания русловой части плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Известия ВНИИГ, 2010, том 259, стр. 49-56.

110. Рассказчиков В. А., Влажностные изменения в бетоне Саяно-Шушенской плотины и их влияние на напряжённо-деформированное состояние сооружения // Гидротехническое строительство, 2012, № 10, стр. 7-19.

111. Каприк А. П., Епифанов А. П., Стефаненко Н. И., К вопросу о причинах аварии и оценка состояния арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2011, № 2, стр. 24-29.

112. Газиев Э. Г., Замахаев А. Н., Савич А. И., О проблеме "нестационарного состояния" плотины и скального основания Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2012, № 1, стр. 45-47.

113. Марчук А. Н., Марчук Н. А., Геологические и геодинамичкские аспекты в комплексе причин аварии на Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2012, № 1, стр. 48-57.

114. Марчук Н. А., О тангенциальных смещениях плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2012, № 1, стр. 57-58.

115. Марчук А. Н., Марчук Н. А., Тектонофизические аспекты напряжённо-деформированного состояния больших бетонных плотин // Гидротехническое строительство, 2010, № 3, стр. 31-34.

116. Марчук А. Н., Влияние береговых массивов со стороны верхнего бьефа в примыканиях арочных плотин на их напряжённо-деформированное состояние // Гидротехническое строительство, 2010, № 12, стр. 33-37.

117. Гордон Л. А., Скворцова А. Е., Стефаненко Н. И., Анализ технического состояния плотины Саяно-Шушенской ГЭС по данным натурных изменений радиальных смещений и углов наклона горизонтальных сечений // Гидротехническое строительство, 2011, № 1, стр. 7-14.

118. Гордон Л. А., Скворцова А. Е., Актуализация критериев безопасности для основных диагностических показателей плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2013, № 4, стр. 22-31.

119. Гордон Л. А., Соколовский И. К., Цовикян Л. X., Прогноз перемещений арочной плотины на основе идентифицированной прогнозной модели // Известия ВНИИГ, 1991, том 214, стр. 124-132.

120. Гордон JI. А., Соколовский И. К., Параметрические критерии безотказности и неповреждаемости для плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 1994, № 6, стр. 124-132.

121. Соколовский И. К., Методика оценки технического состояния арочных плотин на кусочно-однородных основаниях по данным натурных измерений, диссертация на соискание учёной степени кандидата технических наук, СПб, 1995.

122. Дурчева В. Н., Влияние отрицательной температуры на деформации нагруженного бетона//Изв. ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, 1973, том 103, стр. 216-222.

123. Yong Xia, You-Lin Xu, Ze-Long Wei, Hong-Ping Zhu, Xiao-Qing Zhou, Variation of structural vibration characteristics versus non-uniform temperature distribution // Engineering Structures, 2011, том 33, стр. 146-153.

124. Загрядский И. И., Применение метода квадратичного программирования для решения задач контроля состояния бетонных плотин // Научно-технические ведомости СПбГТУ, 2001, № 1(23), стр. 85-90.

125. Загрядский И. И., Выявление необратимых изменений в работе конструкции, накапливающихся с переменной скоростью и скачкообразно, по данным наблюдений // материалы 4-й международной конференции Научно-технические проблемы прогнозирования надёжности и долговечности конструкций и методы их решения, Санкт-Петербург, 2001.

126. Загрядский И. И., Эмпирические модели. Мониторинг и анализ необратимых процессов в системе плотина-основание // Седьмая научно-техническая конференция Гидроэнергетика. Новые разработки и технологии. Санкт-Петербург, 25-27 октября 2012 г.

127. Кузьмин К. К., Некоторые вопросы напряжённого состояния и надёжности плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 1998, № 9.

128. Bossoney С., Balissat M., Uncertainty about Origin of Permanent Derformations on Existing Concrete Dams // Proceedings of Symposium on Uncertainty Assessment in Dam Engineering, 73rd Annual Meeting of ICOLD, Tehran, IRAN, 2005, 149-S4.

129. Кузьменко А. П., Сабуров В. С., Исследование динамических характеристик плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Изв. ВНИИГ, том 256.

130. Кузьменко А. П., Бортников П. Б., Сабуров В. С., Контроль технического состояния бетонных плотин по динамическим характеристикам их колебаний // Изв. ВНИИГ, том 248.

131. Кузьменко А. П., Сабуров В. С., Определение упругих свойств бетона плотин по скоростям сейсмических волн // Изв. ВНИИГ, 2006, том 245.

132. Кузьменко А. П., Воробьева Д. Б., Кузьмин Н. Г., Контроль динамических характеристик с помощью системы регистрации землетрясений и мониторинга технического состояния плотины Красноярской ГЭС // Известия ВНИИГ, 2012, том 266, стр. 12-21.

133. Кузьменко А. П., Майнагашев С. М., Золотухин Е. П., Епифанов А. П., Кузьмин Н. Г., Лазуткин А. Е., Автоматизированная система регистрации землетрясений и мониторинга технического состояния плотин гидроэлектростанций // Гидротехническое строительство, 2011, № 12, стр. 47-54.

134. Храпков А. А., Никифоров А. А., Скоморовская Е. Я., Гончаров В. В., Харитонов М. Е., Опыт проектирования и начальной эксплуатации автоматизированной системы сейсмометрического контроля основных сооружений Бурейской ГЭС // Изв. ВНИИГ, 2005, том 244, стр. 38-46.

135. Храпков А. А., Никифоров А. А., Скоморовская Е. Я., Харитонов М. Е.,

Инженерно-сейсмометрические наблюдения на бетонной гравитационной плотине Бурейской ГЭС // Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений, 2005, № 6, стр. 9-12.

136. Храпков А. А., Никифоров А. А., Скоморовская Е. Я., Гаркин А. С., Харитонов М. Е., Автоматизированная система сейсмометрического контроля на Бурейской ГЭС // Известия ВНИИГ, 2007, том 249, стр. 47-53.

137. Храпков А. А., Егоров А. Ю., Злобин Д. Н., Никифоров А. А., Скоморовская Е. Я., Харитонов М. Е., Опыт эксплуатации и перспективы развития автоматизированной системы сейсмометрического контроля на Бурейской ГЭС // Изв. ВНИИГ, том 257, стр. 36-44.

138. Бормотов В. А., Егоров А. Ю., Костылев В. С., Скоморовская Е. Я.,

Применение на ГЭС инженерно-сейсмометрических и инженерно-сейсмологических систем мониторинга // Гидротехника, 2012, № 3 (28), стр. 12-17.

139. Дергачёв А. А., Еманов А. Ф., Толошинов А. В., Землетрясения и сейсмическая активность в районе Саяно-Шушенского гидроузла // Гидротехническое строиетльство, 2003, № 11, стр. 33-38.

140. Затеев В. Б., Сейсмометрические наблюдения на Саяно-Шушенской ГЭС // Гидротехническое строительство, 2003, № 11, стр. 43-46.

141. Затеев В. Б., Сейсмометрический контроль плотины Саяно-Шушенской ГЭС при взрывах // Гидротехническое строительство, 2008, № 11, стр. 52-57.

142. Храпков А. А., Скворцова А. Е., Костылев В. С., Щерба Д. В., О построении математической модели арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС // Известия ВНИИГ, 2011, том 264, стр. 56-69.

143. Мгалобелов Ю. Б., Прочность и устойчивость скальных оснований бетонных плотин, М., Энергия, 1979.

144. Фрид С. А., Левених Д. П., Температурные воздействия на гидротехнические сооружения в условиях севера, Л., 1978.

145. Fanelli М., Giuseppetti G., Advance dam analysis // Engineering fracture mechanics, Vol. 35, No. 1/2/3, 1990, стр. 525-530.

146. Москвин В. M., Капкин М. М., Мазур Б. М., Температурные деформации бетонов при отрицательных температурах // Гидротехническое строительство, 1964, №6, стр. 17-21.

147. CEB-FIP. Model code 1990, London, Thomas Telford, 1993.

148. Ткачёв А. Г., Фрид С. А., Платонова С. Г., Симоненко Н. И., Теплофизические характеристики гидротехнического бетона// Гидротехническое строительство, 1974, № 1, стр. 20-23.

149. Гинзбург Ц. Г., Определение коэффициента температуропроводности бетона // Изв. ВНИИГ, 1952, том 47, стр. 149-156.

150. Fanelli М., Giuseppetti G., Thermal Diffusivity in Solids // Intl. Water Power & Dam Construction, Vol. 31, No. 5, May, 1979, стр. 42-50.

151. Костылев В. С., Применение математической модели "сооружение-основание" к анализу изменений в кинематических показателях бетонной арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС за 2004-2012 гг. // Гидротехническое строительство, 2013, №4, стр. 37-46.

152. Liu X., Wu Z.-ru, Yang Y., Hu J., Xu В., Information fusion diagnosis and early-warning method for monitoring the long-term service safety of high dams // J Zhejiang Univ-Sci A (Appl Phys & Eng), 2012, том 13 № 9, стр. 687-699.

153. Khrapkov A. A., Kostylev V. S., Skvortsova A. E., Assessment of concrete dam state by comparison of the in-situ data with the results of numerical research using mathematical models // доклад в виде постера на конференции International Symposium on Dams for a Changing World - Need for Knowledge Transfer across the Generations & the World, публикация на электронном носителе, номер доклада Т5-261, 5 июня 2012.

154. Храпков А. А., Евстифеев А. Д., Костылев В. С., Определение прогнозных значений температур для точек наблюдения, расположенных в теле бетонной арочно-гравитационной плотины // Известия ВНИИГ, 2013, том 267, стр. 54-62.

155. Zhang Z., Garga V. К., State of temperature and thermal stress in mass concrete structures subjected to thermal shock // Dam Engineering, VIII (4), 1996, стр. 337-351.

156. Mata J. de, Castro A. T. da, Costa J. Sá, Time-frequency analysis for concrete dam safety control: Correlation between the daily variation of structural response and air temperature // Engineering Structures, 2013, том 48, стр. 658-665.

157. Храпков А. А., Цейтлин Б. В., Скворцова А. Е., Костылев В. С., Суммирование импульсных нагружений в задачах взаимодействия бетонных плотин со скальным основанием, материалы международной конференции «Строительство в сейсмических районах Украины», Ялта, 2008 г., Буд1велып конструкцп", вып.69, с. 370-377

158. Марчук А. Н., Марчук Н. А., Плотины и геодинамика, М., ИФЗ РАН, 2007.

159. Бронштейн В. И., Грошев M. Е., Дудченко JL Н., Савич А. И., Численные исследования сейсмостойкости плотины Зейской ГЭС // Гидротехническое строительство, 1999, № 2.

160. Волынчиков А. Н., Мгалобелов Ю. Б., Обоснование надежности основных сооружений гидроузла Шон Ла во Вьетнаме // Гидротехническое строительство, 2007, № 12, стр. 23-38.

161. Судаков В. Б., Храпков А. А., Настоящее и будущее бетонных плотин // Труды научно-технической конференции «Гидроэнергетика», СПб, ОАО «ВНИИГ им. Б. Е., Веденеева», 2006, стр. 66-97.

162. Фам Ван Хунг, Мгалобелов Ю. Б., Обоснование надежности арочной плотины Нам Чиен во Вьетнаме // Гидротехническое строительство, 2008, № 1, стр. 21-35.

163. Монахенко Д. В., Физическое моделирование сейсмостойкости сооружений, Л., ВНИИГ, 1975.

164. Аськов В. Л., Вопросы методики исследования сейсмостойкости арочных плотин на крупномасштабных моделях // Известия ВНИИГ, 1980, том 140, стр. 48-53.

165. Храпков А. А., Цейтлин Б. В., Динамическое взаимодействие сооружения с грунтовым основанием. Анализ в области времени // Труды 5-ой Международной конференции «Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности конструкций и методы их решения», СПб, Изд-во СПбГТУ, 2003, стр. 549-565.

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ

ГПа гигапаскалей

ГТС гидротехнические сооружения

ГЭС гидроэлектростанция

ИГЭ инженерно-геологический элемент

КЭ конечный элемент

МКЭ метод конечных элементов

НДС напряжённо-деформированное состояние

НПУ нормальный подпорный уровень

отм. отметка

РоНГ расстояние от напорной грани

С. секция

СМ ГТС служба мониторинга гидротехнических сооружений

СШГЭС Саяно-Шушенская ГЭС

УВБ уровень верхнего бьефа

ЦСГНЭО Центр службы геодинамических наблюдений в электроэнергетической отрасли (Москва, филиал ОАО "Институт Гидропроект")