Прочность вакуумной камеры и дивертора термоядерного реактора-токамака при динамических электромагнитных и тепловых нагрузках тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 01.04.13, кандидат технических наук Комаров, Виктор Михайлович

• Комаров, Виктор Михайлович
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Комаров, Виктор Михайлович

Введение.

1 Электромагнитные нагрузки на вакуумную камеру и дивертор термоядерного реактора-токамака.

1.1 Методы расчета напряженно-деформированного состояния конструкций при действии электромагнитных нагрузок.

1.1.1 Напряженно-деформированное состояние электропроводных оболочек в электромагнитном поле.

1.1.2 Способы задания электромагнитных нагрузок на расчетных механических моделях конструкций токамака.

1.2 Расчетные электромагнитные нагрузки на вакуумную камеру и дивертор реактора-токамака ИТЭР.

1.2.1 Переходные электромагнитные режимы в реакторе-токамаке.

1.2.2 Оценка электромагнитных нагрузок на вакуумную камеру и дивертор реактора-токамака.

1.2.3 Электромагнитные нагрузки на вакуумную камеру и дивертор реактора ИТЭР.

2 Прочность вакуумной камеры и дивертора реактора ИТЭР при действии электромагнитных нагрузок.

2.1 Выбор расчетных моделей и методов динамического расчета.

2.1.1 Уравнения вынужденных колебаний и методы динамического расчета

2.1.2 Расчетные механические модели вакуумной камеры и дивертора.

2.2 Предварительные численные исследования.

2.2.1 Анализ динамических характеристик вакуумной камеры и кассеты дивертора.

2.2.2 Практическое сравнение различных методов динамического расчета.

2.3 Динамический анализ вакуумной камеры и дивертора ИТЭР при действии расчетных электромагнитных нагрузок.

2.3.1 Предварительные замечания.

2.3.2 Динамический анализ вакуумной камеры.

2.3.3 Динамика кассеты дивертора при вертикальных движениях плазмы

2.4 Методика выбора характеристик эквивалентного цикла напряжений для оценки циклической прочности.

2.5 Анализ нелинейной устойчивости конструкций с учетом пластичности и начальных несовершенств.

2.5.1 Методика расчета нелинейной устойчивости.

2.5.2 Анализ устойчивости вакуумной камеры ИТЭР.

3 Влияние механических свойств, размеров облицовки, ползучести и радиации на прочность и ресурс теплоприемных элементов дивертора ИТЭР при циклических тепловых нагрузках.

3.1 Влияние механических свойств теплоотводящих подложек.

3.2 Влияние радиации и уменьшения толщины облицовки.

3.3 Влияние ползучести.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Прочность вакуумной камеры и дивертора термоядерного реактора-токамака при динамических электромагнитных и тепловых нагрузках»

Актуальность проблемы

Важным этапом практической реализации научно-технических исследований в области управляемого термоядерного синтеза является создание термоядерного реактора-токамака с магнитным удержанием плазмы. Одним из примеров такого реактора является ИТЭР (ITER)-интернациональный термоядерный экспериментальный реактор, проектирование которого начато в 1989 году и продолжается в настоящее время. Сейчас также проводится работа по выбору площадки строительства и по подготовке основных компонент ИТЭР к производству.

Рисунок I - Общий вид реактора ИТЭР

По сравнению с реакторами АЭС [3], при проведении расчетов напряженно-деформированного состояния (НДС), прочности и ресурса ВК и дивертора реактора-токамака приходится дополнительно учитывать следующее [I, 47]:

- ВК в целом может испытывать избыточное давление среды только при аварийных ситуациях, связанных с разрушением или разгерметизацией систем охлаждения ВК или внутрикамерного оборудования.

- Нарушения в управлении термоядерной реакцией приводят к различным срывам тока плазмы и, как следствие, к значительным электромагнитным нагрузкам (ЭМН), могущим вызывать заметное динамическое воздействие на ВК и дивертор.

- Дивертор испытывает большие тепловые нагрузки, экстремально высокие в случае срывов тока плазмы. Облучение нейтронами с энергией 14 Мэв существенно изменяет физико-механические свойства материалов.

- Форма многих конструкций часто не является осесимметричной.

- Существующие российские и зарубежные Нормы прочности разработаны для конструкций, форма и расчетные нагрузки которых в значительной мере отличаются от формы и нагрузок ВК и дивертора реактора-токамака.

Вопросы обеспечения прочности ВК (как первого барьера безопасности) и дивертора, прогнозирование их ресурса играют важную роль в повышении надёжности и снижении стоимости реактора-токамака.

В токамаках одними из основных расчетных нагрузок являются ЭМН [59, 63, 74, 77, 78], характеризующиеся значительным разнообразием причин возникновения, интенсивности и длительности воздействий. Только из-за всевозможных срывов тока плазмы в реакторе ИТЭР выделяют 6 типов нестационарных ЭМН. Весьма показателен высокий уровень ЭМН: интегральные силы на ВК составляют в различных режимах 15-5-80 % от величины ее веса, а интегральные силы на кассету дивертора превышают ее вес в несколько раз.

Длительность действия нестационарных ЭМН, составляющая от нескольких десятков до сотен миллисекунд, соизмерима с периодами низших тонов собственных упругих колебаний многих элементов силовых конструкций ВК и дивертора. Поэтому при исследовании их деформирования от действия ЭМН необходим учет динамики нагружения, ибо использование только статического подхода может являться неконсервативным и идти не в запас прочности для этих конструкций.

Сложная пространственная геометрия ВК и дивертора [65, 66, 69, 70], разнообразие типов нестационарных ЭМН требует значительных усилий по выбору и верификации методов динамических расчетов. Динамические расчеты являются весьма трудоемкими, и часто лишь сочетание известных аналитических решений [17, 22, 26, 42] и использование численных методов интегрирования уравнений движения с помощью современных программ [14, 35] позволяет получить результат с требуемой точностью [75, 76].

Проведение динамических расчетов при действии нестационарных ЭМН осложняется также отсутствием в настоящее время сертифицированных программных комплексов, объединяющих в себе и реализующих последовательно связанные сквозные расчеты сначала по поведению тока плазмы, затем по определению ЭМН и на последней стадии по определению НДС конструкций при этих нагрузках.

В настоящее время в основном методика сквозного расчета строится так, что сначала с помощью одних программ просчитываются различные сценарии поведения плазмы при нормальных условиях проведения реакции и при срывах тока плазмы. Результаты расчета поведения плазмы служат исходными данными для определения вихревых токов и ЭМН в токопроводящих элементах конструкций с помощью других программ [7]. Наконец, полученные ЭМН служат исходными данными для проведения анализа НДС с помощью третьих программ [14,35].

Высокий уровень ЭМН и относительная тонкостенность конструкций ВК и дивертора реактора-токамака определяют важность определения критических (предельных) значений ЭМН, вызывающих потерю устойчивости конструкций, и коэффициентов запаса устойчивости ПсГ, определяемых отношением критических значений нагрузок к их номинальным значениям. Наиболее точные оценки в этом случае дает анализ нелинейной устойчивости с учетом пластических деформаций материалов и начальных несовершенств в конструкции [45,46, 56].

Выше затронуты некоторые особенности расчета прочности конструкций ИТЭР только от действия ЭМН. В целом, с точки зрения общего характера механических и тепловых воздействий, компоненты ИТЭР проектируется для работы при циклическом нагружении. Действительно, только запланированное количество номинальных циклов горения плазмы равно 30000 при длительности каждого цикла ~400 секунд. Каждому номинальному циклу сопутствуют электромагнитные и тепловые нагрузки на элементы конструкций, связанные с периодами подъема тока плазмы, его стационарного удержания и вывода. Примерно в десяти процентах из общего числа номинальных циклов предполагаются большие неустойчивости тока плазмы, переходящие в его срывы и ведущие к значительным тепловым и электромагнитным нагрузкам. Учитывая их нестационарный характер, можно прогнозировать реализацию нескольких циклов механических напряжений в конструкциях ВК и внутрикамерного оборудования при каждом срыве тока плазмы. Таким образом, общее число циклов механических напряжений за время эксплуатации только от действия ЭМН может быть порядка что требует проведения поверочных расчетов циклической прочности конструкций.

Поскольку временная зависимость механических напряжений при действии ЭМН может иметь довольно сложный характер, при оценке циклической прочности удобно иметь дело с одним так называемым эквивалентным циклом напряжений. Режим нагружения конструкции с таким эквивалентным циклом вносит такое же повреждение, как и определенные динамическим расчетом переменные напряжения с изменяющейся в процессе нагружения амплитудой [25].

Большое влияние на прочность и ресурс внутрикамерного оборудования ИТЭР оказывают радиация и циклические тепловые нагрузки. В особенно тяжелых условиях находятся теплоприемные элементы (ТПЭ) дивертора, непосредственно воспринимающие тепловые потоки, нейтронное и ионное воздействия со стороны плазмы [67, 68, 72]. Термическая усталость, характеризующаяся локализованным накоплением циклических пластических деформаций [15, 52, 61], деформация ползучести в высокотемпературной части цикла нагружения [73] часто являются решающими факторами, принимаемыми во внимание при выборе конструктивных форм и материалов ТПЭ.

После получения опыта в управлении реакторной плазмой и наработке данных по степени повреждения материалов за время эксплуатации, следующим шагом после ИТЭР будет создание нового стационарного реактора, в котором не будет значительных нестационарных ЭМН на ВК и дивертор, сейчас для таких компонент ИТЭР во многом определяющих их прочность и долговечность. С другой стороны, повышение общего уровня тепловых нагрузок, заданное увеличение общего срока службы и связанное с этим более значительное влияние ползучести [23, 46], радиации [11] и выгорания (уменьшения толщины) облицовки потребует применения жаропрочных и радиационно-стойких материалов для ТПЭ. Поэтому оценить влияние указанных факторов на прочность и ресурс ТПЭ важно уже сейчас на примере конструкций ИТЭР [30, 31], проводя соответствующие расчетно-экспериментальные работы. В настоящей работе автором использован описанный в [1, 3] подход к расчету малоцикловой усталости с учетом влияния деформации ползучести, сопротивления хрупкому разрушению при наличии исходных дефектов типа трещин [20, 60] и сопротивления развитию трещин при циклическом нагружении [41, 55].

Работа выполнена в соответствии с планами НИОКР: - Федеральная целевая программа "Международный термоядерный реактор ИТЭР" на 2002-2005 годы (постановление Правительства РФ №604 от 21 августа 2001 г.).

- Федеральная целевая научно-техническая программа "Международный термоядерный реактор ИТЭР и научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы в его поддержку" на 1999-2001 годы (постановление Правительства РФ №1417 от 1 декабря 1998 г.).

- Федеральная целевая научно-техническая программа "Международный термоядерный реактор ИТЭР и научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы в его поддержку" на 1996-1998 годы (постановление Правительства РФ №1119 от 19 сентября 1996 г.).

Цели работы

1. Оценка нестационарных ЭМН, влияющих на выбор основных размеров и прочность элементов конструкций ВК и дивертора термоядерного реактора-токамака.

2. Исследование динамического отклика ВК и дивертора реактора ИТЭР при действии ЭМН, включая разработку расчетных моделей, определение динамических характеристик и выбор методов динамического расчета.

3. Разработка методики определения характеристик эквивалентного цикла механических напряжений для оценки циклической прочности конструкций.

4. Модификация методики расчета нелинейной устойчивости конструкций и ее применение к анализу устойчивости ВК ИТЭР

5. Исследование влияния механических свойств теплоотводящих подложек, размеров облицовки, радиации и ползучести на прочность и ресурс ТПЭ дивертора термоядерного реактора-токамака.

Научная новизна

1. Получены аналитические оценки ЭМН на элементы конструкций ВК и дивертора реактора-токамака, используемые для упрощения предварительных расчетов на начальной стадии проектирования и для разработки требуемой механической модели для проведения поверочных расчетов.

2. Предложена методика определения характеристик эквивалентного цикла механических напряжений для упрощения оценки циклической прочности ВК и дивертора токамака при действии ЭМН.

3. Предложена модификация методики расчета нелинейной устойчивости конструкций, использующая рекомендации, различных Норм прочности в части, касающейся метода расчета, модели материала, учета начальных несовершенств.

Практическая значимость

Разработаны и численно верифицированы расчетные механические модели сложных пространственных конструкций ВК и дивертора реактора ИТЭР, позволяющие с требуемой точностью проводить расчеты их прочности. В результате сравнительных численных исследований выбран наиболее эффективный метод динамического расчета этих конструкций при действии нестационарных ЭМН.

Анализ динамических расчетов ВК и кассеты дивертора ИТЭР, проведенных с помощью разработанных автором расчетных моделей:

- показал необходимость учета динамики нагружения от действия ЭМН для этих конструкций (коэффициенты динамичности по оценке сверху близки к ~1.5) и при разработке аналогичного оборудования других токамаков;

- позволил предложить изменения элементов конструкции дивертора для снижения механических напряжений до допускаемых пределов.

Предложенная модифицированная методика расчета нелинейной устойчивости позволила точнее определить критические нагрузки и коэффициенты запаса устойчивости для ВК ИТЭР.

Полученные оценки характеристик эквивалентного цикла механических напряжений упростили оценку циклической прочности ВК и дивертора токамака при действии импульсных ЭМН.

Проведен анализ долговечности ТПЭ дивертора в виде моноблока с облицовкой из углеродного композита и выбрана бронза, обеспечивающая заданный ресурс теплоотводящей подложки при действии циклических тепловых потоков. Предложены конструктивные размеры, позволившие уменьшить общее число моноблоков и соответственно снизить стоимость изготовления дивертора. > Исследовано влияние и показана необходимость учета радиации, ползучести и изменения толщины облицовки при оценке долговечности ТПЭ дивертора. Установлено, что для повышения надежности ТПЭ следует проводить их циклические испытания с выдержками, а при прогнозировании ресурса принимать во внимание не только число нагружений, но и продолжительность действия тепловой нагрузки. Достоверность полученных результатов обеспечивает:

• Сравнение полученных результатов с результатами работ друггсс российских и зарубежных исследователей:

- Расхождение в величинах собственных частот, полученных Сориным В.М. (НИИЭФА) для другой расчетной модели ВК ИТЭР, составляет не более ~5-И0 процентов.

- Не более ~15-f25 процентов разницы с результатами японских (JAERI) и европейских (Framatom, Ansaldo) участников проекта ИТЭР получено при расчетах НДС ВК от действия испытательного давления и ЭМН.

- Расхождение в результатах около 20 процентов показали расчеты НДС кассеты дивертора при действии ЭМН и тепловых нагрузок, проведенные европейскими (ENEA-Euroatom) участниками проекта ИТЭР с помощью программы ABAQUS для другой расчетной модели кассеты.

- Разница в величине интегральных ЭМН, полученных автором с помощью оценок, и сотрудниками НИИЭФА (НИВО) в результате численного моделирования с помощью программы TYPHOON, составляет ~ 15-^25 %.

• Сравнение результатов численных расчетов и оценок с результатами экспериментов:

- Результаты расчетов НДС ВК экспериментального токамака "Глобус-М" при действии наружного равномерного давления в основном совпали с результатами механических испытаний, проведенных сотрудниками ФТИ им. А.Ф. Иоффе в объединении "Северный завод" на полномасштабном макете ВК. Отличия в показаниях некоторых тензометров от расчетных значений объяснились отклонениями реального профиля макета от теоретического профиля поперечного сечения камеры.

- Результаты расчетов и измерений температуры макетов ТПЭ дивертора при термоциклических испытаниях совпали с точностью до 10 процентов. Изменение формы облицовки и появление трещин в медной прослойке некоторых макетов, полученное при испытаниях, прогнозировалось автором по результатам расчетов.

• Использование сертифицированного программного обеспечения для проведения численных расчетов:

Использованная в расчетах программа ANSYS имеет сертификацию ISO 9001 для всей линейки программных продуктов, проведено более 7200 программных тестов и более 1600 тестов на аппаратную совместимость. В соответствии с решением Совета по аттестации программных средств НТЦ по ядерной и радиационной безопасности Госатомнадзора России от 31.10.2002 г., программа ANSYS аттестована бессрочно [35] для расчета статического НДС элементов активных зон и реакторного оборудования из металлов и сплавов в упругой линейной области, а также при наличии деформаций пластичности и ползучести (скорость ползучести конструкционных материалов не более 10"4 1/сек). Практическая точность расчетов определяется точностью задания внешних воздействий, физико-механических характеристик материалов и точностью расчетной модели. При заданных физико-механических характеристиках и моделях поведения материалов погрешность расчета в линейной и нелинейной постановках не превышает 2-^5 % и 10 % соответственно.

Апробация работы Результаты работы обсуждались на семинарах в НИИЭФА, докладывались на международных технических совещаниях по проекту ИТЭР (Россия, Германия, США) с 1989 по 2004 гг., а также представлялись:

- на Всероссийских конференциях по инженерным проблемам термоядерных реакторов (С.-Петербург, 1984, 1988, 1997, 2002), III международной конференции "Радиационное воздействие на материалы термоядерных реакторов" (С.-Петербург, 1994), Российской научно-технической конференции "Инновационные наукоемкие технологии для России" (С.Петербург, 1995), 3 конференции пользователей программного обеспечения CAD-FEM GmbH (Москва, 2003);

- на международных симпозиумах по термоядерным и ядерным технологиям (Карлсруэ, Германия, 1994; С.-Петербург, 1996; Токио, Япония, 1997; Мадрид, Испания, 2000; Хельсинки, Финляндия 2002). В диссертацию включены материалы, опубликованные в 26 печатных работах. Структура и объем диссертации.

Диссертация состоит из введения, трех глав, заключения и списка литературы. В диссертации 149 страниц печатного текста, в том числе 58 рисунков, 37 таблиц и список литературы, включающий 80 наименований.

Заключение диссертации по теме «Электрофизика, электрофизические установки», Комаров, Виктор Михайлович

Основные результаты работы:

1. Получены аналитические оценки нестационарных электромагнитных нагрузок на элементы конструкций вакуумной камеры (ВК) и дивертора термоядерного реактора-токамака, используемые для упрощения предварительных расчетов на начальной стадии проектирования и для разработки требуемой механической модели для проведения поверочных расчетов.

2. Предложена упрощенная методика выбора параметров эквивалентного цикла механических напряжений для расчета циклической прочности ВК и дивертора реактора-токамака при импульсном нагружении. Так, эквивалентное повреждение в элементах конструкции при величине относительного демпфирования £=0.02 имеет место при амплитуде эквивалентного цикла, равной максимальной амплитуде реальных колебаний, и числе таких эквивалентных циклов, равном 4.

3. Предложена модификация методики анализа нелинейной устойчивости конструкций, объединяющая рекомендации различных Норм прочности в части, касающейся метода расчета, модели поведения материала и учета начальных несовершенств в конструкции. Применение методики позволило точнее определить критические нагрузки и коэффициенты запаса для ВК.

4. Разработаны и верифицированы механические модели ВК и кассеты дивертора реактора ИТЭР, позволяющие с требуемой точностью проводить расчеты их прочности. Определены динамические характеристики ВК и кассеты. Численное тестирование моделей показало, что при действии нестационарных электромагнитных нагрузок более эффективным методом динамического расчета является метод прямого пошагового интегрирования. Использование метода модальной суперпозиции при числе учитываемых собственных форм менее 110 для этих конструкций некорректно, а использование их большего числа неэффективно из-за плохой сходимости суммирования динамической реакции от множества тонов возбуждаемых колебаний.

5. Проведен анализ динамического поведения ВК и кассеты дивертора ИТЭР при действии расчетных ЭМН, показавший, что коэффициенты динамичности для многих основных элементов этих конструкций можно сверху оценить величиной, близкой к ~1.5. Таким образом, учет динамики нагружения ВК и кассеты является необходимым условием при расчете их прочности и прогнозировании ресурса. Результаты анализа, показавшие превышение допускаемых значений для механических напряжений в элементах кассеты, позволили сформулировать предложения по изменению их конструкции для снижения ЭМН и механических напряжений. Так, предложено ввести электрические разъемы в полоидальной плоскости вертикальных мишеней для снижения ЭМН от вихревых токов. Изменение конструкции центральной сборки привело к снижению напряжений в ее опорах до допускаемого уровня. Результаты динамического анализа могут использоваться при сравнении вариантов элементов конструкции ВК и дивертора, для планирования динамических испытаний, прогнозирования ресурса, выбора параметров аппаратуры и схемы размещения датчиков диагностики реактора при эксплуатации.

6. Проведен анализ влияния механических свойств бронзовой теплоотводящей подложки теплоприемного элемента дивертора ИТЭР, выполненного в виде моноблока с облицовкой из углеродного композита, на прочность и ресурс при циклическом тепловом нагружении. В результате выбрана бронза со свойствами, обеспечивающими наибольший ресурс трубки охлаждения моноблока. Предложены конструктивные размеры, позволяющие уменьшить общее число моноблоков и снизить стоимость изготовления дивертора в целом. Определено, что в случае воздействия радиации и уменьшения толщины облицовки для уточнения оценки долговечности моноблока нужно принимать во внимание постоянное изменение его НДС при эксплуатации. В противном случае, наиболее консервативной является оценка, основанная на максимальных размахах деформаций, отвечающих середине периода эксплуатации. В то же время оценка, основанная на величинах размахов деформаций, отвечающих только началу или только концу периода эксплуатации, является слишком оптимистичной. Влияние радиации уменьшило допускаемое число циклов нагружения для бронзовой трубки моноблока в ~2.5 раза.

7. Проведенный анализ показал значительное влияние ползучести на прочность и ресурс ТПЭ дивертора ИТЭР с облицовкой из прямоугольных вольфрамовых плиток. Например, учет деформаций ползучести в гипервапотроне уменьшил допускаемое число циклов тепловой нагрузки для его бронзовой подложки в ~2 раза. Таким образом, для создания надежных конструкций ТПЭ следует проводить их циклические испытания с выдержками, а при прогнозировании ресурса принимать во внимание не только число нагружений, но и продолжительность действия тепловой нагрузки.

Полученные в диссертации результаты использовались при проектировании и вошли в документацию технического проекта ИТЭР. Предложенные методики и аналитические оценки применялись при расчете прочности вакуумных камер и внутрикамерных элементов других электрофизических установок (Туман-ЗМ, ИФТ, ТСП, Глобус-М, Т-15М, КТМ, DEMO).

Заключение

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Комаров, Виктор Михайлович, 2004 год

1. ITER Interim Structural Design Criteria, Section A, S 74 RE 2 96-06-18 W 1.1

2. Бирбраер A.H., Шульман С.Г. Прочность и надежность конструкций АЭС при особых динамических воздействиях: Москва, Энергоатомиздат, 1989.

3. Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок (ПНАЭ Г-7-002-86)/Госатомэнергонадзор СССР.- М.: Энергоатомиздат, 1989.-525 с.

4. Damping Values for Seismic Design of Nuclear Power Plants. Regulatory Guide161 //U.S. Atomic Energy Commission. Oct. 1973.

5. ITER Material Assesment Report, Appendix C. Recommended Physical and Mechanical Properties of Materials for In-Vessel Components, G 74 MA 10 01-07-11 W 0.2

6. ITER Material Properties Handbook. Inconel 625. S 74 MA 2. Publication package7. 2001

7. Belov A.V., Doinikov N.I., Duke A.E., Kokotkov V.V., Kotov V.L., Kuchtin V.P., Lamzin E.A., Sytchevski S.E.Transient electromagnetic analysis in tokamaks using TYPHOON code //Fusion Engineering and Design 31 (1996), pp.167-180.

8. Technical Basis for the ITER Final Design Report, Chapter 2.2, ITER,G AO FDR 1 01-03-05 W0.2

9. ITER Materials Assessment Report, G A1 DDD1 98-05-28 W 0.3, 1998.

10. Kalinin G. M. Design Allowable Specification of the Irradiated Copper Alloys //IdoMS: G 74 MD 2 00-06-30 W 0.1

11. ITER Material Properties Handbook. Tungsten. Publication package 6,1998

12. ANSYS, User's Manuel Volume III Elements 00049 Updo ANSYS Revision 5.2, SAS IP August 31, 1995

13. Мэнсон С. Температурные напряжения и малоцикловая усталость. М.: Машиностроение, 1974. - 344 е.: ил.

14. Подстригач Я.С., Бурак Я. И., Гачкевич А. Р., Чернявская J1. В. Термоупругость электропроводных тел. Киев, "Наукова думка", 1977. -248 с.

15. Тимошенко С. П. Колебания в инженерном деле: Москва, " Наука", 1967

16. ASME Boiler and Pressure Vessel Code, Section VIII Rules for construction of Pressure Vessels, Division 2 -Alternative Rules, Appendix4, 4-136.5, Appendix 6, 6153. 1992 Edition, United Engineering Center, New York

17. Махутов H.A., Фролов K.B., Стекольников B.B. и др. Прочность и ресурс водо-водяных энергетических реакторов. М.: Наука, 1988 311 с. -(Исследование напряжений и прочности ядерных реакторов).

18. Коллинз Дж. Повреждение материалов в конструкциях. Анализ, предсказание, предотвращение: Пер. с англ. — М.: Мир, 1984.-624 е., ил.

19. Vacuum Vessel Design and Analysis. EUHT Final Report on task agreement G15TD38.01 FE (D460-E-1), October 2001, EFET, Contract No.: ERB 5004 CT, Task Order No.: EFDA-93/851-GO

20. Пановко Я.Г. Основы прикладной теории колебаний и удара.- Л.: Политехника. 1990, 272 е.: ил.

21. Работнов Ю. Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука. 1979.-744 с.: ил.

22. Vacuum Vessel Design and Analysis. JAHT Final Report on task agreement G15TD39.02 FJ (D460-J-2), June 7, 2001, JAERI.

23. Биргер И.А., Шорр Б.Ф., Иосилевич Г.Б. Расчет на прочность деталей машин. Справочник. -4-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1993. -640 е.: ил.

24. Шиманский Ю.А. Динамический расчет судовых конструкций. —Л.: Судпромгиз, 1948. 408 е.: ил.

25. Кузнецов О.А., Погалов А.И. Прочность паяных соединений. — М.: Машиностроение, 1987 К 89 -112 е.: ил.

26. Berchov N.F., Bykov V.A., Komarov V.M., Korolkov M.D., Mazul I.V. 3D stress analysis of ITER divertor cassette under thermal and electromagnetic loads //Plasma Devices and Operations, 1998,Vol. 6, pp. 65-72.

27. Komarov V., Labusov A., Malkov A. Acceptable mechanical properties of CuCrZr cooling tubes of ITER divertor plasma facing components //Plasma Devices and Operations, 2002,Vol. 10, pp. 17-26.

28. Астапкович A.M., Комаров В.М., Садаков С.Н., Филатов В.В. Численное моделирование нестационарных электромагнитных процессов в вакуумной камере ИТЭР. -М., ЦНИИатоминформ, 1989. 15 с. (Препринт/НИИЭФА: Б-0835)

29. Аттестационный паспорт № 145 программного средства ANSYS 5.2-5.7. НТЦ по ядерной и радиационной безопасности, Госатомнадзор России, 31.10.2002.

30. Komarov V., Labusov A. Lifetime of Irradiated ITER Divertor. Heat Sink //Plasma Devices and Operations, 2003, Vol.11(1), pp.29-37

31. Чумакова И. В., Вайнерман А.Е., Архипова Л.Т. Сварка медных сплавов со сталями //Тезисы докладов III-й международной конференции "Радиационное воздействие на материалы термоядерных реакторов", 26-28 сентября 1994 г., С.Петербург, с.51-52.

32. Бирбраер А.Н. Расчет конструкций на сейсмостойкость.- СПб.: Наука, 1998.- 255 е., ил.70.

33. Калантаров П.Л., Цейтлин Л.А. Расчет индуктивностей: Справочная книга, -3-е изд., перераб. и доп. Л.: Энергоатомиздат, 1986. — 488 е.: ил.

34. Балина B.C., Мядякшас Г.Г. Прочность, долговечность и трещиностойкость конструкций при длительном циклическом нагружении. СПб.: Политехника, 1994.-204 е.: ил.

35. Ден-Гартог Дж. П. Механические колебания. М.: Государственное издание физико-математической литературы, 1960. - 580 е.: ил.

36. ITER Design Description Document of WBS 1.5 Vacuum Vessel. G 15 DDD 4 01-06-25 R0.1. ITERGarching JWS, June 2001.

37. Лизин В. Т., Пяткин В. А. Проектирование тонкостенных конструкций. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1985. - 344 е.: ил.

38. Качанов JI. М. Основы теории пластичности. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Наука, 1969. - 420 е.: ил.

39. Вольмир А. С. Устойчивость деформируемых систем. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Наука, 1967. - 984 е.: ил.

40. Под редакцией В. А. Чуянова. Ядерная и термоядерная энергетика будущего. М.: Энергоатомиздат, 1987. - 192 е.: ил.

41. Тимошенко С. П. Прочность и колебания элементов конструкций.- М.: Наука, 1978. 704 е.: ил.

42. М. Verrecchia. FEAT category III FAST/SLOW DOWNWARD/UPWARD VDE simulations G 73 MD 34 00-04-19 W0.1, ITER Garchin JWS, 19 April, 2000.

43. G.Pautasso, O. Gruber. Study of disruptions in ASDEX UPGRADE. Fusion science and technology, Max-Planck-Institute fur Plasmaphysik, Garching, Germany,V. 44, pp. 716-729.

44. Серенсен С. В., Когаев В. П., Шнейдерович Р. М. Несущая способность и расчеты деталей машин на прочность. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Машгиз, 1963.-452 е.: ил.

45. Гейтвуд Б. Е. Температурные напряжения. М.: Издательство иностранной литературы, 1959. - 350 е.: ил.

46. Тимошенко С. П. Сопротивление материалов, т. И. Более сложные вопросы теории и задачи. М.: Наука, 1968. - 480 е.: ил.

47. Seismic Analysis of the Full ITER-FEAT Tokamak Structure. RFHT Final Report on task agreement No.: G81TD03 FR (D457), IDOMS: G73RE13 00-07-12 W 0.2, November 29,2000, NIIEFA.

48. Елисеев В. В. Новые разделы теории упругости: дефекты, разрушение и композиты. С.-Петербург: СПГТУ, 1995. - 68 е.: ил.

49. Феодосьев В. И. Десять лекций-бесед по сопротивлению материалов. 2-е изд., стереотипное М.: Наука, 1975. - 176 е.: ил.

50. P. Barabaschi. Load Specification and Combination. DRG Annex. G AO MA 0106-11 W0.2, ITER GarchingJWS, June 11, 2001, pp. 18-20.

51. Иродов И. E. Электромагнетизм. Основные законы. 3-е изд., испр. М.: Лаборатория базовых знаний, 2000. - 252 е.: ил.

52. Астапкович А.М., Комаров В.М., Садаков С.Н. Расчет электродинамических нагрузок на вакуумную камеру компактного токамака при срыве тока плазмы. -М., ЦНИИатоминформ, 1988. 17 с. (Препринт/НИИЭФА: Б-0790)

53. Астапкович A.M., Комаров В.М., Садаков С.Н., Филатов В.В. Результаты численного исследования переходных электромагнитных процессов при срыве тока плазмы в установке ИТЭР. М., ЦНИИатоминформ, 1990. - 17 с. (Препринт/НИИЭФА: Б-0850)

54. Borovkov A.I., Bykov V.A., Komarov V.M., Mazul I.V., Semenov A.S. 3D thermal elasto-plastic analysis of ITER divertor high heat flux elements //Plasma Devices and Operations, 1998,Vol.6, pp.55-63

55. Barthel Th., Ioki K., Komarov V., Krylov V., Kuzmin E., Labusov I., Miki N., Onozuka M., Rozov V., Sannazzaro G., Tesini A., Utin Yu., Yamada M. Vacuum vessel port structures for ITER-FEAT //Fusion Eng. and Design 58-59 (2001) 821825

56. Giniyatulin R., Komarov V., Labusov A., Labusov I., Makhankov A. Stress analysis and lifetime evaluation of ITER divertor high heat flux components of the hypervapotron type //Plasma Devices and Operations, 2002,Vol. 10, pp27-37.

57. Berkhov N., Komarov V., Labusov A., Labusov I., Malkov A. Dynamic analysis of ITER divertor cassette under electromagnetic loads //Plasma Devices and Operations, 2004,Vol.12, No.l, pp. 11-17.

58. Амбарцумян С.А., Багдасарян Г. Е., Белубекян М. В. Магнитоупругость тонких оболочек и пластин. М.: Наука, 1977. - 272 е.: ил.