Прочность сжатых полос бетона консольных опор ригелей с подрезками многоэтажных каркасов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Болдырева, Ольга Вячеславовна

• Болдырева, Ольга Вячеславовна
• кандидат наук
• 2017

Оглавление диссертации кандидат наук Болдырева, Ольга Вячеславовна

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ПРОБЛЕМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОНСОЛЬНЫХ ОПОР

РИГЕЛЕЙ С ПОДРЕЗКОЙ. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Конструктивные решения

1.2. Программы и результаты исследований

1.3. Существующие методы расчёта

1.4. Цель и задачи исследований

ГЛАВА 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Программа экспериментальных исследований

2.2. Проектирование опытных образцов

2.3. Физико-механические свойства бетона и арматуры

2.4. Методика испытаний

2.5. Исследования характера деформирования опорных участков

ригелей методом цифровой обработки образов

2.5.1. Метод цифровой обработки образов

2.5.2. Определение полей перемещений, деформаций сдвига и объёма, прогибов, наличия трещин, ширины их раскрытия в консольной

опоре ригеля методом Р1У

2.6. Исследование напряжённо-деформированного состояния консольных опор ригелей с подрезкой на основе численного эксперимента

ГЛАВА 3. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ КОНСОЛЬНЫХ ОПОР РИГЕЛЕЙ

3.1. Образование и развитие трещин

3.2. Схемы разрушения

3.3. Особенности напряжённо-деформированного состояния

3.4. Развитие классификации трещин и схем разрушения

Выводы и результаты по 3-й главе:

ГЛАВА 4. СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ МЕТОДА РАСЧЁТА ПРОЧНОСТИ БЕТОНА СЖАТЫХ ПОЛОС КОНСОЛЬНЫХ ОПОР РИГЕЛЕЙ НА ОСНОВЕ СТЕРЖНЕВЫХ МОДЕЛЕЙ

4.1. Модификации стержневых моделей консольных опор ригелей

4.2. Построение расчётных моделей при изменении пролёта среза

4.3. Предельные состояния в расчётных сечениях консольных опор. Расчётные зависимости

4.4. Критерии прочности бетона

4.5. Оценка предлагаемого метода расчёта прочности бетонных полос консольных опор ригелей на основе стержневых моделей

4.6. Расчёт сосредоточенной поперечной арматуры консольной

опоры ригеля

Выводы и результаты по 4-й главе:

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

Приложение Б

Приложение В

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Прочность сжатых полос бетона консольных опор ригелей с подрезками многоэтажных каркасов»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы диссертации. Современное состояние рынка недвижимости диктует требования к конструктивным системам зданий. К ним относятся: обеспечение гибких объемно-планировочных решений, повышение комфортности, обеспечение ресурсосбережения на стадии проектирования и строительства, высокий темп возведения зданий. Поставленные задачи решаются на основе снижения материалоёмкости зданий путем применения современных конструктивных систем, рациональных технологий и эффективных строительных материалов, а также максимального использования прочностных характеристик и совершенствования методов расчета несущих конструкций.

Решению поставленных задач в сфере капитального строительства многоэтажных зданий отвечают индустриальные железобетонные конструкции межвидовых связевых каркасов серий 1.020-1/87 и 1.020-1 массового использования. В последние годы ведутся работы по совершенствованию конструктивных решений элементов каркаса, направленные на укрупнение модульной ячейки и повышение полезной нагрузки на перекрытия. Однако целый ряд проблем остаётся нерешённым. Одной из таких проблем является оценка прочности сжатых полос бетона, расположенных между наклонными трещинами в ригелях с подрезками.

Опорная часть ригеля, образованная подрезкой, представляет собой короткую консоль. В настоящее время сводом правил по проектированию и строительству СП 52- 101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры» не рассматривается расчёт и конструирование коротких консолей.

Таким образом, проведение экспериментально-теоретических исследований по совершенствованию практического метода расчёта прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей многоэтажных каркасов массового использования является актуальной задачей.

Степень разработанности темы диссертации. Теоретическими основами работы стали исследования российских и зарубежных авторов, посвященные изучению физической работы коротких элементов. Основными являются работы Т.И. Барановой, А.С. Залесова, К.Н. Безухова, М.С. Боришанского, А.А. Гвоздева, Н.И. Карпенко, Ю.А. Климова, Б.А. Кудрина, Н.Н. Коровина, Б.С. Соколова, В.А. Отсмаа, G.N.J. Каш, A.H. Mattok.

В СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры» для расчёта прочности сжатых полос бетона между наклонными трещинами при действии поперечных сил принята эмпирическая зависимость для изгибаемых элементов (балок).

Рекомендации по расчёту коротких консолей (колонн и балок) содержит пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры к ранее действующему СНиП 2.03.01-84*. Построение стержневой модели и оценка прочности сжатой бетонной полосы короткой консоли балки приняты по аналогии короткой консоли колонны.

В ранее проведённых исследованиях ПГУАС под руководством профессора Т.И. Барановой совместно с НИИЖБ предложена гипотеза наличия условных грузовых опор, образованных жёсткими узлами пересечения сосредоточенной поперечной арматуры, устанавливаемой за подрезкой, с продольной арматурой ригеля. Экспериментальных исследований о влиянии условных грузовых опор на сопротивление сжатых полос бетона коротких консолей ригелей не проводилось. Также не проводились исследования прочности сжатых полос бетона при пролётах среза a<0,9h01.

Цель работы - совершенствование метода расчёта сжатых полос бетона консольных опор ригелей с подрезками для многоэтажных сборных каркасов.

Основные задачи исследования:

- проанализировать результаты проведённых ранее исследований и существующих методов расчёта прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей и опорных зон балок;

- провести экспериментальные исследования прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей при изменении длины условных грузовых площадок, образованных узлами сопряжения дополнительной сосредоточенной арматуры, устанавливаемой за подрезкой, с продольной арматурой ригеля при пролётах среза а<2,5к01;

- провести исследования численным методом напряжённо-деформированного состояния бетона в сжатых полосах консольных опор ригелей;

- усовершенствовать построение стержневой модели сжатой полосы бетона короткой консоли ригеля на основе принятой нормативной методологии и гипотезы образования условных внутренних грузовых опор (площадок);

- разработать практические рекомендации по расчёту прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей.

Научная новизна.

- Усовершенствована стержневая модель сжатой полосы бетона короткой консоли ригеля на основе результатов физического, численного экспериментов и гипотезы образования условных грузовых опор, которая соответствует экспериментальными данным. Расчётная разрушающая сила повышается в 1,3 раза, обеспечивая требуемую безопасность при соотношении р(е!!(/рса1с -1,20;

- получено соотношение длины условных грузовых и опорных площадок, при котором происходит формирование и разрушение сжатых полос бетона ( 1/Шр,у > 1/2 Ьир^ );

- установлено, что расчёт количества сосредоточенной поперечной арматуры, расположенной за консольной опорой по высоте ригеля, следует выполнять на всю поперечную силу;

- предложена методика расчёта прочности сжатой полосы бетона короткой консоли ригеля на срез по направлению жёстких узлов сопряжения сосредоточенной поперечной арматуры с продольной арматурой ригеля, которая подтверждается опытными данными при соотношении рен/^а1с -1,15.

Теоретическая и практическая значимость работы.

На основе экспериментальных исследований разработана методика расчёта прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей сборных многоэтажных каркасов, предложены рекомендации по расчёту и конструированию сосредоточенной поперечной арматуры, расположенной за консольной опорой ригеля.

Расширена экспериментальная база коротких консолей балок в развитие СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения».

Разработаны практические рекомендации по расчёту прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей многоэтажных каркасов массового использования при различных пролётах среза.

Получены расчётные зависимости для определения прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей с подрезками.

Методология и методы исследования. Используется экспериментально-теоретический метод. В теоретических и численных исследованиях применены существующие методы расчёта железобетонных конструкций, теории силового сопротивления бетона сжатию.

При проведении экспериментов использовались методы, основанные на действующих нормативных документах, регламентирующих испытания железобетонных конструкций.

Положения, выносимые на защиту:

- результаты экспериментальных исследований прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей между опорной и условной грузовой площадкой, образованной узлом сопряжения пакета дополнительной сосредоточенной

поперечной арматуры Аш1 с арматурой ригеля Л/5, и между опорной и физической грузовой площадками с пролётами среза а<0,9^01 и при различных длинах условных грузовых площадок и схемах нагружения;

- характер образования, развития трещин и схем разрушения сжатых полос бетона короткой консоли ригеля;

- методика расчёта сосредоточенной поперечной арматуры, расположенной за консольной опорой ригеля;

- усовершенствованная нормативная стержневая модель сжатой полосы бетона короткой консоли ригелей при расчёте бетона на сжатие;

- стержневая модель сжатой полосы бетона на срез при совместном действии сжатия, среза и растяжения;

- расчётные зависимости для определения прочности сжатых полос бетона консольных опор ригелей.

Достоверность результатов исследований подтверждается:

- применением современных методов строительной механики и теории железобетона, хорошей сходимостью теоретических данных с результатами экспериментальных исследований на натурных образцах;

- использованием современных измерительных комплексов и высокоточного автоматизированного оборудования для проведения испытаний;

- применением вероятностно-статического метода обработки полученных экспериментальных данных.

Апробация работы.

Основные положения и результаты диссертационного исследования докладывались и обсуждались на международных научно-технических конференциях, в том числе на трёх научно-технических конференциях «Эффективные строительные конструкции: теория и практика» (г. Пенза, 2014, 2015, 2016 гг.); на VIII Академических чтениях РААСН Международной научно-технической конференции «Механика разрушения строительных материалов и конструкций» (г. Казань, 2014 г.).

Область исследования соответствует требованиям паспорта научной специальности ВАК 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения, а именно п. 3 «Создание и развитие эффективных методов расчёта и экспериментальных исследований вновь возводимых строительных конструкций, наиболее полно учитывающих специфику воздействий на них, свойства материалов, специфику конструктивных решений и другие особенности».

Внедрение результатов исследований. Диссертационная работа выполнялась на основе программы РААСН «Безопасность и эффективность многоэтажных железобетонных каркасов зданий и сооружений» № гос. регистрации 01201255198.

Результаты диссертационной работы используются в ведущих проектных организациях города Пензы ООО «Гражданпроект» и ООО «Облкоммун-жилпроект» при проведении расчётов прочности консольных опор ригелей с подрезкой серий 1.020-1 и 1.020-1/87 (Приложения Б, В) и в учебном процессе при изучении дисциплины «Железобетонные конструкции» в разделе «Расчёт изгибаемых элементов на действие поперечной силы»; при выполнении курсового проекта «Многоэтажное промышленное здание» студентами 3 курса и выпускной квалификационной работы студентами 4 курса, обучающимися по направлению подготовки 08.03.01. «Строительство» направленности «Промышленное и гражданское строительство» (Приложение А).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 10 работ, в том числе 6 статей в научных рецензируемых изданиях, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объём работы. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка литературы и приложений. Работа изложена на 145 страницах, включая 128 страниц машинописного текста диссертации, 93 рисунка, 5 таблиц, список литературы из 119 наименований и 3 приложения.

ГЛАВА 1. ПРОБЛЕМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ КОНСОЛЬНЫХ ОПОР

РИГЕЛЕЙ С ПОДРЕЗКОЙ.

ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Конструктивные решения

Ригели с консольными опорами (подрезкой) являются типовыми конструкциями многоэтажных сборных каркасов межвидового применения серий 1.020-1/87, 1.020.1 (рисунок 1.1).

Назначение подрезки заключается в снижении высоты перекрытия путём объединения (с помощью подрезки) высоты консоли колонны и ригеля, т.е. в устройстве скрытой консоли.

Устройство консоли на опоре ригелей приводит к появлению характерных особенностей в работе приопорного участка. Опорная консоль соединяется с горизонтальным изгибаемым элементом. В ригелях с подрезкой существуют как бы два самостоятельных участка - консоль и зона соединения консоли с ригелем.

Другой особенностью конструктивного решения является отсутствие физической опоры для консоли ригеля в сечении за подрезкой.

Рассмотрим варианты армирования ригелей с подрезкой (см. рисунок 1.1). Для усиления зоны перехода от консольной опоры к ригелю, т.е. для обеспечения прочности вертикального сечения, расположенного за подрезкой, ставится задача вариантного проектирования указанного сечения. Такое внимание к указанной зоне объясняется прежде всего ослаблением опорного сечения ригеля устройством подрезки, необходимостью надёжной анкеровки продольной арматуры, расположенной у нижней грани ригеля. Хомуты, расположенные сразу за подрезкой, осуществляют перераспределение усилий на участке между продольной арматурой ригеля и опорной площадкой.

Разработаны и экспериментально обоснованы несколько вариантов армирования [85].

При конструировании ригелей с подрезкой используется опорная закладная пластина, к которой приваривается продольная арматура консоли ригеля Asc. В сечении за подрезкой располагается одиночный хомут либо группа хомутов Asw1.

На рисунке 1.1 показаны схемы основных вариантов эффективного армирования ригелей.

Рисунок 1.1 - Схемы эффективного армирования ригелей с подрезками: а - Аш1 - одиночный замкнутый хомут; б - Аш1 - пакет замкнутых хомутов; в, г - Аш1 - замкнутый хомут с укороченными хомутами ниже и выше

подрезки

При небольших нагрузках в качестве первого хомута рекомендуется одиночный хомут (см. рисунок 1.1, а). При увеличении нагрузки роль хомута возрастает, поэтому увеличивается диаметр и количество хомутов (см. рисунок 1.1, б), либо изменяется схема их расстановки, с использованием укороченных хомутов ниже или выше подрезки (см. рисунок 1.1, в, г).

Установка продольной арматуры Asc и сосредоточенной поперечной арматуры Asw1 за подрезкой рекомендована «Пособием по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлого и лёгкого бетонов без предварительного напряжения арматуры» (к СНиП 2.03.01.84*) [96] и принята типовым решением армирования консольной опоры ригелей связевых

многоэтажных сборных каркасов межвидового применения серий 1.020-1/87 и 1.020.1 (рисунок 1.2).

Рисунок 1.2 - Армирование консольной опоры ригеля

Общее назначение продольной и сосредоточенной замкнутой поперечной арматуры, устанавливаемой за подрезкой, заключается в обеспечении безопасности опорных частей ригелей.

1.2. Программы и результаты исследований

Консольная опора ригеля относится к классу коротких элементов.

Изучению физической работы коротких элементов посвящено весьма незначительное количество исследований. Основными являются работы Т.И. Барановой, А.С. Залесова, К.Н. Безухова, М.С. Боришанского, А.А. Гвоздева, Н.И. Карпенко, Ю.А. Климова, Б.А. Кудрина, Н.Н. Коровина, Б.С. Соколова, В.А. Отсмаа, G.N.J. Каш, A.H. Mattok.

Наиболее полными исследованиями опорных участков ригелей с консольными опорами (подрезкой) являются исследования, проведённые в ПГУАС под руководством профессора Т.И. Барановой совместно с НИИЖБ.

Рассмотрим программы и результаты исследований. Информация необходима для последующего анализа результатов, объёма и полноты исследования опорных участков ригелей с подрезкой.

Программа [85] включала в себя исследования основных факторов, влияющих на характер сопротивления опорной зоны ригелей с подрезками.

Исследовалось влияние количества и вида сосредоточенной поперечной арматуры Asw1, расположенной в сечении за подрезкой. Испытывались образцы с одиночным сосредоточенным хомутом, а также с группой хомутов при равномерном и неравномерном шаге.

В программу входило испытание образцов с различным количеством продольной арматуры Asc, расположенной вдоль вылета опорной консоли; также изменялось соотношение высоты консоли и ригеля, которое принималось равным hoi/h=(1/3, 1/2, 2/3).

Все названные факторы исследовались при поочерёдном изменении пролёта среза a/h01=0,9; 1,5; 2,5, где h01 - рабочая высота консоли ригеля, а - расстояние от оси опоры до линии действия силы. Всего испытано около 60 консольных опор натурных ригелей.

Рассмотрим результаты исследований. Для удобства приводится графическая интерпретация закономерностей изменения разрушающей силы в результате влияния различных факторов (рисунок 1.3).

Наибольшей прочностью обладают консольные опоры ригелей, армированные поперечной арматурой Asw1, сосредоточенной за подрезкой, в виде пакета хомутов.

Рассматриваемой программой исследования изучены различные схемы разрушения ригелей с подрезками (рисунок 1.4). Выявлены: разрушение бетона консоли в наклонной сжатой полосе между опорной и физической грузовой площадками (трещины Т-К) при пролётах среза a=0,9h01 и a=1,5h01; разрушение по наклонной трещине Т-1, начинающейся от вершины внутреннего угла подрезки, при пролёте среза a=1,5h01 (нормативное расчётное сечение [96]), а также по наклонной трещине Т-2, начинающейся у нижнего угла подрезки, при пролётах среза a=2,5h01.

Классификация схем разрушений, предложенная в [85], в дополнение к нормативным расчётным сечениям [96] включает в себя: разрушение по наклонному сечению, проходящему через нижний угол торца подрезки (трещина

Т-2), разрушение бетона в наклонной сжатой полосе между опорной площадкой короткой консоли и физической грузовой площадкой при пролёте среза а=0,9^01;

а)

б)

0,5 0,4

0,3 0,2 ОД

ЯьЬЬо

О I—I

^ нн

« <;

Я о

В й 5 о а «

к

§

<

о «о

оо О

Я

Р х

Сч)

О

88 3 II

Виды рассредоточения

1

—►

а=0,9Ьт а=1,5Ьо!

а=2,5Ьо1

0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5

в)

0,4

0,3 0,2

' <2 КьЫы

а/Ьо1 —-—

0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5

Рисунок 1.3 - Графики и диаграмма изменения разрушающей силы в зависимости от влияния различных факторов: а - виды рассосредоточения б - количество продольной арматуры консоли А^; в - пролет среза

Рисунок 1.4 - Схемы разрушения ригелей с подрезками: а - разрушение бетона в наклонной сжатой полосе между опорной и физической грузовой площадкой от сжатия; б - разрушение по наклонной трещине, проходящей через входящий угол подрезки (нормативное расчётное сечение); в -разрушение по наклонной трещине от нижнего угла подрезки

Программа экспериментальных исследований [46] ригелей с подрезкой предусматривала выявление трансформирования эпюр распределения главных сжимающих напряжений в зависимости от схемы сосредоточенного поперечного армирования на жёсткие узлы сопряжения арматуры с продольной арматурой ригеля.

В программу исследований были включены ригели с консольными опорами с одним из видов эффективного армирования [85] сосредоточенными хомутами - поочерёдным введением укороченных хомутов. В первом случае укороченные хомуты располагаются в верхней части ригеля с подрезкой, во втором - в нижней части (см. рисунок 1.1, в, г). Цель изменения положения укороченного хомута - получить, точнее, спровоцировать поочерёдное образование и разрушение бетона в наклонных сжатых полосах по направлению к узлам сопряжения арматуры с продольной А8, А/.

Рассматриваемая программа носила ограниченный характер. Всего испытано четыре консольных опоры ригелей.

В образцах было зафиксировано образование и развитие трещин в бетоне наклонных сжатых полос по направлению к жёстким узлам сопряжения арматуры.

Разрушение бетона в сжатой полосе было получено в одном из образцов ригеля между опорной и физической грузовой площадкой при пролёте среза а=0,9^01 подобно разрушению бетона в наклонной сжатой полосе, полученному ранее [85]. Разрушение остальных образцов произошло по наклонным сечениям.

В исследованиях [85, 46] выявлены особенности напряжённо-деформированного состояния бетона наклонных сжатых полос консольных опор ригелей. Выделены три характерные зоны максимальных сжимающих напряжений. Первая зона (под грузовой площадкой) может быть представлена в виде прямоугольного треугольника, его наклонная сторона ориентирована на нижний узел сопряжения продольной и сосредоточенной поперечной арматуры, расположенной за подрезкой. Вторая зона максимальных напряжений, величина которых снижается, имеет трапециевидное очертание, где наклонное основание трапеции ориентировано на верхний и нижний узлы сопряжения продольной А8, А/ и сосредоточенной поперечной арматуры

Они названы внутренними условными грузовыми и опорными промежуточными площадками. Третья зона максимальных напряжений, величина

которых также снижается, имеет нижнюю границу ломаного очертания, угловой участок которой ориентируется на верхний угол подрезки.

Рассмотренные зоны максимальных напряжений представляют собой условные внутренние грузовые и опорные площадки, формирующие наклонные сжатые полосы бетона (рисунок 1.5).

Наклонные полосы представляют собой участки, в пределах которых концентрируются главные сжимающие напряжения, по среднему углу наклона которых можно определить угол наклона соответствующей полосы.

Рисунок 1.5 - Схема расположения зон максимальных главных сжимающих напряжений и внутренних условных грузовых и опорных площадок

Распределение главных сжимающих напряжений при удалении от грузовой площадки приводит к рассосредоточению напряжений над соответствующими опорами. Условные и физические площадки формируют наклонные сжатые полосы бетона над опорной частью ригеля с подрезкой. Угол наклона траекторий главных сжимающих напряжений уменьшается от максимальной величины 01 над опорной консолью до минимальной величины 03 в пролете ригеля. Рассмотренный характер напряженно-деформированного состояния в ригелях с подрезкой имеет место до образования наклонных трещин.

1а

Траектории СТгл.сж.

В исследованиях [46] классификация трещин дополнена новым видом наклонных прерывистых трещин ЕТ-С1 и ЕТ-С2, характеризующих новый вид образования сжатых наклонных полос бетона (рисунок 1.6).

Рисунок 1.6 - Схемы наклонных сжатых полос бетона £ Т-С1, £ Т-С2

в границах трещин Т-1, Т-2

В [85, 46] экспериментально обоснованно формирование и разрушение бетона сжатых полос в консольной опоре при достаточно близком расположении грузовой площадки при пролётах среза йг=0,9^01 и а=1,5й01 (рисунок 1.7).

В [85, 46] ставилась задача совершенствования метода расчёта прочности консольных опор ригелей с подрезкой.

Для решения этой задачи проведены исследования прочности консольных опор при различных количестве и видах сосредоточенной поперечной арматуры А^ь продольной арматуры консольной опоры А8с, соотношениях высот консоли и ригеля.

а= 1,5Ьи

а=0,9Ьп

/

х

\

;тт

I

7

Рисунок 1.7 - Схемы сжатых полос бетона между физическими грузовыми и опорными площадками при пролёте среза <=0,9^01; а=1,5^01

Исследования проводились при пролётах среза <2=0,9; 1,5; 2,5^01, т.е. изучена опорная зона ригеля за подрезкой.

В настоящее время исследования прочности бетона короткой консоли ригеля с различными длинами условных грузовых площадок (узлы сопряжения пакета дополнительных сосредоточенных хомутов с продольной арматурой А78) и схемами нагружения ещё не проведены.

Существующие в настоящее время методы расчёта коротких консолей балок, наклонных сечений в подрезках и сжатых бетонных полос, расположенных между наклонными трещинами, можно разделить на нормативные методы расчёта, базирующиеся на расчётных сечениях, и методы расчёта, базирующиеся на расчётных стержневых и каркасно-стержневых моделях.

В настоящее время свод правил СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры» к СНиП 52-01-2003 не содержит рекомендаций по расчёту коротких консолей колонн и балок (с подрезками).

1.3. Существующие методы расчёта

Для элементов с резко меняющейся высотой сечення (имеющих подрезки) производится расчет по поперечной силе для наклонных сечений, проходящих у опоры консоли, образованной подрезкой (рисунок 1.8), на действие поперечной силы и на действие изгибающего момента как для обычных балок. При этом в расчётные формулы вводится рабочая высота h01 короткой консоли, образованной подрезкой (п. 3.48; 3.49 [96]).

Одним из видов разрушения приопорных участков ригелей, установленных в экспериментальных исследованиях [85], является разрушение по расчётному нормативному наклонному сечению, проходящему через входящий угол подрезки.

Этот вид разрушения представляет собой наклонную трещину, отличающуюся от подобных трещин в обычных балках тем, что она имеет фиксированное начало. Кроме того, рекомендуется производить армирование подрезок сосредоточенной поперечной арматурой в виде вертикальных устанавливаемых за подрезкой хомутов. Поэтому в начало трещины попадает указанная сосредоточенная арматура и это будет также отличительной особенностью трещины Т-1 (см. рисунок 1.4). Экспериментально установлено [85], что трещина Т-1 развивается (смещается от входящего угла подрезки) по линии меньшего сопротивления и при Asc<Asw1 она сначала пересекает арматуру Asc, а при ^sc>^swb соответственно, трещина Т-1 сначала пересекает арматуру ^sw1.

Расчёт коротких консолей балок (с подрезкой) выполняют по невыгоднейшим наклонным сечениям (рисунок 1.8), рекомендованным [96].

Разрушение по нормативному наклонному сечению [85] соответствует положению силы при пролёте среза a<1,5h01.

Еще одним видом разрушения опорных участков ригелей, полученных экспериментально, является наклонное сечение, расположенное в нижнем углу подрезки и проходящее по всей высоте ригеля.

Рисунок 1.8 - Невыгоднейшие наклонные сечения в элементе с подрезкой: 1 - наклонная сжатая полоса; 2 - при расчёте по поперечной силе; 3 - то же, по изгибающему моменту; 4 - по изгибающему моменту вне подрезки [96, черт.24]

Этот вид разрушения соответствует пролёту среза а=2,5Н01 (т.е. экспериментально изучались одинаковые образцы при пролётах среза а=0,9к01; 1,5к01; 2,5к01) и представляет собой разрушение по всей высоте ригеля по наклонной трещине, расположенной у нижнего угла подрезки.

Трещина Т-2 (см. рисунки 1.4 и 1.8) также развивается по линии наименьшего сопротивления, может пересекать сосредоточенную поперечную арматуру, минуя продольную арматуру ригеля, если А8да1<А8, а может пересекать продольную арматуру ригеля, минуя сосредоточенные хомуты, если Аш1>А&. В исследуемых образцах ригелей [85] установлена замкнутая дополнительная сосредоточенная арматура А8№1 (два [- образных стержня, сваренных между собой), а продольная арматура А8 надёжно заанкерена (приварены коротыши).

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Болдырева, Ольга Вячеславовна, 2017 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Байков, В.Н. Особенности работы приопорных участков балок / В.Н. Байков, А.С. Залесов // Бетон и железобетон. - 1984. - №7. - С. 20-22.

2. Байков, В.Н. Железобетонные конструкции. Общий курс / В.Н. Байков, Э.И. Сигалов. - 5-е изд. - М.: Стройиздат, 1991. - 767с.

3. Баранова, Т.И. Прочность коротких железобетонных элементов при действии поперечных сил: дис. канд. тех. наук / Т.И. Баранова / НИИЖБ, Москва, 1977. - 216с.

4. Баранова, Т.И. Расчёт прочности коротких консолей на действие поперечной силы / Т.И. Баранова, А.С. Залесов // Бетон и железобетон. - 1976. - №9. -С. 32-33.

5. Баранова, Т.И., Совершенствование метода расчета верхних ригелей двухветвевых колонн / Т.И. Баранова, А.В. Кузин, Б.С. Соколов // Бетон и железобетон. - 1981. - №6. - С.15-18.

6. Баранова, Т.И. Прочность перемычек двухветвевых колонн / Т.И. Баранова, Б.С. Соколов // Бетон и железобетон. - 1984. - №1. - С.5-6.

7. Баранова, Т.И. Короткие железобетонные элементы (экспериментально-теоретические исследования, методы расчета, конструирования): дис. д-ра техн. наук / Т.И. Баранова / НИИЖБ, Москва, 1986. - 486с.

8. Баранова, Т.И. Новый метод расчёта поперечной арматуры в коротких элементах / Т.И. Баранова // Бетон и железобетон. - 1987. - №3 - С. 22-24.

9. Баранова, Т.И. Каркасно-стержневые расчетные модели и инженерные методы расчета железобетонных конструкций / Т.И. Баранова, А.С. Залесов. - М.: Издательство АСВ, 2003. - 240с.

10. Баранова, Т.И. Расчетные модели сопротивления срезу сжатых зон железобетонных конструкций / Т.И. Баранова. - Пенза: ПГУАС, 2005. - 250с.

11. Баранова, Т.И. Расчетные модели сопротивления срезу сжатых зон железобетонных конструкций / Т.И. Баранова. - Саратов: СГТУ, 2006. - 159с.

12. Баранова, Т.И. Теория расчета железобетонных конструкций на основе аналоговых каркасно-стержневых моделей / Т.И. Баранова, Ю.П. Скачков. -М.: Издательство «Спутник+», 2011. - 224с.

13. Баранова, Т.И. Аналоговые каркасно-стержневые модели сопротивления несущих элементов каркасов многоэтажных зданий / Т.И. Баранова, В.А. Комаров, Э.В. Егинов. - М.: Издательство "Спутник+", 2011. - 182с

14. Баранова, Т.И. Каркасно-стержневые модели суперкоротких железобетонных балок / Т.И. Баранова // Строительная индустрия: вчера, сегодня, завтра: III Всероссийская научно-практическая конференция. - Пенза: ПДЗ, 2012. - С. 3- 11.

15. Баранова, Т.И. Эффективные варианты армирования коротких балок и консолей / Т.И. Баранова, О.В. Лаврова. - Пенза: ПГАСА, 2000. - 148с.

16. Баранова, Т.И. Экспериментальная теория сопротивления срезу суперкоротких балок и интенсивно армированных железобетонных элементов / Т.И. Баранова, Д.В. Попов // Academia. Архитектура и строительство. - 2007. - №2. - с.18- 22.

17. Баранова, Т.И. Влияние поперечного армирования на прочность коротких балок / Т.И. Баранова // Проблемы современного строительства: сборник научных трудов. - Пенза: ПГУАС, 2009. - С. 8-13.

18. Баранова, Т.И. Расчёт железобетонных конструкций в зоне действия поперечных сил на основе каркасно-стержневых моделей / Т.И. Баранова, О.В. Лаврова. - Пенза: ПГУАС, 2010. - 153с.

19. Баранова, Т.И. Каркасно-стержневая модель консольной опоры железобетонного ригеля / Т.И. Баранова, В.А. Комаров // Строительная механика и расчёт сооружений. - 2012. - №1. - С. 2-3.

20. Баширов, Х.З. Железобетонные и составные конструкции зданий и сооружений / Х.З. Баширов, В.И. Колчунов, В.С. Фёдоров, И.А. Яковенко. -М.: АВС, 2017. - 248с.

21. Боришанский, М.С. Расчет железобетонных элементов при действии поперечных сил / М.С. Боришанский // Бетон и железобетон. Расчет и конструирование железобетонных конструкций. - 1964. - №3. - С. 19-23.

22. Боришанский, М.С. Образование косых трещин в стенках предварительно-напряженных балок и влияние предварительного напряжения на прочность при действии поперечных сил. Прочность и жесткость железобетонных конструкций / М.С. Боришанский, Ю.К. Николаев. - М.: Стройиздат, 1968. -215с.

23. Безгодов, И.М. О соотношениях прочностных и деформативных характеристик бетона при сжатии, растяжении и растяжении при изгибе / И.М. Безгодов // Бетон и железобетон. - 2012. - №2. - С.2-6.

24. Белов, В.В. Расчет бетонных и железобетонных элементов с пересекающимися магистральными трещинами на основе блочной модели деформирования. Инженерные проблемы современного железобетона / В.В. Белов. - Иваново, 1995. - С. 58-65.

25. Бондаренко, В.М. Железобетонные и каменные конструкции / В.М. Бондаренко [и др.]. - М.: Высшая школа, 2010. - 888с.

26. Бондаренко, В.М. Расчётные модели силового сопротивления железобетона: монография / В.М. Бондаренко, В.И. Колчунов // М.: АВС, 2004. - 472с.

27. Васильев, П.И. Сопротивление железобетонных элементов поперечным силам / П.И. Васильев, О. А. Рочняк. - Минск: Наука и техника, 1978. - 88с.

28. Васильев, П.И. О рациональной конструкции поперечного армирования изгибаемых железобетонных элементов / П.И. Васильев, О.А. Рочняк // Совершенствование методов расчета и исследования новых типов железобетонных конструкций: межвузовский тематический сборник трудов. -М.: Стройиздат, 1979. - С. 5-10.

29. Васильев, П.И. Вопросы развития теории железобетона / П.И. Васильев // Бетон и железобетон. - 1980. - №4. - С. 26-27.

30. Васильев, П.И. Влияние характера трещинообразования на сопротивление железобетонных элементов поперечной силе / П.И. Васильев, О.А. Рочняк,

H.H. Яромич // Совершенствование методов расчета и исследования новых типов железобетонных конструкций: межвузовский тематический сборник трудов. - М.: Стройиздат, 1981. - С. 19-25.

31. Веригин, К.П. Сопротивление бетона разрушению при одновременном действии осевого растяжения и сжатия / К.П. Веригин // Бетон и железобетон.

- 1956. - №2. - С.8-12.

32. Веригин, К.П. Сопротивление бетона разрушению при совместном действии осевых и поперечных сил / К.П. Веригин // Бетон и железобетон. - 1960. -№10. - С.16-20.

33. Верюжский, Ю.В. Методы механики железобетона / Ю.В. Верюжский,

B.И. Колчунов. - Курск: НАУ, 2005. - 653с.

34. Власов, Г.М К вопросу прочности и трещиностойкости бетона в условиях плоского напряженного состояния «растяжение - сжатие» / Г.М. Власов, М.Б. Лифшиц // Исследование работы искусственных сооружений. Вып. 86. -Новосибирск: НИЖБ, 1969. - C.28-36.

35. Гвоздев, А.А. Некоторые вопросы методики исследований прочности и деформации бетона и железобетонных конструкций / А.А. Гвоздев // Методики лабораторных исследований деформаций и прочности бетона, арматуры и железобетонных конструкций: труды координального совещания.

- М. :Госстройиздат, 1962. - C.35-41.

36. Гвоздев, А.А. Теоретическое и экспериментальное исследование работы железобетона с трещинами при плоском однородном и неоднородном напряжённых состояниях: сб. трудов НИИЖБ / А.А. Гвоздев, Н.И. Карпенко,

C.М. Крылов // Совершенствование расчёта статически неопределимых железобетонных конструцкий, - М.: Стройиздат, 1968. - С.45-53.

37. Гвоздев, А.А. Прочность бетона при двухосном напряженном состоянии / А.А. Гвоздев, Т.М. Бич // Бетон и железобетон. - 1974. - №7. - С.16-22.

38. Гвоздев, А.А. Силы зацепления в наклонных трещинах / А.А. Гвоздев, А.С. Залесов, И.А. Титов // Бетон и железобетон. - 1975. - №7. - С. 44-45.

39. Гвоздев, A.A. К расчету прочности наклонных сечений железобетонных элементов / A.A. Гвоздев, A.C. Залесов // Бетон и железобетон. - 1978. - №11.

- C.27-28.

40. Гвоздев, A.A. Переходные формы между разрушением по наклонному сечению и продавливанием / A.A. Гвоздев, A.C. Залесов, К.Е. Ермуханов // Бетон и железобетон. - 1980. - №3. - C. 27-29.

41. Гвоздев, A.A. Прочность элементов с двухзначной эпюрой моментов на действие поперечных сил / A.A. Гвоздев, A.C. Залесов, X.A. Зиганшин // Бетон и железобетон. - 1982. - №3. - C. 38-39.

42. Гениев, ГА. Теория пластичности бетона и железобетона / ГА. Гениев, В.Н. Киссюк, ГА. Тюпин. - М.: Cтройиздат, 1974. - 316с.

43. ГОСТ 10180-2012. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам.

44. ГОСТ 12004-81. Огаль арматурная. Методы испытания на растяжение (с Изменениями № 1,2).

45. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона.

46. Егинов, Э. В. ^вершенствование метода расчета прочности железобетонных балок при действии поперечных сил: дис. канд. техн. наук / Э.В. Егинов / Пензенская государственная архитектурно-строительная академия, Пенза, 2001. - 156с.

47. Залесов, A.C. Расчет железобетонных элементов на кручение с изгибом на основе кривых взаимодействия / A.C. Залесов, Н.Н. Лессинг // Межотраслевые вопросы строительства. Отечественный опыт: реф. сб. - М.: Cтройиздат, 1970.

- C.28-41.

48. Залесов, A.C. Влияние прочности бетона на несущую способность железобетонных элементов при действии поперечных сил / A.C. Залесов, О.Ф. Ильин // Расчет и конструирование железобетонных конструкций / Всесоюз. конф. по бетону и железобетону. - М.: Cтройиздат, 1972. - C. 34-39.

49. Залесов, А.С. Несущая способность железобетонных элементов при действии поперечных сил / А.С. Залесов, О.Ф. Ильин // Бетон и железобетон. - 1973. -№6. - С.19-23.

50. Залесов, А.С. Прочность наклонных сечений / А.С. Залесов // Новое в проектировании железобетонных конструкций: материалы семинара МДНТП. - М.: Стройиздат, 1974. - С.43-49.

51. Залесов, А.С. Расчёт прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил и кручении / А.С. Залесов // Бетон и железобетон. - 1976. -№6. - С. 22-24.

52. Залесов, А.С. Новый метод расчета прочности железобетонных элементов по наклонным сечениям / А.С. Залесов // Расчет и конструирование железобетонных конструкций: труды НИИЖБ. - М.: Стройиздат, 1977. - С.16-28.

53. Залесов, А.С. Опыт построения новой теории прочности балок в зоне действия поперечных сил // А.С. Залесов, О.Ф. Ильин // Новое о прочности железобетона. - М.: Стройиздат, 1977. - С.76-115.

54. Залесов, А.С. Исследование напряжённо-деформированного состояния железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил / А.С. Залесов, И.А. Титов // Строительные конструкции и теория сооружений. - Минск: МИИ, 1977. - С. 42-47.

55. Залесов, А.С. Новый подход к расчёту коротких элементов при действии поперечных сил / А.С. Залесов, Т.И. Баранова // Бетон и железобетон. - 1979. -№2. - С. 22-24.

56. Залесов, А.С. Сопротивление железобетонных элементов при действии поперечных сил. Теория и новые методы расчета прочности: дис. д-ра техн. наук / А.С. Залесов / НИИЖБ, Москва, 1979. - 498с.

57. Залесов, А.С. Исследование прочности по наклонным сечениям элементов с двухзначной эпюрой изгибающих моментов / А.С. Залесов, Х.А. Зиганшин // Поведение бетонов и железобетонных конструкций при воздействии различной деятельности. - М.: Стройиздат, 1980. - С. 55-65.

58. Залесов, A.C. ^вершенствование методов расчета коротких консолей при действии статической и многократно повторной нагрузки / A.C. Залесов, Т.И. Баранова, A3. Кузин // ^вершенствование форм, методов расчета и конструирования железобетонных конструкций. - М.: Cтройиздат, 1983. - C.

18-22.

59. Залесов, A.C. Прочность элементов при поперечном изгибе с продольными сжимающими силами высокого уровня / A.C. Залесов, Р.Л. Маилян, CT. Шеин // Бетон и железобетон. - 1984. - №3. - C. 34-35.

60. Залесов, A.C. Развитие физической модели работы железобетонного элемента при действии поперечных сил с учётом условий деформирования / A.C. Залесов, ЮА. Климов // Напряжённо-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. - М.: НИИЖБ, 1986. - C. 92-97.

61. Залесов, A.C. Расчёт прочности приопорных участков балок на основе двухблочной модели / A.C. Залесов, Г.И. Попов, Б.У. Усенбаев // Бетон и железобетон. - 1986. - №2. - C. 34-35.

62. Залесов, A.C. Влияние преднапряжения на прочность элементов по наклонным сечениям / A.C. Залесов, И.Н. ^аришко // Бетон и железобетон. - 1987. - №8. - C. 24-25.

63. Залесов, A.C. Прочность элементов при кручении и изгибе со знакопеременной эпюрой изгибающих моментов / A.C. Залесов, Р.Л. Маилян, Б.П. Хозяинов // Бетон и железобетон. - 1989. - №4. - C. 43-45.

64. Залесов, A.C. Прочность железобетонных конструкций при действии поперечных сил / A.C. Залесов, ЮА. Климов. - Киев: Будивельник, 1989. -104 с.

65. Залесов, A.C. Деформационная расчётная модель железобетонных элементов при действии поперечных сил. Инженерные проблемы современного железобетона / A.C. Залесов. - Иваново, 1995. - C.113-120.

66. Залесов, A.C. Деформационная расчётная модель железобетонных элементов при действии изгибающих моментов и продольных сил / A.C. Залесов, E.A. Чистяков, И.Ю. Ларичева // Бетон и железобетон. - 1996. - №5 - C. 16-18.

67. Залесов, A.C. Расчет прочности железобетонных конструкций при различных силовых воздействиях по новым нормативным документам / E.A. Чистяков, T.A. Мухамедиев // Бетон и железобетон. - 2002. - №3. - C. 10-13.

68. Залесов, A.C. Расчет прочности железобетонных балок с использованием объемных конечных элементов в развитие норм по проектированию железобетонных конструкций / A.C. Залесов, A.A. Пащанин // Строительная механика и расчет сооружений. - 2011. - №4. - С. 66-72.

69. Карпенко, Н.И. К построению теории деформаций железобетонных стержней с трещинами, учитывающей влияние поперечных сил / Н.И. Карпенко // Исследование стержневых и плитных железобетонных статически неопределимых конструкций. - М: Стройиздат, 1979. - С. 17-48.

70. Карпенко, Н.И. Методика расчета стержневых конструкций с учетом деформаций сдвига / Н.И. Карпенко // Бетон и железобетон. - 1989. - №3. -С.14-17.

71. Карпенко, Н.И. Общие модели механики железобетона / Н.И. Карпенко. - М: Стройиздат, 1996. - 413с.

72. Карпенко, Н.И. О современных построениях критериев прочности бетонных и железобетонных элементов / Н.И. Карпенко // Бетон и железобетон. - 1997. -№3. - С.4-7.

73. Карпенко, Н.И. О новом построении критериев прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил / Н.И. Карпенко, С.Н. Карпенко // Academia. Aрхитектура и строительство. - 2008. - №3. - С.26- 31.

74. Карпенко, С.Н. Построение критериев прочности железобетонных конструкций по наклонным трещинам разрушения / С.Н. Карпенко // Academia. Aрхитектура и строительство. - 2006. - №2. - С.54-59.

75. Карпенко, С.Н. Об общем подходе к построению прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил / С.Н. Карпенко // Бетон и железобетон. - 2007. - №2. - С.21-27.

76. Климов, ЮА. Расчет прочности элементов при действии поперечных сил / ЮА. Климов // Бетон и железобетон. - 1988. - №4. - С.33-35.

77. Климов, Ю.А. Внутренние усилия в наклонном сечении при расчете прочности железобетонных элементов / Ю.А. Климов // Бетон и железобетон. - 1990. - №1. - С.16-18.

78. Климов, Ю.А. Методы расчета железобетонных элементов при совместном действии изгибающих моментов и поперечных сил / Ю.А. Климов // Бетон и железобетон. - 1992. - №10. - С.19-21.

79. Клюева, Н.В. Критерий прочности нагруженного и коррозионно повреждённого бетона при плоском напряжённом состоянии / Н.В. Клюева,

B.И. Колчунов, М.С. Губанова // Жилищное строительство. - 2016. - №5. -

C.22- 27.

80. Клюева, Н.В. Проблемные задачи развития гипотез механики разрушения применительно к расчёту железобетонных конструкций / Н.В. Клюева, В.И. Колчунов, И.А. Яковенко // Известия КГАСУ. - 2014. - №3(29). - С.41-45.

81. Клюева, Н.В. Критерий прочности коррозионно повреждаемого бетона при сложном напряжённом состоянии / Н.В. Клюева, Н.Б. Андросова, М.С. Губанова // Жилищное строительство. - 2015. - №1. - С.38- 42.

82. Колчунов, В.И. Компьютерная реализация метода физических моделей сопротивления железобетона / В.И. Колчунов, И.А. Яковенко, Н.В. Клюева // Перспективы развития программных комплексов для расчёта несущих систем зданий и сооружений: сборник научных трудов Международного научного семинара. - 2013. - С.37-51.

83. Колчунов, В.И. Метод физических моделей сопротивления железобетона / В.И. Колчунов, И.А. Яковенко, Н.В. Клюева // Промышленное и гражданское строительство. - 2013. - №12. - С.51-55.

84. Колчунов, В.И. Напряжённо-деформированное состояние нагруженного и коррозионно-повреждённого железобетона в зоне наклонных трещин / В.И. Колчунов, М.С. Губанова // Научный журнал строительства и архитектуры. - 2016. - №2(42). - С.11-22.

85. Комаров, В.А. Прочность консольных опор (с подрезкой) железобетонных балок при статическом нагружении: дис. канд. техн. наук / В.А. Комаров / НИИЖБ, Москва, 1986. - 222с.

86. Лаврова, О.В. Прочность коротких железобетонных балок при различных нагружениях и конструктивных решениях: дис. канд. техн. наук / О.В. Лаврова / НИИЖБ, Москва, 1985. - 211с.

87. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций / Под общ. ред. А. А. Гвоздева. - М: Стройиздат, 1978. - 158с.

88. Новое о прочности железобетона / Под общ. ред. К.В. Михайлова. - М.: Стройиздат, 1977. - 272с.

89. Отсмаа, В.А. Совершенствование расчетной схемы коротких элементов при действии поперечных сил / В.А. Отсмаа // Бетон и железобетон. - 1983. - №2.

- С.5-9.

90. Павлов, А.П. Исследование железобетонных коротких консолей: межвуз. тематический сб. тр. - Л: ЛИСИ, 1973. - №1. - С.19-25.

91. Паньшин, Л. Л. Проектирование и расчет ригелей с отверстиями / Л.Л. Паньшин, В.И. Павленко // Совершенствование систем и типов зданий торгово-бытового обслуживания и туристических комплексов: межвуз. тематический сб. тр. - М.: Стройиздат, 1976. - С.15-22.

92. Провести исследования железобетонных изгибаемых элементов, в том числе преднапряжённых, многоэтажных каркасных зданий и выдать рекомендации по расчету: отчет по хоздоговорной НИР, №81, №ГР 01840017920. -Пенза, 1985. - 83с.

93. Провести исследования коротких железобетонных элементов (коротких консолей, балок, плит) на действие поперечных сил разработать рекомендации по расчету и конструированию: отчет о НИР // ПензИСИ. №ГР 01860008538. Инв. №Б 91113. - М, 1987. - 76с.

94. Пирадов, К.А. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям методами механики разрушения / К.А. Пирадов // Бетон и железобетон. - 2000.

- №4. - С.26-27.

95. Пирадов, К.А. Механика разрушения и теория железобетона / К.А. Пирадов, Н.В. Савицкий // Бетон и железобетон. - 2014. - №4. - С.23-26.

96. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01.-84*). - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.

97. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-1012003). - М.: Ассоциация «Железобетон», 2005.

98. Рабочие чертежи типовых ригелей серии 1.020-1/83. ЦНИИЭП ТБЗ и ТК Госстроя СССР. - М., 1985.

99. Рекомендации по испытанию и оценке прочности, жёсткости и трещинностойкости опытных образцов железобетонных конструкций. - М: НИИЖБ, 1987. - 36с.

100. Рохлин, И.А. Прочность материалов хрупкого разрушения с учетом влияния размеров и форм изделий / И. А. Рохлин. - Киев: Госстройиздат УСССР, 1968. - 176с.

101. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции.

102. СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.

103. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.

104. Снежкина, О.В. Прочность и трещиностойкость балок с малым и средним пролетом среза: дис. канд. техн. наук / О.В. Снежкина / Пензенская государственная архитектурно-строительная академия, Пенза, 1998. - 158с.

105. Соколов, Б.С. Исследование напряжённо-деформированного состояния бетонных и железобетонных изгибаемых элементов в зоне совместного действия изгибающих моментов и поперечных сил / Б.С. Соколов, О.В. Радайкин // Материалы VIII Академических чтений РААСН Международной научно-технической конференции. - Казань: КГАСУ, 2014. -С.312-317.

106. Соколов, Б.С. Теория силового сопротивления анизотропных материалов сжатию и его практическое применение: монография / Б.С. Соколов. - М: Издательство АСВ, 2011. - 160с.

107. Соколов, Б.С. Создание, применение и развитие теории силового сопротивления анизотропных материалов сжатию / Б.С. Соколов // Известия КГАСУ. - 2014. - №3. - С.68-73.

108. Тамразян, А.Г. Конечно-элементное исследование напряжённо-деформированного состояния железобетонных балок с нормальными трещинами / А.Г. Тамразян, М.А. Орлова // Научное обозрение. - 2016. - №2. - С.47-50.

109. Тур, В.В. Расчет железобетонных конструкций при действии перерезывающих сил: монография / В.В. Тур, А.А. Кондратчик. - Брест: БГТУ, 2000. - 400с.

110. Ardalan Hosseini, Davood Mostofinejad, and Masoud Hajialilue-Bonab. Displacement and Strain Field Measurement in Steel and RC Beams Using Particle Image Velocimetry. Engineering Mechanics, April. - 2014. - Р.73-95.

111. Building code requirements for structural concrete (ACI 318-02) and commentary (ACI 318r-02).

112. Eurocode 2: Design of concrete structures — Part 1: General rules and rules for buildings.

113. Irem Sanal, Nilufer Ozyurt Zihnioglu, Ardalan Hosseini. Particle image velocimetry (PIV) to evaluate fresh and hardened state properties of self compacting fiber-reinforced cementitious composites (SC-FRCCs). Construction and Building Materials. - 2015. - №78. - Р. 450-463.

114. Paul Bruck, Thomas Esselman, Michael Fallin. Digital image correlation for nuclear. Nuclear Engineering International, June. - 2016. - Р.123-130.

115. Mattok A.H., Chen K.C. and Soongswang K. The Behavior of Reinforced Concrete Corbels. - №.2, March-April. - 1976. - Р. 52-77.

116. Mattok A.H. Design Proposals for Reinforced Concrete Corbels. - № 3, May-June. - 1976. - Р.18-42.

117. Mattok A.H., Chan T.C. Design and Behavior of Dappen and Beam. - № 6, November-December. - 1979. - P.25-44.

118. Trivedi N., R.K. Singh, J. Chattopadhyay. Investigation on fracture parameters of concrete through optical crack profile and size effect studies. Engineering Fracture Mechanics. - 2015. - №10. - P.119-140.

119. Willam K.J., Warnke E.D. Constitutive Model for the Triaxial Behavior of Concrete - №.4, December. - 2015. - P. 6-15.