Прочность монолитных безбалочных перекрытий с предварительно напряженной диагональной арматурой без сцепления с бетоном тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Шапошникова, Юлия Александровна

• Шапошникова, Юлия Александровна
• кандидат наук
• 2016

Оглавление диссертации кандидат наук Шапошникова, Юлия Александровна

Оглавление

Оглавление

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ОБЗОР ПРИМЕНЕНИЯ И РАЗВИТИЯ БЕЗБАЛОЧНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

1.1. История появления безбалочных перекрытий

1.2. Предварительно напряженные железобетонные конструкции со сцеплением с бетоном

1.3. Предварительно напряженные железобетонные конструкции без сцепления с бетоном

1.4. Железобетонные конструкции со смешанным армированием

1.5. Железобетонные конструкции со смешанным армированием и с диагональным расположением преднапрягаемой арматуры

1.6. Перспективы развития безбалочных перекрытий

1.7. Выводы по главе 1

ГЛАВА 2. ОСНОВНЫЕ МЕТОДЫ СТАТИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

БЕЗБАЛОЧНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

2.1. Метод бигармонических рядов Бубнова-Галёркина

2.2. Метод заменяющих рам А.Ф. Лолейта

2.3. Метод выделения пролетных и надколонных расчетных полос А.А. Гвоздева, В.И. Мурашева

2.4. Метод заменяющих рам М.Я. Штаермана

2.5. Метод предельного равновесия

2.6. Метод конечных элементов и его реализация в компьютерных программах

2.7. Сравнение результатов расчета ячейки плиты перекрытия различными методами

2.8. Выводы по главе 2

ГЛАВА 3. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ

ПЛИТЫ БЕЗБАЛОЧНОГО ПЕРЕКРЫТИЯ, АРМИРОВАННОГО

ОБЫЧНОЙ АРМАТУРОЙ И ВЫСОКОПРОЧНОЙ БЕЗ СЦЕПЛЕНИЯ С БЕТОНОМ

3.1. Постановка задачи

3.2. Общие положения

3.3. Прочность нормальных сечений плит безбалочного перекрытия со смешанным армированием

3.3.1. Расчет прочности плит безбалочного перекрытия по разрушающим усилиям

3.3.2. Определение напряжений в плите безбалочного перекрытия с помощью задачи распределения напряжений в упругом полупространстве

3.4. Определение потерь предварительного напряжения в плите безбалочного перекрытия со смешанным армированием с использованием высокопрочной арматуры без сцепления с бетоном

3.5. Напряженно-деформированное состояние плиты в стадии перед разрушением

3.5.1. Определение прогибов плиты в стадии предельного равновесия

3.5.2. Определение напряжений в напрягаемой арматуре как для элемента вантовой системы

3.6. Особенности сопротивления преднапряженной монолитной безбалочной плиты в стадиях изготовления и перед разрушением

3.7. Влияние преднапряженной арматуры без сцепления с бетоном на прогибы плоской плиты перекрытия

БЕТОНОМ

4.1. Сравнение результатов, полученных в диссертации, с данными других исследователей

4.2. Современная база инструментария для создания конструкций с преднапряжением без сцепления с бетоном

4.3. Компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния плиты со смешанным армированием без сцепления с бетоном с использованием программы Scad Office

4.1. Выводы по главе 4

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Список литературы

Приложение А. Технические данные анкеров для осуществления натяжения

Приложение Б. Акт о внедрении результатов исследования

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Прочность монолитных безбалочных перекрытий с предварительно напряженной диагональной арматурой без сцепления с бетоном»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования.

В настоящее время в Российской Федерации широкое распространение получил монолитный железобетон, применение которого позволяет воплощать в жизнь смелые и нестандартные решения, невозможные для реализации в сборном варианте.

Монолитный железобетон широко используется в нетиповых сооружениях, имеющих необычную или сложную форму, например, в гидротехнических сооружениях, тяжелых фундаментах, плавательных бассейнах, в оболочках покрытий, силосах, резервуарах и т.д.

При применении монолитного железобетона в жилищном и гражданском строительстве улучшается не только качество и комфортабельность жилья, но и эстетичность и архитектурная выразительность.

Однако многообразие архитектурных форм влечёт за собой усложнение конструктивных схем, что затрудняет оценку напряжённо-деформированного состояния объектов при различных нагрузках и воздействиях. Появление и применение новых видов конструктивных материалов, развитие методов расчета приводит к необходимости учета этих факторов в расчетных схемах и моделях, к постоянному совершенствованию строительных норм и правил.

Так эффективным способом улучшения долговечности и надежности является предварительное напряжение арматуры и, в настоящее время, достаточно подробно изучены особенности работы конструкций с преднапряженной арматурой, имеющей сцепление с бетоном и, разработаны соответствующие методы расчета и составлены нормативные документы.

Однако сопротивление элементов с преднапряженной арматурой без сцепления с бетоном изучено в значительно меньшей степени, а нормативные документы не отражают всех особенностей работы таких конструкций.

В частности, вопросы проектирования плоских плит безбалочных перекрытий с использованием высокопрочной арматуры без сцепления с бетоном

не регламентируется нормативными документами, и не имеет широкого распространения в практике строительства. Особенно остро стоит вопрос применения безбалочных плоских перекрытий, с редкой сеткой колонн, где основным препятствием является ограниченность пролетов (до 7 метров без устройства капителей) и значительные прогибы.

Эффективным способом устранения этих недостатков является, по мнению автора, применение смешанного армирования, где в качестве напрягаемой арматуры используется диагонально расположенная высокопрочная арматура без сцепления с бетоном. Целью такого размещения напрягаемой арматуры является уменьшение прогибов центральной зоны плиты и ширины раскрытия трещин.

Выявление конструктивных и эксплуатационных особенностей таких перекрытий, а также скрытых возможностей и неиспользованных резервов прочности и надежности, долговечности и деформативности является важной и актуальной задачей.

В предлагаемой работе представлено исследование конструктивных решений безбалочных безкапительных железобетонных перекрытий со смешанным армированием с наиболее распространенными и перспективными пролетами ячеек.

В работе исследуются, на основе теоретического анализа и компьютерного моделирования, особенности напряженного состояния плит от действия усилия предварительного напряжения и поперечных нагрузок при совместном использовании обычной арматуры и высокопрочных канатов в гибкой оболочке типа «Моностренд».

Степень разработанности темы.

Разработкой методов оценки несущей способности железобетонных элементов с преднапрягаемой арматурой без сцепления с бетоном внесли вклад многие российские и зарубежные ученые.

Однако, несмотря на кажущуюся простоту применения высокопрочной арматуры без сцепления с бетоном в монолитных перекрытиях, до сих пор не существует четко разработанных методов расчета прочности перекрытий с

применением этого вида арматуры, а нормативная литература практически отсутствует. Это объясняется тем, что существующие методы базируются на принципах совместной работы арматуры с бетоном вплоть до разрушения, что не может быть применимо по отношению к арматуре без сцепления с бетоном.

Несколько современных работ по данному направлению, с учетом работы преднапрягаемой арматуры без сцепления с бетоном, посвящено монолитному перекрытию только с ортогональным расположением преднапрягаемой арматуры.

Возникает необходимость последующей разработки данного направления, так как исследования по работе преднапряженных конструкций с диагональным армированием практически не встречаются в нормативной, научной и технической литературе, а конструктивные решения с их участием очень редки.

Научно-техническая гипотеза.

Уровень начального преднапряжения арматуры без сцепления с бетоном в монолитных безбалочных перекрытиях влияет на распределение напряжений в обычной, преднапрягаемой арматуре и бетоне в стадиях изготовления, эксплуатации и перед разрушением и, таким образом, определяет эффективность использования прочности таких плит.

Цель диссертационной работы - экспериментально-теоретическое обоснование основных положений расчета прочности монолитных безбалочных перекрытий с предварительно напряженной диагональной арматурой без сцепления с бетоном путем установления теоретических зависимостей распределения напряжений в бетоне, обычной и преднапрягаемой арматуре на всех стадиях работы плит монолитных безбалочных перекрытий.

Это позволит полностью использовать прочностные характеристики материалов, разработать эффективные конструктивные решения, а также усовершенствовать методы расчета прочности таких плит с локальным использованием диагонально расположенной, высокопрочной арматуры без сцепления с бетоном.

В процессе достижения указанной цели были поставлены и решены следующие задачи:

• Изучены наиболее распространенные, существующие конструктивные решения монолитных безбалочных перекрытий и выполнен анализ их эффективности и широты применения в современном строительстве.

• Рассмотрены основные аналитические методы расчета (строгие, приближенные, компьютерные - Scad) прочности монолитных безбалочных перекрытий и выполнен сравнительный анализ результатов расчетов на примере наиболее распространенных безбалочных перекрытий.

• Разработан способ расчета прочности таких плит в стадиях изготовления, эксплуатации и разрушения, в которых напрягаемая арматура рассмотрена как упругий элемент вантовой системы, работающий совместно с перекрытием.

• Определены максимально допустимые начальные уровни преднапряжения в высокопрочной арматуре и, соответствующие величины передаточной прочности бетона, обеспечивающие прочность плиты при передаче усилия преднапряжения в стадии изготовления и эксплуатации.

• Выполнено компьютерное моделирование плиты безбалочного перекрытия с диагональной предварительно напряженной арматурой без сцепления с бетоном.

• Выполнен сравнительный анализ результатов ручного и машинного счета, установлен тренд схождения и расхождения основных расчетных параметров.

Объектом исследования является монолитное безбалочное перекрытие с предварительно напряженной диагональной арматурой без сцепления с бетоном.

Предметом исследования являются: прочность монолитного безбалочного перекрытия с предварительно напряженной диагональной арматурой без сцепления с бетоном; напряженно-деформированное состояние монолитного безбалочного перекрытия со смешанным армированием без сцепления с бетоном; уровни напряжений в обычной, преднапрягаемой арматуре и бетоне в стадиях изготовления, эксплуатации и перед разрушением.

Научная новизна работы:

• установлены аналитические зависимости, которые позволяют установить распределение напряжений в арматуре и бетоне плиты перекрытия в стадии изготовления, эксплуатации и перед разрушением.

• выведены формулы, позволяющие выполнить расчет прочности плиты на основе метода предельного равновесия, который может быть использован для оценки НДС преднапряженных безбалочных перекрытий со смешанным армированием при различных соотношениях сторон ячейки и размеров сечения колонн.

• разработан алгоритм методики установления расчетной ширины сечения плиты, на которой сказывается эффект обжатия бетона от усилия преднапряжения.

• разработаны научно-обоснованные принципы конструирования безбалочного перекрытия с диагональной преднапрягаемой арматурой без сцепления с бетоном и установлены рациональные схемы армирования.

• определены научные положения, на которых базируется методика расчета прочности преднапрягаемых конструкций со смешанным армированием, учитывающая работу преднапрягаемой арматуры без сцепления с бетоном.

Методология и методы диссертационной работы

Для реализации указанных положений автором была использованы аналитические и теоретические методы исследования, компьютерные способы обработки и получения результатов, исследования других ученых, произведено компьютерное моделирование плиты с помощью программы Scad Office.

Основные положения, выносимые на защиту:

- конструктивное решение преднапряженной плиты безбалочного перекрытия с использованием диагональной высокопрочной арматуры без сцепления с бетоном;

- способ расчета усилий в обычной, преднапрягаемой арматуре и бетоне с учетом их перераспределения в материале;

- методика расчета прочности монолитных перекрытий со смешанным армированием, где в качестве преднапрягаемой арматуры используется арматура типа «моностренд», с учетом их наиболее рационального использования.

Для реализации указанных положений автором была использованы аналитические методы исследования, компьютерные способы обработки и получения результатов, произведено компьютерное моделирование плиты с помощью программы Scad Office.

Теоретическая и практическая значимость работы заключается в использовании результатов исследования при проектировании конструкций безбалочных перекрытий из монолитного железобетона. Выполненные исследования направлены на совершенствование конструктивных решений и уточнение методов расчета монолитных перекрытий с целью расширения их применения в большем диапазоне пролетов и нагрузок. Предложенная конструктивная схема армирования с диагональным расположением преднапрягаемой арматуры позволяет уменьшить прогибы и ширину раскрытия трещин, улучшить сопротивление местному смятию в опорных узлах.

Результаты диссертационной работы могут быть использованы при разработке нормативно-технической или справочной литературы по проектированию монолитных перекрытий, а также в практической работе.

Полученные результаты, могут служить основой дополнений в существующие нормы проектирования монолитных железобетонных конструкций, с целью повышения надёжности и долговечности несущих конструкций, а так же более рационального использования физико-механических свойств бетона, что позволит получить определённый экономический эффект.

Достоверность результатов исследования обеспечивается использованием экспериментальных и теоретических данных, полученных отечественными и зарубежными учеными в области изучения перекрытий со смешанным армированием, а также согласованием результатов аналитического расчета с данными компьютерного моделирования.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на конференциях в 2010-2016 году:

- научно-техническая конференция студентов и молодых ученых МГСУ, 2010 г.

- научный семинар кафедры Архитектурно-строительного проектирования ФГБОУ ВПО МГСУ, 2012 г., 2014 г.

- международная научная конференция «Современные проблемы расчета и проектирования железобетонных конструкций многоэтажных зданий», (посв. 100-летию со дня рождения проф., д.т.н. Дроздова П.Ф.), НИУ МГСУ, 2016 г.

- конференция «Актуальные проблемы в современном строительстве», ФГБОУ ВО «Московский государственный машиностроительный университет (МАМИ)», 2016 г.

- conference «Advanced Materials and Technologies for Energy Efficiency and Sustainable Development» (Перспективные материалы и технологии для энергоэффективности и устойчивого развития), 2016 г.

Личный вклад автора. Личное участие автора в полученных научных результатах заключается в постановке задачи данного исследования, выборе объектов и методов исследования, разработке основных положений, определяющих научную новизну и практическую значимость работы, получении результатов численного эксперимента, обобщения и анализа его результатов, разработке инженерной методики расчета прочности преднапрягаемых конструкций со смешанным армированием без сцепления с бетоном.

Публикации. Основные теоретические и практические результаты работы опубликованы в 10 статьях, в том числе 8 в издательствах, рекомендованных ВАК РФ.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав с выводами, заключения и приложений. Она изложена на 204 страницах машинописного текста, включает 91 рисунок, 42 таблицы, 2 приложения и список литературы из 162 наименований, среди которых 36 зарубежных источников.

ГЛАВА 1. ОБЗОР ПРИМЕНЕНИЯ И РАЗВИТИЯ БЕЗБАЛОЧНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

1.1. История появления безбалочных перекрытий

Бетон и железобетон широко применяют во всех странах, и в настоящее время, он является основным строительным материалом. Железобетон используется при строительстве жилых, административных и производственных зданий, мостов, портовых и других сооружений [6, 12, 24, 48, 63, 84, 102, 105, 106, 124, 152, 157].

Первое применение железобетона в России началось еще с 80-годов XIX века. Наибольшее распространение он получил в монолитном исполнении там, где плохо развита индустрия сборного железобетона и доступны дешевые местные материалы. Железобетонное монолитное строительство является одним из наиболее перспективных направлений в строительстве, так как оно позволяет воплощать в жизнь самые нестандартные и интересные инженерные решения [1, 19, 72, 73, 81, 102].

Изучением проектирования монолитных зданий занимались такие ученые как: Абелев М.Ю., Беглов А.Д., Бедов А.И., Ватин И.Н., Грановский А.В., Долганов А.И., Король Е.А., Мамин А.Н., Мухамедиев Т. А., Расторгуев, Б. С., Тамразян А.Г., Трёкин Н.Н. и многие другие [1, 11, 18, 26, 32, 64, 65, 69, 81, 102, 104, 107].

Первому широкому распространению железобетонных конструкций не только в нашей стране, но и за ее пределами, способствовали натурные испытания различных железобетонных конструкций, проведенные профессором Н.А. Белелюбским в 1891 году [61].

Первые безбалочные перекрытия появились за рубежом, как правило, имели расширяющуюся верхнюю часть - капитель (рисунок 1.1). Увеличение размеров оголовков колонн было характерной чертой таких конструкций, которые стали известны под термином "грибовидные перекрытия". Патент на такую

конструкцию впервые был зарегистрирован в США Орлано Норкросом в 1902 году [101].

Безбалочные перекрытия были применены при строительстве многоэтажных зданий в 1906 году в США по предложению инженера Торнера. В 1910 году было возведено здание с безбалочными перекрытиями в Швейцарии [33].

Рисунок 1.1. - Безбалочное перекрытие с капителями В нашей стране знаковой конструкцией из монолитного железобетона с применением безбалочных перекрытий является четырехэтажное здание склада молочных продуктов, которое было построено в 1908 году в Москве под руководством А.Ф. Лолейта [61, 101].

Благодаря работам ЦНИПСа в начале 30-х годов в СССР получили широкое распространение безбалочные перекрытия. Применялись они в основном на предприятиях пищевой промышленности, подземных резервуарах, московских станциях метро (м. «Кропоткинская», м. «Киевская») [33]. В жилых зданиях

конструкции безбалочного перекрытия широкого распространения не получили из-за затруднений в планировке этажей ввиду присутствия капителей в конструкции колонн.

Интерес к изучению сопротивления монолитных железобетонных безбалочных перекрытий нашёл своё отражение в исследованиях российских и зарубежных авторов. Напряжённо-деформированным состоянием безбалочных перекрытий в разное время в нашей стране занимались: Байков В.Н., Гвоздев А.А., Дорфман А.Э., Левонтин Л.Н., Лолейт А.Ф., Мурашев В. И, Карпенко Н.И., Сигалов Э.Е., Штаерман М.Я. и многие другие [7, 20, 24, 33, 61].

В начале XX века, в 1904 году, профессор А. Ф. Лолейт предложил, а затем, в 30-х годах, развил, проведя значительное количество экспериментов, методику расчёта железобетонных конструкций по стадии разрушения [61]. Усовершенствование методов расчета в дальнейшем проводились инженером А. А. Гвоздевым совместно с М. С. Боришанским, Н. С. Доровичем, С. Д. Казанской, А. Н. Кузнецовым, А. Н. Сизяковым и И. П. Степановым [33].

Первоначально для расчетов безбалочных перекрытий в основном использовались методы, основанные на положениях теории упругости и сопротивления материалов. Одним из первых в этой области является И.Г. Бубнов (1913 г), который применил гармонические ряды для решения задач изгиба пластинки [61]. Однако метод приобрёл большее распространение после исследований проведенных Б. Г. Галёркиным (1915 г.) [108]. Им был предложен метод решения дифференциального уравнения изгиба пластинки с помощью бигармонических рядов, на основе которого определялись усилия и перемещения. Автор представлял безбалочное перекрытие как изотропную бесконечную пластинку, имеющую регулярное точечное опирание [108, 123]. В дальнейшем метод Галёркина получил развитие в виде нескольких усовершенствованных вариантов. Например, в методе Галёркина-Петрова использовалось разложение решения по одному базису, а ортогональность невязки по другому. Метод Галёркина - Канторовича - позволяет свести уравнения в частных производных к

обыкновенным дифференциальным уравнениям. В настоящее время метод носит название Бубнова-Галёркина [123].

Наряду с названными методами применялся метод тригонометрических рядов Леве и решение Навье [20, 33].

При расчете с помощью метода упругих сеток Маркуса плита представляется как система перпендикулярно перекрещивающихся нитей, которая в каждой точке пересечения должна находиться в равновесии [33].

Наряду с основными перечисленными выше методами в практике проектирования использовались: метод тригонометрических рядов, энергетический метод и другие [20, 33].

Перечисленные методы, основанные на принципах теории упругости и предлагающие решения на основе систем алгебраических или дифференциальных уравнений, несмотря на математическую точность, обладают существенными недостатками. Ряд предположений, положенных в основу этих методов не соответствует реальной работе плиты, а, значит, не вполне точно отражает работу конструкций, что особенно это относится к железобетонным конструкциям, где необходим учет пластичности бетона и трещинообразования [33, 101].

Наряду с точными математическими методами широкое распространение получили приближенные, которые позволили большому кругу проектировщиков использовать их в практике проектирования [33, 87, 101, 123].

За рубежом для расчета первых монолитных безбалочных перекрытий с капителями Дж. Р. Никольсом в 1914 году было выведено уравнение равновесия пластины, основанное на том, что опорные реакции на капителях распределены по треугольнику. При этом расчетный пролет панели принят равным расстоянию между центрами тяжести этих треугольников, а общий суммарный изгибающий момент принимался как балочный. К 1917 году формула Никольса была принята Объединенной американской комиссией и введена в строительные нормы ACI (American Concrete Institute) для проектирования безбалочных перекрытий с капительными колоннами [101].

Более точная методика оценки усилий, основанная на теоретических и экспериментальных исследованиях Вестергарда и Слейтера, появилась в 1925 году. Этот метод был включен в некоторые зарубежные строительные нормы [101].

В СССР данный метод первоначально был применен ЦНИИПС, а в 1933 году был усовершенствован и дополнен А.А. Гвоздевым и В.И. Мурашевым [33].

Суть метода состоит в том, что для определения моментов в расчетных сечениях и для конструирования арматуры безбалочное перекрытие делилось в плане на надколонные и пролетные полосы с шириной каждой полосы, равной половине расстояния между осями колонн в каждом направлении. В каждой полосе возникают положительные и отрицательные моменты, причем в надколонной полосе моменты больше, чем в пролетной полосе. Изменением моментов по ширине полосы пренебрегали, принимая их распределение постоянным. С учетом перераспределения моментов вследствие пластических деформаций, величины моментов в четырех расчетных сечениях панели плиты определяют с таким расчетом, чтобы сумма их равнялась балочному моменту [33, 101].

А. Ф. Лолейтом в 1909г был разработан метод заменяющих рам для расчета перекрытий с неравными пролетами. Безбалочное перекрытие рассматривается как система широких перекрещивающихся под прямым углом балок, работающих в двух направлениях. В каждом направлении безбалочное перекрытие заменялось многопролетной рамой с ригелем в виде плиты и колонн, примыкающих к узлу и защемленными на противоположных концах. Ширина ригеля принималось равной полусумме прилегающих пролетов плиты перпендикулярного направления, а расчетная длина ригеля устанавливалась с учетом размеров капителей. Рамы каждого направления рассчитывались на загружение без учета шахматного или полосового расположения полезной нагрузки. Возможность расчета по одной такой схеме загружения обуславливается выравниванием моментов вследствие пластических деформаций. Полученные из расчета рамы изгибающие моменты ригелей распределяются между надколонными и

пролетными полосами следующим образом: а) положительный момент - 45% на пролетную полосу и 55% на надколонную полосу; б) отрицательный момент -25% на пролетную полосу и 75% на надколонную полосу [33, 101].

В дальнейшем, метод заменяющих рам был развит в работах М. Я. Штаермана (1923 г.), который дает более точные результаты за счет использования приближенной к реальности схемы работы перекрытия: плита и воображаемые балки [33, 123].

Вышеперечисленные методы разнились по получаемым моментам от 10% до 40% между собой, что говорит о несовершенстве применяемых методов расчета и необходимости их дальнейшего развития [33].

Однако, данное обстоятельство не вызывало осложнений в расчете конструкций, так как при перераспределении усилий плита работала согласно тому, как ее конструировали.

Безбалочные безкапительные перекрытия впервые были применены Джозефом Ди Стасио в 1940 году. Такие плиты перекрытий стали называть плоскими (рисунок 1.2) [101].

Рисунок 1.2. - Фрагмент плоского перекрытия с эпюрами моментов: 1-колонна, 2 - перекрытие, 3 - стены лестничной клетки. Безкапительные перекрытия имеют малую конструктивную высоту плиты, ровный и гладкий потолок, дают возможность свободно расположить внутреннее оборудование и инженерные коммуникации, которые в случае необходимости

скрывают подвесным потолком. Данная конструктивная особенность также упрощает опалубочные и арматурные работы и процесс бетонирования.

Однако отсутствие капителей уменьшает площадь перекрытия, воспринимающую реакцию колонн. Данное обстоятельство приводит к необходимости дополнительных мероприятий в узле сопряжения колонны с перекрытием, в частности - установки поперечной арматуры для восприятия перерезывающих сил (рисунок 1.3). Последствиями такого решения являются увеличение размеров колонн или толщины перекрытия. Увеличение пролета при отсутствии капители влечет развитие больших прогибов, чем в плитах с капителями [33, 51, 86, 101].

Рисунок 1.3. - Поперечное армирование в зоне колонн безбалочного

перекрытия

За рубежом конструкциями плоских перекрытий занимались: Дж. Розенталь, Е. Хогнестад, Р. С. Эльстнер, С. Бах и О. Граф в частности в Чехословакии и Швеции; в СССР - в ЛенЗНИИЭП, НИИЖБ, ЦНИИСК им. В.А. Кучеренеко и другими [33, 49, 133, 140].

В послевоенное время в СССР сборные безбалочные перекрытия впервые были применены в 60-х годах при постройке высотной гостиницы во Владивостоке.

Конструктивное решение гостиницы включало: колонны с шагом 6х6м, плиты 2,8х2,8м с учетом шва замоноличивания 0,2м. Соединение плит между собой производилось с применением петлевого стыка, узел примыкания к колоннам - приварка закладной коробчатой детали плиты к продольной рабочей арматуре колонны. К граням коробки приварены арматурные стержни для восприятия скалывающих напряжений, растягивающих усилий от опорных изгибающих моментов и местных растягивающих усилий, вызванных продавливанием. Такая универсальная конструктивная система сборно-монолитного безригельного каркаса, состоящая из вертикальных колонн и плоских панелей перекрытия получила название "каркас унифицированный безригельный" (КУБ). В дальнейшем система КУБ была усовершенствована и дополнена. Модифицированная система приобрела название КУБ-2.5, на базе которой построено более 2,5 млн. кв. м жилых, социальных и коммерческих зданий на территории России и стран СНГ (рисунок 1.4) [33, 101].

Рисунок 1.4. - Схема типового жилого дома серии КУБ-2.5 В 60-х годах прошлого века для расчета статически неопределимых конструкций широкое распространение получил метод, основанный на предельном равновесии элементов, разработанный под руководством Н. С.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Шапошникова, Юлия Александровна, 2016 год

Список используемой литературы

1. Абелев М. Ю., Ильичев В. А., Ухов С. Б. Строительство зданий и сооружений в сложных грунтовых условиях, под ред. М. Ю. Абелева, - М. : Стройиздат, 1986. - 104 с.

2. Алмазов В. О. Проектирование железобетонных конструкций по евронормам [Текст] / В. О. Алмазов. - М. : АСВ, 2007. - 215 с.

3. Арсланбеков М. М. Исследование прочности, трещиностойкости и жесткости железобетонных элементов со смешанным армированием: дис. канд. техн. наук: 05.23.01.- М.: МИСИ, 1983. - 166 с.

4. Артемьев В. П., Арсланбеков М. М. Выбор классов арматуры при смешанном армировании //Бетон и железобетон. 1981. - № 5. - С. 14 -15.

5. Афанасьев, А. А. Возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона [Текст] / А. А. Афанасьев. - М. : Стройиздат, 1990. - 384 с. - Б. ц.

6. Афанасьев А.А., Король Е.А., Каган П.Б., Комиссаров С.В., Зуева А.В. Технологические особенности возведения высотных зданий // Вестник МГСУ. -2011. - №6. - С. 369-373.

7. Байков В.Н. О дальнейшем развитии общей теории железобетона //Бетон и железобетон. - 1979. - №7. - С.27-29.

8. Бардышева Ю.А., Кузнецов В.С., Талызова Ю.А. Конструктивные решения безбалочных безкапительных перекрытий с предварительно напряженной арматурой / Ю.А. Бардышева, В.С. Кузнецов, Ю.А. Талызова // Вестник МГСУ. -2014. - №6. -С. 44-51.

9. Байрамуков С. Х. Методы расчета и оценки надежности железобетонных конструкций с напрягаемой и ненапрягаемой арматурой: дис. док. тех. наук: 05.23.01./ Барашиков А.Я. - Черкесск, 2001.

10. Байрамуков С. X. Несущая способность, трещиностойкость и деформативность железобетонных изгибаемых элементов со смешанным армированием при статических и повторных нагружениях: дис. канд. техн. наук: 05.23.01. М.: МИСИ, 1991.-220 с.

11. Беглов А.Д., Санжаровский Р.С. Теория расчета железобетонных конструкций на прочность и устойчивость. Современные нормы и Евростандарты / А.Д. Беглов, Р.С. Санжаровский. - М., 2006. - 151 с.

12. Бедов, А. И. Проектирование каменных и армокаменных конструкций [Text] / А. И. Бедов, Т. А. Щепетьева. - М. : Изд-во АСВ, 2003. - 239 с.

13. Безухов Н. И. Основы теории упругости, пластичности и ползучести [Текст] / Н. И. Безухов. - 2-е изд., испр. и доп. - М. : Высш. шк., 1968. - 512 с.

14. Бердичевский Г. И., Маркаров Н. А., Сапожников Н. Я. О допустимых отклонениях предварительного напряжения //Бетон и железобетон. 1972 -№5. - С. 7 - 8.

15. Бондаренко В.М., Бондаренко C.B. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. М.: Стройиздат. - 1982. -287с.

16. Вайсфельд A.A. Исследование напряженно-деформированного состояния нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов при частичном или полном отсутствии сцепления арматуры с бетоном. Дисс. . канд. техн. наук. Владивосток, 1982. - 228 с.

17. Васильев П.И., Рочняк O.A., Образцов Л.В. Исследование предварительно напряженных балок без сцепления арматуры с бетоном //Строительство и архитектура Белоруссии, -1981. - №2. - с. 47-51.

18. Ватин И.Н., Иванов А.Д. Сопряжение колонны и безребристой бескапительной плиты перекрытия монолитного железобетонного каркасного здания [Электронный ресурс] / И.Н. Ватин, А.Д. Иванов // Инженерно-строительный журнал. - 2006. Режим доступа: http://www.engstroy.spb.ru.

19. Вильман Ю.А., Синенко С.А., Грабовый П.Г., Грабовый К.П., Король Е.А., Каган П.Б. Особенности технологии и механизации возведения многоэтажных зданий // Вестник МГСУ. - 2012. - №4. - С. 170-174.

20. Вольмир А.С. Гибкие пластинки и оболочки/ А.С. Вольмир. - М., 1956.- 420 с.

21. Габрусенко В. В. Особенности проектирования плит со смешанным армированием // Известия вузов. Строительство, - 1992. - № 9. - С. 10-13.

22. Гвоздев А. А. Эволюция взглядов на задачи и методы расчета конструкций по предельным состояниям // Механика твердого тела. - 1981. - № 2. - С. 1-15.

23. Гиясов Б.И., Леденев В.И., Макаров А.М. Компьютерный анализ влияния технологического оборудования на акустические характеристики производственных помещений // Вестник МГСУ. -2012. - №11. -С. 271-277.

24. Глуховский А.Д. Железобетонные безбалочные бескапительные перекрытия для многоэтажных зданий. - М: Государственное издательство литературы по строительству и архитектуре. - 1956. - 60 с.

25. Головин Н. Г., Назар Камель А. Определение классов арматуры при смешанном армировании // Бетон и железобетон. 1992. - № 6. - С. 8 - 9.

26. Грановский А.В., Носков И.В. Прочность монолитных железобетонных конструкций, изготовленных с использованием стальной несъемной опалубки // Промышленное и гражданское строительство. 2016.-№ 10. - С. 131-133.

27. ГОСТ Р 7.0.11-2011 Система стандартов по информации, библиотечному и издательскому делу. Диссертация и автореферат диссертации. Структура и правила оформления. - 2012, - 26 с.

28. ГОСТ 26633-91 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия. - М: Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона (НИИЖБ) Госстроя СССР, -1991.

29. Деркач В.Н. Совершенствование армирования железобетонных изгибаемых элементов с напрягаемой арматурой без сцепления с бетоном // Экспериментальные исследования и расчет строительных конструкций. Сб. научных трудов. М.: ЦНИИПромзданий, - 1992. - С. 3-6.

30. Дзюба И.С., Ватин Н.И., Кузнецов В.Д. Монолитное большепролетное ребристое перекрытие с постнапряжением / Инженерно-строительный журнал. -2008. - № 1. - С. 5 - 12.

31. Дмитриев С. А., Калатуров Б. А. Расчет предварительно напряженных железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1965. - 508 с.

32. Долганов А.И. Оптимизация железобетонных сооружений и конструкций по критерию надежности: дис. док. техн. наук: 05.23.01.- М.: СМУ, 2000. - 436 с.

33. Дорфман А.Э., Левонтин Л.Н. Проектирование безбалочных бескапительных перекрытий / А.Э. Дорфман, Л.Н. Левонтин.- М., Стройиздат, 1975. - С. 11-22, 36-46.

34. Забегаев А. В., Тамразян А. Г., Люблинский В. А., Арутюнян Р. Г. Безопасность восстанавливаемых зданий с изменяющейся конструктивной схемой несущих систем и физической нелинейностью материала [Текст] / А. В. Забегаев, А. Г. Тамразян, В. А. Люблинский, Р. Г. Арутюнян // Бетон и железобетон. - 2000. - №1. - С. 12-15.

35. Залесов А. С. Фактическое состояние и перспективные направления развития нормативной базы железобетона [Текст] / А. С. Залесов // Промышленное и гражданское строительство. - 2013. - N 1. - С. 8-10 .

36. Звездов А.И. Концепция развития бетона и железобетона. Режим доступа: http://www.allbest.ru/.

37. Звездов А.И., Михайлов К.В., Волков Ю.С. Предварительно напряженный железобетон: состояние и перспективы развития/ Режим доступа: http ://www.niizhb .ru/ statzvezdov3 .htm.

38. Инструкция по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с. учетом перераспределения усилий, М., - 1960.

39. Информационный лист «ПСК Строитель. Элементы систем преднапряжения. Куплер типа M/ME» [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://psk-stroitel.ru/oborudovanie/elementy-sistem-prednapryazheniya/kupler-tipa-m-me.html.

40. Калашников Н.А., Синегуб К. Г. Применение смешанного армирования в пролетных строениях автодорожных мостов //Транспортное строительство, - 1973. - № 4. - С. 8 - 10.

41. Карабанов Б.В., Ильин О.Ф. Особенности расчета изгибаемых преднапряженных элементов со смешанным армированием по общему случаю // Бетон и железобетон. 1988. - №3 - С 23-25.

42. Карпиловский В.С. SCAD OFFICE. Вычислительный комплекс Scad / В.С. Карпиловский. - М.: АСВ, 2011.- С. 274-283.

43. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона/ Н.И. Карпенко. - М.: Стройиздат, 1996. - 255 с.

44. Кимберг А.И. Экспериментальное строительство каркасного здания с натяжением арматуры в построечных условиях //Бетон и железобетон. 1983. -№6. - С. 18-19.

45. Кишиневская Е.В., Ватин Н.И., Кузнецов В.Д. Усиление строительных конструкций с использованием постнапряженного железобетона. -№3. - 2009. - с. 29-32.

46. Климов А. Н. Прогноз развития напряжённо-деформированного состояния конструкций высотного здания на основании данных системы мониторинга // Жилищное строительство. - 2013. - № 11. - С. 13-16.

47. Кодыш, Э. Н. Совершенствование нормативной базы проектирования железобетонных конструкций [Текст] / Э. Н. Кодыш // Промышленное и гражданское строительство. - 2016. - N 6. - С. 25-28.

48. Козак Ю. Конструкции высотных зданий [Text] / Ю. Козак. - М. : Стройиздат, 1986. - 306 с.

49. Коуэн Генри Дж. Строительная наука XIX-XX вв. -1982. - 359 с.

50. Кремнев В.А., Кузнецов В.С., Талызова Ю.А. Особенности распределения напряжений в плите безбалочного перекрытия от усилия преднапряжения / В.А. Кремнев, В.С. Кузнецов, Ю.А. Талызова // Вестник МГСУ. - 2014. - №9. - С. 48-53.

51. Кремнев. В.А., Кузнецов В.С., Талызова Ю.А. Расчет прочности на продавливание плиты безбалочного безкапительного перекрытия // Вестник МГСУ. - 2014. - №10. - с. 34-40.

52. Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. М.: Стройиздат, 1964. - 163 с.

53. Кузнецов В.С., Талызова Ю.А. Расчет прочности плит монолитного безбалочного перекрытия по методу предельного равновесия // Вестник МГСУ. 2013, №7, стр. 51-58.

54. Кузнецов В.С., Шапошникова Ю.А. К определению напряжений в арматуре без сцепления с бетоном в безбалочных перекрытиях // Промышленное и гражданское строительство. 2015, №3, стр. 50-53.

55. Кузнецов В.С., Шапошникова Ю.А. К определению напряженно-деформированного состояния безбалочных перекрытий со смешанным армированием // Промышленное и гражданское строительство. 2016. - №2. - С. 5457.

56. Кузнецов В.С., Шапошникова Ю.А. К определению прогибов безбалочных перекрытий, армированных преднапряженной диагональной арматурой без сцепления с бетоном // Научное обозрение. -2015. - №21. - С. 50-55.

57. Кузнецов В.С., Шапошникова Ю.А. Прочность преднапряженного монолитного безбалочного перекрытия в стадиях изготовления и разрушения // Системные технологии. - 2016. -№1/18. - С. 85-92.

58. Кузнецов В.С., Родина А.Ю., Шапошникова Ю.А. К определению прогибов монолитной плиты перекрытия в стадии предельного равновесия // Строительство и реконструкция. - 2016. - №4. - С. 30-35.

59. Леонгардт Ф. Предварительно-напряженный железобетон. М.: Стройиздат, 1983.- 244 с.

60. Лин Т. Н. Проектирование предварительно напряженных железобетонных конструкций. Пер. с анг. М.: Госстройиздат, 1960 - 438 с.

61. Лопатто А. Э. Артур Фердинандович Лолейт к истории отечественного железобетона [Текст] / А. Э. Лопатто. - М. : Стройиздат, 1969. -104 с.

62. Маилян Д. Р, Чубаров В. Е. Минимально допустимое соответствие площадей сечений преднапряженной и ненапрягаемой арматуры в элементах со смешанным армированием //Бетон и железобетон. 1989. - № 2. - С. 38 - 40.

63. Малахова А.Н. Проектирование монолитных железобетонных перекрытий на сложном плане [Текст] / А.Н. Малахова // Комплексный подход к проектированию зданий и сооружений. Семинар: материалы семинара / Московский государственный строительный университет, Управление информации, рекламы и связей с общественностью. - М.: МГСУ, 2005. - С. 48-53.

64. Мамин А.Н., Кодыш Э.Н. Проектирование железобетонных конструкций с использованием дискретно-связевой расчетной модели, адаптированной к методу конечных элементов. В сборнике: Бетон и железобетон -взгляд в будущее. Научные труды III Всероссийской (II Международной) конференции по бетону и железобетону: в 7 томах. 2014. С. 186-194.

65. Мамин А.Н., Кодыш Э.Н., Рэуцу А.В. Реализация дискретно-связевой расчетной модели в плоскостных конечных элементах // Вестник МГСУ. - 2013. -№ 11. - С. 58-69.

66. Митасов В. М., Бехтин П. П. Смешанное армирование при разных уровнях предварительного натяжения //Бетон и железобетон. 1987 - № 5 -С. 26-28.

67. Михайлов В.В. Предварительно напряженные комбинированные и вантовые конструкции [Text] / В. В. Михайлов. - М. : Изд-во АСВ, 2002. - 256 с.

68. Морозов А. BIM в России: преднапряженный железобетон — два подхода при моделировании в Revit-Robot [Электронный ресурс] / Режим доступа: http://bim-fea.blogspot.ru/2012/09/bim-revit-robot.html.

69. Мухамедиев Т. А. Прочность и деформативность плоских безбалочных перекрытий с нерегулярной сеткой колонн [Текст] : дис. канд. техн. наук : 05.23.01 / Т. А. Мухамедиев ; науч. рук. М. И. Додонов ; Моск. инж.-строит. ин-т им. В. В. Куйбышева. - М., 1978. - 176 с.

70. Назар Камель Али. Прочность железобетонных изгибаемых элементов при смешанном армировании высокопрочными канатами и стержневой арматурой. Диссертация канд. техн. наук. М.: 1991. - 187 с.

71. Образцов Л.В. Исследование железобетонных предварительно напряженных балок без сцепления арматуры с бетоном на действие изгибающего момента и поперечной силы. Дисс. . канд. техн. наук. - Брест, 1980. - 150 с.

72. Олейник П.П. Организация и технология строительного производства (подготовительный период) [Text] / П. П. Олейник, С. П. Олейник. - М. : Изд-во АСВ, 2006. - 239 с.

73. Панкратова А.А., Соловьев А.К. Проблемы сохранения и использования исторической застройки в современной архитектуре города // Вестник МГСУ, 2015г. - №7. - с. 7-17.

74. Паринов А. Т. Предварительно напряженные железобетонные конструкции, армированные канатами: монография / Под ред. В.И. Грицыка, И.А. Паринова. - Ростов-на-Дону: Наука-Спектр, 2010. - 367 с.

75. Перельмутер А. В., Сливкер В. И. Расчетные модели сооружений и возможность их анализа. Издательство: Сталь, 2002.

76. Попов Н. Н., Чарыев М. Разрушение железобетонных балок со смешанным армированием //Бетон и железобетон. 1991. - № 11.-С.4-5.

77. Портаев Д.В. Расчет и конструирование монолитных преднапряженных конструкций гражданских зданий / Д.В. Портаев. - М.: АСВ, 2011. - 248 с.

78. Портаев Д.В. Опыт расчета монолитных преднапряженных конструкций в программном комплекса SCAD с использованием метода эквивалентных загружений [Электронный ресурс] Режим доступа:

http ://scadsoft.com/download/Portaev2012 .pdf.

79. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (к СП 52-102-2004).

80. Предварительно-напряженный железобетон: По материалам конгресса Федерации по предварительно напряженным железобетонным конструкциям ФИП, Лондон, 1979. - М.: Стройиздат, 1983. - 208 с.

81. Расторгуев Б. С. Расчет несущих конструкций монолитных железобетонных зданий на прогрессирующее разрушение с учетом динамических

эффектов [Текст] / Б. С. Расторгуев // Сборник научных трудов Института строительства и архитектуры МГСУ/ Московский Государственный строительный университет. - М., 2008. - Выпуск 1. - С.68-75.

82. Рекомендации по проектированию железобетонных конструкций из тяжелого и легкого бетонов со смешанным армированием и оценка их пригодности при испытании нагружением /Украинский институт инженеров водного хозяйства (УИИВХ), НИИЖБ. Ровно, 1992. - 35 с.

83. Решетарь Ю.Г. Деформативность изгибаемых железобетонных элементов при частичном или полном отсутствии сцепления арматуры с бетоном: Автореферат. канд. техн. наук. М., 1984. - 20 с.

84. Ройтман А. Г. Предупреждение аварий жилых зданий [Текст] / А.Г. Ройтман. - Москва : Стройиздат, 1990. - 240 с.

85. Рудный И.А. Трещиностойкость растянутых и изгибаемых железобетонных элементов с участками нарушенного сцепления: дис. канд. техн. наук: 05.23.01.- С.П., 2015.

86. Руководство по проектированию железобетонных конструкций с безбалочными перекрытиями. НИИЖБ, ЦНИИПРОМЗДАНИЙ. Уральский ПРОМСТРОЙНИИ-ПРОЕКТ. - М.: Стройиздат, 1979. - С.50.

87. Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций, М.: Стройиздат. - 1975. - 193 с.

88. Семенов А. И. Предварительно напряженный железобетон с витой проволочной арматурой. М.: Стройиздат, - 1976. - 208 с.

89. Синенко, С. А. Определение экономической эффективности интегрированных автоматизированных систем проектирования и управления в строительстве [Текст] : учеб.пособие / С. А. Синенко. - М. : [б. и.], 1990. - 65 с.

90. Ситников С.Л., Мирюшенко Е. Ф. Способ изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций и моностренд [Электронный ресурс] / Патент на изобретение № 2427686. - М., 2011. Режим доступа http://www.freepatent.ru/patents/2427686.

91. Складнев Н.Н. Численные методы расчета и оптимизации строительных конструкций [Text] : сб.науч.тр / ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко ; под ред. Н. Н. Складнева. - М. : ЦНИИСК, 1989. - 195 с.

92. СНиП 2.05.03-84*. Мосты и трубы / ЦНИИС Минтрансстроя, М, 1996.

93. СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*, 2011.

94. СП 52-102-2004 Предварительно напряженные железобетонные конструкции, 2004.

95. СП 52-103-2007 Железобетонные монолитные конструкции зданий,

2007.

96. СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003, 2013.

97. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений [Текст] : Расчетно-теоретический : В 2 кн. / Под ред. д-ра техн. наук, проф. А. А. Уманского. - 2-е изд., перераб. и доп. - Москва : Стройиздат, - 1972. - 599 с.

98. Спрыгин Г.М. К расчету железобетонных изгибаемых элементов, усиливаемых преднапряженной арматурой // Проблемы реконструкции зданий и сооружений. Сб. научных трудов.- Казань КИСИ, -1994. С.39-45.

99. Спрыгин Г.М., Решетарь Ю.Г. Деформативность изгибаемых элементов при частичном отсутствии сцепления арматуры с бетоном //Бетон и железобетон, - 1983, №4. - с. 12-14.

100. Статья. Анкеры [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://psk-stroitel .ru/oborudovanie/ elementy-sistem-prednapryazheniya/kupler-tipa-m-me .html.

101. Статья. Безбалочные перекрытия [Электронный ресурс]. Режим доступа: http://konstr.narod.rU/flat_plate.htm#sthash.ISiv0Wj2.4FGBVVAV.dpuf

102. Статья. Перспективные направления применения бетона и железобетона» Нижний Новгород 2010 г ГОУ ВПО «НГАСУ» Институт открытого дистанционного образования.

103. Статья. Способы закрепления арматуры при натяжении http://msd.com.ua/texnologiya-betonnyx-i-zhelezobetonnyx-izdeHi/sposoby-zakrepleniya-armatury-pri-natyazhenii/.

104. Тамразян А. Г. Анализ риска обрушения зданий и сооружений от критических дефектов и различных техногенных воздействий [Текст] [Text] / А.Г. Тамразян. - М.: МГСУ, 2004. - 106 с.

105. Тамразян А. Г. Метод поиска резерва несущей способности железобетонных плит перекрытий [Текст] / А. Г. Тамразян, Е. А. Филимонова // Промышленное и гражданское строительство. - 2011. - N 3. - С. 23-25.

106. Тамразян А. Г. Ресурс живучести - основной критерий проектных решений высотных зданий [Текст] / А. Г. Тамразян // Жилищное строительство. -2010. - № 1. - С. 15-18.

107. Тамразян А. Г. Оптимальное проектирование железобетонных пластин, работающих в условиях поперечного изгиба и плоского напряженного состояния [Текст] : дис. канд. техн. наук : 05.23.01 / А. Г. Тамразян ; Моск. инж.-строит. ин-т им. В. В. Куйбышева. - М., 1982. - 167 с.

108. Тимошенко, С.П., Войновский-Кригер, С. Пластинки и оболочки / С.П. Тимошенко, С. Войновский-Кригер - М.: Наука, 1959. Изд. 2. - С. 274-283.

109. Титус В.Б. Расчет прочности предварительно-напряженных изгибаемых элементов без сцепления арматуры с бетоном // Развитие технологии, расчета и конструирования железобетонных конструкций. НИИЖБ. М., - 1983. -С. 50-55.

110. ТКП 45-5.03-135-2009 (02250) Железобетонные предварительно напряженные конструкции без сцепления арматуры с бетоном. Правила проектирования. Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь, Минск, 2010.

111. Трёкин Н. Н. Пространственная работа несущих элементов каркасной системы с учетом нелинейности и податливости узловых сопряжений [Текст] : дис. ... д-ра техн. наук : 05.23.01 / Трекин Николай Николаевич ; науч. конс.

Кодыш Э.Н. ; Центральный научно-исследовательский институт промышленных зданий и сооружений ОАО "ЦНИИПромзданий". - Москва, 2003. - 421 с.

112. Трифонов И. А., Головин Н. Г., Артемьев В. П. Применение смешанного армирования в ригелях каркасов многоэтажных промышленных зданий //Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1982. № 8. - С. 14 - 16.

113. Филатов В.Б. Влияние эксплуатационных повреждений, снижающих сцепление арматуры с бетоном на прочность изгибаемых железобетонных элементов: дис. канд. техн. наук: М.: НИИЖБ, - 1988. - 251 с.

114. Филимонов Н.Н. К вопросу о прочности изгибаемых железобетонных элементов со смешанным армированием.- В кн.: Прочность и устойчивость инженерных конструкций. Барнаул, 1978, вып. I, с.71-80.

115. Филимонов Н.Н., Трифонов И. А. Работа смешанной арматуры изгибаемого элемента в стадии разрушения // Изв. вузов. Строительство и архитектура. 1979. № 7. - С. 3 - 8.

116. Фиссо Ф.Г., Депо В. Предварительные испытания балок со смешанной арматурой.-М., ВИНИТИ, - 1972. - 26 с.

117. Хачатрян А.И. Предварительно-напряженные элементы прямоугольного сечения с напрягаемой арматурой без сцепления с бетоном: Дис. канд. техн. наук. М., 1979.- 224 с.

118. Хило Е.Р., Попович Б.С. Усиление строительных конструкций. Львов: «Вища школа», 1985. - 155с.

119. Холмянский М.М. Бетон и железобетон. Деформативность и прочность.- М.: Стройиздат, - 1997. - 570 с.

120. Чаганов, А. Б. Прочность и жесткость железобетонных ребристых плит с нарушением сцепления арматуры с бетоном/ дис. канд. техн. наук: А. Б. Чаганов - М., - 2008. - 158 с.

121. Черныгов Е.А. Исследование эффективности применения технологии натяжения арматуры на бетон без сцепления // Молодые ученые в транспортной науке //Научные труды ОАО ЦНИИС, М.: 2005, с. 87-95.

122. Шехада Амджад Ибрагим Мухамед. Предварительно-напряженные междуэтажные перекрытия монолитных каркасных зданий [Текст] : дис. канд. техн. наук : 05.23.01 / Шехада Амджан Ибрагим Мухамед ; Моск. гос. строит. унт. - М., 1994. - 161 с.

123. Штаерман М.Я., Ивянский А.М. Безбалочные перекрытия / М.Я. Штаерман, А.М. Ивянский.- М., 1953. - С.47-64.

124. Шуллер В. Конструкции высотных зданий, Стройиздат, - 1979, - 248 с.

125. Янкелевич М. А., Михайличенко А. В. Железобетонные изгибаемые элементы со смешанным армированием (Экспериментальные исследования, расчет, оптимизация). К.: НИИСК, 1990. - 35 с.

126. Янкелевич М. А., Филатов А. Д., Козлов И. А. Оптимальное проектирование изгибаемых железобетонных элементов со смешанным армированием // Исследование типовых и экспериментальных конструкций зданий и сооружений. К.: НИИСК, 1989. - С. 32 - 40.

127. Abeles P. W. Design of Partially Prestressed Concrete Beams //ACI Journal. Vol. 64. 1987. - N 10. - P.P. 669 - 677.

128. Abeles P. W. Static and Fatigue Tests on Partially Prestressed Concrete Constructions /ACI Journal. Vol. 50. 1954. - December - P.P. - 361 - 376.

129. Alameh A. S., Haradgli M. H. Deflections of Progressively Craking Partially Prestressed Concrete. Flexural Members //PCI Journal. 1989. - Vol. 34. - №3. -P.P. 94 - 129.

130. Altenbach H., Morachkovsky O., Naumenko K., Sychov A. Geometrically nonlinear bending of thin-walled shells and plates under creep-damage conditions / H. Altenbach, K. Morachkovsky, K. Naumenko , A. Sychov // Archive of Applied Mechanics. - 1997. Том. 67, №5. - С. 345.

131. Altenbach H., Huang C., Naumenko K. Creep-damage predictions in thin-walled structures by use of isotropic and anisotropic damage models [Электронный ресурс] / H. Altenbach, C. Huang, K. Naumenko // The journal of Strain Analisys for Engineering Design. - 2002. - Том 37, №. 3. - С. 265-275.

132. Bennet E. W., Joyneb H. W. Fatigue Resistance of Reinforcement in Partially Prestressed Beams //PCI Journal, 1977, March. P.P. 78 - 88.

133. Bach C., Graf O. Versuche allseiting auf liegenden guadretischen und rechteckigen Eisenbetonplatten. Berlin 1965.

134. Burns N.H. Piers D.M. Strength and Behavior of Prestressed Concrete Members With Unbonded Tendons // Journal of the PCI. October, 1967, p. 1529,

135. Coch M. Z., McRae A. J. Prestressing Optimization and its Implication for Design //PCI Journal. 1986. - V.31, N 3. - P.P. 88 - 114.

136. Freyermuth C. L. Practice of Partial Prestressing for Continuous Post -Tensioned Structures in North America //PCI Journal, 1985-V.30, Nl.-P.P. 154-182.

137. Freyssiner F.. Naissance et perspectives du beton precontraint / F. Freyssiner // Montevideo. - 1964.

138. Ghali A. and Tadros M. K. Partially Prestressed Concrete Structures //Journal of Structures Engineering. 1985. - P.P. 1846 - 1865.

139. Glisse J.M. Calcul des structures en béton armé.- AFNOR, Paris.

140. Elstner R.C., Hognestad E. Shearing strength of concrete slabs / Journal of the American concrete institute@ 1956, 26, с. 56-63.

141. ETA-06/0022. Dywidag bonded post-tensioning system for 3 to 37 strands (140 and 150 mm2), 2005.

142. ETA-03/0036. Post-tensioning kit for prestressing of structures with unbonded monostrands for concrete, 2004.

143. Harajli M. H. and Naaman A. E. Static and Fatigue of Partially Prestressed Beams //ACI Journal, Proceedings.-1955, January. V.55.-P.P. 783-802.

144. Khan Sami, Williams Martin. Post tensioned concrete floors. Elsevier Sience Ltd, 1995.

145. Kuznetsov V. S., Shaposhnikova Yu.A. On the definition deflections of monolithic slabs with the mixed reinforcing at the stage of limit equilibrium // MATEC Web of Conferences (Web of Science) эл. адрес: http://www.matec-conferences.org/, 2016г.

146. La norme NBN EN 1992-1-1. Eurocode 2. - 1998.

147. Mr J.S. Lane, Mr М.В. Leeming, Dr P.S. Fashole-Luke/ Testing of strengthened reinforced and prestressed concrete beams // Contraction repair, january/february 1997, p. 10-13.

148. Manual for the Design of Concrete Building Structures to Eurocode 2 / Institution of Structural Engineers. - London. -2006.

149. Mattock A.H., Yamazaki G., Kattula B.T. Comparative Study of Prestressed Concrete Beams, with and without Bond // Journal of the ACL February, 1971, p. 116-125.

150. Muttoni Aurelio. Conception et dimensionnement de la precontrainte / Aurelio Muttoni // Ecole polyhtechnique federale. - Lausanne, 2012.

151. Naaman A. E., Siriaksorn A. Reliability of Partially Prestressed Beams and Serviceability Limit States. Journal of PCI, 1982. V. 27. - N 6. - P.P. 66 - 85.

152. Paille G.M. Calcul des structures en beton arme/ G.M. Paille //AFNOR. -P. -2013.

153. Shaikh A. F., Branson D. E. Non tensioned Steel in Prestressed Concrete Beams //PCI Journal, - 1970. - Vol. 15, N 1.- P.P. 14-36.

154. Ritz Dr. P., Matt P., Tellenbach Ch., Schlub P., Aeberhard H. U. Post-tensioned slabs. VSL international ltd. Berne/Swizerland, 1985.

155. Shpak M., Stasuk M. On the Influence of Creep in Concrete on Crack Resistance in Partially Prestressed Concrete Structures //Problemy naukowo-badawcze budownictwa. Konstrukcje betonowe. Том 5. Krakow-Krynica, 1995. -S. 189- 196.

156. Soudki Khaled, El-Sayed Ahmed K., Vanzwolc Tim. Strengthening of concrete slab-column connections using CFRP strips [Электронный ресурс] / Khaled Soudki, Ahmed K. El-Sayed, Tim Vanzwolc //Journal of King Saud University-Engineering Sciences. - 2012- Том 24, № 1. Режим доступа:: http://www. sciencedirect .com.

157. Seinturiere Р. Etat Limite de service / Р. Seinturiere // IUT. - Génie. - Civil de Grenoble. - 2006.

158. Spasojevic A., Burdet O., Muttoni A. Applications structurales du beton fibrea ultra-hautes performances aux ponts / A. Spasojevic, O. Burdet, A. Muttoni. -EPFL, Laboratoire de Construction en beton, 2000.

159. Tadros M. K. Ghali A. Dilder W. H. Effect of Non- Prestressed Steel on Prestress Loss and Deflection //PCI Journal, 1977. Vol. 22, N2. - P.P. 50-63.

160. Warwaruk G., Sozen M.A., Siess C.P. Strength end Behavior in Flexure of Prestressed Concrete Beams // Bulletin No 464, Engineering Experiment; Station. University of Illinois, Urbana. August, 1962, p. 105. 119 hc.

161. Wieczorek Miroslaw. Influence of Amount and Arrangement of Reinforcement on the Mechanism of Destruction of the Corner Part of a Slab-Column Structure [Электронный ресурс] /Miroslaw Wieczorek // Procedia Engineering. -2013. Том 57. - С. 1260-1268. Режим доступа: http://www. sciencedirect.com.

162. Zenunovica Damir, Folic Radomir. Models for behavior analysis of monolithic wall and precast or monolithic floor slab connections [Электронный ресурс] /Damir Zenunovica, Radomir Folic.//Engineering Structures.- 2012- Том 40, С. 466-478.- Режим доступа: http://www. sciencedirect.com.