Повышение технологических свойств сварочных флюсов, используемых при ремонте деталей подвижного состава тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, кандидат технических наук Тимакова, Елена Андреевна

• Тимакова, Елена Андреевна
• кандидат технических наук
• 1999

Оглавление диссертации кандидат технических наук Тимакова, Елена Андреевна

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА.

1.1. Ремонт деталей подвижного состава железных дорог.

1. 1. 1. Особенности работы деталей подвижного состава.

1. 1.2. Способы восстановления изношенных деталей подвижного состава.

1. 2. Классификация, технологические и физические свойства сварочных флюсов.

1.2. 1. Анализ существующей классификации флюсов.

1. 2. 2. Технологические свойства флюсов.

1. 3. Влияние температуры на свойства флюсов.

1.3. 1 ■ Свойства флюсов в твердом состоянии.

1. 3. 2. Влияние температуры на технологические свойства флюсов26 1. 3. 3. Термический анализ сварочных флюсов.

1. 4. Свойства сварочных шлаков.

1.4. 1. Формирование сварных швов с учетом плавления и затвердевания сварочных флюсов.

1. 4. 2. Основные характеристики жидкости.

1. 4. 3. Изменение вязкости от температуры.

1. 5. выводы и постановка задач работы.

2. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ ПРИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ ФЛЮСОВ.

2. 1. Обоснование и выбор алгоритма решения задачи.

2. 2. Разработка математической модели.

2. 2. 1. Создание геометрической модели тела.

2.2.2.

2. 2. 2. Теплофизические свойства материалов.

2. 2. 3. Обоснование и выбор краевых условий.

2. 3. Моделирование условий прокалки флюса.

2. 3. 1. Выбор точек для расчета термических циклов и алгоритм анализа термических циклов.

2. 3. 2. Изменение высоты засыпки флюса в лоток.

2. 3. 3. Исследование изменения температуры в печи при засыпке флюса на к =50 мм.

2. 4. Выводы по главе.

3. ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНО-ТЕРМИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ СВАРОЧНЫХ ФЛЮСОВ.

3. 1. Методика проведения дифференциально-термического анализа.

3. 2. Результаты термического анализа и обработки кривых DTA и TG.

3. 3. Выводы по главе.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАВИСИМОСТИ ВЯЗКОСТИ ФЛЮСА ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ.

4. 1. Методика статистической обработки экспериментальных данных.

4. 2. Обоснование и выбор функции для аппроксимации данных г|(т).

4. 3. Определение "длины" сварочных флюсов.

4. 3. 1. Результаты статистической обработки.

4. 3. 2. Классификация сварочных шлаков по "длине".

4. 4. Выводы по главе.

5. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ФЛЮСОВ.

5. 1. Эксперименты по определению термических циклов при прогреве флюса в лотках.

5. 2. Исследование растворимости флюсов в зависимости от термической обработки.

5.3. Наплавка гребней вагонных колес под флюсом, обработанным при различных параметрах прокалки.

5. 4. Результаты металлографического исследования качества наплавки.

5. 5. Выводы по главе.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение технологических свойств сварочных флюсов, используемых при ремонте деталей подвижного состава»

В последние годы сократилась поставка запасных частей к подвижному составу железнодорожного транспорта, стоимость которых в общей сумме затрат на ремонт составляет 50% [1]. Поэтому восстановление работоспособности изношенных деталей и узлов является важным вопросом ремонтного производства.

Использование рациональных технологических процессов при ремонте изношенных деталей позволяет получить работоспособность не ниже, а в некоторых случаях и выше, чем у новых. При этом на восстановление, как правило, расходуется 35-60% стоимости их изготовления [ 2].

В соответствии с нормативными документами МПС разрешается восстанавливать изношенные детали подвижного состава (ПС) различными способами сварки-наплавки: ручной дуговой, автоматической под флюсом, в среде защитных газов, плазменной и др. Однако при восстановлении изношенных поверхностей наиболее ответственных деталей: резьбовой части оси колесной пары, гребней железнодорожных колес, колесных центров - разрешается использовать только сварку-наплавку под флюсом. Этот способ является наиболее эффективными и экономически выгодными. При этом стабильность процесса, защита сварочной ванны от доступа окружающей среды и качество получаемого металла во многом зависит от технологических свойств используемого флюса.

В последние годы, в связи с массовым применением автоматической наплавки под флюсом при восстановлении изношенных гребней колес (ПС) - до 140 тыс. колесных пар в год, резко возросло потребление железнодорожными предприятиями (вагонными и локомотивными депо, ремонтными заводами МПС) сварочных флюсов (до 2000 тонн в год).

Технологическая прочность наплавляемых деталей зависит от свойств флюсов в твердом и жидком состояниях. Технологические свойства флюсов в условиях реального производства можно повышать, используя разные режимы термической обработки (ТО) флюсов. Однако в различных нормативных документах приводят разные режимы ТО, и по данным ряда работ назначение их имеет противоречивый характер. Поэтому требуется проведение дополнительных исследований по обоснованию и выбору режимов ТО флюсов на основе изучения их свойств методами термического анализа. 5

Кроме того, при рассмотрении свойств флюсов-шлаков в жидком состоянии большое внимание уделяется их вязкости, и, в частности, такому параметру, как темп падения вязкости или "длина" флюса, так как от этого зависит формирование шва и качество получаемого соединения. В настоящее время оценку флюсов по этому параметру проводят лишь качественно, что приводит к необходимости получения зависимости вязкости от температуры и на ее основе определения численных значений параметров вязкости, в том числе и Эщ.

В связи с выше изложенным работа по обоснованию технологии термической обработки флюсов на основе моделирования термических процессов при их прокалке и экспериментальные исследования технологических свойств флюсов, а также по определению темпа падения вязкости в зависимости от температуры является актуальной.

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Тимакова, Елена Андреевна

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Качество сварных швов и стабильность процесса сварки-наплавки под флюсом напрямую зависит от свойств флюса. К настоящему времени разработано большое количество различных флюсов, которые отличаются по способу получения, структуре, назначению и другим параметрам. Поэтому одним из путей совершенствования различных технологий сварки-наплавки является повышение технологических свойств флюсов и в целом качества наплавленного металла, что может быть достигнуто на основе углубленного исследования изменения физических свойств флюсов в твердом и жидком состоянии в зависимости от температуры.

2. На основе численного анализа разработана методика для проведения комплекса конечноэлементных расчетов термической обработки сварочных флюсов, позволяющая оценить кинетику температурных полей в лотке при различной величине засыпки флюса, а также получить значения температур в любой точке модели. В результате проведенных расчетов установлено, что наибольшее влияние на неравномерность нагрева флюсов оказывает высота засыпки в лотках. При этом по мере увеличения высоты засыпки разница между наиболее холодными и нагретыми зонами увеличивается, что будет приводить к неравномерному распределению технологических свойств и требует нормирования высоты засыпки, температуры в печи и других факторов.

3. По мере увеличения высоты засыпки неравномерность прогрева увеличивается: максимальная скорость нагрева при высоте засыпки равной 110 мм наблюдается в первые 10-И 5 минут на открытой поверхности флюса и изменяется в пределах юн=25-*-30оС/мин. Минимальное значение сон наблюдается в центральной зоне, которая смещена к нижней части лотка. В целом сон изменяется от 2°С/мин до 30°С/мин.

4. На основе анализа физических свойств жидкости и способов их определения обоснованы требования к виду математического выражения и предложена функциональная зависимость (л = "По + Т - то )"1) вязкости флюса от следующих параметров: динамической вязкости, соответствующей жидкотекучему состоянию - т|0, температуры перехода из твердого состояния в вязкое - Т0 и коэффициент, описывающий темп падения вязкости шлака - Эщ. Которая может быть использована как для выбора флюса необходимой длины; так и для математического моделирования гидродинамических процессов в сварочной ванне.

5. По результатам статистической обработки экспериментальных данных зависимости вязкости от температуры ri(T) для наиболее распространенных в промышленности флюсов получены численные значения параметров уравнения Т0, г|0 и 8Ш. Проведенный комплексный анализ полученных значений Sm позволил определить границы групп "длины" и предложить соответствующую классификацию шлаков, а именно: "короткие" 0<8Ш<2, "средние" 2<вш<20 и "длинные" 8Ш>20.

6. По результатам термического анализа (дифференциально-термического и термогравиметрического) для флюсов АН-348А, ОСЦ-45, АН-43, АН-47 выделены характеристические температуры: максимальная температура нагрева флюса (Тфл) и минимальная допустимая температура флюса перед сваркой - наплавкой ответственных деталей (Тос)> которые имеют следующие значения: для флюса АН-348А Тфл=280±10°С, Тос=95±10°С; для флюса ОСЦ-45 Тфл=240±10°С, Тос=90±10°С; для флюса АН-47 Тфл=290±10°С Тос=95±10°С; для флюса АН-43 Тфл=250±10°С Тос=80±10°С. В зависимости от этих температур назначают режимы термической обработки флюсов в промышленности.

7. До настоящего времени существовал большой разброс в режимах термической обработки флюсов, в том числе АН-348А, что не позволяло полностью использовать технологические свойства флюсов. На основе теоретических и экспериментальных исследований для флюса АН-348А установлен наиболее рациональный режим термической обработки: Тфл=280±10°С, время достижения флюсом температуры Тфл <1,5 ч., время выдержки при температуре Тфл=1 ч, Тос=95±10°С, высота засыпки флюса 60±10 мм.

8. Наплавка гребней железнодорожных колес под слоем флюса, обработанного по рекомендуемому режиму, показала, что улучшилось формирование наплавленного валика по всей длине, поверхность наплавленного металла стала более гладкая, что свидетельствует о стабилизации процесса горения дуги, т.е. уменьшении колебания тока и напряжения на дуге, кроме того по сравнению с нетермообработанным флюсом расход снизился на 18±5%, а по сравнению с флюсом, обработанным по ГОСТ 9087 на 5-^-8%.

9. При наплавке гребней вагонных колес (сталь колесная марки 2 - 60ГС) проволокой Св-08Г2С в соответствии с ТУ (МПС РФ) по двухдуговой наплавке, гребней колес установлено, что в неперекристаллизованной зоне изменение Тос от 60°С до 120°С приводит к изменению структуры металла наплавки от игольчатого сорбита к глобулярному, что приводит к формированию более равновесной структуры по всему наплавленному металлу.

10. На базе проведенных расчетов и экспериментальных исследований разработаны рекомендации для повышения технологических свойств флюсов в условиях реального производства. Уточнены старые и предложены новые показатели в ГОСТ 9087, связанные со средой, в которой происходит ТО, режимами ТО, вязкостью шлака, так как каждый флюс имеет свои индивидуальные физические свойства. Результатами натурных испытаний качества флюсов, подвергнутых термической обработке, согласно полученным рекомендациям подтверждена работоспособность созданной методики и справедливость полученных выводов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Тимакова, Елена Андреевна, 1999 год

1. Ражковский A.A. Повышение качества и эффективности восстановления-деталей подвижного состава методом вибродуговой наплавки: Дис. канд. техн. наук. Омск, 1987, 172 с.

2. Титов А.Н. Развитие локомотивного хозяйства железнодорожного транспорта. М.: Транспорт, 1986, 35 с.

3. Вайнерман А.Е., Шоршоров М.Х., Веселков В.Д. и др. Плазменная наплавка металлов. Л.: Машиностроение, 1969, 306 с,

4. Инструкция по сварочным и наплавочным работам при ремонте тепловозов, электровозов, электропоездов и дизель поездов (МПС ЦТ-336). М.: Транспорт, 1996, 457 с.

5. Классификация неисправностей вагонных колесных пар и их элементов. -М.: Транспорт, 1978, 30 с.

6. Лыскж B.C. Причины и механизм схода колеса с рельса. Проблемы износа колес и рельсов. М.: Транспорт, 1997, 188 с.

7. Богданова E.H. Повышение ресурса пары трения колесо-рельс на основе совершенствования конструктивных и технологических параметров: Автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.02.02., 22 с.

8. Технологический процесс и организация ремонта колесных пар в вагонных мастерских и вагонных депо.- М.: Транспорт, 1977, 32 с.

9. Восстановление автоматической наплавкой изношенных гребней локомотивных и вагонных колес. Технологическая инструкция ЦТ и ЦВ МПС, ВНИИЖТ. -М.: ВНИИЖТ, 1992г, 15с.

10. Грузовые вагоны железных дорог колеи 1520 мм. Руководство по капитальному ремонту. - М.: Транспорт, 1993, 110 с.

11. Браун Э.Д.,Евдокимов Ю.А.,Чичинадзе A.B. Моделирование трения и изнашивания в машинах. М.: Машиностроение, 1982, 191с.

12. Повышение прочности и надежности колесных пар. Отчет ВНИИЖТ N81031624. - 1981

13. Павлов Н.В., Клещев С.Н., Горстко Л.Г. и др. Возможности применения флюса АНЦ-1 на железнодорожном транспорте.\ Сварочное производство.- 1992, № 2, С.17-19.

14. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением. Под ред. Б.Е. Патона. - М.: Машиностроение, 1974, 768 с.

15. Аскинази Б.М. Упрочнение и восстановление деталей машин электромеханической обработкой. М.: Машиностроение, 1989, 198 с.

16. Петров С.Ю. Пути совершенствования ГОСТ 9087 "Флюсы сварочные плавленные" / Моск. гос. ун-т путей сообщ. (МИИТ). Деп. в ЦНИИТЭИ МПС N 6243 ж.д. 99, - М., 1999, 24 с.

17. Петров Г.Л. Сварочные материалы. Л.: Машиностроение, 1972, 280 с.

18. Подгаецкий В.В. Опыт применения флюсов и проволок для сварки конструкционных сталей.\ Автоматическая сварка. 1981, №1, С. 39-41.

19. Автоматическая сварка под флюсом. Под ред. Е.О.Патона, В.В. Шевер-ницкого, Б.И. Медовара. - М.: Машгиз, 1948, 344 с.

20. Иванов Б.А., Дятлов В.И., Патон Е.О. Скоростная автоматическая сварка под слоем флюса. Свердловск: УПИ, 1942, 255 с.

21. Теоретические основы сварки. Под ред. Фролова В.В. М.: Высшая школа, 1979, 592 с.

22. Потапов H.H. Основы выбора флюсов при сварке сталей. М, Машиностроение, 1979, 169 с.

23. Шляпин В.Б., Емельянов Н.П., Крайчик М.М. Ремонт сваркой узлов и деталей железнодорожного подвижного состава. М.: Транспорт, 1975, 296с.

24. Фрумин И.И., Подгаецкий В.В. Поверхностное натяжение сварочных флюсов.\ Автоматическая сварка.- 1956, № 2, с. 44-50.

25. Подгаецкий В.В., Кузьменко В.Г. Сварочные шлаки: Справочное пособие. Киев: Наукова думка, 1988, 255 с.

26. Подгаецкий В.В. Влияние флюса на формирование сварного шваД Автоматическая сварка. 1951, №2, С. 26-43.

27. Пщгаецкий В.В., Пори, включения i трщини в зварних швах. Киев: Тех-нка, 1970, 236 с.

28. Латаш Ю.В., Медовар Б.И. О газопроницаемости сварочных шлаков при электрошлаковом процессеД Автоматическая сварка. 1959, № 3, с. 45-50.

29. Медовар Б.И., Латаш Ю.В. Влияние водорода и кислорода на образование пор при сварке стабильно-аустенитных сталей и никеляД Автоматическая сварка. 1957, № 1, С. 14-30.

30. Атлас шлаков. Под ред. И.С. Куликова. - М.: Металлургия, 1985, 206 с.

31. Кожевников И.Ю., Куликов И.С. К теории металлургических шлаков. -Изв. АН СССР. Отд-ние техн. наук. 1957, № 11, С. 196-198.

32. Есин О.А.,Гельд П.В. Физическая химия пирометаллургических процессов.-2-е изд. М.: Металлургия, 1966, ч. 2, 703 с.

33. Есин O.A. Природа расплавленных металлургических шлаковД Журн. всесоюз. хим. о-ва им. Д.И. Менделеева. 1971, №5. С. 504-514.

34. Есин O.A. Срывалин И.Т., Лепинских Б.М. Применение различных моделей теории растворов к расплавленным солевым системам. Физическая химия и электрохимия расплавленных солей и шлаков. - Киев: Наукова думка, 1968, ч. 1, с. 4-12.

35. Новохатский И.А., Есин O.A., Чучмарев С.К. Диффузия й растворимость водорода в расплавленных шлаках. Физико-химические основы производства стали. - М.: Наука, 1964, с. 121-129.

36. Подгаецкий В.В., Люборец И.И. Сварочные флюсы. Киев: Технка, 1984, 167 с.

37. Кузьменко В.Г., Зацерковная Т.Н., и др. Влияние высокотемпературной прокалки на свойства флюсовД Автоматическая сварка. 1989, №12, С. 15-17.

38. Эйтель В. Физическая химия силикатов. М.: Изд-во иностр. лит-ры, 1962, 1055 с.

39. Венгжин Я., Хухро Э., Крашевский С., Флюсы для сварки труб, применяемые в Польше. Свароные флюсы и шлаки: Тез. докл. междунар. семинара. Никополь, сент. 1974 г. - Киев: Наук, думка, 1974, с. 57-68.

40. Воропай Н.М., Бельфор Л.М., Фетисова Т.Я., Вязкость и электропроводность сварочных шлаков системы ТЮ2 CaF2 - МдОД Автоматическая сварка. -1988, № 11, С. 20-24.

41. Кирьяков В.М., Бондаренко Т.П., Клапатюк A.B. Физико-химические свойства керамических сварочных флюсов системы CaF2-Al203.\ Автоматическая сварка. 1993, № 11, С. 28-32.

42. Косенко A.A., Чигарев В.В., Косенко В.А. Ускоренная методика определения пригодности флюсов для сварки горизонтальных швов.\ Автоматическая сварка. 1996, №8, С 56-57.

43. Кузьменко В.Г. Гончаров А.И. Особенности образования шлаковой корки при дуговой сварке под флюсомД Автоматическая сварка. 1997, № 12, С. 7-13.

44. Касаткин Б.С., Вахнин Ю.Н., Царюк А.К. и др. Влияние общего содержания водорода во флюсе АН-17М на концентрацию диффузионного водорода в наплавленном металлеД Автоматическая сварка. 1988, № 2, С. 14-16.

45. Кирьяков В.М. Снижение содержания водорода в металле шва при сварке под керамическим флюсом системы CaF2-AI203.\ Автоматическая сварка. -1995, № 6, С. 17-20.

46. Кузьменко В.Г., Определение температурного интервала плавления сварочных флюсов по данным их электротермического анализаД Автоматическая сварка. 1992, № 9-10, С. 34-41.

47. Мищенко Д.Д., Кузьменко В.Г., Токарев B.C. Исследование влагоудержи-вающей способности шламов, образующихся при выплавке сварочных флюсовД Автоматическая сварка. 1996, №10, С. 41-44.

48. Boniszewski T., Weld F. Formulation of the basic flux coating for an experimental 2Cr: Mo electrode. Metal Construction and British Welding Journal. -1971, №1.

49. B.B. Ветер, H.A. Белкин, В.И. Безуклов и др. Способ прокалки флюса. -Патенты в области сварочного производстваД Автоматическая сварка. 1999, №1, С.58-59.

50. Frohberg M. G., Rapoor M.L. The application of a new Basicity index to metallyrgicai reactions. Arch. Eisennittenwes. - 1971, №4, P. 182-189.

51. Аппен А. А. Химия стекла. Л.: Химия, 1974, 350 с.

52. Походня И.К. Газы в сварных швах. М.: Машиностроение, 1972, 256 с.

53. Tsuboi J., Terashima H. The behaviour of hydrogen in arc welding. J. Jap. Weld. Soc. - 1973.-42, № 6, P. 544-553.

54. Морозов A.H. Водород и азот в стали. M.: Металлургия, 1968, 279 с.

55. Козлов P.A. Сварка теплоустойчивых сталей. Л.: Машиностроение, 1985, 160 с.

56. Фролов В.В. Поведение водорода при сварке плавлением. М., Машиностроение, 1966, 283 с.

57. Санников В.И., Ковальский В.Н., Казаков Л.А. и др. Влияние флюса и условий охлаждения шва на ударную вязкость сварного соединения стали 09Г2СД Автоматическая сварка. 1981, №3, С. 48-49.

58. Касаткин Б.С., Мусияченко В.Ф. Низколегированные стали высокой прочности для сварных конструкций. Киев: Техника, 1970, 223 с.

59. Дериватограф системы Ф. Паулик, Й. Паулик и Л. Эрдеи., Теоретические основы. Будапешт.: Венгерский Оптический Завод, 1974, 146 с.

60. Кабанец А.Н, Зусин В.Я., Силантьева С.А. Пути снижения концентрации водорода при наплавке антифрикционных алюминиевых сплавов порошковыми электродами Д Сварочное производство. 1985, № 2, С. 36-38.

61. Карслоу Г. Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука, 1964, 487 с.

62. Кузьменко В.Г. Особенности нагрева флюса при дуговой сварке в зависимости от ее скорости и рода токаД Автоматическая сварка. 1980, №8, С.34-35.

63. Becker G.,Rink L.,Hesse G. Warmebilanzen von UP-Schwei MnO-haltigen Schweisspulvern und Eigenschaften dieser Pulver. ZIS-Mitt. - 1965, №2, P. 236-257.

64. Колякин Н.И., Яровинский Jl.M. Тепловые характеристики дуги при различных способах сварки плавлен иемД Автоматическая сварка. -1970, № 12, С.4-6.

65. Разиков М.И., Подногин А.К. Структура и менералогический состав шлаковых корок флюсов АН-348, ОСЦ-45 и Б.\ Автоматическая сварка. 1952, № 6 С. 41-47.

66. Разиков М.И О превращениях в сварочных шлаках и флюсов АН-348, ОСЦ-45 и БД Автоматическая сварка. 1953, № 1, С. 34-39.

67. Миснар А. Теплопроводность твердых тел, жидкостей, газов и их композиций. М.: Мир, 1968, 463 с.

68. Кузменко В.Г. Экспериментальное определение размеров шлаковой и металлической ванн при сварке под флюсом Д Автоматическая сварка. 1990, №3, С.13-15.

69. Шипулин А.П. Улучшение технологии сварки бронзы Бр.Х 0,8 под флюсомД Сварочное производство. 1972, № 2, С. 21-22.

70. Березовский Б.М. Смачивание и растекание сварочной ванны на поверхности металлаД Автоматическая сварка. 1983, N10, С. 31-34.

71. Лашутина Н.Г., Макашова О.В., Медведев P.M. Техническая термодинамика с основами теплопередачи и гидравлики. Л.: Машиностроение, 1988, 336 с.

72. Р.Финн, Равновесные капилярные повехности. М.: Мир, 1989, 312 с .

73. Березовский Б.М. Математическое моделирование формирования горизонтальных швов на наклонной плоскостиД Автоматическая сварка.- 1988, N1, С. 6-31.

74. Б.М. Березовский, И.В.Суздалев, О.А.Бакши и др. Математическое моделирование и оптимизация процесса формирования горизонтальных швов на вертикальной плоскостиД Автоматическая сварка. 1983, N3, С. 21-24.

75. Акулов А.И., Бельчук Г.А., Демянцевич В.П. Технология и оборудование сварки плавлением. М.: Машиностроение, 1977, 432 с.

76. Сергацкий Г.И., Дубовецкий С.В. Системы разомкнутого управления формированием шва при дуговой сварке: ОбзорД Автоматическая сварка. 1986, N6, С. 37-48.

77. Березовский Б.М., Суздалев И.В. Расчет глубины кратера сварочной ванны при дуговой сварке. Вопросы судостроения.: Серия "Сварка", вып. 39, 1985, С. 43-48

78. Influence of arc pressure on weld pool geometry. Lin M.L., Eagar T.W. "Weld.J.". 1985, 64, N6, P. 163-169.

79. Патон Б.Е., Лесков Г.И., Нестеренко B.M. Динамические модели каналов проплавления при электроннолучевой сварке.\ Автоматическая сварка. 1988, №1, С. 1-6.

80. Беляев Н.М. Основы теплопередачи: Учебник. Киев: Выща школа. Головное изд-во, 1989, 343 с.

81. Матяш В.И., Кузнецов В.Д., Шапьда Л.М. и др. Описание движения расплава ванны при импульсно-дуговой сварке в продольном реверсируемом магнитном полеД Автоматическая сварка. 1983, № 12, С. 25-29.

82. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1974, 711 с.

83. Павлов И.В., Антонец Д.П., Готальский Ю.Н. К вопросу о механизме образования переходного слоя в зоне сплавления разнородных ста-лейДАвтоматическая сварка. 1980, №7, С. 5-7.

84. Размышляев А.Д. Гидродинамические параметры пленки жидкого металла на передней стенке кратера ванны при дуговой сваркеД Автоматическая сварка. 1982, №1, С. 20-25.

85. Демченко В.Ф., Цыкуленко А.К., Барышев А.Н. Численное моделирование движения и нагрева макрохолодильников в шлаковой ваннеД Автоматическая сварка. 1984, № 9, С. 24-28.

86. А.С. 1589134 А1 СССР, М.Кп3 G 01 N 11/00. Устройство для определения вязкости жидких металлов. В.Н. Гладкий, Н.Т. Шевелев. - № 4453490/24-25. Опубл. в Б.И. 1990, № 32.

87. А.С. 284420 СССР, М.Кп3 G 01 N 11/00. Вискозиметр с арретирующим устройством. И.Н. Сысоев, А.И. Китаин, Б.Е. Романов, Л.В. Исаева. -№ 1381985/26-25. Опубл. в Б.И. 1970, № 32.

88. А.С. 212616 СССР, М.Кп3 G 01 N 29/08. Автоматический ультазвуковой вискозиметр. А.В. Май, И.Н.Коган, Л.И. Менее. - № 1126795/26-25. Опубл. в Б.И. 1968, № 9.

89. A.C. 1520412 A1 СССР, М.Кл3 G 01 N 11/00. Способ измерения вязкости жидкости. Э.М. Керн, B.C. Литвинов, H.A. Ватолин и др. - № 4334471/23-25. Опубл. в Б.И. 1989, № 41.

90. A.C. 238875 СССР, М.Кл3 G 01 N 29/08. Акустический вискозиметр. -Н.П. Зорин, В.А. Гречишкин, В.Н. Крутин и др. № 1111915/26-25. Опубл. в Б.И. 1969, № 10.

91. A.C. 158725 СССР, М.Кл3 G 01 N 11/00. Способ определения вязкости. -В.В. Патуроев. № 778309/23-4. Опубл. в Б.И. 1963, № 22.

92. A.C. 798548 СССР, М.Кл3 G 01 N 11/00. Устройство для измерения вязкости. М.В. Кулоков, А.Н. Дубовец, Б.Г. Лях. - № 2758498/18-25. Опубл. в Б.И. 1981, № 3.

93. A.C. 842480 СССР, М.Кл3 G 01 N 11/00. Устройство для измерения вязкости. В.И. Лаптев, Б.Н. Прохоров. - № 2803806/18-25. Опубл. в Б.И. 1981, № 24.

94. A.C. 514484 СССР, М.Кл3 G 01 N 11/00. Устройство для контроля вязкости стекломассы. A.A. Бялик, Б.И. Покрасс. - № 2092735/33. Опубл. в Б.И. 1979, № 18.

95. A.C. 525006 СССР, М.Кл3 G 01 N 11/00. Барботажный вискозиметр. -В.И. Лаптев. № 2107954/25. Опубл. в Б.И. 1976, № 30.

96. A.C. 500470 СССР, М.Кл3 G 01 N 11/00. Вискозиметр. В.И. Лаптев. - № 2034637/26-25. Опубл. в Б.И. 1976, № 3.

97. Погодин-Алексеев Г.И. Теория сварочных процессов. М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1950, 416 с.

98. Райхмист Р.Б. Графики функций: Справочное пособие для вузов. М.: Высшая школа, 1991, 160 с.

99. Якобашвили С.Б. Поверхностные свойства сварочных флюсов и шлаков. Киев.: Техшка, 1970, 208 с.

100. Плис Г.В. Разработка методики использования удельной энергии деформации для оценки прочности и анализа геометрии сварных соединений. Дис. . канд. техн. наук: 05.03.06.- М„ 1993, 209 с.

101. СегерлиндЛ. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979,392 с.

102. Зенкевич О., Морган К. Конечные элементы и аппроксимация. М.: Мир, 1986, 318 с.

103. Петров С.Ю., Голофаев А.Н. Пакет прикладных программ "PSTEM". -Информ. листок. ЦНТИ, Ворошиловград. - 1985, № 218, 85 с.

104. Физические величины. Справочник. А.М.Братковский и др.; - Под ред. И.С.Григорьева, Е.З.Мейлихова. - М.: Энергоатомиздат, 1991, 1232 с.

105. Марочник сталей и сплавовю Под ред. Сорокина В.Г. - Машиностроение, 1989, 640 с.

106. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел A.C. Теплопередача. М.: Энер-гоиздат, 1975, 416 с.

107. Практическое руководство по термографии. Казань, Изд-во Казанского университета, 1976, 222 с.

108. Ю.Н. Тюрин, A.A. Макаров Анализ данных на компьютере. Под ред. В.Э. Фролова. - М.: "Финансы и статистика", 1995 г, 384 с.

109. Кудрявцев Е.М. Исследование операций в задачах, алгоритмах и программах. М.: Радио и связь, 1984, 184 с.

110. MATHCAD 6.0 PLUS. Финансовые, инженерные и научные расчеты в среде Windows 95. Перев. с англ. - М.: Информационно-издательский дом "Филин", 1996, 712 с.

111. Петров С.Ю., Тимакова Е.А. Классификация сварочных шлаков по изменению вязкости от температуры \ Сварочное производство. № 8, 1998, С. 21-23.

112. Петров С.Ю., Тимакова Е.А. Способ оценки свойств сварочных флюсов. Положительное решение на патент № 97118293/02.