Повышение стабильности свойств и качества продукции стана 5000 ОАО "Северсталь" за счет улучшения структуры толстолистового штрипса из высокопрочных низколегированных сталей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, кандидат технических наук Цветков, Дмитрий Сергеевич

• Цветков, Дмитрий Сергеевич
• кандидат технических наук
• 2012

Оглавление диссертации кандидат технических наук Цветков, Дмитрий Сергеевич

Содержание:

Введение

Глава 1. Современное состояние технологии производства и требования к сталям для строительства магистральных трубопроводов

1.1 Использование трубопроводов для транспортировки газа и нефтепродуктов

1.2 Развитие технологии производства сталей для строительства трубопроводов

1.3 Современные технологии производства высокопрочных феррито-бейнитных сталей категории прочности Х80-Х120

1.4 Природа неоднородности структуры и её влияние на

свойства стали после ТМО

1.5 Некоторые критерии надёжности трубопроводов. 37 Постановка задачи исследования

Глава 2. Влияние технологических параметров прокатки на структуру и свойства горячекатаного листа

2.1 Выбор и обоснование химического состава для

производства высокопрочного штрипса

2.2 Исследование кинетики фазовых превращений в высокопрочных трубных сталях

2.3 Технология производства толстолистового высокопрочного проката на стане 5000 ОАО «Северсталь»

2.4 Влияние технологических факторов на структурообразо-

вание толстолистового высокопрочного проката

Выводы по главе

86

91

Глава 3. Влияние структурного состояния НЛЗ на свойства горячекатаного листа низколегированных трубных сталей

3.1 Влияние ликвационных прослоек на механические свойства листов из низколегированных трубных сталей

3.2 Определение вязкости разрушения листов из феррито-бейнитной низколегированной стали при различных температурах. Характеристика поведения трещины и вида излома.

3.3 Условия возникновения расслоений при испытаниях на трещиностойкость.

3.4 Связь между образованием расслоений в изломе образцов

СТОБ и ИПГ с дендритной ликвацией

3.5 Анализ состояния структуры исходных НЛЗ из низколегированных трубных сталей на ОАО «Северсталь»

3.6 Применение перекристаллизационной термической обработки НЛЗ для повышения качества структуры

готового проката

Выводы по главе

Глава 4. Оценка стабильности свойств феррито-бейнитных сталей во времени и способы её повышения

4.1 Оценка стабильности свойств стали феррито-бейнитного класса во времени

4.2 Влияние естественного и искусственного старения на микроструктуру стали феррито-бейнитного класса во времени. 137 Выводы по главе

Заключение

Основные выводы по работе

Список литературы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение стабильности свойств и качества продукции стана 5000 ОАО "Северсталь" за счет улучшения структуры толстолистового штрипса из высокопрочных низколегированных сталей»

Введение.

Важнейшей частью нефтяной и газовой отраслей промышленности является разветвлённая система магистральных трубопроводов, построенная во времена Советского Союза. За прошедшее время ресурс работы многих из них был исчерпан, и сейчас остро стоит проблема реконструкции. Разработка новых шельфовых месторождений также вызывает необходимость строительств новых трубопроводов в северных районах страны.

Таким образом перед отечественной металлургией ставится задача совершенствования старых и разработки новых высокопрочных марок трубных сталей, обеспечивающих снижение затрат при строительстве и ремонте трубопроводов, а также режимов их обработки. Широко применяемые для изготовления трубного штрипса низколегированные малоуглеродистые стали являются наиболее современными в техническом плане материалами, созданными с использованием методов классической металлургии. Однако, изменение и ужесточение требований к комплексу их механических свойств, определяющих надежность конструкций трубопровода, требует постоянной эволюции трубных сталей.

Актуальность представленной работы определяется необходимостью создания промышленной технологии производства высокопрочного толстолистового проката категории прочности К65, обладающего помимо комплекса стандартных механических свойств их высокой стабильностью по сечению проката, а также гарантированным сопротивлением протяжённому вязкому разрушению. Решение этих задач невозможно без системного анализа основных показателей качества готовой продукции во взаимосвязи с качеством исходной непрерывнолитой заготовки (НЛЗ).

Цель работы: выявление особенностей строения структуры штрипса из

высокопрочных низколегированных сталей категории прочности К65,

связанных со структурой литой заготовки и влияющих на характер разрушения

4

и характеристики вязкости, для совершенствования имеющихся и разработки новых технологий производства высокопрочного штрипса со стабильно высокими свойствами в условиях стана 5000 ОАО "Северсталь".

В рамках достижения поставленной цели были решены следующие задачи:

1. Изучить характер структурообразования при производстве высокопрочного штрипса из малоуглеродистых низколегированных сталей в условиях стана 5000 ОАО "Северсталь".

2. Выявить причины структурной неоднородности металла в толстолистовом штрипсе из высокопрочной трубной стали, полученном по технологии контролируемой прокатки.

3. Установить взаимосвязь структурных особенностей литой заготовки и штрипса с уровнем механических свойств и характером разрушения металла при проведении механических испытаний.

4. Разработать способы устранения негативного влияния структурных несовершенств непрерывнолитой заготовки и штрипса на механические свойства и их стабильностью в процессе эксплуатации.

5. Определить технологические параметры изготовления высокопрочного толстолистового проката из малоуглеродистых низколегированных сталей с заданным комплексом механических свойств.

Научная новизна:

1. Определены особенности строения структуры высокопрочного толстолистового штрипса из малоуглеродистых низколегированных сталей и выявлена их наследственная взаимосвязь с особенностями строения литой заготовки.

2. Разработана математическая модель, описывающая напряженно-деформированное состояние в вершине трещины для случая плоской деформации, на основе которой предложена схема возникновения расслоений в изломах образцов при испытаниях на вязкость разрушения

феррито-бейнитных низколегированных сталей после контролируемой прокатки.

3. Выявлен характер изменения механических свойств штрипса в процессе естественного (режим эксплуатации трубопровода) и искусственного при 200°С (режим нанесения защитного покрытия) старения и предложены методы стабилизации механических свойств проката во времени.

Практическая значимость:

1. На основе анализа основных технологических параметров и результатов соответствующих промышленных экспериментов разработаны практические рекомендации по отработке технологии производства высокопрочного толстолистового проката для стана 5000 ОАО «Северсталь».

2. Определены технологические параметры прокатки высокопрочного низколегированного штрипса с феррито-бейнитной микроструктурой, толщиной до 27,7 мм, дающие возможность для его промышленного производства в условиях стана 5000 ОАО «Северсталь», и обеспечивающие высокую стабильность микроструктуры и свойств по сечению проката.

3. Использование полученных разработок обеспечило повышение конкурентоспособности выпускаемой станом 5000 ОАО «Северсталь» продукции на рынке штрипсовых сталей и способствовало выходу ОАО «Северсталь» на мировые рынки высокотехнологичной наукоемкой продукции.

Всего с использованием результатов представленной работы на стане 5000 ОАО «Северсталь» освоено 10 новых видов высокопрочного толстолистового проката.

На технологии и технические решения, разработанные в рамках данной работы, получено 4 патента Российской Федерации (2393238, 2409434, 2418866 2432221) [94-97].

Основные научные положения, выносимые на защиту:

1. Взаимосвязь структуры высокопрочного толстолистового штрипса из низколегированных малоуглеродистых сталей категории прочности К65 с его конечными механическими свойствами.

2. Наличие и характер наследственной взаимосвязи структурных несовершенств высокопрочного толстолистового проката из низколегированных малоуглеродистых сталей с особенностями строения литой заготовки.

3. Математическая модель, описывающая напряженно-деформированное состояние в вершине трещины для случая плоской деформации при испытаниях СТОБ.

4. Характер изменения механических свойств в процессе естественного и искусственного старения высокопрочного толстолистового проката из малоуглеродистых низколегированных сталей.

5. Взаимосвязь характера разрушения высокопрочного штрипса при механических испытаниях со структурной неоднородностью металла.

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Цветков, Дмитрий Сергеевич

Основные выводы по работе.

1. Установлены закономерности влияния режимов термомеханической обработки на структуру и свойства малоуглеродистых низколегированных штрипсовых сталей:

• Снижение температуры начала черновой прокатки облегчает процессы рекристаллизации и измельчает аустенитное зерно.

• Подстуживание перед началом чистовой прокатки создаёт условия для равномерного прогрева заготовки, позволяет получить более однородную по сечению структуру и повышает вязкость.

• Проведение чистовой стадии прокатки в двухфазной феррито-аустенитной области приводит к повышению прочности.

2. Показано, что наибольшее влияние на структуру и свойства малоуглеродистых низколегированных штрипсовых сталей оказывает режим охлаждения после чистовой стадии прокатки:

• Ускоренное охлаждение до температур начала бейнитного превращения обусловливает стабильное получение механических свойств, соответствующих категории прочности К65.

• Охлаждение до температур конца бейнитного превращения повышает долю реечного бейнита и увеличивает прочностные свойства материала до категорий прочности Х90 и XI00.

3. Установлено, что решающее влияние на механические свойства и вязкие характеристики малоуглеродистых низколегированных сталей оказывают такие дефекты строения штрипса как ликвационная полоса и дендритная неоднородность, повышающие вероятность хрупкого разрушения. Указанные дефекты имеют наследственный характер и переходят от литой заготовки.

4. Разработанная математическая модель, описывающая напряженнодеформированное состояние в вершине трещины для случая плоской деформации, дала возможность сформулировать условия возникновения хрупких расслоений в изломе при испытаниях по определению вязкости

149 разрушения малоуглеродистых низколегированных феррито-бейнитных сталей после термомеханической обработки.

5. Применение перекристаллизационной термической обработки литой заготовки из малоуглеродистых низколегированных сталей позволило частично устранить ликвационную полосу, измельчить структуру и повысить прочностные свойства штрипса для труб большого диаметра при прокатке на реверсивном толстолистовом стане.

6. Показано, что механические свойства высокопрочной феррито-бейнитной штрипсовой стали меняются как при естественном (режим эксплуатации трубопровода) так и при искусственном старении при температуре 200 °С (режим нанесения защитного покрытия). Длительное вылёживание при комнатной температуре повышает пластичность материала и снижает величину условного предела текучести. После низкотемпературного искусственного старения наблюдается повышение предела текучести и пластичности материала.

Заключение.

1. Изготовление высокопрочных штрипсовых сталей при использовании технологий предусматривающих слабое легирование невозможно без учета процессов структурообразования. Режимы термомеханической обработки характеризуются большим количеством технологических параметров, таких как: температура начала и конца чистовой стадии прокатки, температура конца и скорость охлаждения, и другими. Все эти параметры влияют на процессы структурообразования. И для гарантированного получения заданных свойств их необходимо задавать в соответствии с термокинетическими диаграммами.

Для повышения проработки структуры и измельчения аустенитного зерна целесообразно снижение температуры начала черновой стадии прокатки. При прокатке плотные поверхностные слои будут лучше передавать деформацию в центральную зону, что позволит разбить дендритную структуру и пройти процессам рекристаллизации.

Подстуживание перед чистовой стадией прокатки необходимо для выравнивания температуры по толщине подката и полного прохождения процессов рекристаллизацииПри прочих равных условиях увеличение толщины подстуживания положительно сказывается на вязкости и пластических свойствах листа за счет лучшей проработки структуры при пониженных температурах. Упрочнение толстолистового проката в процессе чистовой многопроходной прокатки в двухфазной области с затрудненной рекристаллизацией аустенита характеризуется тем, что в первых проходах наиболее интенсивно упрочняются поверхностные слои заготовки, в которых деформация максимальна. По мере упрочнения поверхностных слоев деформация начинает проникать вглубь и охватывает всю толщину раската.

Наиболее сильное влияние на структурообразование и конечные свойства проката оказывает охлаждение стали после стадии чистовой прокатки. Ускоренное охлаждение до области начала бейнитного превращения и последующее замедленное охлаждение на воздухе позволяет получить смесь бейнита гранулярной и реечной морфологии, с достаточным количеством феррита (до 30%). Прочность прокатов полученных по данной технологии соответствует требованиям нормативной документации на сталь категории прочности К65. Прокаты, охлажденные в область конца бейнитного охлаждения, характеризуются высокой прочностью, получаемой за счёт наличия в структуре до 90% бейнита реечной морфологии, что приводит к получению результатов по прочности близких к максимальным требованиям, такая технология может быть применена при производстве сталей Х90 и Х100.

2. Появление хрупкого разрушения в высокопрочных штрипсовых сталях прямо связано со структурной неоднородностью металла, вызванной наследованием несовершенств литой структуры в прокатанном листе.

В целом структурная неоднородность штрипса, обусловленная наследованием несовершенств литой структуры в прокатанном листе, приводит к слоистому характеру поверхности разрушения и неблагоприятно сказывается на механических свойствах и коррозионной стойкости. Для зоны ликвационной полосы можно отметить снижение прочности на отрыв и пластических характеристик, с переходом к хрупкому излому.

На основе конечно-элементной модели разработана схема возникновения расслоений в изломах образцов при испытаниях на вязкость разрушения феррито-бейнитных сталей после ТМО. Условия возникновения расслоений в феррито-бейнитной стали, при наличии ликвационной неоднородности, можно сформулировать следующим образом: • если интенсивность напряжений в вершине трещины равна или превышает предел текучести, при этом напряжения по толщинной {Ъ) компоненте ниже соответствующих критических значений напряжений разрыва для ликвационной прослойки, а по У-компоненте превосходит значение 8отр для стали в этом направлении, то имеет место хрупкое разрушение, без раскрытия расслоений.

• если интенсивность напряжений в вершине трещины равна или превышает предел текучести, при этом напряжения по 2-компоненте выше соответствующих критических значений напряжения разрыва по ликвационной прослойке, то происходит вязкое разрушение, с большим количеством раскрывшихся расслоений в изломе.

3. Для улучшения состояния литой структуры стали в представленной работе рассматривались два способа: перекристаллизационная термическая обработка и модифицирование стали.

Применение перекристаллизационной термообработки способствует повышению уровня прочностных свойств высокопрочного штрипса для труб большого диаметра при прокатке на реверсивном толстолистовом стане за счет улучшения структурных характеристик используемой непрерывнолитой заготовки (измельчения структуры и снижения негативного влияния ликвационной полосы). Однако полного устранения негативных факторов достичь не удалось, поскольку воздействие оказывается на уже сформировавшуюся структуру.

Применение модифицирующих добавок положительно сказывается на морфологии дендритной структуры стали: присадки модификаторов способствуют формированию равноосной (сферолитной) дендритной структуры в отличие от древовидной. Установлено влияние модифицирующих добавок на структуру литого зерна: размер литого зерна уменьшается в среднем на 200 мкм, уменьшается зона транскристаллизации в среднем в 2-3 раза.

Результаты проведенного металлографического исследования деформированной структуры слитков без модификаторов и в их присутствии указывают на то, что конечная структура горячекатаного листа помимо режимов прокатки определяется структурой металла в литом состоянии.

Образцы слитков, обладающие, вследствие модифицирования, более дисперсной литой и дендритной структурой, после контролируемой прокатки отличаются более высоким номером зерна, наличием мелкодисперсных (<1

146 мкм) глобулярных недеформирующнхся неметаллических включений, меньшей объемной долей и размерами областей бейнита реечной морфологии, обеспечивая, таким образом, высокодисперсную морфологически подобную структуру штрипса.

Результаты определения сравнительных механических и структурных характеристик модифицированной и ^модифицированной трубной стали показали, что наиболее значительное влияние модифицирования сказывается на показателе ударной вязкости (увеличение составляет до 20-30%). 4. Анализ изменения свойств высокопрочной феррито-бейнитной штрипсовой стали во времени в процессе эксплуатации трубопроводов показал, что после длительного вылеживания (два года после изготовления) показал, что предел текучести материала листов со временем может снижаться, тогда, как предел прочности изменяется незначительно. Это приводит к уменьшению значений отношения предела текучести к пределу прочности. В тоже время относительное удлинение после вылеживания увеличивается на 1-2% в зависимости от толщины. Иначе говоря, полученные данные позволяют считать, что механические свойства рассматриваемых высокопрочных штрипсовых сталей во времени изменяются в сторону повышения пласти-ческих характеристик, т.е. в благоприятном с точки зрения эксплуатации трубопровода направлении. Рассмотренный характер изменения свойств может свидетельствовать о снижении со временем уровня остаточных напряжений в готовых листах.

Для стабилизации свойств толстолистового проката возможно применение искусственного старения. Образцы после прокатки были подвергнута низкотемпературной термообработке с целью повышения уровня механических свойств. Для этих образцов отмечено возрастание значений предела текучести при неизменной величине предела прочности, что неблагоприятно сказывается на величине соотношения этих параметров.

Относительное удлинение также увеличивается. Можно предположить, что при термообработке наряду со снятием внутренних напряжений в металле

147 протекают процессы выпадения чрезвычайно мелких карбидов и карбонитридов. Соответственно, такую термообработку можно использовать для доводки механических свойств штрипса, в случае появления отклонений от нормативных требований по пределу текучести или относительному удлинению (при условии наличия запаса по соотношению ат/ов). Следует отметить, что смоделированная в работе низкотемпературная термическая обработка очень близка по температурному диапазону и продолжительности к нагреву во время операции по нанесению защитных покрытий на поверхность изготовленной трубы.

Процессы, происходящие в исследуемой низколегированной высокопрочной стали, во время естественного и искусственного старения существенно различаются. Так во время естественного старения происходит релаксация напряжений и снижение плотности дислокаций во всех структурных составляющих, вследствие чего снижается предел текучести и увеличивается пластичность материала. Во время искусственного старения (низкотемпературной термической обработки) происходит выпадение чрезвычайно мелких карбидов и карбонитридов, которые, блокируя дислокации, повышают предел текучести, и, благодаря своим малым размерам, сохраняют на достаточном уровне пластичность материала.

В целом можно отметить более высокую стабильность свойств термообработанного штрипса во времени по сравнению со штрипсом без ТЛО. Этот показатель не входит в число нормируемых для данного вида продукции, однако для конечного потребителя, безусловно важно, чтобы металл магистральных труб сохранял неизменные свойства в течение всего срока эксплуатации трубопровода. С этой точки зрения дополнительная низкотемпературная термообработка высокопрочного низколегированного толстолистового штрипса способна улучшить его эксплуатационные свойства и повысить надежность трубопроводов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Цветков, Дмитрий Сергеевич, 2012 год

Список используемой литературы:

1. Д.Петел, К. Хулка. Создание сталей для магистральных трубопроводов за последние десятилетияШрогрессивные толстолистовые стали для газопроводных труб большого диаметра и металлоконструкций ответственного назначения. Сборник докладов международной научно-технической конференции «Азовсталь-2002». С.34-42.

2. А.М. Шаммазов, Б.Н. Мастобаев, А.Е. Сощенко Трубопроводный транспорт нефти №6 - 2000г.

3. Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И., Матросов Ю.И Состояние и перспективы развития сталей для труб большого диаметра в России // И.П. Бардин и металлургическая наука. - М.: Металлургиздат, 2003. - 193-212 с.

4. К. Хулка, П. Петере, Ф. Хайстеркамп. Тенденции разработки сталей для труб большого диаметра//Сталь. М.:СП «Интермет Инжиниринг». 1997. №10. - С.62-67.

5. Ю.И. Матросов, Д.А. Литвиненко, С.А. Голованенко. Сталь для магистральных газопроводов. М.: Металлургия, 1989.288 с.

6. Счастливцев В.М., Яковлева И.Л., Салганик В.М. Основные структурные факторы упрочнения низкоуглеродистых низколегированных трубных сталей после контролируемой прокатки // Металловедение и термическая обработка металлов - 2009 г. - №1 -стр. 41-45

7. Багмет O.A. Формирование оптимальных структур и свойств при проведении контролируемой прокатки трубных сталей, содержащих ниобий: Дис.... канд. техн. наук / ЦНИИЧерМетим. И.П. Бардина. -М., 2007 г. - 155 с.

8. Баранов A.A., Минаев A.A., Геллер А.Л., Проблемы совмещения горячей деформации и термической обработки стали - М.: Ме-таллургия, 1985 г. -128 с.

9. Погоржельский В.И., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И., Контролируемая прокатка - М.: Металлургия, 1979 г. - 184 с.

10. Ю.Д. Морозов. Тенденции развития сталей для газопроводных труб большого диаметра/Шрогрессивные толстолистовые стали для газопроводных труб большого диаметра и металлоконструкций ответственного назначения. Сборник докладов международной научно-технической конференции «Азовсталь-2002». С.28-33.

11. Ю.И.Матросов, Л.И.Эфрон, В.А.Сахно, О.В.Носоченко, И.В.Ганошенко,

B.В.Володарский. Повышение качества и совершенствование марочного сортамента толстолистового проката для газопроводных труб//Металлург. М„ 2001. №2. С.37-40.

12. Yamamoto S., Yokogama Н., Ymada К. Effects of the Austenite Grain Size and Transformation Behavior and Microstructure // ISIJ International - Vol. 35 - №8 - 1995 - 1020-1026 pp.

13. Bengochea R., Lopez В., Gutierrez I. Influence of the Prior Austenite Microstructure on the Transformation Products Obtained for C-Mn-Nb Steels After Continuous Cooling \\ ISIJ International - Vol. 39 - №6 - 1999 - 583591 pp.

14. Т.К.Сергеева, Н.И.Волгина. Стали разных поколений для магистральных трубопроводов/Материаловедение. М.: Машиностроение, 1998. №11. С. 18-26.

15. Вернер Р. Измельчение зерна при горячей деформации // Черные металлы - 1969 г. -№17 - стр. 34-44

16. Д.А. Пумпянский, И.Ю. Пышминцев, В.М. Фарбер. Методы упрочнения трубных сталей//Сталь. №7. М.: СП «Интермет Инжиниринг». 2005.

C.67-74.

17. Морозов Ю.Д. Современные стали для производства труб большого диаметра и направления их развития // Бюллетень НТИ. - Черная металлургия. 2005.-№2,- 57-59 с.

18. Л.И.Эфрон, В.И.Ильинский, А.В.Голованов, Ю.Д.Морозов. Металловедческие основы получения хладостойких трубных сталей

путем высокотемпературной контролируемой прокатки//Сталь. №7. М.: СП «Интермет Инжиниринг». 2003. С.69-72.

19. Морозов Ю.Д., Корчагин A.M., Орлов В.В., Степанов A.A., Хлусова Е.И., Настич С.Ю. Стриктура и свойства штрипса для труб большого диаметра из сталей категории прочности Х80-Х100 // Сборник трудов конференции Трубы 2008 - Челябинск, 2008 - 43-49 с.

20. Sun W.P., Militzer M., Bai D.Q., Jonas J.J. Measurement and Modeling of The Effects of Precipitation on Recrystallization Under Multipass Deformation Conditions // Acta Metall. Mater. - 1993 - Vol. 41, № 12 - pp. 3595-3604

21. Cordea J.N. Low-alloy high-strength steels // Metallurgie companies - 1970 -61-70 pp.

22. DeArdo A.J. Niobium in Modern Steels // International material reviews -Vol.48 - №6 - 2003 - 371-402 pp.

23. Wang R., Garcia C.I., Hua M., Cho К., Zhang H., DeArdo A.J. Microstructure and precipitation behavior of Nb, Ti complex microalloyed steel produced by Compact Strip Processing // ISIJ International - №9 - 2006 -1345-1353 pp.

24. Kozasu I., Ouchi C., Sampei T., Okita T. Hot rolling as a high-temperature thermo-mechanical process // Micro Alloying - 1975 - 120-133 pp.

25. De Ardo A.J., Gray J.M., Meyer L., Niobium Proceedings of the International Symposium in San Francisco, California, November, 1981, p. 685-760.

26. Jonas J., Sellars C.M., McG Tegart WJ. Strength and Structure Under Hot Working Conditions // Metallurgical Reviews - 14 - 1969 - pp. 1-24.

27. Ouchi C. et al. Symposium on hot deformation of austenite, ASM/AIME -1975- Cincinnati, Ohio.

28. Stewart M.J. - In: Hot deformation in austenite conference in London. -1977 - 237-249 p.

29. Болховитинов Н.Ф., Болховитинова Е.И./ Атлас макро- и микроструктур металлов и сплавов. - М.: Машгиз, 1959. - 87 с.

30. Новиков Н.И. Теория термической обработки металла. - М.: Металлургия, 1986.-480 с.

31. Ю.И. Матросов, Ю.Д. Морозов, A.C. Болотов, Ф. Хайстеркамп, К. Хулка, П. Петере. Разработка и технологический процесс производства трубных сталей в XXI веке/Металловедение и термическая обработка.

М„ 2001. №4. С.58-61.

32. X. Баумгардт, М. Роде, JI. Шульц. Производство и механические свойства толстого листа, прокатанного по режиму термомеханической обработки. Перевод с немецкого языка. М., 1983. 25с.

33. Бернштейн M.JI. Структура деформированных металлов. М.: Металлургия, 1977. 432с.

34. Матросов Ю.И. Требования к сталям для газопроводных труб большого диаметра. Обзорная информация. М: Ин-т Черметинформация, сер. 12, вып.4, 1979,- 23 с.

35. Зорин Е.Е., Ланчаков Г.А., Степаненко А.И., Шибнев A.B., Работоспособность трубопроводов: в 3-х ч - ч.1 Расчетная и эксплуатационная надёжность. М.: ООО «Недра-Бизнесцентр», 2000. 244 е.: ил.

36. К. Хулка Взаимосвязь между микролегированием, обработкой и свойствами листовой трубной стали // Прогрессивные толстолистовые стали для газонефтепроводных труб большого диаметра- М.: Металлургиздат, 2004. - 43-47 с.

37. Ганошенко И.В., Володарский В.В., Матросов Ю.И. Контролируемая и термомеханическая прокатка на стане 3600 толстолистовой стали для труб большого диаметра, в том числе по международным стандартам // Прогрессивные толстолистовые стали для газонефтепроводных труб большого диаметра. -М.: Металлургиздат, 2004. - 48-52 с.

38. Эфрон JI.И. Термомеханическая прокатка как способ получения высокоэффективных высокопрочных сталей для труб большого диаметра северного назначения. // Прогрессивные толстолистовые стали для газонефтепроводных труб большого диаметра. - М.: Металлургиздат, 2004. - 53-56 с.

39. Красовский А.Я., Красико В.Н. Трещиностойкость сталей магистральных трубопроводов. Киев: Наукова думка, 1990,- 176 с.

40. Технология электрической сварки плавлением. Под ред. Б.Е. Патона. Москва-Киев: ГНТИМЛ, 1962.-663 с.

41. Матросов Ю.И., Носоченко А.О. Изучение сегрегационной химической и структурной неоднородности непрерывнолитых слябов и листов из сталей для газопроводных труб большого диаметра // Прогрессивные толстолистовые стали для газонефтепроводных труб большого диаметра. - М.: Металлургиздат, 2004. - 70-75 с.

42. Реформатская И.И., Завьялов В.В., Подобаев А.И. Влияние структурно-фазовых неоднородностей углеродистых и низколегированных трубных сталей на развитие коррозионных процессов// Защита металлов. - 1999.-№5,- С. 472-479.

43. Конакова М.А., Теплинский Ю.А. Коррозионное растрескивание под напряжением трубных сталей. - СПб.: Изд. «Инфо-да», 2004. - 358 с.

44. Матросов Ю.И, Ганошенко И.В., Багмет О.А., Иванова Т.Ю. Возможности повышения предела текучести листов из высокопрочных трубных сталей Х70 и Х80 // Сталь. 2005. № 2. С. 74-78.

45. A.Glover. "Application of grade 555 (X80) and 690 (X100) in Arctic elimates", Proc. Of Application & Evaluation of High Grade Linepipe in Hostile Environments Conf., Yokohama Nov. 2002.

46. Носоченко A.O., Багмет О.A., Мельник С.Г. Водородное разрушение и сероводородное растрескивание непрерывнолитых трубных сталей // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2004. № 8. С. 48-50.

47. Матросов Ю.И., Носоченко А.О., Володарский В.В., Багмет О.А. Создание высоконадежной трубной стали 08Г1Б для газопроводных труб категории прочности К52 // Металлы и литье Украины. 2001. №12. С.6-9.

48. Матросов Ю. И., Носоченко А. О., Емельянов В. В., Кирсанова Г. Б., Багмет О. А. Исследование центральной неоднородности в непрерывнолитых трубных сталях // Сталь. 2002. № 3. С. 107-110.

49. Матросов Ю.И., Носоченко О.В., Багмет О. А., Развитие современных толстолистовых сталей для труб. // Материалы международной конференции. Канада. 2006 г. С. 4756-4762.

50. Хайстеркамп Ф., Хулка К., Матросов Ю.И., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. Чевская О.Н. Ниобийсодержащие низколегированные стали - М.: «СП ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ», 1999 г. - 94 с.

51. Perttula J., Korjalainen L.P. Grain Size Effects on Flow Stress in Hot Compression Test // Steel Research - Vol.68 - №3 - 1997 - 115-118 pp.

52. Матросов М.Ю., Кичкина A.A., Ефимов A.A., Эфрон Л.И., Багмет О.А. Имитация процессов структурообразования в трубных сталях при контролируемой прокатке с ускоренным охлаждением// М. Металлург. № 7. 2007г. с. 52-58.

53. Матросов Ю.И., Филимонов В.Н. - В кн.: Термическое и термомеханическое упрочнение металлов / Материал семинара. М.: МДНТП-1978-10-13 с.

54. Горелик С.С., Добаткин С.В., Капуткина Л.М., Рекристаллизация металлов и сплавов. - М.: МИСиС, 2005 г. - 432 с.

55. Korjalainen L.P., Perttula J. Characteristics of Static and Metadynamic Recrystallization and Strain Accumulation in Hot-deformed Austenite as Revealed by the Stress Relaxation Method // ISIJ International - Vol. 36 -№6- 1996-729-736 pp.

56. Kyung-Hwan Jung, Ho Won Lee, Yong-Taek Im. Numerical prediction of

austenite grain size in a bar rolling process using an evolution model based on

156

a hot compression test // Material Science and Engineering A 519 - 2009 -pp.94-104.

57. Humpherey F.J., Hatherly M. Reerystallization and Related Annealing Phenomena. - Pergamon, 1995 - 496 p.

58. Горелик С.С., Бабич Э.А., Летюк Л.М. Формирование структуры и свойств ферритов в процессе рекристаллизации. - М.: Металлургия, 1984 г.-109 с.

59. Хуан Ху. Возврат и рекристаллизация. - М.: Металлургия, 1966 г. - 275 с.

60. Д.С. Цветков, С.Д. Попова, A.M. Корчагин, A.A. Немтинов Некоторые аспекты структурообразования высокопрочных штрипсовых сталей. VIII конференция молодых ученых и специалистов ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей». Тезисы докладов. Стр. 40. - СПб: 2009. 57 с.

61. API Spec 5L, 4 издание, октябрь 2007, Требования к трубам для трубопроводов. Технические условия. American Petroleum Institute, 1220 L Street, N.W., Washington, DC 20005, USA

62. ISO 3183-07, 2 издание, март 2007, Нефтяная и газовая промышленность - Трубы стальные для трубопроводных транспортных систем, Международная организация по стандартизации, А/Я 56, СН-1211, Женева 2007.

63. Бернштейн М. Л. Займовский В.А., Капуткина Л.М. Термомеханическая обработка стали. - М.: Металлургия, 1983 г. - 480 с.

64. Матросов М.Ю., Эфрон Л.И., Немтинов A.A. и др. Производство проката для кондукторных труб диаметром 762 мм с толщиной стенки 38,1 мм категории прочности Х56 с особыми требованиями к хладостойкоети и анализ трубного передела//М. Металлург. № 5. 2007. с.55-59.

65. Стрелков О.И., Есиев Т.С., Тычкин И.А. Развитие системного подхода к анализу стресс-коррозионной повреждаемости магистральных газопроводов. - М.: ИРЦ Газпром, 2000. - 51 с.

66. ГОСТ 25.506-85. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении.

- М. Изд-во стандартов, 1985.

67. BS7448 -2:1997 Испытания на вязкость разрушения. Часть 1. Метод определения К1с, критических значений CTOD (раскрытие в вершине трещины) и критических значений J металлических материалов

68. BS 7448-1:1991 Испытания на вязкость разрушения. Часть 1. Метод определения К1с, критических значений CTOD (раскрытие в вершине трещины) и критических значений J металлических материалов

69. Сегерлинд JI. Применение метода конечных элементов. М, "Мир", 1979.

- 598 с.

70. Справочник по коэффициентам интенсивности напряжений: В 2-х томах. Т.1: Пер. с англ./ Под ред. Ю. Мураками. - М.: Мир, 1990. - 448 е., ил.

71. Копельман JI.A. Основа теории прочности сварных конструкций: Учеб. Пособие. СПб.: Изд-во Политехи. Ун-та, 2007. 278 с.

72. Броек Д. Основы механики разрушения (Broek D. Elementary engineering fracture mechanics). Лейден, 1974. Пер. с англ. - М.; Высш. школа, 1980.

- 368 е., ил.

73. Сиратори М., Миёси Т., Мацусита X., Вычислительная механика разрушения (Siratory М. Computational fracture mechanics): Пер. с японск.

- М.; Мир, 1986. - 334 е., ил.

74. Партон В.З. Морозов Е.М. Механика упруго-пластического разрушения

- М., Наука, 1974. - 416с., ил.

75. Мороз Л.С. Механика и физика деформаций и разрушения материалов. Л.: «Машиностроение», Ленингр. отд-ние, 1984. - 224 е., ил.

76. Качанов Л.М. Основы теории пластичности. М.: «Наука», 1969. - 420 е., ил.

77. Цветков Д.С., Корчагин А.М., Попова С.Д., Тихонов С.М., Зотов О.Г., Леонов В.П., Мизецкий А.В Влияние структурных несовершенств НЛЗ на свойства высокопрочного трубного штрипса // Сборник трудов конференции Трубы-2011 - 2011 - Челябинск.

78. Агбоола О.Ф., Морозова Т.В., Гошкодера С.В. и др. Неметаллические включения в низколегированной трубной стали //Электрометаллургия. -2004. -№11. -С. 36-43.

79. Мищенко И.О., Дуб А.В., Макарычева Е.В., А.М.Ламухин, В.Г.Ордин, Загорулько, Лятин А.Б., «Влияние технологических факторов на качество непрерывно литых стальных заготовок», Известие ВУЗов «Черная металлургия»; Выпуск 1,2006 г. - с. 19 -22.

80. Г.Ю.Стрелецкий, Г.В.Тягунов, д.т.н.; А.А.Смиронов, к.т.н. Исследование влияния химического состава стали на формирование осевой химической неоднородности и параметры мягкого обжатия непрерывнолитых слитков. М.: ОАО «Черметинформация», Бюллетень «Чёрная металлургия»,№12, 2007.

81. Смирнов А.Н., Ухин В.Е. и др. Принципы систематизации критериев комплексной оценки качества непрерывнолитой сортовой заготовки. «Металлургическая и горнорудная промышленность», №1, 2008.

82. К.Вюнненберг, Ю.Каппель. Повышение чистоты стали при непрерывной разливке. «Чёрные металлы», №6,2010г., с. 42-48.

83. Смирнов А.Н., Пилюшенко В.Л., Минаев А.А. Процессы непрерывной разливки - Донецк: ДонНТУ, 2002 г. - 536 с.

84. Минаев А.А. Совмещенные металлургические процессы. - Технопарк ДонГТУ УНИТЕХ, 2008 г. - 552 с.

85. С.Д.Зинченко, А.М.Ламухин, И.Г.Родионова, А.И.Зайцев и др. Разработка рекомендаций по повышению чистоты трубных сталей производства ОАО«Северсталь» по коррозионно-активным неметаллическим включениям. //М. Металлург. № 4.2005.

86. Д.С. Цветков, A.M. Корчагин, С.М. Тихонов, В.П. Леонов Исследование свойств ликвационной зоны трубного штрипса категории прочности Х65. Журнал «Черная металлургия. Известия ВУЗов». М.: Изд-во МИСиС, 2009, №9.

87. Tsvetkov D.S., Korchagin A.M., Tikhonov S.M., and Leonov V.P. Properties of the Liquation Zone in X65 Pipe Strip // Steel in Translation - 2009 - Vol. 39, No. 9-pp. 733-737.

88. Д.С. Цветков, В.П. Леонов Анализ возможных причин разрушения металла аварийного магистрального газопровода. XXXVI Неделя науки СПбГПУ: Материалы Всероссийской межвузовской научно-технической конференции студентов и аспирантов. Ч. III. Стр. 129-130. - СПб: Изд-во Политехи, ун-та. 2008.159 с.

89. В.П. Леонов, Д.С. Цветков, A.B. Мизецкий Исследование условий возникновения расслоений при разрушении стали Х65, полученной термомеханической обработкой и испытанной в различных температурных условиях. VII конференция молодых ученых и специалистов ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей». Тезисы докладов. Стр. 15. - СПб: 2008. 50 с.

90. А.М.Корчагин, Д.С.Цветков, С.М.Тихонов, С.Д. Попова, A.B. Голованов Анализ некоторых показателей качества высокопрочных штрипеовых сталей. Тезисы VII международной научно-технической конференции «Трубы-2010». Челябинск.

91. Луценко А.Н., Немтинов A.A., Цветков Д.С., Попова С.Д., Корчагин A.M., Тихонов С.М. Анализ стабильности механических свойств высокопрочных штрипеовых сталей во времени // IX конференция молодых ученых и специалистов ФГУП ЦНИИ КМ «Прометей» — 2010 — с. 44.

92. Луценко А.Н., Арабей А.Б., Немтинов A.A., Цветков Д.С., Попова С.Д., Корчагин А.М., Тихонов С.М., Глебов А.Г. Анализ стабильности

механических свойств высокопрочных штрипсовых сталей во времени // «Черная металлургия. Известия ВУЗов» - 2010 - №5 - с. 3-5.

93. Lutsenko A. N., Arabey А. В., Nemtinov A. A., Tsvetkov D. S., Popova S. D., Korchagin A. M., Tikhonov S. M., and Glebov A. G. Stability of the Mechanical Properties of High Strength Steel Strip over Time // Steel in Translation - 2010 - Vol. 40, No. 5 - pp. 393-397.

94. Немтинов A.A., Скорохватов Н.Б., Емельянов A.M., Ордин В.Г., Корчагин А.М., Тихонов С.М., Цветков Д.С., Попова С.Д., Румянцев A.B. Способ производства толстолистового низколегированного штрипса ОАО «Северсталь». Патент РФ №2392238 от 11.09.2009, Опубл. 27.06.2010. МКИ C21D 8/02 С22С38/38 // Бюллетень Изобретения и товарные знаки - 2010 - №18.

95. Корчагин A.M., Тихонов С.М., Голованов A.B. и др Способ производства листового проката на реверсивном толстолистовом стане. ОАО «Северсталь» Патент РФ № 2409434 заявл. от 20.10.2009, № 2009138807/02 Опубл. 20.01.2011 МКИ В21В 1/34 // Изобретения. Полезные модели. Официальный бюллетень.-2011-№2.

96. Немтинов A.A., Скорохватов Н.Б., Корчагин A.M. и др. Способ производства высокопрочного штрипса для магистральных труб из низколегированной стали. ОАО "Северсталь" Патент РФ № 2418866 заявл. от 24.02.2010 № 2010106982/02 Опубл. 20.05.2011 МКИ C21D 8/02. // Изобретения. Полезные модели. Официальный бюллетень - 2011 -№14.

97. Немтинов A.A., Скорохватов Н.Б., Корчагин A.M. и др. Способ правки толстолистового проката. ОАО "Северсталь" Патент № 2432221. Россия. МКИ B21D 1/05.- /;.-№ 2010114133/02.-Заявл. 2010.04.09; Опубл. 2011.10.27 // Изобретения. Полезные модели. Официальный бюллетень. -2011-№30