Повышение стабильности проплавления при аргонодуговой сварке конструкций из коррозионно-стойких сталей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.10, кандидат технических наук Селиванов, Алексей Сергеевич

• Селиванов, Алексей Сергеевич
• кандидат технических наук
• 2012

Оглавление диссертации кандидат технических наук Селиванов, Алексей Сергеевич

СОДЕРЖАНИЕ

Список основных обозначений

Введение

Глава 1 АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ ПО ПРОБЛЕМЕ ПОВЫШЕНИЯ СТАБИЛЬНОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ПРИ АрДС

1.1 Анализ рекомендаций по применению вольфрамовых электродов при АрДС

1.2 Анализ способов повышения стабильности формирования сварных соединений при АрДС

1.3 Стойкость неплавящихся вольфрамовых электродов при АрДС

1.4. Выводы по главе 1

Глава 2 МЕТОДИКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1 Оборудование для проведения исследований

2.2 Оснастка, инструмент и измерительная техника

2.3 Материалы электродов, защитный газ

2.4 Методика определения предельных токовых нагрузок на лантанированные вольфрамовые электроды при АрДС

2.5 Методика исследования влияния геометрических параметров электрода и времени его работы на стабильность формы проплавления сварного шва при АрДС

2.6 Методика исследования влияния времени работы неплавящегося вольфрамового электрода на стабильность формы проплавления сварного шва при АрДС

2.7 Методики металлографических исследований, цифровой фото-и видеосъемки и компьютерной регистрации пульсаций

напряжения дуги

Результаты по главе 2

Глава 3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ВОЛФРАМОВОГО КАТОДА НА ПРОЦЕСС АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКИ

3.1 Определение предельных токовых нагрузок на лантанированные вольфрамовые электроды при АрДС

3.2 Результаты исследования влияния геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода на стабильность формы

проплавления сварного шва при АрДС

Выводы по главе 3

Глава 4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗМЕНЕНИЯ ФОРМЫ ПРОПЛАВЛЕНИЯ СВАРНОГО ШВА ПРИ ДЛИТЕЛЬНОЙ РАБОТЕ ЛАНТАНИРОВАННОГ ВОЛЬФРАМОВОГ ЭЛЕКТРОДА

4.1 Результаты исследования износа вольфрамового

электрода при АрДС

4.2 Результаты исследования стабильности формы проплавления

3

сварного шва и электрических характеристик дуги при длительной

работе лантанированного вольфрамового электрода

4.3 Технологические рекомендации по применению лантанированных

вольфрамовых электродов при АрДС

4.4 Рекомендации по выбору размеров замковых соединений при АрДС лантанированным вольфрамовым электродом

4.4.1 Исходные данные

4.4.2 Методика выбора размеров замковых соединений

4.4.3 Результаты расчета размеров замковых соединений

Выводы по главе 4

Основные выводы и результаты работы

Список использованных источников

Перечень используемых сокращений и обозначений

АРДС - Аргонодуговая сварка

МГЦ - магнитная гидродинамика

ВАХ - вольт-амперная характеристикаи

АЦП - аналого-цифровой преобразователь

с1э - диаметр электродного стрежня

йп - диаметр притупления

I - сила сварочного тока

и - падение напряжения на дуге

к - величина вылета электрода из цанги

V - скорость сварки

Ьд - длина дуги

а - угол заточки электрода

У - плотность тока

& - площадь поперечного сечения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение стабильности проплавления при аргонодуговой сварке конструкций из коррозионно-стойких сталей»

ВВЕДЕНИЕ

В настоящее время, одним из наиболее универсальных способов сварки в современном машиностроении, характеризующимся высокой стабильностью процесса, качеством получаемых изделий и высоким уровнем автоматизации является аргонодуговая сварка неплавящимся электродом (АрДС). Широкое применение АрДС получила в авиастроении и других отраслях машиностроения при производстве ответственных сварных узлов

тл

из коррозионно-стоиких сталей. К данным узлам предъявляются высокие эксплуатационные требования, поэтому сварные соединения здесь должны обладать высоким качеством, постоянством механических характеристик и геометрических параметров.

Одними из главных показателей качества при АрДС является форма проплавления сварного шва, определяемая глубиной проплавления и шириной шва, и ее стабильность в процессе сварки, от которой во многом зависят механические характеристики сварного соединения.

Несмотря на значительное количество работ, посвященных проблеме использования вольфрамовых лантанированных электродов при АрДС: оптимизации их формы, состава, увеличению эрозионной стойкости, на данный момент не существует систематизированных достоверных сведений по применению вольфрамовых электродов. Существующие нормативные документы и справочная литература дают противоречивые рекомендации о

геометрических параметрах вольфрамовых электродов: диаметрах и углах заточки. Кроме того, имеются существенные различия во взглядах разных исследователей в подходах к выбору геометрии электродов и обеспечению их длительной стойкости.

Дальнейшее развитие АрДС связано с автоматизацией процесса и внедрением роботизированных сварочных комплексов, где серьезной проблемой является текущий контроль износа электрода. Исследование влияния геометрических параметров вольфрамовых лантанированных электродов на стабильность формы проплавления, а также стойкости электродов при их продолжительной работе представляет особый интерес для автоматического управления геометрическими параметрами формируемых сварных швов.

Таким образом, разработка научно-обоснованных рекомендаций по повышению стабильности формы проплавления при АрДС в условиях автоматизированного и роботизированного производства сварных конструкций является актуальной задачей.

Цель работы - повышение стабильности проплавления при аргонодуговой сварке коррозионно-стойких сталей за счет рационального выбора геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода.

Задачи исследований:

1. Определить по экспериментальным данным влияние геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода на стабильность формы проплавления сварного шва.

2. Разработать статистические модели АрДС, определяющие взаимосвязь сварочного тока и геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода с формой проплавления сварного шва и ее стабильностью в процессе АрДС.

3. Исследовать динамику изменения формы проплавления сварного шва при длительной работе лантанированного вольфрамового электрода.

4. Разработать технологические рекомендации по выбору геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода в условиях автоматизированного и роботизированного процессов АрДС.

Методы исследования

В работе применялись методы планирования эксперимента, многомерного статистического анализа, цифровой видео- и фотосъемки, компьютерной регистрации пульсаций напряжения дуги в процессе сварки. Для определения глубины проплавления использовались методы металлографического анализа. Статистическая обработка проводилась с

использованием пакетов 8ТАТ18Т1КА и МаШСаё. Экспериментальные исследования выполнялись на специализированных сварочных установках.

Научная новизна работы состоит в следующем:

1. Установлено, что стабильность формы проплавления сварного шва существенно зависит от используемого соотношения сварочного тока, диаметра и угла заточки лантанированного вольфрамового электрода и имеет экстремальный характер с максимумом при угле 30° в диапазоне сварочных токов 120-240А.

2. На основании обработки экспериментальных данных методами многомерного статистического анализа получены статистические модели взаимосвязи сварочного тока и геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода с формой проплавления сварного шва и ее стабильностью, позволяющие оценивать изменения формы проплавления сварного шва в условиях автоматизированного и роботизированного процессов АрДС.

3. Установлено, что при длительной работе лантанированного вольфрамового электрода значительно снижается стабильность формы проплавления сварного шва. Эффективное время работы электрода можно определить по моменту исчезновения регулярных пульсаций напряжения дуги.

4. Предельные токовые нагрузки при сварке на постоянном токе прямой полярности для стержневых лантанированных вольфрамовых электродов марки BJI диаметром 1,0; 1,6; 2,0 составляют 90, 188 и 271 А соответственно.

Практическая ценность результатов работы

Разработаны технологические рекомендации по выбору угла заточки и диаметра вольфрамового электрода, обеспечивающего стабильность формы проплавления сварного шва при АрДС, для заданных значений сварочного тока.

Технологические рекомендации по выбору угла заточки и диаметра вольфрамового электрода внедрены на ОАО «УМПО».

Достоверность результатов исследований

Результаты работы получены на основании статистической обработки репрезентативных выборок экспериментальных данных, математического и компьютерного моделирования, что обеспечило их точность и достоверность.

На защиту выносятся:

1. Результаты экспериментального исследования стабильности формы проплавления сварного шва от геометрических параметров лантанированных вольфрамовых электродов в диапазоне сварочных токов 120-240А.

2. Статистические модели АрДС, определяющие взаимосвязь сварочного тока и геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода с формой проплавления сварного шва и ее стабильностью в процессе АрДС.

3. Результаты экспериментального исследования стабильности формы проплавления сварных швов в процессе длительной работы лантанированного вольфрамового электрода.

4. Технологические рекомендации по выбору геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода для АрДС в условиях автоматизированного и роботизированного процесса сварки.

Апробация работы

Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на Российских и международных конференциях: четвертой международной научно-технической конференции «Сварка. Контроль.

Реновация», г. Уфа, 2004 г; шестой научно-технической конференции «Сварка. Контроль. Реновация», г. Уфа, 2006 г; Всероссийской молодежной научно-технической конференции «Мавлютовские чтения», г. Уфа, УГАТУ, 2007 и 2008 г; Российской научно технической конференции «Мавлютовские чтения», г. Уфа, УГАТУ, 2011 г; Всероссийской научно-практической конференции «Автоматизация и управление технологическими и производственными процессами», Уфа, УГАТУ, 2011 г; V Всероссийской научно-технической конференции молодых специалистов, Уфа, УМПО 2011 г; Международной заочной научно-практической конференции «Вопросы науки и техники», Новосибирск, 2012 г; научно-практической конференции «Машиностроительный комплекс Республики Башкортостан, его роль и место в авиакосмическом комплексе России», Уфа, 2012 г.

Публикации

По результатам исследований опубликовано 12 научных работ, в том числе 3 статьи в рецензируемых журналах из перечня ВАК.

Структура и объем работы.

Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения и библиографического списка. Общий объем диссертации 134

страницы машинописного текста, диссертация содержит 85 рисунков, 17 таблиц, 53 цитированных источника.

Заключение диссертации по теме «Сварка, родственные процессы и технологии», Селиванов, Алексей Сергеевич

Основные выводы и результаты работы:

1. Установлено, что стабильность формы проплавления металла сварного шва существенно зависит от силы сварочного тока, угла заточки и диаметра лантанированного вольфрамового электрода. Максимальная стабильность достигается на углах заточки 30°. Любое изменение угла заточки в сторону уменьшения или увеличения от 30° приводит к снижению стабильности формы проплавления, что подтверждается влиянием угла заточки на динамические характеристики дуги: осевую скорость потока плазмы и динамическое давление.

2. На основании обработки экспериментальных данных методами многомерного статистического анализа получены статистические модели взаимосвязи сварочного тока и геометрических параметров лантанированного вольфрамового электрода с формой проплавления сварного шва и ее стабильностью, позволяющие прогнозировать значение глубины проплавления в зависимости от диаметра и угла заточки электрода при фиксированном значении погонной энергии.

3. Установлено, что в процессе длительной работы лантанированного вольфрамового электрода значительно снижается стабильность формы проплавления сварного шва: в течение 60 мин дисперсия глубины проплавления увеличивается в 2 раза, а дисперсия ширины шва почти в 10 раз. При этом глубина проплавления падает на 8%, а значение ширины шва меняется несущественно и составляет 2,5%.

4. Установлено, что длительная работа лантанированного вольфрамового электрода вызывает изменения характера пульсаций напряжения сварочной дуги. Это явление, характеризующее эффективное время работы лантанированного вольфрамового электрода, может быть использовано для автоматического контроля износа электрода в процессе АрДС. На изношенных электродах катодное пятно хаотически меняет свое положение, что приводит к срыву регулярности пульсаций напряжения дуги и последующей аппаратной фиксации этого момента для остановки процесса сварки и смены электрода.

5. Определены предельные нагрузки на постоянном токе прямой полярности для стержневых электродов марки BJI диаметром 1,0; 1,6; 2,0 мм, которые составили 90, 188 и 271 А соответственно.

6. Разработаны технологические рекомендации по выбору угла заточки и диаметра вольфрамового электрода, обеспечивающего стабильность формы проплавления сварного шва при АрДС условиях автоматизированного и роботизированного процесса сварки.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Селиванов, Алексей Сергеевич, 2012 год

Список литературы

1. Savage W.F., Struck S.S., Nishikava I. The effect of electrode in gas tungsten arc welding// Welding Journal. - 1965. - v.44. - №11. - p. 489496.

2. Анисимов В. В., Букаров В. А., Нестеров А. Ф. Оценка работоспособности электрода из вольфрама, легированного лантаном, //Автоматическая сварка, 1987, № 12 ,с. 19-22.

3. Анисимов В.В., Букаров В.А., Нестеров А.Ф. - Оценка коэффициентов диффузии легирующих элементов вольфрамовых электродов при дуговой сварке. //Сварочное производство, 1988, N 3, с.37-38

4. Баранов А. К., Крюковский В. И. и Раймонд Э. Д. Горелка для аргоно-дуговой сварки с интенсивным охлаждением вольфрамового электрода. //Сварочное производство, 1970, N8, с. 48 - 49 .

5. Белкин С. А., Ворновицкий И. Н. и Шефель В. В. Повышение защитных свойств газового потока при аргоно-дуговой сварке. //Сварочное производство, 1969, N4, с.22-24.

6. Букаров В. А., Ищенко Ю. С. и Демичев В. И. Пути повышения стойкости вольфрамовых электродов при дуговой сварке. //Сварочное производство, 1984, N9, с. 22- 24.

7. Быховский Д. Г., Кряков В. В. Образование «наростов» на

вольфрамовых электродах с формируемой рабочей поверхностью,

127

//Автоматическая сварка, 1982, № 8, с.42 -43

8. Васильченко В. В. Влияние угла заточки вольфрамового электрода и добавок различных фторидов на стабильность дуги при аргоно-дуговой сварке меди. //Автоматическая сварка, 1986, № 10, с.28-31

9. Виноградов В. А., Гума В. В. и Романенков Е. И. Влияние параметров режима на температуру дуги в аргоне и методы ее измерения. //Сварочное производство, 1976, N8, с. 13-15.

Ю.Гвоздецкий В. С. О функции распределения плотности тока в

анодном пятне дуги. //Автоматическая сварка, 1973, № 12, с.20-24 П.Глушко В. Я., Лейбзон В. М., Лосицкий Н. Т. и Тарасов Г. Г. Стойкость вольфрамового электрода при сварке меди в азоте //Сварочное производство, 1974, N4, с. 23.

12.Гмурман В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. -М.: Высшая школа 2003 .—353 с.

13.Гордеев В. Ф., Пустогаров А. В., Кучеров Я. Р., Халбошин А. П. Особенности работы вольфрамовых катодов в аргоне и гелии, //Автоматическая сварка, 1981, № 6, с.48-50

14.Горшков А. И., Понгильская Л. Н., Бородин Ю. М. и Буянов М. В. Оценка стойкости иттрированных электродов при дуговой сварке. //Сварочное производство, 1984, N9, с. 24-25.

15.Елагин В. М. и Кислюк Ф. И. Влияние отдельных параметров режима

аргоно-дуговой сварки на механические свойства соединений стали

000X18Н12ВИ. //Сварочное производство, 1972, N9 , с. 4 - 7 .

128

16.Елагин В. М. и Кислюк Ф. И. О влиянии химического вольфрамового электрода на характер его разрушения и блуждание дуги . //Сварочное производство, 1972, N6 , с. 7-9.

17.Еремин Е. Н., Кулишенко Б. А. и Зиниград М. И. О стойкости вольфрамового электрода при сварке в смеси аргона и углекислого газа. //Сварочное производство, 1979, N1, с.17-18.

18.Ерохин А. А. Букаров В. А. и Ищенко Ю. С. Влияние геометрии вольфрамового катода на некоторые характеристики сварочной дуги и проплавление. металла. //Сварочное производство, 1971, N12, с. 17 - 1

19.Ерохин А. А. Силовое воздействие дуги на расплавляемый металл .//Автоматическая сварка , 1979, № 7, с.21- 26

20.Ерохин А. А., Букаров В. А. и Ищенко Ю. С. Влияние угла заточки вольфрамового катода на образование подрезов и газовых полостей при сварке . //Сварочное производство, 1972, N5 , с. 20 - 21 .

21.Ерохин А. А., Букаров В. А. и Ищенко Ю. С. Расчет основных параметров ванны при сварке пластин. //Сварочное производство, 1970, N12, с. 1 -3.

22.Ерошенко JI. Е., Мечев В. С. Влияние подплавления вольфрамового электрода на параметры дугового разряда в аргоне. //Автоматическая сварка, 1975, №8, с.71-72.

23.Ерошенко Л.Е.,Мечев B.C., Влияние диаметра неплавящегося

электрода на параметры электрической дуги, горящей в аргоне. -

//Автоматическая сварка, 1976 № 7., стр. 67-68

129

24.Иванова О. Н., Рабкин Д. М., Будник В. П., Допустимые значения тока при аргоно-дуговой сварке вольфрамовыми электродами //Автоматическая сварка, 1972, №11, с.38- 40

25.Иванова О.Н., Рабкин Д.М., Шевченко И.Н., Демьянчук A.C., Поступление в дугу присадок вольфрамового электрода, //Автоматическая сварка 1968, №2. с. 13-15

26.Кляпицын В. А., Черный В. А., Голяев В. И., Полухин В. Н., Казаков В. В. и Божков А. И. Сварка встык тонких полос не плавящимся электродом в аргоне. //Сварочное производство, 1978, N10 , с. 45.

27.Косович В.А., Коростелев Б.А., Полупан В.А., Седых B.C., НиконовВ.В., Панин A.B., Яровинский Ю.Л. - Рациональные конструкции вольфрамовых электродов для аргонодуговой сварки постоянным током.//Сварочное производство, 1988, N 10, с.28-29

28.Косович В.А., Полупан В.А., Седых B.C., Никонов В.В., Панин A.B. и Яровинский Ю.Л. - Сравнительная оценка работоспособности неплавящихся электродов различных конструкций.//Сварочное производство, 1987, N-8 , с. 18 -21.

29.Кудрявцев М. А., Вавуло И. В., Влияние режима аргона-дуговой сварки аустенитной стали на размеры шва. //Автоматическая сварка, 1969, N11, с.15 -18.

30.Куликов Ф.Р., Булина А. И. и Фролов Н.Г. Механизированная аргоно-дуговая точечная сварка нержавеющей стали СН-2 и титанового

сплава ОТ4.//Сварочное производство, 1964, N 4, с. 16-19.

130

31.Медведев М.Ю.Повышение стойкости вольфрамового активированного стержневого катода при аргоно-дуговой сварке./ Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Уфа, 2003.

32.Мечев В. С. Давление сварочной дуги на расплавляемый металл. //Сварочное производство, 1983, N9, с.8 - 10.

33. Мечев В. С. и Ерошенко JI. Е. Влияние угла заточки неплавящешся электрода на параметры электрической дуги при сварке в аргоне. //Сварочное производство, 1976, N7, с.4-7.

34.Мечев В. С., Ерошенко Л. Е., Жайнаков А. Ж., Слободянюк В. С., Самсонов М. А., Энгелыпт B.C. Характеристики столба дуги в аргоне при разных углах заточки неплавящегося электрода, //Автоматическая сварка, 1983, №8, с.32-37

35.Оборудование для дуговой сварки : Справочное пособие .- Ленинград : Энергоатомиздат. Ленингр.отд-ние, 1986 .- 656 с. : ил.; 22 см.

36.Персиц Л. М., Гриценко М. С. и Сидоров Л. Р. Оценка факторов, влияющих на длительную стойкость вольфрамового электрода и надежность возбуждения дуги при аргонодуговой сварке. //Сварочное производство, 1979, N1 , с.14.

37.Петров А. В. и Штрикман М. М. Исследование параметров струи защитного газа при дуговой сварке. //Сварочное производство, 1961, N5, с.5-8 .

38.Прилуцкий В. П., Иванова О. Н., Мечев В. С., Замков В. Н. Стойкость

вольфрамовых электродов при аргоно-дуговой сварке титана по флюсу. //Автоматическая сварка, 1979, №10, с.41-43

39.Пустогаров А. В., Халбошин А. П., Завидей В. И. Влияние пульсаций сварочного тока и примеси кислорода на эрозию вольфрамовых катодов. //Автоматическая сварка , 1982, № 5, с.60 -61, 72.

40.Рабкин Д.В., Иванова О.Н., Исследование дуги при сварке вольфрамовым электродом, //Автоматическая сварка, 1968, № 5. с. 1620.

41.Раймонд Э. Д., Тащилов В. С., Шиганов Н. В., Попов О. П. и Пауткин В. С. Предупреждение блуждания дуги при аргонодуговой сварке сталей. //Сварочное производство, 1983. N7 , с. 31 -33.

42. Роботизированная сварка вольфрамовым электродом в инертном газе. Saldatura TIG robotizzata //Riv. mecc. —1992 .—43, № 1005 .—С. 192 .—Ит.

43.Руссо В. JL, Суздалев И. В. и Явно Э. И. Влияние напряжения дуги и геометрии заточки неплавящегся электрода на силовое воздействие дуги. //Сварочное производство, 1977, N7, с.6-8.

44.Сварка и свариваемые материалы : справочник : в 3-х т. / под общ. ред. В. Н. Волченко.- М. : Изд-во МГТУ им. Н. Э .Баумана, 1997-. Т. 2.: Технология и оборудование / С. С. Миличенко [и др.] ; под ред. В. М. Ямпольского 1997 .- 574 с.

45.Селяненков В. И. Некоторые зависимости тепловых и силовых

характеристик дуги от электрического режима и геометрических

параметров электрода. //Сварочное производство, 1981, N11 , с. 4 - 6.

46.Селяненков В.Н., Степанов В.В. и Сайфиев Р.З. Зависимость давления сварочной дуги от параметров вольфрамового электрода. //Сварочное производство, 1980, N 5.

47.Суздалев И. В. и Явно Э. И. Распределение силового воздействия сварочной дуги по поверхности активного пятна в зависимости от длины дуги и формы неплавящегося электрода. //Сварочное производство, 1981, N11 , с. 11 -13.

48.Суздалев И.В., Березовский Б.М., Прохоров В.К. - Влияние параметров режима сварки на форму и размеры кратера сварочной ванны и толщину прослойки под дугой. //Сварочное производство, 1988, N 8, с.35-36

49.Тахвананин С. В., Суздалев И. В. и Явно Э. И. Влияние расстояния между электродами и геометрии неплавяшегося электрода на вольт-амперные характеристики дуги. //Сварочное производство, 1982, N8,с. 14- 15.

50.Фридлянд М. Г. Оценка возможности работы катодов из различных материалов в режиме постоянного возобновления. //Автоматическая сварка, 1985, № 6, с.33-35

51.Чернышов, Г. Г. Технология электрической сварки плавлением : [учебник для студентов образовательных учреждений среднего профессионального образования] / Г. Г. Чернышов .- М. : Академия,

2006 .- 447 с. : ил. ; 22 см .- (Среднее профессиональное образование) (Машиностроение).- Библиогр.: с. 443.

52.Шубин В. И., Буянов М. В., Бородин Ю. М., Эйдук Ю. А. к Зимина Е. Г. Стойкость прямоугольных и круглых вольфрамовых электродов при длительной работе. //Сварочное производство, 1979, N1 , с.12.

53.Щекин, В. А. Технологические основы сварки плавлением : [учебное пособие для студентов высших учебных заведений, обучающихся по направлению 651400 "Технологические машины и оборудование по специальности 120500 "Оборудование и технология сварочного производства"] / В. А. Щекин .- 2-е изд., перераб. - Ростов-на-Дону : Феникс, 2009 .- 345 с.