Повышение производительности автоматической однопроходной дуговой сварки под флюсом стыковых соединений из низколегированных сталей в переменном (50 Гц) магнитном поле тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.03.06, кандидат технических наук Померанцев, Андрей Сергеевич

• Померанцев, Андрей Сергеевич
• кандидат технических наук
• 2003

Оглавление диссертации кандидат технических наук Померанцев, Андрей Сергеевич

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. Анализ путей повышения производительности € однопроходной дуговой автоматической сварки под флюсом стыковых соединений из низколегированных сталей. Задачи исследований.

1.1. Факторы, определяющие производительность однопроходной автоматической сварки стыковых соединений.

1.1.1. Влияние термического кпд на производительность процесса однопроходной сварки.

1.1.2. Влияние величины погонной энергии на производительность процесса однопроходной сварки.

Р 1.1.3. Влияние скорости сварки на производительность процесса.

1.2. Влияние формы шва на качество сварных стыковых соединений, выполненных однопроходной автоматической сваркой.

1.2.1. Влияние формы шва на статическую и динамическую прочность сварного соединения.

1.2.2. Влияние формы шва на стойкость против образования горячих (кристаллизационных) трещин.

1.3. Влияние гидродинамических потоков жидкого металла в сварочной ванне на формирование сварного шва.

• 1.4. Анализ существующих технологических приемов управления формой шва.

1.5. Задачи исследований.

1.6. Выводы по главе.

ГЛАВА 2. Анализ влияния внешнего аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля на производительность дуговой сварки сталей с магнитными свойствами.

2.1 Анализ сил, действующих в переменном (50 Гц) * аксиальном магнитном поле на расплав сварочной ванны при сварке сталей с ферромагнитными свойствами.

2.1.1 Анализ силы индукционного давления на расплав сварочной ванны при сварке в аксиальном переменном (50 Гц) магнитном поле.

2.1.2. Экспериментальные исследования силового взаимодействия магнитного поля с индукционными токами в расплаве сварочной ванны.

2.2. Влияние аксиального переменного (50Гц) магнитного поля на глубину проплавления основного металла при сварке сталей с ферромагнитными свойствами. д 2.3. Выводы по главе.

ГЛАВА 3. Экспериментальные исследования влияния аксиального переменного (50Гц) магнитного поля на производительность дуговой сварки сталей с магнитными свойствами.

3.1. Анализ существующих методик определения скорости потоков расплава в сварочной ванне.

3.2. Разработка новой методики определения скоростей расплава на поверхности сварочной ванны.

3.3. Экспериментальное исследование влияния аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля на гидродинамику сварочной ванны.

3.4. Влияния внешнего аксиального переменного

50 Гц) магнитного поля на глубину проплавления при дуговой сварке неплавящимся электродом.

3.5. Влияния аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля на глубину проплавления при дуговой сварке плавящимся электродом.

3.6. Выводы по главе.

ГЛАВА 4. Разработка оборудования и технологии однопроходной сварки под флюсом в аксиальном переменном (50 Гц) магнитном поле.

4.1. Разработка сварочной горелки для сварки под флюсом.

4.1.1. Расчет и проектирование электромагнита для генерирования аксиального переменного магнитного поля.

4.1.2. Проектирование сварочной горелки.

4.2. Разработка технологии высокоскоростной однопроходной сварки под флюсом низколегированных сталей в аксиальном переменном (50 Гц) магнитном поле.

4.2.1. Расчет режимов автоматической сварки в магнитном поле.

4.3. Исследование структуры и свойств стыковых швов, выполненных в аксиальном переменном ( 50 Гц)магнитном поле.

4.3.1. Исследование механических свойств сварных соединений.

4.3.2. Исследование усталостной прочности сварных швов.

4.3.3. Исследование твердости сварных соединений.

4.3.4. Исследование макро- и микроструктуры стыковых швов, выполненных в аксиальном переменном агнитном поле.

4.3.5. Исследование химического состава и распределения легирующих элементов в сварных швах.

4.4. Выводы по главе.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение производительности автоматической однопроходной дуговой сварки под флюсом стыковых соединений из низколегированных сталей в переменном (50 Гц) магнитном поле»

Актуальность работы. Повышение эффективности производства, в свете программных документов правительства РФ, является важной научно-технической задачей. В связи с этим решение проблемы повышения производительности сварки является актуальным. Одним из перспективных направлений решения данной задачи является совершенствование существующих технологических процессов сварки [1].

Развитие строительной индустрии и машиностроения характеризуется широким использованием сварных металлоконструкций из низколегированных сталей, которые имеют значительный объем выполнения стыковых сварных соединений большой протяженности, когда трудоемкость сварочных работ превышает, либо соизмерима с трудоемкостью остальных видов работ.

Производительность однопроходной дуговой сварки стыковых соединений без разделки кромок, как показано в работах Н.Н. Рыкалина [2], определяется скоростью сварки, величиной погонной энергии, термическим к.п.д. и коэффициентом формы шва. Вместе с этим, для обеспечения требуемого качества таких соединений возникают определенные ограничения по величине погонной энергии. Эти ограничения связаны:

1) со склонностью сталей к образованию закалочных структур и холодных трещин при уменьшении погонной энергии;

2) со склонностью к образованию кристаллизационных трещин при увеличении погонной энергии. С другой стороны, увеличение скорости сварки при сохранении оптимальной величины погонной энергии ограничено нарушением геометрического подобия сварочной ванны, которое, как показано в работах А.И. Акулова [3,4], характеризуется непропорциональным ростом глубины проплавления по отношению к ширине шва, наличием подрезов и несплавлений. Это приводит к снижению статической и динамической прочности сварного шва, а также снижению стойкости к образованию кристаллизационных трещин.

Таким образом, повысить производительность однопроходной сварки стыковых соединений за счет форсирования режимов, без нарушения геометрического подобия формы шва, а следовательно и без ухудшения служебных свойств сварного шва невозможно. Исходя из вышеизложенного, повысить производительность возможно за счет увеличения скорости сварки с одновременным увеличением тепловой мощности дуги, чтобы погонная энергия оставалась неизменной. При этом необходимо разрабатывать такие технологические приемы, которые позволили бы сохранить геометрическое подобие формы шва на форсированных режимах сварки.

В последние годы наметился способ повышения производительности дуговой сварки и наплавки с использованием внешнего магнитного поля, которое привлекает простотой технического исполнения и возможностью бесконтактно влиять на процессы в зоне сварки. Теоретические и технологические основы данного направления были разработаны A.M. Болдыревым, В.П. Чернышом, Ф. Эстнитцером, В.А. Биржевым и др [5-9]. При этом было показано, что создание в зоне сварки переменного (50Гц) аксиального магнитного поля позволяет в широких пределах управлять формой проплавления.

Вместе с тем, анализ литературных данных показал, что исследования возможностей повышения производительности однопроходной сварки стыковых соединений с помощью переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля недостаточны и носят в своей основе гипотетический характер. Так, отсутствуют сведения о влиянии гидродинамических потоков расплава сварочной ванны при наложении аксиального переменного магнитного поля на форму проплавления. Отсутствует методика определения оптимальных режимов сварки при наложении аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля.

Цель работы. Повышение производительности дуговой автоматической однопроходной сварки с использованием аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля на основе исследования влияния магнитного поля на характеристики плавления металла изделия.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

• провести анализ сил, действующих на расплав сварочной ванны при сварке в аксиальном переменном (50 Гц) магнитном поле;

• разработать методику определения скоростей расплава в сварочной ванне и исследовать влияние переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля на гидродинамику сварочной ванны;

• разработать расчетную модель, позволяющую по заданным параметрам режима сварки рассчитывать величину индукции аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля, соответствующую заданной глубине пропдавления.

• разработать методику определения оптимальных режимов электромагнитной обработки сварочной ванны;

• разработать технологию высокопроизводительной однопроходной автоматической сварки под флюсом протяженных швов стыковых соединений из низколегированных сталей с использованием аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля и провести практическую проверку ее эффективности.

Научная новизна.

1. На основе теоретического анализа получено аналитическое выражение для расчета электромагнитного индукционного давления на расплав сварочной ванны при сварке в переменном (50 Гц) аксиальном магнитном поле от величины радиальной составляющей магнитного поля и магнитной проницаемости расплава. На основе экспериментальных исследований распределения радиальной составляющей индукции магнитного поля по поверхности сварочной ванны показано, что основная часть электромагнитного индукционного давления приходится на расплав хвостовой части сварочной ванны. Следствием такого эффекта является торможение потоков расплава, увеличение толщины жидкой прослойки под дугой, приводящее к снижению эффективности проплавления металла.

2. На основе разработанной методики получены новые данные о величине и характере распределения скоростей потоков расплава под действием переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля при аргонно-дуговой сварке неплавящимся электродом. Показано, что при наложении переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля скорость потоков расплава на оси сварочной ванны уменьшается в среднем в 2,2 раза в диапазоне индукций 0-0,08 Тл.

3. На основе теоретического анализа сил действующих на расплав сварочной ванны при наложении переменного (50Гц) аксиального магнитного поля и экспериментальных исследований влияния аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля на гидродинамику сварочной ванны и форму шва установлена аналитическая и эмпирическая зависимости геометрических параметров сварного шва от параметров режима сварки, электромагнитной обработки и гидродинамики сварочной ванны. На основе этих зависимостей показано и экспериментально подтверждено, что при наложении переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля коэффициент формы шва увеличивается (за счет уменьшения глубины проплавления) в 3-8 раз (в зависимости от способа сварки, диаметра электрода, скорости сварки, силы и полярности сварочного тока) в диапазоне индукций 0-0,1 Тл. Это позволяет значительно расширить границы используемых при дуговой сварке токов и скоростей сварки, обеспечивающих бездефектное формирование сварного шва.

4. С использованием полученных аналитического и эмпирического выражений разработана расчетно-аналитическая методика определения оптимального режима электромагнитной обработки, который обеспечивает требуемое геометрическое подобие сварного шва на форсированных режимах сварки.

5. Получены новые данные о влиянии переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля на механические свойства, химический состав, макро- и микроструктуру сварного шва, которые показывают, что служебные свойства сварных швов, выполненных по новой технологии с использованием магнитного поля, не хуже служебных свойств сварных швов, выполненных по обычной технологии.

Практическая ценность работы.

Разработана методика определения скорости движения расплава в реальной сварочной ванне, позволяющая определять скорость движения расплава сварочной ванны в любой точке хвостовой части сварочной ванны. Изображение поверхности расплава сварочной ванны, спроецированное через оптоволоконные преобразователи на экране прибора ОКС-ЗМ фиксируется аналоговой видеокамерой, после чего оцифровывается для компьютерного анализа. При реализации данной методики индикация движения расплава сварочной ванны осуществляется посредством наблюдения за движением газовых пузырьков на его поверхности, появляющихся вследствие естественной дегазации сварочной ванны.

Разработана технология дуговой однопроходной автоматической сварки под флюсом конструкционных низколегированных сталей в аксиальном переменном (50 Гц) магнитном поле, обеспечивающая повышение производительности в 1,7-2 раза.

Разработано оборудование к стандартным сварочным автоматам и навесным сварочным головкам для создания в зоне сварки переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля.

Новая технология внедрена в Воронежском филиале АП ЦНИИОМТП при изготовлении конструкций с протяженными швами.

Методы исследований. Теоретический анализ основных факторов, определяющих производительность дуговой автоматической сварки, а также теоретические исследования влияния аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля на форму проплавления проводились на основе современных сведений из теории сварочных процессов, магнитной гидро- и газодинамики.

Влияние аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля на гидродинамику сварочной ванны оценивали на основе экспериментальных исследований с применением специально разработанной методики, сочетающей использование современного прибора визуально-оптического контроля высокоэнергетических процессов - ОКС-ЗМ и современных компьютерных технологий обработки изображения, базирующихся на программных приложениях - Adobe Premiere и Adobe Photoshop.

Статистическую обработку экспериментальных значений индукционного давления, скоростей движения потоков расплава, глубины проплавления и коэффициента формы шва проводили на основе регрессионного анализа методом наименьших квадратов.

Сравнительную оценку структуры, твердости (на приборе марки ТАК КАК-8), микротвердости (на приборе ГТМТ-3) металла шва и околошовной зоны, механических свойств металла при статическом растяжении (на установке Р-5), усталостную прочность сварных соединений (на машине МУП-50 при частоте нагружения 10 Гц, на базе 2 • 106 циклов и коэффициенте асимметрии цикла 0,25) определяли для стали 15ХСНД по стандартным методикам.

Распределение легирующих элементов по зонам сварного соединения определяли для стали 15ХСНД методом микрорентгеноспектрального анализа на установке МАР-2.

Апробация работы. По результатам исследований сделаны доклады на: региональной научно-технической конференции, посвященной 25-летию кафедры сварки ВГТУ (Воронеж, 1998); всероссийской научно-технической конференции с международным участием «Сварка и контроль - 2001» (Воронеж, 2001);

VI Всероссийской научно-практической конференции «Современные технологии в машиностроении - 2003» (Пенза, 2003)

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в семи печатных работах.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, 4-х глав, основных выводов по работе, списка литературы и приложений. Работа содержит 132 страницы машинописного текста, 14 таблиц, 49 рисунков. Основные положения, выносимые на защиту:

Заключение диссертации по теме «Технология и машины сварочного производства», Померанцев, Андрей Сергеевич

Основные выводы и результаты работы

1. Необходимыми условиями качественного формирования сварного шва при однопроходной автоматической сварке стыковых соединений без разделки кромок являются:

• соблюдение оптимальной величины погонной энергии, обеспечивающей стойкость к образованию закалочных структур, холодных и горячих трещин;

• соблюдение оптимальной величины коэффициента формы шва, обеспечивающей требуемую статическую и динамическую прочность сварного шва, а также стойкость к образованию кристаллизационных трещин.

Повышение производительности сварки без ухудшения качества сварного шва возможно за счет одновременного увеличения скорости сварки и тепловой мощности дуги при сохранении и обеспечении оптимальной формы шва.

2. Одним из перспективных путей повышения производительности автоматической однопроходной сварки под флюсом стыковых соединений, является использование при сварке переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля, которое позволяет в широких пределах управлять коэффициентом формы шва и, следовательно, позволяет значительно расширить границы используемых при сварке токов и скоростей сварки, обеспечивающих качественное формирование сварного шва.

3. Использование аксиального переменного (50 Гц) магнитного поля при автоматической сварке стыковых соединений из сталей с ферромагнитными свойствами приводит к появлению дополнительного электромагнитного индукционного давления на расплав хвостовой части сварочной ванны, обусловленного взаимодействием магнитного поля с индуцированными в расплаве вихревыми токами. Наличие такого эффекта приводит к торможению потоков расплава на оси сварочной ванны (скорость потоков расплава сварочной ванны уменьшается в среднем в 2,2 раза в диапазоне индукций 0-0,08 Тл), уменьшению градиента скоростей по ширине сварочной ванны, что способствует устранению подрезов и несплавлений на форсированных режимах сварки.

4. Разработана методика определения скорости движения расплава в реальной сварочной ванне, основанная на использовании современных приборов визуально-оптического контроля высокоэнергетических процессов, при реализации которой индикация движения расплава сварочной ванны осуществлялась посредством наблюдения за движением газовых пузырьков на его поверхности, появляющихся вследствие естественной дегазации сварочной ванны. Использование в качестве индикатора движения расплава газовых пузырьков позволяет измерять скорости движения расплава сварочной ванны без внесения существенных возмущений в измеряемый объект.

5. На основе теоретического анализа и экспериментальных исследований влияния переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля на глубину проплавления и скорость движения потоков расплава сварочной ванны разработана методика расчетно-аналитического определения оптимальных

• параметров режима электромагнитной обработки, которым соответствуют заданные геометрические параметры сварного шва на форсированных режимах сварки.

6. Разработана технология однопроходной автоматической сварки под флюсом стыковых соединений из низколегированных сталей с использованием переменного (50 Гц) аксиального магнитного поля, обеспечивающая повышение скорости сварки в 1,7-2 раза (в зависимости от толщины свариваемых деталей) без ухудшения служебных свойств сварного шва. За счет повышения скорости сварки в аксиальном переменном (50 Гц) магнитном поле приведенные затраты на один погонный метр шва ф уменьшаются в 1,3 -1,5 раза (в зависимости от толщины свариваемых деталей).

137

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Померанцев, Андрей Сергеевич, 2003 год

1. Патон Б.Е. Некоторые итоги и пути развития дуговой сварки. // Автоматическая сварка. 1978. №10 с.1-4.

2. Рыкалин Н.Н. Расчеты тепловых процессов при сварке. М.: Машгиз. 1951. 296с.

3. Акулов А.И., Бельчук Г. А., Демянцевич В.П. Технология и оборудование сварки плавлением. М.: Машиностроение. 1977. 432с.

4. Справочник по сварке. Том 4. под ред. А.И. Акулова / М.: Машиностроение. 1979.416с.

5. Болдырев A.M. Управление кристаллизацией металла при сварке плавлением. / Дисс. На соиск. Ученой степени докт. Техн. Наук. М.: МАТИ им. Циолковского. 1977. 470с.

6. Сварка с электромагнитным перемешиванием. / Под общ. ред. Черныша В.П. Киев: Техника. 1983. 128с.

7. Биржев В.А. Теоретические и технологические основы повышения производительности дуговой сварки и наплавки во внешнем аксиальном магнитном поле. / Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук. Липецк. 1997. 476с.

8. Erdmann-Jesnitser F., Scorder W.Schubert J. Beodachtugen zur Wirking von Magnetfeldern beim Lichtbodenschweiben Werkstatt und Betrieb. 94. Jahrg. 1961. Heft 8. s.506-508.

9. Erdmann-Jesnitser F., Feustel E., Grudlangen des Magninpulsschweibens. -Schweiben und Schneiden. Jahrgang 19. 1967. Heft 1. s.2-8

10. Патон Б.Е. Основные задачи развития сварочного производства в СССР. Автоматическая сварка. 1986. №3 с. 1-4.

11. Сварка и свариваемые материалы // справочник т.1 под ред. В.Н.Волченко/М.: Металлургия. 1991. 256с.

12. Н.Н. Прохоров Горячие трещины при сварке. М.: Машгиз. 1952. 219с.

13. Сварка и резка в промышленном строительстве. // Справочник строителя под ред. Б.Д .Малышева / М.: Стойиздат.1989. 585с.

14. Лившиц JI.C. Металловедение для сварщиков (сварка сталей). М.: Машиностроение. 1979. 253с.

15. Добротина З.А., Донченко Е.А. Влияние тока и скорости сварки (при постоянной погонной энергии) на геометрию шва и свойства околошовной зоны. // Сварочное производство. 1972. №2. с.33-34.

16. Прохоров Н.Н. Физические процессы в металлах при сварке. Том 2. М.: «Металлургия». 1975. 600 с.

17. Патон Б.Е., Мандельберг С.Л., Сидоренко Б.Г. Некоторые особенности формирования швов при сварке с повышенной скоростью. // Автоматическая сварка. 1971 №8 с. 1-6.

18. Ерохин А.А. Основы сварки плавлением. М.: Машиностроение., 1973. 448с.

19. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных А.В. К расчету гидродинамических параметров жидкого металла на дне сварочной ванны при дуговой сварке. //Сварочное производство. 1992. №2 с. 31-33.

20. Авдеев М.В. Анализ гидродинамических явлений в сварочной ванне. // Сварочное производство. 1973. №10

21. Размышляев А.Д. Гидродинамические параметры жидкого металла на передней стенке кратера ванны при дуговой сварке.//Автоматическая сварка. 1982. №1 с.20-25.

22. Букаров В.А., Ищенко Ю.С., Лошакова В.Г. Влияние конвекции металла в сварочной ванне на проплавление. // сварочное производство. 1978. №11. с.4-7.

23. Щетинина В.И., Лещинский Л.К., Серенко А.Н. Движение жидкого металла в сварочной ванне. // Сварочное производство. 1988. №4. с.31-33.

24. Ковалев И.М. Изучение потоков жидкого металла при аргонодуговой сварке неплавящимся электродом. // Сварочное производство. 1974 №9. с.10-12.

25. Чернышев Г.Г., Маркушевич И.С., Николаенко М.Р. Влияние потоков металла в сварочной ванне на образование дефектов формы шва при сварке под флюсом. // сварочное производство. 1987. №10. с.41-42.

26. Демянцевич В.П., Матюхин В.И. Особенности движения жидкого металла в сварочной ванне при сварке неплавящимся электродом. // Сварочное производство. 1972. №10. с.1-3.

27. Мандельберг C.J1. и др. Воздействие вспомогательной дуги на формирование швов. // Автоматическая сварка. 1980. №2. с.47-48.

28. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных А.В. Управление глубиной проплавления при дуговой сварке и наплавке с помощью продольного переменного магнитного поля. // Сварочное производство. 1993. №6. с.30-31.

29. Слухоцкий А.Е., Рыскин С.Е. Индукторы для индукционного нагрева. Д.: Из.-во «Энергия». 1974. 263с.

30. Гвоздецкий B.C. О функции распределения плотности тока в анодном пятне дуги. // Автоматическая сварка. 1973. №12. с.20-24.

31. Технология электрошлаковой сварки плавлением., под ред. Б.Е.Патона, Машгиз,1962.

32. Ковалев И.М. Некоторые особенности формирования сварных соединений при сварке электродом с неплавящимся катодом. // Сварочное производство. 1972. №10. с.3-5.

33. Селяненюв В.И. Распределение давления сварочной дуги постоянного тока. // Сварочное производство. 1974. №7. с.4-6.

34. Ерохин А.А. Определение величины силового воздействия дуги на расплавленный металл. // Автоматическая сварка. 1978. №4. с.62-64.

35. Размышляев А.Д., Маевский В.Р. Расчетная оценка влияния конвекции жидкого металла на размеры сварочной ванны при дуговой наплавке // Автоматическая сварка. 1999. с.22-24.

36. Степанов В.В., Селяненков В.Н., Вольман И.Ш., Загоруйко В.Г. Электродинамические силы в ванне при сварке тонких пластин // Сварочное производство. 1979. №5. с.5-6.

37. Ерохин А.А. Кинетика металлургических процессов дуговой сварки. М.: «Машиностроение». 1964.

38. Шмелева И.А., Гобарев J1.A., Мазель А.Г. Регрессионная зависимость геометрических размеров шва от параметров режима сварки под флюсом. // Автоматическая сварка. 1978. №1. с. 12-15.

39. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных А.В. К вопросу выбора оптимального режима дуговой сварки и наплавки с высокой скоростью. // Известия вузов. Строительство. 1996. №2. с. 124-127.

40. Жданов Г.С. Физика твердого тела. Изд.-во МГУ. 1962. 502с.

41. Ерохин А. А., Букаров В.А., Ищенко Ю.С. Расчет режимов автоматической сварки стыковых соединений с заданной величиной проплавления. // Сварочное производство. 1971. №2. с.22-25.

42. Размышляев А.Д. Исследование скорости движения металла в сварочной ванне при дуговой наплавке под флюсом. // Сварочное производство. 1979 №9. с.3-5.

43. Размышляев А.Д. Исследование потоков жидкого металла в ванне при дуговой сварке. // сварочное производство. 1985. №10. с. 31-32.

44. Размышляев А.Д. Распределение толщины прослойки жидкого металла по длине кратера сварочной ванны. // Автоматическая сварка. 1975. №12. с.62-63.

45. Рыкалин Н.Н., Ерохин А.А., Кубланов В.Я. Исследование гидродинамических потоков в модели ванны применительно к плазменно-дуговому переплаву. Физика и химия обработки материалов. 1974. №6. с.33-37.

46. Кубарев В.Ф., Чернышов Г.Г. Гидродинамические процессы в сварочной ванне. // Изв. вузов. Машиностроение. 1979. №5. с. 119-123.

47. Букки А.А., Шилов А.А. Математическая модель процесса проплавления основного металла при электродуговой сварке. / В сб. Сварочное производство. Ижевск. ИМИ. 1975. с.24-37

48. Гулаков С.В., Носовский Б.И. Особенности формирования сварочной ванны. // Автоматическая сварка. 1981. №11. с.32-35.

49. Прохоров Н.Н., Прохоров Н.Никол. Обобщенное уравнение фронта кристаллизации при сварке. // Сварочное производство. 1969. №8. с. 1-4

50. Петров Г.А. Гидравлика переменной массы. Харьков.: Из-во Харьковского университета. 1964. 223 с.

51. Г. Шлихтинг Теория пограничного слоя. М.: Наука. 1974. 712с.

52. Гухман А.А. Введение в теорию подобия. М.: Высшая школа. 1973. 295с.

53. Тир JT.JI., Столов М.Я. Электромагнитные устройства для управления циркуляцией расплава в электропечах. М.: Металлургия. 1975. 224с.

54. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных А.В. Влияние внешнего продольного магнитного поля на состав наплавленного металла шва. // Сварочное производство. 1993. №8. с.28-30.

55. Lundin C.D., Ruprecht W.I. Pulsed current arc welding // Welding Journal. 1974. 53. №1. p.11-19.

56. Becker D.W., Adams C.M. The role of pulsed GTA welding // Welding

57. Jounal. 1979. 58. №5. p 143-s 152-s.

58. A.M. Болдырев, В.А. Биржев, А.В. Черных, Р.В. Платошкин Р.В. Плавление электродной проволоки при сварке в аксиальном переменном магнитном поле промышленной частоты 50 Гц // Сб. докладов

59. Всероссийской научно-технической конференции «Сварка и контроль-2001»/ ВГАСУ-Воронеж, 2001. с.118-121.

60. Шерклиф Дж. Курс магнитной гидродинамики. М.: Изд-во «Мир». 1967. 320с.

61. Акулов А.И., Рыбачук A.M. Удержание сварочной ванны поперечным магнитным полем при сварке плавящимся электродом // Сварочное производство. 1975. №11. с.9-10.

62. Говорков В.А. Электрические и магнитные поля. ГЕИ. 1960. 463с.

63. Болдырев A.M., Дорофеев Э.Б., Биржев В.А. Моделирование движения расплава сварочной ванны под действием электромагнитных сил./ В сб. Итоги научно-исследовательских работ. Воронеж. ВПИ. 1973. с.299-302.

64. Найдич Ю.В. Контактные явления в металлических расплавах. Киев.: Наукова думка. 1972. 195с.

65. Муравьев И.И. Исследование и совершенствование технологии аргоно-дуговой сварки титановых сплавов./Диссертационная работа на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва. 1974. 132с.

66. Никифоров Г.Д. и др. О механизме образования пор при сварке титановых сплавов.//Сварочное производство. 1971. №3.

67. А.с. 1382614 (СССР). Горелка для сварки магнитоуправляемой дугой. //

68. Болдырев A.M., Биржев В.А., Черных А.В. -Б.И. №11. 1988.

69. Ерохин А.А. Силовое воздействие дуги на расплавляемый металл. // Автоматическая сварка. 1979. №7. с.21-25.

70. В.А. Биржев, А.В. Черных, А.С.Померанцев Установка для исследования потоков расплавленного металла в сварочной ванне приаргонодуговой сварке// Тезисы докладов региональной конференции, посвященной 25-летию кафедры сварки ВГТУ-Воронеж, 1999. с. 10-11.

71. В.А. Биржев, А.В. Черных, А.С. Померанцев К расчету силового воздействия на расплав сварочной ванны при сварке в аксиальном магнитном поле// Сб. «Сварка и родственные технологии в машиностроении и электронике»/ ВГТУ-Воронеж, 2000. с.7-10.

72. Арцимович JI.A., Лукьянов С.Ю. Движение заряженных частиц в электрических и магнитных полях. М.: Наука. 1978. 224с.

73. Арцимович Л.А. Замкнутые плазменные конфигурации. М.: Наука. 1969. 246с.

74. Болдырев A.M., Дорофеев Э.Б. Выбор конструкции соленоида для электромагнитной обработки сварочной ванны // Сварочное производство. 1977. №10. с.42-44.

75. Монтгомери Д.Б. Получение сильных магнитных полей с помощью соленоидов. М.: Мир. 1971. 360с.

76. Инструкция по технологии механизированной и ручной сварки при заводском изготовлении стальных конструкций мостов. ВСН 169-80ю М.: Минтрансстрой. 1981. 85с.

77. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов. Изд. 13-ое. М.: Наука. 1986. 544с.

78. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М.: Наука. Изд. 5-ое. 1984. 832с.

79. Дучинский Б.Н. Прочность основания расчета сварных соединений работающих на переменные и знакопеременные усилия. Тр. ЦНИИС. 1952. Вып.8. с.137-199.

80. Дучинский Б.Н. Материалы для расчета сварных швов и соединений мостовых конструкций. Тр. ЦНИИС. 1954. Вып. 10. с. 132-179.

81. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением./Под ред. ПатонаБ.Е. М.: Машиностроение. 1974. 768с.

82. Гитлевич А.Д. Методика ориентировочного расчета удельных показателей себестоимости электрической сварки плавлением // Сварочное производство. 1979. №9 с.32-33.

83. Гитлевич А.Д. Влияние основных факторов на технологическую себестоимость дуговой сварки покрытыми электродами // Сварочное производство. 1981. №9. с.29-31.