Повышение качества поверхности деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов при маятниковом плоском шлифовании карбидкремниевыми кругами тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.08, кандидат наук Нгуен Чи Киен

• Нгуен Чи Киен
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Нгуен Чи Киен

ВВЕДЕНИЕ

1 АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА

1.1 Основные свойства и применение алюминиевых сплавов

1.2 Особенности шлифования деталей из алюминиевых сплавов

1.3 Вибрационные процессы при шлифовании

1.4 Подходы к моделированию и оптимизации процесса шлифования

1.4.1 Статистические модели процесса шлифования

1.4.2 Применение искусственного интеллекта в машиностроении

1.4.3 Оптимизация процесса шлифования

Выводы, цель и задачи исследования

2 ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПРОЦЕССА ШЛИФОВАНИЯ И МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ НАТУРНОГО ЭКСПЕРИМЕНТА

2.1 Методы интерпретация случайных величин

2.1.1 Параметрические методы интерпретация случайных величин

2.1.2 Непараметрические методы интерпретации случайных величин

2.2 Статистические методы классификация больших баз данных

2.2.1 Применение кластерного анализа

2.2.2 Применение нечеткой логики

2.3 Теория планирования эксперимента для построения моделей

2.3.1 Планы проведения эксперимента

2.3.2 Методика поиска моделей многомерного дисперсионного анализа в программной среде Design Expert

2.4 Теория многопараметрической оптимизации поверхности отклика

2.5 Условия проведения натурного эксперимента

2.5.1 Методика проведения натурного эксперимента

2.5.2 Методика статистической обработки наблюдений

3 ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ И ПРИЕМЫ ПЛОСКОГО ШЛИФОВАНИЯ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСКТВА ПОВЕРХНОСТИ ДЕТАЛЕЙ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ

3.1 Классификация абразивных кругов при плоском шлифовании сплава

1933Т2 по результатам кластерного анализа

3.2 Выбор оптимальных абразивных кругов при плоском шлифовании с

привлечением нечеткой логики

3.2.1 При шлифовании деталей из сплава 1933Т2

3.2.2 При шлифовании деталей из сплава В95очТ2

3.3 Технологические приемы, повышающие качества поверхности при

плоском шлифовании деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов

3.3.1 Поиск оптимальных выхаживающих ходов при шлифовании алюминиевого сплава 1933Т2

3.3.2 Оценка обрабатываемости шлифованием алюминиевых сплавов высокопористыми кругами

3.3.3 Выбор рациональной схемы задания поперечной подачи с учетом виброустойчивости технологической системы

3.3.4 Выбор рациональной схемы продольного врезания круга в деталь с учетом виброустойчивости технологической системы

3.3.5 Оценка влияния характеристик абразивных кругов на качество поверхности деталей

3.3.6 Влияние смазочно-охлаждающей жидкости на качество поверхности детали

Выводы по главе

4 МОДЕЛИРОВАНИЕ И МНОГОКРИТЕРИАЛЬНАЯ ОПТИМИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА ПЛОСКОГО ШЛИФОВАНИЯ АЛЮМИНИЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ С РАЗЛИЧНОЙ ЖЕСТКОСТЬЮ

4.1 Статистическое моделирование параметров качества поверхности деталей абсолютной и переменной жесткости с помощью моделей многомерного дисперсионного анализа

4.2 Прогнозирование качества поверхности деталей из сплава 1933Т2 переменной жесткости при плоском шлифовании

4.2.1 Прогнозирование параметров микрорельефа поверхности деталей с различной податливостью

4.2.2 Прогнозирование показателей точности формы поверхности деталей с различной податливостью

4.2.3 Прогнозирование микротвердости поверхности при шлифовании деталей с различной податливостью

4.3 Многопараметрическая оптимизация качества поверхности деталей при плоском шлифовании абразивными кругами высокой пористости

4.3.1 Оптимизация процесса плоского шлифования деталей абсолютной жесткости

4.3.2 Оптимизация процесса плоского шлифования деталей с поперечной жесткостью

4.3.3 Оптимизация процесса плоского шлифования деталей с продольной переменной податливостью

Выводы по главе

ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

ПРИЛОЖЕНИЕ А Модели I многомерного дисперсионного анализа (МДА) при плоском шлифования деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов 1933Т2 и переменной жесткостью абразивным кругом 37С80К12УР

ПРИЛОЖЕНИЕ Б Рекомендуемые коэффициенты к базовым моделям I многомерного дисперсионного анализа (МДА)

ПРИЛОЖЕНИЕ В Результаты оптимизации процесса плоского шлифования плоских алюминиевых деталей с различной жесткостью

ПРИЛОЖЕНИЕ Г Технологические рекомендации плоского шлифования деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов

ПРИЛОЖЕНИЕ Д Акт внедрения результатов диссертационной работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение качества поверхности деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов при маятниковом плоском шлифовании карбидкремниевыми кругами»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. Алюминиевые сплавы относятся к перспективным материалам, которые в настоящее время используются во многих областях в промышленности и, в первую очередь: авиационной, автомобильной, на железнодорожном транспорте и т.д. В авиа- и автомобилестроении они широко используются для летательных аппаратов, корпусов автомобилей и ротационных деталей, обладающих различной податливостью. Окончательная обработка оказывает большое влияние на качество поверхностного слоя деталей и в связи с этим на их эксплуатационные свойства. В настоящее время наиболее распространенным методом ее реализации является фрезерование, точение и другие методы лезвийной обработки, не обеспечивающие в должной мере высокое качество поверхности деталей. Шлифование деталей из алюминиевых сплавов не нашло такого широкого распространения, как сталей, в виду засаливания абразивных кругов, которые являются наиболее слабым звеном в технологической системе.

Абразивные круги принято классифицировать по признакам, которые должны обеспечиваться на стадии их изготовления. Их необходимо выбрать с наибольшей оптимальностью. Большой резерв несут круги высокой пористости. Статистические методы не позволяют выполнить поставленные задачи особенно в условиях, когда выходные параметры топографии поверхности деталей представлены комплексными (интегральными) оценками. Использование метода кластерного анализа и нечеткой логики позволяют реализовать многомерную классификацию рассматриваемых субъектов или явлений на группы, в определенном смысле характеризующих их однородность, с одновременным учетом мер положения (средних, медиан) и рассеяния.

Основной целью разработки шлифовальной операции является обеспечение требуемой топографии поверхности деталей при наименьшей трудоемкость, которые достигаются путем ее многокритериальной оптимизации.

Цель работы. Повышение качества поверхности и снижение трудоемкости плоского шлифования деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов с различной жесткостью абразивными кругами из карбида кремния различной пористости.

Для достижения цели были сформулированы задачи исследования:

1. Выполнить поиск моделей многомерного дисперсионного анализа для прогнозирования влияния технологических факторов на качество поверхности и трудоемкость процесса при маятниковом плоском шлифовании. В их число наряду с традиционными факторами (продольной и поперечной подачами, глубиной резания) включены жесткость шлифуемой заготовки и направление ее варьирования, а также операционный припуск, учитывающий многопроходность его съема.

2. Повысить качество поверхности алюминиевых деталей и снизить трудоемкость процесса шлифования с учетом выбора оптимальных абразивных кругов, режимов и технологических приемов.

3. Исследовать влияние операционного припуска и вибраций на формирование топографии поверхности деталей с абсолютной и переменной жесткостью при многопроходном шлифовании.

4. Провести многокритериальную оптимизацию процесса шлифования алюминиевых деталей с различной податливостью с учетом их технологических и конструктивных требований.

Объект исследования. Детали из алюминиевых сплавов с переменной жесткостью, шлифовальные круги из карбида кремния различной пористости.

Предмет исследования. Процесс маятникового плоского шлифования, параметры качества шлифуемых поверхностей деталей.

Методы исследования. Работа сформирована на базе научных основ технологии машиностроения, теории шлифования металлов, инженерии поверхности, теорий математической статистики и планирования эксперимента, кластерного анализа, нечеткой логики и оптимизации технологических процессов.

Научная новизна работы:

1. Получены новые результаты по влиянию характеристик карбидкремниевых кругов различной пористости и технологических приемов на топографию поверхности алюминиевых деталей по мерам положения и рассеяния с привлечением нечеткой логики.

2. Выявлены закономерности влияния технологических параметров на качества поверхности алюминиевых деталей различной податливости на всех этапах шлифования.

3. Получены результаты о влиянии вибраций на топографию поверхности деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов при маятниковом шлифовании.

4. Получены результаты многокритериальной оптимизации процесса маятникового шлифовании деталей из алюминиевых сплавов с учетом их податливости и качества поверхности по параметрам шероховатости, точности формы и микротвердости.

Практическая значимость работы. Полученные результаты по режимам и технологическим приемам следует использовать при шлифовании ответственных деталей из алюминиевых сплавов с различной жесткостью. Они вошли в технологические рекомендации плоского шлифования алюминиевых деталей с абсолютной жесткостью (типа плит) и переменной податливостью с учетом направления ее варьирования.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Методика и результаты классификации режущих абразивных кругов и поиска оптимального инструмента по комплексным параметрам качества поверхности при плоском шлифовании алюминиевых деталей с привлечением кластерного анализа и нечеткой логики.

2. Результаты исследования влияния технологических параметров на топографию поверхности и трудоемкость плоского маятникового шлифования.

3. Модели многофакторного дисперсионного анализа для оценки качества поверхности деталей из алюминиевых сплавов с различной податливостью при плоском шлифовании.

4. Результаты многокритериальной оптимизации режимов плоского маятникового шлифования алюминиевых деталей с различной жесткостью при обеспечении требуемого качества поверхности и снижении трудоемкость процесса.

Апробация работы. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на всероссийских и международных научно-технических конференциях:

«Инновации в машиностроении» (г. Кемерово, 2015); «Современные технологии в машиностроении» (г. Пенза, 2015); «Авиамашиностроение и транспорт Сибири» (г. Иркутск, 2016, 2017); «Жизненный цикл конструкционных материалов (от получения до утилизации)» (г. Иркутск, 2016); «Аэрокосмическая техника, высокие технологии и инновации»,(г. Пермь, 2017); «International scientific review» (с. Munich-Germany, c. London-United Kingdom, 2015), «Science News» (с. Karlovy Vary-Czech, 2015); «Austrian Journal of Technical and Natural Sciences» (с. Vienna-Austria, 2015).

Внедрение результатов работы. Результаты работы апробированы и следует использовать в учебном процессе для бакалавров, магистрантов машиностроительных специальностей ИРНИТУ.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 18 работ, в том числе 5 статей в изданиях, рекомендованных перечнем ВАК, и две в зарубежных журналах, одна входящая в систему Scopus, а другая - в WoS.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четыре глав, общих выводов, списка литературы и приложений. Основные материалы работы насчитывают 140 страниц, содержат 62 таблиц, 44 рисунков, список литературы из 147 наименований и 4 приложений. Общий объем работы 182 страницы.

1 АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА

1.1 Основные свойства и применение алюминиевых сплавов

Алюминий - металл серебристо-белого цвета, относящийся к третьей группе периодической системы Д.И. Менделеева. Он не имеет аллотропических превращений, кристаллизуется в решетке гранецентрированного куба с периодом а=0,4 нм. Алюминий обладает малой плотностью (2,7 г/см3), хорошей теплопроводностью (0,52 кал/см*с*оС), низким электросопротивлением (0,027 Ом. мм2/м), высокой коррозионной стойкостью, низкой прочностью о"в =90 МПа, высокой пластичностью 5 =30 %. Температура плавления составляет 660оС; температура кипения 2270оС; модуль упругости 71 ГПа; температурный коэффициент линейного расширения в интервале температур 20-100оС - а = 23,9 X 10-61/К; коэффициент Пуансона М=0,34; теплопроводность Я = 226 Вт/м.К. Литейные свойства чистого алюминия невысокие. Алюминий хорошо обрабатывается давлением, сваривается газовой и контактной сваркой. Из-за легкого окисления на воздухе и образования на поверхности плотной окисной пленки Л/203, предохраняющей его от дальнейшего окисления, алюминий хорошо противостоит коррозии в атмосферных условиях, в воде и других средах. Алюминий стоек в концентрированной азотной кислоте, а также в органических кислотах (лимонной, уксусной, винной и др.) и в контакте с пищевыми продуктами [1,4,100].

Впервые алюминий в чистом виде был получен датским физиком Эрстедом в 1825 г. в результате взаимодействия амальгамы калия с хлористым алюминием. Немецкий химик Велер в 1827 г. усовершенствовал метод Эрстеда, заменив амальгаму калия на металлический калий [4,100].

Постоянные примеси алюминия - это Fе, Si, Си, 2п, Т\. В зависимости от содержания примесей первичный алюминий подразделяют на три класса: особой чистоты А999 (< 0,001 % примесей), высокой чистоты А995, А99, А97, А95 (0,005^0,05 % примесей) и технической чистоты А85, А8 и др. (0,15^1 % примесей). Технический алюминий, выпускаемый в виде деформируемого полуфабри-

ката (листы, профили, прутки и др.), маркируют АД0 и АД1. Механические свойства алюминия зависят от его чистоты и состояния. Увеличение содержания примесей и пластическая деформация повышают его прочность и твердость (таблица 1.1).

Таблица 1.1 - Химический состав и механические свойства _первичного алюминия [4]_

Обозначние марок Химический состав Механические свойства

Алюминий, %, не менее Примеси, %, не более а02, МПа НВ, МПа 5, %

Особой чистоты

А999 99,999 0,001 20 80-100 47

Высокой чистоты

А995 99,995 0,005 22 84-112 45,5

А99 99,99 0,01

А95 99,95 0,05

Технической чистоты

А85 99,85 0,15 25 120-133 38,5

А8 99,8 0,2

А7 99,7 0,3

А5 99,5 0,5 28 126-175 31,5

А0 99 1,0 35 210-250 20

Для алюминия и его сплавов характерна большая удельная прочность ов/р,

где р - плотность. Удельная прочность близкая к значениям для среднелегирован-ных сталей: 150^182 - для алюминиевых сплавов, 140^170 - для конструкционных среднелегированных сталей.

Для получения сплавов с различными свойствами алюминий легируют другими металлами. В качестве легирующих элементов наиболее широко применяются: Си, Mg, Мп, 2п, Si, а в последнее время Li, но пока в ограниченных масштабах. Кроме них известно ещё около двух десятков легирующих добавок, в том числе N и 77. В промышленности используют около 55 марок алюминиевых сплавов, имеющих различные свойства, список которых непрерывно расширяется [1,4]. Малопрочные, термически неупрочняемые свариваемые сплавы

Сплавы системы алюминий-марганец: АМц, АмцС, ММ, Д12 и т.п. Они не упрочняются термической обработкой, ее повышение возможно путем нагартовки полуфабрикатов. Они широко применяется в народном хозяйстве для изготовления

сварных и несварных конструкций и емкостей (бабки, емкости, продуктопроводы, радиаторы для автомобилей и тракторов).

Сплавы системы алюминий-магний: Амг1, Амг2, Амг3, Амг4, Амг5, Амг6, 01570, 5052,5058 и т.п. Сплавы системы Al—Mg являются термически упрочняемыми сплавами с относительно невысокой прочностью, но с высокими пластическими свойствами, хорошей коррозионной стойкостью и свариваемостью. Сплавы этой системы применяются в нагруженных сварных конструкциях в авиакосмической технике (Амг5, Амг6); в судостроении (Амг61); в ракетнокосмической технике (01570) и т.д.

Среднепрочные, термически неупрочняемые свариваемые сплавы

Свариваемые сплавы системы алюминий—цинк—магний: В92, 1911,1915, 1925, 1935, 1955 и т.п. Они обладают хорошей общей коррозионной стойкостью, но чувствительны к коррозии под напряжением и замедленному разрушению с ростом их прочности. Отличительная особенность этих сплавов - самозакаливаемость, т.е. способность закаливаться при охлаждении на воздухе. Температуры окончания горячей деформации обеспечивают механические характеристики основного металла. Широкое применение эти сплавы имеют в строительстве и транспортном машиностроении (пассажирские и товарные вагоны, автобусы). Сплавы 1922 и 01970 рекомендуются для изготовления авиакосмических изделий.

Свариваемые сплавы системы алюминий—медь—марганец: Д20, Д21, 1200, 1201, 1210, 01205 и т.п. Сплавы этой системы имеют хорошие технологические и прочностные характеристики, жаростойкость и пластичность, хорошую свариваемость. Они обладают высокими механическими свойствами при криогенных температурах и не окручиваются вплоть до температуры -253оС. Наиболее прочный сплав 01205 применяется в сварных и несварных конструкциях, работающих кратковременно при температуре до 300оС, длительно до 200оС и для криогенной техники, работающей до -253оС. Жаропрочный сплав Д21 рекомендуется для конструкций, длительно работающих при температурах 150 - 200оС.

Свариваемые жаропрочные сплавы системы алюминий- медь —магний: 1151, 1177 и т.п. Они имеют удачное сочетание свойств в металлургическом и машиностроительном производствах: повышенные жаро- и коррозионную стойкость, хорошую вязкость и пластичность, высокие физико-механические свойства. Сплав 1151 предназначен для изготовления изделий, работающих длительно при температурах до 250оС и кратковременно до 450оС, а также при низких температурах. Среднепрочные конструкционные, жаропрочные коррозионно-стойкие и ковочные сплавы

Конструкционные сплавы системы алюминий- медь -магний: Д1, Д16, Д18, Д19, В65, ВАД1, ВД17, ВД19, 1163 и т.п. Широкое применение сплавы этой системы получили в 1909 г. После открытия А. Вильмом эффекта упрочнения алюминия добавками меди и магния. С учетом высокой коррозионной стойкости и низкой плотности это сразу вывело алюминиевые сплавы в первый ряд конструкционных материалов для зарождающейся авиационной техники. Наиболее широко используют сплавы Д16, 1163, 1163Т7 для деталей, определяющих ресурс пассажирских самолетов - в том числе нижняя обшивка крыльев, фюзеляжа, стрингеры, лонжероны и др. Сплавы Д1 и Д1ч предназначены для штамповки лопастей воздушных винтов и различных узлов крепления. Сплав ВД17 применяют для лопаток компрессора двигателей, работающих при температурах до 250оС.

Сплавы повышенной пластичности и коррозионной стойкости системы алюминий-магний- кремний: АД31, АД31Е, АД33, АД35, АВ, 6061, 6063 и т.п. Сплавы этой системы имеют хорошую коррозионную стойкость, повышенную пластичность, технологичность и способность покрытия. Сплавы удовлетворительно свариваются аргонодуговой, точечной и роликовой сваркой. Сплав АД31 широко применяется в гражданском строительстве для оконных витражей, дверных рам, перегородок, а также в электротехнической промышленности. Профили из сплава АД35 применяются в судостроении для различных деталей и конструкций. Сплав АВ назначен для изготовления деталей, для которых требуется высокая пластичность в холодном и горячем состояниях: лопастей вертолетов, кованных и штампо-вых деталей сложной формы.

Высокопрочные и модульные сплавы

Высокопрочные сплавы системы алюминий-цинк-магний-медь: Al-Zn-Mg-Cu. Алюминиевые деформируемые и литейные сплавы - основной конструкционный материал планера самолетов и специальной техники. Высокопрочные алюминиевые сплавы этой системы характеризуются наивысшей удельной прочностью [106]. Например, сплав В96Ц3пч (1965-1) Т12/Т22 имеет высокую прочность. Он используется вместо В95очТ2 в основном в виде катаных и прессованных полуфабрикатов для верхних обшивок крыла и других элементов в преимущественно сжатых зонах планера перспективных самолетных конструкций. Другой ковочный перспективный сплав 1933Т2/Т3 с повышенной трещиностойкостью предназначен и используется для внутреннего силового набора - шпангоутов, фитингов, балок в самолетах АНТК «Антонов», ОАО «Корпорация - Иркут», ОАО «ОКБ-Сухого» им. А.С. Яковлева. Он превосходит по вязкости разрушения на 20-30 % зарубежные аналоги: 7175Т73, 7050Т74 - и осваивается для силовых элементов самолетов типа А340 концерна Airbus Industrie. Разработаны режимы малодеформационной закалки и трехступенчатого старения Т123 и Т122 крупногабаритных полуфабрикатов из сплава 1933, обеспечивающие улучшенный комплекс прочностных и ресурсных характеристик в сочетании с пониженным в 1,5-3 раза уровнем закалочных напряжений. Сказанное позволяет уменьшить поводки и коробление сложных деталей при механической обработке. Сплав 1933Т2 широко используется в современных самолетах Ан-148, SSJ в виде крупногабаритных поковок, штамповок и прессованных полос для массивных элементов внутреннего силового каркаса. Марки В95оч, В95пч- современные базовые высокопрочные сплавы, широко применяемые преимущественно в виде номенклатуры катаных (плит, листов) и прессованных (профиля, панели, полосы) полуфабрикатов в различных состояниях (Т1, Т2, Т3) для обшивок крыла, стрингеров (гнутых листовых и прессованных) и других элементов фюзеляжа самолетов. Самые прочные сплавы В96Ц, В96Ц1 служат материалом для центрифуг при получении обогащенного урана.

Рисунок 1.1 - Изделия из алюминиевых сплавов

Высокопрочные и среднепрочные сплавы малой плотности и повышенного модуля упругости системы алюминий-литий: 1420, 1421, 1423, 1430, 1440, ВАД, 1451, 1460 и т.п. Сплавы этой системы являются новым классом перспективных алюминиевых сплавов. Они характеризуются ценным сочетанием свойства: повышенным модулем упругости, малой плотностью, высокими прочностью и коррозионной стойкостью. Их применяют для создания аэрокосмических аппаратов и других транспортных средств с малой массой, обеспечивающих возможность снизить расход топлива, повысить тактико-технические показатели изделия.

В данной работе исследуем 4 алюминиевых сплавов: 1933Т2, В95очТ2, 5052, 6061. Их характеристика и применение представлены в таблицах 1.2-1.4 [1,4,100].

Таблица 1.2 - Химический состав алюминиевых сплавов

Марки сплавов А1 Си МЕ Хп II Ев 81 Мп Сг Примеси

%

1933Т2 88,690,7 0,81,2 1,62,2 6,47,2 0,030,06 0,060,15 до 0,1 до 0,1 до 0,05 прочие, каждая 0,05; всего 0,1

В95очТ2 86,391,5 0,100,25 1,82,8 5,07,0 до 0,05 до 0,5 до 0,5 0,20,6 0,10,25

5052 95,798,2 до 0,15 1,72,4 до 0,15 до 0,15 до 0,5 до 0,4 0,10,5 до 0,5 прочие, каждая 0,05; всего 0,15

6061 9698,6 0,150,04 0,81,2 до 0,25 до 0,15 до 0,7 0,40,8 до 0,15 0,040,35

Примечание: сплавы 5052 (аналог АМг2), 6061 (аналог АД33) приведены из Вьетнама

Таблица 1.3 - Механические свойства алюминиевых сплавов

Марки сплавов Механические свойства

<гв, МПа <г0,2, МПа <5, % ^^ Дж/см2 К1о МПа.м1/2

1933Т2 440-510 370-440 8 26 42-44

В95очТ2 470-540 380-460 7 19 34-36

5052 200-230 150-170 13 - -

6061 250-270 200-230 10 - -

Таблица 1.4 - Термообработка и применение алюминиевых сплавов

Сплав Термообработка Применения

1933Т2 Закаленное и искусственно состаренное состояние Т2 для деталей внутреннего силового набора летательных аппаратов и ракетной техники: фитингов, шпангоутов и др., снижая их массу и расход топлива на 30% (рисунок 1.2, 1.3)

В95очТ2 для высоконагруженных конструкций, работающих в основном в условиях напряжений сжатия (детали обшивки, стрингеры, шпангоуты, лонжероны самолетов и другие детали (рисунок 1.2, 1.3).

5052 - для изготовления полуфабрикатов (листов, лент, полос, плит, профилей, панелей, труб, проволоки, штамповок и поковок) методом горячей или холодной деформации; коррозионная стойкость высокая

6061 для изготовления деталей средней прочности и высокой коррозионной стойкости, работающих в интервале температур от -70°С до +50°С, во влажной атмосфере и морской воде.

в ж 3 и

Рисунок 1.2 - Сечения прессованных стрингеров крыльев самолета

& 6 г д е ж з

Рисунок 1.3 - Балочный лонжерон с двутавровым сечением а - общий вид; б...и - виды сечений; 1- пояс, 2 - стенка, 3 - стойка

1.2 Особенности шлифования деталей из алюминиевых сплавов

При обработке алюминиевых деталей с снятием стружки на режущих инструментах интенсивно образуется нарост. Установлено, что алюминиевые сплавы в большинстве случаев являются пластичными, в связи с чем при абразивной обработке возникает вторая проблема - формирование грубой шероховатости на поверхности деталей [111]. По этой причине все термоупрочняемые алюминиевые сплавы обрабатывают на всех этапах после закалки и старения. По данным [133] при выборе элементов режима шлифования следует учитывать низкую температуру плавления алюминиевых сплавов. В процессе шлифования формируется более высокий тепловой баланс в зоне резания, чем при точении и фрезеровании.

Шлифование деталей из алюминиевых сплавов характеризуется следующими особенностями: высокие скорости резания, низкие усилия, минимальный износ абразивного инструмента, сравнительно низкая температура резания. Для шлифования алюминиевых сплавов лучше всего использовать инструменты со специально разработанной характеристикой. Зубарев Ю.М. [43] рекомендует использовать высокопористые круги из карбида кремния зеленого [28,29]: 64CF60 J-K 10-12

У-КФ40 - на предварительном этапе и 64СБ90 1-К 10-12 У-КФ25 - на окончательном. По результатам исследований [57,97] варьирование пористости круга от стандартной (структуры 6-8) до высокой (структуры 10-15) увеличивает крупные поры в 2,4-4,3 раза. Это позволяет размещать в них стружки и интенсифицировать проникновение СОЖ в зону резания. В итоге снижается температура и мощность резания в 1,5-2 раза.

В работах [78,114] отмечается, что сложность абразивной обработки алюминиевых сплавов связана с их высокой химической активностью, пластичностью и способностью образовывать наросты на абразивном зерне. Шлифование алюминиевых сплавов необходимо проводить при малых контактных давлениях (104- 3.104 Па), что повышает трудоемкость процесса.

Повышение качества поверхности деталей при шлифовании способствует уменьшение подачи и глубины резания. В работах [79,112] приведены эмпирические зависимости шероховатости поверхности от режимов шлифования и характеристики абразивных кругов при обработке сталей. Есть основания предполагать, что при обработке алюминиевых сплавов зависимость будет иметь такую же структуру, но другие показатели степени. Установлено, что уменьшить шероховатость на деталях из алюминиевых сплавах значительно сложнее, чем на сталях: чем выше пластичность обрабатываемого материала, тем грубее шероховатость деталей [111]. По этой причине с целью получения заданной шероховатости при низкой трудоемкости процесса следует провести оптимизацию процесса шлифования.

1.3 Вибрационные процессы при шлифовании

Технологическая система образует замкнутую динамическую систему. Данная система обуславливается взаимодействием технологической системы с протекающими при обработке процессами. Эти процессы могут быть причиной, вызывающей появление колебаний элементов динамической системы, т.е. вибраций. Вибрации сопровождаются возникновением относительных перемещений режущего инструмента относительно обрабатываемой поверхности. Вибрации в большинстве

случаев приводят к неблагоприятным явлениям: усиливают шум, ухудшают качество обработки, снижают период стойкости инструмента между правками, а также усиливают износ узлов станка.

Вибрационная диагностика - метод диагностирования технических систем и оборудования, основанный на анализе параметров вибраций либо создаваемых работающим оборудованием, либо являющихся вторичным процессом, обусловленным структурой исследуемого объекта. Вибрационная диагностика, как и другие методы технической диагностики, решает задачи поиска неисправностей и оценки технического состояния исследуемого объекта [47,58].

В [69] отмечается, что с целью обеспечения устойчивости процесса шлифования следуют использовать различные методы. В частности, электроэрозионное воздействие на рабочую поверхность круга.

Известен метод формирования рациональной волнистости продольного профиля алмазных кругов [36], который приводит к снижению амплитуды колебаний системы, что позволяет повысить стабильность процесса шлифования и качество поверхностного слоя обработанных деталей.

В работе [58] автор указывает, что для плоскошлифовальных станков области устойчивости и неустойчивости, определенные по критерию Найквиста, очень узки. Так, ширина области «устойчивых» частот для станка составляет 5-30 (Гц), а по детали соответственно 0,5-1,5 (Гц). Причем, это справедливо только в начальный период шлифования после правки круга, когда он сохраняет идеально правильную форму.

Появление современных спектроанализаторов вибраций, повышение быстродействия и уменьшение габаритов приборов позволяют проводить исследования в производственных условиях, что дает возможность использовать методы вибро-метрии для определения рациональных режимов обработки, обеспечивающих заданные параметры качества шлифованной поверхности [90].

Основные параметры вибрации

К основным параметрам (единицам) вибрации относят:

Виброперемещение s, м, мм, мкм - составляющая перемещения, описывающая вибрацию: S = V/2nf = ae103/2nf где f частота колебания.

Виброскорость v, мм/с - производная виброперемещения во времени: V = 2nfS = а«103/2тс.

Виброускорение a, м/с2 - производная виброскорости во времени: a = (2nff S«10-3 = 2/V«10-3.

Виброускорение выражается также в единицах нормализованного ускорения силы тяжести 1g = 9,807 м/с.

Среднее квадратическое значение (СКЗ, RMS) колеблющейся величины -квадратный корень из среднего арифметического или среднего интегрального значения квадрата колеблющейся величины в рассматриваемом интервале времени:

п v2

Среднее арифметическое мгновенное значение вибрации (без учета знака) характеризует общую интенсивность вибраций:

X = ^^^Хф/^, где 7=1//: период колебания.

Т 10

Соотношение СКЗ, амплитуды (А), размаха (2А) для гармонических колебаний:

СКЗ = 0,707А,

Амплитуда (А) = 1,1414 СКЗ,

Размах (2А) = 2,828 СКЗ.

1.4 Подходы к моделированию и оптимизации процесса шлифования

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Нгуен Чи Киен, 2018 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Арзамасов Б.И. Конструкционные материалы: Справочник/ Б.И. Арзамасов, В.А. Брострем и др. М.: Машиностроение, 1990. - 688с.

2. Байкалов, А. К. Введение в теорию шлифования материалов / А. К. Байкалов. - К.: Наукова думка, 1978. - 208 с.

3. Безъязычный В.Ф. Назначение режимов резания по заданным параметрам качества поверхностного слоя / В.Ф. Безъязычный. - Ярославль: Издательство Ярославского политехнического института, 1978. - 86 с.

4. Белецкий В.М. Алюминиевые сплавы. Состав, свойства, технология, применение. Справочник / Под общей редакцией академика РАН И. Н. Фридлядера // В.М. Белецкий, Г.А. Кривов. - К.: "КОМИНТЕХ", 2005. - 365 с.

5. Бишутин С.Г. Обеспечение требуемой совокупности параметров качества поверхностных слоев деталей при шлифовании / С.Г. Бишутин. - М.: Машиностроение-!, 2004. - 144с.: ил. - ISBN 5-94275-128-5.

6. Бишутин С.Г. Технологическое обеспечение требуемых значений совокупности параметров качества поверхностного слоя деталей при шлифовании с наибольшей производительностью: автореф. дис. ... д. т. н.: 05.02.08 / С.Г. Бишутин -Брянск, 2005. - 32 с

7. Большев Л.Н. Таблицы математической статистики / Л.Н. Большев, Н.В. Смирнов - М.: Наука, 1983. - 416 с.

8. Братан С.М. Методология обеспечения качества и повышения стабильности высокопроизводительного чистового и тонкого шлифования/ С.М. Братан //Нау-ковi пращ Донецького нащонального техшчного ушверситету. Серiя "Машинобу-дування i машинознавство": Меж.нар.сб.науч. тр. - Донецк: ДонГТУ, - 2005 - Вып. 92 - С. 15-25.

9. Братан С.М. Системный анализ факторов, влияющих на обеспечение стабильности параметров качества при чистовом и тонком шлифовании / С.М. Братан // Надежность инструмента и оптимизация технологических систем: сб. науч. Трудов. - Краматорск: Изд-во ДГМА. - 2006. - Вып. 20. - С. 195-200.

10. Братан С.М. Стохастическая диагностика взаимодействия инструмента и заготовки при плоском шлифовании / С.М. Братан, Д.А. Каинов, Д.Е. Сидоров // На-уковшращ Донецького нащонального техшчного ушверситету. Сер1я: Машинобу-дувания i машинознавство: Меж.нар.сб.науч. тр. - Донецк: ДонГТУ. - 2007. - С. 615.

11. Бржозовский Б.М. К вопросу оценивания качества и определения оптимальной настройки технологического объекта в реальном времени / Б.М. Бржозовский, М.Б. Бровкова // Исследования станков и инструментов для обработки сложных и точных поверхностей: Межвуз. науч. сб. - Саратов: СГТУ. - 2003. - С. 131-137.

12. Бровкова М. Б. Системы искусственного интеллекта в машиностроении / М.Б. Бровкова // Сарат. гос. техн. ун-т, ISBN 5-7433-1384-9, 2004. - 120 c.

13. Буреева Н.Н. Многомерный статистический анализ с использованием ППП STATISTICA / Н.Н. Буреева // Нижний Новгород, Изд-во ННГУ, 2007. - 112 с.

14. Валетов, В. А. Микрогеометрия поверхности и ее эксплуатационные свойства / В.А. Валетов // Вестник машиностроения. - 1986. - №4. - C. 39-41.

15. Вероятность и математическая статистика: Энциклопедия/Гл. ред. Ю.В. Прохоров. - М.: Большая российская энциклопедия, 1999. - 910c.

16. Витенберг Ю. Р. Шероховатость поверхности и методы ее оценки / Ю.Р. Ви-тенберг. - М.: Судостроение, 1971. - 98 с.

17. Воронов С.А. Имитационная динамическая модель процесса шлифования сложнопрофильных деталей. Развитие методов моделирования / С.А. Воронов, И.А. Киселев, Ма Вэйдун, А.А. Ширшов // Наука и образование. МГТУ им. Н.Э. Баумана. Электрон. журн. - 2015. - № 5. - С. 40-57. DOI: 10.7463/0515.0766577.

18. Галактионов Н.Б. Трехмерное твердотельное визуализированное моделирование процесса плоского шлифования / Н.Б. Галактионов, С.А. Попов // Вестник НовГУ, Сер. Естеств. И техн. науки. - 2010. - №55. - С. 40-42.

19. Глаговский Б.А. Математическое описание и оптимизация параметров процесса шлифования / Б.А. Глаговский // Контроль и управление в технологических процессах производства абразивных материалов, инструментов: Сб. статей. - Л.: НИИМаш. - 1975. - С. 5-24.

20. Горбунов Б.И. Уравновешивающие устройства шлифованных станков / Б.И. Горбунов, В.С. Гусев. - М.: Машиностроение, 1976. - 167с.

21. Горленко О.А. Модель рабочей поверхности абразивного инструмента / О.А. Горленко, С.Г. Бишутин // СТИН. - 1999. - №2. - С. 25-29.

22. Горохов В. А. Управление качеством поверхностей вязкопластичных материалов при регуляризации их микрорельефов / В.А. Горохов // Вестник машиностроения. - 1990. - №9. - С. 62-67.

23. ГОСТ 24642-81 Допуски формы и расположения поверхностей. Основные термины и определения. Введ. 01.07.81. Взам. ГОСТ 10356-63. - М.: Изд-во стандартов, 1981. - 68с.

24. ГОСТ 24643 - 81. Допуски формы и расположения поверхностей. Числовые значения. Взамен ГОСТ 10356 - 63; Введ. 1981.01.07. М.: Изд-во стандартов, 1984. - 14 с.

25. ГОСТ 25142-82. Шероховатость поверхности. Термины и определения. Введ. 01.01.1983. М.: Изд-во стандартов, 1982. - 20 с.

26. ГОСТ 2789-73. Шероховатость поверхности. Параметры, характеристики и обозначения. Введен 1975-01-01. М.: Изд-во стандартов, 1973. - 10 с.

27. ГОСТ 3647-80. Материалы шлифовальные. Классификация. Зернистость и зерновой состав. Методы контроля. Введен 1982-01-01. - М.: Изд-во стандартов, 2004. - 19 с.

28. ГОСТ Р 52381-2005. Материалы абразивные. Зернистость и зерновой состав шлифовальных порошков. Контроль зернового состава. Введен 2005.27.10. - М.: Стандартинформ, 2005. - 15 с.

29. ГОСТ Р 52587-2006. Инструмент абразивный. Обозначения и метод измерения твердости. Введен 2006.06.11. - М.: Стандартинформ, 2007. - 9 с.

30. Григорьев Ю.Д. Планы эксперимента для моделей регрессии типа сплайнов / Ю.Д. Григорьев // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. - 2013. - №11 (79). - С. 60-66.

31. Грубый С.В. Оптимизация процесса механической обработки и управление режимными параметрами / С.В. Грубый. - М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2014. - 149 с.

32. Гусев В.В. Математическая модель формирования шероховатости поверхности конструкционной керамики при алмазном шлифовании / В.В. Гусев, А.Д. Молчанов // Прогрессивные технологии и системы машиностроения: Международный сборник научных трудов. - Донецк: ДонНТУ. - 2002. Вып. 19. - С. 50-57

33. Дальский А.М. Справочник технолога - машиностроителя. В 2-х т. Т.1 / Под ред. А.М. Дальского, А.Г. Косиловой, Р.К. Мещерякова, А.Г. Суслова. 5-е изд., исправил. - М.: Машиностроение 1, 2003. - 912 с.

34. Дальский А.М. Технологическое обеспечение надежности высокоточных деталей машин / А.М. Дальский. - М.: Машиностроение, 1975. - 224 с.

35. Демкин Н.Б. Контактирование шероховатых поверхностей / Н.Б. Демкин. -М.: Наука, 1970. - 227 с.

36. Доброскок В.Л. Регулирование вибраций при шлифовании труднообрабатываемых материалов путем формирования рационального продольного профиля рабочей поверхности кругов / В.Л. Доброскок // Вестник СевНТУ: зб. наук. пр. Серия: Машиноприладобудування и транспорт. - Вип. 139/2013. - Севастополь. - 2013. -С. 76-78.

37. Дуличенко И.В. Управление технологическими характеристиками процесса шлифования высокопористым абразивным инструментом: автореф. дис. ... к. т. н.: 05.03.01 / И.В. Дуличенко. - Волгоград, 2006. - 15 с.

38. Дунин-Барковский И. В. Измерение и анализ шероховатости, волнистости и некругности поверхности / И.В. Дунин-Барковский, А.Н. Карташова. - М.: Машиностроение, 1978. - 232 с.

39. Дьяченко П.Е. Методы контроля и стандартизация волнистости поверхности / П.Е. Дьяченко, В.Э. Вайнштейн, З.П. Грознинская. - М.: Стандартгиз, 1962. - 96 с.

40. Жарков И.Г. Вибрации при обработке лезвийным инструментом / И.Г. Жарков. - Л.: Машиностроение, 1986. - 184 с.

41. Журавлёв Ю.И. «Распознавание». Математические методы. Программная система. Практические применения / Ю.И. Журавлёв, В.В. Рязанов, О.В. Сенько. -М.: ФАЗИС, 2006. - 176 с.

42. Закс Л. Статистическое оценивание / Л. Закс // пер. с англ. - М.: Статистика, 1976. - 598 с.

43. Зубарев Ю.М. Современные инструментальные материалы / Ю.М. Зубарев. -СПб: Изд-во Лань, 2008. - 224 с.

44. Исаев А.И. Микрогеометрия поверхности при токарной обработке / А.И. Исаев. - М.; Л., 1950. - 106 с.

45. Каракулова М.Л. Некоторые вопросы оптимизации процесса алмазного прерывистого шлифования / М.Л. Каракулова, Т.В. Шитова // Современные наукоемкие технологии. - 2009. - № 8. - С. 115-116.

46. Киселев И.А. Имитационная динамическая модель процесса шлифования сложнопрофильных деталей. Модель инструмента и обрабатываемой детали / И.А. Киселев, И.С. Воронова, А.А. Ширшов, С.М. Николаев // Наука и образование. МГТУ им. Н.Э. Баумана. Электрон. журн. - 2015. - № 9. - С. 1-16. 001: 10.7463/0915.0814388

47. Киселев И.В. Имитационная динамическая модель процесса шлифования сложнопрофильных деталей. Модель инструмента и обрабатываемой детали/ И.В. Киселев, И.С. Воронова, А.А. Ширшов, С.М. Николаев // Наука и образование МГТУ им. Н. Э. Баумана. Электрон. журн. 2015. - №10, - С. 47-64.

48. Кобзарь А.И. Прикладная математическая статистика. Для инженеров и научных работников / А.И. Кобзарь. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2006. - 816 с.

49. Козлов А.А. Моделирование обработанной поверхности при шлифовании некруговым торцовым абразивным инструментом / А.А. Козлов, А.М. Козлов, Ю.В. Василенко // Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Машиностроение. - 2016. - № 16(3). - С 54-62.

50. Комбалов В.С. Влияние шероховатости твердых тел на трение и износ / В.С. Комбалов. - М.: Машиностроение, 1974. - 110 с.

51. Комиссаржевская В.Н. Высокопроизводительное шлифование / В.Н. Комис-саржевская, М.З. Лурье. - М., 1976. - 32 с.

52. Корсаков В.С. Точность механической обработки / В.С. Корсаков. - М.: Гос. науч.-техн. изд-во машиностр. лит-ры, 1961. - 379 с.

53. Корчак С.Н. Производительность процесса шлифования стальных деталей / С.Н. Корчак. - М.: Машиностроение, 1974. - 280 с.

54. Косилова А.Г. Точность обработки, заготовки и припуски в машиностроении: справочник технолога / А.Г. Косилова, Р.К. Мещеряков, М.А. Калинин. - М.: Машиностроение, 1976. - 288 с.

55. Костецкий Б.И. Качество поверхности и трение в машинах / Б.И. Костецкий, Н.Ф. Колесниченко. - К.: Техника. 1969. - 216 с.

56. Кремень З.И. Технология шлифования в машиностроении / З.И. Кремень, В.Г. Юрьев, А.Ф. Бабошкин. - СПб.: Политехника, 2007. - 424 с.

57. Кремень З.И. Шлифование суперабразивами высокопластичных сплавов / З.И. Кремень, В.Г. Юрьев. - СПб: Изд-во политехн. ун-та, 2013. - 167 с.

58. Кудинов В.А. Динамика станков / В.А. Кудинов. - М.: Машиностроение, 1967. - 359 с.

59. Кэндалл М. Ранговые корреляции / М. Кэндалл // Пер. с англ. - М.: Статистика, 1975. - 216 с.

60. Леонов С.Л. Обработка резанием: учебное пособие / С.Л. Леонов, Е.Ю. Та-таркин, Ю.В. Федоров. - Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2003. - 104 с.

61. Люпа Д.С. Повышение эффективности планетарного шлифования за счет применении устройства дли абразивной обработки плоских поверхностей: автореф. дис. ... к. т. н.: 05.03.01 / Люпа Д.С. - Ижевск, 2006. - 22 с.

62. Макаров В.Ф. Современные методы высокоэффективной абразивной обработки жаропрочных сталей и сплавов / В.Ф. Макаров . - СПб: Изд-во Лань, 2013. -320 с.

63. Мандель И.Д. Кластерный анализ/ И.Д. Мандель. - М.: Финансы и статистика, 1988. - 176 с.

64. Мандров Б.И. Применение функции желательности Харрингтона при экстру-зионной сварке листов из полиэтилена марки ПЭНД / Б.И. Мандров, С.Д. Бакланов, Д.Д. Бакланов и др // Ползуновский. - 2012. - № 1. - С. 62-64.

65. Маслов В.Н. Теория шлифования материалов / В.Н. Маслов. - М.:1974. - 320

с.

66. Маталин А.А. Точность механической обработки и проектирование технологических процессов / А.А. Маталин. - Л.: Машиностроение, 1970. - 320 с.

67. Математические методы планирования эксперимента / под ред. В.В. Пененко. - Новосибирск: Наука, 1981. - 256 с.

68. Матюха П.Г. Расчет высотных параметров шероховатости шлифованной поверхности / П.Г. Матюха, Н.К. Беззубенко, Н.П. Иванов и др. // Резание и инструмент: Республ. межведомств. научн. -техн. сб. - Харьков: Изд-во ХПИ. - 1984. -Вып. 32. - С. 37-42.

69. Матюха П.Г. Шлифования ванадиевых инструментальных сталей: монография / П.Г. Матюха, Н.В. Азарова, В.П. Цокур, В.В. Габитов - Донецьк: Вид-во «Ноулидж», 2014. - 164 с.

70. Мироседи А.И. Повышение эффективности шлифования путем совершенствования структуры инструмента с учетом результатов стохастического моделирования: автореф. дис. ... к. т. н.: 05.03.01 / Мироседи А.И. - Саратов, 2007. - 16 с.

71. Никифоров И.П. Стохастическая модель процесса шлифования / И.П. Никифоров // Известия вузов. Машиностроение. - 2003. - №6. - С. 64-72.

72. Новоселов Ю.К. Динамика формообразования поверхностей при абразивной обработке / Ю.К. Новоселов. - Саратов: Саратовский. университет, 1979. - 232 с.

73. Новоселов Ю.К. Моделирование процессов образования шероховатости и отклонений формы поверхности при шлифовании / Ю.К. Новоселов, С.Л. Леонов, Е. Ю. Татаркин // Тезисы докладов Всесоюзной научно-технической конференции «Технологическое управление триботехническими характеристиками узлов машин». - М.: Завод-втуз при Московском заводе им. Лихачева, 1983. - С. 41-43.

74. Новоселов Ю.К. Технологическое обеспечение качества изготовления деталей с износостойким покрытием / Ю.К. Новоселов, С.П. Кулагин, С.Л. Леонов и др. - Новосибирск: Изд-во Новосибирского университета. 1993. - 205 с.

75. Ординарцева Н.П. Планирование эксперимента в измерениях / Н.П. Ординар-цева // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. - 2013. - № 03(79). - С. 72-76.

76. Оробинский В.М. Прогрессивные методы шлифования и их оптимизация: учебное пособие / В.М. Оробинский. - Волгоград: ВолгГТУ, 1996. - 218 с.

77. Островский В.И. Теоретические основы процесса шлифования. Система моделей - кинематическая, инструментальная, динамическая, механическая, тепло-физическая. Оптимизация процесса шлифования / В.И. Островский. - Л.: Изд-во Ленингр. ун-та, 1981. - 144 с.

78. Паньков Л.А. Ленточное шлифование высокопрочных сплавов / Л.А. Пань-ков, Н.В. Костин. - М.: Машиностроение, 1978. - 124 с.

79. Паньков Л.А. Потеря режущей способности и ее восстановление при шлифовании лентой и кругом. В сб.: Повышение эффективности технологических процессов машиностроения / Л.А. Паньков. - Пермь, 1980. - С. 29-31.

80. Переладов А.Б. Повышение эффективности операций шлифования путем направленного регулирования параметров рабочего слоя абразивного инструмента: дис. ... канд. техн. наук: 05.02.08, 05.03.01 / А.Б. Переладов - Курган, 1998. - 150 с.

81. Пестрецов С.И. Компьютерное моделирование и оптимизация процессов резания: учеб. Пособие / С.И. Пестрецов // Тамбов: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та. 2009 - 104 с.

82. Поллард Дж. Справочник по вычислительным методам статистики / Пер. с англ. - М.: Финансы и статистика, 1982. - 344 с.

83. Прикладные нечеткие системы /Под ред. Т. Тэтано. - М.: Мир, 1993. - 368 с.

84. Режимы резания на работы, выполняемые на шлифовальных и доводочных станках с ручным управлением и полуавтоматах: Справочник / Под ред. Д.В. Ар-дашев, Д.Е. Анельчик, Г.И. Буторин и др. Челябинск: Изд-во АТОКСО. 2007. - 384 с.

85. Ротштейн А.П. Интеллектуальные технологии идентификации: нечеткая логика, генетические алгоритмы, нейронные сети / А.П. Ротштейн. - Винница: УН_ВЕРСУМ-В_нниця, 1999. - 320 с.

86. Рыжов Э.В. Влияние шероховатости поверхности на величину опорной площади / Э.В. Рыжов // Высокопроизводительное резание в машиностроении. - М.: Наука. - 1966. - С. 273-281

87. Рыжов Э.В. Математические методы в технологических исследованиях / Э.В. Рыжов, О.А. Горленко. - К.: Наукова думка. 1990. - 184 с. - ISBN 5-12-001622-7.

88. Рыжов Э.В. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин / Э.В. Рыжов, А.Г. Суслов, В.П. Федоров. - М.: Машиностроение, 1979. - 176 с.

89. Савилов А.В. Влияние вибраций на точность и качество поверхности отверстий при сверлении / А.В. Савилов, А.С. Пятых // Вестник Иркутского государственного технического университета. - 2013. - №12 (83). - С. 103 - 110.

90. Сидоров В.А. Вибродиагностика бесцентровых токарных станков / В.А. Сидоров, А.Л. Нестеров // Международный информационно-технический журнал «Оборудование и инструмент для профессионалов, серия Металлообработка», -№2 (134). - 2011. - С. 70 - 74.

91. Совершенство абразивных технологий. - Norton, 2009. - 429с.

92. Солер Я.И. Выбор абразивных кругов при плоском шлифовании деталей силового набора летательных аппаратов по критерию шероховатости поверхности / Я.И. Солер, Д.Ю. Казимиров // Вестник машиностроения. - 2010. - № 5. - С. 5564.

93. Солер Я.И. Изучение микротвердости формообразующих деталей штампо-вой оснастки при абразивном шлифовании / Я.И. Солер, В.В. Лгалов // Вестник ИрГТУ. - 2012. - № 7. - С. 48-54.

94. Солер Я.И. Оценка режущих способностей нитридборовых высокопористых кругов при плоском шлифовании деталей из стали 13X15H5AM3 по макрогеометрии поверхности с использованием искусственного интеллекта / Я.И. Солер, Мань

Тием Нгуен, Динь Ши Май // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. - 2016. - №. 12 (681), - С. 66-78.

95. Солер Я.И. Статистическая механика формирования шлифованных поверхностей абразивными кругами высокой пористости при нелинейной параметризации жесткости плоских деталей из стали 13Х15Н4АМ3 / Я.И. Солер, Д.Ю. Казимиров, А.Б. Стрелков // Механики - XXI веку: сб. докл. VI Всерос. науч.-техн. конф. Братск: Изд-во БрГУ. - 2007. - С. 301-309.

96. Старков В.К. Физика и оптимизация резания материалов / В.К. Старков. - М.: Машиностроение, 2009. - 40 с.

97. Старков В.К. Шлифование высокопористыми кругами / В.К. Старков. - М.: Машиностроение, 2007. - 688 с.

98. Степнов М.Н. Статистические методы обработки результатов механических испытаний / М.Н. Степнов, А.В. Шаврии. - М.: Машиностроение, 2005. - 400 с.

99. Стрелков А.Б. Создание информационной базы для управления процессом плоского шлифования периферией круга на основе многокритериальной оптимизации параметров обработки: дисс. ... кан. техн. наук / А.Б. Стрелков // Иркутск. гос. техн. унт. - Иркутск, 2011. - 189 с.

100. Структура и свойства алюминиевых сплавов. Мондольфо Л. Ф. Перевод с английского. М., «Металлургия», 1979. - 640с.

101. Суслов А. Г. Экспериментально-статистический метод обеспечения качества поверхности деталей машин / А.Г. Суслов, О.А. Горленко. - М.: Машиностроение^, 2003. - 303 с.

102. Суслов А.Г. Технологическое обеспечение параметров состояния поверхностного слоя деталей / А.Г. Суслов. - М.: Машиностроение, 1987. - 208 с.

103. Табенкин, А. Н. Шероховатость, волнистость, профиль. Международный опыт / А.Н. Табенкин, С.Б. Тарасов, С.Н. Степанов; под ред. канд. техн. наук Н. А. Табачниковой. - СПб.: Изд-во Политехн. ун-та, 2007. - 136 с.

104. Тимофеева О.В. Применение нечеткой логики в запросах к базам данных / О.В. Тимофеева, Е.А. Каньшин // Научное сообщество студентов XXI столетия. Технические науки: сб. ст. по мат. XLI междунар. студ. науч. - практ. конф. -2016. - № 4(40). - С. 219-230.

105. Уилер Д. Статистическое управление процессами / Д. Уилер, Д. Чам-берс // пер. с англ. - М.: Альпина Бизнес Букс, 2009. - 409 с.

106. ФГУП «Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов» ГНЦ РФ. [электронный ресурс] URL: http://www.viam.ru/.

107. Федоров В.В. Теория оптимального эксперимента (планирование регрессионных экспериментов) / В.В. Федоров. - М.: Наука, 1971. - 312 с.

108. Федосеев О.Б. Двумерная вероятностная модель процесс резания при шлифовании / О.Б. Федосеев // Известия вузов. Машиностроение. - 1980. - №3. -С. 109-114.

109. Филимонов Л.Н. Высокоскоростное шлифование / Л.Н. Филимонов. -Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1979. - 248 с.

110. Холлендер М. Непараметрические методы статистики / М. Холлендер, Д. Вулф // пер. с англ. - М.: Финансы и статистика, 1983. - 506 с.

111. Хрущов М.М. Закономерности царапания и шлифования закрепленным абразивным зерном при малой скорости. В сб. Высокопроизводительное шлифование / М.М. Хрущов // под ред. Е.Н. Маслова - М.: АН СССР, 1962, - С. 18-24.

112. Худобин Л.В. Качество поверхностного слоя стальных деталей, при шлифовании алмазными эластичными лентами / Л.В. Худобин, Г.Р. Муслина // Сверхтвердые материалы. - 1981. - № 5. - C. 53-56.

113. Чернецкая И.Е. Автоматизированная система управления технологическими операциями с помощью методов нечеткой логики / И.Е. Чернецкая, Е.С. Яхонтова // Известия высших учебных заведений. Приборостроение. -2013. - № 56(6). - С. 71-75.

114. Шальнов В.А. Шлифование и полирование высокопрочных материалов / В.А. Шальнов. - М.: Машиностроение, 1972. - 272 с.

115. Шнейдер Ю.Г. Образование регулярных микрорельефов на деталях и их эксплуатационные свойства / Ю.Г. Шнейдер. - Л., 1967. - 250 с.

116. Штовба С.Д. Введение в теорию нечетких множеств и нечеткую логику [Электронный ресурс] / С.Д. Штовба // Режим доступу: http:matlab.expo-nenta.ru/fuzzylogic/book1/index. php. - 2014.

117. Янкин И.Н. Компьютерная модель процесса шлифования / И.Н. Янкин, Ю.В. Кисметов // Вестник СГТУ. - 2009. - T. 1. - №2. - С. 66-71.

118. Ящерицын П. И. Повышение качества шлифованных поверхностей и режущих свойств абразивно-алмазного инструмента / П.И. Ящерицын, А.Г. Зайцев. - Минск: Наука и техника, 1972. - 478 с.

119. Abrasive Articles with Novel Structures and Methods of Grinding: US Patent 7275980 / A. Bonner [et al.] / Saint-Gobain Abrasives Technology Com.: filed 21.03.2003; publ. 02.10.2007.

120. Abrasive Technological Excellence. Norton Saint-Gobain, 2012. - 569 p.

121. Ali Y.M. A fuzzy model for predicting burns in surface grinding of steel / Y.M. Ali, L.C. Zhang // Int. J. Mach. Tools & Manufacture. 2004. - 563 p.

122. Ali Y.M. Surface roughness prediction of ground components using a fuzzy logic approach / Y.M. Ali, L.C. Zhang // Journal of Materials Processing Technology, 1999. - PP. 561- 568.

123. Anderberg M.R. Cluster Analysis for Application / M.R. Anderberg. New York, Academic Press, 1973. - 359 p.

124. Aurich C. Modeling and simulation of process: machine interaction in grinding/ C. Aurich, D. Biermann, H. Blum et al. // Production Engineering. - 2009. - Vol. 3. - №2. 1. - PP. 111-120.

125. Box G.E.P. On the experimental attainment of optimum conditions / G.E.P. Box, K.B. Wilson // Journal of Royal Statistical Society. - 1951. - Series B. V. XIII. -№ 1. - PP. 1-45.

126. Brown M.B. Robust Tests for Equality of Variances / M.B. Brown, A.B. For-sythe // J. Amer. Statist. Assoc. - 1974. - Vol.69. - PP. 364-367.

127. Cochran W.G. The distribution of the largest of a set of estimated variances as a fraction of their total / W.G. Cochran // Annals of Eugenics. - 1941. - Vol.11. - PP. 47

- 52.

128. Gibbons J.D. Nonparametric Statistical Inference / J.D. Gibbons, S. Chakraborty. - N.Y. e.a.: Marcel Dekker, 1992. - 672p.

129. Hecker R.L. Predictive modeling of surface roughness in grinding / R.L. Hecker, S.Y. Liang // International Journal of Machine Tools & Manufacture. - 2003. -43. - PP. 755-761.

130. Hollander M. Nonparametric Statistical Methods / M. Hollander, D.A. Wolfe. 2nd ed. - N.Y. e.a.: Wiley, 1999. - 816p.

131. Jackson M.J. Machining with Abrasives. Springer / M.J. Jackson. 2011. - 423

P.

132. Latha B. Modeling and analysis of surface roughness parameters in drilling GFRP composites using fuzzy logic / B. Latha, V.S. Senthilkumar // Materials and manufacturing processes. - 2010. - Vol. 25. - PP. 817-827.

133. Madl J. Enviromental problems in Cutting / J. Madl // In Strojirenska technologie. Volume XII., No. 1. UJEP: Usti n. Labem. ISSN 1211-4162, 2007. - PP. 28-32.

134. Madl J. Integrita obrobenych povrchu hlediska funkcnich vlastnosti / J. Madl, F. Holesovsky // Miroslav Slama. 1. vyd. Usti nad Labem: UJEP, FVTM Usti n. Labem, 2008. - 230 p.

135. Malkin S. Grinding Technology: Theory and Applications of Machining with Abrasives / S. Malkin, Ch. Guo. - New York, Industrial Press Inc., 2008. - 372 p.

136. Myers R.H. Response surface methodology: process and product optimization using designed experiment / R.H. Myers, D.C. Montgomery, M. Christine. - AndersonCook. - New Jersey: John Wiley & Sons, 2009. - 824 p.

137. Myers R.H. Response surface methodology: process and product optimization using designed experiments / R.H. Myers, D.C. Montgomery. - New York: Wiley, 2002.

- 824 p.

138. Palanikumar K. Cutting parameters optimization for surface roughness in machining of GFRP composites using Taguchi method / K. Palanikumar // Journal of Reinforced Plastics and Composites. - 2006. - Vol. 25. - PP. 1739-1751.

139. Peklenik J. Comparison of Static and Dynamic Hardness Grinding Wheels / J. Peklenik, R. Lane, M.C. Shaw. - Trans ASME, - Vol. 2. - 1962. - PP. 92-97

140. Pratt J.W. Concepts of Nonparametric Theory / J.W. Pratt, J.D. Gibbons. -N.Y.: Springer -Verlag, 1981. - 462c.

141. Raymond H.M. Response surface methodology: process and product optimization using designed experiments / H.M. Raymond, C.M. Douglas, M.H. Christine. John Wiley & Sons, New Jersey, 2009. - 824 p.

142. Roukema J.C. Generalized modeling of drilling vibrations: Part II: Chatter stability in frequency domain, International Journal of Machine Tools & Manufacture / J.C. Roukema, Y. Altintas. - 2007. - № 47. - PP. 1474-1485.

143. Roukema J.C. Kinematic model of dynamic drilling process, IMECE2004-59340, in: ASME International Mechanical Engineering Congress / J.C. Roukema, Y. Altintas. - 2004, Anaheim, CA., - PP.13-20

144. Spendley W. Sequential Application of Simplex Designs in Optimization and Evolutionary Operation / W. Spendley, G.R. Hext, F.R. Himsworth // Technometrics. -1962. - Vol. 4. - № 4. - PP. 441-461.

145. Tawakoli T. High-Efficiency Deep Grinding: Technology, Process Planning and Economic Application / T. Tawakoli // ed. C.G. Barrett. Düsseldorf: VDI-Verlag; London: Mechanical Engineering Publications, 1993. - 141 p.

146. Webster J. Innovations in Abrasive Products for Precision Grinding / J. Webster, M. Tricard // CIRP Annals - Manufacturing Technology. -2004. - Vol. 53. - Issue 2. - PP. 597-617.

147. West B.R. Principles of modern grinding technology / B.R. West - Jordan Hill, Oxford OX2 8DP: UK 2009. - 421 p.

ПРИЛОЖЕНИЯ

(Рекомендуемое)

ПРИЛОЖЕНИЕ А Модели I многомерного дисперсионного анализа (МДА) при плоском шлифования деталей из высокопрочных алюминиевых сплавов 1933Т2 и переменной жесткостью абразивным кругом 37С80К12УР Таблица А1 - Модели I МДА при плоском шлифовании кругом 37С80К12УР абсолютно жестких деталей из высокопрочного алюминиевого сплава

1933Т2

Параметр Регрессии

Яа1 (0,62+0,093Б+0,13С-0,08В+0,032ЛС+0,034БС+0,03В2+0,034ЛВВ-0,038А2С+0,036АС2+0,045В2В-0,032СБ2)2

(1,2+0,13Б+0,14С-0,11Б+0,052ЛС+0,043БС+0,06ЛС2+0,071Б2Б)2

10л(-0,3+0,11Б+0,18С-0,11В+0,051АС-0,049Б2+0,039Б2+ 0,083ЛBD+0,056ЛCD-0,065Л2C+0,054ЛC2+0,071Б2D-0,049CD2)

ехр(0,85+0,076Л+0,21Б+0,34С-0,14Б+0,063БС+0,11А2Б-0,12А2С)

11,23+1,31Б+1,63C-0,87D+0,48ЛБ+0,37БC+0,33БD-0,72Л2-1,04Б2+1,06ABC+2,77ABD+1,68ЛCD+0,8БCD- 1,48А2С-0,82А20-1,42АБ2+ 1,54ЛC2-0,68AD2+0,89Б2D-0,55БD2-0,91CD2

99,35+13,27Л+14,62Б+15,31C-9,93Л2C-11,87AB2-10,66C2D

ехр(- 1,59)+0,23C-0,18D+0,14AC+0,13CD-0,24B2-0,16C2+0,29A2B-0,17AB2+0,24AD2+0,2Б2C+0,26БD2

exp(-0,33+0,32C-0,19D-0,21Б2-0,15C2+0,23Л2Б+0,25БD2)

exp(-1,36+0,25Б+0,33C-0,18D-0,22Б2-0,16C2+0,19Л2Б)

10л(0,34+0,065C-0,042Б2+0,052Л2Б-0,054Л2D+0,052БD2)-1

(0,35-0,015C+0,008D-0,005БC+0,007Б2-0,01Л2Б-0,009БD2)-2

exp(4,42+0,073Б+0,048C+0,053D+0,078ЛC+0,11AD)

(3,3+0,56Б+0,24C+0,29БC-0,16БD+0,36ЛБC-0,35Б2C-0,35БC2)2

(2,41+0,23Б+0,26C+0,18БC+0,3ЛБC+0,25ABD-0,42Б2C)2

(2,57+0,24Б+0,24C+0,19БC+0,32ЛБC+0,26ABD-0,42Б2C)2

як 1/(2,87*10-7+4,24*10-8B+2,02D+3,03*10-8ABC-2,03*10-8A2C-2,41*10-8A2D-3,89*10-8БD2)1/2-100

^5(1) (1,96+0,12С+0,16БС2)5/3

^10(1) exp(1,76+0,066Б+0,07C-0,081C2D)

^15(1) exp(2,23+0,066C-0,06Б2D)

^20(1) exp(2,63-0,057Б2D+0,092CD2)

^25(1) 19,76+1,3CD2

^30(1) exp(3,3-0,065C2+0,054CD2)

^35(1) 35,23-2,48С2-1,64АБ2- 1,78B2C+2,12CD2

^40(1) 43,71-3,01C2-1,92AB2-2,12Б2C+2,15CD2

^45(1) 53,48-3,17С2-2,Ш2-2,09АВ2-2,56Б2С+2,16СБ2

^50(1) 62,04-3,16С2-2,28Б2-2,07АВ2-2,65Б2С+2,02СБ2

^55(1) 69,72+ 1,17Б-2,78С2-2,22Б2-2,49Б2С-1,67ББ2+1,89СБ2

^60(1) 76,78-2,19С-2,42С2-2,36Б2- 1,66БС2+2,28СБ2

^65(1) 82,19+ 1,04Б-2,21С2- 1,71Б2- 1,45ВС2

^70(1) 86,86-0,82С+1,04Б- 1,78С2- 1,4Б2- 1,22БС2

^75(1) 90,59-0,84В-0,84С+1,1 Б-0,82БС- 1,41С2-1,13Б2

^80(1) 93,5-0,65Б-0,8С+0,91Б-0,66БС-1,06С2-0,86Б2

^85(1) 95,72-0,48Б-0,55С+0,68Б-0,47БС-0,72С2-0,65Б2

^90(1) (9,23*105-8362А-8739Б-9856С+18064Б-12569С2-11480Б2-12972Б2Б)1/3

^95(1) (13,49-1,2Б-1,11С+2,24Б- 1,64С2- 1,19Б2- 1,64АС2- 1,96Б2Б)1/2+95

^5(2) ехр(0,93+0,19С-0,1Б2-0,13С2+0,18А2Б-0,12А2С)

^10(2) (2,07+0,093Б+0,12С+0,11АС+0,13АБ)2

^15(2) ехр(1,91+0,073Б+0,1С+0,1АС+0,13АБ)

^20(2) ехр(2,19+0,09Б2С-0,14С2Б)+1

^25(2) (3,8+0,14Б2С+0,15ББ2-0,17С2Б)2

^30(2) (4,42-0,24АСБ+0,21ББ2-0,18С2Б)2

^35(2) ехр(3,35-0,074С2Б)-3

^40(2) (5,65-0,27АСБ+0,2ББ2-0,2С2Б)2+1

^45(2) 41,36-2,14С2Б

^50(2) 49,71

^55(2) 58,15

^60(2) 66,3

^65(2) 73,79

^70(2) 80,29

^75(2) (7391-328Б+217ББ+381ВС2)1/2

^80(2) (1259-192Б+66ББ+115БС2)1/2+55

^85(2) (8,25*105-26766Б+27108БС2)1/3

^90(2) 96,48

^95(2) (11,27-0,97Б)1/2+95

Примечание: ЯК в МПа, ?р(1,2) в %, остальные в мкм

Таблица А2 - Модели I МДА при плоском шлифовании кругом 37С80К12УР деталей из высокопрочного алюминиевого сплава 1933Т2 с поперечной пере-

Параметр Регрессии

Яа1 ехр(-1,24+0,17В+0,3С-0,039ВБ+0,066СЕ-0,11В2+0,12С2-0,12Е12+ 0,039АВС-0,038ЛВЕ1+0,11Л2Е1+0,063ЛВ2-0,1ЛВ2-0,19В2В-0,15 В2Е1-0,082Б2Е1)

ехр(-0,038+0,15В+0,25С+0,051СЕ1-0,1В2+0,085С2-0,085Е12-0,042 АВЕ1+0,12А2Е1+0,064АВ2-0,098А02-0,17В2В-0,16В2Е1-0,065Б2Е1)

10Л(-0,44+0,075В+0,12С-0,018ВБ+0,027СЕ-0,05В2+0,048С2- 0,052Е12+0,017АВС+0,047А2Е1+0,024АВ2-0,042АВ2-0,081В2Б-0,065В2Е1- 0,036Б2Е1)

ехр(1,01+0,1В+0,16С-0,079Б-0,031ВБ+0,03СЕ1-0,075В2+0,056С2-0,059Е12+0,06А2Е1+0,037АВ2-0,069АВ2-0,12В2В-0,11В2Е1+0,1С2Б)

(3,6+0,092В+0,16С+0,048СЕ1+0,049БЕ1-0,081В2-0,059Е12+0,032 АВС-0,06В2Б-0,041Б2Е1)2

(10,76+0,54В+0,57С-0,25ВБ+0,2СЕ1+0,35С2-0,63Е12-0,28В2Б-0,32ВЕ12)2

ехр(-2,02+0,28С-0,087АС+0,08СЕ1-0,16А2-0,28В2+0,29С2-0,17 Е12+0,068АСЕ1-0,16АВ2+0,12АЕ12-0,43В2В-0,19В2Е1+0,18ВС2-0,11ВВ2+0,11ВЕ12+0,26С2Б)

ехр(-0,76+0,25С+0,2Б-0,08АС+0,081СЕ1-0,14А2-0,26В2+0,27С2-0,13Е12+0,062АСЕ1-0,16АБ2+0,13АЕ12-0,32В2Б-0,17В2Е1+0,18ВС2-0,13ВБ2+0,091ВЕ12+0,38С2Б)

(0,41+0,052С-0,015АС+0,012АВ-0,012СБ+0,014СЕ1-0,05В2+0,04 С2-0,031Е12-0,014АВЕ1+0,016АСЕ1-0,033АБ2+0,028АЕ12-0,072 В2Б-0,036В2Е1+0,048ВС2-0,02ВБ2+0,041С2Б)2

(0,91+0,11C-0,081D-0,03ЛC+0,028AD-0,023CD+0,032CEl-0,12B2 +0,087С2-0,061Е12-0,031АВЕ1+0,029АСЕ1-0,028СБЕ1-0,077АВ2 +0,06АЕ12-0,12В20-0,08B2El-0,051BD2+0,035BEl2+0,14C2D)2

exp(2,28+0,079B+0,08C-0,033ЛC-0,022BC-0,032CD+0,035CEl-0,076B2+0,055C2-0,062El2+0,025ЛCEl-0,03ADEl-0,062AD2+0,044 АЕ12-0,085B2D-0,095B2El-0,05BD2+0,075C2El-0,042D2El +0,066DEl2)

ехр(4,73+0,05В-0,059Е12+0,041АСЕ1+0,087А2Е1-0,15А2Е1+0,11 С2Е1-0,049CD2)-20

(2,86+0,29В-0,34С+0,15АС-0,086АВ+0,12АЕ1+0,16ВС+0,099ВЕ1 - 0,18DEl+0,19El2+0,087ABEl+0,13ADEl+0,25BDEl+0,29Л2C-0,12Л2El- 0,12AEl2+0,3CD2)2

(2,11+0,18А+0,28В-0,56С+0,18АС+0,089АЕ1+0,15BC-0,18DEl+ 0,11El2+0,086ABD+0,18ADEl+0,096BCEl+0,26BDEl+0,56Л2C-0,24Л2D-0,58Л2El-0,23AB2+0,3B2D+0,39B2El+0,24CD2+ 0,^2Е02

(2,23+0,25Л+0,29B-0,57C+0,19ЛC+0,095AEl+0,16BC-0,17DEl+ 0,13El2+0,092ABD+0,19ADEl+0,11BCEl+0,55Л2C-0,22Л2D-0,55 А2Е1-0,23AB2-0,11AEl2+0,3B2D+0,37B2El+0,27CD2+0,16D2El)2

ЯК (3,22*10-7-1,21*10-7С+3,84*10-8Е1+1,3*10-8АС+9,6*10-9АЕ1+ 1,5*10-^- 9,9*10-9CEl+5,3*10-8DEl-6,3*10-8Л2+ 1,8*10-8D2+ 3,6*10-8Е12+1,4*10- 8ABD+9,1*10-9ACD+1,4*10-8ADEl+9,6*10-9 ВСЕ1-1,6*10-^Е1+5,8*10-8А2С- 1,1*10-8AD2+4,2*10-8B2C-1,8*10-8BD2+1,7*10-8BEl2+3,9*10-8C2D+2,9*10- 8СЕ12-4,3*10-8802Е1- 7,9*10-8DEl2)-1/2

^5(1) exp(0,58+0,069C+0,064CEl-0,083El2+0,05ABC+0,069BD2)

^10(1) exp(1,26+0,077C-0,076El2+0,058ABC-0,059B2D+0,054BD2)

^15(1) ехр(1,69+0,064С+0,052АВС+0,043ВС2-0,063С2Б)

^20(1) ехр(2,1+0,053С+0,058АВС+0,04ВС2-0,056С2Б)

^25(1) ехр(2,26+0,047С-0,069ВБ-0,09СБ+0,12С2-0,086Б2-0,09А2В+0,12 ВС2 -0,054С2Б)+1,5

^30(1) ехр(2,42-0,085ВВ-0,095СБ+0,13С2-0,11В2-0,07СБЕ1-0,13А2В +0,12АВ2-0,094АС2+0,14ВС2)+4

^35(1) ехр(3,05+0,029С-0,043ВБ-0,064СБ-0,053СБЕ1-0,08А2В+0,086 А2Е1+0,075АВ2-0,066АС2-0,088В2Е1+0,086ВС2-0,045С2Б)

^40(1) (5,24-0,09ВБ-0,17СБ-0,18А2В+0,066АВ2+0,19ВС2-0,086С2Б)2

^45(1) (5,89-0,077ВЕ1-0,15СБ-0,19А2В+0,09АВ2+0,18ВС2)2

^50(1) 43,73-1,35ВЕ1-1,97СБ-1,55Б2-2,11А2В+1,05АВ2+1,99ВС2

^55(1) 50,89+1,05А-1,48ВЕ1-2,33СБ-2,17А2В+2ВС2

^60(1) 60,59-1,75ВЕ1-2,06СБ-1,62Б2-1,1ВСБ+1,31А02

^65(1) 60,75+1,1ВС-1,79ВЕ1-1,9СБ-1,1ВСБ+1,68А02-0,86СЕ12

^70(1) (1,1*10-5+10795А+4996ВС-6257ВЕ1-5876СБ+9242В2-3558ВСБ-13131АС2+8462А02+ 10336В2Б-9515С2Б-4263СЕ12)10/27

^75(1) 80,7+0,91ВС-0,88ВЕ1-0,87СБ+2,08В2-1,6С2+1,21А02+1,77В2Б-1,52 С2Б-0,98СЕ12

^80(1) 85,8-0,78С+0,64ВС-0,69ВЕ1-0,55СБ+1,81В2-1,13С2+0,81АБ2 +1,46В2Б-1,14С2Б

^85(1) 90,14-1,13С+0,42ВС-0,36СЕ1+1,43В2-0,83С2+0,38АСБ+0,47АБ2 +0,67СБ2+0,48Б2Е1

^90(1) 94,05+0,22А-0,72С-0,68Б+1,17Е1+0,28АС+0,47ВС-0,35СЕ1+ 0,28ВЕ1+0,27АВС+0,42АБЕ1+0,52ВВЕ1+0,83А2Б-0,83В2Е1-0,82С2Е1+0,49СБ2+0,55Б2Е1

^95(1) 96,77+0,54Е1-0,14АБ-0,13ВСБ-0,15А2В+0,15А2Б-0,31В2С-0,43В2Е1

^5(2) ехр(0,52+0,22В-0,052АЕ1+0,071АВЕ1+0,1А2С+0,2А2Б-0,88АС2+ 0,092АБ2-0,16ВС2-0,2С2Б-0,13СЕ12)

^10(2) ехр(1,01+0,072В-0,23Б+0,24А2Б+0,21А2Е1-0,24С2Е1)

^15(2) ехр(1,8-0,15Б+0,17Е1+0,18А2Б-0,2С2Е1)

^20(2) ехр(2,26-0,15Б+0,17Е1+0,18А2Б-0,2С2Е1)

^25(2) ехр(2,65-0,14Б+0,2Е1+0,17А2Б-0,22С2Е1)

^30(2) ехр(3 -0,15Б+0,19Е1+0,068А0-0,049СБ+0,066ВСЕ1+0,19А2Б-0,058АВ2+0,094А02-0,21С2Е1+0,07СБ2-0,09СЕ12)

^35(2) ехр(3,28-0,097Б+0,19Е1-0,046СБ-0,054АВС+0,044ВСЕ1+0,13А2Б -0,21С2Е1)

^40(2) ехр(3,63-0,1Б+0,16Е1+0,038А0-0,038СБ-0,034АВС+0,053ВСЕ1+ 0,13А2Б-0,045АВ2+0,076А02-0,18С2Е1+0,053СБ2-0,071СЕ12)-3

^45(2) (6,42+0,12АЕ1+0,34В2-0,25С2-0,15АВС+0,18ВСЕ1+0,18ВБЕ1-0,36А2Е1-0,33АВ2+0,38АС2+0,63В2Е1-0,48С2Е1-0,14СЕ12+ 0,32Б2Е02

^50(2) 51,52+5,4А-1,55С+6,27Е1-1,67АВС+1,75ВСЕ1-4,18А2Е1-5,23АВ2 +5,92В2Е1-0,77С2Е1

^55(2) 59,43+6,25А-3,64С+7,28Е1+1,81АС-1,31СЕ1-1,23АВС+1,9АОЕ1 +1,91ВСЕ1+2,36ВБЕ1-4,82А2Е1-5,78АВ2+2,91В2Б+6,74В2Е1- 9,07С2Е1+2,61СБ2-3,1БЕ12

^60(2) 67,8+4,74А-3,42С+5,41Е1+1,61АС-1,48СЕ1+1,41АБЕ1+1,59ВСЕ1 +1,81ВВЕ1+3,38А2В-4,11АВ2+3,31Б2Е1-8,62С2Е1+3,63СВ2-3,88БЕ12

^65(2) 75,11+4,47А-1,73С+5,79Е1+1,01АС-4,79А2Е1-4,04АВ2+2,27В2Б+ 4,29В2Е1-5,5С2Е1-2,62БЕ12

^70(2) 81,2+3,43А-0,73В-1,6С+4,91Е1+0,88АС-4,31А2Е1-3,18АВ2+ 1,92В2Б+3,27В2Е1-3,84С2Е1-2,29БЕ12

^75(2) 85,38+2,89А-0,69В-1,42С+2,61В2-1,69С2-3,84А2Е1-2,89АВ2+ 1,83В2Б+4,03В2Е1-1,82С2Б

^80(2) 88,86+1,42А-0,6В-2,4С-0,48СЕ1+2,58В2-1,07С2+0,53СБЕ1-3,61А2Е1-1,93AБ2+0,74AD2+1,39B2C+1,32B2D+3,86B2El-1,23C2D

^85(2) 92,53-0,46В-1,71С+0,3АЕ1-0,38СЕ1+0,39БЕ1+1,49В2-0,75С2-0,35АСЕ1-1,92А2Е 1-1,02АВ2+ 1,01АС2+0,95В2С+2,04В2Е1

^90(2) 95,15-0,27В-0,54С-0,24СЕ1+0,52В2-0,81А2Е1-0,51АВ2+0,53АС2 +В2Е1

^95(2) 97,27+0,11AEl-0,19CEl+0,42B2+0,26CDEl-0,26A2C-0,37AБ2+ 0,38AC2+0,46B2El-0,24BC2+0,19BD2

Примечание: ЯК в МПа, ?р(1,2) в %, остальные в мкм

Таблица А3 - Модели I МДА при плоском шлифовании кругом 37С80К12УР деталей из высокопрочного алюминиевого сплава 1933Т2 с продольной пере-

Параметр Регрессии

Яа1 ехр(-0,32-0,069А+0,091В+0,11С-0,15В-0,02ВВ+0,033БЕ2+ 0,022ВСБ+0,079ЛС2+0,09С2Б+0,024С2Е2)-0,4

ехр(0,21-0,12А+0,19В+0,24С-0,34Б-0,039ВБ+0,078БЕ2-0,14В2-0,095Е22+0,045ВСБ+0,063А2Е2+0,15АС2+0,2С2Б)

ехр(-0,11 -0,063А+0,089В+0,11С-0,15Б-0,019ВВ+0,033БЕ2+ 0,021ВСБ+0,073АС2+0,088С2Б+0,023С2Е2)-0,5

ехр(0,77+0,2В+0,25С-0,36Б-0,042ВБ+0,091БЕ2-0,16В2-0,094Е22 +0,038ВСВ+0,068А2Е2-0,09АВ2+0,11АС2+0,22С2В)

ехр(2,69+0,012+0,057В+0,067С-0,033Б+0,0006Е2-0,018ВБ+ 0,023БЕ2-0,41В2)-2

(0,095-0,0006А-0,004В-0,005С+0,0036Б-0,0007Е2+0,0023АЕ2)-2

(0,38+0,033В+0,056С-0,062Б-0,015СБ-0,022Е22-0,015АВЕ2+ 0,02ACE2+0,019ЛD2+0,021ЛE22+0,034B2D)2

(0,69+0,057В-0,12В-0,033ВБ-0,037Е22+0,032ВБЕ2+0,045А2С-0,078A2E2+0,03ЛD2+0,047B2C+0,075B2D+0,095B2E2)2

(0,42+0,039B+0,057C-0,076D-0,02BD-0,023E22+0,016BDE2-0,03A2E2+0,015ЛD2+0,047B2D+0,04B2E2)2

(0,92+0,08B+0,12C-0,15D-0,042BD-0,053E22+0,038BDE2-0,061A2E2+0,037ЛD2+0,084B2D+0,085B2E2)2

9,32+0,43B+1,32C-0,43D-0,27BD+0,25DE2+0,21ЛBC+0,22BDE2-0,48A2C-0,26AB2+0,35AD2+0,34C2E2-0,37D2E2

(0,11-0,007C+0,002D-0,005A2+0,0024ЛBE2-0,0027ACE2+ 0,008A2C-0,003BD2-0,0045СЕ22)-2

ехр(2,15+0,075А+0,22В+0,51С-0^-0,08га+0,15А2-0,13В2-0,048ЛBC+0,11CDE2-0,3A2C-0,1ЛD2-0,21B2C-0,28B2E2+ 0,15C2E2+0,21DE22)

exp(1,51+0,14A+0,23C-0,057D+0,059AC-0,11AD-0,094ЛBC+ 0,096CDE2+0,19A2B-0,21A2C-0,17ЛD2-0,2B2C-0,085B2E2+0,21CE2)

exp(1,65+0,11A+0,19B+0,23C-0,05D+0,057AC-0,096AD-0,06CD-0,08ЛBC+0,1CDE2-0,22A2C-0,13ЛD2-0,17B2C-0,11B2E2+0,16CE22)

ЯК 1820+35,18B+256C-75CD-25CE2+87,7A2-107,4D2-52,5ЛBC-35,46ЛBD-67,76BE22-94,5C2D+113,8CD2-62,6CE22- 163,4DE22

^5(1) exp(0,4+0,05A+0,14C-0,053D-0,052ЛE2+0,058BC2)+0,2

^10(1) exp(1,19-0,025A-0,004B+0,15C-0,054D+0,018E2+0,021ЛD+0,051BC +0,012BD-0,0008BE2+0,011DE2-0,039C2+0,076D2+0,055BDE2+ 0,09ЛD2+0,057BC2)

^15(1) exp(1,32+0,069B+0,21C+0,086BC-0,15E22-0,11CDE2+0,11ЛD2)+2

^20(1) (2,97+0,007А-0,024В+0,16C-0,041D+0,016E2-0,023ЛB+0,065BC-0,017BD-0,015CD-0,016CE2+0,016CE2-0,03A2+0,028B2-0,1E22-0,092CDE2+0,11A2B-0,056B2D)2

^25(1) 12,23+0,97C-0,071ЛDE2-0,68A2D+0,54BC2+1,02C2E2-0,94D2E2

^30(1) 15,39+1,48В2- 1,15ЛDE2-0,85A2D+0,79ЛD2+0,97B2C+1,24В2Е2- 1,11D2E2

^35(1) 20,93+1,02C+1,51B2-1,11ЛDE2-0,73A2D+0,87AD2+1,66C2E2-1,73D2E2

^40(1) 26,2-0,045A+0,25B+0,99C+0,63D+0,35E2+0,24ЛD+0,16ЛE2-0,26DE2-0,098A2+2,34B2+0,61D2- 1,38ADE2- 1,51A2D+ 1,31ЛD2

^45(1) 33,67+2,28B2-1,41ЛDE2+1,38ЛD2

^50(1) 40,87+0,24Л+0,036Б+2,8т+0,3Е2+0,24ЛВ+0,38ЛЕ2+0,086БЕ2-0,33ВЕ2-0,086Л2+3,93В2-1,41Е22-1,55ЛВЕ2-3,9Л2В-3,05Л2Е2+ 1,24ЛЕ22+2,66Б2Е2

^55(1) 48,59+1,12Л-0,28Б-0,4Б-0,38Е2+0,42ЛБ+0,61ЛЕ2-0,045БЕ2+ 3,31Б2-1,46ЛБЕ2

^60(1) 58,02+0,81Л+3,09Б2- 1,58Е22- 1,04ЛСЕ2- 1,15ЛБЕ2

^65(1) 66,32+2,88Л-1,02БВ+2,61Б2-1,78Е22-1,38ЛСЕ2-0,91БСБ-2,65ЛС2

^70(1) 72,5+2,78Л-0,78Б-0,66ЛС+2,28Б2-0,98ЛСЕ2-1,01БСБ-2,48ЛС2

^75(1) 79,08+2,38Л-0,79Б-0,56ЛС+1,91Б2-0,76ЛСЕ2-0,97БСБ-2,23ЛС2

^80(1) 84,63+1,74Л-0,65Б-0,47С-0,53ЛС+1,62Б2-0,61ЛСЕ2-0,81БСБ-1,74ЛС2

^85(1) 89,52+1,47Л-0,52Б-0,51С-0,38ЛС-0,46БВ+1,04Б2-0,65ЛСЕ2-0,56БСБ-1,56ЛС2

^90(1) 93,74+1,1Л-1,1Б-0,27ЛC-0,34БD+0,54Б2-0,41E22-0,24ЛBC-0,46ЛCE2-0,34БСБ+0,77Л2Б+0,61 Л2D- 1,29ЛС2-0,38Б2С-0,6С20

^95(1) 96,66+0,71Б-0,13ЛD-0,14БD-0,22ЛCE2-0,19БCD+0,56Л2Б+ 0,38Л20+0,39ЛБ2-0,42ЛC2-0,3Б2C-0,29Б2E2-0,36C2D+0,27C2E2

^5(2) (1,34-0,053Л-0,077Б+0,035ЛBC-0,038ЛCD+0,06ЛD2+0,1БC2-0,039CD2-0,037DE22)2

^10(2) exp(1,3-0,05ЛB+0,058CE2+0,076DE2+0,06ЛBC-0,056ЛCD+ 0,11БС2-0,12БЕ22-0,079CD2)

^15(2) exp(1,84+0,11БC2-0,096БE22-0,062CD2)

^20(2) exp(2,29+0,11BC2-0,12BE22-0,078CD2)

^25(2) (4,06-0,086ЛB-0,24C2+0,2БC2-0,27БE22-0,2CD2)2

^30(2) (4,8-0,28C2-0,12Б2E2+0,2БC2-0,27БE22-0,23CD2)2

^35(2) 27,93-1,19Б2E2-2,59CD2

^40(2) 35,75-1,37Б2E2-2,99CD2

^45(2) 44,25-1,52ACD- 1,47Б2E2-2,02CD2- 1,92СЕ22

^50(2) (6,65+0,047Л-0,34Б+0,001C-0,002D-0,026E2-0,05ЛE2+0,06БC+ 0,06БD+0,037БE2-0,007CD-0,07CE2-0,007Л2+0,066Б2-0,17C2+ 0,013Е22-0,11БCD+0,2Л2E2-0,31Б2E2+0,38БC2-0,24CE22)2-10

^55(2) 61,24-4,61Б+1,26ЛЕ22-1,61Б2Е2+4,96БС2-3,5СЕ22

^60(2) 68,96-3,95Б+1,24ЛЕ22-1,28Б2Е2+4,21БС2-3,14СЕ22

^65(2) 75,65-3,25Б+1,1ЛЕ22+3,38БС2-2,64СЕ22

^70(2) 81,6-5,18B-0,91CE2-0,87BCD+2,68A2B+2,21A2D+3,24A2E2+ 0,82ЛB2-2,71Б2D-3,83Б2Е2+3,22БС2- 1,74СЕ22

^75(2) 86,4-3,68Б-0,86CE2+1,86Л2Б+1,73Л2Б+2,36Л2E2-2,26Б2D-2,77Б2E2 +2,34БС2-1,41СЕ22

^80(2) 90,18-1,45Б-0,51CE2+1,23Л2D+2Л2E2+0,48ЛB2-1,45Б2D-1,59Б2E2+ 1,57БС2-CE22-0,87D2E2

^85(2) 93,18-0,53A2C+0,78A2E2+0,78AC2-0,81AD2-0,96B2D-0,99B2E2+ 0,99C2D

^90(2) 95,64-0,17Б-0,48С

^95(2) 97,53-0,11ЛC-0,1Л2Б-0,26Л2C+0,19ЛC2-0,29ЛD2-0,24Б2D+ 0,38DE22

Примечание: ЯК в МПа, ?р(1,2) в %, остальные в мкм

ПРИЛОЖЕНИЕ Б Рекомендуемые коэффициенты к базовым моделям I многомерного дисперсионного анализа (МДА)

Таблица Б1 - Рекомендуемые коэффициенты к базовым моделям I МДА при плоском шлифовании деталей из

высокопрочного алюминиевого сплава 1933Т2

Параметр Поправочные коэффициенты

км ккр, ш = 1 ; 3 ; 5; 14 кас, 1 = 2 ; 4 квр кп ксож квых

1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 2 3 4 2 4 6 8

Яа1 0,98 1,75 1,53 1,57 1,70 1,70 1,29 1,13 0,95 1,75 1,75 1,78 1,00 1,13 1,00 2,53 2,53 1,29 0,64 1,98 1,00 0,97 1,00 1,03

0,98 1,65 1,56 1,61 1,61 1,56 1,37 1,00 0,94 1,61 1,61 1,70 0,94 1,00 1,00 2,00 2,00 1,27 0,59 1,77 0,96 0,91 0,96 1,00

Яс/1 0,98 1,72 1,50 1,50 1,67 1,67 1,27 1,12 0,95 1,72 1,72 1,80 1,00 1,12 1,00 2,45 2,45 1,26 0,63 1,98 1,00 0,97 1,00 1,03

1,00 1,68 1,63 1,51 1,63 1,63 1,30 1,05 0,95 1,68 1,63 1,72 1,00 1,00 1,00 2,11 2,11 1,24 0,56 1,88 1,00 0,97 1,00 1,04

& 1,01 1,10 1,03 1,06 1,08 1,07 1,06 1,04 1,02 1,10 1,08 1,07 1,09 1,11 1,00 1,60 1,60 1,05 1,09 1,00 1,20 1,20 1,20 1,20

0,93 1,20 1,14 1,14 1,20 1,20 1,15 1,15 1,00 1,15 1,20 1,23 1,20 1,20 1,00 1,80 1,80 1,20 1,00 1,62 1,46 1,46 1,46 1,46

Яа2 0,83 1,31 1,06 1,16 1,26 1,19 1,10 0,94 1,00 1,19 1,26 1,37 1,10 1,16 1,00 4,49 4,49 1,00 1,00 1,91 1,23 0,91 1,10 1,15

0,83 1,34 1,09 1,19 1,30 1,22 1,14 0,94 0,96 1,26 1,30 1,42 1,14 1,19 1,00 4,06 4,06 1,00 1,00 1,73 1,06 0,83 1,00 1,06

Яс/2 0,85 1,31 1,06 1,16 1,27 1,20 1,10 0,94 0,96 1,23 1,27 1,38 1,10 1,16 1,00 4,35 4,35 1,00 1,00 1,82 1,19 0,92 1,08 1,13

^шах2 0,85 1,29 1,10 1,10 1,25 1,22 1,06 0,93 0,93 1,22 1,25 1,45 1,10 1,10 1,00 3,74 3,74 1,00 1,00 1,71 1,20 0,92 1,09 1,15

& 0,99 1,04 0,97 1,01 1,04 1,01 1,00 0,97 0,97 1,00 1,01 1,01 1,04 1,07 1,00 1,70 1,70 1,00 1,00 1,00 1,12 1,02 1,06 1,09

5т2 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,39 1,39 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

ЕРЕшах 0,91 1,03 0,96 1,00 0,93 1,00 1,00 2,11 1,97 2,11 2,11 1,00 1,16 1,00 0,75 1,78 1,78 1,00 0,75 1,38 0,96 0,96 0,96 0,93

Е¥Еа 0,86 1,03 1,00 1,00 0,91 1,00 1,03 2,13 2,13 2,13 1,97 1,00 1,11 1,00 0,69 1,48 1,27 1,00 0,76 1,50 0,79 0,79 0,79 0,79

Е¥Е, 0,86 1,03 0,96 1,00 0,91 1,00 1,03 2,11 2,11 2,11 2,11 1,00 1,05 1,00 0,64 1,44 1,23 1,00 0,78 1,43 0,88 0,88 0,90 0,88

НУ 0,99 1,22 0,97 1,05 1,23 1,26 1,23 0,98 0,98 1,11 1,00 1,22 1,18 1,18 1,00 0,90 0,90 1,38 1,17 1,26 1,17 1,17 1,17 1,17

¿5(1) 0,84 1,03 1,03 1,00 1,03 1,03 1,03 1,00 1,00 1,03 1,03 1,03 0,59 0,84 0,97 0,93 0,97 1,00 0,67 1,00 0,61 0,61 0,61 0,61

¿10(1) 0,95 1,03 1,03 1,03 1,03 1,03 1,00 1,03 1,00 1,03 1,03 1,03 0,56 0,81 0,98 0,91 0,98 1,00 0,56 1,23 0,56 0,56 0,56 0,56

¿15(1) 1,01 1,03 1,03 1,03 1,03 1,03 1,00 1,03 1,00 1,03 1,03 1,03 0,59 0,81 0,98 0,98 0,98 1,00 0,51 1,00 0,51 0,51 0,51 0,51

¿20(1) 1,01 1,03 1,00 1,03 1,03 1,00 1,00 1,03 1,03 1,03 1,03 1,03 0,59 0,84 0,95 0,95 0,88 1,00 0,50 1,00 0,55 0,55 0,55 0,55

¿25(1) 0,94 1,03 1,03 1,03 1,03 1,00 1,00 1,03 1,03 1,03 1,03 1,03 0,59 0,82 1,00 0,74 0,74 1,00 0,54 1,00 0,58 0,58 0,58 0,58

¿30(1) 0,97 1,03 1,03 1,03 1,03 1,00 1,00 1,03 1,03 1,00 1,03 1,03 0,59 0,85 1,00 0,70 0,70 1,00 0,57 1,00 0,59 0,59 0,59 0,59

¿35(1) 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 0,97 0,97 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,59 0,77 1,00 0,67 0,67 1,00 0,56 1,00 0,60 0,60 0,60 0,60

¿40(1) 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 0,98 0,98 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,61 0,78 1,00 0,68 0,68 1,00 0,61 1,00 0,60 0,60 0,60 0,60

¿45(1) 1,02 1,00 1,00 1,00 1,00 0,98 0,98 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,64 0,79 1,00 0,69 0,69 1,00 0,63 1,00 0,63 0,63 0,63 0,63

¿50(1) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,68 0,68 1,00 0,72 0,72 1,00 0,71 1,00 0,69 0,69 0,69 0,69

¿55(1) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,73 0,73 1,00 0,74 0,74 1,00 0,77 1,00 0,74 0,74 0,74 0,74

Продолжение таблицы Б1

Параметр Поправочные коэффициенты

км ккр, ш = 1; 3; 5; 14 кас, 1 = 2 ; 4 квр кп ксож квых

1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 2 3 4 2 4 6 8

¿60(1) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,78 0,78 1,00 0,77 0,77 1,00 0,85 1,00 0,79 0,79 0,79 0,79

¿65(1) 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,82 0,82 1,00 0,80 0,80 1,00 0,87 1,00 0,82 0,82 0,82 0,82

¿70(1) 1,02 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,86 0,86 1,00 0,83 0,83 1,00 0,89 1,00 0,85 0,85 0,85 0,85

¿75(1) 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,91 0,91 1,00 0,87 0,87 1,00 0,93 1,00 0,89 0,89 0,89 0,89

¿80(1) 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,94 0,95 1,00 0,91 0,91 1,00 0,96 1,00 0,93 0,93 0,93 0,93

¿85(1) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,96 0,96 1,00 0,94 0,94 1,00 0,97 1,00 0,96 0,96 0,96 0,96

¿90(1) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,97 0,97 1,00 0,96 0,96 1,00 0,98 1,00 0,97 0,97 0,97 0,97

¿95(1) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 0,99 1,00 0,98 0,98 1,00 0,99 1,00 0,98 0,98 0,98 0,98

¿5(2) 0,94 1,00 0,98 1,02 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,80 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿10(2) 0,87 1,00 0,97 1,03 1,00 1,03 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿15(2) 1,01 1,00 0,96 1,03 1,00 1,03 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿20(2) 0,99 1,00 0,98 1,03 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿25(2) 0,96 1,00 0,98 1,03 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿30(2) 0,95 1,00 0,98 1,03 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿35(2) 0,95 1,00 0,98 1,02 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,93 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿40(2) 0,93 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,92 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿45(2) 0,98 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,93 1,00 1,05 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿50(2) 0,97 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿55(2) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿60(2) 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿65(2) 1,02 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿70(2) 1,02 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿75(2) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿80(2) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿85(2) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,99 0,98 0,98 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

¿90(2) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,98 0,98 1,00 1,00 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00

¿95(2) 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,98 0,98 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Примечание: НУ в МПа, ¿р(1,2) в %, остальные в мкм

Таблица Б2 - Рекомендуемые коэффициенты к базовым моделям I МДА при плоском шлифовании деталей из

высокопрочного алюминиевого сплава В95очТ2

Параметр Поправочные коэффициенты

км ккр, ш = 1 ; 3; 5 ; 1 4

1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14

Яа1 0,91 1,22 1,10 1,13 1,40 1,54 1,05 1,10 1,00 1,69 1,54 1,29 0,86 0,95

0,97 1,17 1,13 1,20 1,31 1,41 1,13 1,10 1,00 1,46 1,37 1,29 0,85 0,85

Яс/1 0,93 1,22 1,09 1,13 1,38 1,51 1,05 1,09 1,00 1,65 1,51 1,28 0,86 0,95