Повышение энергоэффективности широкополосной горячей прокатки на основе исследования системы "инструмент - заготовка" с подачей технологической смазки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.09, кандидат наук Ярославцев, Алексей Викторович

• Ярославцев, Алексей Викторович
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Ярославцев, Алексей Викторович

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ТЕХНОЛОГИИ ШИРОКОПОЛОСНОЙ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ

1.1. Анализ состояния рынка и динамики изменения объемов производства горячекатаных полос

1.2. Анализ известных способов для повышения энергоэффективности широкополосной горячей прокатки

1.3. Роль смазочного материала в технологии производства горячего проката. Общая характеристика и классификация смазочных материалов

1.4. Технологии и оборудование подачи смазочных материалов

1.5. Обзор существующих математических моделей для описания взаимодействия системы «инструмент - заготовка» при горячей прокатке

1.6. Анализ известных подходов для определения и выбора расхода смазочных материалов

1.7. Цель и постановка задач исследования

2. ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА НА НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЯ ПОЛОСЫ В ОЧАГЕ ДЕФОРМАЦИИ

2.1. Определение влияния системы подачи технологической смазки на основные технологические параметры процесса горячей прокатки

2.2. Статистическая оценка влияния СМ на изменение энергосиловых параметров процесса горячей прокатки

2.3. Определение влияние смазочного материла на энергосиловые параметры процесса прокатки на основе напряженно-деформированного

состояния в очаге деформации

2.4. Определение контактного взаимодействия системы «рабочий -опорный валок» при подаче СМ

2.4. ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ:

3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ФРИКЦИОННОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ РАБОЧИЙ - ОПОРНЫЙ ВАЛОК, С УЧЕТОМ ПОДАЧИ СМАЗОЧНОГО МАТЕРИАЛА

3.1. Экспериментальное определение влияния внешних факторов на контактное взаимодействие системы «рабочий - опорный валок» при подаче смазочного материала

3.2. Исследование влияния СМ на изменение параметров шероховатости и износа рабочих валков станов горячей прокатки

3.2.1. Влияние параметров шероховатости валков на реализацию контактного взаимодействия системы «рабочий - опорный валок» при подаче СМ

3.2.2. Статистическая оценка влияния СМ на изменение параметров шероховатости

3.2.3. Аналитическое определение режима трения в системе «рабочий -опорный валок» при подаче СМ

3.3. Разработка методики для определения рекомендуемой вязкости смазочного материала

3.4. ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ:

4. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ ПОДАЧИ СМ НА СТАНАХ ШИРОКОПОЛОСНОЙ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ

4.1. Математическая модель расчета расхода смазочного материала при горячей прокатки

4.1.1. Аналитический расчет объема смазочного материала находящегося во входной и выходной зонах межвалкового контакта

4.1.2. Определение общего расхода смазочного материала при горячей прокатке

4.2. Проверка адекватности модели расчета расхода смазочного материала для условий горячей прокатки

4.3. Совершенствование конструкции системы подачи технологической смазки для смазывания опорных валков станов горячей прокатки

4.4. Внедрение результатов исследования на НШСГП 2000 ОАО «ММК»

4.5. Расчет экономического эффекта от снижения удельного расхода электроэнергии

4.6. ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ:

4.7. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

ПРИЛОЖЕНИЯ

107

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение энергоэффективности широкополосной горячей прокатки на основе исследования системы "инструмент - заготовка" с подачей технологической смазки»

ВВЕДЕНИЕ

В настоящее время в области прокатного производства наблюдается переход на новый этап развития. Это связано с модернизацией существующего оборудования, увеличением производительности, а также освоения производства высокопрочных марок сталей (as >100 МПа) для нужд автомобильной и трубной промышленностей. При этом загрузка главных приводов клетей составляет близкое к предельно - допустимым значениям, что накладывает ограничение на технические возможности станов горячей прокатки.

Одним из прогрессивных способов повышения эффективности горячей прокатки является применение технологической смазки. Смазочный материал уже долгое время является важным компонентом в продлении ресурса и срока службы оборудования, а также снижению его износа. На современных НШСГП, все чаще используются системы технологической смазки, предназначенные для подачи на валки жидких смазочных материалов.

В ходе работы был проведен анализ литературных источников, в которых отражены подходы и опыт применения СМ и систем их подачи при горячей листовой прокатке. К основным недостаткам работы таких систем, можно отнести то, что в настоящее время нет четких рекомендаций по назначению расхода СМ в зависимости от сортамента выпускаемой продукции, что приводит к неполному использованию технологических возможностей СТС, и не отражается на снижении энергосиловых параметров процесса горячей прокатки. Был произведен анализ известных способов, направленных на повышение энергоэффективности широкополосной горячей прокати, а также показана роль смазочного материала в технологическом процессе на основе работ: А.П. Грудева, В.Т. Тилика, А.И. Добронравова Л.Г. Тубольцева, В.К. Белосевича, А.К. Чертавских, С.Я. Вейлера, В.И. Лихтмана, В.И. Мелешко, С.Д. Адамского, а также ученых ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова (М.И. Румянцев, P.P. Дёма, М.В. Харченко). Был произведен анализ известных подходов, описывающих взаимодействие исследуемой системы «инструмент -заготовка» с учетом подачи СМ. В известной работе Харченко М.В., автором были проведены исследования направленные на снижение энергозатрат при широкополосной горячей прокатке за счет применения технологической смазки. Рассматривая вопрос о влиянии СМ на напряженно-

деформированное состояния полосы в очаге деформации, автором было установлено, что количество СМ подаваемого на опорные валки НШСГП 2000 ОАО «ММК» по технологии согласно ТИ (0,08л/мин), не изменяет параметров очага деформации. Это в свою очередь не отражается на существенном снижении энергосиловых параметров процесса горячей прокатки. Предложенная методика Харченко М.В. для корректировки расхода СМ позволила снизить энергозатраты, однако автором не были проведены исследования, связанные с изменениями параметров очага деформации при увеличении расхода СМ, а также в предложенной им методике не было учтено изменение трибологических параметров контактирующих поверхностей и свойств СМ.

Поэтому исследования направленные на повышение эффективности работы широкополосных станов горячей прокатки, за счет поиска и применения рациональных режимов смазывания валков являются актуальными.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА:

1. Показано, что для исследуемой СТС, технологическая смазка оказывает влияние на изменение напряженно - деформированное состояние металла в очаге деформации, характеризующееся изменением протяженности упругого участка, увеличение которого составляет 4,5%...11,1%.

2. Уточнена известная методика А.И. Целикова для определения усилия прокатки Р(1); которая впервые дополнена коэффициентом кр(1), учитывающим влияние СМ на изменение контактных давлений. Получены численные значения кр(,)=0,79...0,93 (мюмер клети, 1 =7 - 9).

3. Усовершенствована методика определения расходных параметров, учитывающая изменения трибологических характеристик контактирующих поверхностей, а также свойств СМ. Методика дополнена коэффициентом Киао), учитывающим характер изменения шероховатости поверхностей. Получены численные значения: для верхних рабочих валков: Кка(о=0,41.. .0,95; для нижних рабочих валков: Кка(1)=0,43.. .0,98.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ:

1. Разработаны рекомендации по выбору вязкости (г|0) СМ.

2. Разработан подход, позволяющий производить корректировку и выдачу рекомендаций по назначению объемно - расходных параметров СМ.

3. В условиях НШСГП 2000 ОАО «ММК» приняты к использованию рекомендации по назначению расхода и вязкости СМ.

4. Разработаны технические решения, защищенные Свидетельствами о государственной регистрации программ для ЭВМ, позволяющие произвести интеграцию системы СТС и АСУ ТП стана.

5. Материалы исследований рекомендованы для использования в образовательном процессе.

ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ

1. По результатам теоретических исследований усовершенствована методика определения расходных параметров, учитывающая изменения трибологических характеристик контактирующих поверхностей, а также свойств СМ.

2. Разработанные мероприятия приняты к использованию на ОАО «ММК».

АПРОБАЦИЯ:

Основные положения работы представлены: на 68 - 71 межрегиональных научно - технических конференциях «Актуальные проблемы современной науки, техники и образования» Магнитогорск, ФГБОУ ВПО «МГТУ им. Г.И.Носова» 2009 - 2013г., конференции молодых специалистов ОАО «ММК» 2009 - 2011г., VI-ой международной научно - практической конференции «Интеллект молодых - производству» Украина, Новокраматорск 2010г., Четвертом международном промышленном форуме, Челябинск 2011, VIII-ом международном конгрессе прокатчиков, Магнитогорск 2010г., Петербургской технической ярмарке «Высокие технологии. Инновации. Инвестиции. Hi Тес» 2012 - 2013, (с вручением 2-х серебряных медали и Дипломом за лучший исследовательский проект), Московском международном Салоне изобретений «Архимед» 2012 - 2013 (с вручением золотой и серебряной медали), победитель Областного конкурса «Изобретатель Южного Урала», Челябинск 2012 г. В 2010 г. стал стипендиатом Законодательного Собрания Челябинской области, а в 2012 г. стипендиатом Правительства Российской Федерации.

ПУБЛИКАЦИИ: По теме работы опубликовано 11 печатных работ в научно - технических изданиях, 5 из которых, рекомендованы ВАК. Получено 6 свидетельств о государственной регистрации программ для ЭВМ.

ОБЪЕМ РАБОТЫ: Диссертация содержит введение, четыре главы, заключение, список литературы и приложения. Объем работы составляет 150 страниц машинописного текста, в том числе 36 рисунков, 19 таблиц, 2 приложения. Объем библиографии составляет 141 наименование.

1. Современное состояние и перспективы развития технологии широкополосной горячей прокатки

1.1. Анализ состояния рынка и динамики изменения объемов производства горячекатаных полос

Широкополосный горячий прокат является одним из основных видов продукции черной металлургии. Он выпускается в объеме десятков миллионов тонн ежегодно и около 60% продукции используется как подкат для станов холодной прокатки. Остальная часть продукции в виде горячекатаных полос и рулонов предназначается для выпуска сварных труб большого диаметра, изделий автомобилестроения, судостроения и других производств. Все большую долю в сортаменте широкополосных станов занимают высокопрочные марки сталей[1].

Требования, предъявляемые к металлу из высокопрочных низколегированных сталей, сводятся к тому, что он должен иметь высокую прочность (временное сопротивление разрыву, поскольку оно является основной расчетной характеристикой), обладать высоким сопротивлением хрупкому и вязкому разрушению, иметь необходимое значение вязкости при температурах строительства и эксплуатации, обладать хорошей пластичностью и свариваемостью [2].

Толстолистовой прокат из высокопрочных низколегированных сталей в России потребляют многочисленные отрасли народного хозяйства (рисунок 1.1). Наибольший объем поставок тол сто листового проката приходится на трубную промышленность.

Рисунок 1.1. Структура отраслевого потребления толстолистового проката в

России

На примере стана «2000» г.п. ОАО ММК, были произведены исследования изменения динамики объемов выпускаемой продукции за 10 лет (с 2002 г. по 2011 г.). Графически это отображено на рисунке 1.2.

период 2002-2011гг.

На рисунке 1.2 видно, что за отчётный период наблюдается увеличение объема производства горячекатанного листа, который в средним составил 20% (1,5 млн. тонн). Данный прирост наблюдается за счёт освоения и выпуска нового вида продукции, в том числе трубных и высокопрочных марок стали, с сопротивлением деформации >100МПа.

Согласно технологической инструкции [3] стана «2000» г.п. ОАО ММК, весь сортамент выпускаемой продукции разделен на группы по выкатываемости, в зависимости от сопротивления деформации.

Таблица 1.1. Классификация прокатываемого металла по реологическим

характеристикам

Группа по выкатываемости as, (МПа)

1 <76

2 76-82

3 82-94

4 94-102

5 102-116

6 >116

Поскольку марки сталей входящих в 4,5,6 группу, стали производить с 2002 года, то по сравнению с общим объёмом выпускаемой продукции, их производство невелико, и составляет всего 6%. В связи с этим на рисунке 1.3. представлена диаграмма, характеризующая рост выпуска марок сталей с высоким сопротивлением деформации.

140 000,00 120 000,00 100 000,00

i 80 000,00

С? 60 000,00

40 000,00 20 000,00 0,00

1%

-Ш-

U,85%

0,3%-0Д9

,2% 0,2% 0,3% 0,15%

■ 05%

HL

Щ 0,2

/о_ »5% I ■я Шш и

0,8%

0,

0,5%

0,4%|

1%

0,4Í|

JW

0 7%

0.2

1,3% i 0,2°/

Ш

0,6%

эо/ ,Э70

2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011

Год

■ 4-ая группа по выкатываемое™ 6s(82-94 МПа)

■ 5-ая группа по выкатываемое™ 6s(103-116 МПа)

■ 6-ая группа по выкатываемое™ 6s(>116 МПа)

Рисунок 1.3. Динамика изменения объёмов выпускаемой продукции в зависимости от 4,5,6 групп выкатываемости (труднодеформируемых марок

стали)

Из рисунка 1.3. видно, что наблюдается тенденция к увеличению объема выпуска труднодеформируемых марок сталей. По сравнению с 2002 годом, в 2011 году, производство труднодеформируемых марок сталей 4,5,6 групп выкатываемости увеличилось на 18%.

В связи с увеличением производства, как рядовых, так и высокопрочных марок сталей, возникла важная проблема снижения энергосиловых характеристик процесса горячей прокатки.

По мнению автора [1], решение этой проблемы можно осуществить двумя основными путями:

1) созданием экономнолегированных сталей нового поколения;

2) совершенствованием технологии производства металлопроката. Одним из способов снижения энергосиловых характеристик является использование в технологическом процессе прокатки СТС. Начиная с 60-х годов XX века, данные системы начали широко внедряться в различные виды прокатного производства, где в большинстве случаев их использование было оправдано высокой эффективностью.

1.2. Анализ известных способов для повышения энергоэффективности

широкополосной горячей прокатки

В ходе исследований был проведен анализ литературных источников и работ: А.П. Грудева, В.Т. Тилика, А.И. Добронравова Л.Г. Тубольцева, В.К. Белосевича, А.К. Чертавских, С.Я. Вейлера, В.И. Лихтмана, В.И. Мелешко, С.Д. Адамского, в которых отражены способы повышения энергоэффективности при широкополосной горячей прокатки, а также рассмотрены вопросы прокатки с технологическими смазками. Произведенный анализ показал, что в настоящее время одним из прогрессивных способов, направленных на снижение энергосиловых параметров горячей прокатки, является применение смазочного материала (далее по тексту СМ). Смазочный материал призван снижать контактные давления, фрикционные параметры, а также износ валков.

Интенсификация производственных процессов, повышение требований к качеству готовой продукции, рост мощности агрегатов приводят к необходимости отвода большого количества тепла и обеспечения

минимальных потерь на трение. Процесс трения непосредственно определяет состояние и качество обрабатываемых поверхностей. Все эти требования обеспечиваются применением различных смазок и охлаждающих средств или жидкостей, совмещающих эти функции.

Особенно большой интерес к технологическим смазочно-охлаждающим средствам проявляется в области процессов обработки металлов давлением и в первую очередь при прокатке.

Одновременно с увеличением объема производства существенно повысились требования к качеству готовой продукции. Современные высокопроизводительные агрегаты в машиностроении рассчитаны на использование металла, обладающего строго постоянными свойствами и бездефектной поверхностью.

Необходимость применения СТС при горячей прокатке отмечена авторами в работах [4, 5, 8 - 19]. Данные авторы выделили параметры НШСГП и самого процесса, особенно влияющих на эффективность применения СТС. Акцентируя при этом свое внимание на самом СМ его свойствах и составе.

На основании различного рода исследованиях авторы [4, 10] утверждают, что закономерности и механизм смазочного действия при горячей прокатке в основном имеют такой же характер, как и при холодной. Но в связи с тем, что при горячей прокатке СМ на металле выгорает, а зольные остатки удаляются вместе с окалиной, есть возможность применения отходов минеральных масел, растительных и животных жиров, полуфабрикатов и кубовых остатков производства.

В процессе опытной эксплуатации в работах [4, 11, 20] было замечено, что с повышением концентрации масла в охлаждающей воде износ валков уменьшается, а также происходит снижение энергосиловых параметров. Данные особенности авторы работ связывают не только с изменением параметров эксплуатации СТС, но и с видом СМ указывая, в частности, что органические СМ более эффективны, чем минеральные. Поэтому рассмотрение свойств и требований, предъявляемых к СМ, является одним из важнейших вопросов в применении того или иного СМ, на освещение которого посвящено достаточное количество работ известных авторов.

1.3. Роль смазочного материала в технологии производства горячего

проката. Общая характеристика и классификация смазочных

материалов

Важнейшей функцией СМ является уменьшение сил внешнего трения (коэффициента трения) на контактных поверхностях и в очаге деформации. Из теории и практики прокатного производства известно, что от сил внешнего трения зависят в той или иной мере все кинематические и энергосиловые параметры прокатки. Особенно важно, что с уменьшением сил трения снижаются давление на валки, их износ и расход энергии [10].

Как известно, горячая прокатка имеет отличительные особенности, затрудняющие формирование слоя СМ (охлаждающая вода не только смывает масло с поверхности валка, но и ухудшает его адгезию на металлической поверхности; в о^аге деформации СМ находится под действием высокого давления и температуры, что приводит к его разложению). Таким образом, следует применять более эффективные СМ, которые по своим свойствам отличаются от применяемых смазочных материалов на станах холодной прокатки [10, 21, 22,40].

Разнообразные условия технологического процесса горячей прокатки листовой стали предопределяют весьма широкий диапазон требований к технологическим смазкам как неорганического, так и органического происхождения.

На рисунке 1.4. представлена классификация технологических смазочных средств, применяемых при горячей прокатке. Следует отметить некоторую условность этой классификации, так как многие свойства переплетаются, и их взаимосвязь в каждом конкретном случае может быть намного сложнее представленной схемы. Прежде всего, необходимо четко разделить все технологические смазки на две группы (твердые и жидкие), и в зависимости от их состояния существенно меняется технология использования СМ, хотя механизм действия в очаге деформации не меняется [19,36].

Рисунок 1.4. Классификация технологических смазочных средств

1.4. Технологии и оборудование подачи смазочных материалов

Места нанесения и устройства для подачи технологической смазки на

валки при горячей прокатке

Размещение устройств нанесения технологической смазки определяется особенностями самого процесса нанесения. Приведенная классификация (рисунок 1.5.) показывает, что технологическую смазку можно подавать на полосу в шести зонах валка, каждая из которых имеет свои особенности [10].

Рисунок 1.5. Классификация мест нанесения смазки на валки

В литературных источниках [19, 24, 25, 28, 29, 30-35] приведены основные принципы и системы подачи смазочных материалов к валкам на станах горячей прокатки. Для нанесения технологических смазок при горячей прокатке применяют, как правило, системы прямого типа, в которых СМ используется однократно. Это обусловлено подачей большого количества воды для охлаждения валков, особенно при листовой прокатке

о

(до 800 м /ч на клеть). СМ может подаваться на валки отдельно или вместе с охлаждающей водой.

Схемы автономной подачи технологической смазки на валки четырехвалковых клетей непрерывных тонколистовых станов (НТЛС) приведены на рисунке 1.6. Во многих случаях предусматривают подачу смазки на опорные валки, при этом количество коллекторов для подачи смазки на нижние валки больше, чем на верхние.

Рисунок 1.6. Схемы подачи СМ на валки [19] а — стан 1725 в Питтсбурге (США); б — стан в Равенскрейге (Англия); в — стан 1725 фирмы «Шарон стил» (Англия); г — стан 1525 фирмы «Шарон стил (Англия); д — подача СМ в очаг деформации; е — комбинированный способ подачи СМ (автономно на верхний опорный валок и совместно с охлаждающей водой на нижний рабочий валок); ж - подача СМ при одностороннем охлаждении валков

В прокатные станы часто встраивают системы подачи СМ в зазор между валками. Эти системы приметаются в целях улучшения качества поверхности рабочих валков и полосы и относятся к обычному оборудованию современного прокатного стана, на котором должны производиться высококачественные полосы [46].

Благодаря своей простоте наиболее широко распространена система, в которой вода как среда-носитель и масло смешиваются незадолго до валка и наносятся на рабочий валок или опорный валок и в конечном счете действуют в зазоре между валками.

В патенте № 2400318 [45] рассматривается изобретение, предназначенное для повышения эффективности снабжения валков смесью вода-масло при смазке зазора между валками в клети прокатного стана для производства полосового проката. Конструктивное исполнение устройства представлено на рисунке 1.7. Способ включает подачу, по меньшей мере, в один смеситель (3) через, по меньшей мере, одну первую подводящую линию (1) воды, а через, по меньшей мере, одну вторую подводящую линию (2) -масла, причем в смесителе (3) вода и масло смешиваются, и смесь воды и масла подается на распылительный элемент (4), с помощью которого смесь распыляется на, по меньшей мере, один рабочий валок (5, 6) или опорный валок (12, 13) клети (7) прокатного стана.

У

Й-

т 1 ! I

7"

Рисунок 1.7. Современная схема подачи технологической смазки на рабочие

валки

Многие станы горячей прокатки для прокатки металлической полосы оснащены смазочными системами для смазки зазора между валками и очага деформации. Такие системы используются для улучшения качества поверхности рабочего валка и полосы и относятся в настоящее время к стандартному оснащению прокатного стана, на котором изготавливаются высококачественные полосы. Широкое применение находит система, в которой вода в качестве среды-носителя смешивается с прокатным маслом и наносится на прокатываемую полосу или на рабочий, или на опорный валок.

В способе холодной прокатки также является обычным использование СМ. При этом смазочное средство наносится на прокатываемую полосу и/или на рабочий валок, и/или в очаг деформации. Смешивание масла с водой происходит на большом удалении от прокатной клети. Обычно используется эмульсия, приготавливаемая, очищаемая и снова возвращаемая в смазочную систему в циркуляционной системе трудоемким способом.

По схожей схеме подачи СМ (рисунок 1.7) организована работа СТС, установленной на НШСГП 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».

Система подачи технологической смазки на опорные валки клетей №№7 - 9 НШСГП 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат»

В 2008 году в условиях НШСГП 2000 была смонтирована и опробована

СТС.

Система технологической смазки предназначена для приготовления и дозированной подачи водно-масляной дисперсии на опорные валки трех клетей чистовой группы стана горячей прокатки. Вся система состоит из одного модуля, который смешивает воду и масло. Комбинация воды и масла имеет хорошие охлаждающие свойства и позволяет значительно экономить энергию. Особенностью данной системы, является то, что СМ в виде водно-масляной дисперсии подается на поверхность верхних и нижних опорных валков первых трех клетей чистовой группы стана со стороны выхода металла из клети. Характеристики масла, применяемого в данной системе, приведены в приложении А1.

клешь 7

клеть 8

кг, ешь 9

Ме/гам

—0—

—<&-

наш нхЧ©-0— бодо

]

5

-©-г

Пер.г

]

]

]

Рисунок 1.8. СТС, установленная на НШСГП 2000 ОАО «Магнитогорский

металлургический комбинат»

Более чем за трехлетний опыт эксплуатации данной системы специалистами ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» произведен ряд исследований, направленных на определение эффективности работы данной СТС без изменений в технологии производства горячей полосы [37, 38, 39, 68, 73].

Результатами проведенной работы стало снижение энергосиловых параметров процесса прокатки (рисунок 1.9.).

Изменение давлений при прокатке для 7 клети в соответствии с группами выкатываемости

I Р смазка, т Р безсмазки, т

Рисунок 1.9. Изменение давлений при прокатке для 7 клети в соответствии с

группами выкатываемости Из представленных графика [4] видно, что смазочный материал благоприятно воздействует на снижение энергосиловых параметров процесса горячей прокатки.

Поскольку СМ подается на поверхность опорных валков чистовой группы клетей стана, он попадает и в межвалковый зазор клети «кварто», где образуется слой смазочного материала. Поэтому важной задачей является провести теоретические исследования и оценку влияния СМ на изменение фрикционных параметров контактного взаимодействия в системе «рабочий -опорный валок».

1.5. Обзор существующих математических моделей для описания взаимодействия системы «инструмент - заготовка» при горячей

прокатке

В развитии листопрокатного производства России в последние десятилетия наблюдаются следующие характерные тенденции:

1. Рост требований к показателям качества тонких листов (механическим свойствам, точности размеров, плоскостности, чистоте поверхности), что связано с развитием автомобильной промышленности и ряда других отраслей машиностроения.

2. Необходимость экономии всех видов ресурсов и уменьшения

себестоимости продукции за счет снижения расхода металла, электроэнергии и

др.

Под воздействием этих тенденций в сортаменте, технологии и оборудовании действующих листовых станов горячей и холодной прокатки произошли большие изменения. К их числу относится уменьшение освоенной толщины как горячекатаных, так и холоднокатаных полос.

Чтобы выполнить возросшие требования к точности размеров и плоскостности полос, возникла необходимость модернизации систем управления технологическим процессом и повышением точности расчета режимов прокатки на непрерывных станах (распределения между клетями обжатий, скоростей и натяжений, температурного режима, профилировок и режимов охлаждения валков и полос). Эти расчеты основывались на методах сложившейся к тому времени «классической» теории прокатки (40—70-е гг. прошлого века) применительно к сортаменту и технологии того периода.

Уменьшение освоенной толщины полос привело к росту общих и частных обжатий на действующих станах, что вызвало увеличение усилий прокатки и расхода энергии, которые в ряде случаев превышали паспортные значения. Поэтому авторами [119] была проанализирована точность общепринятых методов энергосилового расчета процессов прокатки, и произведена оценка их пригодности для изменившихся условий работы ШПСГП и ШПСХП. Это связано с тем, что при прокатке тонких полос в очагах деформации, наряду с пластическими зонами, всегда имеются упругие участки, протяженность которых увеличивается с уменьшением толщины полосы. В большинстве традиционных методик энергосилового расчета предусмотрено определение длины упругих участков. Однако при расчете действующих там контактных напряжений используется уравнение пластичности [107, 120 - 122, 125], применимое только для пластической зоны очага деформации. Данные о погрешностях энергосиловых расчетов при таком допущении в литературе по теории и технологии прокатки отсутствовали.

Обоснование необходимости развития методов энергосилового расчета

широкополосных станов

В настоящее время отсутствует методика, в полной мере отвечающая указанным требованиям.

В общепринятой (классической) теории прокатки [107, 120 - 124] положение нейтрального сечения определяют в процессе энергосилового расчета: из совместного решения двух уравнений нормальных контактных напряжений рх(/гх) (1пх — текущая толщина полосы) для зон отставания и опережения находят общий корень этих уравнений, т.е. кх = /гн — толщину полосы в нейтральном сечении.

Взяв за основу этот метод, авторами [119] проанализированы наиболее распространенные методики энергосилового расчета ШПСХП, чтобы выбрать ту из них, которая обеспечила бы минимальную погрешность между рассчитанными и измеренными усилиями прокатки и мощностями главного привода клетей.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Ярославцев, Алексей Викторович, 2013 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Салганик В.М., Денисов СВ. Технологии широкополосной горячей прокатки полос с повышенными эксплуатационными свойствами лля металлических конструкций. // Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2008, с. 81 ISBN 978-5-9967-0005-9

2. Технология прокатного производства. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. // М. Металлургия, 1991г., 440с.

3. ТИ 101 -П-ГЛ10-3 74-2004

4. Харченко М.В. Снижение энергозатрат при широкополосной горячей прокатке на основе моделирования и выбора эффективных режимов смазывания валков: Дис. канд. техн. наук. Магнитогорск. 2012. - 146 с.

5. Грудев А.П. Внешнее трение при прокатке. // М.: Металлургия, 1973. 288 с.

6. Белосевич В.К., Нетесов Н.П., Мелешко В.И., Адамский С.Д. Эмульсия и смазки при холодной прокатке. // М.: Металлургия, 1976. 416 с.

7. Вейлер С.Я., Лихтман В.И. Действие смазок при обработке металлов давлением. // М., Изд-во АН СССР, 1960. 232с.

8. Чертавских А.К., Белосевич В.К. Трение и технологическая смазка при обработке металлов давлением. // М.: Металлургия, 1968. 361 с.

9. Салганик В.М., Румянцев М.И.Технология производства листовой стали // Учебное пособие. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ им. Г.И. Носова», 2007. - 320 с.

10. Грудев А.П., Тилик В.Т. Технологические смазки в прокатном производстве. М.: Металлургия, 1975, 368 с.

11. Добронравов А.И., Тубульцев Л.Г., Маслов A.A. Опыт применения технологических смазок при горячей прокатке полос. /Материалы межзаводской школы. М.: Черметинформация, 1980. 52 с

12. Мазур В.Л., Добронравов А.И., Чернов П.П. Предупреждение дефектов листового проката. Киев: Техшка, 1985. 141 с.

13. Румянцев М.И., Разработка режима холодной прокатки на НШСХП. Магнитогорск: МГМА, 1997. 82 с.

14. Белосевич А. П., Нетесов Н. П. Совершенствование процесса холодной прокатки. М.: Металлургия, 1971. 272 с.

15. Ярославцев A.B., Платов С.И., Харченко М.В., Дема Р.Р., Дубовский С.В. Прокатка труднодеформируемых марок сталей на широкополосном стане горячей прокатке, внедрением системы подачи технологической смазки на опорные валки клетей чистовой группы клетей стана. // Материаловедение и надежность триботехнических систем: сборник научных трудов/ под ред. В.А. Годлевского, Б.Р. Киселева / Иван.гос. хим.-технолог. ун-т; Иван. гос. ун.-т. С. 129 133.

16. Белосевич В.К. Трение, смазка, теплообмен при холодной прокатке листовой стали. / М.: Металлургия, 1989. 256 с.

17. Добронравов А.И. Предупреждение пятен загрязнения и подготовка поверхности стальных полос перед нанесением покрытий: // Учеб. пособие. Магнитогорск: МГТУ, 2000. 169 с.

18. Тепфер Ф. Критерии расчета установок тандем // Подразделения станов горячей и холодной прокатки и установок для обработки полосы: Материалы симпозиума ф. SMS DEMAG. Россия, сентябрь 2002. 13 с.

19. Тубольцев Л.Г., Килиевич А.Ф., Адамский С.Д., Нетесов Н.П. Горячая прокатка листовой стали с технологическими смазками. Под редакцией докт. техн. наук Мелешко В.И. // М., Металлургия, 1982, с. 160.

20. Старченко Д.И., Капланов В.И., Швецов В.В. и др. // Изв. Вузов. Чёрная металлургия, 1974, №6, с. 109 - 113.

21. Молчанов М.М., Воронцов Н.М., Хубецов В.В. // Бюлл. Инст. Черметинформация. 1977. №22 (810). С. 14-26 с ил.

22. Иванов К.А., Первых A.M. Обработка металлов давлением // М.: Металлургия, 1976 (ДМетИ. Сб. №59), с.209-218.

23. Мелешко, В.И Прогрессивные методы прокатки и отделки листовой стали. Учебник для вузов / В.И. Мелешко, А.П Качайлов. - М.: Металлургия 1980. 192 с.

24. Грудев А.П., Зильберг Ю.В., Тилик В.Т. Трение и смазки при обработке металлов давлением. Справочник. // М.: Металлургия, 1982. 312 с.

25. Тубольцев Л.Г., Франценюк И.Г., Долженков Ф.Е. и др. // Сталь. 1979. №10. С. 771-773.

26. Старченко Д.И., Капланов В.И., Шемякин А.В. и др. // Бюлл. Инст. Черметинформация. 1975. №4. С. 46-48.

27. Старченко Д.И., Капланов В.И., Швецов В.В. и др. // Сталь. 1979. №6. С. 52-53.

28. Патент № 3605473 (США) 1971

29. Патент № 383799 (США) 1975

30. Патент № 2294252 Устройство для нанесения смазочного материала на внешние поверхности валков прокатных клетей. ЛЕР Андреас КИППИНГ Маттиас

31. Патент № 2350418 Способ подачи смазки при горячей прокатки. ИНОУЭ Цуёси ОРЕ Ги.

32. Патент № US 1634258 (A) Apparatus for rolling metal Дата публикации 1927-07-05 Изобретатель(и): HALPIN JAMES F Заявитель(и): SEYMOUR MFG CO

33. Патент № JP60227096 (A) UNDERGROUND TANK Дата публикации: 1985-11-12 Изобретатель(и): NAKAZAWA TOORU; MIURA KAZUHIRO Заявитель(и): SHIMIZU CONSTRUCTION CO LTD

34. Патент № 4272976 United States Patent, Pizzedaz; Ronald D. (Springdale, PA), Hot strip rolling mill stand June 5, 1979 Hot strip rolling mill stand Дата публикации: 1981-06-16. Изобретатель(и) :PIZZED AZ RONALD D Заявитель(и): MESTA MACHINE CO.

35. Патент № JP57137010 (A) ROLLING METHOD BY SOLID LUBRICATION Дата публикации: 1982-08-24 Изобретатель(и):№8НШО ТАКАО Заявитель(и): SUMITOMO METAL IND

36. Булыжев E.M., Кокорин В. H., Титов Ю. А., Григорьев А. А. Прокатка листового металла. Технологическое обеспечение процесса прокатки. Новое поколение высокоэффективных систем очистки больших объемов водных технологических жидкостей и стоков. Часть 1 : Техника и технология холодной (горячей) прокатки листового металла. Концепция и методология расчета и проектирования ресурсосберегающих и экологизированных систем очистки // Учебное пособие. Ульяновск : УлГТУ, 2009. - 186 с.

37. Боровков, И.В. Разработка технологии эксплуатации рабочих и опорных валков чистовой группы стана 2000 с применением технологической смазки. Сб. трудов ЦЛК ОАО «ММК» №15 «Совершенствование технологии в ОАО «ММК». // И.В. Боровков, В.В. Клименко, И.В. Казаков, и др. - Магнитогорск 2011, с. 243 - 252.

38. Ярославцев A.B., Дубовский C.B., Дема P.P., Харченко М.В. Комплексная оценка и исследование эффективности применения системы подачи технологической смазки на опорные валки клетей №7 - 9 НШСГП 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат». // Производство проката №12 2011. С. 6-8. (издание рецензируемое ВАК)

39. Ярославцев A.B. , Горбунов A.B., C.B. Дубовский, Платов С.И., Дема P.P., Харченко М.В., и др. Освоение системы подачи технологической смазки для прокатки труднодеформируемых марок сталей на широкополосном стане горячей прокатки в условиях ОАО «ММК». // Межрег. Сб. научн. Трудов. Под ред. Платова С.И. №8 Магнитогорск, ГОУ ВПО МГТУ им. Г.И. Носова 2009. 315с.

40. Белосевич, В. К. Эмульсии и смазки при холодной прокатке / В. К. Белосевич, Н. П. Нетесов, В. И. Мелешко. - М. : Металлургия, 1976. 416 с.

Ill

41. Коднир, Д.С. Эластогидродинамический расчет деталей машин / Д.С. Коднир, Е.П. Жильников, Ю.И. Байбородов. - М.: Машиностроение, 1988. -166 с.

42. Гаркунов, Д.Н. Триботехника. М.: Машиностроение, 1985. 424 с.

43. Валки станов холодной прокатки / под ред. В. Н. Новикова, В. К. Белосеви-ча. -М.: Металлургия, 1970. - 336 с.

44. Справочник по свойствам, материалам анализа очистки воды /Л. А. Кульский, И. Т. Горововский, А. Н. Когановский. - Киев : Наукова думка, 1980.4.1.391с.

45. Пат. 2400318 РФ, МПК В21В27/10 . Способ и устройство для смазки валков

46. Пат. 2463118 РФ, МПК В21В27/10 . Способ и устройство для смазки валков и прокатываемой полосы в прокатной клети

47. Наконечный C.B. Повышение качества холоднокатаной полосы на основе моделирования контактных процессов с использованием элементов теорий колебания и эластогидродинамики: Дис. канд. техн. наук. Магнитогорск. 2002. - 145 с.

48. Мироненков Е.И. Повышение ресурса подшипников качения рабочих валков широкополосовых станов созданием режима эластогидродинамической смазки: Дис. канд. техн. наук. Магнитогорск. 2007. - 140 с.

49. Справочник по триботехнике: В 3 т. Т.2: Смазочные материалы, техника смазывания, опоры скольжения и качения / Под ред. М. Хебды и A.B. Чиченадзе.- М: Машиностроение, 1990. 416 с.

50. Dowson, D. A numerical solution to the elastohydro-dinamic problem [Text] / D. Dowson , G.R. Higginson. - J. Mech. Engng. Sei. 1956, No. 1. P.6.

51. Эртель, A.M. Гидродинамический расчет смазки контакта криволинейных поверхностей [Текст] / A.M. Эртель.- М.: ЦНИИТМАШ, 1945,- 65 с.

52. Грубин, А.Н. Основы гидродинамической теории смазки тяжелонагруженных криволинейных поверхностей [Текст] / А.Н. Грубин.- М: Машгиз, 1949,- 150 с.

53. Dowson, D. Elastohydrodinamic lubrication a survey of isothermal solutions [Text] / D. Dowson, G.R. Higginson, A.V. Whitaker. - J. Mech. Engng. Sei. 1962, No. 2. P.121.

54. Hamrock В., Elastohydrodinamic lubrication on line contacts [Text] / B. Hamrock, B.Jacobson. - ASLE. Trans. 1984. Vol. 27. No. 4. P. 275.

55. Васин B.H., Коднир Д.С. Влияние термоэффекта входной зоны линейного контакта на толщину смазочной пленки // Трение и износ. 1985.Т.6.№З.С.532-536.

56. Галахов М.А. Физико- математические основы упругогидродинамической теории смазки. М.; ИПМ АН СССР, 1977, № 94. С. 7-27.

57. Галахов М.А., Гуситников П.Б., Новиков А.П. Математическое моделирование контактной гидродинамики. М.: Наука, 1985. 296 с.

58. Коднир Д.С., Ратнер И. Д., Байбородов Ю.И. Контактно-гидродинамический расчет. М., Изд. НИИ информации тяжелой промышленности, 1967, № 18. С 2-12.

59. Целиков А.И., Полухин П.И., Гребениек В.М. и др. Машины и агрегаты металлургических заводов. В 3-х томах. Т. 3. Машины и агрегаты для производства и отделки проката. Учебник для вузов / М.: Металлургия 1988.

60. Грудев А.П., Зильберг Ю.В. / Металлургия и коксохимия. Сб. №4. Киев. Техшка. 1966. С. 57-62.

61. Коновалов Ю.В., Остапенко A.JL, Пономарев В.И. Расчет параметров листовой прокатки. / Справочник. М. Металлургия. 1986. 430с.

62. Третьяков A.B. Теория, расчёт и исследования станов холодной прокатки. М.: Металлургия, 1966. 250 с.

63. Кудрявцев В.Н. Детали машин: Учебник для вузов. // J1. Машиностроение. Ленингр. отд-е, 1980. 464 с.

64. Андреюк Л.В., Гурков A.A., Тюленев Г.Г. // Сталь. 1968. №3. С.245 -346.

65. Андреюк Л.В., Тюленев Г.Г. // Сталь. 1972. №9. С. 825-828.

66. Тюленев Г.Г., Борисов Ю.А., Кокорина Р.П., Антипов В.Ф. // Бюлл. ОАО «Черметинформация» Черная металлургия. 1975. №15. С.39.

67. Ярославцев A.B., Харченко, М.В., Платов С.И., Дема P.P., Михайлицын C.B. Разработка рациональных режимов подачи технологической смазки на опорные валки клетей чистовой группы станов горячей прокатки // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: межрегион. Сб. научн. тр. / под ред. В.М. Салганика. - Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2011. - С. 20 -24.

68. Ярославцев A.B., Харченко М.В. Освоение системы и разработка режимов подачи технологической смазки системы MIDAS на опорные валки чистовой группы клетей стана НШСГП «2000» г.п. // Тезисы докладов международной научно-технической конференции молодых специалистов ОАО ММК. - Магнитогорск: ОАО ММК, 2009. - С.78-79/

69. Остапенко А.Л., Забира Л.А. // Бюлл. ОАО «Черметинформация». Черная металлургия.№3 2009. С.54-79.

70. Платов С.И., Румянцев М.И., Дема P.P., Харченко М.В.. Эффективность процесса горячей прокатки с подачей смазочного материала между опорным и рабочим валками на непрерывном широкополосном стане горячей прокатки 2000 ОАО «ММК». // Вестник Магнитогорского государственного технического университета имени Г.И. Носова. №4 2011. С. 19 - 21. (издание рецензируемое ВАК)

71. Румянцев М.И., Дема P.P.,. Харченко М.В. Определение параметров воздействующих на эффективность работы системы подачи технологической смазки при ее работе на непрерывных широкополосных станах горячей прокатки. / Металлургические процессы и оборудование №1 2012. С. 12-17 (издание рецензируемое ВАК)

72. Перель JI.Я. Подшипники качения: Расчет, проектирование и обслуживание опор.- М.: Машиностроение, 1983 . С. 543.

73. Ярославцев A.B., Харченко, М.В., Платов С.И., Дема P.P., Ларкин К.Е. Исследование режимов обжатий чистовой группы клетей на НШСГП 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» при использовании системы подачи технологической смазки. // Современные методы конструирования и технологии металлургического машиностроения: междунар. Сб. научн. тр. / под ред. H.H. Огаркова. / Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2011. - С. 11-16.

74. Жиркин Ю.В., Мироненков Е.И., Дудоров Е.А.. Обеспечение режима жидкостной смазки в подшипниках качения рабочих валков чистовой группы клетей стана горячей прокатки при их смазывании системой «масло-воздух» // Гидродинамическая теория смазки - 120 лет: Труды международного научного симпозиума. В 2-х томах. Т.2. - М.: Машиностроение-1, Орел: Орел ГТУ, 2006. С 59-63.

75. Мур Д. Основы и применение трибоники. / М. Мир. 1978. 478с.

76. Ярославцев A.B., Харченко М.В., Дема P.P., Разработка технологии подачи смазки при горячей прокатке на опорные валки для производства высокопрочных марок сталей. // Мат. 68-ой межрегион, научн.-технич. конф. Актуальные проблемы современной науки, техники и образования. Магнитогорск ГОУ ВПО МГТУ им. Г.И. Носова 2010. с. 307-309.

77. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ №2011610630 «Автоматизированный расчет расхода смазочного материала на широкополосных станах горячей прокатки». Авторы Ярославцев A.B., Платов С.И., Дёма P.P., Харченко М.В. и др. Правообладатель ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова».

78. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ №2011611803 «Автоматизированный расчет рекомендуемой вязкости смазочного материала при его подаче на валки НШСГП». Авторы

Ярославцев A.B., Платов С.И., Дёма P.P., Харченко M.B. и др. Правообладатель ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова».

79. Ярославцев A.B., Дема, Харченко М.В. Разработка технологии подачи смазки при горячей прокатке на опорные валки для производства высокопрочных марок сталей в условиях ОАО ММК // «Интеллект молодых -производству 2010». - Сборник тезисов 6-й Международной научно -практической конференции молодых ученых и специалистов. - Украина, Краматорск 2010. - С. 18-20

80. Ярославцев A.B., Горбунов A.B., Дубовский C.B., Платов С.И., Дема P.P., Харченко М.В. Система подачи технологической смазки как современное техническое решение, повышающее эффективность процесса горячей прокатки // Сборник докладов Четвертого международного промышленного форума «Реконструкция промышленных предприятий -прорывные технологии в металлургии и машиностроении» - Магнитогорск, 2011. С. 116-120.

81. Ярославцев A.B., Харченко, М.В., Платов С.И., Дема P.P., Терентьев Д.В., Горбунов A.B., Дубовский C.B., Дудоров Е.А. Прокатка труднодеформируемых марок сталей на широкополосном стане горячей прокатки, освоением системы подачи технологической смазки на рабочие валки чистовой группы клетей стана // Процессы и оборудование металлургического производства: Межрегион, сб. науч. тр. / Под ред. Платова С.И.. Вып. 8. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. - С. 288 -296.

82. Крагельский И.В., Добычин М.Н., Комбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машиностроение, 1977. - 526 с.

83. Крагельский И.В., Михин Н.М. Узлы трения машин: Справочник. М. Машиностроение, 1984. - 280 с.

84. Анцупов A.B. Разработка аналитического метода оценки износостойкости и способа продления ресурса опорных валков листовых

станов: Дис. канд. техн. наук. Магнитогорск. 2007. - 121 с.

85. Платов С. И., Амиров Р. Н., Дема Р. Р., Ярославцев А. В., Казаков И. В., Математическое моделирование процесса изнашивания рабочих валков клети кварто при подаче смазочного материала. // Черные металлы №6 2012. Спец. выпуск. С.35 - 38. (издание рецензируемое ВАК)

86. Платов С. И., Амиров Р. Н., Дема Р. Р., Ярославцев А. В., Математическая модель процесса изнашивания и прогнозирования срока службы рабочих валков клети кварто при подаче смазочного материала. // Производство проката №9 2012. С. 38 - 43. (издание рецензируемое ВАК)

87. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Тарасов П.А. Расчет усилий горячей прокатки тонких полос с учетом напряженно-деформированного состояния в зоне прилипания очага деформации // Производство проката 2007. №4. С. 7

88. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А., Тарасов П.А. Уточненный расчет мощности двигателей главного привода широкополосных станов горячей прокатки // Производство проката 2007. №10. С. 5-12.

89. Целиков А.И. Теория расчёта усилий в прокатных станах. / М.: Металлургиздат, 1962. 424 с.

90. Целиков А.И., Томленов А.Д., Зюзин В.И. и др. Теория прокатки. / Справочник. М. Металлургия. 1982. 335 с.

91. Сафьян М.М. Прокатка широкополосной стали. М.: Металлургия, 1969. 460 с.

92. Михин Н.М. Внешнее трение твердых тел. / М. Наука. 1977. 221с.

93. Михин Н.М., Комбалов B.C. Зависимость коэффициента трения от нагрузки при упругом контакте в зоне насыщения контакта. / М. Наука. 1971. С. 146-153.

94. Трение, изнашивание и смазка. Справочник. В 2-х книгах. / Под ред. И.В. Крагельского, В.В. Алисина. М. Машиностроение. 1978. Кн 1. 1978. С. 46-57.

95. Крагельский И.В. Трение и износ. / Изд. 2-ое перераб. и доп. М. Машиностроение. 1968. 480с.

96. Крагельский И.В., Расчет трения, износа и долговечности с позиций молекулярно - механической, усталостной и энергетической теорий. / Проблемы автоматизации и машиностроения. Москва - Будапешт. 1986. -№12. С. 13-24.

97. Тарасов П.А. Исследование и моделирование энергосиловых параметров процесса горячей прокатки тонких полос для повышения эффективности работы широкополосных станов / автореф. дисс. на соискание уч. степ. канд. техн. наук. 2009. 16 с.

98. Харченко, М.В., Дема P.P., Румянцев М.И. Разработка рациональных режимов подачи технологической смазки на опорные валки клетей чистовой группы НШСГП 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» // Производство проката №4 2012. (издание рецензируемое ВАК)

99. Харченко, М.В., Дёма P.P., Ларкин К.Е. и др. Разработка рекомендаций по повышению энергоэффективности эксплуатации системы подачи технологической смазки при прокатке на НШСГП 2000 ОАО «ММК» // Сталь №2. 2012, С. 52 - 55. (издание рецензируемое ВАК).

100. Ярославцев A.B., Платов С.И., Харченко М.В., Дема P.P., Михайлицын C.B. Разработка рациональных режимов подачи технологической смазки на опорные валки клетей чистовой группы станов горячей прокатки / Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: межрегион. Сб. научн. Тр. / под ред. В.М. Салганика. - Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г.И. Носова, 2011. С. 20 -24.

101. Мироненков Е.И., Жиркин Ю.В. Опыт эксплуатации и перспективы применения систем смазывания типа «масло-воздух» в цехах ОАО «ММК». // Материалы 63-й научно - технической конференции по итогам научно -исследовательских работ за 2003 - 2004г. Магнитогорск, МГТУ, 2004. С. 223225.

102. Платов С.И., Железков О.С., Юрченко Г.Н., Тереньтьев Д.В., Пожидаев Ю.А., Мироненков Е.И. Расчет тел качения подшипников на контактную

усталостную прочность с использованием метода конечных элементов. // Магнитогорск. Вестник МГТУ им. Г.И. Носова № 4. 2006. С 73-77.

103. Ярославцев A.B., Харченко М.В., Дема P.P., Разработка технологии подачи смазки при горячей прокатке на опорные валки для производства высокопрочных марок сталей. // Мат. 68-ой межрегион, научн.-технич. конф. Актуальные проблемы современной науки, техники и образования. Магнитогорск ГОУ ВПО МГТУ им. Г.И. Носова 2010. с. 307-309.

104. Грудев А.П., Сигалов Ю.Б. - Обработка металлов давлением: Научн. тр./ ДМетИ. М.: Металлургия, 1970, вып. IV, с. 98 - 102.

105. Губкин С.И. Теория обработки металлов давлением. М.: Металлургиздат, 1947. 532 с.

106. Крейндлин H.H. Расчет обжатий при прокатке. / М. Металлургиздат. 1963. 407 с.

107. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян С.Е. Теория продольной прокатки. / М. Металлургия. 1980. 320 с.

108. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ №2011611132 «Автоматизированный расчет фрикционных параметров валкового узла «кварто» при подаче смазочного материала». Авторы Ярославцев A.B., Платов С.И., Дёма P.P., Харченко М.В. и др. Правообладатель ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова».

109. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2011618127 «Математическое моделирование процесса изнашивания и прогнозирование срока службы рабочих валков клети кварто при подаче смазочного материала в условиях НШСГП». Авторы Ярославцев A.B., Платов С.И., Дёма P.P., Амиров Р.Н. и др. Правообладатель ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова».

110. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2011616120 «Расчет энергосиловых параметров процесса горячей прокатки в

чистовой группе клетей стана при подаче смазочного материала в межвалковый зазор». Авторы Ярославцев A.B., Платов С.И., Дёма P.P. и др. Правообладатель ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова».

111. Платов С.И., Макаров А.Н., Баранов Г.Л., Дёма P.P., Ярославцев A.B.Снижение энергозатрат при горячей прокатке за счет создания режима эластогидродинамического трения в межвалковом контакте. Сообщение 1 // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2012. № 2. С. 95-97. (издание рецензируемое ВАК)

112. Амиров Р.Н., Дема P.P., Лукьянов С.И., Ярославцев A.B., Мартынова У.Д. Применение нейронных сетей для моделирования энергосиловых параметров клетей чистовой группы НШСГП 2000 ОАО «ММК» // Вестник Магнитогорского государственного технического университета им. Г.И. Носова. 2012. № 2. С. 102-103. (издание рецензируемое ВАК)

113. Свидетельство о государственной регистрации программы для ЭВМ № 2013612829 «Разработка технологии прокатки горячекатаной полосы при подаче смазочного материала в межвалковый зазор». Авторы Ярославцев A.B., Платов С.И., Дёма P.P. и др. Правообладатель ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова».

114. Расчет и оценка влияния контактных сил трения на изменение профиля и прогнозирование срока службы рабочих валков: программа для расчета [Электронный ресурс] : программный продукт / С.И. Платов, P.P. Дема, A.B. Ярославцев, Р.Н. Амирова ; ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова». - Электрон, дан. и прогр. (1,36 Мб). - Магнитогорск : ФГБОУ ВПО «МГТУ», 2013. - 1 электрон, опт. диск (CD-R). - Систем, требования : ЮМ PC, любой, более 1 GHz ; 512 Мб RAM ; 50 Мб HDD ; MS Windows ХР и выше ; CD/DVD-ROM дисковод ; мышь. -Загл. с контейнера. - № гос. per. 30244

115. Расчет и анализ энергосиловых параметров процесса горячей прокатки металла с учетом подачи жидких смазочных материалов на валки НШСГП: программа для расчета [Электронный ресурс] : программный продукт / С.И. Платов, P.P. Дема, A.B. Ярославцев, У.Д. Мартынова ; ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова». - Электрон, дан. и прогр. (0,92 Мб). - Магнитогорск : ФГБОУ ВПО «МГТУ», 2013. - 1 электрон, опт. диск (CD-R). - Систем, требования : ЮМ PC, любой, более 1 GHz ; 512 Мб RAM ; 50 Мб HDD ; MS Windows ХР и выше ; CD/DVD-ROM дисковод ; мышь. - Загл. с контейнера. - № гос. per. 30242

116. Автоматизированный расчет объемно-расходных параметров смазочного материала при его подаче в межвалковый зазор клети «кварто» станов горячей прокатки: программа для расчета [Электронный ресурс] : программный продукт / С.И. Платов, H.H. Огарков, P.P. Дема, A.B. Ярославцев, К.К. Ахметова ; ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова». - Электрон, дан. и прогр. (1,04 Мб). - Магнитогорск : ФГБОУ ВПО «МГТУ», 2013.-1 электрон, опт. диск (CD-R). - Систем, требования : ЮМ PC, любой, более 1 GHz ; 512 Мб RAM ; 50 Мб HDD ; MS Windows ХР и выше ; CD/DVD-ROM дисковод ; мышь. - Загл. с контейнера. - № гос. per. 30243

117. Расчет и выбор рекомендуемой вязкости смазочного материала при его подаче на валки НШСГП: программа для расчета [Электронный ресурс] : программный продукт / С.И. Платов, P.P. Дема, A.B. Ярославцев, А.К. Харитонова ; ФГБОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова». - Электрон, дан. и прогр. (0,84 Мб). -Магнитогорск : ФГБОУ ВПО «МГТУ», 2013.-1 электрон, опт. диск (CD-R). -Систем, требования : IBM PC, любой, более 1 GHz ; 512 Мб RAM ; 50 Мб HDD ; MS Windows ХР и выше ; CD/DVD-ROM дисковод ; мышь. - Загл. с контейнера. - № гос. per. 30241

118. Пивоваров, В. Ф. Оценка систем технологических смазок станов горячей прокатки / Обработка металлов давлением /В. Ф. Пивоваров//

Известия высших учебных заведений. Черная металлургия . - Издается с января 1958 . - 15/09/2002 . - N 9 . - с. 42-45 .

119. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А. Проблемные аспекты развития методов энергосилового расчета процессов тонколистовой прокатки // Производство проката 2010. №12. С. 16-24.

120. Целиков А. И. Основы теории прокатки. М.: Металлургия, 1965. 247с.

121. Целиков А.И., Гришков А.И. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1970. 358 с.

122. Смирнов B.C. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1967. 400 с.

123. Павлов И.М. Теория прокатки. М.: Металлургиздат, 1950.610 с.

124. Грудев А. П. Теория прокатки. М.: Металлургия, 1988. 240 с.

125. Третьяков A.B., Локшин Б.Е., Беняковский М.А Удельный расход энергии при холодной прокатке. Свердловск: Металлургиздат, 1964. 84 с.

126. Гарбер Э. А, Гончарский А. А, Петров СВ. Определение коэффициента трения при освоении на станах холодной прокатки новых видов эмульсий // Производство проката. 2000. №12. С. 9-13.

127. Гарбер Э.А., Шадрунова И.А. Энергосиловые параметры процесса холодной прокатки стальных полос толщиной менее 0,5 мм // Производство проката. 2002. № 3, С. 13—18.

128. Гарбер Э.А., Шадрунова И.А., Кузнецов В.В., Никитин Д. И., Дилигенский Е.В. Улучшение качества поверхности холоднокатаных полос путем воздействия на положение нейтрального сечения в очаге деформации // Производство проката. 2003. № 2. С. 16—19.

129. Рыбин Ю.И., Рудской АИ., Золотев A.M. Математическое моделирование и проектирование технологических процессов обработки металлов давлением. СПб.: Наука, 2004. 644 с.

130. Никитин Г.С. Теория непрерывной прокатки: Учебное пособие. М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2009. 399 с.

131. Гарбер Э.А., Самарин С.Н., Ермилов В.В. Определение затрат энергии на трение качения в клетях кварто // Производство проката. 2007. № 2. С. 25— 32.

132. Гарбер Э.А., Никитин Д.И., Шадрунова И.А., Трайно А.И. Расчет

мощности процесса холодной прокатки с учетом работы переменных сил трения по длине очага деформации // Металлы. 2003. № 4. С. 60—67.

133. Гарбер Э.А., Кожевников A.B., Наумченко В.П., Шадрунова И.А., Павлов СИ. Исследование, моделирование и устранение вибраций в рабочих клетях станов холодной прокатки // Производство проката. 2004. № 6. С. 34—41.

134. Гарбер Э.А., Шалаевский Д.Л., Кожевникова И.А. Расчет мощности процесса холодной прокатки с учетом количества нейтральных сечений в очаге деформации // Производство проката. 2008. № 8. С. 8-17.

135. Чекмарев А.П., Нефедов A.A., Николаев В.А. Теория продольной прокатки. Харьков: Харьковский государственный университет им. А.М. Горького, 1965. 212 с.

136. Королев A.A. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1985.376 с.

137. Пат. № 2238809 РФ. Способ непрерывной прокатки тонких полос на многоклетевом стане / Э.А. Гарбер, И.А. Шадрунова, В. В., Кузнецов и др. // БИ. 2004. № 30.

138. Пат. № 2259896 РФ. Способ непрерывной холодной прокатки полосы с натяжением / Э.А. Гарбер, А. В. Кожевников, В.П. Наумченко, И.А. Шадрунова и др. // БИ. 2005. № 25.

139. Пат. № 2325241 РФ. Способ непрерывной холодной прокатки тонких полос на многоклетевом стане / В. В. Степаненко, СИ. Павлов, Г.В. Веселков, В.Ю. Антонов, В.В. Кузнецов, Э.А. Гарбер, Е.В. Дилигенский, И.А. Кожев-никова//Б И. 2008. № 15.

140-Гарбер Э.А., Шадрунова И.А., Никитин Д. И., Яв-ин В.Л. Пути уменьшения затрат электроэнергии при холодной прокатке на непрерывных станах // Труды пятого конгресса прокатчиков (Череповец, 21—24 октября, 2003 г.). Москва: ОАО «Черметинформация», 2004. С. 90—94.

141.Кузнецов В.В., Шадрунова И.А., Дилигенский Е.В., Шурыгина М.В., Тимофеева М.А. Повышение чистоты поверхности холоднокатаных полос воздействием на технологические режимы непрерывного стана холодной прокатки // Труды пятого конгресса прокатчиков (Череповец, 21—24октября, 2003 г.). Москва: ОАО «Черметинформация», 2004. С. 95-99.