Повышение эффективности гидроабразивного резания путем создания полимерной оболочки на поверхности абразивного зерна тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.07, кандидат наук Кожус Ольга Геннадьевна

• Кожус Ольга Геннадьевна
• кандидат наук
• 2019

Оглавление диссертации кандидат наук Кожус Ольга Геннадьевна

1.3 Анализ методов нанесения полимерной оболочки на поверхность абразивного зерна

1.4 Анализ физико-химических закономерностей и особенностей нанесения полимера на поверхность абразивного зерна

1.4.1 Анализ процесса затвердевания полимерного раствора на поверхности абразивной частицы

1.4.2 Анализ смачиваемости раствором полимера абразивных частиц

1.4.3 Анализ дефектов адгезионной связи, влияющих на прочность

покрытия абразивной частицы полимером

Выводы

Глава 2 Теоретические исследования прочности адгезии контакта абразив-полимер

2.1 Разработка математической модели прочности адгезии контакта абразив-полимер

2.1.1 Постановка задачи

2.1.2 Расчет сплошности контакта полимера с поверхностью абразивной частицы

2.1.3 Расчет прочности и энергии адгезии контакта абразивная частица-твердый полимер

2.2 Получение теоретических зависимостей прочности контакта

абразивная частица-твердый полимер

2.2.1 Жизненный цикл абразивной частицы в процессе гидроабразивной

резки

2.2.2 Энергетический баланс «жизненного цикла» абразивного зерна с полимерным покрытием

2.2.3 Особенности процессов, происходящих на разных стадиях жизненного цикла

2.3 Расчет жизненного цикла абразивной частицы в защитной оболочке

2.3.1 Входные данные

2.3.2 Расчет энергетической способности отдельного абразивного зерна рабочей среды

2.3.3 Полезные энергетические затраты отдельной частицы рабочей среды

2.4 Роль защитной оболочки в сохранности элементов конструкции

2.4.1 Основной недостаток гидроабразивного резания металла

2.4.2 Анализ возможности повреждения смесительной камеры при отсутствии взаимодействия зерна со струей воды

2.4.3 Влияние взаимодействия абразивного зерна с потоком жидкости в

смесительной камере

Выводы

Глава 3 Экспериментальные исследования механических и абразивных свойств абразивного зерна в полимерной оболочке

3.1 Изготовление опытного образца абразивного зерна в полимерной оболочке

3.2 Оценка динамической прочности единичных зерен абразива в полимерной оболочке

3.3 Оценка абразивной способности зерен с полимерным покрытием

3.4 Экспериментальные исследования сыпучести абразива в полимерной оболочке

3.5 Испытания опытного образца абразива в полимерной оболочке при

гидроабразивной резке различных материалов

Выводы

Глава 4 Разработка технологических рекомендаций нанесения полимерной оболочки на абразивное зерно в процессе микрокапсулирования

4.1 Разработка технологических рекомендаций по выбору сочетаний материалов твердых частиц и полимера, обеспечивающих заданную прочность адгезионного состояния

4.2 Разработка технологии изготовления абразива в полимерной оболочке

4.3 Основные технические параметры абразива в полимерной оболочке, определяющие качество и производительность гидроабразивной резки

4.4 Экономическая эффективность применения абразива в полимерной

оболочке для гидроабразивного резания

Выводы

Общие выводы по работе

Список литературы

Приложение А

Приложение Б

Приложение В

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение эффективности гидроабразивного резания путем создания полимерной оболочки на поверхности абразивного зерна»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность работы: В настоящее время производство и продажа оборудования для гидроабразивного резания самый быстрорастущий сегмент станкостроительной промышленности. Это обусловлено желанием предприятий пополнить свои производственные фонды многофункциональными, универсальными станками, позволяющими свести к минимуму количество операций, сократить время настройки на выпуск новой продукции, а также получить дешевую, экологически безвредную технологию обработки материалов с максимальными возможностями по точности резания, толщине обрабатываемой заготовки, обработке практически любого типа материала при минимальных энергозатратах.

Технология гидроабразивного резания материалов стремительно завоевывает популярность в различных отраслях промышленности: космической и ракетной технике, авиа-, судо-, автомобиле-, приборо-, машиностроительной, электротехнической и легкой промышленности, строительстве, медицине, а также оборонной промышленности для обработки металлических и неметаллических материалов, часто является единственным производительным методом их обработки, что делает ее в своем роде уникальной и универсальной.

Для получения режущей струи в сверхзвуковой поток жидкости вводят абразивные зерна размером от 100 до 400 мкм. В качестве абразива многие производители оборудования рекомендуют использовать гранат, так как он является твердым абразивом (более 7,5 по шкале Мооса) с округлыми гранями, что позволяет снизить износ фокусирующей трубки соплового узла установки. Гранат добывается только заграницей (Австралия, ЮАР, США, Индия, Китай). Отечественным предприятиям приходится использовать его, несмотря на высокую цену, так как в России аналогичные материалы для этих целей не производят. Возникает проблема высокой цены резки, так как затраты на абразив для одной установки составляют 60 % от себестоимости всей обработки. Отечественные абразивы, например, эльбор (кубический нитрид или его модификация), карбид бора, карбид кремния, электрокорунд (нормальный, белый, хромистый и титанистый), монокорунд применить для гидроабразивного резания оказалось невозможным

из-за критического износа сопла (несколько минут), что в итоге приводит к выходу изделия из строя в процессе его эксплуатации.

Поэтому, актуальной и имеющей важное научное и практическое значение является работа, направленная на решение задачи получения отечественного абразива для гидроабразивного резания любых материалов, путем заключения абразивного зерна в полимерную оболочку, позволяющую сохранить фокусирующую трубку и значительно повысить режущие возможности гидроабразивной струи.

Цель работы: повышение производительности гидроабразивного резания и снижение износа фокусирующей трубки сопла путем создания полимерной оболочки на поверхности абразивного зерна.

Для достижения вышеизложенной цели, необходимо решить следующие задачи:

1. Провести анализ типов абразивных материалов для повышения производительности гидроабразивного резания и данных об износе фокусирующей трубки сопла, что позволит обосновать необходимость нанесения полимерной оболочки на абразивное зерно и определить требования к качеству ее формирования в зависимости от протекающих физико-химических процессов.

2. Получить теоретические зависимости для определения прочности контакта абразив-полимер, с учетом протекающих процессов взаимодействия со стенками камеры смешивания сопла, канала фокусирующей трубки и поверхностью обрабатываемого материала, что позволит выбирать тип абразива, полимера и толщину покрытия для обеспечения ее целостности в процессе эксплуатации.

3. Получить экспериментальные данные о прочности абразива в полимерной оболочке, об эффективности покрытия и технологических возможностях при гидроабразивном резании, что позволит оценить степень влияния полученной полимерной оболочки на поверхности абразива на производительность гидроабразивного резания и снижение износа фокусирующей трубки сопла.

4. Разработать технологические рекомендации нанесения полимерной оболочки на абразивное зерно в процессе микрокапсулирования, что позволит полу-

чить требуемую однородность и толщину покрытия, а так же обеспечить целостность полимерной оболочки в процессе эксплуатации.

Научная новизна работы заключается в:

- разработке математической модели прочности адгезии контакта абразив-полимер, учитывающей изменение свободной энергии адгезии полимера к поверхности абразива при возникающих деформациях, что позволило выявить взаимосвязь прочности полимерного покрытия с его механическими свойствами (предел прочности, модуль Юнга) при известных геометрических характеристиках абразива.

- получении теоретических зависимостей прочности адгезии контакта абразив-полимер с учетом взаимодействия со стенками камеры смешивания сопла, канала фокусирующей трубки и поверхностью обрабатываемого материала, что позволило установить необходимые требования к механическим свойствам абразива и полимера для сохранения целостности покрытия в процессе эксплуатации.

Практическая значимость

1. Разработаны технологические рекомендации нанесения полимерной оболочки на абразивное зерно в процессе микрокапсулирования, что позволяет получить требуемую однородность и толщину покрытия, а так же обеспечить целостность полимерной оболочки в процессе эксплуатации.

2. Разработана методика расчета прочности адгезии контакта абразив-полимер с учетом взаимодействия со стенками камеры смешивания сопла, канала фокусирующей трубки и поверхностью обрабатываемого материала, что позволило установить необходимые требования к механическим свойствам абразива и полимера для сохранения целостности покрытия в процессе эксплуатации.

3. Разработана и зарегистрирована программа для ЭВМ №2018662137 «Расчет сушилки кипящего слоя для сушки абразивных материалов в полимерной оболочке производительностью 0,7 кг/с», что позволяет рассчитывать температуру сушки полимерного покрытия на поверхности абразива в кипящем (псевдо-ожиженном) слое при инкапсулировании и исключать агломерацию частиц.

4. Получена регрессионная зависимость расчета сыпучести абразива в полимерной оболочке от режимов нанесения покрытия, что позволяет характеризовать шероховатость полимерной оболочки и делать оценку транспортируемости абразива по каналам гидроабразивной установки.

5. Разработаны методики оценки динамической прочности абразива в полимерной оболочке и оценки эффективности покрытия поверхности частицы полимером, что позволяет судить об адгезионных свойствах контакта абразив-полимер.

Методы исследований. В работе использовались теоретические положения адгезии полимеров к твердым поверхностям, методы расчета поверхностной энергии и энергии адгезии упругих тел, фундаментальные и прикладные положения механики сплошной среды (разделы: гидродинамика, теория напряженного и деформированного состояния). Экспериментальные исследования проводились с использованием стандартного и специального оборудования. Обработка результатов экспериментов проводилась средствами вычислительной техники с использованием методов планирования эксперимента и регрессионного анализа. Достоверность исследования подтверждается соответствием теоретических и экспериментальных результатов.

Основные положения выносимые на защиту:

1. Математическая модель прочности адгезии контакта абразив-полимер, учитывающая изменение свободной энергии адгезии полимера к поверхности абразива при возникающих деформациях.

2. Теоретические зависимости прочности адгезии контакта абразив-полимер с учетом взаимодействия со стенками камеры смешивания сопла, канала фокусирующей трубки и поверхностью обрабатываемого материала.

3. Расчеты прочности контакта абразив-полимер по критерию «энергия адгезии», с учетом взаимодействия со стенками камеры смешивания сопла, канала фокусирующей трубки и поверхностью обрабатываемого материала.

4. Регрессионная зависимость расчета сыпучести абразива в полимерной оболочке от режимов нанесения покрытия.

5. Технологические рекомендации нанесения полимерной оболочки на абразивное зерно в процессе микрокапсулирования.

Апробация работы: Результаты диссертационной работы докладывались на конференциях: 2-ая Международная научно-практической конференция «Информационные технологии и инновации на транспорте» (г. Орел, 2016 г.); всероссийская научно-практическая конференция молодых ученых «Междисциплинарные исследования молодых ученых: education, science, R&D» (г. Орел, 2016 г.); III региональная научно-практическая конференция им. А.Г. Шипунова «Шаг в науку» (г. Ливны, 2016 г.); XVI международная научно-практическая конференция «Энерго- и ресурсосбережение - XXI век» (г. Орел, 2018 г.); IV международная научно-практическая конференция «Современные технологии в машиностроении и литейном производстве» (г. Чебоксары, 2018 г.); 4-я Всероссийская научно-техническая конференция с международным участием «Перспективы развития технологий обработки и оборудования в машиностроении» (г. Курск, 2019 г.).

Публикации. Основные результаты диссертационной работы опубликованы в 15 работах, в том числе 6 в изданиях, рекомендованных ВАК и 3, индексируемых в БД Scopus.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав, выводов, списка литературы из 90 источников и приложений. Содержит 169 страниц основного текста, 22 таблицы, 52 рисунка.

ГЛАВА 1 АНАЛИЗ НАПРАВЛЕНИЙ ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ГИДРОАБРАЗИВНОГО РЕЗАНИЯ

1.1 Анализ существующих абразивных материалов, позволяющих повысить производительность гидроабразивного резания

Эффективность гидроабразивного резания зависит от характеристик и свойств абразивного зерна, его строения, прочности, содержания и характера примесей [1-10].

На операциях гидроабразивной резки чаще всего используют минеральные абразивы, которые можно разделить на две большие группы искусственные и естественные (природные).

Физико-механические свойства искусственных абразивов более стабильны, чем естественных, поэтому применение последних ограничено. Естественные абразивы применяются в промышленности и изготавливаются из минералов и горных пород.

К искусственным абразивным материалам относятся: эльбор (кубический нитрид или его модификация), карбид бора, карбид кремния, электрокорунд (нормальный, белый, хромистый и титанистый), монокорунд.

Ряд естественных абразивных материалов составляют: гранат, кремень, корунд (кристаллическая окись алюминия), алмаз (рисунок 1.1).

Рис. 1.1. Гранатовый песок

Основной параметр абразивного материала - его твердость. Наиболее распространенным методом определения твердости материалов является метод царапания, основанный на том, что острием одного тела с определенной силой проводят по поверхности другого и более твердое тело при этом оставляет на поверхности более мягкого царапину, глубина которой зависит от свойств испытуемого тела. На основании этого принципа была составлена шкала твердости МООСа. Твердость материала по МООСу свыше 7 считается высокой, 5-7 - средней, меньше 5 - низкой.

Твердость материалов для гидроабразивного резания, их прочность и строение объединены общим понятием работоспособности - абразивной работоспособностью, которая определяется величиной суммарного съема материала вплоть до полной потери его работоспособности. Эта величина во многом зависит от изнашивания и физико-механических характеристик обрабатываемого материала (Табл. 1.1).

Таблица 1.1

Физико-механические свойства абразивных материалов

Материал Твердость по шкале МООСа Плотность, г/см3 Микротвердость, ГПа Прочность при зернистости 25, Н Температура устойчивости, °С

Природные:

Алмаз 10,0 3,48-3,56 98,4 - 700-800

Корунд 9,0 3,9-4,12 17,7-23,5 5,5-13,7 1700-1800

Искусственные

Алмаз 10 3,47-3,56 84,4-98,1 14,7-55,9 700-800

Эльбор 9,8-10,0 3,45-3,49 78,5-98,1 7,6-9,0 1400-1500

Карбид бора 9,3 2,48-2,52 39,2-44,2 - 700-800

Карбид кремния 9,2 3,15-3,25 32,4-35,3 11-14,7 1300-1400

Электрокорунд нормальный 9,0-9,1 3,85-3,95 18,9-19,6 8,8-10,7 1250-1300

Электрокорунд Белый 9,0-9,1 3,9-3,95 19,6-20,9 8,8-10,4 1700-1800

Гранат 6,5-7,5 3,47-3,83 13,0-16,5 3,9-7,8 1200-1250

При гидроабразивном резании большое значение имеют не только физико-механические свойства абразивного материала, но и форма абразивных зерен, а также состояние их режущих кромок. Основными геометрическими параметрами, определяющими режущие способности абразивного зерна, являются форма зерен, число вершин (режущих кромок) зерна, углы при вершинах и радиусы скругления вершин. Известно, что форма зерна в значительной степени зависит от условий кристаллизации, роста кристаллов и их структуры. Многие кристаллы искусственного происхождения не имеют правильной геометрической формы. Даже природные абразивные материалы часто не являются кристаллами правильной формы. Кроме того, кристаллы таких распространенных абразивных материалов, как электрокорунд и карбид кремния, не имеют плоскостей спайности. Вследствие этого при их дроблении не обеспечивается получение однородной и определенной формы зерен. Абразивные зерна имеют, как правило, неправильную геометрическую форму. Часто они представляют собой сопряженные многогранники, у которых выступающие заостренные части различаются как по форме, так и по величине. Заостренные части зерен являются режущими элементами, которые при движении оказывают скоблящее действие на поверхность обрабатываемого более мягкого материала.

Встречаются зерна, форма которых подобна октаэдру, тригональному трапецоиду, ромбическому тетраэдру, трехгранной призме, шаровидным многогранникам. Некоторые из зерен бывают удлиненными, иглообразными, мечевидными, пластинчатыми. Зерна карбида кремния зеленого имеют гладкую поверхность граней, больше прямолинейных режущих кромок и более сложную и разнообразную их конфигурацию, зерна электрокорунда шероховатую поверхность и более простую конфигурацию. Зёрна игольчатые, пластинчатые быстро разрушаются, так как имеют недостаточную прочность. Зерна неправильной формы, обычно являющиеся соединениями двух и более зерен, также имеют малую прочность и быстро разрушаются при работе. Сегодня, самым часто используемым абразивным материалом для гидроабразивного резания является гранатовый песок, который имеет массу преимуществ по сравнению с другими (бесперебойная подача

абразива в сопло установки гидроабразивной резки; большая плотность, высокая режущая способность и остроугловая форма гранул позволяют добиться оптимального баланса между скоростью резки и высоким качеством обрабатываемой поверхности и т.д.). На рисунке 1.2 представлена классификация формы граната.

СФЕРИЧЕСКИЕ КУБИЧЕСКИЕ ТЕТРАЭДР

С

\\ >> > V Х^—^

Единица объема абразивного порошка Гранат включает 65% частиц тетраэдровидной формы, 25% частиц кубической и 10% сферической. Типорозмер содержит 85% основной, 10% мелкой и 5% крупной фракции. в

Рис. 1.2. Формы гранатового песка

На основании анализа вышеизложенных данных возможны следующие выводы:

1. При гидроабразивном резании материалов из металла, для наибольшей эффективности, необходимо применять абразивы с лучшей способностью резания, такие как гранат.

2. При гидроабразивном резании высокопрочных материалов, для существенного увеличения производительности (в 10 раз) необходимо использовать абразивные материал типа корунд.

3. При использовании корунда для резания более мягких материалов, производительность увеличится приблизительно на 30%. Стоит отметить, что в таком случае интенсификация гидроабразивного резания приведет к изменению его внутренней геометрии, а вследствие чего и быстрому износу (10 - 30 ч.), и в итоге получить точные размеры окажется невозможным.

Laurinat А. [11] сделал сравнение производительности гидроабразивного резания различных материалов с использованием граната и оливина (рис. 1.3, 1.4).

Основные критерии выбора абразива для гидроабразивного резания:

1. Из абразивного песка должны быть удалены как большие так и мелкие частицы путем двойного просеивания, что сделает его однородным. Однородность в свою очередь исключит засор сопла и как следствие эффективность резания не снизится.

2. Чем острее грани абразивных зерен, тем режущая способность гидроабразивной струи выше.

Рис. 1.3. Зависимость производительности резания от типа используемого абразива

3. Если содержание граната в абразивном зерне меньше 20%, то снизится эффективность самого резания.

4. Режущая способность тем лучше, чем твердость абразивного зерна выше.

5. От стоимости абразива, который применяется в резании, зависит себестоимость процесса резания.

Однако следует учитывать, что абразив по высокой цене может снизить затраты на стоимость операции за счет хорошего качества и производительности обработки. Если планируются использовать максимальные скорости подачи, то следует выбирать более грубый абразив, например гранат 32 или 25 ГОСТ 364771. Если требуется хорошее качество поверхности, то используется абразив зернистостью 16, 10 или 8 [12].

г т. |

о И

Рис. 1.4. Сравнение достигаемой производительности при использовании граната с другими абразивами

Гранатовый песок - является твердым и тяжелым абразивом с удельным весом 4,1 - 4,3 г/см3., твердость 7,5 ед. по шкале МООСа. Твердость абразивного граната связана с кристаллическим строением и обеспечивает высокое сопротивление к разрушению. Благодаря этой способности гранатовый абразив является

очень устойчивым к разрушению. Самым большим недостатком гранатового песка является его дороговизна.

Но, безусловно, выбор абразива, прежде всего, зависит от твердости разрезаемого материала. Например, электрокорунд - материал, обладающий сверхвысокой твёрдостью по МООСу - 9 класс, применяется для раскроя титана, армированного бетона, гранита и др.; для стекла используют фракции обычного кварцевого песка, для высоколегированных сталей - твердые частицы граната, а для пластмасс - частицы силикатного шлака и т.п.

Однако использование сверхтвердых абразивных материалов для повышения производительности гидроабразивного резания приводит к быстрому износу сопла (фокусирующей трубки).

1.2 Анализ факторов, влияющих на износ фокусирующей трубки сопла гидроабразивной установки

Гидроабразивная резка - вид обработки материалов резанием, где в качестве режущего инструмента вместо резца используется струя воды или смеси воды и абразивного материала, испускаемая с высокой скоростью и под высоким давлением.

В основе технологии гидроабразивной резки лежит принцип эрозионного воздействия смеси высокоскоростной водяной струи и твёрдых абразивных частиц на обрабатываемый материал. Физическая суть механизма гидроабразивной резки состоит в отрыве и уносе из полости реза частиц материала скоростным потоком твердофазных частиц. Устойчивость истечения и эффективность воздействия двухфазной струи (вода и абразив) обеспечиваются оптимальным выбором целого ряда параметров резки, включая давление и расход воды, а также расход и размер частиц абразивного материала. Гидроабразивная резка осуществляется с помощью станков гидроабразивной резки.

Принцип работы состоит в следующем. Вода, нагнетаемая насосом до сверхвысокого давления порядка 1000 - 6000 атмосфер, подается в режущую го-

ловку. Вырываясь через узкое сопло (дюзу) обычно диаметром 0,08 - 0,5 мм с околозвуковой или сверхзвуковой скоростью (до 900 - 1200 м/с и выше), струя воды поступает в смесительную камеру, где начинает смешиваться с частицами абразива - гранатовым песком, зернами электрокорунда, карбида кремния или другого высокотвердого материала. Смешанная струя выходит из смесительной (смешивающей) трубки с внутренним диаметром 0,5 - 1,5 мм и разрезает материал. В некоторых моделях режущих головок абразив подается в смесительную трубку. Для гашения остаточной энергии струи используется слой воды толщиной, как правило, 70 - 100 см. Схема гидроабразивного резания изображена на Рис. 1.5.

1 - подвод воды под высоким давлением; 2 - сопло; 3 - подача абразива; 4 - смеситель; 5 - кожух; 6 - режущая струя; 7 - разрезаемый материал Рис. 1.5. Схема установки гидроабразивной резки

Результаты исследований технологии гидроабразивной резки представлены в работах Тихомирова Р.А., Барзова А.А., Барсукова Г. В., Галиновского А.Л.,

Momber А., Hashish M., Kovacevic R., Louis H., Geskin E., Mohan R., Zhang Y., Arola D., Ramulu M., Chao J. и других ученых. В своих исследованиях авторами определены оптимальные параметры струи, ее состав и характер воздействия на материал, сделан анализ схем разрушения материалов при различном характере воздействия струи, определена взаимосвязь динамических и геометрических параметров струи и обрабатываемого материала, разработаны схемы гидроабразивной резки.

Технологические параметры гидроабразивной резки зависят от следующих свойств, главные из которых можно объединить в три группы:

1. Параметры материала:

1.1 Толщина обрабатываемого материала;

1.2 Физико-механические параметры материала.

2. Параметры режущей струи:

2.1 Зернистость абразива;

2.2 Форма абразива;

2.3 Количество абразива в режущей струе;

2.4 Прочность абразива;

2.5 Давление режущей струи;

2.6 Диаметр режущей струи.

3. Режимы резания:

3.1 Подача режущей головки;

3.2 Угол наклона режущей струи;

3.3 Расстояние от сопла до поверхности детали.

В последнее время все большее внимание уделяется исследованиям, посвященным износу фокусирующей трубки как важного элемента режущей головки, влияющей на производительность гидроабразивного резания. Необходимо правильно выбрать какие трубки лучше всего использовать в конкретном случае, в зависимости от обрабатываемого материала, и немаловажным фактором является установить момент ее замены, когда она уже не может обеспечивать своего функ-

ционального назначения, тем самым снижая производительность гидроабразивного резания.

Рис. 1.6. Фокусирующие трубки

Так в своих работах Тищенко Л.А. исследует физические закономерности взаимодействия гидроабразивной струи со стенками канала соплового насадка, на основании которых в дальнейшем формирует математическую модель, позволяющую прогнозировать износ профиля канала сопла в течение заданного времени наработки при различных технологических режимах. Обобщая результаты своих расчетов, он делает следующие выводы [13]:

1. Профиль износа сопла из различных материалов при давлении на входе в струеформирующее сопло в диапазоне от 100 до 450 МПа и расходе абразивных частиц от 0,25 до 0,5 кг/мин имеет осесимметричный волновой характер.

2. Предложенная методика позволяет рассчитывать профиль износа сопла за заданное время непрерывной работы и на основании этих данных определять изменение технологических параметров процесса обработки материалов гидроабразивной струёй за время непрерывной работы сопла

3. Установлен характер влияния износа сопла на скорость эрозии обрабатываемого материала при гидроабразивной обработке.

Яблуновский Я.Ю. в своих работах исследует влияние износа сопла при гидроабразивной резке на разгон абразива. Им были произведены расчеты изменения осевой скорости для двух типов сопел - для нового сопла и сопла с отработкой 120 ч. Получены выводы о том, что осевая скорость гидроабразивных частиц на выходе из сопла у отработавшего 120 ч в 1,8 раза меньше, чем у

нового, тем самым установлена закономерность: уменьшение осевой скорости приводит к снижению качества и производительности процесса гидроабразивного резания [14].

На рис. 1.7 представлена схема процесса формирования гидроабразивной струи в режущей головке технологической системы

Рис. 1.7. Схема процесса формирования гидроабразивной струи в режущей

головке технологической системы

В смесительной камере происходит захват абразивных зерен и воздуха сверхзвуковой струей жидкости, которая истекает из струеформирующего сопла. Далее в переходном конфузоре и входной части фокусирующей трубки происходит окончательное внедрение абразивных зерен и воздуха в струю воды, вследствие чего происходит износ фокусирующей трубки.

Для предотвращения отрицательного влияния контакта абразивных зерен с поверхностью фокусирующей трубки в данной работе предлагается покрыть их защитной оболочкой, то есть инкапсулировать.

1.3 Анализ методов нанесения полимерной оболочки на поверхность абразивного зерна

На сегодняшний день активно развиваются технологии производства новых продуктов, которые способны изменять свойства в зависимости от условий окружающей среды благодаря специальным функциональным покрытиям. Существуют физические, химические и физико-химические методы заключения целевого продукта в оболочку. Именно свойства исходного вещества и будут определять выбор наиболее перспективного метода заключения его в оболочку [15].

Широкий спектр применения инкапсулирование нашло в химической промышленности для производства удобрений, красок, отбеливателей, катализаторов, огнеупорных материалов, фармацевтических продуктов и др. Лидирующие позиции метод инкапсуляции занимает именно в химико-фармацевтической отрасли. Так в различных отраслях химической промышленности, в том числе и в химико-фармацевтической, в зависимости от состава исходного вещества и способа нанесения, покрытия разделяют на следующие группы: дражированные покрытия; прессованные (сухие) покрытия; пленочные покрытия: [16].

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Кожус Ольга Геннадьевна, 2019 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Барсуков, Г.В. Моделирование отклонения гидроабразивной струи при резании пакетированного материала с межслойным зазором от скорости подачи сопла и типа абразива [Текст]/ Г.В. Барсуков, А.В. Михеев // Вестник науки и образования Северо-Запада России. - 2015. - №2. - С. 48 - 54.

2. Definition of abrasive water jet cutting capacity taking into account abrasive grain properties / G.V. Barsukov, Y.S. Stepanov, A.V. Mikheev, A. Buchacz // Selected Engineering Problems. - 2013. - № 4. - Р. 15 - 20.

3. Барсуков, Г.В. Исследование абразивной способности искусственных и природных абразивов, обеспечивающих производительность гидроабразивного резания [Текст] / Г.В. Барсуков, О.Г. Кожус, А.Ю. Винокуров // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. - 2018. - № 2.- С. 34-41.

4. Полянский, С.Н. Технология и оборудование гидроабразивной резки [Текст] / С.Н. Полянский, А.С. Нестеров // Вестник машиностроения. - 2004. - № 5. - с. 43 - 46.

5. Hashish, M. Characteristics of surfaces machined with abrasive waterjet / M. Hashish // MD. - 1999 - Vol. 16. - P. 23 -32.

6. Барсуков, Г.В. Исследование ударного разрушения абразивного зерна при сверхзвуковом взаимодействии с поверхностью материала [Текст]/ Г.В. Барсуков, А.А. Александров, Е.В. Харчиков // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. - 2010. - № 2-2. - С. 3 - 8.

7. Барсуков, Г.В., Михеев, А.В., Харчиков, Е.В. Анализ напряжений на поверхности абразивной частицы при резании материала сверхзвуковой двухфазной струей [Текст]: сб. статей региональной научно-практической конференции молодых ученых и аспирантов «Научный потенциал Орловщины в модернизации научного комплекса малых городов России». - Орел. - 2010.- С. 14 - 18.

8. Barsukov, G. Increasing of efficiency of environmentally friendly technology of AWJ of a glass fiber plastic / G. Barsukov, T. Zhuravleva, O. Kozhus // IOP Confer-

ence Series: Earth and Environmental Science. - IOP Publishing .- 2017. - Т. 50. - №. 1. - С. 012001.

9. Barsukov, G. Quality of Hydroabrasive Waterjet Cutting Machinability / G. Barsukov, T. Zhuravleva, O. Kozhus // Procedia Engineering. - 2017. - Т. 206. - С. 1034-1038.

10. Barsukov, G. Methodics of Quality of Hydroabrasive Waterjet Cutting Machinability Assessment / G. Barsukov, T. Zhuravleva, O. Kozhus // International Conference on Industrial Engineering. - Springer, Cham, 2018. - С. 1677-1685.

11. Laurinat, А. Trennen von Verbundwerksstoffen mit Wasserabrasivstrahlen [Text] / А. Laurinat // VDI-Ber. - 1992. - № 965. - Р. 155 - 179.

12. Барсуков, Г.В. Повышение эффективности гидроабразивного резания на основе дискретного регулирования технологической системы [Текст]: дисс. на со-иск. учен. степ. д-ра техн. наук: 05.03.01/ Барсуков Г.В. - Орел, 2006. - 411 с.

13. Тищенко, Л. А. Износ соплового насадка в технологических системах гидроабразивной обработки материалов [Текст]/ Л.А. Тищенко //Машиностроение и компьютерные технологии. - 2013. - №. 11.

14. Яблуновский, Я.Ю. Повышение эффективности гидроабразивной обработки на основе учета энергии двухфазной режущей струи [Текст]: автореф. дис. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук: 05.02.07/ Яблуновский Я.Ю. - Рыбинск, 2012. - 16 с.

15. Солодовник, В. Д. Микрокапсулирование / В.Д. Солодовник. - М.: Химия, 1980. -216 с.

16. Гуреева, С. Н. Фармако-технологические и биофармацевтические аспекты нанесения покрытий на твердые лекарственные формы [Текст] / С.Н. Гуреева //Научные ведомости Белгородского государственного университета. Серия: Медицина. Фармация. - 2013. - Т. 22. - №. 11 (154).

17. Промышленная технология лекарств: учебник в двух томах / В.И. Чуе-шов, М.Ю. Чернов, Л.М. Хохлова и др. - МТК Книга: Издательство НФАУ, 2002. -Т. 2. - 716 с.

18. Коржавых, Э. А. Таблетки и их разновидности [Текст] / Э.А. Коржавых, А.С. Румянцев //Российские аптеки. - 2003. - Т. 13. - С. 12-16.

19. Маковская, Ю.В. Моделирование процесса инкапсуляции в псевдоожи-женном слое и прогнозирование качества покрытий [Текст]: дисс. на соиск. учен. степ. канд. техн. наук: 05.17.08 / Маковская Ю.В. - Москва, 2011. - 199 с.

20. Меньшутина, Н. В. Технологии инкапсуляции [Текст]/ Н.В. Меньшутина //Фармацевтические технологии и упаковка. - 2014. - №. 5. - С. 30.

21. Тагер, А. А. Физико-химия полимеров / А. А. Тагер. - Москва: 4-е изд. Научный мир, 2007. - 573 с.

22. Каргин, В.А. Энциклопедия полимеров [Текст]: [в 3 т.]. Т.1: Москва -М.: Советская Энциклопедия, 1972. - Т.1. - 1224 с.

23. Оудиан, Д. Основы химии полимеров / Д. Оудиан. - Москва: Мир, 1974.614 с.

24. Киреев, В. В. Высокомолекулярные соединения / В. В. Киреев. - Москва: Высшая школа, 1992. - 512 с.

25. Гуль, В.Е. Структура и механические свойства полимеров [Текст]: учеб. для хим.-технолог. вузов / В.В. Киреев, В.Н. Кулезнев - 4-е изд., М.: Лабиринт, 1994. - 367 с.

26. Бартенев, В.Г. Физика полимеров / В.Г. Бартенев, С.Я. Френкель. - Ленинград: Изд-во Химия, 1990. - 432 с.

27. Виноградова, С.В. Поликонденсационные процессы и полимеры / С.В. Виноградова, В.А. Васнецов. - М.: Изд-во Наука, МАИК «Наука / Интерпериодика», 2000. - 377 с.

28. Физические и химические процессы при переработке полимеров/ М.Л. Кербер, А.М. Буканов, С.И. Вольфсон и др. - СПб.: Научные основы и технологии, 2013. - 320 с.

29. Garratty, G. Modulating the red cell membrane to produce universal/stealth donor red cells suitable for transfusion / G. Garratty // Vox Sanguinis. - 2008. — Vol. 94. - № 2. - P. 87-95.

30. Шенфельд, Н. Поверхностно-активные вещества на основе оксида этилена / Н. Шенфельд. - М.: Химия, 1982. - 752 с.

31. Иванова, Н. И. Мицеллообразование и поверхностные свойства водных растворов бинарных смесей Твин-80 и бромида цетилтриметиламмония [Текст] / Н.И. Иванова // Вестник Московского университета. Серия 2. Химия. - 2012. - Т. 53. - №. 1. - С. 44-49

32. Бабаевский, П. Г. Адгезионное взаимодействие твердых поверхностей и создание полимерных «сухих» адгезивов. Теоретические аспекты [Текст] / П. Г. Бабаевский, А. А. Жуков, С. Ю. Шаповал, Е. А. Гринькин // Нано- и микросхемная техника. - 2006. - № 2. - С. 2 - 8.

33. Ермаков, С. Н. Химическая модификация и смешение полимеров при реакционной экструзии [Текст] / С.Н. Ермаков, М.Л. Кербер, Т.П. Кравченко //Пластические массы. - 2007. - №. 10. - С. 32-41.

34. Вундерлих, Б. Физика макромолекул Т.3: Плавление кристаллов / Б. Вундерлих. - М. : Мир, 1976. - 484 с.

35. Крокстон, К. Физика жидкого состояния / К. Крокстон. М.: Мир, 1978.400 с.

36. Андреев Т. В. и др. Свойства элементов / Т. В. Андреев и др. Под ред. Г.

B. Самсонова. Ч. 1: Физические свойства. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1976. - 599 с.

37. Адамсон, А. Физическая химия поверхности / А. Адамсон. М.: Мир, 1979. - 554 с.

38. Фроленкова, Л. Ю. Метод расчета формы тяжелой капли и ее поверхностного натяжения [Текст] / Л. Ю. Фроленкова, И. В. Витковский, В. С. Шоркин,

C. И. Якушина // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. - 2012. - № 3 (293). - С. 16 - 23.

39. Матюхин, С. И. Измерение краевого угла смачивания как метод исследования адгезионных свойств поверхности и энергетического состояния молекул на границе раздела двух фаз [Текст] / С. И. Матюхин, К. Ю. Фроленков // Конденсированные среды и межфазные границы. - 2003. - Т. 5. - № 2. - С. 216 - 220.

40. Матюхин, С. И. Краевой угол смачивания, как критерий адгезионных свойств поверхности и энергетического состояния молекул на границе раздела двух фаз [Текст] / С. И. Матюхин, К. Ю. Фроленков // Труды Международного научного симпозиума «Гидродинамическая теория смазки - 120 лет». - М.: Машиностроение -1, Орел: ОрелГТУ, 2006. - Т. 2. - С. 102 - 109.

41. Tadmor, R. Measurement of Lateral Adhesion Forces at the Interface between a Liquid Drop and a Substrate / R. Tadmor, P. Bahadur, A. Leh, H. E. N'guessan, R. Jaini, L. Dang // Phys. Rev. Lett. - 2009. - V.103. - P. 266101 (4 pages).

42. П. Ж. де Жен Смачивание: статика и динамика / П. Ж. де Жен: Успехи физических наук, 1987. Т. 151. В. 4. С. 619 - 681.

43. Тагер, А. А. Пористая структура полимеров и механизм сорбции [Текст]/

A.А. Тагер, М.В. Цилипоткина // Успехи химии. - 1978. - т. 47. - № 1. - с. 152 -175.

44. Каргин, В.А. Коллоидные системы и растворы полимеров. Избранные труды / В.А. Каргин. - М.: Наука, 1978. - 330 с.

45. Зуев, В.В. Физика и химия полимеров: учеб. пособие / В.В. Зуев, М.В. Успенская, А.О. Олехнович. - СПб.: СПбГУ ИТМО, 2010. - 45 с.

46. Высокомолекулярные соединения: учебник и практикум для академического бакалавриата / под ред. А.Б. Зезина. - М.: Издательство Юрайт, 2016. - 340 с.

47. Гуль, В.Е. Структура и прочность полимеров: 3-е изд., перераб. и доп./

B.Е. Гуль. - М.: Химия, 1978. - 328 с.

48. Бартенев, В.Г. Физика и механика полимеров / В.Г. Бартенев, Ю.В. Зеленев. - М.: Высшая школа, 1983. - 392 с.

49. Виноградова, С. В. Новое в поликонденсационных методах синтеза термостойких полимеров [Текст] / С.В. Виноградова, В.В. Коршак // Успехи химии. -1970. - Т. 39. - №. 4. - С. 679-701.

50. Полимерные композиционные материалы: Структура, Свойства, Технология: учеб. пособие / М.Л. Кербер [и др.] - Спб.: Профессия, 2008. - 560 с.

51. Antibody against poly (ethylene glycol) adversely affects PEG-asparaginase therapy in acute lymphoblastic leukemia patients / Armstrong , J. K. et al. // Cancer. -2007. - Т. 110. - №. 1. - С. 103-111.

52. Абрамзон, А.А. Поверхностно-активные вещества: Свойства и применение / А.А. Абрамзон. - Л.: Химия, 1981. — 304 с.

53. Савельев, И. В. Курс общей физики [Текст] / И. В. Савельев. - М.: Наука, 1977. - Т. 1. - 369 с.

54. Зимон, А. Д. Адгезия пленок и покрытий [Текст] / А. Д. Зимон. - М.: Химия, 1977. - 352 с.

55. Gutkin, M.Y. Misfit stress relaxation in composite nanoparticles/ M.Yu. Gutkin // Int. J. Eng. Sci. - 2012. - Vol. 61, Special Issue, pp. 59-74.

56. Gutkin, M.Yu. Defect structures on inner interfaces in nanocrystalline and polycrystalline films/ M.Yu. Gutkin, I.A. Ovid'ko // Mater. Phys. Mech., 2009.- Vol. 8, No. 2, p. 108-148.

57. Ovid'ko, I.A. Dislocation dipoles in nanoscale films with compositional in-homogeneities / I.A.Ovid'ko I.A., Sheinerman A.G. // Philosophical Magazine A. -2002. - Т. 82. - №. 16. - С. 3119-3127.

58. Gutkin, M.Yu. Effect of inclusions on heterogeneous crack nucleation in nanocomposites / M. Yu. Gutkin, I. A. Ovid'ko, N. V. Skiba // Physics of the Solid State. - 2007. - Т. 49. - №. 2. - С. 261.

59. Microstructural aspects of crack nucleation during cyclic loading of AA7075-T651/ H. Weiland , J. Nardiello , S. Zaefferer et.al.// Engineering Fracture Mechanics. -2009. - Т. 76. - №. 5. - С. 709-714.

60. Якушина, С. И. Теоретическая оценка величины практического предела прочности [Текст] / Л. Ю. Фроленкова, В. С. Шоркин, С. И. Якушина // Фундаментальные и прикладные проблемы техники и технологии. - 2011. - № 3. - С. 3 -7.

61. Якушина, С. И. Теоретическая оценка несплошности адгезионного контакта элементов многослойной оболочки бланкета термоядерного реактора

[Текст] / С. И. Якушина, И. В. Витковский, А. Н. Корнев, В. С. Шоркин // Журнал «Техническая физика». - №7. - 2007. - С.15-17.

62. Shorkin, V. S. Nonlinear Dispersion Properties of High-Frequency Waves in the Gradient Theory of Elasticity/ V.S. Shorkin // Mechanics of Solids. - 2011. - V. 6. -P. 898 - 912.

63. Frolenkova, L. Yu. Method of calculating the surface and adhesion energies of elastic bodies / L.Yu. Frolenkova , V.S. Shorkin // PNRPU Mechanics Bulletin, 2013. - №1. - C. 235 - 259.

64. Лифшиц, Е. М. Теория межмолекулярных сил притяжения между твердыми телами: в кн.: «Труды Е. М. Лифшица» / Е. М. Лифшиц; под. ред. Л. П. Пи-таевского, Ю. Г. Рудого // ЖЭТФ, 29, 94, 1955/ - М.: Физматлит, 2004. - 648 с.

65. Hamaker, H.C. The London-Van der Vaals Attraction Between Spherical Particles/ H.C. Hamaker// Physica. - 1937. - Т. 4. - №. 10. - С. 1058-1072.

66. Derjaguin, B. V. Effect of contact deformations on the adhesion of particles / B.V. Derjaguin , V.M. Muller, Y.P. Toporov // J. Colloid Interface Sci. - 1975. - V. 67. - Р. 378 - 326.

67. Jonson, K. K. Surface Energy and the Contact of Elastic Solids/ K.K. Jonson K.L. Kendall, A.D.Roberts // Proceedings of the Royal Society of London. - Series A, Mathematical and Physical Sciences. - 1971. - V. 324. - № 1558. - P 301 - 313.

68. Maugis, D. Adhesion of spheres: The JKR-DMT transition using a Dugdale model / D. Maugis // J. Colloid Interface Sci. - 1991. - V. 150. - P. 243-269.

69. Goryacheva, I. G. Adhesive interaction of elastic bodies/ I G. Goryacheva, Yu. Yu Makhovskaya // J. Appl. Maths Mechs. - 2001. - V. 6. - № 2. - P. 273 - 282.

70. Shorkin, V.S. Method of calculating the surface and adhesion energies of elastic bodies / L.Yu. Frolenkova, V.S. Shorkin // PNRPU Mechanics Bulletin. - 2013.-№ 1. - C. 235 - 259.

71. Dolgov, N.A. A model of contact of elastic bodies with account for their adhesion / N.A. Dolgov, S.N. Romashin, L.Yu. Frolenkova, V.S. Shorkin // Nanomechan-ics Science and Technology: An International Journal. - 2015. - V. 6. - № 2. - Pp. 117133.

72. Shorkin, V.S. Surface energy and adhesion energy of elastic bodies / L.Yu. Frolenkova, V.S. Shorkin // Mechanics of Solids.- 2017. - V. 52.- № 1. - Pp. 62-74.

73. Presnetsova, V. Yu. A variant of describing adhesion interaction in the probe

- sample system of an atomic-force microscope / V. Yu. Presnetsova, S.N. Romashin, L. Yu.Frolenkova,V.S. Shorkin, S.I. Yakushina // Nanoscience and Technology: An International Journal. - 2018. - V. 9. - Iss. 4. P. 299 - 323.

74. Петч, Н. Металлографические аспекты разрушения / Н. Петч. // Разрушение. Ред. Либовиц Г. - М.: Мир, 1973. - Т. 1. - С. 376 - 420.

75. Фроленкова, Л. Ю. Метод вычисления поверхностной энергии и энергии адгезии упругих тел[Текст]/ Л.Ю. Фроленкова, В.С. Шоркин // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Механика.

- 2013. - № 1. - С. 235 - 259.

76. Vakilov, A. N. Adhesion of metals and semiconductors analyzed by a dielectric formalism/ A.N. Vakilov, M.V. Mamonova, V.V. Prudnikov // Physics of the Solid State. - 1997. - V. 39, № 6. - P. 864 - 867.

77. Ландау, Л.Д. Гидродинамика / Л.Д. Ландау, Е.М. Лифшиц. - М.: «Наука», 1983 г. - 735 с.

78. Шоркин, B.C. Моделирование процесса виброобработки методами механики сплошных сред [Текст]/ В.С. Шоркин // Вестник Орловского государственного технического университета. Серия «Технология машиностроения». -Орел. ОрГТУ. -2004. - С. 47 - 50.

79. Шлихтинг, Г. Теория пограничного слоя / Г. Шлихтинг. - М.: Наука, 1974. - 712 с.

80. Ивлев, Д.Д. О внедрении жесткой пирамиды в идеально пластическое полупространство [Текст]/ Д.Д. Ивлев. - Изв. РАН. МТТ, 2002. - № 4. -С. 57 - 62.

81. Лойцянский, Л.Г. Механика жидкости и газа / Л.Г. Лойцянский. - М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит., 1987. - 824 с.

82. Графина, Н.В. Математическое моделирование процесса виброобработки в абразивной среде [Текст] / Н. В. Графина, Н.В. Меньшова, В.С. Шоркин //

Ред. Евдокимов В.А. Совершенствование методов обработки металлов резанием.

- Орел: НТО, 2003. - С. 17 - 19.

83. Френкель, Я. И. Кинетическая теория жидкостей / Я.И. Френкель. - Ленинград: Изд.-во «Наука», 1975. - 592 с.

84. Гранатовый абразив. Технические условия. ТУ 3988-002-76245879-2011.

- АО «Р-Гарнет», Москва, 2011.

85. Верченко А.В. Повышение эффективности технологических процессов гидроабразивной резки деталей [Текст]: дисс. на соиск. уч. ст. канд. техн. наук: 05.02.08/ Верченко А.В. - Ростов-на-Дону, ДГТУ, 2016 г. - 169 с.

86. Гончаров Е.В. Создание технологии гидроабразивного разделения материалов с надложением электрического поля: дисс. на соиск. уч. ст. канд. техн. наук: 05.02.07, 05.02.08/ Гончаров Е.В. - Ростов-на-Дону, ДГТУ, 2014 г. - 155 с.

87. Vasek, J. Influence of properties of garnet on AWJ cutting process / J. Vasek, P. Martenec // Proc. 7 th Amer. Water Jet Conf., Water jet Tech. Ass. - St. Luise. 1993.

- Vol. 1. - P. 31 - 48.

88. Axmann, H. D. Injury Potential of High Pressure Water Jet and High Pressure Abrasive Water Jet to the Hand / H.D. Axmann, A. Laurinat, M. Flügel et.al. // Handchirurgie mikrochirurgie plastische chirurgie. - 1998. - Т. 30. - С. 263-268.

89. Галиновский, А.Л., Елфимов В.М. Оценка технико-экономической эффективности гидроабразивного резания конструкционных материалов [Текст] / А.Л. Галиновский , В.М. Елфимов // Машиностроение и инженерное образование.

- № 1. - 2008. - С. 22- 33.

90. Тарасов, В. А. Минимизация технологической себестоимости гидроабразивного резания с учетом стоимостных и технологических параметров процесса обработки [Текст] / В.А. Тарасов, А.Л. Галиновский, В.М. Елфимов // Известия высших учебных заведений. Машиностроение. - №4. - 2011. - С. 46-53.

АКТ

о внедрении результатов кандидатской диссертации Кожус Ольга Геннадьевны

>0ч ' IС -

Комиссия в сосгане:

11редесдатель: Заместитель директора ООО «Дорагромаш» Максимов В.Г.

Члены комиссии:

Начальник КБ ООО «Дорагромаш» Первых В.П.

Ведущий конструктор ООО «Дорагромаш» Мошкин A.A.

составили настоящий акт о том, -гто результаты диссертационной работы «Повышение аффективное™ гидроабразивного резания путем создания полимерной оболочки на поверхности абразива», использованы для гидроабразивного резания в производственных условиях на оборудовании фирмы Teen King (Китай).

Были проведены испытания опытного образца абразива в полимерной оболочке и получены результаты, позволяющие говорить об эффективности его применения для гидроабразивной резки. Использование данного абразивного материала позволило повысил, производительность гидроабразивной резки деталей из стальною горячекатаного листа сталь 9ХС толщиной 50 мм на 30 % с сохранением требуемой точности (скорость резки увеличилась с 10 мм/мин до 13 мм/мин).

Ожидаемый экономический >ффскт от внедрения результатов работы составляет 740 тыс. рублей в год.

Председатель ^^у^Ьксимов В.Г.

■Члены комиссии Первых B.I1.

Мошкин A.A.

АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "КОНЦЕРН '-МОРИНФОРМСИСТЕМА-АГАГ'

Акционерное общество " Науч но-про из водстве иное п редпр иятие Калужский приборостроительный :> а иод

^^ГАЙ ФУН^)

"ТАЙФУН"

41

РЧ

тоет 131?

24500&, Россия, г. Калугу Грабцев ;кое шоссе, д. 174 01010 0/511057

ОГРН 1024001425513 И НИКЛИ 4О20ОО5в9Э/4О|ЗЭО1001

14.02.201 Эг

Ректору

Орловского государственного университета им И.С Тургенева Пилигтенко О.В.

302026, Г .Орел. ул. Комсомольская. 95

Уважаемая Ольга Васильевна!

На АО «Тайфун» широко применяется технология гидроабразивной резки, эффективность которой удалось значительно повысить за счет внедрения инновационный решений, разрабатываемых в тон числе на базе Вашего ВУЗа.

Новый абразивный материал, разработанный Кожус О.Г в рамках проекта на тему

«Разработку технологии и производство абразива В ПОЛИ мерной оболочке», интересен для применения в условиях нашего производства, так как позволяет существенно расширить технологические возможности гвдроабраэивной резки и увеличить скорость обработки до 1,5 раз. Кроме этого, разработанный абразивный материал полностью отечественный, что обеспечит технологическую независимость по данному направлений.

Инновационные разработки по повышению производительности гидроабразивной резки являются весьма актуальными и представляют значительный интерес в части им практического применения на нашем предприятии.